JP4575778B2 - 二成分交絡糸およびその製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、ポリエステル二成分連続フィラメントに、より具体的には高い捲縮レベル、高い結節点頻度および結節点間隔一定性を有する、かかるフィラメントの糸に、ならびにかかる糸の製造方法に関する。

ポリ（エチレンテレフタレート）とポリ（トリメチレンテレフタレート）との連続二成分フィラメンおよび糸は、米国特許公報（特許文献１）および米国特許公報（特許文献２）、米国特許公報（特許文献３）、ならびに（特許文献４）に開示されてきた。しかしながら、かかる糸は余りにも一様でないまたは撚りが多すぎて下流加工でうまくいき得ない。

米国特許公報（特許文献５）および米国特許公報（特許文献６）は、「扁平」繊維を交絡させるために用いることができるジェットを記載し、米国特許公報（特許文献７）は、長い交絡結節点のきつく交絡糸を開示しているが、かかる糸は不十分な伸縮性を有し得る。

米国特許第３，６１７，３７９号明細書 米国特許出願公開第２００２／００２５４３３号明細書 米国特許出願公開第２００１／００５５６８３号明細書 国際公開特許出願第０２／０６３０８０号パンフレット 米国特許第２，９８５，９９５号明細書 米国特許第３，１１５，６９５号明細書 米国特許第４，１００，７２５号明細書

高い捲縮レベル、ほとんどないもしくはなしの撚り、および非常に一定の間隔で頻繁な交絡結節点を有するポリエステル二成分糸は、それらの製造方法と同様に、依然として必要とされている。

本発明は、それぞれがポリ（トリメチレンテレフタレート）とポリ（エチレンテレフタレート）とを含む少なくとも２つの二成分フィラメントを含む交絡した連続フィラメント糸であって、該交絡糸が、約４０〜５０結節点／ｍの結節点頻度、少なくとも約４０％の捲縮ポテンシャルを有し、実質的に撚りがなく、さらに約１．１ｃｍ以下の結節点間間隔の標準偏差を有する交絡した連続フィラメント糸を提供する。

本発明は、第１の方法態様では、
それぞれがポリ（トリメチレンテレフタレート）とポリ（エチレンテレフタレート）とを含み、かつ、少なくとも４０％の捲縮ポテンシャルを有する少なくとも２つの二成分連続フィラメントであって、十分に延伸されたものおよび十分に配向されたものよりなる群から選択されるフィラメントを提供する工程と、
２〜６％供給過剰で前記フィラメントを流体と向流接触させて糸を交絡させる工程であって、前記流体が直列の少なくとも２つのジェットによって供給される工程と
を含む交絡糸の製造方法を提供する。

本発明はまた、第２の方法態様では、それぞれがポリ（トリメチレンテレフタレート）とポリ（エチレンテレフタレート）とを含み、かつ、少なくとも約４０％の捲縮ポテンシャルを有する少なくとも２つの二成分連続フィラメントであって、十分に延伸されたものおよび十分に配向されたものよりなる群から選択されるフィラメントを提供する工程と、それぞれのジェットが糸スロット、空気をフィラメントに導くための２つのチャネル、チャネルによって画定される第１虚面、および糸スロットに垂直の第２虚面を含む少なくとも２つのジェットであって、第１虚面と第２虚面との間の角度γが約−５°〜−３０°である２つのジェットを提供する工程と、フィラメントを約２〜６％供給過剰で連続的にジェットを通過させて糸を交絡させる工程とを含むかかる糸の製造方法をも提供する。

ポリ（エチレンテレフタレート）とポリ（トリメチレンテレフタレート）とを含む二成分連続フィラメント糸が高い捲縮レベルを保持したまま高い交絡レベル（驚くべき組合せ）で製造できることが今見いだされた。さらに、かかる交絡糸における結節点間間隔は非常に一定であり、糸はまた実質的に何の撚りも示さない。かかる交絡糸は、伸縮特性が望ましい場合にはいつでも、例えばアパレル、アクセサリー、室内装飾品などで織布および編布を製造するのに有用である。

本明細書で用いるところでは、「ＩＶ」は固有粘度を意味する。「十分に延伸された」フィラメントは、それが有用な捲縮値を示し、さらなる延伸なしに、例えば製織、ニッティング、および不織布の製造での使用に好適であるように延伸され、熱処理された二成分フィラメントを意味する。「十分に配向された」フィラメントは、それが使用に好適であるためにまたは有用な捲縮値を示すために何の延伸も熱処理も必要としないほど十分に高い紡糸速度および張力で紡糸されたフィラメントを意味する。「取り出し速度」は、そのロールが急冷ゾーンと延伸ロールとの間に配置されている、繊維紡糸の間ずっと用いられる供給ロールの速度を意味する。「向流の」または「向流で」は、糸進行の方向に垂直ではない、糸進行の方向と一緒ではない、言い換えれば、糸進行の方向に反対であることを意味する。

「二成分フィラメント」は、フィラメント断面がそれから有用な捲縮が成長し得る例えば並列の偏心した鞘−芯または他の好適な断面であるように、フィラメントの長さに沿って互いに密に粘着したポリ（エチレンテレフタレート）とポリ（トリメチレンテレフタレート）とを含むフィラメントを意味する。かかるフィラメントは、それらがいかなる捲縮とも無関係に１００％を上回る破断伸びを持たないので、非ゴム弾性である。むしろ、それらは、それらの弾性についてはフィラメントの熱処理によって自然発生的に成長した螺旋状捲縮に依存している。本発明の方法を受ける並列フィラメントは、「雪だるま」、卵形、または実質的に円形の断面形状を有することができる。偏心した鞘−芯繊維は卵形または実質的に円形の断面形状を有することができる。「実質的に円形の」とは、繊維断面の中心で９０°で互いに交差する２つの軸の長さの比が約１．２：１以下であることを意味する。「卵形」とは、繊維断面の中心で９０°で互いに交差する２つの軸の長さの比が約１．２：１より大きいことを意味する。「雪だるま」断面形状は、長軸、長軸に実質的に垂直の短軸、および長軸に向かってプロットした時に短軸の長さに少なくとも２つの極大値を有する並列断面として記載することができる。

本発明の交絡した連続フィラメント糸は少なくとも２つの、典型的には約２０〜５５０の二成分フィラメントを含む。糸は約４０〜５０結節点／ｍの結節点頻度および少なくとも約４０％（典型的には約５５〜１６０％）の捲縮ポテンシャルを有する。典型的には、交絡糸は、相当する交絡していないフィラメントの捲縮ポテンシャルと比較して、約２５％相対以下だけ減らされている捲縮ポテンシャルを有する。さらに、結節点間間隔は、約１．１ｃｍ以下の標準偏差で、非常に一定である。繊維は、約１回転／ｍ未満を意味する実質的に何の撚りも示さない。捲縮ポテンシャルが約４０％未満である、または結節点頻度が約５０結節点／ｍより多い場合、かかる糸で製造された布は不十分な伸縮性および回復特性を持ち得る。結節点頻度が約４０結節点／ｍ未満である場合または結節点間間隔の標準偏差が余りにも高い場合、製織およびニッティングは困難になり、例えば、頻繁な織機停止は織機効率および織速度を低下させ得る。

本発明の糸中のフィラメントを構成するポリ（エチレンテレフタレート）（「２Ｇ−Ｔ」）およびポリ（トリメチレンテレフタレート）（３Ｇ−Ｔ）は異なる固有粘度を有する。例えば、２Ｇ−Ｔは約０．４５〜０．８０ｄｌ／ｇのＩＶを有することができ、３Ｇ−Ｔは約０．８５〜１．５０ｄｌ／ｇのＩＶを有することができる。２Ｇ−Ｔ対３Ｇ−Ｔの比は約７０：３０〜３０：７０であり得る。

本発明の糸中のフィラメントにおけるポリエステルはコポリエステルであることができ、かかる変異体が交絡糸中の捲縮の量に、またはフィラメントの加工特性に悪影響を及ぼさないという条件で、かかるコポリエステルはポリ（エチレンテレフタレート）およびポリ（トリメチレンテレフタレート）の意味に含まれる。例えば、コポリエステルを製造するために使用されるコモノマーが４〜１２個の炭素原子を有する直鎖、環式、および分岐脂肪族ジカルボン酸（例えば、ブタン二酸、ペンタン二酸、ヘキサン二酸、ドデカン二酸、および１，４−シクロヘキサンジカルボン酸）、テレフタル酸以外の、８〜１２個の炭素原子を有する芳香族ジカルボン酸（例えば、イソフタル酸および２，６−ナフタレンジカルボン酸）、３〜８個の炭素原子を有する直鎖、環式、および分岐脂肪族ジオール（例えば、１，３−プロパンジオール、１，２−プロパンジオール、１，４−ブタンジオール、３−メチル−１，５−ペンタンジオール、２，２−ジメチル−１，３−プロパンジオール、２−メチル−１，３−プロパンジオール、および１，４−シクロヘキサンジオール）、ならびに４〜１０個の炭素原子を有する脂肪族および芳香脂肪族エーテルグリコール（例えば、ヒドロキノンビス（２−ヒドロキシエチル）エーテル、またはジエチレンエーテルグリコールをはじめとする、約４６０より下の分子量を有するポリ（エチレンエーテル）グリコール）よりなる群から選択されるコポリ（エチレンテレフタレート）を使用することができる。コモノマーは約０．５〜１５モルパーセントのレベルでコポリエステル中に存在することができる。

イソフタル酸、ペンタン二酸、ヘキサン二酸、１，３−プロパンジオール、および１，４−ブタンジオールは容易に商業的に入手可能であり、安価であるので、それらが好ましい。

コポリエステルはまた僅かな量の他のコモノマーを含有することもできる。かかる他のコモノマーは、約０．２〜５モルパーセントのレベルでの５−スルホイソフタル酸ナトリウムを含む。非常に少量の三官能性コモノマー、例えばトリメリット酸を粘度調整のために組み入れることができる。

本発明の方法は、約４０〜５０結節点／ｍの結節点頻度および少なくとも約４０％（典型的には約５５〜１６０％）の捲縮ポテンシャルを有する交絡した連続フィラメント糸を製造するために用いることができる。好ましくは、交絡糸は、提供されるままの（すなわち、交絡していない）フィラメントの捲縮ポテンシャルと比較して、約２５％相対以下だけ減らされている捲縮ポテンシャルを有する。さらに、本方法の操作は、約１．１ｃｍ以下の結節点間間隔の標準偏差を有する糸を製造することができる。

本方法では、十分に延伸されたか、十分に配向されたかのどちらかであり、かつ、ポリ（エチレンテレフタレート）とポリ（トリメチレンテレフタレート）とを含む、少なくとも２つ、典型的には約２０〜５５０の連続二成分フィラメントが提供される。ポリエステルは、本明細書で別の場所で記載されるような共重合体であり得る。提供されるままのフィラメントは少なくとも約４０％の捲縮ポテンシャルを有する。

本方法は、それぞれが圧力下に交絡用流体を供給される少なくとも２つのジェットを直列に用いる。空気が好ましい流体である。ジェット上への仕上剤沈着を減らすために、高められた流体およびジェット温度を用いることができるが、空気またはジェットに熱を供給することなく本方法を操作することで一般には十分である。たった１つのジェットが用いられる場合、結節点頻度は望ましくないことに減らされ得る。

本方法で用いることができるジェットの断面略図を示す図１について先ず見ると、連続フィラメント３ａはジェット本体１とプレート５との間の糸スロット４に供給され、交絡糸３ｂが矢印の方向に出てくることを理解することができる。流体チャネルペア２ａまたは流体チャネルペア２ｂは交絡用流体媒体、典型的には空気を糸に向かって導く。各チャネルペアのたった１つのメンバーが図１に示されている。各流体チャネルは約１．４〜１．７ｍｍの内径を有することができる。たった１つのチャネルペアが一般にジェット本体１に存在し、ペア２ａおよび２ｂは、ジェットがそれぞれ「順」または「逆」方向に向けられている場合の代わりの配置を示す。ジェットが図１に示されるように順方向で用いられる場合、チャネルペア２ａは糸進行とある程度同じ方向に糸に向かって空気を導く。「逆」方向で用いられる場合、チャネルペア２ｂは糸進行とある程度逆の方向に糸に向かって空気を導く。各チャネルペア２ａおよび２ｂは、それぞれ、虚面７ａおよび７ｂを画定する。角度γは虚面７ａまたは７ｂと糸スロット４に垂直な虚面６との間の角度である。角度γの正の値は「順」方位を示し、負の値は「逆」方位を示す。本方法は、より高い結節点頻度および一定性を得るために−５°〜−３０°のγの値を有するジェットを用いる。−１０°〜−２５°のγの値を有するジェットが好ましい。

図２は、ジェット本体１、連続フィラメント糸３（断面で）、チャネルペア２（それは図１のチャネルペア２ａかチャネルペア２ｂかのどちらかであり得る）、糸スロット４、およびプレート５の間の関係を図１と直角に示す。糸スロット４の幅「ｗ」は約１．２〜２．５ｍｍであり得る。角度αは約８０°〜１００°であり得る。

図３は、チャネルペア２の部材の出口オリフィスがジェット本体１を出る時に約２．５〜３．５ｍｍであり得る距離「ｘ」だけ分離されていることを示す。

各ジェットの糸スロット（図１および２を参照されたい）は、より高い結節点頻度のために移動中の糸の軸と典型的には整列しているが、場合により軸から僅かに傾いている。ジェット部品は、糸の摩耗を減らすためにおよびジェットの耐用年数を延ばすために、例えばアルミナの施釉セラミックであり得る。

連続フィラメントは、約２〜６％、典型的には３％〜５％の供給過剰でジェットに供給され、約１２００〜３０００ｍ／分の速度でジェットを通過させることができる。交絡用流体は、約４５〜１２５ｐｓｉｇ（３１０〜８６０ｋＰａ）の圧力で供給され得る空気であり得る。本発明の方法を受ける糸のトータルデシテックスに何の特別な制限もなく、それは約１５０〜１３５０デシテックスであり得る。高デシテックス糸が本発明の方法を受ける場合、およびより高いフィラメント速度が用いられる場合、角度γはもっと負にすることができ、ジェットに供給される空気圧、糸スロット幅、および空気チャネル直径は所望の結節点頻度および一定性を達成するために大きくすることができる。

加撚工程は本発明の方法では不必要であり、不必要な費用を追加しないために、および下流加工を改善するために意図的な撚りの欠如は好ましい。

本方法は、繊維紡糸と連結する、または分割方法として繊維紡糸とは別々に操作することができる。仕上剤は、フィラメントがジェットに入る前に、例えば、フィラメント重量を基準にして０．２〜１．０重量％のレベルでそれらに塗布することができる。

巻き取られる時に、本方法によって製造された二成分繊維は幾らかの捲縮を示す。フル捲縮成長は、実質的に弛緩した状態で乾式加熱または湿式加熱条件下に達成することができる。例えば、幅出機での乾式または湿式（スチーム）加熱および染浴または治具洗浄での湿式加熱が有効であり得る。

実施例で製造された試料における交絡結節点の頻度および結節点間間隔の標準偏差は、レンジング・テクニック（Ｌｅｎｚｉｎｇ Ｔｅｃｈｎｉｋ）によって製造された「迅速４００」機器（“Ｒａｐｉｄ ４００”ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ）を用いて、米国材料試験協会（ＡＳＴＭ）試験方法Ｄ４７２４に従って測定された。この試験では、マルチフィラメント糸の交絡レベルは、移動中の糸試料中へホイール取付けピンを挿入する機器によって測定された。結節点は、張力計によって検出されるように、張力があらかじめ選択されたレベルより上に増えた時に記録された。糸は３００デニール（３３３デシテックス）であったので、トリップ力は推奨される２５ｇに設定された。特に記載のない限り、次の機器設定値が用いられた。マッチ工程５０、張力走査間隔１、および張力応答間隔５。データは、より早く到達されるどちらかのポイント、２０００結節点間隔か１００メートルかに関して得られた。

捲縮ポテンシャル（「ＣＰ」）および捲縮収縮（「ＣＳ」）は、乾式加熱処理前後に標準荷重下で糸かせの長さを測定することによって求められた。７０００デニール（７７７８デシテックス）（二重にして測定された）の１／２インチ幅かせ試料が試験されるべき糸から調製された。かせ試料は、テクスチャード加工糸テスター（テクスチャマット（Ｔｅｘｔｕｒｍａｔ）−ＭＥ、ローソン・ヘムフィル・セールス社（Ｌａｗｓｏｎ Ｈｅｍｐｈｉｌｌ Ｓａｌｅｓ Ｃｏ．））のマガジンに取り付けられ、７００ｇ（１００ｍｇ／ｄ）荷重が少なくとも１０秒間加えられた。かせの長さが測定され、Ｌ₁として記録された。試料はテスターから取り外され、１２１．０±０．２℃に保持された熱風オーブン（ローソン・ヘムフィル・セールス社）中に５分間入れられ、オーブンから取り出され、２０分間放冷された。試料はテクスチャード加工糸テスターに戻され、１０．５ｇ（１．５ｍｇ／ｄ）荷重が加えられ、かせ長さがＬ₂として記録された。最後に、７００ｇ荷重が再び加えられ、かせの長さが測定され、Ｌ₃として記録された。％ＣＰおよび％ＣＳは次式から計算された。

実施例の試料すべては７〜９％の捲縮収縮を有した。捲縮縮小％は１００×（Ｌ₃−Ｌ₂）／Ｌ₃として計算されるので、捲縮ポテンシャルは次式
（３） ＣＰ＝ＣＣ×Ｌ₃／Ｌ₂
により、そして経験的に
（４） ＣＰ＝２．８×ＣＣ−４３．９
によって捲縮縮小と関係づけられる。
３９％の捲縮ポテンシャル値は３０％の捲縮縮小値と同等である。

（実施例１）
連続フィラメント二成分糸をポリ（エチレンテレフタレート）（０．５４ｄｌ／ｇＩＶ、クライスター（Ｃｒｙｓｔａｒ）（登録商標）４４１５、イー・アイ・デュポン・ドゥ・ヌムール・アンド・カンパニー（Ｅ．Ｉ．ｄｕ Ｐｏｎｔ ｄｅ Ｎｅｍｏｕｒｓ ａｎｄ Ｃｏｍｐａｎｙ）の登録商標）とポリ（トリメチレンテレフタレート）（１．０２ｄｌ／ｇＩＶ、ソロナ（Ｓｏｒｏｎａ）（登録商標）、イー・アイ・デュポン・ドゥ・ヌムール・アンド・カンパニーの登録商標）とから溶融紡糸し、クロスフロー急冷にさらし、３５３ｙｐｍ（３２２ｍ／分）で取り出し、５．１倍延伸し、１７０℃で熱処理し、約０．１〜０．２ｇｐｄ（０．０９〜０．１８ｄＮ／テックス）の巻取張力で１７２０ヤード／分（１５７５ｍ／分）で巻き取った。２Ｇ−Ｔ対３Ｇ−Ｔの重量比は６０：４０であった。糸は６８フィラメント、３３３のトータルデシテックス、および「雪だるま」断面を有した。

試料２〜６を直列の２つのジェットを通過させた。交絡用流体は、約２０℃および５４ｐｓｉｇ（３７２キロパスカル）圧力で供給される空気であった。ジェットはまた周囲温度、すなわち、約２０℃で操作した。ジェットでの糸速度は、３．２％供給過剰を表す約１７４０ヤード／分（１５９０ｍ／分）であった。

表Ｉと図に示すジェット要素とに関して、ジェットはすべて９０°の角度αを有した。ジェット「Ｘ」および「Ｙ」は３．１５ｍｍのチャネル出口間距離「ｘ」、２．０３ｍｍの糸スロット幅「ｗ」、および１．５７ｍｍの空気チャネル直径を有した。ジェット「Ｘ」は、−１５°（「逆」）の角度γを有し、ジェット「Ｙ」は＋１５°（「順」の角度γを有した。ジェット「Ｚ」は２．０３ｍｍのチャネル出口間距離「ｘ」、１．０２ｍｍ幅の糸スロット幅「ｗ」、１．２７ｍｍの空気チャネル直径、および０°の角度γを有した。「比較」は比較試料を示し、「ｓｔｄ．ｄｅｖ．」は標準偏差を意味する。

表Ｉのデータは、比較試料とは対照的に、本発明の方法によって製造された試料６はより高い結節点頻度と低い標準偏差によって示唆されるように間隔のより高い一定性とを有したことを示す。試料６はまた、交絡していない糸のそれよりわずか約７％少ない（相対）、非常に高い捲縮レベルを保持した。

（実施例２）
連続フィラメント二成分フィラメントをポリ（エチレンテレフタレート）（０．５４ｄｌ／ｇＩＶ、クライスター（登録商標）４４１５、イー・アイ・デュポン・ドゥ・ヌムール・アンド・カンパニーの登録商標）とポリ（トリメチレンテレフタレート）（１．０２ｄｌ／ｇＩＶ、ソロナ（登録商標）、イー・アイ・デュポン・ドゥ・ヌムール・アンド・カンパニーの登録商標）とから溶融紡糸し、クロスフロー急冷にさらし、３６０ｙｐｍ（３２９ｍ／分）で取り出し、１７０℃で同時に延伸および熱処理した。２Ｇ−Ｔ対３Ｇ−Ｔの重量比は６０：４０であった。糸は６８フィラメント、３３３のトータルデシテックス、および「雪だるま」断面を有した。

試料７Ａ（比較）を次の追加条件を用いて調製した。延伸比は４．４倍であり、仕上剤を糸重量を基準にして１．２重量％で塗布した。糸を、最終延伸ロールと巻取機の前に置かれた降下ロールとの間で直列の図１、２、および３に示すタイプの２つのジェットを通過させた。ジェットでの糸速度は約２４３０ｙｐｍ（２２２０ｍ／分）であり、ジェットでの供給過剰は２．２％であり、ジェットに供給される空気の圧力は６０ｐｓｉｇ（４１５キロパスカル）であった。図について言及すると、ジェットは０．０４０インチ（１．０２ｍｍ）の糸スロット幅「ｗ」、０．０５０インチ（１．２７ｍｍ）の空気チャネル直径、０°の角度γ、９０°の角度α、および０．０８０インチ（２．０３ｍｍ）のチャネル出口間の距離「ｘ」を有した。巻取速度は２３９０ｙｐｍ（２１８５ｍ／分）であった。糸は、結節点間４．４ｃｍの標準偏差で１７結節点／ｍ、および６８％の捲縮ポテンシャルを示した。

試料７Ｂを製造するために、次の追加条件を用いた。延伸比は５．０倍であり、仕上剤を糸重量を基準にして０．８〜１％で塗布した。交絡させる前に、糸は６５％の捲縮ポテンシャル、および７％の捲縮収縮を有した。糸を、直列の図１、２、および３に示すタイプの２つのジェットを通過させた。ジェットでの糸速度は約１７４０ｙｐｍ（１５９０ｍ／分）であり、供給過剰は３．２％であり、ジェットに供給される空気の圧力は５４ｐｓｉｇ（３７２キロパスカル）であった。ジェットは０．０８０インチ（２．０３ｍｍ）の糸スロット幅「ｗ」、０．０６２インチ（１．５７ｍｍ）の空気チャネル直径、−１５°の角度γ、９０°の角度α、および０．１２４インチ（３．１５ｍｍ）のチャネル出口間の距離「ｘ」を有した。巻取速度は１７２０ｙｐｍ（１５７５ｍ／分）であった。糸は、１．１ｃｍの結節点間隔の標準偏差で４０結節点／メートル、および７２％の捲縮ポテンシャルを示した。

本実施例で結節点頻度および間隔一定性を測定するために、次の機器設定値を用いた：マッチ工程０、張力走査間隔７、張力応答間隔３５。各試料を２０結節点が検出されるまで試験した。これらの設定値は、実施例１で用いた機器設定値で得られたであろう頻度と比較して、試料２Ａの結節点頻度を推定１単位だけ、および試料２Ｂのそれを推定５単位だけ低下させる効果を有した。

試料７Ａおよび７Ｂと実質的に同じ交絡糸の製織への好適性を、エアジェット織機でよこ糸ストレッチ２×１綾織（デニム）を製造することによって試験した。たて糸は綿であり、交絡糸を綿とピック・アンド・ピックで織った。典型的な製織性結果を表ＩＩに示す。織機効率は５２５ピック／分で測定し、総時間で割った運転時間として計算した。

表ＩＩのデータは、本発明の交絡糸での製織が比較糸でより著しく良好であり、より少ない織機停止、より高い織機効率、およびより高い速度をもたらすことを示す。
本出願は、特許請求の範囲に記載の発明を含め、以下の発明を包含する。
（１） それぞれがポリ（トリメチレンテレフタレート）とポリ（エチレンテレフタレート）とを含む少なくとも２つの二成分フィラメントを含む交絡した連続フィラメント糸であって、該交絡糸が、約４０〜５０結節点／ｍの結節点頻度、少なくとも約４０％の捲縮ポテンシャルを有し、実質的に撚りがなく、さらに約１．１ｃｍ以下の結節点間間隔の標準偏差を有することを特徴とする交絡した連続フィラメント糸。
（２） 前記捲縮ポテンシャルが約５５〜１６０％であることを特徴とする（１）に記載の糸。
（３） 相当する交絡していない糸中のフィラメントと比較して、前記捲縮ポテンシャルが約２５％相対以下だけ減らされていることを特徴とする（１）に記載の糸。
（４） それぞれがポリ（トリメチレンテレフタレート）とポリ（エチレンテレフタレート）とを含み、かつ、少なくとも約４０％の捲縮ポテンシャルを有する少なくとも２つの二成分連続フィラメントであって、十分に延伸されたものおよび十分に配向されたものよりなる群から選択されるフィラメントを提供する工程と、
約２〜６％供給過剰で前記フィラメントを流体と向流接触させて糸を交絡させる工程と
を含むことを特徴とする交絡糸の製造方法。
（５） それぞれがポリ（トリメチレンテレフタレート）とポリ（エチレンテレフタレート）とを含み、かつ、少なくとも約４０％の捲縮ポテンシャルを有する少なくとも２つの二成分連続フィラメントであって、十分に延伸されたものおよび十分に配向されたものよりなる群から選択されるフィラメントを提供する工程と、
それぞれのジェットが糸スロットと空気をフィラメントに導くための２つのチャネルとを含む少なくとも２つのジェットであって、前記チャネルの縦軸が第１虚面を画定し、第１虚面と前記糸スロットに垂直の第２虚面との間の角度γが約−５°〜−３０°である少なくとも２つのジェットを提供する工程と、
前記フィラメントを約２〜６％供給過剰で連続的に前記ジェットを通過させて糸を交絡させる工程と
を含むことを特徴とする交絡糸の製造方法。
（６） 前記フィラメントが約１２００〜３０００ｍ／分の速度で前記ジェットを通過させられ、かつ、各ジェットが約３１０〜８６０ｋＰａの圧力で空気を提供されることを特徴とする（５）に記載の方法。
（７） 相当する交絡していない糸中のフィラメントと比較して、前記フィラメントの前記捲縮ポテンシャルが約２５％相対以下だけ減らされていることを特徴とする（５）に記載の方法。
（８） 前記ジェットが約１．２〜２．５ｍｍの糸スロット幅を有することを特徴とする（５）に記載の方法。
（９） 前記ジェットが約８０〜１００°のチャネル間角度α、約２．５〜３．５ｍｍのチャネルのオリフィス間距離、および約１．４〜１．７ｍｍのチャネル直径を有することを特徴とする（８）に記載の方法。
（１０） （４）に記載の方法によって製造された（１）に記載の糸を含むことを特徴とする布。

本発明の方法で用いることができるジェットを断面で例示する。 本発明の方法で用いることができるジェットの断面の詳細を概略的に例示する。 本発明の方法で用いることができるジェットの流体オリフィスを示す。

Claims (5)

1. それぞれがポリ（トリメチレンテレフタレート）とポリ（エチレンテレフタレート）とを含む少なくとも２つの二成分フィラメントを含む交絡した連続フィラメント糸であって、該交絡糸が、４０〜５０結節点／ｍの結節点頻度、少なくとも４０％の捲縮ポテンシャルを有し、実質的に撚りがなく、さらに１．１ｃｍ以下の結節点間間隔の標準偏差を有することを特徴とする交絡した連続フィラメント糸。
2. それぞれがポリ（トリメチレンテレフタレート）とポリ（エチレンテレフタレート）とを含み、かつ、少なくとも４０％の捲縮ポテンシャルを有する少なくとも２つの二成分連続フィラメントであって、十分に延伸されたものおよび十分に配向されたものよりなる群から選択されるフィラメントを提供する工程と、
   ２〜６％供給過剰で前記フィラメントを流体と向流接触させて糸を交絡させる工程であって、前記流体が直列の少なくとも２つのジェットによって供給される工程と
   を含むことを特徴とする交絡糸の製造方法。
3. それぞれがポリ（トリメチレンテレフタレート）とポリ（エチレンテレフタレート）とを含み、かつ、少なくとも４０％の捲縮ポテンシャルを有する少なくとも２つの二成分連続フィラメントであって、十分に延伸されたものおよび十分に配向されたものよりなる群から選択されるフィラメントを提供する工程と、
   それぞれのジェットが糸スロットと空気をフィラメントに導くための２つのチャネルとを含む少なくとも２つのジェットであって、前記チャネルの縦軸が第１虚面を画定し、第１虚面と前記糸スロットに垂直の第２虚面との間の角度γが−５°〜−３０°である少なくとも２つのジェットを提供する工程と、
   前記フィラメントを２〜６％供給過剰で連続的に前記ジェットを通過させて糸を交絡させる工程と
   を含むことを特徴とする交絡糸の製造方法。
4. 請求項２または３に記載の方法によって製造された請求項１に記載の糸を含むことを特徴とする布。
5. 請求項２または３に記載の方法によって製造されることを特徴とする請求項１に記載の交絡した連続フィラメント糸。

Images