JP4502296B2 - レンズシートの製造方法 - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、液晶表示装置等において照明用面光源素子として使用されるバックライト等に使用されるプリズムシート等のレンズシート、及びプロジェクションテレビやマイクロフィルムリーダー等の表示画面として用いられる投写スクリーンに使用されるレンチキュラーレンズシート、フレネルレンズシート等のレンズシートの製造方法に関するものであり、更に詳しくは連続して長尺レンズシートを製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】
近年、カラー液晶表示装置を備えた携帯用ノートパソコンや、携帯用液晶テレビあるいはビデオ一体型液晶テレビなどにおいては、液晶表示装置の消費電力が大きいことがバッテリーによる駆動時間を伸ばすための障害になっている。中でも、液晶表示装置に使われているバックライトの消費電力の装置全体の消費電力に占める割合は大きく、このバックライトの消費電力をできる限り低く抑えることがバッテリーによる装置の駆動時間を伸ばし、上記製品の実用価値を高める上で重要な課題とされている。しかし、バックライトの消費電力を抑えることによって、バックライトの輝度を低下させたのでは液晶表示が見難くなり好ましくない。そこで、実開平３−６９１８４号公報等では、バックライトの光学的な効率を改善することにより、バックライトの輝度を犠牲にすることなく消費電力を抑えるために、表面にプリズム列等のレンズ単位を多数形成したレンズシートを、導光体の出射面側に載置したバックライトが提案されている。
【０００３】
このようなレンズシートとしては、特開平５−１９６８０８号公報や特開平６−５９１２９号公報等で提案されているように、レンズパターンの精確な転写性や生産性等の観点から、紫外線硬化性組成物等の活性エネルギー線硬化性組成物を用いてレンズ部を形成したものが使用されている。例えば、透明樹脂フィルムや透明樹脂シート等の透光性基材上に活性エネルギー線硬化性組成物の硬化物からなるレンズ部が一体に形成されている。
【０００４】
一方、プロジェクションテレビやマイクロフィルムリーダー等の投写スクリーンにおいては、良好な画像を得るために、両面にレンチキュラーレンズを形成したレンチキュラーレンズシートが使用されている。従来、このようなレンチキュラーレンズシートを製造する方法としては、アクリル樹脂、ポリカーボネート樹脂、塩化ビニル樹脂、スチレン樹脂等の透明樹脂材料を射出成形する方法あるいは押圧成形する方法等が知られている。
【０００５】
しかしながら、射出成形法では、大きなサイズのレンチキュラーレンズシートの成形は難しく、比較的小さなサイズのレンチキュラーレンズシートしか成形できない。また、押圧成形法では、樹脂板およびレンズ型の加熱冷却サイクルに長時間を要するため、レンチキュラーレンズシートの大量生産を行うためには多数のレンズ型が必要となり、大型のレンチキュラーレンズシートを製造するためには生産装置に莫大な費用がかかる。
【０００６】
これに対して、活性エネルギー線硬化性組成物を板状のレンズ型内に注入した後、活性エネルギー線を照射して該組成物を硬化、賦型させる方法等が提案されているが、活性エネルギー線硬化性組成物を用いる方法は、成形時間を短縮でき生産性を向上させることができるものの、レンズ型内へ組成物を注入する際に泡等の巻き込み等の問題点を有しており、これを解決するためには、別途、組成物の脱泡処理を行ったり、組成物をゆっくりと注入する等の方法を採用する必要があり、大量生産のためには未だ十分なものではなかった。特に、レンズ型の転写パターン形状によっては、その溝部に気泡が閉じこめられるために、気泡が発生し易く、一旦発生した気泡は容易に除去することができず、気泡によるレンズ欠陥をまねくという問題点を有していた。
【０００７】
このような気泡の発生を防止する方法として、特開平１−１９２５２９号公報に記載されているように、紫外線硬化性組成物をレンズ型に組成物溜まりを形成するように供給した後、組成物溜まりにベースフィルムを載せてそのベースフィルムを介して加圧ロールで組成物をレンズ型上に均しながらベースフィルムを積層し、紫外線を照射して硬化、賦型させ脱型する方法が提案されている。
【０００８】
また、画像の高精細度化への要求が高まってきており、この要求に応えるべくレンチキュラーレンズのファインピッチ化へ対応するため、特開平１−１５９６２７号公報や特開平３−６４７０１号公報等では、紫外線硬化性組成物を用い円筒状レンズ型を用いて透光性基材の両面にレンチキュラーレンズを連続的に形成する方法が提案されている。
【０００９】
紫外線硬化性組成物を用いて微細なレンズ部を有するレンズシートを連続して長尺状に形成する際には、円筒状レンズ型を回転させながら、該円筒状レンズ型の外周面に沿ってその回転の向きに透光性基材を同一の速度で走行させ、該透光性基材と円筒状レンズ型との間に紫外線硬化性組成物を供給し、該組成物に対して透光性基材を介して紫外線を照射することで組成物を重合硬化させ、紫外線硬化樹脂からなるレンズ部となした上で、レンズ型からの離型を行う。
【００１０】
ところで、近年、表示画面の更なる大型化が要求されるにつれて、上記の用途で使用されるレンズシートとしても次第に大きな寸法（例えば縦２１５ｍｍで横２８７ｍｍ）のものが要求されるようになり、このような寸法での切り出しが可能な幅広の長尺レンズシートを製造することが望まれている。しかも、表示される画像の質の一層の向上が要求されている。従って、高い寸法精度及び高い光学的精度の幅広の長尺レンズシートを連続して製造することが要求される。
【００１１】
本発明は、以上のような事情に鑑みてなされたもので、紫外線硬化性組成物などの活性エネルギー線硬化性組成物を用い円筒状レンズ型を用いて透光性基材の少なくとも一方の面に活性エネルギー線硬化樹脂からなるレンズ部を有する長尺レンズシートを製造するに際して、場所による厚みむらの発生を抑制し寸法精度を向上させ、しかも活性エネルギー線硬化性組成物を広い範囲にわたって均一に硬化させ光学的精度を向上させることを目的とするものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明によれば、以上の如き目的を達成するものとして、
レンズ部転写パターンが形成された外周面を持つ円筒形状レンズ型の前記外周面と透光性基材の一方の面との間に活性エネルギー線硬化性組成物を供給し、前記透光性基材を通して活性エネルギー線を照射して前記組成物を硬化し賦形して前記レンズ部転写パターンに対応する形状を有する活性エネルギー線硬化樹脂からなるレンズ部を形成し、該レンズ部及び前記透光性基材を一体として前記レンズ型から離型することにより連続して少なくとも前記透光性基材の一方の面上にレンズ単位の繰り返し配列を含むレンズ部を備えたレンズシートを製造する方法において、
前記円筒形状レンズ型の前記外周面の温度を全面において所定温度−３℃乃至該所定温度＋３℃の範囲内になるように制御し、前記円筒形状レンズ型と前記透光性基材との間に供給される前記活性エネルギー線硬化性組成物の温度を前記所定温度−５℃乃至該所定温度＋５℃の範囲内になるように制御することを特徴とする、レンズシートの製造方法、
が提供される。
【００１３】
本発明の一態様においては、前記円筒形状レンズ型の前記外周面の温度の制御を、前記円筒形状レンズ型内に熱媒体を流通させることで行う。本発明の一態様においては、前記活性エネルギー線硬化性組成物の温度の制御を、該活性エネルギー線硬化性組成物のタンク、供給ノズル及び該供給ノズルと前記活性エネルギー線硬化性組成物のタンクとを接続する活性エネルギー線硬化性組成物の供給経路を温度調節することで行う。
【００１４】
本発明の一態様においては、前記透光性基材は他方の面に活性エネルギー線硬化樹脂からなるレンズ部を有するものである。
【００１５】
本発明の一態様においては、前記活性エネルギー線硬化性組成物が前記透光性基材と前記レンズ型との間に挟まれた状態で、前記組成物に対して活性エネルギー線を照射する。本発明の一態様においては、前記透光性基材の他方の面に対向するように配置されたニップロールのニップ圧を圧力調整機構により調整することにより前記レンズ部と前記透光性基材との間に活性エネルギー線硬化樹脂からなる緩和層を形成する。本発明の一態様においては、前記活性エネルギー線硬化性組成物の４０℃における粘度が２０〜３０００ｍＰａ・Ｓである。
【００１６】
本発明の一態様においては、前記レンズ型のレンズ部転写パターンは、断面形状が略三角形のプリズム列からなるレンズ単位を多数含んでなるレンズ部を転写により形成するためのものである。本発明の一態様においては、前記レンズ型のレンズ部転写パターンは、レンチキュラーレンズ単位を多数含んでなるレンズ部を転写により形成するためのものである。
【００１７】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面を参照しながら説明する。
【００１８】
図１は、本発明の方法により製造されるレンズシート１９の一例を示す模式的断面図である。レンズシート１９は、カラー液晶表示装置を備えた携帯用ノートパソコンや、携帯用液晶テレビあるいはビデオ一体型液晶テレビなどの液晶表示装置のバックライト等の面光源素子の正面輝度を向上させるために使用されるプリズムシートを示すものであり、このプリズムシートが本発明でいうレンズシートに該当する。図１に示されているように、レンズシート１９では、透光性基材２の一方の面上に多数のレンズ単位（プリズム列）からなるレンズ部３が活性エネルギー線硬化樹脂により形成され、透光性基材２とレンズ部３との間に緩和層１が介在している。
【００１９】
緩和層１は、レンズ部３と同一の活性エネルギー線硬化樹脂で一体的に形成される。この緩和層１を、レンズ部３のレンズ高さ（Ｈ）の１〜３０％の厚さに形成することによって、活性エネルギー線硬化性組成物の硬化時の重合収縮による斑点状模様の発生を抑止することができる。
【００２０】
本発明においては、レンズシート１９のレンズ部３の表面形状は、その目的に応じて、図１に示したようなプリズム列が互いに平行に多数形成されたプリズム面の他に、断面半円状あるいは半楕円状等のレンチキュラーレンズが互いに平行に多数形成されたレンチキュラーレンズ面や波型レンズ面等の形状であってもよい。
【００２１】
また、図１のレンズシートの他方の面上にも多数のレンズ単位からなるレンズ部を形成して両面レンズシートとすることができる。そのような両面レンズシート２９の例を示す図２において、透光性基材２の他方の面にも多数のレンズ単位（プリズム列）からなるレンズ部４が活性エネルギー線硬化樹脂により形成され、透光性基材２とレンズ部４との間に緩和層１’が介在している。これらレンズ部３，４としては、透光性基材２の両方の表面に、同一の種類やサイズのレンズ形状を形成してもよいし、または異なる種類やサイズのレンズ形状を形成してもよい。また、本発明のレンズシートにおいては、レンズ部３，４の厚さは１０〜１５０μｍ程度、レンズ単位のピッチは１０〜１５０μｍ程度とすることが好ましい。特に、活性エネルギー線硬化樹脂でレンズ部を形成する本発明においては、液晶表示装置などの高精細化に対応可能な面光源素子等に使用されるファインピッチのレンズシートに適しており、レンズ単位のピッチが１０〜１００μｍの範囲であることが好ましく、さらに好ましくは１０〜５０μｍの範囲である。
【００２２】
さらに、レンズ単位がプリズム列である場合には、プリズム列の頂角は５０〜１６０゜の範囲内とすることが好ましい。一般的に、光源、光源と対向する一側面を光入射面とし、この光入射面と略直角の一表面を光出射面とする導光体、及び導光体の光出射面上に配置されるプリズムシートから基本的に構成される液晶表示装置用の面光源素子（エッジライト方式）では、プリズム面が液晶パネル側となるようにプリズムシート１９を配置する場合には、プリズム列の頂角は８０〜１００゜程度の範囲であり、好ましくは８５〜９５゜の範囲である。一方、プリズム面が導光体側となるようにプリズムシート１９を配置する場合には、プリズム列の頂角は５０〜７５゜程度の範囲であり、好ましくは５５〜７０゜の範囲である。活性エネルギー線硬化樹脂からなるレンズ部３，４は、面光源素子の輝度の向上等の点から、比較的高い屈折率を有するものが好ましく、具体的には、その屈折率が１．５０以上であることが好ましい。特に、前者のようにプリズム面が液晶パネル側となるようにプリズムシート１９を配置する場合には、１．５５以上であることが好ましく、さらに好ましくは１．６以上である。
【００２３】
図３及び図４は、プロジェクションテレビやマイクロフィルムリーダー等の投写スクリーンに使用されるレンチキュラーレンズを形成したレンチキュラーレンズシートであり、それぞれ出射面側に形成されたレンチキュラーレンズの形状が異なる例である。尚、本発明においては、図示したような両面にレンチキュラーレンズを形成した両面レンチキュラーレンズシートに限らず、片面にレンチキュラーレンズを形成したものであってもよい。図３は、出射面側（図における上面側）に形成されたレンチキュラーレンズ単位の隣接するものどうしの間の谷部に光吸収層Ｂを形成したものである。図４は、出射面側に形成されたレンキュラーレンズ単位の隣接するものどうし間に凸部を形成して、その凸部の上面に光吸収層Ｂを形成したものである。尚、光吸収層Ｂは、本発明方法により光吸収層なしの長尺レンズシートを製造した後に、付与することができる。
【００２４】
本発明のレンチキュラーレンズシートは、図３及び図４に示したように、透光性基材２の一方の面上に多数の第１のレンチキュラーレンズ単位を含んでなる第１のレンズ部５（出射面レンチキュラーレンズ部）が活性エネルギー線硬化樹脂により形成され、他方の面上に多数の第２のレンチキュラーレンズレンズ単位を含んでなる第２のレンズ部６（入射面レンチキュラーレンズ部）が活性エネルギー線硬化樹脂により形成されており、透光性基材２と第１および第２のレンズ部５，６との間にそれぞれ緩和層１，１’が介在している。緩和層１，１’は、通常は、レンズ部５，６と同一の活性エネルギー線硬化樹脂で一体的に形成される。この緩和層１，１’を、レンズ高さ（Ｈ，Ｈ’）の１〜３０％の厚さに形成することによって、活性エネルギー線硬化性組成物の硬化時の重合収縮によるぎらつき等の発生を抑止することができる。
【００２５】
本発明の両面レンチキュラーレンズシートにおいては、レンズ部５，６の厚さは５０〜１０００μｍ程度、レンズ単位のピッチは５０〜１０００μｍ程度とすることが好ましい。特に、活性エネルギー線硬化樹脂でレンチキュラーレンズを形成する本発明においては、ファインピッチの両面レンチキュラーレンズシートに適しており、レンズ単位のピッチが５０〜５００μｍの範囲であることが好ましく、さらに好ましくは５０〜４５０μｍの範囲である。
【００２６】
本発明のレンズシートにおいて、緩和層１，１’は前記の通りレンズ高さの１〜３０％の厚さとすることが好ましい。なお、本発明においてレンズ高さとは、図１〜図４に示した通り、レンズ部３〜６の高さ（Ｈ，Ｈ’）であり、緩和層１，１’が活性エネルギー線硬化樹脂でレンズ部と一体的に形成されている場合には活性エネルギー線硬化樹脂の層厚から緩和層１，１’の厚さを除いた厚さをいう。この緩和層１，１’は、レンズ部３〜６の形成に際して、活性エネルギー線硬化型樹脂の重合収縮によるレンズ型内での樹脂の不足を補充することによりレンズ形状（レンズ部の表面形状）の変形を緩和させるものであり、この緩和層１，１’の厚さがレンズ高さの１％未満であると、緩和層１，１’での重合収縮によるレンズ形状の変形の緩和の効果が不十分となる傾向にあり、逆にレンズ高さの３０％を超えると緩和層１，１’の厚み斑抑制の制御が困難となり、厚み斑（不均一）による光学特性の低下を招く傾向にある。緩和層１，１’の厚さは、好ましくはレンズ高さの１〜２５％の範囲であり、さらに好ましくは３〜１５％の範囲である。また、図１および図２に示したような液晶表示装置の面光源素子用のプリズムシート等のピッチまたは厚さが数十μｍ程度の微細なレンズ単位を形成する場合には、緩和層１，１’は薄いものが好ましく、例えば、１〜１０μｍ程度の範囲とすることが好ましく、さらに好ましくは１〜５μｍの範囲である。さらに、両面レンチキュラーレンズシートでは、例えば、緩和層１，１’の厚さは５〜３０μｍ程度の範囲とすることが好ましく、さらに好ましくは５〜１５μｍの範囲である。
【００２７】
また、レンズシートを構成する透光性基材２は、紫外線、電子線等の活性エネルギー線を透過する材料であれば特に限定されず、ポリエステル系樹脂、アクリル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、塩化ビニル系樹脂、ポリメタクリルイミド系樹脂等の透明樹脂のシートやフィルムが好ましい。特に、レンズ部３〜６の屈折率よりも屈折率が低く、表面反射率の低いポリメチルメタクリレート、ポリメチルアクリレートとポリフッ化ビニリデン系樹脂との混合物、ポリカーボネート系樹脂、ポリエチレンテレフタレート等のポリエステル系樹脂からなるものが好ましい。透光性基材２の厚さは、レンズシートの用途によっても異なるが、例えば５０〜５００μｍ程度の範囲のものが使用される。なお、透光性基材２には、活性エネルギー線硬化樹脂からなる緩和層１，１’との密着性を向上させるために、表面にアンカーコート処理等の密着性向上処理を施したものが好ましい。
【００２８】
レンズシートの緩和層１，１’およびレンズ部３〜６を形成する活性エネルギー線硬化樹脂としては、紫外線、電子線等の活性エネルギー線で硬化させたものであれば特に限定されるものではないが、例えば、ポリエステル類、エポキシ系樹脂、ポリエステル（メタ）アクリレート、エポキシ（メタ）アクリレート、ウレタン（メタ）アクリレート等の（メタ）アクリレート系樹脂等が挙げられる。中でも、（メタ）アクリレート系樹脂がその光学特性等の観点から特に好ましい。このような硬化樹脂に使用される活性エネルギー線硬化性組成物としては、取扱い性や硬化性等の点で、多価アクリレートおよび／または多価メタクリレート（以下、多価（メタ）アクリレートと記載）、モノアクリレートおよび／またはモノメタクリレート（以下、モノ（メタ）アクリレートと記載）、および活性エネルギー線による光重合開始剤を主成分とすものが好ましい。代表的な多価（メタ）アクリレートとしては、ポリオールポリ（メタ）アクリレート、ポリエステルポリ（メタ）アクリレート、エポキシポリ（メタ）アクリレート、ウレタンポリ（メタ）アクリレート等が挙げられる。これらは、単独あるいは２種以上の混合物として使用される。また、モノ（メタ）アクリレートとしては、モノアルコールのモノ（メタ）アクリル酸エステル、ポリオールのモノ（メタ）アクリル酸エステル等が挙げられるが、後者の場合には、金属型を使用する場合には水酸基の影響であると思われる金属型との離型困難性を低減するために、少量で使用するのがよい。また、金属型を使用する場合には、（メタ）アクリル酸およびその金属塩についても、高い極性を有していることから、少量で使用するのがよい。
【００２９】
図５は、円筒形状レンズ型（ロール型）７を用いた長尺レンズシート製造の説明図であり、図６はそこで用いられるレンズ型７の斜視図である。
【００３０】
図５及び図６に示されている円筒形状レンズ型７は、円筒状ロール１６の外周面にレンズシートの多数のレンズ単位に対応する多数のレンズ単位転写部が形成されたレンズ部転写パターン１８を有する。レンズ型７としては、レンズ単位転写部がアルミニウム、黄銅、鋼等の金属製のものや、シリコン樹脂、ポリウレタン樹脂、エポキシ樹脂、ＡＢＳ樹脂、フッソ樹脂、ポリメチルペンテン樹脂等の合成樹脂製のものや、Ｎｉ電鋳法で作製したもの等が使用される。耐熱性や強度等の観点からレンズ単位転写部その他が金属製のものを使用することが望ましい。レンズ型には、各種腐食防止のためにニッケルやクロム等のメッキ層３２を表面に施すことが好ましい。
【００３１】
本発明においては、図７に示されているように、レンズ部転写パターンが形成された薄板レンズ型３５を円筒状ロール１６の外周面に巻き付けて固定した円筒形状レンズ型７’を使用することもできる。また、緩和層１をより均一に形成するためには、円筒形状レンズ型７’の外周面に軸方向に関して両端部において中央部より径方向の高さが高い厚肉の段部３６を形成した段付きレンズ型を使用することが好ましい。
【００３２】
図５において、レンズ型７には、そのレンズ部転写パターン面に沿って長尺の透光性基材９（図１〜４における透光性基材２）が供給されており、レンズ型７と透光性基材９との間に活性エネルギー線硬化性組成物１０が樹脂タンク１２から供給ノズル１３を介して連続的に供給される。透光性基材９の外側（レンズ型７の側と反対の側）には、供給された活性エネルギー線硬化性組成物１０の厚さを均一にさせるためのニップロール８が設置されている。ニップロール８としては、金属製ロール、ゴム製ロール等が使用される。また、活性エネルギー線硬化性組成物１０の厚さを均一にさせるためには、ニップロール８の真円度、表面粗さ等について高い精度で加工されたものが好ましく、ゴム製ロールの場合にはゴム硬度が６０度以上の高い硬度のものが好ましい。このニップロール８は、活性エネルギー線硬化性組成物１０の厚さを正確に調整することが必要であり、圧力調整機構１１によって圧力印加操作がなされるようになっている。この圧力調整機構１１としては、油圧シリンダー、空気圧シリンダー、各種ネジ機構等が使用できるが、機構の簡便さ等の観点から空気圧シリンダーが好ましい。空気圧は、圧力調整弁等によって制御される。
【００３３】
レンズ型７と透光性基材９との間に供給される活性エネルギー線硬化性組成物１０は、緩和層１を一定厚さに形成させるために一定の粘度に保持することが好ましい。粘度範囲は、形成する緩和層１の厚さによっても異なるが、一般的には、製造時の温度条件（例えば４０℃）で、２０〜３０００ｍＰａ・Ｓの範囲の粘度とすることが好ましく、さらに好ましくは１００〜１０００ｍＰａ・Ｓの範囲である。活性エネルギー線硬化性組成物１０の粘度が２０ｍＰａ・Ｓ未満の場合には、緩和層１の形成のためにはニップ圧を極めて低く設定するか、成形スピードを極端に速くすることが必要となる。しかし、ニップ圧を極めて低くすると圧力調整機構１１の安定作動ができなくなる傾向にあり、緩和層１の厚み斑を引き起こしやすくなる。また、成形スピードを極端に速くすると活性エネルギー線の照射量が不足し活性エネルギー線硬化性組成物１０の硬化が不十分となる傾向にある。一方、活性エネルギー線硬化性組成物１０の粘度が３０００ｍＰａ・Ｓを超えると、レンズ型のレンズ部転写パターンの細部まで十分に活性エネルギー線硬化性組成物１０が行き渡らず、レンズ形状の精確な転写が困難となったり、気泡の混入による欠陥が発生しやすくなったり、成形速度の極端な低下による生産性の悪化をもたらす傾向にある。このように活性エネルギー線硬化性組成物１０の粘度を一定に保持させるためには、活性エネルギー線硬化性組成物１０の温度制御が行えるように、樹脂タンク１２の外部や内部にシーズヒーター、温水ジャケット等の熱源設備を設置しておくことが好ましい。
【００３４】
活性エネルギー線硬化性組成物１０をレンズ型７と透光性基材９との間に供給した後、活性エネルギー線硬化性組成物１０がレンズ型７と透光性基材９との間に挟まれた状態で、活性エネルギー線発光光源１４から活性エネルギー線を透光性基材９を通して照射して、活性エネルギー線硬化性組成物１０を重合硬化し、レンズ型７に形成されたレンズ部転写パターンの転写を行う。活性エネルギー線照射装置１４としては、化学反応用ケミカルランプ、低圧水銀ランプ、高圧水銀ランプ、メタルハライドランプ、可視光ハロゲンランプ等が使用される。活性エネルギー線の照射量としては、２００〜６００ｎｍの波長の積算エネルギーが０．０１〜１０Ｊ／ｃｍ² となる程度とすることが好ましい。また、活性エネルギー線の照射雰囲気としては、空気中でもよいし、窒素やアルゴン等の不活性ガス雰囲気下でもよい。次いで、透光性基材９と重合硬化された活性エネルギー線硬化樹脂で形成されたレンズ部とが一体化されたレンズシートをレンズ型７から離型する。
【００３５】
ここで、本発明においては、円筒形状レンズ型７の外周面の温度を全面において所定温度−３℃乃至該所定温度＋３℃の範囲内、好ましくは所定温度−２℃乃至該所定温度＋２℃の範囲内、更に好ましくは所定温度−１℃乃至該所定温度＋１℃の範囲内になるように制御する。このような制御は、円筒形状レンズ型７内に温水などの熱媒体を流通させることで行うことができる。図８及び図９は、このような外周面の温度の均一化の制御のために使用されるレンズ型７の断面図を示すものである。図８のレンズ型７では、レンズ型７の内部に流路形成用入れ子７ａが配置されており、図の右側より左側に向かって所望温度の熱媒体が供給される。該熱媒体は、レンズ型７と流路形成用入れ子７ａとの空洞領域にに形成された流路を通り、レンズ型７の右側より排出される。このようにして、レンズ型７内に形成された熱媒体流通路Ｐにて熱媒体を流通させることで、レンズ型７の外周面の温度を所望の温度±３℃の範囲内にすることができる。図９のレンズ型７では、レンズ型７の右側軸部内から矢印方向に左向きに所望温度の熱媒体がロール部内へと供給され、該ロール部内に配置された邪魔板７ｂにより形成された屈曲形状の流通路Ｐに沿って流通し、やがて左側軸部から矢印方向に左向きに排出される。これによっても、レンズ型７の外周面の温度を所望の温度±３℃の範囲内にすることができる。
【００３６】
また、本発明においては、円筒形状レンズ型７と透光性基材９との間に供給される活性エネルギー線硬化性組成物１０の温度を上記の所定温度−５℃乃至該所定温度＋５℃の範囲内、好ましくは所定温度−３℃乃至該所定温度＋３℃の範囲内になるように制御する。このような制御は、活性エネルギー線硬化性組成物のタンク１２、供給ノズル１３及びノズル１３とタンク１２とを接続する活性エネルギー線硬化性組成物の供給経路２８を温度調節することで行うことができる。タンク１２内の活性エネルギー線硬化性組成物１０の温度を上記温度範囲内に維持するためには、例えば該タンク１２の外部に温水ジャケット１２ａを設ければよい。図５には、この温水の温度制御のための温調機３０が示されている。供給経路２８及び供給ノズル１３の温度制御も同様にして行うことが好ましい。或は、電熱による所定温度維持のための制御を行ってもよい。これにより、供給される活性エネルギー線硬化性組成物１０の温度を所望の温度±５℃の範囲内にすることができる。尚、図５において、３１はタンク内を減圧するための真空ポンプである。
【００３７】
以上のような、レンズ型７の温度制御と活性エネルギー線硬化性組成物１０の温度制御とを行うことで、広幅（例えば４００ｍｍ幅）の長尺レンズシート１９を厚さ（特に、活性エネルギー線硬化樹脂の層厚）などの寸法の均一性良く且つ光学的性質の良好な均一性をもって製造することができる。活性エネルギー線硬化性組成物１０の温度が所望の温度±５℃の範囲から外れると、レンズ型の表面温度との差が大きくなり、活性エネルギー線硬化性組成物１０とレンズ型７との間の熱移動量が増加し、レンズ型７の表面温度を均一に維持できなくなる傾向にある。かくして、レンズ型の表面温度に場所による差異（特に幅方向に関する両端部近傍と中央部近傍とでの差異）が大きくなる。その結果、活性エネルギー線照射による樹脂の重合硬化の際の硬化速度が異なるようになって、得られたレンズシート１９の膜厚の均一性が低下する傾向がある。また、重合硬化が部分的に不完全になることがあり、その場合、得られたレンズシートの屈折率の場所による相違が大きくなったり白っぽいスジが発生したりして、光学性能が損なわれる。かくして、レンズシート製造の歩留が低下し、また、得られたレンズシートから実際にバックライト用プリズムシートなどの機器を構成するための寸法に切り出して使用することが可能な（即ち、有効利用可能な）面積の割合が低下する、という不利がある。
【００３８】
図１０は、図２に示したような両面レンズシート２９の製造の説明図であり、基本的には、図５に示されるような透光性基材９に対するレンズ部の形成を第１面に対して行う第１段階Ｓ１と第２面に対して行う第２段階Ｓ２とが順次実行される。即ち、第１段階Ｓ１は上記図５と同一であり、第２段階Ｓ２は第１段階Ｓ１で第１面にプリズム部の形成された長尺シート１９を透光性基材として用いること及びレンズ型７’として所要のレンズ部転写パターンを有するものを用いること以外は第１段階Ｓ１と同様である。第２段階Ｓ２では、第１段階Ｓ１における部分または部材と同様の部分または部材は、同一符号に「’」を付した符号で指示されている。第２段階Ｓ２を経て長尺両面レンズシート２９が形成される。
【００３９】
このようにして製造される両面レンズシート２９は、図２に示したように、透光性基材２の両面側にそれぞれ緩和層１、１’を介して配置されたレンズ部３，４において断面形状が略三角形状の多数のプリズム列が並列して連設されてなるものであり、一方のレンズ部３に形成されたプリズム列の頂角は５０°〜７５°の範囲であることが好ましく、他方のレンズ部４に形成されたプリズム列の頂角は１１０°〜１６０°の範囲であることが好ましい。
【００４０】
図１１に、以上のようなプリズムシートを使用した面光源素子の模式図を示す。図示されているように、蛍光灯等の線状光源２２と、光源２２と対向する光入射面２３Ａおよびこれと略直交する光出射面２３Ｂを有する導光体２３と、導光体２３の光出射面２３Ｂ上に載置された両面プリズムシート２１とを含んで、面光源素子が構成される。導光体２３は略直方体形状の透明板状体からなり、その一主表面が光出射面２３Ｂとされており、一側面（端面）が光入射面２３Ａとされている。線状光源２２は、光入射面２３Ａと平行にその長手方向に沿って配置されている。プリズムシート２１は、頂角５０°〜７５°のプリズム列を有するプリズム部３が導光体２３の光出射面２３Ｂと対向するように配置することが好ましく、また、このプリズム列の稜線の方向が導光体２３の光入射面２３Ａと略平行となるように配置することが好ましい。さらに、導光体２３の光出射面２３Ｂと反対側の裏面２３Ｃ上には、反射フィルムや反射蒸着層等からなる反射層２４が配置されている。光源２２から導光体２３へ有効に光を導入するために、光源２２および導光体２３の光入射面２３Ａを、内側に反射剤を塗布したケースやフィルム等からなるリフレクター２５で覆っている。線状光源２２及びリフレクター２５と同様な線状光源及びリフレクターを光入射面２３Ａと反対側の側面（端面）２３Ｄに付することにより、この側面２３Ｄをも光入射面とすることができる。
【００４１】
以上、図２に示した両面プリズムシートを液晶表示装置等の面光源素子を構成するのに使用する形態について説明したが、図１に示した片面プリズムシートについても、同様に図１１のような構成からなる面光源素子を構成するのに使用される。この場合、プリズムシートを、そのプリズム部側が導光体２３側とは反対の側となるようにして導光体上に配置する場合には、通常、導光体とプリズムシートとの間に拡散シートが配置される。ＬＣは、以上のような面光源素子上に載置される液晶表示素子である。
【００４２】
【実施例】
以下、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
【００４３】
［実施例１］
図７に示したように、厚さ１．０ｍｍ，４００ｍｍ×６９０ｍｍの黄銅（ＪＩＳ黄銅３種）の薄板の表面に、ピッチ５０μｍ、高さ２５μｍ、頂角９０゜の断面直角二等辺三角形状のプリズム列を多数並列してなるプリズム部を転写形成するためのプリズム部転写パターンを形成した薄板レンズ型３５を準備した。但し、厚肉の段部３６は形成されていなかった。薄板レンズ型３５には無電解ニッケルメッキを施した。次いで、薄板レンズ型３５を固定するため、直径２２０ｍｍ、長さ４５０ｍｍのステンレス製の円筒状ロール１６を用意し、円筒状ロール１６の外周面上に薄板レンズ型３５を巻き付け、ネジで固定し、円筒レンズ型を得た。このレンズ型は、図８に示されているように内部に温水流通のための流通路Ｐが形成されており、この流通路Ｐに流通させる温水の温度を適宜設定することで薄板レンズ型３５の外周面の温度を全幅（軸方向の全長）にわたってレンズシート賦形時に±１℃以内のばらつきとした。
【００４４】
図５に示したように、以上のようにして得た円筒レンズ型７に近接するようにゴム硬度８０°のＮＢＲ製ゴムロール（ニップロール）８を配置した。円筒レンズ型７とゴムロール８との間に円筒レンズ型７より若干幅の広い厚さ１２５μｍのポリエステルフィルム（透光性基材）９を円筒レンズ型７に沿って供給し、ゴムロール８に接続した空気圧シリンダー（圧力調整機構）１１により、ゴムロール８と円筒レンズ型７との間でポリエステルフィルム９をニップした。この時の空気圧シリンダー１１の動作圧は０．１ＭＰａであった。空気圧シリンダー１１として、エアチューブ直径３２ｍｍのＳＭＣ製エアシリンダーを使用した。さらに、円筒レンズ型７の下方に紫外線照射装置（活性エネルギー線照射装置）１４を設置した。紫外線照射装置１４は、１２０Ｗ／ｃｍの紫外線強度を持ち、容量９．６ｋＷのウエスタンクォーツ社製の紫外線照射ランプとコールドミラー型平行光リフレクター及び電源からなる。紫外線硬化性組成物（活性エネルギー線硬化性組成物）１０は、屈折率調整用成分および触媒等を予め混合しておき、樹脂タンク１２に投入した。樹脂タンク１２は、紫外線硬化性組成物１０に接する部分は全てステンレススチール（ＳＵＳ３０４）製とした。また、紫外線硬化性組成物１０の液温度を制御するための温水ジャケット１２ａを有しており、温調機３０により４０℃に調整された温水を温水ジャケットに供給し、樹脂タンク１２内の紫外線硬化性組成物１０の液温を４０℃±１℃の範囲内に保持した。さらに、真空ポンプ３１により樹脂タンク１２内を真空状態にすることにより、投入時に発生した泡を脱泡除去した。
【００４５】
紫外線硬化性組成物１０は以下の通りで、粘度は３００ｍＰａ・Ｓ／４０℃に調整した。
【００４６】
フェノキシエチルアクリレート ５０重量部
（大阪有機化学工業社製ビスコート＃１９２）
ビスフェノールＡ−ジエポキシ−アクリレート ５０重量部
（共栄社油脂化学工業社製エポキシエステル３０００Ａ）
２−ヒドロキシ−２−メチル−１−フェニル−プロパン−１−オン
（チバガイギー社製ダロキュア１１７３） １．５重量部
樹脂タンク１２内を常圧に戻し、タンクを密閉した後、樹脂タンク１２内に０．０２ＭＰａの空気圧をかけ、樹脂タンク１２の下部にあるバルブを開くことにより、紫外線硬化性組成物１０を４０℃±１℃に温度制御された配管２８を通し、同じく４０℃±１℃に温度制御された供給ノズル１３からゴムロール８と円筒レンズ型７との間にニップされているポリエステルフィルム９の一方の面上に供給した。供給された紫外線硬化性組成物の温度は４０℃±１℃であった。尚、レンズ型７内の温水流通路Ｐに４０℃の温水を４０リットル／分の流量で流通させることで、レンズ型７の外周面の温度が全外周面にわたって４０℃±３℃の範囲内となるようにした。供給ノズル１３は、岩下エンジニアリング社製のＭＮ−１８−Ｇ１３ニードルを取り付けた同社製のＡＶ１０１バルブを使用した。三菱電機製０．２ｋＷギアドモーター（減速比１／２００）で毎分３．５ｍの周速で矢印方向に円筒レンズ型７を回転させながら、紫外線硬化性組成物１０が円筒レンズ型７とポリエステルフィルム９の間に挟まれた層状態にあるうちに、紫外線照射装置１４から紫外線を照射し、紫外線硬化性組成物１０を重合硬化させ円筒レンズ型７のプリズム部転写パターンを転写させた。その後、円筒レンズ型７より離型し、長尺プリズムシート（レンズシート）を得た。
【００４７】
得られたプリズムシートの断面を走査型電子顕微鏡（日本電子社製ＪＳＭ−８４０Ａ、２０００倍）で確認したところ、プリズム列の高さ及び頂角並びにその配列ピッチはほぼ設計値通りであり、ポリエステルフィルム９とプリズム部との間に約２μｍの厚さ（レンズ高さの８％）の緩和層が形成されており、重合収縮によるプリズム形状の変形は殆ど見られなかった。
【００４８】
また、長尺シートの幅方向に関して中心の位置（これはレンズ型の長手方向の中心位置に対応する）、該中心位置（Ｃ）から左端縁の方に３０ｍｍごとの６つの位置（Ｌ１〜Ｌ６）及び右端縁の方に３０ｍｍごとの６つの位置（Ｒ１〜Ｒ６）において、プリズム部高さＨと緩和層厚さとの合計の厚さ（即ち、紫外線硬化樹脂層の厚さ）の測定を、長尺シートの長手方向に６９０ｍｍごとにそれぞれ１０か所づつについて行い、各幅方向位置について１０か所の測定値の平均を求めた。その結果、以下の表１に示すように、中心位置の近傍と両端縁位置の近傍とで厚さの差が殆どないことがわかった。
【００４９】
【表１】

さらに、得られたプリズムシートを、図１１に示す様にして、冷陰極管２２を側面に配置したアクリル樹脂製導光体２３の光出射面２３Ｂ上に光拡散フィルムを介して、プリズム面が上向きとなるように載置し、導光体２３の他の側面２３Ｄおよび裏面２３Ｃを反射シート２４で覆い、冷陰極管２２を点灯させて外観を確認した。その結果、斑点状やスジ状などの模様等の光学欠陥の発生は見られず、光学特性に優れたものであった。
【００５０】
［比較例１］
配管２８及び供給ノズル１３の温度制御を行わないこと以外は、実施例１と同様にして、長尺レンズシートを製造した。レンズ型７に供給される紫外線硬化性組成物１０の温度は３４．０℃であった。
【００５１】
得られたプリズムシートについて、実施例１と同様にして紫外線硬化樹脂層の厚さの測定を行ったところ、以下の表２に示すように、中心位置の近傍と両端縁位置の近傍とでかなり厚さの差があることがわかった。
【００５２】
【表２】

さらに、得られたプリズムシートを、図１１に示す様にして、冷陰極管２２を側面に配置したアクリル樹脂製導光体２３の光出射面２３Ｂ上に光拡散フィルムを介して、プリズム面が上向きとなるように載置し、導光体２３の他の側面２３Ｄおよび裏面２３Ｃを反射シート２４で覆い、冷陰極管２２を点灯させて外観を確認した。その結果、部分的にスジ状の模様の光学欠陥の発生が見られ、光学特性に劣るものであった。
【００５３】
［比較例２］
レンズ型７として、内部に温水流通路Ｐを備えていないものを使用したこと以外は、実施例１と同様にして、長尺レンズシートを製造した。レンズ型７の外周部表面の温度分布は、幅方向に関する中央位置では４０．０℃であったが左右両端縁位置ではそれぞれ３６．８℃及び３６．４℃であった。
【００５４】
得られたプリズムシートについて、実施例１と同様にして紫外線硬化樹脂層の厚さの測定を行ったところ、以下の表３に示すように、中心位置の近傍と両端縁部の近傍とでかなり厚さの差があることがわかった。
【００５５】
【表３】

さらに、得られたプリズムシートを、図１１に示す様にして、冷陰極管２２を側面に配置したアクリル樹脂製導光体２３の光出射面２３Ｂ上に光拡散フィルムを介して、プリズム面が上向きとなるように載置し、導光体２３の他の側面２３Ｄおよび裏面２３Ｃを反射シート２４で覆い、冷陰極管２２を点灯させて外観を確認した。その結果、部分的にスジ状の模様の光学欠陥の発生が見られ、光学特性に劣るものであった。
【００５６】
［実施例２］
図６に示したように、直径２２０ｍｍ、長さ４５０ｍｍの鉄製の芯ロール１６の外周面上にビッカース硬度２００の硬質銅めっき層３２を厚さ１００μｍで施した。この硬質銅めっき層３２に、ピッチ５０μｍ、高さ約３９μｍ、頂角６５°の断面二等辺三角形状のプリズム列を多数並列してなるプリズム部を転写形成するためのプリズム部転写パターンを形成し、第１の円筒形レンズ型７を準備した。プリズム部転写パターンは、芯ロール１６の周方向に延びた互いに平行な多数のプリズム列転写部を有するものであった。
【００５７】
一方、厚さ１ｍｍ、７００×８５０ｍｍの黄銅（ＪＩＳ黄銅３種）の薄板の表面に、ピッチ５０μｍ、高さ約１２μｍ、頂角１３０°の断面二等辺三角形状のプリズム列を多数並列してなるプリズム部を転写形成するためのプリズム部転写パターンを形成し、薄板状レンズ型を準備した。この薄板状レンズ型には各種腐食防止のために厚さ１μｍの無電解ニッケルメッキを施した。次いで、薄板状レンズ型をプリズム列転写部の方向に対して１５°傾けて４００ｍｍ×６９０ｍｍの大きさの長方形状に型抜きをおこなって、図７に示したような薄板状レンズ型３５を得た。但し、厚肉の段部３６は形成されていなかった。この薄板状レンズ型３５を固定するため、直径２２０ｍｍ、長さ４５０ｍｍのステンレス製の芯ロール１６を用意し、芯ロール１６の外周面上に薄板状レンズ型３５を巻付け、ネジで固定し、図７に示したような第２の巻付け円筒形レンズ型７’を準備した。
【００５８】
図１０に示したように、以上のようにして得た第１の円筒形レンズ型７を第１段階レンズ形成部Ｓ１に、第２の巻付け円筒形レンズ型７’を第２段階レンズ形成部Ｓ２に、それぞれ設置した。また、第１および第２の円筒形レンズ型７，７’にそれぞれ近接するようにゴム硬度８０°のＮＢＲ製ゴムロール８，８’を配置した。第１の円筒形レンズ型７と第１のゴムロール８との間に第１の円筒形レンズ型７より若干幅の広い厚さ１８８μｍのポリエチレンテレフタレートフィルム（ＰＥＴフィルム）（透光性基材）９を第１の円筒形レンズ型７に沿って通し、第１のゴムロール８に接続した第１の空気圧シリンダー１１により、第１のゴムロール８と第１の円筒形レンズ型７との間でＰＥＴフィルム９をニップした。この時の第１の空気圧シリンダー１１の動作圧は０．１ＭＰａであった。第１の空気圧シリンダー１１として、エアチューブ直径３２ｍｍのＳＭＣ製エアシリンダーを使用した。さらに、第１の円筒形レンズ型７の下方に第１の紫外線照射装置１４を設置した。第１の紫外線照射装置１４は、１２０Ｗ／ｃｍの紫外線強度を持ち、容量９．６ｋＷのウエスタンクォーツ社製の紫外線照射ランプとコールドミラー型平行光リフレクター及び電源からなる。第１の紫外線硬化性組成物１０は、屈折率調整用成分および触媒等を予め混合しておき、第１の樹脂タンク１２に投入した。第１の樹脂タンク１２は、第１の紫外線硬化性組成物１０に接する部分は全てステンレススチール（ＳＵＳ３０４）製とした。また、第１の紫外線硬化性組成物１０の液温度を制御するため、温水ジャケット１２ａが設置されており、第１の温調機３０により４０℃に調整された温水を温水ジャケット１２ａに供給し、樹脂タンク１２内の紫外線硬化性組成物１０の液温を４０℃±１℃の範囲内に保持した。さらに、投入時に発生した泡を第１の真空ポンプ３１により第１の樹脂タンク１２内を真空状態にすることにより脱泡し、除去した。
【００５９】
第１の紫外線硬化性組成物１０は以下の通りで、粘度は３００ｍＰａ・Ｓ／４０℃に調整した。
【００６０】
フェノキシエチルアクリレート ５０重量部
（大阪有機化学工業社製ビスコート＃１９２）
ビスフェノールＡ−ジエポキシ−アクリレート ５０重量部
（共栄社油脂化学工業社製エポキシエステル３０００Ａ）
２−ヒドロキシ−２−メチル−１−フェニル−プロパン−１−オン
（チバガイギー社製ダロキュア１１７３） １．５重量部
一旦、第１の樹脂タンク１２内を常圧に戻し、タンクを密閉した後、第１の樹脂タンク１２内に０．０２ＭＰａの空気圧をかけ、第１の樹脂タンク１２の下部にあるバルブを開くことにより、第１の紫外線硬化性組成物１０を４０℃±１℃に温度制御された第１の配管２８を通し、同じく４０℃±１℃に温度制御された第１の供給ノズル１３から第１のゴムロール８と第１の円筒形レンズ型１９との間にニップされているＰＥＴフィルム９と第１の円筒形レンズ型７との間に供給した。供給された第１の紫外線硬化性組成物の温度は４０℃±１℃であった。尚、レンズ型７内の温水流通路Ｐに４０℃の温水を４０リットル／分の流量で流通させることで、レンズ型７の外周面の温度が全外周面にわたって４０℃±３℃の範囲内となるようにした。第１の供給ノズル１３は、岩下エンジニアリング社製のＭＮ−１８−Ｇ１３ニードルを取り付けた同社製のＡＶ１０１バルブを使用した。三菱電機製０．２ｋＷギアドモーター（減速比１／２００）で毎分２．０ｍの周速で矢印方向に第１の円筒形レンズ型７を回転させながら、第１の紫外線硬化性組成物１０が第１の円筒形レンズ型７とＰＥＴフィルム９との間に挟まれた層状態にあるうちに、第１の紫外線照射装置１４から紫外線を照射し、第１の紫外線硬化性組成物１０を重合硬化させ、ＰＥＴフィルム９の一方の面（第１面）上に第１のプリズム部を形成させた。
【００６１】
次いで、一方の面上に第１のプリスム部を形成したＰＥＴフィルム９（即ち、片面プリズムシート１９）を、第２の巻付け円筒形レンズ型７’と第２のゴムロール８’との間にＰＥＴフィルム９を第２の巻付け円筒形レンズ型７’に沿って供給し、その際ＰＥＴフィルム９の他方の面がレンズ型７’に当接するようにした。第２のゴムロール８’に接続した第２の空気圧シリンダー１１’により、第２のゴムロール８’と第２の巻付け円筒形レンズ型７’との間でＰＥＴフィルム９をニップした。この時の第２の空気圧シリンダー１１’の動作圧は０．１ＭＰａであった。第２の紫外線硬化性組成物１０’は、屈折率調整用成分および触媒等を予め混合しておき、第２の樹脂タンク１２’に投入した。さらに、投入時に発生した泡を第２の真空ポンプ３１’により第２の樹脂タンク１２’内を真空状態にすることにより脱泡し、除去した。第２の樹脂タンク１２’には、第１の樹脂タンク１２と同様にして、第２の温調機３０’を接続し、同様な温度制御を行った。
【００６２】
第２の紫外線硬化性組成物１０’は以下の通りで、粘度は１５０ｍＰａ・Ｓ／４０℃に調整した。
【００６３】
フェノキシエチルアクリレート ７０重量部
（大阪有機化学工業社製ビスコート＃１９２）
ビスフェノールＡ−ジエポキシ−アクリレート ３０重量部
（共栄社油脂化学工業社製エポキシエステル３０００Ａ）
２−ヒドロキシ−２−メチル−１−フェニル−プロパン−１−オン
（チバガイギー社製ダロキュア１１７３） １．５重量部
一旦、第２の樹脂タンク１２’内を常圧に戻し、タンクを密閉した後、第２の樹脂タンク１２’内に０．０２ＭＰａの空気圧をかけ、第２の樹脂タンク１２’の下部にあるバルブを開くことにより、第２の紫外線硬化性組成物１０’を４０℃±１℃に温度制御された第２の配管２８’を通し、同じく４０℃±１℃に温度制御された第２の供給ノズル１３’から第２のゴムロール８’と第２の巻付け円筒形レンズ型７’との間にニップされているＰＥＴフィルム９と第２の巻付け円筒形レンズ型７’との間に供給した。供給された第２の紫外線硬化性組成物の温度は４０℃±１℃であった。尚、レンズ型７’内の温水流通路Ｐに４０℃の温水を４０リットル／分の流量で流通させることで、レンズ型７’の外周面の温度が全外周面にわたって４０℃±３℃の範囲内となるようにした。三菱電機製０．２ｋＷギアドモーター３３（減速比１／２００）で毎分２．０ｍの周速で矢印方向に第２の巻付け円筒形レンズ型７’を回転させながら、第２の紫外線硬化性組成物１０’が第２の巻付け円筒形レンズ型７’とＰＥＴフィルム９との間に挟まれた層状態にあるうちに、第２の紫外線照射装置１４’から紫外線を照射し、第２の紫外線硬化性組成物１０’を重合硬化させ第２のプリズム部をＰＥＴフィルム９の他方の面（第２面）上に形成させた。その後、第２の巻付け円筒形レンズ型７’より離型し、両面のプリズム列の交差角が１５°である両面プリズムシート２９を得た。
【００６４】
得られたプリズムシートの断面を走査型電子顕微鏡（日本電子社製ＪＳＭ−８４０Ａ、２０００倍）で確認したところ、プリズム列の高さ及び頂角並びにその配列ピッチはほぼ設計値通りであり、頂角６５°のプリズム面の側ではＰＥＴフィルム９とプリズム部との間に２μｍの厚さ（レンズ高さの５％）の緩和層が形成されており、頂角１３０°のプリズム面の側ではＰＥＴフィルム９とプリズム部との間に１μｍの厚さ（レンズ高さの８％）の緩和層が形成されており、重合収縮によるプリズム形状の変形は殆ど見られなかった。
【００６５】
得られたプリズムシートについて、実施例１と同様にして紫外線硬化樹脂層の厚さ（両面側の樹脂層厚の合計）の測定を行ったところ、以下の表４に示すように、中心位置の近傍と両端縁位置の近傍とで厚さの差が殆どないことがわかった。
【００６６】
【表４】

さらに、得られたプリズムシートを、図１１に示したように、冷陰極管２２を側面に配置したアクリル樹脂製導光体２３の光出射面２３Ｂ上に頂角６５°のプリズム面が下向きとなるように載置し、導光体２３の他の側面２３Ｄおよび裏面２３Ｃを反射シート２４で覆い、冷陰極管２２を点灯させて外観を確認した。その結果、斑点状やスジ状などの模様等の光学欠陥の発生は見られず、光学特性に優れたものであった。
【００６７】
［比較例３］
配管２８，２８’及び供給ノズル１３，１３’の温度制御を行わないこと以外は、実施例２と同様にして、長尺レンズシートを製造した。レンズ型７，７’に供給される紫外線硬化性組成物１０，１０’の温度は３４．０℃であった。
【００６８】
得られたプリズムシートについて、実施例２と同様にして紫外線硬化樹脂層の厚さの測定を行ったところ、以下の表５に示すように、中心位置の近傍と両端縁位置の近傍とでかなり厚さの差があることがわかった。
【００６９】
【表５】

さらに、得られたプリズムシートを、図１１に示したように、冷陰極管２２を側面に配置したアクリル樹脂製導光体２３の光出射面２３Ｂ上に頂角６５°のプリズム面が下向きとなるように載置し、導光体２３の他の側面２３Ｄおよび裏面２３Ｃを反射シート２４で覆い、冷陰極管２２を点灯させて外観を確認した。その結果、部分的にスジ状の模様の光学欠陥の発生が見られ、光学特性に劣るものであった。
【００７０】
［比較例４］
レンズ型７，７’として、内部に温水流通路Ｐを備えていないものを使用したこと以外は、実施例１と同様にして、長尺レンズシートを製造した。レンズ型７の外周部表面の温度分布は、幅方向に関する中央位置では４０．０℃であったが左右両端縁位置ではそれぞれ３５．８℃及び３５．４℃であった。また、レンズ型７’の外周部表面の温度分布は、幅方向に関する中央位置では３９．８℃であったが左右両端縁位置ではそれぞれ３５．５℃及び３５．２℃であった。
【００７１】
得られたプリズムシートについて、実施例２と同様にして紫外線硬化樹脂層の厚さの測定を行ったところ、以下の表６に示すように、中心位置の近傍と両端縁部の近傍とでかなり厚さの差があることがわかった。
【００７２】
【表６】

さらに、得られたプリズムシートを、図１１に示したように、冷陰極管２２を側面に配置したアクリル樹脂製導光体２３の光出射面２３Ｂ上に頂角６５°のプリズム面が下向きとなるように載置し、導光体２３の他の側面２３Ｄおよび裏面２３Ｃを反射シート２４で覆い、冷陰極管２２を点灯させて外観を確認した。その結果、部分的にスジ状の模様の光学欠陥の発生が見られ、光学特性に劣るものであった。
【００７３】
【発明の効果】
以上のように、本発明によれば、レンズ型の外周面の温度を所定温度近傍に均一化させる制御及び活性エネルギー線硬化性組成物の温度の所定温度からのずれを所定範囲内とする制御を行うようにしたことで、レンズ部高さ及び活性エネルギー線硬化樹脂層の厚さのむらが少なく、光学的特性の場所によるばらつきの少ない長尺レンズシートを連続して製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の方法により製造される片面レンズシートの一例を示す模式的断面図である。
【図２】本発明の方法により製造される両面レンズシートの一例を示す模式的断面図である。
【図３】両面レンチキュラーレンズシートの一例を示す模式的断面図である。
【図４】両面レンチキュラーレンズシートの一例を示す模式的断面図である。
【図５】円筒形状レンズ型を用いた片面レンズシート製造の説明図である。
【図６】レンズ型の斜視図である。
【図７】レンズ型の斜視図である。
【図８】レンズ型の断面図である。
【図９】レンズ型の断面図である。
【図１０】円筒形状レンズ型を用いた両面レンズシートの製造の説明図である。
【図１１】両面レンズシートを使用した面光源素子を示す模式的斜視図である。
【符号の説明】
１，１’ 緩和層
２ 透光性基材
３，４，５，６ レンズ部
７，７’ 円筒形状レンズ型
７ａ 流路形成用入れ子
７ｂ 邪魔板
８ ニップロール
９ 透光性基材
１０ 活性エネルギー線硬化性組成物
１１ 圧力調整機構
１２ 樹脂タンク
１２ａ 温水ジャケット
１３ 供給ノズル
１６ 円筒状ロール
１８ レンズ部転写パターン
１９ 片面レンズシート
２１ 両面レンズシート
２９ 両面レンズシート
３０ 温調機
３５ 薄板レンズ型
３６ 段部
Ｂ 光吸収層
Ｈ，Ｈ’ レンズ高さ
Ｓ１ 第１段階
Ｓ２ 第２段階
Ｐ 熱媒体流通路

Claims (10)

1. レンズ部転写パターンが形成された外周面を持つ円筒形状レンズ型の前記外周面と透光性基材の一方の面との間に活性エネルギー線硬化性組成物を供給し、前記透光性基材を通して活性エネルギー線を照射して前記組成物を硬化し賦形して前記レンズ部転写パターンに対応する形状を有する活性エネルギー線硬化樹脂からなるレンズ部を形成し、該レンズ部及び前記透光性基材を一体として前記レンズ型から離型することにより連続して少なくとも前記透光性基材の一方の面上にレンズ単位の繰り返し配列を含むレンズ部を備えたレンズシートを製造する方法において、
   前記円筒形状レンズ型の前記外周面の温度を全面において所定温度−３℃乃至該所定温度＋３℃の範囲内になるように制御し、前記円筒形状レンズ型と前記透光性基材との間に供給される前記活性エネルギー線硬化性組成物の温度を前記所定温度−５℃乃至該所定温度＋５℃の範囲内になるように制御することを特徴とする、レンズシートの製造方法。
2. 前記円筒形状レンズ型の前記外周面の温度の制御を、前記円筒形状レンズ型内に熱媒体を流通させることで行うことを特徴とする、請求項１に記載のレンズシートの製造方法。
3. 前記活性エネルギー線硬化性組成物の温度の制御を、該活性エネルギー線硬化性組成物のタンク、供給ノズル及び該供給ノズルと前記活性エネルギー線硬化性組成物のタンクとを接続する活性エネルギー線硬化性組成物の供給経路を温度調節することで行うことを特徴とする、請求項１〜２のいずれかに記載のレンズシートの製造方法。
4. 前記透光性基材は他方の面に活性エネルギー線硬化樹脂からなるレンズ部を有するものであることを特徴とする、請求項１〜３のいずれかに記載のレンズシートの製造方法。
5. 前記活性エネルギー線硬化性組成物が前記透光性基材と前記レンズ型との間に挟まれた状態で、前記組成物に対して活性エネルギー線を照射することを特徴とする、請求項１〜４のいずれかに記載のレンズシートの製造方法。
6. 前記透光性基材の他方の面に対向するように配置されたニップロールのニップ圧を圧力調整機構により調整することにより前記レンズ部と前記透光性基材との間に活性エネルギー線硬化樹脂からなる緩和層を形成することを特徴とする、請求項１〜５のいずれかに記載のレンズシートの製造方法。
7. 前記緩和層を前記レンズ部のレンズ高さの１〜３０％の厚さに形成することを特徴とする、請求項６に記載のレンズシートの製造方法。
8. 前記活性エネルギー線硬化性組成物の４０℃における粘度が２０〜３０００ｍＰａ・Ｓであることを特徴とする、請求項１〜７のいずれかに記載のレンズシートの製造方法。
9. 前記レンズ型のレンズ部転写パターンは、断面形状が略三角形のプリズム列からなるレンズ単位を多数含んでなるレンズ部を転写により形成するためのものであることを特徴とする、請求項１〜８のいずれかに記載のレンズシートの製造方法。
10. 前記レンズ型のレンズ部転写パターンは、レンチキュラーレンズ単位を多数含んでなるレンズ部を転写により形成するためのものであることを特徴とする、請求項１〜８のいずれかに記載のレンズシートの製造方法。

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