JP4457575B2

JP4457575B2 - ゼオライト化改質土の製造方法及びゼオライト化改質土の製造システム並びにゼオライト化改質土

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Publication number: JP4457575B2
Application number: JP2003113559A
Authority: JP
Inventors: 鉄郎芳賀; 伊智朗圓佛
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 2003-04-18
Filing date: 2003-04-18
Publication date: 2010-04-28
Anticipated expiration: 2023-04-18
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Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ゼオライト化改質土の製造方法及びゼオライト化改質土の製造システム並びにゼオライト化改質土に関する。
【０００２】
【従来の技術】
発生土を原料としたゼオライト製造方法として、特許文献１（特開平９−５９０１６号公報）があげられる。
【０００３】
【特許文献１】
特開平９−５９０１６号公報
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
特許文献１では、製造コストや改質土の付加価値向上については考慮されていない。
【０００５】
本発明の第一の目的は、陽イオン交換容量（ＣＥＣ値）が高く、製造コスト低減が可能なゼオライト化改質土の製造方法及びゼオライト化改質土の製造システムを提供することにある。
【０００６】
本発明の第二の目的は、付加価値の高いゼオライト化改質土を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明の第一の目的は、無焼成浄水発生土にシリカ源を含有するアルカリ剤を混合して水熱合成反応を行うことにより達成される。或いは、本発明の第二の目的は、強熱減量を指標した有機物を含有することにより達成される。
【０００８】
【発明の実施の形態】
浄水場においては、取水した原水中にポリ塩化アルミニウム等のアルミニウム分を主成分とした凝集剤を注入して、原水中の粘土質等に由来する濁質分及びフミン質等に由来する有機物を凝集沈殿処理して除去することが行われている。この凝集沈殿処理において、除去された濁質分及び有機物等はアルミニウム分を多く含む汚泥として回収される。
【０００９】
ところで、浄水場で発生したこの汚泥（以下、発生土と称する）の付加価値が低いため、大半は埋立て処分されているのが現状で有効に再利用されていない。しかも、例えば、水道協会雑誌（第７０巻，第８号，（第８０３号）pp３８−pp４１）で知られているように発生土の処分に際し、運搬及び処分費に多大の費用を要するため、浄水場の運営管理費の低減化が困難である。
【００１０】
発生土は元来のシリカ成分と共に凝集剤に由来するアルミナ分を多く含有し、結晶性アルミノケイ酸塩からなるゼオライトと成分を同一にすることから、発生土を原料として水熱合成反応によってゼオライトを製造する方法がある。
【００１１】
ゼオライトは、陽イオン交換能及び吸着能等の機能性を有することから、この機能性を利用してゼオライト化した発生土を土壌改良剤，吸着剤等に利用でき、付加価値を有するゼオライト化改質土として有効利用を図ることができる。
【００１２】
ここで、水熱合成反応法により発生土から有用物のゼオライトを製造するためには、ゼオライトの性能評価の基準となる陽イオン交換容量（Cation Exchange Capacity：ＣＥＣ、以下、ＣＥＣ値と称する）が高く、低コストであることが望まれる。
【００１３】
浄水場の発生土を原料としたゼオライトの製造は、発生土とアルカリ溶液として、例えば、ＮａＯＨ溶液とを加熱混合し、所定の反応温度及び反応時間を維持して行われる。これにより、発生土からのＳｉＯ₂，Ａｌ₂Ｏ₃ の溶出の進行と、溶出ＳｉＯ₂，Ａｌ₂Ｏ₃ を基にゼオライトが水熱合成される。
【００１４】
【表１】

【００１５】
しかし、表１に浄水発生土の組成を示すように、有機物含有量の指標となる強熱減量からみると、ゼオライト原料となるＳｉＯ₂，Ａｌ₂Ｏ₃ と共にフミン質等に代表される有機物が同量含まれている。このため、有機物を含有した発生土を原料として水熱合成反応を行うと、有機物の影響を受けてゼオライト化改質土のＣＥＣ値が低下する恐れがある。
【００１６】
そこで、本発明者らは、ゼオライト化改質土のＣＥＣ値と有機物残留率の関係を調べるため、発生土中の有機物を焼成処理により除去することを試み、先ず、焼成温度と有機物残留率ｒの関係について調べた。焼成処理に伴う各焼成温度ｔに対する焼成減少量ｗを次式（１）に従って求めた。次に、発生土中の有機物残留率ｒは焼成減少量ｗが最大となる焼成温度時の焼成減少量ｗｘを基準として、次式（２）に基づいて求めた。
【００１７】
焼成減少量ｗ（ｗｔ％）＝（１−ｗｔ／ｗｏ）×１００ …（１）
ここで、ｗｏ：焼成前発生土重量(ｇ）、ｗｔ：焼成処理後の発生土重量(ｇ）
有機物残留率ｒ（％）＝（１−ｗ／ｗｘ）×１００ …（２）
ここで、ｗｘ：最大焼成減少量（２８.０ｗｔ％，８００℃），ｗ：焼成温度ｔ時の焼成減少量（ｗｔ％）
この結果、図２に示すよう、６００℃以上の温度で焼成処理すれば発生土中の有機物を除去できることを確認した。そして、ゼオライト化改質土のＣＥＣ値と有機物残留率の関係を調べるため、焼成処理した発生土（焼成温度６００℃，３００℃）及び無焼成発生土を原料として、反応温度９０℃，反応時間８ｈ及び固液比率０.１４の条件下でＮａＯＨ溶液（５.０mol／ｌ）を用いて水熱合成反応を行った。
【００１８】
この結果、図３にゼオライト化改質土のＣＥＣ値と有機物残留率の関係を示すように、有機物を含有しないとＣＥＣ値が向上することを確認し、浄水発生土を例えば６００℃以上で焼成処理すれば、ゼオライト化改質土のＣＥＣ値を向上させることができる。
【００１９】
但し、発生土中の有機物を除去するため、水熱合成反応時の反応温度よりも高い焼成温度にて発生土を焼成処理することになり、多量の熱エネルギーを必要とする。結果的に前処理に要する熱エネルギーの増大に伴い発生土からのゼオライト化改質土の製造コストが高くなる。
【００２０】
本発明の実施の形態では、上述した幾つかの課題に鑑みてなされたもので、その主目的は低コストにて浄水場の発生土からのゼオライト化改質土を製造する方法を提供することにある。更に、付加価値の高いゼオライト化改質土を提供することにある。
【００２１】
本発明の実施の形態では、浄水発生土からのゼオライト化改質土の製造方法において、無焼成浄水発生土にシリカ源を含有するアルカリ剤を混合して水熱合成反応を行い、前記発生土からゼオライト化改質土を得ることを特徴とする。
【００２２】
本発明者らは、主目的を達成するため浄水発生土の組成とその特徴について検討した。先ず、浄水発生土からのシリカ，アルミナの溶出特性について調べた。
【００２３】
図４に溶出時間に対するシリカ，アルミナ溶出率の関係を示す。溶出特性試験は、焼成（６００℃／２ｈ）処理した発生土（シリカ４８ｗｔ％，アルミナ２９ｗｔ％）をアルカリ溶液（ＮａＯＨ：３.０mol／ｌ）に混合して行い、（３）式に従い溶出率を求めた。なお、溶出温度は８０℃に設定した。
【００２４】
溶出率（％）＝（Ｃｏ−Ｃｔ）÷Ｃｏ …（３）
ここで、Ｃｏ：発生土中初期シリカ，アルミナ含有量、Ｃｔ：溶出時間経過毎の発生土中シリカ，アルミナ含有量、である。
【００２５】
溶出試験の結果、発生土中のシリカ，アルミナの含有量がシリカ＞アルミナの状態にあるにも関わらず、シリカ，アルミナの溶出率はアルミナ＞シリカの関係となり、アルミナは溶出し易いがシリカは溶出しづらいことが分った。これは、水分及び有機物を除いた発生土の主成分はシリカとアルミナからなるが、アルミナの元は凝集剤に由来する可溶性アルミニウムであり、溶出し易い。しかして、発生土は生成過程において高温下での温度履歴を受けていないため、アルミナの溶出が更に容易となっている。
【００２６】
係る事象を調べるため、焼成温度を変えて発生土を焼成し、焼成温度とシリカ，アルミナの溶出量の関係を調べてみると、図５に示すようにアルミナは焼成温度が高くなるに従い結晶化が進行して溶出量が減少し、高温下での温度履歴の影響が現れる。これに対して、シリカは８００℃以下の焼成温度までは溶出量は一定となるが、８００℃を超える高温下の焼成温度になると溶出量が増加し、温度履歴の現象が現れる。
【００２７】
この結果、発生土の生成過程において高温下の温度履歴を受けていない発生土にあってはシリカ，アルミナの溶出量の関係がアルミナ＞シリカとなることがわかった。
【００２８】
このシリカ，アルミナの溶出量の差異の関係は、浄水場の発生土をゼオライト原料とした場合の固有の事象で、ＣＥＣ値に対し有機物の影響があるものの、むしろ、発生土からのシリカの溶出特性がゼオライト化改質土のＣＥＣ値低下の大きな要因であることが究明された。このため、シリカの溶出が不足する状態にあっては発生土からのゼオライト化が良好に遂行されず、ＣＥＣ値の低いゼオライト化改質土しか得られない。
【００２９】
本発明の実施の形態では、熱エネルギー低減のため、発生土を焼成処理しないで水熱合成反応を行う際の新たな課題に対し、発生土にシリカ源を含有するアルカリ剤を混合することによって、不足するシリカ源を同時に補充するようにしたものである。シリカ源を含有するアルカリ剤としては、ケイ酸ナトリウム，ケイ酸カリウム等が用いられるが特に限定されない。
【００３０】
この結果、浄水場の発生土をゼオライト化の原料とした場合、ゼオライト化に必要な発生土側からのシリカ分が不足であっても、シリカ源を含有するアルカリ剤が添加されることによって、ゼオライト化が良好に遂行される。これにより、高いＣＥＣ値を有する発生土からのゼオライト化改質土の製造方法を提供することができる。しかして、発生土中の有機物除去に伴う焼成処理を不要とし、これに伴う熱エネルギーコストを不要とするので、低コストにてＣＥＣ値の高い発生土からのゼオライト化改質土の製造方法を提供することができる。
【００３１】
（実施例２）
次に、水熱合成反応時間を１ｈから２ｈとすることについて説明する。
【００３２】
発生土にシリカ源を含有するアルカリ剤を混合して水熱合成反応を行う場合、発生土からのシリカの溶出速度は図４に示すようにアルミナよりも遅く、高い溶出率を得るのに約２ｈ要することがわかった。このため、シリカ源を含有するアルカリ剤を添加しても反応時間が短いと発生土側からのシリカ源が不足し、ゼオライト化反応が良好に遂行されない。一方、反応時間が長くなると、水熱合成反応に要する熱エネルギーが増加するため、ゼオライト化改質土の製造コストが高くなる。結果的にＣＥＣ値が低くて製造コストが高いゼオライト化改質土が製造されることになる。
【００３３】
この課題に対して本実施例においては、シリカ源を含有するアルカリ剤を発生土に添加して水熱合成反応を行う際の反応時間の適正化を図り、反応時間を１時間から２時間の範囲（１ｈから２ｈ）とすることによって、発生土側からのシリカ源の溶出量の増加を図る一方、予めシリカ源を含有するアルカリ剤の補充によって不足シリカ源を確保するようにしたものである。これにより、シリカ源不足の影響によるゼオライト化反応の低下が抑制され、高いＣＥＣ値を有するゼオライト化改質土を製造することができる。一方、高ＣＥＣ値を得るための必要最小限の反応時間範囲内とすることによって、水熱合成反応に要する熱エネルギーの低減が図れ、低コスト化のゼオライト化改質土の製造方法を提供することができる。
【００３４】
（実施例３）
発生土とアルカリ剤を混合加温して１００℃以下の温度領域で水熱合成反応を行うことについて説明する。
【００３５】
水熱合成反応によるゼオライト合成は、非平衡状態で準安定相として結晶化することが必要で、これには前記した反応時間と共に反応温度が影響を及ぼし、適正な温度領域に維持することが重要となる。一方、反応温度を高く維持すると、付加する熱エネルギーが増加するため、ゼオライト化改質土の製造コストが高くなる不都合が生じる。このため、低温域での反応温度の適正化を図ることが望ましい。
【００３６】
そこで、無焼成浄水発生土にシリカ源を含有するアルカリ剤を混合して水熱合成反応試験を行い、高ＣＥＣのゼオライト化改質土が得られる適正反応温度領域について調べた。供試原料としては表２に示した発生土を用い、反応時間は一定（１ｈ）とした。
【００３７】
【表２】

【００３８】
シリカ源を含有するアルカリ剤としてはケイ酸ナトリウム（Ｎａ₂ＳｉＯ₃・９Ｈ₂Ｏ)を用い、アルカリ剤添加後の発生土中のＳｉ濃度を２.０mol／ｌ（Ｓｉ／発生土中水分＋薬品同伴水分）に設定した。反応終了後、ゼオライト化改質土を乾燥した後ＣＥＣ値を測定した。
【００３９】
この結果、図６に示すように、反応温度を高くするに従いＣＥＣ値が向上するが、反応温度１００℃を超えると逆にＣＥＣ値が低下するという新しい知見を得た。これは、反応温度が高くなると過剰な熱エネルギーの付加により、ゼオライトの結晶化工程で安定相への再配列が生じて準安定相結晶の生成が低下するため、ＣＥＣ値が低下すると推測される。したがって、発生土とアルカリ剤を混合加温した状態で１００℃以下の温度領域が適正温度領域となり、該温度領域に反応温度を維持することによって、低コストにて高ＣＥＣ値を有するゼオライト化改質土の製造方法を提供することができる。
【００４０】
（実施例４）
更にまた、ゼオライト化改質土中に強熱減量を指標とした有機物を含有していることについて説明する。
【００４１】
無焼成発生土にシリカ源を含有するアルカリ剤を混合して水熱合成反応を行った場合、製品としてのゼオライト化改質土中には強熱減量を指標とした有機物が含まれ、該有機物は浄水場の取水原水中に含まれているフミン質に代表される。フミン質は所謂腐植と呼称され、腐植は土壌構造を維持するなど物理的条件の改善に効果があり、また、腐植の分解過程で窒素を放出するため施肥的効果があり、地力の維持に広範囲な効果を有する。このため、この有機物を含有するゼオライト化改質土にあっては、その利用先として土壌改良剤等に使用した場合、CEC機能による保肥効果と共に地力維持に効果を有し、付加価値の高いゼオライト化改質土を提供するができる。
【００４２】
（実施例５）
より具体的に、以下、本発明に係る浄水場の発生土からのゼオライト化改質土の製造方法の実施の形態を図面に基づいて説明する。
【００４３】
図７は浄水場の凝集沈殿プロセスのフローを示す。河川または湖沼等から取水された原水ＲＷは着水井１を経て急速混和池２に導入され、ここで、ポリ塩化アルミニウム等の凝集剤３が注入されて急速混和される。急速混和池２の下流側に位置するフロック形成池４では、凝集剤３の注入に伴って形成されたマイクロフロックの成長が促される。
【００４４】
その後、成長した粒径の大きなフロックは、このフロック形成池４の下流側に位置する沈殿池５で沈降分離される。ここで、沈殿池５で沈降したフロックが汚泥Ｓとなる。一方、沈殿池５からの沈殿水ＳＷはろ過池６に導入され、沈殿池５で沈降分離されなかった微細なフロックは、ここでろ過分離される。ろ過水はその後、配水池（図示せず）を経て需要端に供給される。
【００４５】
沈殿池５内の汚泥Ｓは、堆積度合いに応じて引き抜かれ汚泥濃縮槽７に導入される。ここで、汚泥Ｓが濃縮された後、高含水率を有する濃縮汚泥ＣＳは脱水機８に送られ、濃縮汚泥ＣＳ中の水分が脱水される。脱水後の汚泥は発生土Ｓｒとなる。発生土Ｓｒの組成の一例は前記表１に示したように、水分が６３ｗｔ％、ＳｉＯ₂ ，Ａｌ₂Ｏ₃がそれぞれ２７ｗｔ％，２８ｗｔ％含まれており、他に有機物含有量の指標となる強熱減量は２８ｗｔ％ある。
【００４６】
次に、図１に浄水場の発生土からのゼオライト化改質土の製造方法の工程フローを示す。脱水処理された発生土Ｓｒは、ゼオライト化改質土製造装置９の水熱合成反応手段である撹拌混合反応槽１０に供給される。シリカ源を含有するアルカリ剤ＡＬ(例えば、Ｎａ₂ＳｉＯ₃・９Ｈ₂Ｏ，Ｋ₂ＳｉＯ₃）は、供給設備１５から撹拌混合反応槽１０に供給される。発生土Ｓｒ及びアルカリ剤ＡＬは撹拌混合反応槽１０内の撹拌翼１１によって撹拌混合されると共に、撹拌混合反応槽１０外周に配設されたヒータ等の加熱手段１２により撹拌混合反応槽１０を介して加温される。このように、水熱合成反応の工程にシリカ源を含有するアルカリ剤を水熱合成反応手段に供給する工程が含まれる。シリカ源を含有するアルカリ剤を供給する設備を備えているので水熱合成反応工程でシリカ源を含有するアルカリ剤添加することができ、ゼオライト化を良好に遂行でき、高ＣＥＣ値を有するゼオライト化改質土を提供が可能となる。
【００４７】
なお、発生土Ｓｒへのアルカリ剤Ａｌの供給量は、発生土Ｓｒの含水率及び使用薬品の含水率に基づいて、アルカリ剤供給後の発生土の液中Ｓｉ濃度（mol／ｌ）が所定濃度になるように設定される。本発明の一実施例では予め求めたＳｉ濃度(mol／ｌ）とゼオライト化改質土のＣＥＣ値の関係から高ＣＥＣ値が得られるＳｉ濃度(２mol／ｌ）に設定している。
【００４８】
発生土Ｓｒ及びアルカリ剤ＡＬが混合した状態（以下、混合発生土Ｓｍと称する）での水熱合成反応時の反応温度Ｒｔは、撹拌混合反応槽１０内の温度を検出する温度調節器１３及び温度検出結果に基づいて加熱手段１２への出力を制御する温度調節器１３により、設定した所定反応温度Ｒｔに維持される。
【００４９】
混合発生土Ｓｍは、撹拌混合反応槽１０内で所定の反応温度及び反応時間にて水熱合成反応が行われる。その後、所定反応時間経過後、撹拌混合反応槽１０外にゼオライト化改質土Ｚｓとして排出される。前記水熱合成反応工程を経てゼオライト化された発生土からの改質土Ｚｓは、必要に応じて中和処理され、その後、乾燥工程を行う乾燥機１４に供給され、ここで、改質土Ｚｓ中に含有する水分が除去される。乾燥工程を経たゼオライト化改質土Ｚｓは、必要に応じて粒径が調整される。
【００５０】
なお、本実施例ではゼオライト化改質土Ｚｓを回分式にて製造する方式を採っているが、発生土からのゼオライト化改質土の製造方法は連続方式であってもよく、特に方式が限定されるものではない。
【００５１】
表３は浄水発生土を原料としたゼオライト合成の水熱合成反応の実施例を示す。
【００５２】
【表３】

【００５３】
本実施例の試験は、焼成処理しない表２に示した発生土を原料として反応温度１２０℃，反応時間２ｈの条件下で水熱合成反応を行い、反応終了後、混合発生土Ｓｍを室温まで冷却させて反応を停止させ、その後乾燥（１０５℃／４ｈ）してゼオライト化改質土を得た。発生土に添加した薬品はシリカ源を含有するケイ酸ナトリウム（Ｎａ₂ＳｉＯ₃・９Ｈ₂Ｏ）を用い、アルカリ剤添加後の発生土の液中Ｎａ₂ＳｉＯ₃濃度は３.５mol／ｌに設定した。
【００５４】
比較試験１として、前記発生土にシリカ源を含有しないアルカリ剤として固形のＮａＯＨを添加して、前記同条件（１２０℃／２ｈ）にて水熱合成反応を行った。反応終了後の操作は前記操作に倣った。アルカリ剤添加後の発生土の液中ＮａＯＨ濃度は３.５mol／ｌに設定した。
【００５５】
比較試験２として、前記発生土にシリカ源を含有しないアルカリ剤として固形のＣａ(ＯＨ)₂ を添加して、前記同条件（１２０℃／２ｈ）にて水熱合成反応を行った。反応終了後の操作は前記操作に倣った。アルカリ剤添加後の発生土の液中Ｃａ(ＯＨ)₂ 濃度は３.５mol／ｌに設定した。
【００５６】
本実施例の試験及び比較試験１，２で得られたゼオライト化改質土の評価は、ショーレンベルガー法の酢酸アンモニウム浸透法によりＣＥＣ値を測定して行った。
【００５７】
表３に示すように、本実施例の試験で得られたゼオライト化改質土のＣＥＣ値は、シリカ源を含有しないアルカリ剤を用いた比較試験１，２のゼオライト化改質土よりも高いＣＥＣ値を有する。
【００５８】
したがって、本実施例のように浄水場の発生土を焼成処理しないでゼオライト化の原料とした場合、有機物を含有し、かつゼオライト化に必要な発生土側からのシリカ分が不足であっても、シリカ源を含有するアルカリ剤を添加することによってゼオライト化が良好に遂行され、高ＣＥＣ値を有するゼオライト化改質土を提供することができる。
【００５９】
（実施例６）
次に、本発明の他の実施形態において、無焼成の浄水発生土にケイ酸を含有するアルカリ剤を添加して水熱合成反応を行う場合、水熱合成反応時間を１ｈから２ｈとした。表２に示した無焼成発生土を原料とし、シリカ源を含有するケイ酸ナトリウム(Ｎａ₂ＳｉＯ₃・Ｈ₂Ｏ）を添加して反応温度８０℃で水熱合成反応を行い、反応経過時間とＣＥＣ値の関係について調べた。なお、ケイ酸ナトリウム添加後の発生土の液中Ｓｉ濃度は２mol／ｌに設定した。
【００６０】
この結果、図８に示すように、反応時間が１ｈ以下ではＣＥＣ値は低く、一方、反応時間が２ｈ以上経過すると過剰な熱エネルギーの付加により、ゼオライト化の結晶化工程で安定相への再配列が生じて準安定相結晶の生成が低下し、CEC値が低下する傾向を示す。したがって、水熱合成反応に要する熱エネルギーを低減し、かつ高ＣＥＣ値を得る必要最小限の適正反応時間範囲は１ｈから２ｈとなる。これにより、この反応時間にて水熱合成反応を行うことにより、低コストにてＣＥＣ値の高いゼオライト化改質土を提供することができる。
【００６１】
本発明の実施の形態による浄水発生土からのゼオライト化改質土の製造方法によれば、発生土中の有機物除去のため焼成処理しなくとも、無焼成発生土中にシリカ源を含有するアルカリ剤を混合して水熱合成反応を行うことにより、高CEC値のゼオライト化改質土を製造することができるので、低コストにて高ＣＥＣ値を有するゼオライト化改質土の製造方法を提供できる。
【００６２】
（実施例７）
浄水発生土とアルカリ剤を混合して無液相のスラリー状態にして水熱合成反応を行うことについて説明する。
【００６３】
浄水発生土とアルカリ剤を混合して水熱合成反応を行う場合、混合するアルカリ剤（例えば、ＮａＯＨ溶液，Ｋ₂ＳｉＯ₃溶液）の添加液量が多いと、両者の混合物は分離液相を含む混合物となる。すなわち、両者の混合物を例えば沈降分離すると、発生土とアルカリ剤の混合物とその上層に分離された液相に区分される。
【００６４】
このため、水熱合成反応後、ゼオライト化改質土を回収するためには、遠心分離機等の手段によって固液分離することが望ましい。また、固液分離後の排液処理が必要となり、排液を排出基準に適合するｐＨに調整して系外に排出しなければならない。この結果、固液分離手段及び排液処理手段の付加に伴い、設備費が高くなる不都合が生じる。
【００６５】
この課題に対して本実施例においては、浄水発生土とアルカリ剤の混合時に液相が発生しないように無液相のスラリー状態に両者を混合するようにしたもので、このスラリー状態で水熱合成反応を行うようにしたものである。これにより、水熱合成反応後のゼオライト化改質土は無液相のスラリー状態で回収されて液相分を含有しないため、反応終了後のゼオライト化改質土の回収に際し、固液分離手段を必要とせず、また、排液の発生がないため、排液処理手段も必要としない。この結果、浄水発生土とアルカリ剤を混合して水熱合成反応によりゼオライト化改質土を製造するに際して設備費の低減を図ることができる。
【００６６】
更に、本実施例では、浄水発生土と該発生土に混合するアルカリ剤の固液比を６以上に保持している。
【００６７】
浄水発生土とアルカリ剤を混合して無液相のスラリー状態にする場合、浄水発生土とアルカリ剤との固液比(浄水発生土ｇ／(浄水発生土ｇ＋アルカリ液分ｇ))を適正に調節する必要があり、固液比を適正に調節しないと分離した液相が生じる可能性がある。そこで、浄水発生土にアルカリ剤を添加して、液相が発生しない固液比について調べた。浄水発生土としては、表２に示した発生土を用い、これにアルカリ剤として、Ｋ₂ＳｉＯ₃溶液を添加して撹拌混合し、液相発生の状態について調べた。発生土量に添加する上記アルカリ溶液量を増加させて固液比を小さくしていくと、固液比０.６以下では添加アルカリ溶液が浄水発生土の上層に液相となって現れることが観察された。この結果を固液比とアルカリ剤添加後の含水率の関係から調べて見た。なお、含水率はアルカリ剤添加後に乾燥（１０５℃／４ｈ）して求めた。図９に固液比と含水率の関係を示すように、固液比０.６までは含水率は一定比率で高くなるが、０.６以上になると、発生土とアルカリ剤添加後の混合物は液相を含む状態となって前記比率よりも高くなる。
【００６８】
したがって、浄水発生土とアルカリ剤を混合して水熱合成反応を行うに際して、固液比を０.６以上に保持すれば、両者の混合物には液相が発生しないので、水熱合成反応後に液相を固液分離する必要が無くなり、これに要する設備費を低減することができる。
【００６９】
【発明の効果】
本発明のゼオライト化改質土の製造方法及びゼオライト化改質土の製造システムによると、陽イオン交換容量（ＣＥＣ値）を高く、製造コストを低減できる。
【００７０】
本発明のゼオライト化改質土によると、その付加価値を高くすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例を示す浄水発生土からのゼオライト化改質土の製造方法のシステム図。
【図２】発生土の焼成温度と発生土中の有機物残留率の関係特性図。
【図３】ゼオライト化改質土のＣＥＣ値と有機物残留率の関係特性図。
【図４】アルカリ溶液に対する発生土からのシリカ，アルミナ溶出率の経時変化特性図。
【図５】発生土の焼成温度に対するシリカ，アルミナ溶出特性図。
【図６】水熱合成反応時の反応温度とゼオライト化改質土のＣＥＣ値の関係図。
【図７】本発明に係る浄水場の凝集沈殿プロセスのシステムフロー図。
【図８】水熱合成反応時の反応時間とゼオライト化改質土のＣＥＣ値の関係図。
【図９】固液比と含水率の関係を示す図。
【符号の説明】
１…着水井、２…急速混和地、３…凝集剤、４…フロック形成池、５…沈殿池、６…ろ過池、７…汚泥濃縮槽、８…脱水機、９…ゼオライト化改質土製造装置、１０…撹拌混合反応槽、１１…撹拌翼、１２…加熱手段、１３…温度調節器、１４…乾燥機、１５…供給設備、ＡＬ…アルカリ剤、Ｓｒ…発生土、Ｓｍ…混合発生土、Ｚｓ…改質土。

Claims

無焼成浄水発生土にシリカ源を含有するアルカリ剤を混合して水熱合成反応を行い、前記発生土からゼオライト化改質土を製造することを特徴とするゼオライト化改質土の製造方法。
請求項１に記載のゼオライト化改質土の製造方法において、水熱合成反応時間を、１〜２時間の範囲とすることを特徴とするゼオライト化改質土の製造方法。
請求項１又は請求項２に記載のゼオライト化改質土の製造方法において、発生土とアルカリ剤を混合加温して１００℃以下の温度領域で水熱合成反応を行うことを特徴とするゼオライト化改質土の製造方法。
水熱合成反応手段を備え、無焼成浄水発生土を原料としたゼオライト化改質土の製造システムであって、前記水熱合成反応手段に、シリカ源を含有するアルカリ剤を供給する供給手段を設けたことを特徴とするゼオライト化改質土の製造システム。