JP4380630B2

JP4380630B2 - 圧縮機

Info

Publication number: JP4380630B2
Application number: JP2005503618A
Authority: JP
Inventors: 貴規石田; 秀俊西原; 誠片山
Original assignee: Panasonic Corp; Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Corp; Panasonic Holdings Corp
Priority date: 2003-03-14
Filing date: 2004-03-15
Publication date: 2009-12-09
Anticipated expiration: 2024-03-15
Also published as: KR20050083696A; KR100679142B1; US20060013706A1; KR20060108780A; EP1605163A1; JPWO2004081383A1; WO2004081383A1; KR20060110010A; KR100679130B1

Description

本発明は圧縮機の改良に関するものである。

近年、地球環境に対する要求から家庭用冷蔵庫やエアコンは、ますます省エネ化への動きが加速されている。

従来の圧縮機としては、遠心ポンプに代わって低速回転でも安定したポンプ能力が得られやすい粘性ポンプを備えたものがある。このような従来の圧縮機は、例えば、特表２００２−５１９５８９号公報に開示されている。

以下、図面を参照しながら上記従来技術の圧縮機について説明する。なお以下の説明において、上下の関係は、密閉型電動圧縮機を正規の姿勢に設置した状態を基準とする。

図３４は、従来の圧縮機の要部断面図である。図３４において、密閉容器７１０１の底部にはオイル７１０２を貯留している。電動要素７１０５は固定子７１０６および永久磁石を内蔵する回転子７１０７から構成される。圧縮要素７１１０を形成する中空のシャフト７１１１には回転子７１０７が嵌装されるとともに、少なくとも下端がオイル７１０２に浸漬しシャフト７１１１と一体に回転するスリーブ７１１２が固定されている。

中央部がくぼんだ略Ｕ字状をなし、弾性材で形成されたブラケット７１１５は固定子７１０６に固定された囲い板７１１６に両端部が固定されている。プラスチック材料よりなり、スリーブ７１１２に挿入された部材７１２０は外周にらせん溝を形成し、スリーブ７１１２との間でオイル通路を形成する。部材７１２０の下端はブラケット７１１５の中央部に固定されている。

以上のように構成された従来の圧縮機について、以下その動作を説明する。

電動要素７１０５に通電がなされると、回転子７１０７は回転し、これに伴ってシャフト７１１１も回転し、圧縮要素７１１０は所定の圧縮動作を行う。オイル７１０２は部材
７１２０の外周に形成されたらせん溝とスリーブ７１１２との間で形成されたオイル通路の中を、スリーブ７１１２の回転に伴ってスリーブ内周面に粘性的に引きずられることで回転上昇し、シャフト７１１１の中空部上部へと汲み上げられる。

そういった中、冷媒圧縮機はインバータ化され、運転回転数の低速回転化が進み、従来の遠心ポンプでは十分な給油を得ることが難しくなってきている。

圧縮機は、密閉容器内にオイルを貯留するとともに冷媒を圧縮する圧縮要素と、前記圧縮要素を駆動する電動要素を収容し、前記電動要素は固定子と回転子からなり、前記圧縮要素は鉛直方向に延在し回転運動するシャフトと、前記シャフトに形成され前記オイルに連通する粘性ポンプとを備え、前記粘性ポンプは前記シャフトに形成された円筒空洞部と、前記円筒空洞部に同軸状にかつ回転自在に挿入される挿入部と、前記円筒空洞部内周と前記挿入部外周の間に前記オイルが上昇する向きに形成された螺旋溝と、前記挿入部の回転を抑制する抑制手段とを備え、抑制手段は挿入部に形成されオイルとの間で粘性抵抗を発生する翼部である。

本発明による圧縮機は、低速運転時でも安定したオイル搬送特性を備えた信頼性の高い圧縮機を提供できるので、家庭用冷蔵庫を初めとして、除湿機やショーケース、自販機等の冷凍サイクルの用途にも適用できる。

また、本発明によれば、円筒空洞部と挿入部との間にはこじりによる側圧はほとんど発生しない。従って円筒空洞部と挿入部との摺動摩耗の発生は極めて少ない。その結果、摩耗紛が発生してオイルとともに摺動部に循環し、摺動部に噛みこまれて圧縮要素をロックさせてしまうといったことが無くなり、高い信頼性を備えた圧縮機が実現できる。

さらに挿入部は、翼部がオイルの中で回転方向の強い粘性抵抗を受けることで自己の回転が妨げられるため、従来のように固定子に間接的に固定する必要が無いので、極めてシンプルな構成となり、部品や工程が少なく、その結果低コストの圧縮機を実現できるという効果が得られる。

以下、本発明の一実施形態を説明するが、その前に、参考例１から参考例１１を用いて、本発明の一実施形態の前提例を、図面を参照しながら説明する。

（参考例１）
図１は本発明の参考例１における圧縮機の要部断面図、図２は同参考例１におけるシャフトの下部斜視図、図３は同参考例１における起動直後の運転状態の要部断面図である。

図１、図２、及び図３において、密閉容器３１０１にはオイル３１０２を貯留するとともに、冷媒３１０３が充填されている。

圧縮要素３１１０は、シリンダー３１０８を形成するブロック３１０９と、シリンダー３１０８内に往復自在に嵌入されたピストン３１１３と、ブロック３１０９の主軸受３１１４に軸支される主軸部３１１６と偏芯部３１１７からなるシャフト３１１１と、偏芯部３１１７とピストン３１１３を連結するコンロッド３１１８とを備える。圧縮要素３１１０は、レシプロ式の圧縮機構を形成している。

電動要素１０５は、ブロック３１０９の下方に固定される。電動要素１０５は、インバータ駆動回路（図示せず）とつながっている固定子３１０６と、永久磁石（図示せず）を内蔵し主軸部３１１６に固定された回転子３１０７から構成される。電動要素１０５は、インバータ駆動用の電動要素１０５を形成しており、インバータ駆動回路によって、少なくとも６００〜１２００ｒ／ｍｉｎを含む複数の運転周波数で駆動される。

スプリング３１０４は、固定子３１０６を介して圧縮要素３１１０を密閉容器３１０１に弾性的に支持している。

シャフト３１１１の主軸部３１１６には、オイル３１０２に浸漬した粘性ポンプ３１３０と、連通孔３１４０を介して粘性ポンプ３１３０と連接された第２の粘性ポンプ３１５０が形成され、第２の粘性ポンプ３１５０は粘性ポンプ３１３０上部に形成されている。

次に、連接された粘性ポンプ３１３０と第２の粘性ポンプ３１５０の構成について詳細に説明する。

粘性ポンプ３１３０は、主軸部３１１６に形成された円筒空洞部３１３５と、円筒空洞部３１３５の下方に固設された中空のスリーブ３１３１と、円筒空洞部３１３５及びスリーブ３１３１に同軸上に挿入される挿入部３１３３と、支持部材３１３２とを備える。支持部材３１３２は、挿入部３１３３の回転方向、上下方向の遊動を拘束する拘束手段３１３９を形成する。

円筒空洞部３１３５の上端は、主軸受３１１４の下方に達するように形成されている。

また、スリーブ３１３１は略円筒形で、上下面は開口したキャップ状をなし、材料は比較的高い精度が得やすい鉄板のプレス材料を用いているが、板ばね鋼で形成してもよい。

挿入部３１３３の外周には、ねじ山状の螺旋溝３１３４が形成されており、スリーブ３１３１との間でオイル３１０２が流通する螺旋状のオイル通路を形成する。なお、挿入部３１３３は耐冷媒、耐オイル性を有し、シャフト３１１１を形成する金属材料よりも熱伝導性の低いプラスチック材料、例えば、ＰＰＳ、ＰＢＴ、ＰＥＥＫ等から形成される。

支持部材３１３２は、鉄系のばね線材等の弾性材料を用いて略Ｕ字型に形成され、両端が固定子３１０６の下部に固定され、中央部が挿入部３１３３の下端の切欠き３１３６を通して係止孔３１３７と係合する。なお、切欠き３１３６は、係止孔３１３７に対して主軸部３１１４の進角側に接合するように形成されるとともに、係止孔３１３７の接合部３１３８、すなわち切欠き３１３６への開口部の長さは、支持部材３１３２の外径よりも小さくなるように形成される。

第２の粘性ポンプ３１５０は、主軸部３１１６と、主軸部３１１６の外周に刻設したリード溝３１５１と、主軸受３１１４とから構成される。

主軸受３１１４は、ブロック３１０９に固設、あるいはブロック３１０９と一体成形されて固定されている。主軸部３１１６の外表面に、断面形状が台形、あるいは略半円形状からなるリード溝３１５１が形成され、主軸受３１１４とリード溝３１５１との間でオイルが流通する螺旋状のオイル通路を形成する。

そして、リード溝３１５１の上端は、偏芯部３１１７内の偏芯連通部３１６０に連通している。

以上のように構成された圧縮機について、以下その動作、作用を説明する。

固定子３１０６にインバータ駆動回路より通電がなされると、回転子３１０７はシャフト３１１１とともに回転する。これに伴い、偏芯部３１１７の偏芯運動はコンロッド３１１８を介してピストン３１１３をシリンダー３１０８内で往復運動させ、冷媒３１０３を吸入、圧縮する所定の圧縮動作を行う。

シャフト３１１１の主軸部３１１６の回転に伴い、オイル３１０２は、粘性ポンプ３１３０を構成する挿入部３１３３の外表面とスリーブ３１３１の内周面との間のオイル通路の中をスリーブ３１３１の回転に引き摺られて上昇する。そうして、オイル３１０２は連通孔３１４０を通ってリード溝３１５１の始点に達する。その後、オイル７３０２は、第２の粘性ポンプ３１５０を構成する主軸部３１１６の外表面のリード溝３１５１と主軸受３１１４の内周面にて形成されたオイル通路の中を、主軸部３１１６の回転に引き摺られて更に上昇する。こうしてオイル３１０２は、偏芯連通部３１６０を介して、偏芯部３１１７やコンロッド３１１８等に搬送される。

以上のように、本参考例１では、主軸部３１１６のオイル通路は殆どが粘性ポンプ３１３０と第２の粘性ポンプ３１５０で形成されており、冷媒３１０３やオイル３１０２が溜まる空間が狭いので、オイル７３０２の速度が低下することなく速い速度で各摺動部へ搬送される。且つ、オイル３１０２は、低速回転で力が低下する遠心力のみに依存せず、オイル通路内で粘性的に引き摺られて上向きの圧力が付与されるので、低速回転でも確実に安定して汲み上げられる。

更に、冷媒３１０３が溶解しているオイル３１０２が、圧縮要素３１１０や電動要素３１０５などで加熱される、冷媒ガス３１０３がオイル通路内で気化するものの、連接された粘性ポンプ３１３０と第２の粘性ポンプ３１５０のオイル搬送能力が高いためにオイル３１０２と一緒に冷媒ガスも搬送され、オイル３１０２の搬送が阻害されることはない。その結果、各摺動部へのオイル搬送速度が速く、しかも例えば６００ｒ／ｍｉｎといった低速回転でも、起動直後からオイル３１０２を各摺動部へ搬送でき、安定したオイル搬送特性を備えることができる。

そのため、摺動部材同士が接触した際に生じるキズ付きや摩耗を起点とした異常摩耗や圧縮要素３１１０のロックといったことがなくなり、高い信頼性を備えた圧縮機を実現することができる。

また、本参考例１では、主軸部３１１６に回転子３１０７を焼き嵌めまたは圧入により嵌装しているが、回転子３１０７を嵌装した際に、円筒空洞部３１３５の内径寸法が変化するため、挿入部３１３３との半径方向の隙間寸法の管理が難しい。そのため、回転子３１０７を嵌装する主軸部３１１６には粘性ポンプ３１３０を形成しておらず、その部位の長さ、即ち挿入部３１３３の上面から連通孔３１４０までの長さは、回転子３１０７の嵌装長さとほぼ同等の１０〜２０ｍｍ程度である。

しかし、本参考例１によれば、図３に示す通り、起動直後には、円筒空洞部内のオイル３１０２の上面に遠心力により周知の放物線状の自由表面が形成され、挿入部３１３３の上端面に達したオイル３１０２が瞬時に連通孔３１４０に達することを我々は実験的に確認している。従って、ポンプが形成されていない部位の長さが１０〜２０ｍｍ程度であればオイル搬送速度に影響は殆どない。

一方で、オイル搬送速度が非常に速いために、起動直後において、円筒空洞部３１３５
内のオイル３１０２が瞬時にリード溝３１５１に流入して、円筒空洞部３１３５内が負圧になり、挿入部３１３３が円筒空洞部３１３５の上方へ吸い上げられる現象がまれに生じる。また、連続運転時には、粘性作用でオイルを上方へ揚げる力の反力が、挿入部３１３３に対して下向きに常時作用する。

しかしながら、支持部材３１３２の中央部が挿入部３１３３の係止孔３１３７と係合することで、挿入部３１３３の上下方向の遊動が拘束支持されるので、起動時、並びに連続運転時のいずれの場合も、円筒空洞部３１３５と挿入部３１３３の間で粘性によってオイル３１０２を上方へ汲み上げる粘性ポンプ３１３０の構成を維持することができる。

また、螺旋溝３１３４内で発生する油圧により、スリーブ３１３１と挿入部３１３３との隙間が維持されるため、スリーブ３１３１と挿入部３１３３との摺動摩耗やこじりの発生は極めて少ない。加えて、支持部材３１３２は、係止孔３１３７にて完全に固定するのではなく、係止孔３１３７の内径と支持部材３１３２の外径との差を数百μｍ〜１ｍｍ程度とすれば、同様にスリーブ３１３１と挿入部３１３３との隙間が維持されるとの効果が得られる。

また、係止孔３１３７の接合部３１３８は、主軸部３１１６の進角側に開口されているので、例えば運転周波数が４２００〜４８００ｒ／ｍｉｎといった高速回転の場合でも、係止孔３１３７の閉口された側に回転方向の力が作用するが、開口された接合部３１３８側には殆ど作用しない。これによって、高速運転中においても、支持部材３１３２にて回転不能に拘束された挿入部３１３３が所定の位置より離脱することはない。

加えて、切欠き３１３６への接合部３１３８の開口部の長さは、支持部材３１３２の外径よりも小さく形成されているので、一旦係止孔３１３７に支持部材３１３２を嵌挿させれば、ラインでの組立や輸送時の振動といった不確定な事象があっても、係止孔３１３７から容易に離脱することはない。

また、挿入部３１３３の回転、及び上下方向の遊動を拘束するための別部品は必要としないので、安価である。

更に、低速回転でも確実で十分なオイル３１０２の量を搬送することができるために、主軸部３１１６や電動要素３１０５などからの受熱を抑えてオイル３１０２の温度上昇を抑制することができる。そのため、イソブタンであるＲ６００ａはＲ１３４ａに比べてオイル３１０２への溶解度が高いものの、オイル通路内でガス化してガス溜まりができることを抑制し、ガスチョーク現象といったオイル３１０２の搬送阻害を抑制することができる。

また、粘性ポンプ３１３０や第２の粘性ポンプ３１５０は、電動要素３１０５や圧縮要素３１１０と一体に組み立てられた後、密閉容器３１０１内に挿入され、スプリング３１０４により密閉容器３１０１内に弾性的に支持される。従って、粘性ポンプ３１３０や第２の粘性ポンプ３１５０の構成部品を密閉容器３１０１に配設する必要がなく、組立が容易で高い生産性を得ることができるとともに、部品数も最小限にとどめることができ、安価に製造することができる。

なお、本発明の参考例１においては、円筒空洞部３１３５内にスリーブ３１３１を固設しているが、挿入部３１３３の最外周面と円筒空洞部３１３５の内周面とのクリアランスが５００μｍ以内の精度を確保できるのであれば、スリーブ３１３１を使用せず、直接、主軸部を加工して形成された円筒空洞部３１３５内に挿入部３１３３を挿入させて粘性ポンプを構成してもよい。この構成は、単に部品点数が異なるだけで基本的に本参考例１の
構成と同一であり、同様の動作、作用、効果が得られる。

（参考例２）
図４は本発明の参考例２における圧縮機の要部断面図、図５は同参考例２におけるシャフトの下部斜視図、図６は同参考例２におけるスリーブの断面拡大図である。

以下、図４、図５、図６に基づいて本参考例２の説明を進めるが、参考例１と同一構成については、同一符号を付して詳細な説明を省略する。

圧縮要素３２１０を構成するシャフト３２１１の主軸部３２１６には、オイル３１０２に浸漬した粘性ポンプ３２３０と、連通孔３１４０を介して粘性ポンプ３２３０に連接された第２の粘性ポンプ３１５０が形成されている。第２の粘性ポンプ３１５０は粘性ポンプ３２３０の上部に形成されている。

次に、連接された粘性ポンプ３２３０と第２の粘性ポンプ３１５０の構成について詳細に説明する。

粘性ポンプ３２３０は、主軸部３２１６に形成された円筒空洞部３２３５と、円筒空洞部３２３５の下方に固設されたスリーブ３２３１と、円筒空洞部３２３５及びスリーブ３２３１に同軸上に挿入される。そして、粘性ポンプ３２３０は、下端から略水平方向に延長形成される２本の支持部材３２３２を有する挿入部３２３３と、挿入部３２３３の遊動を拘束すべく支持部材３２３２と回転自在に結合される自由継手３２６１とから形成される拘束手段３３９を備える。

円筒空洞部３２３５の上端は、主軸受３１１４の下方に達するように形成されている。

スリーブ３２３１の内周面には、ねじ山状の螺旋溝３２３４が加工形成されており、挿入部３２３３との間でオイル３１０２が流通する螺旋状のオイル通路を形成する。

挿入部３２３３は耐冷媒、耐オイル性を有し、金属材料よりも熱伝導性の低いプラスチック材料等から形成される。また、支持部材３２３２は金属線材からなり、挿入部３２３３の下端を貫通して固設される。

自由継手３２６１は、略Ｌ字型に形成され、一端が固定子３１０６の下部に固定され、他端に切欠き３２３６と係止孔３２３７を備える。挿入部３２３３の下端から形成される支持部材３２３２の端部を、切欠き３２３６を通して係止孔３２３７に貫挿し、支持部材３２３２と自由継手３２６１を回転自在に結合させる。これにより、挿入部３２３３の回転方向、並びに上下方向の遊動を拘束する。

なお、切欠き３２３６は、係止孔３２３７に対して主軸部３２１６の進角側に接合されるとともに、係止孔３２３７の接合部３２３８、すなわち切欠き３２３６への開口部の長さは、支持部材３２３２の外径よりも小さくなるように形成されている。

第２の粘性ポンプ３２５０は、主軸部３２１６と、主軸部３２１６の外周に刻設したリード溝３２５１と、主軸受３１１４とから構成される。

主軸部３２１６の外表面に断面形状が台形、あるいは略半円形状からなるリード溝３２５１が形成され、主軸受３１１４とリード溝３２５１との間でオイル３１０２が流通する螺旋状のオイル通路を形成する。

固定子３１０６に上記インバータ駆動回路より通電がなされると、シャフト３２１１の主軸部３２１６の回転に伴って、オイル３１０２は、粘性ポンプ３２３０を構成するスリーブ３２３１の内周面と挿入部３２３３の外周との間のオイル通路の中をスリーブ３２３１の回転に引き摺られて上昇する。そうして、オイル３１０２は連通孔３１４０を通ってリード溝３２５１の始点に達する。

その後、オイル３１０２は、第２の粘性ポンプ３２５０を構成する主軸部３２１６の外表面のリード溝３２５１と主軸受３１１４の内周面で形成されたオイル通路の中を、主軸部３２１６の回転に引き摺られて更に上昇する。

以上のように、本参考例２では、参考例１と同様の作用によって、各摺動部へオイル３１０２を搬送する速度が速い。しかも例えば６００ｒ／ｍｉｎといった低速回転でも安定したオイル搬送特性を備えることができるので、摺動部材同士が接触した際に生じるキズ付きや摩耗を起点とした異常摩耗や圧縮要素３２１０のロックといったことがなくなり、高い信頼性を備えた圧縮機を実現することができる。

ここで、回転によって生じるモーメントに対し、シャフト３２１１の回転軸芯からの距離が長い位置ほど、その位置に作用する荷重は小さくなる。本参考例２では、拘束手段３２３９を形成する支持部材３２３２と自由継手３２６１の結合部分３２６３と回転軸芯の距離を長くとれる構造であることから、結合部分３２６３へ作用する荷重を低減し、結合部分３２６３の折損の可能性を極めて小さくすることが可能である。

また、本参考例２ではスリーブ３２３１の内周面に螺旋溝３２３４を設けることにより、回転体側の内周面のオイル３１０２と接触する面積については、螺旋溝３２３４の凹部の表面積が加算されて接触面積が大きくなるので、大きな粘性抵抗を発生させて高いオイル搬送能力を得られる。

更に、スリーブ３２３１の内周面と挿入部３２３３の外表面との間のオイル通路に存在するオイル３１０２には、主軸部３２１６の回転によって生じる遠心力が作用し、オイル３１０２が、オイル通路の中の回転軸芯から最も離れた面に偏った状態で回転上昇していく。本参考例２では、遠心力が最も作用するオイル通路内に隙間はないので、下方へ流出することはなく、オイル３１０２の落下流出量を抑制することが可能である。これらのことから、挿入部３２３３側に螺旋溝を形成するよりも、顕著に優れたオイル３１０２の搬送能力を得ることができる。

（参考例３）
図７は本発明の参考例３における圧縮機の要部断面図、図８は同参考例３におけるシャフトの下部斜視図、図９は同参考例３におけるスリーブの断面拡大図である。

以下、図７、図８、図９に基づいて本参考例３の説明を進めるが、参考例１と同一構成については、同一符号を付して詳細な説明を省略する。

圧縮要素３３１０を構成するシャフト３３１１の主軸部３３１６には、オイル３１０２に浸漬した粘性ポンプ３３３０と、連通孔３１４０を介して粘性ポンプ３３３０に連接された第２の粘性ポンプ３３５０が形成されている。第２の粘性ポンプ３３５０は粘性ポンプ３３３０の上部に形成されている。

次に、連接された粘性ポンプ３３３０と第２の粘性ポンプ３３５０の構成について詳細
に説明する。

粘性ポンプ３３３０は、主軸部３３１６に形成された円筒空洞部３３３５と、円筒空洞部３３３５に固設されたスリーブ３３３１と、スリーブ３３３１の内周に固着されたコイルスプリングである螺旋部材３３７３と、円筒空洞部３３３５及びスリーブ３３３１に同軸上に挿入される挿入部３３３３と、挿入部３３３３の遊動を拘束する支持部材３３３２とから形成される拘束手段３３３９を備える。

支持部材３３３２は、鉄系のばね線材等の弾性材料を用いて略Ｕ字型に形成されている。そして、両端が固定子３１０６の下部に固定され、中央部が挿入部３３３３の下端の係止溝３３３６と係合することで、挿入部３３３３の回転方向、及び下方向の遊動を拘束している。

円筒空洞部３３３５の上方に形成された偏芯通路３３７２は、内周径がスリーブ３３３１の内径よりも小さく、かつ回転軸芯に対して、連通孔３１４０が備えられた側に偏芯した位置に設けられる。円筒空洞部３３３５の上底面３３８０と挿入部３３３３とが当接することで、挿入部３３３３は上方向への遊動を制限される。なお、組立後の挿入部３３３３の上面と円筒空洞部３３３５の上底面３３８０の隙間は、挿入部３３３３が浮き上がっても、挿入部３３３３が支持部材３３３２から離脱しないように、係止溝３３３６の長手方向の高さ寸法（Ｂ）よりも短くなるように形成する。

偏芯通路３３７２の上端は、主軸受３１１４の下方に達するように形成され、偏芯通路３３７２は連通孔３１４０と連通している。

スリーブ３３３１の内周面に固着されたコイルスプリングである螺旋部材３３７３により、挿入部３３３３との間でオイル３１０２が流通するオイル通路が形成される。

略円筒形であるスリーブ３３３１は、上下面は開口したキャップ状をなし、下部に略Ｌ字型のスプリング保持部３３７４を形成する。スリーブ３３３１の材料は比較的高い精度が得やすい鉄板のプレス材料を用いているが、板ばね鋼で形成してもよい。

そして、螺旋部材３３７３であるコイルスプリングの長さは、スリーブ３３３１の内周面の全長からスプリング保持部３３７４の軸方向長さを差し引いた長さよりも長くしている。そのため、螺旋部材３３７３は、円筒空洞部３３３５の上底面３３８０とスプリング保持部３３７４に圧縮支持されて、スリーブ３３３１の内周面に固着される。

また、螺旋部材３３７３の材料は、ばね用オイルテンパー線材（ＳＷＯＶ）を用いているが、他にもピアノ線材（ＳＷＰ）やばね鋼（ＳＵＰ）等の鉄鋼材やアルミ等の非鉄系金属材や、あるいは熱変形温度が１００℃以上であり、成形性に優れたプラスチック材料（ＰＣ、ＰＡ）等にて形成しても、螺旋溝のオイル搬送効果を備える螺旋部材であればよい。

第２の粘性ポンプ３３５０は、主軸部３３１６と、主軸部３３１６の外周に刻設したリード溝３３５１と、主軸受３１１４とから構成される。

主軸部３３１６の外表面に、断面形状が台形、あるいは略半円形状からなるリード溝３３５１が形成され、主軸受３１１４とリード溝３３５１との間でオイル３１０２が流通する螺旋状のオイル通路を形成する。

固定子３１０６に上記インバータ駆動回路より通電がなされると、シャフト３３１１の主軸部３３１６の回転に伴って、オイル３１０２は、粘性ポンプ３３３０を構成する螺旋部材３３７３と挿入部３３３３の外表面との間のオイル通路の中を、スリーブ３３３１の回転に引き摺られて上昇し、連通孔３１４０を通ってリード溝３３５１の始点に達する。

その後、オイル３１０２は、第２の粘性ポンプ３３５０を構成するリード溝３３５１と主軸受３１１４の内周面で形成されたオイル通路の中を、主軸部３１１６の回転に引き摺られて更に上昇する。

以上のように、本参考例３では、参考例１と同様の作用によって、各摺動部へオイル搬送速度が速く、しかも例えば６００ｒ／ｍｉｎといった低速回転でも安定したオイル搬送特性を備えることができる。従って、摺動部材同士が接触した際に生じるキズ付きや摩耗を起点とした異常摩耗や圧縮要素３３１０のロックといったことがなくなり、高い信頼性を備えた圧縮機を実現することができる。

また、組立時において、円筒空洞部３３３５の上底面３３８０と挿入部３３３３の上面を合わすことで、挿入部３３３３の円筒空洞部３３３５内での上下方向の位置を決定できる。更に、挿入部３３３３の下端の係止溝３３３６に支持部材３３３２を係合させて組上げれば良く、組立性に優れる。

また、本参考例３によれば、スリーブ３３３１の内周面への螺旋部材３３７３として、コイルスプリングの形状そのものを活用することで、実際にスリーブ３３３１の内周面へ螺旋溝を加工するよりも極めて容易に粘性ポンプ３３３０を構成することができる。

更に、省エネの観点から、家庭用冷蔵庫やエアコン等のシステムサイドから要求される運転周波数に応じて、線径、線断面形状、あるいは巻数等の異なるコイルスプリングに取り替えることで、オイル搬送量を適正量に制御することが可能であり、臨機応変に対応でき極めて汎用性に優れている。

また、予め螺旋部材３３７３であるコイルスプリングを内周に挿入したスリーブ３３３１を、主軸部３３１６と同軸上に形成された円筒空洞部３３３５に圧入することで、主軸部３３１６下端部へのスリーブ３３３１の取付けが完了すると同時に、螺旋部材３３７３が円筒空洞部３３３５の上底面３３８０とスプリング保持部３３７４に圧縮支持されてスリーブ３３３１の内周面に固着され、オイル３１０２を上方へ搬送するのに必要な螺旋溝の形成が完了できる。

従って、極めて組立が合理的で容易となり、高い生産性を実現することができる。

以上のように、参考例１〜３では、主軸部のオイル通路は殆どがポンプで形成されており、オイルや冷媒が溜まる空間が狭く、オイルを搬送する速度が速くなるとともに、オイルは、低速回転で力が低下する遠心力のみに依存せず、通路内で粘性的に引き摺られて上向きの圧力が付与されて低速回転でも安定して汲み上げることができる。従って、確実で安定なオイル搬送特性が得られ、信頼性の高い圧縮機を提供することができる。

また、参考例１〜３では、上述の効果に加えて、低コストで生産性が高く、信頼性の高い圧縮機を提供することができる。

また、参考例１〜３では、上述の効果に加えて、起動時や連続運転時においても、挿入部の回転、浮上、及び沈み込みを確実に止めることができ、確実で安定なオイル搬送特性
が得られ、信頼性の高い圧縮機を提供することができる。

また、参考例１〜３では、上述の効果に加えて、挿入部の浮上による拘束手段からの離脱や、円筒空洞部内周面と挿入部外周面との接触や衝突による摩耗や欠け（チッピング）を防ぐことができ、確実で安定なオイル搬送特性が得られるとともに、信頼性の高い圧縮機を提供することができる。

また、参考例１〜３では、上述の効果に加えて、拘束手段の折損の可能性は極めて低くなり、信頼性の高い圧縮機を提供することができる。

また、参考例１〜３では、上述の効果に加えて、組立が容易であり、信頼性の高い圧縮機を提供することができる。

また、参考例１〜３では、上述の効果に加えて、相乗的に大きなオイル搬送力が得られ、信頼性の高い圧縮機を提供することができる。

また、参考例１〜３では、上述の効果に加えて、汎用性に優れ、かつ高い生産性を得ることができ、信頼性の高い圧縮機を提供することができる。

また、参考例１〜３では、上述の効果に加えて、圧縮機の入力が小さく抑えられ、安定したオイルの供給と相まって、低い消費電力が得られ、信頼性の高い圧縮機を提供することができる。

また、参考例１〜３では、上述の効果に加えて、組立が容易で高い生産性を得ることができ、粘性ポンプを適用した信頼性の高い圧縮機を提供することができる。

また、参考例１〜３では、上述の効果に加えて、ガスチョーク現象といったオイルの搬送阻害を抑制することができる。

更に、Ｒ６００ａは地球温暖化係数がほぼゼロであり、低速回転可能による低消費電力と相まって、地球環境への負荷が極めて小さく、信頼性の高い圧縮機を提供することができる。

（参考例４）
図１５は、本発明の参考例４による圧縮機の断面図、図１６は同要部断面図である。

図１５、図１６において、密閉容器２１０１にはオイル２１０２を貯留するとともに、冷媒ガス２１０３を充填している。

圧縮要素２１１０は、シリンダー２１１３を形成するブロック２１１５と、シリンダー２１１３内に往復自在に嵌入されたピストン２１１７と、ブロック２１１５の軸受け部２１１６に軸支される主軸部２１２０および偏芯部２１２２からなるシャフト２１２５と、偏芯部２１２２とピストン２１１７を連結するコンロッド２１１９とを備える。圧縮要素２１１０は、レシプロ式の圧縮要素を形成している。

電動要素２１３５は、ブロック２１１５の下方に固定されインバータ駆動回路（図示せず）とつながっている固定子２１３６と、永久磁石を内蔵し主軸部２１２０に固定された回転子２１３７から構成され、インバータ駆動用の電動要素を形成している。

スプリング２１３９は固定子２１３６を介して圧縮要素２１１０を密閉容器２１０１に
弾性的に支持している。

シャフト２１２５の主軸部２１２０の下端にはオイル２１０２に浸漬した粘性ポンプ２１４０が形成されている。粘性ポンプ２１４０は主軸部２１２０の下方に形成された円筒空洞部２１４２と、円筒空洞部２１４２に同軸上に挿入される挿入部２１４５と、略Ｕ字型をなし、両端が固定子２１３６の下部に固定された弾性体からなるブラケット２１４３とを備える。ブラケット２１４３は中央部が挿入部２１４５の下端部と係合することで挿入部２１４５を回転不能に支持している。

円筒空洞部２１４２の内周にはねじ山状の螺旋突起２１４９が形成されており、挿入部２１４５との間でオイル２１０２が流通する螺旋溝が形成されている。

挿入部２１４５は耐冷媒、耐オイル性を有した樹脂成形品で形成され、内部は空洞である。２１４６はブラケット差込部、２１４７は浮上防止部であり、挿入部２１４５は円筒空洞部の内部で浮遊はするが、浮上しすぎたり、回転したりすることを防止する。

以上のように構成された圧縮機について、以下その動作を説明する。固定子２１３６に上記インバータ駆動回路より通電がされると回転子２１３７はシャフト２１２５とともに回転する。これに伴い偏芯部２１２２の偏芯運動はコンロッド２１１９を介してピストン２１１７をシリンダー２１１３内で往復運動させ、吸入ガスを圧縮する所定の圧縮動作を行う。

シャフト２１２５の主軸部２１２０の回転に伴い円筒空洞部２１４２は回転する。一方、挿入部２１４５は、略Ｕ字型をなし、両端が固定子２１３６の下部に固定されたブラケット２１４３の中央部と係合しており、回転不能に支持されている。このことによってオイルは螺旋溝の中を円筒空洞部２１４２の回転に引きずられて上昇し、その際発生する油圧によって連通孔２１６０内を上昇する。そうして、オイルは横孔２１６２を通って軸受け部２１１６内周面と主軸部２１２０外周面で形成される摺動部に到達しこれを潤滑する。

この際、オイル２１０２は低速回転で力が落ちる遠心力のみに依存せず、粘性的に引きずられる力で回転上昇する。これに加え、本参考例４では円筒空洞部に設けた螺旋突起２１４９により、回転体側の内周面のオイルを受ける面については螺旋突起の表面積が加算されるのでオイルとの接触面積が大きくなり、大きな粘性抵抗を発生させることになる。その結果強いオイルの搬送力が得られる。

更に、円筒空洞部２１４２の内周に形成された螺旋溝と挿入部２１４５との間に存在するオイルには、シャフト２１２０の回転によって生じる遠心力が作用する。その為、オイルは螺旋溝の谷面、即ちシャフト２１２０の回転軸芯から最も離れた面に偏った状態で回転上昇していく。遠心力が作用する螺旋溝の谷面近傍には構造上、隙間はないので、下方へ流出することはなく、オイルの落下流出を回避することが可能である。

このようなことから、強いオイルの搬送力が得られ、例えば６００ｒ／ｍｉｎといった低速回転でも安定して汲み上げられることが可能となる。

ここで本参考例４によれば、圧縮要素は弾性的に支持され、かつ挿入部２１４５は弾性体からなるブラケット２１４３の中央部と係合しており、円筒空洞部２１４２内で回転せずに浮遊しているだけなので、円筒空洞部２１４２と挿入部２１４５との間にはこじりによる側圧はほとんど発生しない。従って円筒空洞部２１４２と挿入部２１４５との摺動摩耗の発生は極めて少ない。その結果、摩耗紛が発生してオイルとともに摺動部に循環し、
摺動部に噛みこまれて圧縮要素をロックさせてしまうといったことが無くなり、高い信頼性を備えた圧縮機が実現できた。

（参考例５）
図１７は本発明の参考例５による圧縮機の要部断面図、図１８は同要部組立図である。以下、図１７、図１８に基づいて本参考例５の説明を進めるが、参考例４と同一構成については、同一符号を付して詳細な説明を省略する。

シャフト２２２５の主軸部２２２０の下端にはオイル２１０２に浸漬した粘性ポンプ２２４０が形成されている。

主軸部２２２０内には主軸部２２２０と同軸上に連通孔２２６０とスリーブ接着用孔２２５４が形成される。粘性ポンプ２２４０はスリーブ接着用孔２２５４に圧入固定され円筒空洞部２２４２を形成するスリーブ２２５１と、スリーブ２２５１の内周に螺旋部材として固着されるコイルスプリング２２５３と、スリーブ２２５１に同軸上にかつ回転自在に挿入される挿入部２１４５と、ブラケット２１４３とを備える。ブラケット２１４３は、略Ｕ字型をなし、両端が固定子２１３６の下部に固定され、中央部は挿入部２１４５の下端部と係合することで挿入部２１４５を回転不能に支持する弾性体からなる。

スリーブ２２５１は略円筒形で上下面は開口したキャップ状をなし、スリーブ下端部にスプリング保持部２２５２を形成する。スリーブ２２５１の材料には比較的高い精度が得やすい鉄板のプレス材料が用いているが、他にも板ばね鋼で形成してもよい。

コイルスプリング２２５３の長さは、スリーブ２２５１の内周面の全長からスプリング保持部２２５２の高さを差し引いた長さよりも大きい。また、コイルスプリング２２５３の材料には、ばね用オイルテンパー線材（ＪＩＳ：ＳＷＯＶ）が用いられているが、他にもピアノ線材（ＪＩＳ：ＳＷＰ）やばね鋼（ＪＩＳ：ＳＵＰ）等の鉄鋼材やアルミ等の非鉄系金属材、あるいは熱変形温度が１００℃以上であり、成形性に優れたポリカーボネート（ＰＣ）やポリアミド（ＰＡ）等の樹脂にて形成してもよい。

主軸部２２２０の最下端面から形成された円筒状の孔２２５５は段階的に１回径小化している。１段目の孔はスリーブ２２５１を所定長さだけ圧入するスリーブ接着用孔２２５４であり、２段目は連通孔２２６０を形成する。連通孔２２６０の内周径はスリーブ２２５１の内周径よりもやや小さく形成される。コイルスプリング２２５３は、スリーブ２２５１の内周径と連通孔２２６０の内周径差による段差とスリーブ下端部のスプリング保持部２２５２とに圧縮支持され、スリーブ２２５１内周面に固着されている。

挿入部２１４５は耐冷媒、耐オイル性を有した樹脂成形品で形成しているが、アルミ材等の比較的軽い金属材で形成してもよい。挿入部２１４５の内部は空洞である。２１４６はブラケット差込部、２１４７は浮上防止部であり、挿入部２１４５は円筒空洞部の内部で浮遊はするが、浮上しすぎたり、回転したりすることはない。

以上のように構成された圧縮機について、以下その動作を説明する。

固定子２１３６に上記インバータ駆動回路より通電がされると回転子２１３７はシャフト２１２５とともに回転し、参考例４と同様の作用によってオイルの供給がなされる。

ここで本参考例５によれば、シャフト下端部の内周面への螺旋溝として、コイルスプリングの形状そのものを活用することで、実際にシャフト下端部の内周面へ螺旋溝を加工するよりも極めて容易である。更に、省エネの観点から、家庭用冷蔵庫やエアコン等のシス
テムサイドから要求される運転周波数に応じて、線径、線断面形状、あるいは巻数等の異なるコイルスプリングに取り替えることで、オイル搬送量を適正量に制御することが可能であり、臨機応変に対応できて極めて汎用性に優れている。また、予めコイルスプリング２２５３を内周に挿入したスリーブ２２５１を主軸部２２２０と同軸上に形成されたスリーブ接着用孔２２５４に圧入することで、スリーブ２２５１の主軸部２２２０下端部への取付けと同時に、スリーブ２２５１の内周径と連通孔２２６０の内周径差による段差とスリーブ下端部のスプリング保持部２２５２との間でコイルスプリング２２５３が圧縮支持されてスリーブ２２５１内周面に固着し、オイルを上方へ搬送するのに必要な螺旋溝の形成が完了できる。従って、極めて合理的で高い生産性が実現できる。

以上説明したように参考例４、５では、オイルを回転上昇させるために必要な粘性抵抗を発生させるためのオイルの接触面積を広く確保できることで、オイルが粘性によって引きずられる力が増大して、大きなオイル搬送力を得ることができるという効果が得られる。

また、参考例４、５では、上述の効果に加えて、螺旋溝としてコイルスプリングの形状そのものを活用することで、溝加工に比べ組立加工が容易である。また、線径、線断面形状、あるいは巻数等の異なるコイルスプリングに取り替えることで、オイル搬送量を適正量に制御可能であり、汎用性に優れている。更に、スリーブの圧入と同時にコイルスプリングからなる螺旋溝の形成が完成することで、生産性を向上することができるという効果が得られる。

また、参考例４、５では、上述の効果に加えて、低速運転を行うことで、圧縮機の入力が小さく抑えられ、安定したオイルの供給と相まって、家庭用冷蔵庫やエアコンの消費電力を低くすることが可能という効果が得られる。

また、参考例４、５では、上述の効果に加えて、圧縮要素の動作中に、挿入部が円筒空洞部の内部で浮遊はするが、回転しないことで、オイルが粘性によって引きずられる構成を形成すると共に、円筒空洞部内周面と挿入部外周面との接触や衝突による摩耗や欠け（チッピング）を起点としたポンプ能力の低下や圧縮機要素の異常摩耗やロックを防止することができる。従って、長期に亘る信頼性を確保できるという効果が得られる。

また、参考例４、５では、上述の効果に加えて、構成部品を密閉容器側に固定しなくてもよく、挿入部は円筒空洞部内で浮遊しているだけで、円筒空洞部と挿入部との間にはこじりによる側圧はほとんど発生せず、円筒空洞部と挿入部との摺動摩耗の発生は極めて少ないので、粘性ポンプを適用した弾性的に支持され、かつ信頼性の高い圧縮機を実現できるという効果が得られる。

（参考例６）
図１９は本発明の参考例６における圧縮機の断面図、図２０は同参考例６の要部断面図である。

図１９、図２０において、密閉容器４１０１にはオイル４１０２を貯留するとともに、冷媒ガス４１０３を充填している。

圧縮要素４１１０は、シリンダー４１１３を形成するブロック４１１５と、シリンダー４１１３内に往復自在に嵌入されたピストン４１１７と、ブロック４１１５の軸受け部４１１６に軸支される主軸部４１２０および偏芯部４１２２からなるシャフト４１２５と、偏芯部４１２２とピストン４１１７を連結するコンロッド４１１９とを備える。圧縮要素４１１０は、レシプロ式の圧縮機構を形成している。

電動要素４１３５は、ブロック４１１５の下方に固定されインバータ駆動回路（図示せず）とつながっている固定子４１３６と、永久磁石を内蔵し主軸部４１２０に固定された回転子４１３７から構成される。電動要素４１３５は、インバータ駆動用の電動モータを形成しており、インバータ駆動回路（図示せず）によって、例えば２０Ｈｚを下回る運転周波数を含む複数の運転周波数で駆動される。

スプリング４１３９は固定子４１３６を介して圧縮要素４１１０を密閉容器４１０１に弾性的に支持している。

シャフト４１２５の主軸部４１２０の下端にはオイル４１０２に浸漬した粘性ポンプ４１４０が形成されている。

次に粘性ポンプ４１４０の構成について詳細に説明する。

主軸部４１２０には円筒空洞部４１４１が形成され、円筒空洞部４１４１の下方に中空のスリーブ４１４２が固設されている。スリーブ４１４２は略円筒形で上下面は開口したキャップ状をなし、材料は比較的高い精度が得やすい鉄板のプレス材料を用いているが、他に板ばね鋼で形成してもよい。

円筒空洞部４１４１及びスリーブ４１４２に同軸上に挿入される挿入部４１４３は、シャフト４１２５を製造する金属材料よりも熱伝導性が低く、かつ耐冷媒、耐オイル性を備えたプラスチック材料（例えば、ＰＰＳ、ＰＢＴ、ＰＥＥＫ）等からなる。挿入部４１４３は、その外周表面に螺旋溝４１４４が刻設され、スリーブ４１４２の内周面との間でオイルが通過するオイル通路４１４５が形成される。挿入部４１４３の最外径とスリーブ４１４２の内径との差、即ちマッチングクリアランスは１００μｍから５００μｍとしている。また、挿入部４１４３は、上端面にはボルト孔４１４６、下方側面には略水平方向に複数の腕部４１４７が設けられている。

挿入部４１４３をスリーブ４１４２と滑り可能に接続する支持部材４１５２として、ボルト４１５０を使用している。ボルト４１５０はワッシャ４１５１を介してボルト孔４１４６を貫通して円筒空洞部４１４１の上面に螺着することで挿入部４１４３はシャフト４１２５の主軸部４１２０に対し回転自在に結合するとともに、ボルト孔４１４６の下端を封止している。ワッシャ４１５１は耐摩耗性が高い、例えば自己潤滑性の有るプラスチック材料（例えば、ＰＰＳ、ＰＥＥＫ）等で形成されている。尚、同様な自己潤滑性材料にて、ボルト４１５０を成形して、ワッシャ４１５１を省いても構わない。

挿入部４１４３の下方側面に略水平方向に設けられた腕部４１４７には各々第１の永久磁石４１４８が固設されている。また、第１の永久磁石４１４８のＳ極に対し、Ｓ極が回転方向に対向するように、かつ相互の磁力が働くのに十分な所定の空隙をもって第２の永久磁石４１４９が各々密閉容器４１０１の底部内面に、継手４１５３を介して配置されている。尚、Ｎ極同士が対向していてもよい。

シャフト４１２５の回転に伴い主軸部４１２０は回転し、固設されたスリーブ４１４２も同期回転する。一方、挿入部４１４３はスリーブ４１４２の回転に引き摺られるが、挿入部４１４３に備えた第１の永久磁石４１４８と第２の永久磁石４１４９が同極により反発し合うため、挿入部４１４３は回転が阻止される。この結果、オイルは、スリーブ４１４２内周面に粘性的に引き摺られることで、螺旋状のオイル通路４１４５の中を回転上昇
する。

この際、オイル４１０２は低回転で力が落ちる遠心力に依存せず、粘性的に引き摺られる力で回転上昇するため、例えば６００ｒｐｍといった低回転でも安定して汲み上げられる。

以上のことから、本参考例６によれば、第１の永久磁石４１４８と第２の永久磁石４１４９との反発作用により、非接触状態にて挿入部４１４３を回転不能に拘束することで、挿入部４１４３の拘束に関係する部材間の接触に伴う摩耗や疲労は生じない。その結果、長期に亘り安定的に粘性ポンプ４１４０の構成を維持することができ、信頼性の高い圧縮機が実現できる。

さらに、本参考例６によれば、圧縮機の構成上、第２の永久磁石４１４９は密閉容器４１０１の底部内面に近傍となる。このことから、第２の永久磁石４１４９を密閉容器４１０１に固設する際に、複雑な形状の継手４１５３の必要は無く、極めてシンプルな構成である。

加えて、第２の永久磁石４１４９を密閉容器４１０１に直接的または間接的に固設しているが、第２の永久磁石４１４９と第１の永久磁石４１４８は同極のため常に非接触である。そのため、圧縮要素４１１０や電動要素４１３５から発する音や振動が第１の永久磁石４１４８から第２の永久磁石４１４９を通じて密閉容器４１０１に伝播することはない。

また、本参考例６によれば、挿入部４１４３は、ボルト４１５０でワッシャ４１５１を介してシャフト４１２５の主軸部４１２０に回転自在に結合されているため、挿入部４１４３と主軸部４１２０の下端に固設されたスリーブ４１４２の相対位置は上記結合部によって規制される。そのため、挿入部４１４３とスリーブ４１４２との間にはほぼ一定のクリアランスが保たれ、こじりによる側圧はほとんど発生せず、挿入部４１４３とスリーブ４１４２との間で発生する油圧も作用して、挿入部４１４３とスリーブ４１４２との隙間が維持され、挿入部４１４３とスリーブ４１４２との間の摺動摩耗の発生は極めて少ない。

また、本参考例６では、挿入部４１４３の外周面に螺旋溝４１４４を設けて螺旋状のオイル通路４１４５を形成しているが、スリーブ４１４２の内周面に螺旋溝を設けてオイル通路４１４５を形成してもよい。回転体側の内周面のオイル４１０２を受ける面については螺旋溝の凹部の表面積が加算され、オイル４１０２との接触面積が大きくなるので、大きな粘性抵抗を発生させて強いオイル搬送能力を得られる。更に、スリーブ４１４２の内周面と挿入部４１４３の外表面との間のオイル通路４１４５に存在するオイル４１０２には、主軸部４１２０の回転によって生じる遠心力が作用し、オイルが、オイル通路４１４５の中の回転軸芯から最も離れた面に偏った状態で回転上昇していく。遠心力が最も作用する位置に隙間はないことで、下方へ流出することはなく、オイルの落下流出量を抑制することが可能である。これらのことから、挿入部４１４３側に螺旋溝４１４４を形成するよりも、顕著に優れたオイルの搬送能力を得ることができる。

（参考例７）
図２１は本発明の参考例７における圧縮機の断面図、図２２は同参考例７の要部断面図である。

以下、図２１、図２２に基づいて本参考例７の説明を進めるが、参考例６と同一構成については、同一符号を付して詳細な説明を省略する。

シャフト４１２５の主軸部４１２０の下端にはオイル４２０２に浸漬した粘性ポンプ４２４０が形成されている。

次に粘性ポンプ４２４０の構成について詳細に説明する。

主軸部４１２０には円筒空洞部４２４１が形成され、円筒空洞部４２４１の下方に中空のスリーブ４２４２が固設されている。スリーブ４２４２は略円筒形で上下面は開口したキャップ状をなし、材料は比較的高い精度が得やすい鉄板のプレス材料を用いているが、他に板ばね鋼で形成してもよい。

円筒空洞部４２４１及びスリーブ４２４２に同軸上に挿入される挿入部４２４３は、シャフト４１２５を製造する金属材料よりも熱伝導性が低く、かつ耐冷媒、耐オイル性を備えたプラスチック材料（例えば、ＰＰＳ、ＰＢＴ、ＰＥＥＫ）等からなる。挿入部４２４３の外周表面に螺旋溝４２４４が刻設され、スリーブ４２４２の内周面との間でオイルが通過するオイル通路４２４５が形成される。挿入部４２４３の最外径とスリーブ４２４２の内径との差、即ちマッチングクリアランスは１００μｍから５００μｍとしている。また、挿入部４２４３は、上端面にはボルト孔４２４６、下方側面には略水平方向に複数の腕部４２４７が設けられている。

挿入部４２４３をスリーブ４２４２と滑り可能に接続する支持部材４２５２として、ボルト４２５０を使用している。ボルト４２５０はワッシャ４２５１を介してボルト孔４２４６を貫通して円筒空洞部４２４１の上面に螺着することで挿入部４２４３をシャフト４１２５の主軸部４１２０に対し回転自在に結合するとともに、ボルト孔４２４６の下端を封止している。ワッシャ４２５１は耐摩耗性が高い、例えば自己潤滑性の有るプラスチック材料（例えば、ＰＰＳ、ＰＥＥＫ）等で形成されている。尚、同様な自己潤滑性材料にて、ボルト４２５０を成形して、ワッシャ４２５１を省いても構わない。

挿入部４２４３の下方側面に略水平方向に設けられた腕部４２４７には各々第１の永久磁石４２４８が固設されている。また、第１の永久磁石４２４８のＳ極に対し、Ｓ極が回転方向に対向するように、かつ相互の磁力が働くのに十分な所定の空隙をもって第２の永久磁石４２４９が各々配置される。尚、第２の永久磁石４２４９は、一端が固定子４１３６の下部に固定された略Ｌ字状の継手４２５３の他端に固設されている。尚、Ｎ極同士が対向していてもよい。

シャフト４１２５の回転に伴い主軸部４１２０は回転し、固設されたスリーブ４２４２も同期回転する。一方、挿入部４２４３はスリーブ４２４２の回転に引き摺られるが、挿入部４２４３に備えた第１の永久磁石４２４８と第２の永久磁石４２４９が同極により反発し合うため、挿入部４２４３は回転が阻止される。この結果、オイルは、スリーブ４２４２内周面に粘性的に引き摺られることで、螺旋状のオイル通路４２４５の中を回転上昇する。

この際、オイル４２０２は低回転で力が落ちる遠心力に依存せず、粘性的に引きずられる力で回転上昇するため、例えば６００ｒｐｍといった低回転でも安定して汲み上げられる。

以上のように、本参考例７では、参考例６と同様の作用によって、非接触状態にて挿入部４２４３を回転不能に拘束することで、挿入部４２４３の拘束に関係する部材間の接触
に伴う摩耗や疲労は生じない。その結果、長期に亘り安定的に粘性ポンプ４２４０の構成を維持することができ、信頼性の高い圧縮機が実現できる。

さらに、本参考例７によれば、第１の永久磁石４２４８を備える挿入部４２４３はボルト４２５０を介して主軸部４１２０に結合され、かつ第２の永久磁石４２４９は固定子４１３６の下部に継手４２５３を介して固設されるので、粘性ポンプ４２４０に構成する部材全てを電動要素４１３５、あるいは圧縮要素４１１０に予め取り付けることが可能であり、これらを一括して密閉容器４１０１内に装着すれば、組立し易く、生産性が高い。

尚、本参考例７では、固定子４１３６を擁する電動要素４１３５の下部に継手４２５３を介して第２の永久磁石４２４９を固設したが、ブロック４１１５等の圧縮要素４１１０に継手４２５３を介して第２の永久磁石４２４９を固設してもよい。

以上のように、本参考例６、７では、挿入部の拘束に関連する部材間の接触に伴う摩耗や疲労を発生させること無く、長期に亘り安定的に粘性ポンプの構成を維持することができるので、信頼性の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、本参考例６、７では、構成は極めてシンプルであり、加えて第２の永久磁石と第１の永久磁石は同極のため常に非接触であり、圧縮要素や電動要素から発する音や振動が、第１の永久磁石から第２の永久磁石を通じて密閉容器外に伝播することはなく、信頼性の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、本参考例６、７では、粘性ポンプを構成する部材全てを電動要素または圧縮要素に予め取り付けることが可能であり、これらを一括して密閉容器内に装着できるので、組立て易く、生産性が高く、信頼性の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、本参考例６、７では、振動に起因した異常音を抑制し、信頼性の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、本参考例６、７では、少なくとも６００〜１２００ｒ／ｍｉｎの間の運転周波数を含む運転がされるもので、圧縮機の入力が小さく抑えられ、長期に亘り安定的な粘性ポンプの構成維持と相まって、低い消費電力が得られ、信頼性の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、本参考例６、７では、永久磁石の反発作用による非接触状態にて挿入部を回転不能に拘束することで、挿入部の拘束に関連する部材間の接触に伴う摩耗や疲労を発生させること無く、長期に亘り安定的に粘性ポンプの構成を維持することができ、信頼性の高い圧縮機を提供することができる。

非接触状態にて挿入部を回転不能に拘束することで、長期に亘り安定的に粘性ポンプの構成を維持することができ、信頼性の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

（参考例８）
図２３は本発明の参考例８における圧縮機の断面図、図２４は同参考例８の圧縮機の要部断面図、図２５は同参考例８の挿入部の要部拡大図である。

図２３、図２４、及び図２５おいて、密閉容器５１０１はオイル５１０２を貯留するとともに、冷媒ガス５１０３を充填している。

圧縮要素５１１０は、シリンダー５１１３を形成するブロック５１１５と、シリンダー
５１１３内に往復自在に嵌入されたピストン５１１７と、ブロック５１１５の軸受け部５１１６に軸支される主軸部５１２０および偏芯部５１２２からなるシャフト５１２５と、偏芯部５１２２とピストン５１１７を連結するコンロッド５１１９とを備える。圧縮要素５１１０は、レシプロ式の圧縮機構を形成している。

電動要素５１３５は、ブロック５１１５の下方に固定されインバータ駆動回路（図示せず）とつながっている固定子５１３６と、永久磁石を内蔵し主軸部５１２０に固定された回転子５１３７から構成され、インバータ駆動用の電動モータを形成している。電動要素５１３５は、インバータ駆動回路（図示せず）によって、例えば１２００ｒｐｍを下回る運転周波数を含む複数の運転周波数で駆動される。

スプリング５１３９は固定子５１３６を介して圧縮要素５１１０を密閉容器５１０１に弾性的に支持している。

シャフト５１２５の主軸部５１２０の下端にはオイル５１０２に浸漬した粘性ポンプ５１４０が形成されている。

次に粘性ポンプ５１４０の構成について詳細に説明する。

主軸部５１２０には中空部５１４１が形成され、中空部５１４１の下方に中空のスリーブ５１４２が固設され、円筒空洞部５１４３が形成される。スリーブ５１４２は略円筒形で、肉厚は０．５ｍｍから１．０ｍｍ程度とし、上下面は開口したキャップ状をなし、材料は比較的高い精度が得やすい鉄板のプレス材料を用いているが、他に板ばね鋼で形成してもよい。

円筒空洞部５１４３に同軸上に挿入される挿入部５１４４は、上方の外周方向に複数の突起部５１４５が設けられており、突起部５１４５のスラスト面をスリーブ５１４２の上端面の受け部５１４６（スリーブ５１４２の薄肉部分に相当）にて、面接触の状態で回転自在に懸架する。円筒空洞部５１４３の内径と突起部５１４５の最外径との差は０．１ｍｍから０．５ｍｍとしている。挿入部５１４４の設置方法として、スリーブ５１４２に挿入部５１４４を予め挿入し、スリーブ５１４２の上端面の受け部５１４６に突起部５１４５を懸架させた状態にしておいてからスリーブ５１４２の固設工程を行うことにより、挿入部５１４４の設置工程も同時に完了させる。尚、突起部５１４５を径方向に弾性変形可能な自由継手５１５４に配置させることにより、スリーブ５１４２を中空部５１４１に圧入固定した後に、挿入部５１４４を挿入して設置させる方法でもよい。

また、挿入部５１４４は、シャフト５１２５を製造する金属材料よりも熱伝導性が低く、かつ耐冷媒、耐オイル性を備えた合成樹脂材料（例えば、ＰＰＳ、ＰＢＴ、ＰＥＥＫ）等からなり、その外周表面に螺旋溝５１４７を刻設し、スリーブ５１４２の内周面との間でオイルが通過する螺旋状のオイル通路５１４８を形成する。スリーブ５１４２の内径と挿入部５１４４の最外径との差は、円筒空洞部５１４３の内径と突起部５１４５の最外径との差とほぼ同等かやや大き目とされる。

挿入部５１４４の回転抑制手段５１７０として、略Ｕ字型をなし、両端が固定子５１３６の下部に固定された弾性体からなるブラケット５１４９を備える。ブラケット５１４９は、中央部が挿入部５１４４の下端に設けられた縦溝５１５０と係合することで挿入部５１４４を回転不能に支持している。

加えて、主軸部５１２０に大径部５１５１と小径部５１５２からなる中空部５１４１が設けられる。突起部５１４５を、大径部５１５１と小径部５１５２から形成される段差５
１５３と受け部５１４６との間に上下方向にある程度の隙間を持たせて挟み込むことにより、挿入部５１４４を円筒空洞部５１４３内にて浮上不能に支持している。

シャフト５１２５の回転に伴い主軸部５１２０は回転し、円筒空洞部５１４３も同期回転する。一方、挿入部５１４４の突起部５１４５のスラスト面をスリーブ５１４２に形成した受け部５１４６に回転自在に懸架しており、挿入部５１４４は円筒空洞部５１４３の回転に引き摺られるが、ブラケット５１４９によって、挿入部５１４４は回転不能に支持されている。

この結果、オイルは、円筒空洞部５１４３内周面に粘性的に引き摺られることで、螺旋状のオイル通路５１４８の中を回転上昇する。この際、オイル５１０２は低回転で力が落ちる遠心力に依存せず、粘性的に引き摺られる力で回転上昇するため、例えば６００ｒｐｍといった低回転でも安定して汲み上げられる。

ここで、本参考例８によれば、挿入部５１４４に形成された突起部５１４５のスラスト面が、受け部５１４６と面接触することにより、挿入部５１４４と円筒空洞部５１４３の相対位置が規制される。そのため、挿入部５１４４と円筒空洞部５１４３との間にほぼ一定のクリアランスが保たれ、こじりによる過剰な側圧がほとんど発生せず、螺旋溝５１４７内で発生する流体油膜圧力の作用も相まって、挿入部５１４４と円筒空洞部５１４３との間の摺動摩耗の発生は極めて少ない。

その結果、摩耗粉が発生してオイルとともに摺動部に循環し、摺動部に噛みこまれて圧縮要素をロックさせてしまうといったことが無くなり、高い信頼性を備えた圧縮機が実現できた。

また、本参考例８では、スリーブ５１４２をシャフト５１２５の下方に設けた中空部５１４１に固設するとともに、スリーブ５１４２の上端面を受け部５１４６としたもので、スリーブ５１４２の薄肉部を受け部５１４６として効果的に活用するので、スリーブ５１４２やシャフト５１２５に複雑な加工は必要ではなく、安価で生産性が高い。

尚、本参考例８では、突起部５１４５、螺旋溝５１４７、及び縦溝５１５０を含めた挿入部５１４４を自己潤滑性を有する合成樹脂にて一体成形したもので、安価で、精度が高く、耐摩耗性に優れている。

また、本参考例８では、挿入部５１４４の外周面に螺旋溝５１４７を設けて螺旋状のオイル通路５１４８を形成しているが、スリーブ５１４２の内周面に螺旋溝を設けてオイル通路５１４８を形成してもよい。回転体側の内周面のオイルを受ける面については螺旋溝の凹部の表面積が加算され、オイルとの接触面積が大きくなるので、大きな粘性抵抗を発生させて強いオイル搬送能力を得られる。

（参考例９）
図２８は本発明の参考例９における圧縮機の断面図、図２９は同参考例９の圧縮機の要部断面図である。

以下、図２８、図２９に基づいて本参考例９の説明を進めるが、実施の形態４と同一構成については、同一符号を付して詳細な説明を省略する。

シャフト５１２５の主軸部５３２０の下端にはオイル５１０２に浸漬した粘性ポンプ５
３４０が形成されている。

次に粘性ポンプ５３４０の構成について詳細に説明する。

主軸部５３２０には中空部５３４１が形成され、中空部５３４１の下方に中空のスリーブ５３４２が外挿固設され、円筒空洞部５３４３が形成される。スリーブ５３４２は大径部５３５１と小径部５３５２を有する略円筒形で、肉厚は０．５ｍｍから１．０ｍｍ程度とし、上下面は開口したキャップ状をなし、材料は比較的高い精度が得やすい鉄板のプレス材料を用いているが、他に板ばね鋼で形成してもよい。

円筒空洞部５３４３に同軸上に挿入される挿入部５３４４は、上方の外周方向に複数の突起部５３４５が設けられており、突起部５３４５のスラスト面をスリーブ５３４２の大径部５３５１と小径部５３５２との間の段差から形成される受け部５３４６にて、面接触の状態で回転自在に懸架される。加えて、受け部５３４６のスラスト面形状をテーパー状としており、これに対応して突起部５３４５のスラスト面形状もテーパー状をなしている。受け部５３４６の内径と突起部５３４５の最外径との差は０．１ｍｍから０．５ｍｍとしている。

また、挿入部５３４４は、その外周表面に螺旋溝５３４７が刻設され、スリーブ５３４２の内周面との間でオイルが通過する螺旋状のオイル通路５３４８が形成される。スリーブ５３４２の内径と挿入部５３４４の最外径との差は、受け部５３４６の内径と突起部５３４５の最外径との差とほぼ同等かやや大き目とされている。更に、挿入部５３４４の下方側面から径方向に突出した複数の腕部５３４９が形成されている。

挿入部５３４４の回転抑制手段５３７０として、挿入部５３４４に形成された腕部５３４９に各々永久磁石５３５０が固定されており、また密閉容器５１０１の底部内面であって永久磁石５３５０と略対向する位置に、相互の磁力が働くのに十分な所定の空隙をもって永久磁石５３６０が固定されている。なお、永久磁石５３５０と永久磁石５３６０は対向面がそれぞれ異極となっている。

加えて、突起部５３４５を、大径部５３５１と小径部５３５２から形成される受け部５３４６と主軸部５３２０の下端面との間に上下にある程度の隙間を持たせて挿みこむことにより、挿入部５３４４を円筒空洞部５３４３内にて浮上不能に支持している。

シャフト５１２５の回転に伴い主軸部５３２０は回転し、円筒空洞部５３４３も同期回転する。一方、挿入部５３４４の突起部５３４５のスラスト面をスリーブ５３４２の大径部５３５１と小径部５３５２にて形成された受け部５３４６に回転自在に懸架しており、挿入部５３４４は円筒空洞部５３４３の回転に引き摺られる。しかし、永久磁石５３５０と永久磁石５３６０が相互に吸着し合うため、挿入部５３４４は回転が阻止される。

この結果、オイルは、円筒空洞部５３４３内周面に粘性的に引き摺られることで、螺旋状のオイル通路５３４８の中を回転上昇する。この際、オイル５１０２は低回転で力が落ちる遠心力に依存せず、粘性的に引き摺られる力で回転上昇するため、例えば６００ｒｐｍといった低回転でも安定して汲み上げられる。

ここで、本参考例９によれば、挿入部５３４４に形成された突起部５３４５のスラスト面が、受け部５３４６と面接触することにより、挿入部５３４４と円筒空洞部５３４３の相対位置が規制される。そのため、挿入部５３４４と円筒空洞部５３４３との間にはほぼ
一定のクリアランスが保たれ、こじりによる過剰な側圧はほとんど発生しない。更に、螺旋溝５３４７内で発生する流体油膜圧力と、突起部５３４５のスラスト面と受け部５３４６のスラスト面を各々テーパー面形状としたことによる流体油膜圧力発生促進作用と相まって、挿入部５３４４と円筒空洞部５３４３との間の摺動摩耗の発生は極めて少ない。

更に、挿入部５３４４の腕部５３４９に各々永久磁石５３５０が固定されており、また密閉容器５１０１の底部内面であって永久磁石５３６０と略対向する位置に、所定の空隙をもって永久磁石５３６０が固定されていることで回転が妨げられる。そのため、挿入部５３４４を固定子５１３６等に間接的に固定する必要が無く、極めてシンプルな構成となり、部品や工程が少なくてすむ。従って生産性の高い粘性ポンプを備えることができる。

また、本参考例９では、永久磁石の吸着力を利用したものを例示したが、永久磁石の同極同士をシャフト５１２５の回転方向に対し対向配置することで永久磁石の反発力が得られ、この反発力をもって挿入部５３４４の回転を阻止することによっても同様の作用、効果を得ることができる。

加えて、本参考例９のようにオイル５１０２中に永久磁石を配置することで、オイル５１０２内に浮遊している鉄系ゴミ（例えば摩耗粉）を磁石により回収するので、オイル循環の過程で粘性ポンプや摺動部位等へのゴミの噛み込みを事前に防止し、信頼性を向上させることができる。

また、参考例８、参考例９の圧縮機は、挿入部とスリーブの相対位置が規制され、挿入部とスリーブとの間での摩耗やこじりが発生しにくくなり、信頼性の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、参考例８、参考例９の圧縮機は、突起部のスラスト面が受け部と面接触することにより、挿入部とスリーブの相対位置が規制され、挿入部と円筒空洞部との間での摩耗やこじりが発生しにくくなるので、信頼性の高い圧縮機を提供することができるという効果が得られる。

また、参考例８、参考例９の圧縮機は、スリーブに複雑な加工は必要ではなく、安価で生産性が高く、信頼性の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、参考例８、参考例９の圧縮機は、スリーブが有する段差形状を受け部として活用するので、シャフトに複雑な加工は必要ではなく、安価で、信頼性の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、参考例８、参考例９の圧縮機は、突起部と受け部の隙間に流入したオイルにより流体油膜圧力が発生し易く、突起部と受け部との接触を抑制できるので、耐久性に優れた信頼性の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、参考例８、参考例９の圧縮機は、平易な構造で挿入部の回転を止めることができ、確実に粘性ポンプを構築でき、信頼性が高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、参考例８、参考例９の圧縮機は、挿入部を固定するための工程が不要であり、組
み立て易くて生産性が高く、信頼性の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、参考例８、参考例９の圧縮機は、挿入部の回転を確実に止めることができるとともに、オイル内に浮遊している鉄系ゴミ（例えば摩耗粉）を磁石により回収するので、粘性ポンプや摺動部位へのゴミの噛み込みを事前に防止し、信頼性が高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、参考例８、参考例９の圧縮機は、精度が高く、耐摩耗性が高く安価な挿入部が得られ、信頼性の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、参考例８、参考例９の圧縮機は、粘性ポンプが適用された圧縮要素や、電動要素から伝達される振動を緩和できるので、振動に起因した異常音を抑制し、信頼性の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、参考例８、参考例９の圧縮機は、電動要素は電源周波数以下の周波数を含む運転周波数で駆動されるもので、圧縮機の入力が小さく抑えられ、安定した給油と相まって、低い消費電力が得られ、信頼性の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

（参考例１０）
図３０は本発明の参考例１０における圧縮機の断面図、図３１は同参考例１０の圧縮機の要部断面図、図３２は同参考例１０の粘性ポンプの要部断面図である。

図３０、図３１、並びに図３２において、密閉容器６１０１にはオイル６１０２を貯留するとともに、冷媒ガス６１０３を充填している。

圧縮要素６１１０は、シリンダー６１１３を形成するブロック６１１５と、シリンダー６１１３内に往復自在に嵌入されたピストン６１１７と、ブロック６１１５の軸受け部６１１６に軸支される主軸部６１２０および偏芯部６１２２からなるシャフト６１２５と、偏芯部６１２２とピストン６１１７を連結するコンロッド６１１９とを備える。圧縮要素６１１０は、レシプロ式の圧縮機構を形成している。

電動要素６１３５は、ブロック６１１５の下方に固定されインバータ駆動回路（図示せず）とつながっている固定子６１３６と、永久磁石を内蔵し主軸部６１２０に固定された回転子６１３７から構成される。電動要素６１３５は、インバータ駆動用の電動モータを形成しており、インバータ駆動回路（図示せず）によって、例えば１２００ｒｐｍを下回る運転周波数を含む複数の運転周波数で駆動される。

スプリング１３９は固定子６１３６を介して圧縮要素６１１０を密閉容器６１０１に弾性的に支持している。

シャフト６１２５の主軸部６１２０の下端にはオイル６１０２に浸漬した粘性ポンプ６１４０が形成されている。

次に粘性ポンプ６１４０の構成について詳細に説明する。

主軸部６１２０には円筒空洞部６１４１が形成され、円筒空洞部６１４１の下方に中空のスリーブ１４２が固設されている。スリーブ１４２は略円筒形で上下面は開口したキャップ状をなし、材料は比較的高い精度が得やすい鉄板のプレス材料を用いているが、他に板ばね鋼で形成してもよい。

円筒空洞部６１４１及びスリーブ１４２に同軸上に挿入される挿入部６１４３は、シャフト６１２５を製造する金属材料よりも熱伝導性が低く、かつ耐冷媒、耐オイル性を備えたプラスチック材料（例えば、ＰＰＳ、ＰＢＴ、ＰＥＥＫ）等からなる。挿入部６１４３は、その外周表面に螺旋溝６１４４を刻設し、スリーブ１４２の内周面との間でオイルが通過するオイル通路６１４５を形成する。挿入部６１４３の最外径とスリーブ１４２の内径との差、即ちマッチングクリアランスは１００μｍから５００μｍとしている。また、挿入部６１４３は、上端面にはボルト孔６１４６、下方側面にシャフト６１２５の回転軸芯から偏芯して複数の第１の当接部６１４７が配置されている。

第１の当接部６１４７に対し回転方向に対向するように、また回転しているスリーブ１４２と十分な所定の空隙をもって、第２の当接部６１４８が各々密閉容器６１０１の底部内面に配置されている。また、第１の当接部６１４７と第２の当接部６１４８のいずれもが密閉容器６１０１の底部に貯溜されたオイル６１０２中に完全に浸漬している。第１の当接部６１４７は挿入部６１４３とプラスチック一体成形されているが、例えば金属製の針金や細片を挿入部６１４３の下方に固着して、第１の当接部６１４７を形成してもよい。一方、第２の当接部６１４８は、略Ｌ字状をなし、金属製の針金や細片といった弾性材で形成されている。

挿入部６１４３をスリーブ１４２と滑り可能に接続する支持部材６１５２として、ボルト６１５０が使用されている。ボルト６１５０はワッシャ６１５１を介してボルト孔６１４６を貫通して円筒空洞部６１４１の上面に螺着することで挿入部６１４３をシャフト６１２５の主軸部６１２０に対し回転自在に結合するとともに、ボルト孔６１４６の下端を封止している。ワッシャ６１５１は耐摩耗性が高い、例えば自己潤滑性の有るプラスチック材料（例えば、ＰＰＳ、ＰＥＥＫ）等で形成されている。尚、同様な自己潤滑性材料にて、ボルト６１５０を成形して、ワッシャ６１５１を省いても構わない。

シャフト６１２５の回転に伴い主軸部６１２０は回転し、固設されたスリーブ１４２も同期回転する。一方、挿入部６１４３はスリーブ１４２の回転に引き摺られる。しかし、挿入部６１４３に備えた第１の当接部６１４７と密閉容器６１０１に備えた第２の当接部６１４８が弾性的に当接するため、挿入部６１４３の回転が阻止される。この結果、オイルは、スリーブ１４２内周面に粘性的に引き摺られることで、螺旋状のオイル通路６１４５の中を回転上昇する。この際、オイル６１０２は低回転で力が落ちる遠心力に依存せず、粘性的に引き摺られる力で回転上昇するため、例えば６００ｒｐｍといった低回転でも安定して汲み上げられる。

以上のことから、本参考例１０によれば、第１の当接部６１４７と第２の当接部６１４８をシャフト６１２５の回転軸芯から離すことで、回転によって生じるモーメントによる当接時の負荷を低減させるとともに、当接部同士を弾性的に当接させることで、衝撃が吸収されて挿入部６１４３の拘束に関連する部材の材料疲労は殆ど発生しない。従って、粘性ポンプ６１４０の構成を長期に亘り安定的に維持することができ、信頼性の高い圧縮機が実現できる。加えて、回転によって生じるモーメントによる当接時の負荷の緩和のために、第１の当接部６１４７、あるいは第２の当接部を複雑な形状にする必要は無く、極めてシンプルな構成であり、安価な圧縮機が実現できる。

また、第１の当接部６１４７と第２の当接部６１４８をオイル６１０２中に配置したことで、当接部同士の当接時の衝撃をオイル６１０２の粘性によって緩和させることができるとともに、圧縮要素６１１０の振動によって当接部間に例え擦れが生じても、オイル６１０２の潤滑作用により摩耗を進行させないことで、信頼性を更に向上させることができ
る。

尚、本参考例１０では、第２の当接部６１４８として金属製の針金や細片を利用したものを例示したが、オイル６１０２として鉱油やジエステル系合成油を使用した場合であれば、耐オイル性、耐冷媒性があって比較的安価な二トリルゴム（ＮＢＲ）を利用してもよい。例示したようなＬ字型に成形しても、あるいは金属製の針金や細片の当接部分にニトリルゴムを配置させてもよい。ニトリルゴムのもつ衝撃吸収特性によって、当接部同士が当接した際の密閉容器６１０１外への音や振動の伝播を減少させることもできる。

また、本参考例１０によれば、挿入部６１４３は、ボルト６１５０でワッシャ６１５１を介してシャフト６１２５の主軸部６１２０に回転自在に結合されているため、挿入部６１４３と主軸部６１２０の下端に固設されたスリーブ１４２の相対位置は上記結合部によって規制される。そのため、挿入部６１４３とスリーブ１４２との間にはほぼ一定のクリアランスが保たれ、こじりによる側圧はほとんど発生せず、挿入部６１４３とスリーブ１４２との間で発生する油圧も作用して、挿入部６１４３とスリーブ１４２との隙間が維持され、挿入部６１４３とスリーブ１４２との間の摺動摩耗の発生は極めて少ない。

また、本参考例１０では、挿入部６１４３の外周面に螺旋溝６１４４を設けて螺旋状のオイル通路６１４５を形成しているが、スリーブ１４２の内周面に螺旋溝を設けてオイル通路６１４５を形成してもよい。回転体側の内周面のオイル６１０２を受ける面については螺旋溝の凹部の表面積が加算され、オイル６１０２との接触面積が大きくなるので、大きな粘性抵抗を発生させて強いオイル搬送能力を得られる。

（参考例１１）
図３３は本発明の参考例１１における圧縮機の要部断面図である。

以下、図３３に基づいて本参考例１１の説明を進めるが、参考例１０と同一構成については、同一符号を付して詳細な説明を省略する。

スリーブ１４２に同軸上に挿入される挿入部６１４３は、下方側面にシャフト６１２５の回転軸芯から偏芯して複数の第１の当接部６２４７が配置されている。

第１の当接部６２４７に対し回転方向に対向するように、また回転しているスリーブ１４２と十分な所定の空隙をもって、第２の当接部６２４８が各々密閉容器６１０１の底部内面に配置されている。また、第１の当接部６２４７と第２の当接部６２４８のいずれもが密閉容器６１０１の底部に貯溜されたオイル６１０２中に完全に浸漬している。第１の当接部６２４７は挿入部６１４３とプラスチック一体成形されているが、例えば金属製の針金や細片を挿入部６１４３の下方に固着して、第１の当接部６２４７を形成してもよい。一方、第２の当接部６１４８は、略Ｌ字状をなし、金属製の針金や細片といった弾性材で形成されており。第１の当接部６２４７と面接触するように金属製の平面板６２４９を設置している。

本参考例１１によれば、第１の当接部６２４７と第２の当接部６２４８は相互に面接触とすることにより、オイル６１０２の粘性抵抗を面で受けることとの相乗効果により、平易な構造で確実に当接時の面圧を極めて小さくさせることができる。従って、当接部の欠け（チッピング）を防止して、信頼性を更に向上させることができる。

尚、本参考例１１では、第２の当接部６１４８に金属製の平面板６２４９を利用したものを例示したが、更に平面板に耐オイル性、耐冷媒性があって比較的安価な二トリルゴム（ＮＢＲ）を使用したり、あるいは平面板６２４９の当接面にコイルスプリング等の螺旋
部材を介在させることにより、当接時の衝撃吸収性を極めて向上させることができる。

以上の説明の通り、本参考例１０、１１は、当接部同士を回転軸芯から離すことで、回転によって生じるモーメントによる当接時の負荷を低減させるとともに、当接部同士を弾性的に当接させることで、衝撃が吸収されて挿入部の拘束に関連する部材には材料疲労が殆ど発生しない。それに加え、負荷緩和のために当接部同士を複雑な形状にする必要も無いので、粘性ポンプの構成を長期に亘り安定的に維持することができ、信頼性が高く、安価な圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、本参考例１０、１１は、当接部同士の当接時の衝撃をオイルの粘性によって緩和させることができるとともに、圧縮要素の振動によって当接部間に擦れが生じても摩耗を進行させないことで、信頼性が高く、安価な圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、本参考例１０、１１は、第１の当接部と第２の当接部の少なくとも一方が弾性体で形成されたもので、部品点数を少なくできるので、信頼性が高く、安価な圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、本参考例１０、１１は、第１の当接部と第２の当接部の間に弾性体を介在させたもので、圧縮機の組立て時や輸送時に当接した際の比較的大きな衝撃も緩和させるとともに、第２の当接部の位置を厳密に限定する必要が無いので高い生産性が得られ、信頼性が高く、安価な圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、本参考例１０、１１は、第１の当接部と第２の当接部は相互に面接触としたもので、平易な構造で確実に当接時の面圧を更に低減させることができるので、当接部の欠け（チッピング）を防止でき、信頼性が高く、安価な圧縮機を提供できるという効果が得られる。

本発明は、以上の参考例の効果に加え、摩耗紛が発生してオイルとともに摺動部に循環し、摺動部に噛みこまれて圧縮要素をロックさせてしまうといったことが無くなり、高い信頼性を備えた圧縮機を提供するものである。

さらに極めてシンプルな構成で、部品や工程が少なく、その結果低コストの圧縮機を実現できるようにするものである。

以下、本発明による圧縮機の実施の形態１から形態２について、図面を参照しながら説明する。

（実施の形態１）
図１０は、本発明の実施の形態１による圧縮機の断面図、図１１は同要部断面図、図１２は同要部斜視図である。

図１０から図１２において、密閉容器１１０１にはオイル１１０２を貯留するとともに、冷媒ガス１１０３を充填している。

圧縮要素１１１０は、シリンダー１１１３を形成するブロック１１１５と、シリンダー１１１３内に往復自在に嵌入されたピストン１１１７と、ブロック１１１５の軸受け部１１１６に軸支される主軸部１１２０および偏芯部１１２２からなるシャフト１１２５と、偏芯部１１２２とピストン１１１７を連結するコンロッド１１１９とを備え、レシプロ式の圧縮要素を形成している。

電動要素１１３５は、ブロック１１１５の下方に固定されインバータ駆動回路（図示せず）とつながっている固定子１１３６と、永久磁石を内蔵し主軸部１１２０に固定された回転子１１３７から構成され、インバータ駆動用の電動要素を形成している。

スプリング１１３９は固定子１１３６を介して圧縮要素１１１０を密閉容器１１０１に弾性的に支持している。

シャフト１１２５の主軸部１１２０の下端にはオイル１１０２に浸漬した粘性ポンプ１１４０が形成されている。粘性ポンプ１１４０は主軸部１１２０の下方に形成された円筒空洞部１１４２と、円筒空洞部１１４２に同軸状にかつ回転自在に挿入される挿入部１１４５と、挿入部１１４５に一体に形成された複数の羽からなる翼部１４７とを備える。挿入部１１４５の外周にはねじ山状の螺旋突起１１４９が形成されており、円筒空洞部１１４２との間でオイル１１０２が流通する螺旋溝１１５０を形成する。

挿入部１１４５と翼部１１４７は耐冷媒、耐オイル性を有したプラスチクスの成形品で部材１１５１を形成する。部材１１５１の内部は空洞で上部１１５２には貫通孔１１５３が開いている。１１５７はビスで、貫通孔１１５３を通して部材１１５１を円筒空洞部１１４２の天井面に回転自在に結合している。

連通孔１１６０は円筒空洞部１１４２の天井面から上方へと穿孔し、軸受け部１１１６内周面と主軸部１１２０外周面で形成される摺動部に連通開口する横孔１１６２と円筒空洞部１１４２とを連通する。

以上のように構成された圧縮機について、以下その動作を説明する。固定子１１３６に上記インバータ駆動回路より通電がされると回転子１１３７はシャフト１１２５とともに回転する。これに伴い偏芯部１１２２の偏芯運動はコンロッド１１１９を介してピストン１１１７をシリンダー１１１３内で往復運動させ、吸入ガスを圧縮する所定の圧縮動作を行う。

シャフト１１２５の主軸部１１２０の回転に伴い円筒空洞部１１４２は回転する。一方、挿入部１１４５は円筒空洞部１１４２の回転に引きずられて回転しようとするが、翼部１１４７がオイル１１０２の中で回転方向の強い粘性抵抗を受けるため、円筒空洞部１１４２の回転数よりはるかに低い回転数で回転する。従って円筒空洞部１１４２と挿入部１１４５との間にはシャフト１１２５の回転数に近い回転数差が生じる。このことによってオイル１１０２は螺旋溝１１５０の中を円筒空洞部１１４２の回転に引きずられて上昇する。オイル１１０２は、その際発生する油圧によって連通孔１１６０内を上昇し、横孔１１６２を通って軸受け部１１１６内周面と主軸部１１２０外周面で形成される摺動部に到達しこれを潤滑する。

この際、オイル１１０２は低回転で力が落ちる遠心力に依存せず、粘性的に引きずられる力で回転上昇するため、例えば６００ｒｐｍといった低回転でも安定して汲み上げられる。

ここで本実施の形態によれば、部材１１５１は上部１１５２の貫通孔１１５３を通してビス１５７で円筒空洞部１１４２の天井面に回転自在に結合しているだけなので、円筒空洞部１１４２と挿入部１１４５との間にはこじりによる側圧はほとんど発生しない。従って円筒空洞部１１４２と挿入部１１４５との摺動摩耗の発生は極めて少ない。その結果、摩耗紛が発生してオイルとともに摺動部に循環し、摺動部に噛みこまれて圧縮要素をロックさせてしまうといったことが無くなり、高い信頼性を備えた圧縮機が実現できた。

さらに挿入部１１４５は、翼部１１４７がオイル１１０２の中で回転方向の強い粘性抵抗を受けることで自己の回転が妨げられるため従来のように固定子１１３６に間接的に固定する必要が無い。また、上部１１５２の貫通孔１１５３を通してビス１１５７で円筒空洞部１１４２の天井面に回転自在に結合するだけのため極めてシンプルな構成となり、部品や工程が少なくその結果低コストの圧縮機を実現できるというメリットが得られる。

（実施の形態２）
図１３は本発明の実施の形態２による圧縮機の要部断面図である。以下、図１３に基づいて本実施の形態の説明を進めるが、実施の形態１と同一構成については、同一符号を付して詳細な説明を省略する。

シャフト１２２５の主軸部１２２０の下端にはオイル１１０２に浸漬した粘性ポンプ１２４０が形成されている。

主軸部１２２０内には主軸部１２２０と同軸状に連通孔１２４１が形成され、粘性ポンプ１２４０は連通孔１２４１に圧入固定され円筒空洞部１２４２を形成するスリーブ１２４３と、スリーブ１２４３に同軸状にかつ回転自在に挿入される挿入部１２４６と、挿入部１２４６に一体に形成された複数の羽からなる翼部１２４７とを備える。

スリーブ１２４３は略円筒形でキャップ状をなし、ビス孔１２４４を設けた上面部１２４５を形成する。上面部１２４５にはオイル１１０２が通過するパス孔１２４８を設けている。

スリーブ１２４３の材料は比較的高い精度が得やすく挿入部１２４６と摺動材として相性のいい鉄板のプレス材料を用いているが、他にも挿入部１２４６と摺動材として相性のいい例えばプラスチクスや板ばね鋼で形成してもよい。

挿入部１２４６の外周にはねじ山状の螺旋突起１２４９が形成されており、スリーブ１２４３との間でオイル１１０２が流通する螺旋溝１２５０を形成する。

挿入部１２４６と翼部１２４７は耐冷媒、耐オイル性を有したプラスチクスの成形品で部材１２５１を形成する。部材１２５１の内部は空洞で上部１２５２には貫通孔１２５３が開いている。ビス１２５７はワッシャ１２５７ａを介し貫通孔１２５３を通してビス孔１２４４へ螺合することで、部材１２５１を上面部１２４５に回転自在に結合している。

ワッシャ１２５７ａは４フッ化エチレンからなり、部材１２５１とのスラスト方向の摺動を司る。

連通孔１２４１は横孔１２６２を介して軸受け部１１１６内周面と主軸部１２２０外周面で形成される摺動部に連通開口している。

固定子１１３６にインバータ駆動回路より通電がされると回転子１１３７はシャフト１２２５とともに回転する。

シャフト１２２５の主軸部１２２０の回転に伴いスリーブ１２４３の形成する円筒空洞部１２４２は回転する。一方、挿入部１２４６は円筒空洞部１２４２の回転に引きずられて回転しようとするが、翼部１２４７がオイル１１０２の中で回転方向の強い粘性抵抗を受けるため、円筒空洞部１２４２の回転数よりはるかに低い回転数で回転する。従って円
筒空洞部１２４２と挿入部１２４６との間にはシャフト１２２５の回転数に近い回転数差が生じる。このことによってオイルは螺旋溝１２５０の中を円筒空洞部１２４２の回転に引きずられて上昇する。オイルは、その際発生する油圧によってパス孔１２４８を通って連通孔１２４１内を上昇し、横孔１２６２から軸受け部１１１６内周面と主軸部１２２０外周面で形成される摺動部に到達しこれを潤滑する。

ここで本実施の形態によれば、部材１２５１は上部１２５２の貫通孔１２５３を通し、ワッシャ１２５７ａを介してビス１２５７で上面部１２４５に回転自在に結合しているだけなので、スリーブ１２４３と挿入部１２４６との間にはこじりによる側圧はほとんど発生しない。従ってスリーブ１２４３と挿入部１２４６との摺動摩耗の発生は極めて少ない。その結果、摩耗紛が発生してオイルとともに摺動部に循環し、摺動部に噛みこまれて圧縮要素をロックさせてしまうといったことが無くなり、高い信頼性を備えた圧縮機が実現できた。

また、スリーブ１２４３にはオイル１１０２を押し上げる力の反力として下向きの力が発生する。この力はスラスト方向の荷重として摺動面へ負荷される。本実施の形態ではスリーブ１２４３の上面部１２４５とワッシャ１２５７ａとの間が摺動部となるが、ワッシャ１２５７ａが４フッ化エチレンでできているため、その自己潤滑性によって異常摩耗が防がれる。

さらに挿入部１２４６は、翼部１２４７がオイル１１０２の中で回転方向の強い粘性抵抗を受けることで自己の回転が妨げられるため従来のように固定子１１３６に間接的に固定する必要が無く、上部１２５２の貫通孔１２５３を通してワッシャ１２５７ａを介しビス１２５７で上面部１２４５に回転自在に結合するだけのため極めてシンプルな構成となり、部品や工程が少なくその結果低コストの圧縮機を実現できるというメリットが得られる。

しかも本実施の形態によればスリーブ１２４３と部材１２５１とをビス１２５７でワッシャ１２５７ａを介し螺合することで粘性ポンプ１２４０を独立した部品として予め組み立てておき、シャフト１２２５へ回転子１１３７を圧入した後前述した独立した部品である粘性ポンプ１２４０を連通孔１２４１へ圧入するだけで組み立てが完了する。従って、極めて合理的で高い生産性が実現できる。

（実施の形態３）
図１４は本発明の実施の形態３による圧縮機の要部断面図である。以下、図１４に基づいて本実施の形態の説明を進めるが、実施の形態１と同一構成については、同一符号を付して詳細な説明を省略する。

シャフト１３２５の主軸部１３２０の下端にはオイル１１０２に浸漬した粘性ポンプ１３４０が形成されている。

主軸部１３２０内には同軸状に連通孔１３４１が形成され、粘性ポンプ１３４０は連通孔１３４１に圧入固定され円筒空洞部１３４２を形成するスリーブ１３４３と、スリーブ１３４３に同軸状にかつ回転自在に挿入される挿入部１３４６と、挿入部１３４６に別体に形成された複数の羽からなる翼部１３４７とを備える。

スリーブ１３４３は略円筒形でキャップ状をなし、中心部にロッド孔１３４４を設けた底面部１３４５を形成する。底面部１３４５にはオイル１１０２が通過するパス孔１３４８を設けている。スリーブ１３４３の材料は比較的高い精度が得やすく挿入部１３４６と摺動材として相性のいい鉄板のプレス材料を用いているが、他にも挿入部１３４６と摺動材として相性のいい例えばプラスチクスや板ばね鋼で形成してもよい。

挿入部１３４６は耐冷媒、耐オイル性を有したプラスチクスの成形品で外周にはねじ山状の螺旋突起１３４９が形成されており、スリーブ１３４３との間でオイル１１０２が流通する螺旋溝１３５０を形成するとともに底部１３５２には小径孔１３５３が穿孔されている。

翼部１３４７は本実施の形態においては薄い鉄板を打ち抜いて構成され、翼部１３４７に抵抗溶接された鉄鋼線からなるロッド１３４９がロッド孔１３４４を介して底部１３５２に穿孔した小径孔１３５３に圧入固定されている。連通孔１３４１は横孔１３６２を介して軸受け部１１１６内周面と主軸部１３２０外周面で形成される摺動部に連通開口している。

以上のように構成された圧縮機について、以下その動作を説明する。固定子１１３６にインバータ駆動回路より通電がされると回転子１１３７はシャフト１３２５とともに回転する。シャフト１３２５の主軸部１３２０の回転に伴いスリーブ１３４３の形成する円筒空洞部１３４２は回転する。一方、挿入部１３４６は円筒空洞部１３４２の回転に引きずられて回転しようとするが、翼部１３４７がオイル１１０２の中で回転方向の強い粘性抵抗を受けるため、円筒空洞部１３４２の回転数よりはるかに低い回転数で回転する。従って円筒空洞部１３４２と挿入部１３４６との間にはシャフト１３２５の回転数に近い回転数差が生じる。このことによってパス孔１３４８から入ったオイルは螺旋溝１３５０の中を円筒空洞部１３４２の回転に引きずられて上昇し、その際発生する油圧によって連通孔１３４１内を上昇し、横孔１３６２を通って軸受け部１１１６内周面と主軸部１３２０外周面で形成される摺動部に到達しこれを潤滑する。

ここで本実施の形態によれば、挿入部１３４６とスリーブ１３４３とは底部１３５２と底面部１３４５とが互いに面で回動自在に接触してスラスト摺動部を形成しているので、スリーブ１３４３と挿入部１３４６との間にはこじりによる側圧はほとんど発生しない。従ってスリーブ１３４３と挿入部１３４６との摺動摩耗の発生は極めて少ない。その結果、摩耗紛が発生してオイルとともに摺動部に循環し、摺動部に噛みこまれて圧縮要素をロックさせてしまうといったことが無くなり、高い信頼性を備えた圧縮機が実現できた。

また、スリーブ１３４３にはオイル１１０２を押し上げる力の反力として下向きの力が発生する。この力はスラスト方向の荷重として上記底部１３５２と底面部１３４５とで形成されるスラスト摺動部へ負荷される。本実施の形態ではこのスラスト摺動部はスリーブ１３４３の底面部１３４５を広く形成することで面圧を低減でき、耐摩耗性を改善することができる。

なお、以上の各実施の形態では例示しなかったが、４フッ化エチレンやバルブスチュールといった耐摩耗性を有するスペーサを底部１３５２と底面部１３４５との間に介在させることでさらに耐摩耗性を向上させることができる。

さらに挿入部１３４６は、翼部１３４７がオイル１１０２の中で回転方向の強い粘性抵抗を受けることで自己の回転が妨げられるため従来のように挿入部１３４６の回転を妨げる部材によって固定子１１３６に間接的に挿入部１３４６を固定する必要が無く、極めてシンプルな構成であるために部品や工程が少なく、その結果低コストの圧縮機を実現できるというメリットが得られる。

しかも以上の各実施の形態によればスリーブ１３４３に挿入部１３４６を挿入し、翼部１３４７を固定したロッド１３４９をロッド孔１３４４を介して底部１３５２の小径孔１３５３に圧入することで粘性ポンプ１３４０を独立した部品として予め組み立てておき、シャフト１３２５へ回転子１１３７を圧入した後前述した独立した部品である粘性ポンプ１３４０を連通孔１３４１へ圧入するだけで組み立てが完了し、極めて合理的で高い生産性が実現できる。

なお、実施の形態１から形態３はいずれも挿入部に螺旋突起を形成したが、円筒空洞部側に螺旋突起を形成しても同様にオイルが流通する螺旋溝が形成されるのは言うまでもない。

また、実施の形態１から形態３はいずれもレシプロ式の内部懸垂型圧縮機を基に説明してきたが、縦型の回転式圧縮機やスクロール式圧縮機といった内部固定型の圧縮機であっても、シャフト下端オイル中に延在する圧縮機であれば本発明を適用することができる。

更にガス、オイルについてもその種類を問わない。ＨＦＣやＨＣ、ＣＯ２といった環境対応冷媒を含む全ての冷媒とこれらと相溶性を有するオイルを含む全てのオイルとの組み合わせにおいても、粘性ポンプの構成部品に前記ガス、オイルへの耐性を有する材料を用いることで本発明の効果が普遍的に発揮されることは言うまでもない。

以上説明したように、本本発明は、挿入部を固定子に固定する部材の必要が無く、信頼性が高く、安価な圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、本発明は、上記の効果に加えて、耐摩耗性の高い材料を適用でき、更に信頼性を上げることができるという効果が得られる。

また、本発明は、上記の効果に加えて、予め粘性ポンプを一体に組み立てることができることから、更に安価に圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、本発明は、上記の効果に加えて、これを弾性的に支持された圧縮機に粘性ポンプを適用することで、信頼性が高く、安価な圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、本発明は、上記の効果に加えて、低回転運転が可能で信頼性が高く、安価な圧縮機を提供できるという効果が得られる。

次に、オイルが粘性によって引きずられる力は回転体内周面とオイルとの接触面積が大きいほど強くなるが、上記従来の構成は、オイルとの接触面はスリーブ７１１２の平滑な内周面が主体的であり、従ってオイルには十分な力が作用しにくい。

（実施の形態４）
図２６は本発明の実施の形態４における圧縮機の断面図、図２７は同実施の形態の圧縮
機の要部断面図である。

以下、図２６、図２７に基づいて本実施の形態の説明を進めるが、参考例８と同一構成については、同一符号を付して詳細な説明を省略する。

シャフト５１２５の主軸部５２２０の下端にはオイル５１０２に浸漬した粘性ポンプ５２４０が形成されている。

次に粘性ポンプ５２４０の構成について詳細に説明する。

主軸部５２２０には中空部５２４１が形成され、中空部５２４１の下方に中空のスリーブ５２４２が外挿固設され、円筒空洞部５２４３が形成される。スリーブ５２４２は大径部５２５１と小径部５２５２を有する略円筒形で、肉厚は０．５ｍｍから１．０ｍｍ程度とし、上下面は開口したキャップ状をなし、材料は比較的高い精度が得やすい鉄板のプレス材料を用いているが、他に板ばね鋼で形成してもよい。

円筒空洞部５２４３に同軸上に挿入される挿入部５２４４は、上方の外周方向に複数の突起部５２４５が設けられており、突起部５２４５のスラスト面をスリーブ５２４２の大径部５２５１と小径部５２５２との間の段差から形成される受け部５２４６にて、面接触の状態で回転自在に懸架される。加えて、受け部５２４６のスラスト面形状をテーパー状としており、これに対応して突起部５２４５のスラスト面形状もテーパー状をなしている。受け部５２４６の内径と突起部５２４５の最外径との差は０．１ｍｍから０．５ｍｍとしている。挿入部５２４４の設置方法として、スリーブ５２４２に挿入部５２４４を予め挿入し、スリーブ５２４２の上端面の受け部５２４６に突起部５２４５を懸架させた状態にしておいてから、スリーブ５２４２の外挿固設工程を行うことにより、挿入部５２４４の設置工程も同時に完了させる。

また、挿入部５２４４は、シャフト５１２５を製造する金属材料よりも熱伝導性が低く、かつ耐冷媒、耐オイル性を備えた合成樹脂材料（例えば、ＰＰＳ、ＰＢＴ、ＰＥＥＫ）等からなり、その外周表面に螺旋溝５２４７が刻設され、スリーブ５２４２の内周面との間でオイルが通過する螺旋状のオイル通路５２４８が形成される。スリーブ５２４２の内径と挿入部５２４４の最外径との差は、受け部５２４６の内径と突起部５２４５の最外径との差とほぼ同等かやや大き目とされる。

挿入部５２４４の回転抑制手段５２７０として、挿入部５２４４の下方側面から外周方向に突出した複数の翼部５２４９が形成されている。

加えて、突起部５２４５を、大径部５２５１と小径部５２５２から形成される受け部５２４６と主軸部５２２０の下端面との間に上下にある程度の隙間を持たせて挿みこむことにより、挿入部５２４４を円筒空洞部５２４３内にて浮上不能に支持している。

シャフト５１２５の回転に伴い主軸部５２２０は回転し、円筒空洞部５２４３も同期回転する。一方、挿入部５２４４の突起部５２４５のスラスト面をスリーブ５２４２の大径部５２５１と小径部５２５２にて形成された受け部５２４６に回転自在に懸架しており、挿入部５２４４は円筒空洞部５２４３の回転に引き摺られる。しかし、翼部５２４９がオイル５１０２の中で回転方向に対し強い粘性抵抗を受けるため、挿入部５２４４は円筒空洞部５２４３の回転周波数よりもはるかに低い回転周波数にて回転する。従って、円筒空洞部５２４３と挿入部５２４４との間にはシャフト５１２５の回転周波数に近い回転周波
数差が生じる。

この結果、オイルは、円筒空洞部５２４３内周面に粘性的に引き摺られることで、螺旋状のオイル通路５２４８の中を回転上昇する。この際、オイル５１０２は低回転で力が落ちる遠心力に依存せず、粘性的に引き摺られる力で回転上昇するため、例えば６００ｒｐｍといった低回転でも安定して汲み上げられる。

ここで、本実施の形態によれば、挿入部５２４４に形成された突起部５２４５のスラスト面が、受け部５２４６と面接触することにより、挿入部５２４４と円筒空洞部５２４３の相対位置が規制される。そのため、挿入部５２４４と円筒空洞部５２４３との間にはほぼ一定のクリアランスが保たれ、こじりによる過剰な側圧はほとんど発生しない。更に、螺旋溝５２４７内で発生する流体油膜圧力と、突起部５２４５のスラスト面と受け部５２４６のスラスト面を各々テーパー面形状としたことによる流体油膜圧力発生促進作用と相まって、挿入部５２４４と円筒空洞部５２４３との間の摺動摩耗の発生は極めて少ない。

また、本実施の形態では、スリーブ５２４２をシャフト５１２５の下方に設けた中空部５２４１に固設するとともに、スリーブ５２４２の大径部５２５１と小径部５２５２との段差を受け部５２４６としている。スリーブ５２４２の段差形状を受け部５２４６として効果的に活用するので、シャフト５１２５やスリーブ５２４２に複雑な加工は必要ではなく、安価で生産性が高い。

更に、スリーブ５２４２は、翼部５２４９がオイル５１０２の中で回転方向の強い粘性抵抗を受けることで自己の回転が妨げられるため、固定子５１３６等に間接的に固定する必要が無く、極めてシンプルな構成となり、部品や工程が少なくてすむ。従って生産性の高い粘性ポンプを備えることができる。
また、実施の形態４の圧縮機は、挿入部とスリーブの相対位置が規制され、挿入部とスリーブとの間での摩耗やこじりが発生しにくくなり、信頼性の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、実施の形態４の圧縮機は、突起部のスラスト面が受け部と面接触することにより、挿入部とスリーブの相対位置が規制され、挿入部と円筒空洞部との間での摩耗やこじりが発生しにくくなるので、信頼性の高い圧縮機を提供することができるという効果が得られる。

また、実施の形態４の圧縮機は、スリーブに複雑な加工は必要ではなく、安価で生産性が高く、信頼性の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、実施の形態４の圧縮機は、スリーブが有する段差形状を受け部として活用するので、シャフトに複雑な加工は必要ではなく、安価で、信頼性の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、実施の形態４の圧縮機は、突起部と受け部の隙間に流入したオイルにより流体油膜圧力が発生し易く、突起部と受け部との接触を抑制できるので、耐久性に優れた信頼性の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、実施の形態４の圧縮機は、平易な構造で挿入部の回転を止めることができ、確実
に粘性ポンプを構築でき、信頼性が高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、実施の形態４の圧縮機は、挿入部を固定するための工程が不要であり、組み立て易くて生産性が高く、信頼性の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、実施の形態４の圧縮機は、挿入部の回転を確実に止めることができるとともに、オイル内に浮遊している鉄系ゴミ（例えば摩耗粉）を磁石により回収するので、粘性ポンプや摺動部位へのゴミの噛み込みを事前に防止し、信頼性が高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、実施の形態４の圧縮機は、精度が高く、耐摩耗性が高く安価な挿入部が得られ、信頼性の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、実施の形態４の圧縮機は、粘性ポンプが適用された圧縮要素や、電動要素から伝達される振動を緩和できるので、振動に起因した異常音を抑制し、信頼性の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

また、実施の形態４の圧縮機は、電動要素は電源周波数以下の周波数を含む運転周波数で駆動されるもので、圧縮機の入力が小さく抑えられ、安定した給油と相まって、低い消費電力が得られ、信頼性の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

本発明の参考例１における圧縮機の要部断面図本発明の参考例１におけるシャフトの下部斜視図本発明の参考例１における起動直後の運転状態の要部断面図本発明の参考例２における圧縮機の要部断面図本発明の参考例２におけるシャフトの下部斜視図本発明の参考例２におけるスリーブの断面拡大図本発明の参考例３における圧縮機の要部断面図は本発明の参考例３におけるシャフトの下部斜視図本発明の参考例３におけるスリーブの断面拡大図本発明の実施の形態１による圧縮機の断面図本発明の実施の形態１による圧縮機の要部断面図本発明の実施の形態１による圧縮機の要部斜視図本発明の実施の形態２による圧縮機の要部断面図本発明の実施の形態３による圧縮機の要部断面図本発明の参考例４による圧縮機の断面図本発明の参考例４による圧縮機の要部断面図本発明の参考例５による圧縮機の要部断面図本発明の参考例５による圧縮機の要部組立図本発明の参考例６による圧縮機の断面図本発明の参考例６による要部断面図本発明の参考例７による圧縮機の断面図本発明の参考例７による要部断面図本発明の参考例８による圧縮機の断面図本発明の参考例８による圧縮機の要部断面図本発明の参考例８による挿入部の要部拡大図本発明の実施の形態４による圧縮機の断面図本発明の実施の形態４による圧縮機の要部断面図本発明の参考例９による圧縮機の断面図本発明の参考例９による圧縮機の要部断面図本発明の参考例１０による圧縮機の断面図本発明の参考例１０による圧縮機の要部断面図本発明の参考例１０による粘性ポンプの要部断面図本発明の参考例１１よる圧縮機の要部断面図従来の圧縮機の要部断面図

１１０１密閉容器
１１０２オイル
１１０３ガス
１１１０圧縮要素
１１２５，１２２５，１３２５シャフト
１１３５電動要素
１１４０，１２４０，１３４０粘性ポンプ
１１４２，１２４２，１３４２円筒空洞部
１１４５，１２４６，１３４６挿入部
１１４７，１２４７，１３４７翼部
１１５０，１２５０，１３５０螺旋溝
１１５２，１２５２上部
１２４３，１３４３スリーブ
１２４５上面部
１３４５底面部
１３５２底部
２１０１密閉容器
２１０２オイル
２１１０圧縮要素
２１２５，２２２５シャフト
２１３５電動要素
２１３６固定子
２１３７回転子
２１４０，２２４０粘性ポンプ
２１４２，２２４２円筒空洞部
２１４３ブラケット
２１４５挿入部
３１０１密閉容器
３１０２オイル
３１０３冷媒
３１０５電動要素
３１０６固定子
３１０７回転子
３１１０，３２１０，３３１０圧縮要素
３１１１，３２１１，３３１１シャフト
３１１４主軸受
３１１６，３２１６，３３１６主軸部
３１３０，３２３０．３３３０粘性ポンプ
３１３２，３２３２，３３３２支持部材
３１３３，３２３３，３３３３挿入部
３１３４，３２３４，３３３４螺旋溝
３１３５，３２３５，３３３５円筒空洞部
３１３７，３２３７係止孔
３１３９，３２３９，３３３９拘束手段
３１５０，３２５０，３３５０第２の粘性ポンプ
３１５１，３２５１，３３５１リード溝
３３３６係止溝
３３７３螺旋部材
４１０１密閉容器
４１０２オイル
４１１０圧縮要素
４１２５シャフト
４１３５電動要素
４１３６固定子
４１３７回転子
４１４０，４２４０粘性ポンプ
４１４２，４２４２スリーブ
４１４３，４２４３挿入部
４１４５，４２４５オイル通路
４１４８，４２４８第１の永久磁石
４１４９，４２４９第２の永久磁石
４１５２，４２５２支持部材
５１０１密閉容器
５１０２オイル
５１１０圧縮要素
５１２５シャフト
５１３５電動要素
５１３６固定子
５１３７回転子
５１４０，５２４０，５３４０粘性ポンプ
５１４１，５２４１，５３４１中空部
５１４２，５２４２，５３４２スリーブ
５１４３，５２４３，５３４３円筒空洞部
５１４４，５２４４，５３４４挿入部
５１４５，５２４５，５３４５突起部
５１４６，５２４６，５３４６受け部
５１４８，５２４８，５３４８オイル通路
５１４９ブラケット
５１７０，５２７０，４３７０回転抑制手段
５２４９翼部
５２５１，５３５１大径部
５２５２，５３５２小径部
５３５０，５３６０永久磁石
６１０１密閉容器
６１０２オイル
６１１０圧縮要素
６１２５シャフト
６１３５電動要素
６１３６固定子
６１３７回転子
６１４０，６２４０粘性ポンプ
６１４２スリーブ
６１４３挿入部
６１４５オイル通路
６１４７，６２４７第１の当接部
６１４８，６２４８第２の当接部
６１５２支持部材

Claims

密閉容器内にオイルを貯留するとともに冷媒を圧縮する圧縮要素と、前記圧縮要素を駆動する電動要素を収容し、前記電動要素は固定子と回転子からなり、前記圧縮要素は鉛直方向に延在し回転運動するシャフトと、前記シャフトに形成され前記オイルに連通する粘性ポンプとを備え、前記粘性ポンプは前記シャフトに形成された円筒空洞部と、前記円筒空洞部に同軸状にかつ回転自在に挿入される挿入部と、前記円筒空洞部内周と前記挿入部外周の間に前記オイルが上昇する向きに形成された螺旋溝と、前記挿入部の回転を抑制する抑制手段とを備え、前記抑制手段は前記挿入部に形成され前記オイルとの間で粘性抵抗を発生する翼部である圧縮機。
前記円筒空洞部は前記シャフトに固定したスリーブによって形成される請求項１に記載の圧縮機。
前記スリーブは上面部を有する略円筒状をなし、前記挿入部の上部と前記スリーブの上面部とを回転自在に結合した請求項２に記載の圧縮機。
前記スリーブは底面部を有する略円筒状をなし、前記挿入部の底部と前記スリーブの底面部とを回転自在に結合した請求項２に記載の圧縮機。
前記シャフトの下方に固設され、前記円筒空洞部を形成するスリーブとをさらに備え、前記挿入部の外周方向に突起部を形成し、前記突起部のスラスト面を回転自在に懸架する受け部を前記スリーブに形成した請求項１に記載の圧縮機。
前記スリーブを前記シャフトの下方に設けた中空部に圧入固定するとともに、前記スリーブの上端面を受け部とした請求項５に記載の圧縮機。
前記スリーブは大径部と小径部を有し、前記大径部と前記小径部との間の段差が受け部である請求項５に記載の圧縮機。
前記受け部がテーパー状のスラスト面形状をなす請求項７に記載の圧縮機。
前記挿入部は合成樹脂で一体成形された請求項５に記載の圧縮機。
前記電動要素は電源周波数以下の周波数を含む運転周波数で駆動される請求項５に記載の圧縮機。
少なくとも６００〜１２００ｒ／ｍｉｎの間の運転周波数を含む運転がされる請求項５に記載の圧縮機。
前記圧縮要素は、密閉容器内に弾性的に支持された請求項５に記載の圧縮機。
冷媒はイソブタンである請求項５に記載の圧縮機。