JP4349504B2 - タンデムミルを使用する高光沢のｂａ仕上ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
タンデムミルを使用する高光沢のｂａ仕上ステンレス鋼の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4349504B2 JP4349504B2 JP32351499A JP32351499A JP4349504B2 JP 4349504 B2 JP4349504 B2 JP 4349504B2 JP 32351499 A JP32351499 A JP 32351499A JP 32351499 A JP32351499 A JP 32351499A JP 4349504 B2 JP4349504 B2 JP 4349504B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cold rolling
- mill
- rolling
- lever
- stainless steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は熱間圧延オーステナイト系ステンレス鋼帯を焼鈍酸洗後、冷間圧延を行ない、その後ＢＡ焼鈍を行なう、高光沢のＢＡ仕上ステンレス鋼の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
ＢＡ仕上オーステナイト系ステンレス鋼を製造する場合、ホットコイルを焼鈍酸洗後冷間圧延を実施し、その後ＢＡ焼鈍することにより製造している。特に、良好な表面光沢を有するＢＡ仕上オーステナイト系ステンレス鋼を得るためにはレバースミルによる冷間圧延を実施しなければならない。従来、高光沢のＢＡ仕上オーステナイト系ステンレス鋼を製造する場合は、ホットコイルを焼鈍酸洗後、全量レバースミルに投入し冷間圧延を実施していた。そのため、レバースミルでのパス回数が多くなり冷間圧延時間が非常に長くなるという問題があった。さらに、冷間圧延する製品板厚が厚い場合にはレバースミルは未圧代用材（ＳＴ材）が必要になる。そのため、冷間圧延時間が増加するだけではなくコストも増大する。
【０００３】
前述のごとく、冷間圧延を全量レバースミルで実施する場合、冷間圧延時間が増加するために各パス毎に圧延材の製品の温度低下が大きくなる。特に、コイルエッジ部では顕著であり、そのため、コイルエッジ部において加工誘起マルテンサイトが多量に生成する。その結果、製品にエッジクラックが発生し製品歩留が低下する。また、冷間圧延時間が増加することにより圧延能率が非常に悪化する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
一般的に、光沢を必要としない仕上のオーステナイト系ステンレス鋼の製造においてはタンデム圧延により能率の良い冷間圧延を行なうことができるが、高光沢のＢＡ仕上オーステナイト系ステンレス鋼の製造は、レバースミルで冷間圧延を実施している。レバースミルによる冷間圧延は圧延時間が大幅に長くなり圧延能率が非常に悪い。さらに、製品におけるエッジクラックの発生量も多く製品歩留の悪化が顕著である。また、冷間圧延する製品板厚が厚い場合にはレバースミルは未圧代用材（ＳＴ材）が必要になる。
【０００５】
タンデムミルでの冷間圧延は能率が高い。短時間で冷間圧延を実施すると加工の発熱により昇温した製品の材料温度が低下しにくく、製品の加工誘起マルテンサイトの発生量も少ない。しかしながら、高光沢のＢＡ仕上オーステナイト系ステンレス鋼を得るためには、ミネラルオイルを使用したレバースミルで冷間圧延することが必要である。本発明の課題は双方の特性を考慮し、これらの限界値を見つけ出し、コントロールすることにより課題を解決するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明は、熱間圧延オーステナイト系ステンレス鋼帯を焼鈍酸洗後、冷間圧延を施すにあたり、タンデムミルによる冷間圧延後、未焼鈍のままレバースミルによる冷間圧延を行ない、前記タンデムミルによる冷間圧延の圧下率を３０％以上とし、前記レバースミルによる冷間圧延の圧下率を少なくとも３０％とする、高光沢のＢＡ仕上ステンレス鋼の製造方法を提供するものである。
【０００７】
図１は、タンデムミルとレバースミルの圧下率別の板センター部と板エッジ部の加工誘起マルテンサイトの生成量の差を示す。前述のごとく、レバースミルではコイルのセンター部とエッジ部においてはエッジ部の方がセンター部に比べ加工誘起マルテンサイトの生成量が多い。タンデムミルによる冷間圧延では圧下率にかかわらずその差は１．５％以下であるが、レバースミルによる冷間圧延では圧下率が３０％以上においてその差は急激に増加しており４．５％〜７．５％に達する。すなわち、レバースミルでは３０％以上冷間圧延することにより、エッジ部に加工誘起マルテンサイトが生成するが、タンデムミルでは冷間圧延しても、エッジ部だけ異常に加工誘マルテンサイトの生成量が増加することはない。そのため、レバースミルでの冷間圧延によるエッジ部とセンター部の加工誘起マルテンサイトの差を生じなくするため、タンデムミルによる冷間圧延量を３０％以上とし、その後のレバース圧延の圧下量をできるだけ軽減することがのぞましい。
【０００８】
図２は、レバースミルでの冷間圧延の圧下率別の光沢度及びＢＡ判定推移を示す。目視判定（光沢）の光沢度８６０°以上を得るためにはレバースミルでの圧下率が２４％以上必要であり、光沢度８７０°以上を得るためにはレバースミルでの圧下率が３０％以上必要である。これらの結果から、高光沢のＢＡ仕上ステンレス鋼を製造するためには、レバースミルによる冷間圧延を圧下率３０％以上行なうことが必要であることがわかる。
【０００９】
図３は、従来の方法である全量レバースミルにより冷間圧延した場合と、本発明の方法であるタンデムミルにて冷間圧延後レバースミルで冷間圧延した場合の、各パス工程ごとの板幅方向における加工誘起マルテンサイトの生成量を表したものである。パス回数が少ない時はタンデムミルおよびレバースミル共に加工誘起マルテンサイト生成量は少ない。しかし、レバースミルでのパス回数が増加すると加工誘起マルテンサイト生成量が増加し、特に、コイルエッジ部においては顕著に増加している。
【００１０】
図４は、全量レバースミルによる冷間圧延と、タンデムミルによる冷間圧延後レバースミルによる冷間圧延を実施した場合の、最終パス後における板幅方向における加工誘起マルテンサイトの生成量を表したものである。従来の製造方法であるレバースミル単独で冷間圧延する場合、コイルエッジ部の加工誘起マルテンサイトの生成量が２９％にも達している。これに対し、本発明の製造方法であるタンデムミルによる冷間圧延後レバースミルによる冷間圧延を実施した場合では、途中板厚までの圧延に際し圧延時間がレバースミルに比較し短いことから、圧延材の全幅での温度変化が小さく圧延時に発生する加工誘起マルテンサイトの生成量がコイルエッジ部において２５％と比較的低く、コイル幅方向の偏差も小さい。このことは、冷間圧延がレバースミルのみの場合は、コイル全体の加工誘起マルテンサイトの生成量が高いだけではなく、エッジ部において極めて高くなり、その偏差も大きいことを示している。
【００１１】
【発明の実施の形態】
連続鋳造にてステンレス鋼（鋼種ＳＵＳ３０４）スラブを製造し、熱間圧延後、焼鈍酸洗し、製品板厚３．０ｍｍのホットコイルとした。その後、冷間圧延を行い、さらに、ＢＡ焼鈍を行い、板厚０．８ｍｍのＢＡ仕上の製品を製造した。本発明による製造方法および従来の製造方法について、その品質特性、製品歩留、製造性および作業性を評価し比較した。
【００１２】
本発明の製造方法では、板厚３．０ｍｍのホットコイルを焼鈍酸洗後、板厚１．１４ｍｍまでタンデムミルにより冷間圧延を行ない、その後、レバースミルより最終製品の板厚０．８ｍｍまで冷間圧延を実施して、さらに、ＢＡ焼鈍を行なって、ＢＡ仕上の製品を製造した。レバースミルによる冷間圧延の圧下量をできるだけ少なくするために最低値の３０％とした。すなわち、最終製品の板厚０．８ｍｍの１０／７倍の値１．１４ｍｍを途中板厚とした。このように、製品板厚から冷間圧延におけるタンデムミルの途中板厚を決定した。その後、ＢＡ焼鈍を行なった。
【００１３】
従来からの製造方法では、板厚３．０ｍｍのホットコイルを焼鈍後、全量レバースミルにより冷間圧延を行ない、さらに、ＢＡ焼鈍を行なって、板厚０．８ｍｍのＢＡ仕上の製品を製造していた。レバースミルによる冷間圧延は板厚３．０ｍｍから実施しなければならないため、多量の未圧代用材（ＳＴ材）が必要であった。さらに、パス回数が増加する度に、加工誘起マルテンサイトの生成量も増加し、コイルのエッジ部とセンター部での加工誘起マルテンサイトの生成量に差が生じ、最終パスまでこの影響が続いた。このように、従来からの製造方法では、コイルエッジに多量のクラックが発生し、製品歩留が低下する。
【００１４】
しかしながら、本発明の製造方法では、板厚０．８ｍｍの高光沢のＢＡ仕上の製品を得ることができる。また、板幅方向での加工誘起マルテンサイトの生成量の偏差が小さく、その後、レバースミルでの冷間圧延を実施しても板幅方向の加工誘起マルテンサイトの生成量の偏差は小さい。これによりエッジクラックの発生は防止される。表１に実施例および評価を示す。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【発明の効果】
本発明を実施することにより、コイルのエッジクラック等の品質異常を防止することができる。その結果、冷間圧延における歩留改善を達成することができる。さらに、途中板厚までタンデムミルを使用することにより、未圧代用（ＳＴ材）付工程の省略、圧延時間の短縮等による作業能率の大幅な向上を達成することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】タンデムミル（ＴＭ）とレバースミル（ＲＭ）の圧下率別の板センターと板エッジの加工誘起マルテンサイトの生成量差
【図２】レバースミル（ＲＭ）での冷間圧延の圧下率別の光沢度及びＢＡ判定推移
【図３】全量レバースミル（ＲＭ）とタンデムミル（ＴＭ）及びレバースミル（ＲＭ）により冷間圧延した場合の各パスにおける加工誘起マルテンサイト生成量の板幅方向推移
【図４】全量レバースミル（ＲＭ）とタンデムミル（ＴＭ）及びレバースミル（ＲＭ）により冷間圧延した場合の最終パスにおける加工誘起マルテンサイト生成量の板幅方向推移
【発明の属する技術分野】
この発明は熱間圧延オーステナイト系ステンレス鋼帯を焼鈍酸洗後、冷間圧延を行ない、その後ＢＡ焼鈍を行なう、高光沢のＢＡ仕上ステンレス鋼の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
ＢＡ仕上オーステナイト系ステンレス鋼を製造する場合、ホットコイルを焼鈍酸洗後冷間圧延を実施し、その後ＢＡ焼鈍することにより製造している。特に、良好な表面光沢を有するＢＡ仕上オーステナイト系ステンレス鋼を得るためにはレバースミルによる冷間圧延を実施しなければならない。従来、高光沢のＢＡ仕上オーステナイト系ステンレス鋼を製造する場合は、ホットコイルを焼鈍酸洗後、全量レバースミルに投入し冷間圧延を実施していた。そのため、レバースミルでのパス回数が多くなり冷間圧延時間が非常に長くなるという問題があった。さらに、冷間圧延する製品板厚が厚い場合にはレバースミルは未圧代用材（ＳＴ材）が必要になる。そのため、冷間圧延時間が増加するだけではなくコストも増大する。
【０００３】
前述のごとく、冷間圧延を全量レバースミルで実施する場合、冷間圧延時間が増加するために各パス毎に圧延材の製品の温度低下が大きくなる。特に、コイルエッジ部では顕著であり、そのため、コイルエッジ部において加工誘起マルテンサイトが多量に生成する。その結果、製品にエッジクラックが発生し製品歩留が低下する。また、冷間圧延時間が増加することにより圧延能率が非常に悪化する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
一般的に、光沢を必要としない仕上のオーステナイト系ステンレス鋼の製造においてはタンデム圧延により能率の良い冷間圧延を行なうことができるが、高光沢のＢＡ仕上オーステナイト系ステンレス鋼の製造は、レバースミルで冷間圧延を実施している。レバースミルによる冷間圧延は圧延時間が大幅に長くなり圧延能率が非常に悪い。さらに、製品におけるエッジクラックの発生量も多く製品歩留の悪化が顕著である。また、冷間圧延する製品板厚が厚い場合にはレバースミルは未圧代用材（ＳＴ材）が必要になる。
【０００５】
タンデムミルでの冷間圧延は能率が高い。短時間で冷間圧延を実施すると加工の発熱により昇温した製品の材料温度が低下しにくく、製品の加工誘起マルテンサイトの発生量も少ない。しかしながら、高光沢のＢＡ仕上オーステナイト系ステンレス鋼を得るためには、ミネラルオイルを使用したレバースミルで冷間圧延することが必要である。本発明の課題は双方の特性を考慮し、これらの限界値を見つけ出し、コントロールすることにより課題を解決するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明は、熱間圧延オーステナイト系ステンレス鋼帯を焼鈍酸洗後、冷間圧延を施すにあたり、タンデムミルによる冷間圧延後、未焼鈍のままレバースミルによる冷間圧延を行ない、前記タンデムミルによる冷間圧延の圧下率を３０％以上とし、前記レバースミルによる冷間圧延の圧下率を少なくとも３０％とする、高光沢のＢＡ仕上ステンレス鋼の製造方法を提供するものである。
【０００７】
図１は、タンデムミルとレバースミルの圧下率別の板センター部と板エッジ部の加工誘起マルテンサイトの生成量の差を示す。前述のごとく、レバースミルではコイルのセンター部とエッジ部においてはエッジ部の方がセンター部に比べ加工誘起マルテンサイトの生成量が多い。タンデムミルによる冷間圧延では圧下率にかかわらずその差は１．５％以下であるが、レバースミルによる冷間圧延では圧下率が３０％以上においてその差は急激に増加しており４．５％〜７．５％に達する。すなわち、レバースミルでは３０％以上冷間圧延することにより、エッジ部に加工誘起マルテンサイトが生成するが、タンデムミルでは冷間圧延しても、エッジ部だけ異常に加工誘マルテンサイトの生成量が増加することはない。そのため、レバースミルでの冷間圧延によるエッジ部とセンター部の加工誘起マルテンサイトの差を生じなくするため、タンデムミルによる冷間圧延量を３０％以上とし、その後のレバース圧延の圧下量をできるだけ軽減することがのぞましい。
【０００８】
図２は、レバースミルでの冷間圧延の圧下率別の光沢度及びＢＡ判定推移を示す。目視判定（光沢）の光沢度８６０°以上を得るためにはレバースミルでの圧下率が２４％以上必要であり、光沢度８７０°以上を得るためにはレバースミルでの圧下率が３０％以上必要である。これらの結果から、高光沢のＢＡ仕上ステンレス鋼を製造するためには、レバースミルによる冷間圧延を圧下率３０％以上行なうことが必要であることがわかる。
【０００９】
図３は、従来の方法である全量レバースミルにより冷間圧延した場合と、本発明の方法であるタンデムミルにて冷間圧延後レバースミルで冷間圧延した場合の、各パス工程ごとの板幅方向における加工誘起マルテンサイトの生成量を表したものである。パス回数が少ない時はタンデムミルおよびレバースミル共に加工誘起マルテンサイト生成量は少ない。しかし、レバースミルでのパス回数が増加すると加工誘起マルテンサイト生成量が増加し、特に、コイルエッジ部においては顕著に増加している。
【００１０】
図４は、全量レバースミルによる冷間圧延と、タンデムミルによる冷間圧延後レバースミルによる冷間圧延を実施した場合の、最終パス後における板幅方向における加工誘起マルテンサイトの生成量を表したものである。従来の製造方法であるレバースミル単独で冷間圧延する場合、コイルエッジ部の加工誘起マルテンサイトの生成量が２９％にも達している。これに対し、本発明の製造方法であるタンデムミルによる冷間圧延後レバースミルによる冷間圧延を実施した場合では、途中板厚までの圧延に際し圧延時間がレバースミルに比較し短いことから、圧延材の全幅での温度変化が小さく圧延時に発生する加工誘起マルテンサイトの生成量がコイルエッジ部において２５％と比較的低く、コイル幅方向の偏差も小さい。このことは、冷間圧延がレバースミルのみの場合は、コイル全体の加工誘起マルテンサイトの生成量が高いだけではなく、エッジ部において極めて高くなり、その偏差も大きいことを示している。
【００１１】
【発明の実施の形態】
連続鋳造にてステンレス鋼（鋼種ＳＵＳ３０４）スラブを製造し、熱間圧延後、焼鈍酸洗し、製品板厚３．０ｍｍのホットコイルとした。その後、冷間圧延を行い、さらに、ＢＡ焼鈍を行い、板厚０．８ｍｍのＢＡ仕上の製品を製造した。本発明による製造方法および従来の製造方法について、その品質特性、製品歩留、製造性および作業性を評価し比較した。
【００１２】
本発明の製造方法では、板厚３．０ｍｍのホットコイルを焼鈍酸洗後、板厚１．１４ｍｍまでタンデムミルにより冷間圧延を行ない、その後、レバースミルより最終製品の板厚０．８ｍｍまで冷間圧延を実施して、さらに、ＢＡ焼鈍を行なって、ＢＡ仕上の製品を製造した。レバースミルによる冷間圧延の圧下量をできるだけ少なくするために最低値の３０％とした。すなわち、最終製品の板厚０．８ｍｍの１０／７倍の値１．１４ｍｍを途中板厚とした。このように、製品板厚から冷間圧延におけるタンデムミルの途中板厚を決定した。その後、ＢＡ焼鈍を行なった。
【００１３】
従来からの製造方法では、板厚３．０ｍｍのホットコイルを焼鈍後、全量レバースミルにより冷間圧延を行ない、さらに、ＢＡ焼鈍を行なって、板厚０．８ｍｍのＢＡ仕上の製品を製造していた。レバースミルによる冷間圧延は板厚３．０ｍｍから実施しなければならないため、多量の未圧代用材（ＳＴ材）が必要であった。さらに、パス回数が増加する度に、加工誘起マルテンサイトの生成量も増加し、コイルのエッジ部とセンター部での加工誘起マルテンサイトの生成量に差が生じ、最終パスまでこの影響が続いた。このように、従来からの製造方法では、コイルエッジに多量のクラックが発生し、製品歩留が低下する。
【００１４】
しかしながら、本発明の製造方法では、板厚０．８ｍｍの高光沢のＢＡ仕上の製品を得ることができる。また、板幅方向での加工誘起マルテンサイトの生成量の偏差が小さく、その後、レバースミルでの冷間圧延を実施しても板幅方向の加工誘起マルテンサイトの生成量の偏差は小さい。これによりエッジクラックの発生は防止される。表１に実施例および評価を示す。
【００１５】
【表１】
【発明の効果】
本発明を実施することにより、コイルのエッジクラック等の品質異常を防止することができる。その結果、冷間圧延における歩留改善を達成することができる。さらに、途中板厚までタンデムミルを使用することにより、未圧代用（ＳＴ材）付工程の省略、圧延時間の短縮等による作業能率の大幅な向上を達成することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】タンデムミル（ＴＭ）とレバースミル（ＲＭ）の圧下率別の板センターと板エッジの加工誘起マルテンサイトの生成量差
【図２】レバースミル（ＲＭ）での冷間圧延の圧下率別の光沢度及びＢＡ判定推移
【図３】全量レバースミル（ＲＭ）とタンデムミル（ＴＭ）及びレバースミル（ＲＭ）により冷間圧延した場合の各パスにおける加工誘起マルテンサイト生成量の板幅方向推移
【図４】全量レバースミル（ＲＭ）とタンデムミル（ＴＭ）及びレバースミル（ＲＭ）により冷間圧延した場合の最終パスにおける加工誘起マルテンサイト生成量の板幅方向推移
Claims (1)
- 熱間圧延オーステナイト系ステンレス鋼帯を焼鈍酸洗後、冷間圧延を施すにあたり、タンデムミルによる冷間圧延後、未焼鈍のままレバースミルによる冷間圧延を行ない、前記タンデムミルによる冷間圧延の圧下率を３０％以上とし、前記レバースミルによる冷間圧延の圧下率を少なくとも３０％とする高光沢のＢＡ仕上ステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32351499A JP4349504B2 (ja) | 1999-11-15 | 1999-11-15 | タンデムミルを使用する高光沢のｂａ仕上ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32351499A JP4349504B2 (ja) | 1999-11-15 | 1999-11-15 | タンデムミルを使用する高光沢のｂａ仕上ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001137909A JP2001137909A (ja) | 2001-05-22 |
| JP4349504B2 true JP4349504B2 (ja) | 2009-10-21 |
Family
ID=18155549
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32351499A Expired - Fee Related JP4349504B2 (ja) | 1999-11-15 | 1999-11-15 | タンデムミルを使用する高光沢のｂａ仕上ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4349504B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102989771B (zh) * | 2011-09-19 | 2015-07-29 | 宝山钢铁股份有限公司 | 低铬铁素体不锈钢冷连轧制造方法 |
| CN107962074A (zh) * | 2017-12-04 | 2018-04-27 | 中冶南方工程技术有限公司 | 一种不锈钢冷轧板连续生产系统及方法 |
-
1999
- 1999-11-15 JP JP32351499A patent/JP4349504B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2001137909A (ja) | 2001-05-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6767412B2 (en) | Method for producing non-grain-oriented magnetic steel sheet | |
| JP2001181798A (ja) | 曲げ加工性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼板およびその製造方法ならびに冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0349967B2 (ja) | ||
| JPH0730404B2 (ja) | 表面特性と材質のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼薄板の新製造法 | |
| JP4349504B2 (ja) | タンデムミルを使用する高光沢のｂａ仕上ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP3272804B2 (ja) | 異方性の小さい高炭素冷延鋼板の製造法 | |
| JP3037734B2 (ja) | 光沢、耐食性および耐リジング性に優れるフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP3721640B2 (ja) | 加工性に優れるフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH0348250B2 (ja) | ||
| KR100293209B1 (ko) | 성형성이향상되는페라이트계스테인레스강의열간압연방법 | |
| JP3636536B2 (ja) | 耐ローピング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP3728828B2 (ja) | 表面品質と深絞り性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP3430810B2 (ja) | コイル長手方向にわたる磁気特性に優れた電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2000080417A (ja) | オーステナイト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法 | |
| JPH0257128B2 (ja) | ||
| JP3804169B2 (ja) | 耐リジング性に優れるフェライト系ステンレス薄鋼板の製造方法 | |
| JPH09291311A (ja) | 表面性状およびデスケール性に優れたステンレス鋼熱延鋼板の製造方法およびその製造装置 | |
| JPH09285801A (ja) | ステンレス形鋼の製造方法及び製造設備 | |
| JPS6376706A (ja) | α＋β型合金チタンの薄板製造方法 | |
| JP3446512B2 (ja) | テーパ鋼板の製造方法 | |
| JP2871292B2 (ja) | α＋β型チタン合金板の製造方法 | |
| JP2757735B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方法 | |
| JP4151443B2 (ja) | 打抜き後の平坦度に優れる薄鋼板およびその製造方法 | |
| JP2004025255A (ja) | ステンレス熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3482297B2 (ja) | 表面特性及び成型性の良好な低炭素薄鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20061114 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20090406 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090408 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20090602 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20090715 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20090715 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120731 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130731 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140731 Year of fee payment: 5 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |