JP4159211B2

JP4159211B2 - Spark plug

Info

Publication number: JP4159211B2
Application number: JP31963499A
Authority: JP
Inventors: 渉松谷; 弘哲那須
Original assignee: NGK Spark Plug Co Ltd
Current assignee: Niterra Co Ltd
Priority date: 1998-11-11
Filing date: 1999-11-10
Publication date: 2008-10-01
Anticipated expiration: 2019-11-10
Also published as: JP2000208235A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、内燃機関の着火装置として用いられるスパークプラグに関し、特に耐火花消耗部材となるチップに融点の高いイリジウム（Ｉｒ）基合金を用いたスパークプラグに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、標準型のスパークプラグの電極には耐食性があり融点も高いニッケル（Ｎｉ）基合金、具体的には９０％以上高Ｎｉ合金材料が用いられている。そして、より高性能で高寿命が求められるスパークプラグには発火部に、インコネルを母材としてインコネルより融点の高い貴金属チップを母材に固着することが行われる。貴金属チップとしては白金（Ｐｔ）若しくは白金基合金を用いたものが実用化されている。いわゆる白金プラグである。
しかし、近年、さらなる高性能化（着火性の向上）と長寿命化（耐火花消耗性）が求められ、チップに白金（Ｐｔ）より融点の高いイリジウム（Ｉｒ）の合金を用いたスパークプラグの研究が進められている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、エンジンの高出力化や直噴ガソリンエンジンへの適用の拡大に伴い、スパークプラグのチップに対する熱負荷が大幅に増加してきている。このため、また、イリジウム（Ｉｒ）の酸化物は高温で揮発性を有するため、耐久性の高いイリジウム（Ｉｒ）合金であっても、チップ温度の上昇によると見られる急激な異常チップ消耗や偏消耗が発生することがあった。さらに、チップを支えるインコネルからなる中軸の温度が過熱し、中軸が熱膨張し変形して絶縁碍子に割れが発生することがあった。
【０００４】
本願発明者は多数の実験を行った結果、イリジウム（Ｉｒ）合金からなるチップとそのチップを支えるインコネルからなる中軸に一定の寸法的制約を加えることにより、チップの異常消耗や偏消耗、それに中軸の過熱を防止することができることを見出した。
そこで、本発明は、イリジウム（Ｉｒ）のチップを用いたスパークプラグであって、異常消耗や偏消耗を起こさず、中軸の過熱も抑制することのできるスパークプラグを提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するため、本発明のうち請求項１記載の発明は、中心貫通孔を有する絶縁碍子と、前記中心貫通孔に保持された中心電極と、前記絶縁碍子を保持する主体金具と、その主体金具に電気的に導通している接地電極とを備えたスパークプラグにおいて、前記中心電極は、中心に配設された銅（Ｃｕ）からなる中軸銅芯をニッケル（Ｎｉ）基合金で被った中軸と、その中軸の先端に自身と前記中軸との合金部を円錐台形状にして固着され、接地電極との間で火花放電ギャップを形成する耐火花消耗部材からなるチップとを備え、前記チップは、白金（Ｐｔ）、ロジウム（Ｒｈ）の中から少なくとも一種以上を組成として含むイリジウム（Ｉｒ）基の溶解合金からなり、前記チップから前記中軸銅芯の先端までの距離が、３．０ｍｍ以下であり、前記中軸の径が、２．０ｍｍ未満であり、前記中軸の径をＤ１とし前記チップの火花放電ギャップ部の径をＤ２としたとき、Ｄ２／Ｄ１≦０．４であり、前記チップの火花放電ギャップ部の径Ｄ２と該チップの軸方向の露出長Ｌとの関係が、Ｌ≦１．２×Ｄ２を満たすことを特徴とする。
【０００６】
このように形成すると、熱伝導度が高い中軸銅芯からチップまでの距離が３．５ｍｍ以下と小さいから熱引きが良くなりチップの受熱温度が下がる。そして、チップの火花放電ギャップ部の径Ｄ２と中軸の径Ｄ１との比Ｄ２／Ｄ１を０．４以下とすると、さらに熱引きが良くなるためか理由は必ずしも明確ではないが、チップの急激な異常消耗や中軸温度の過熱を抑制できた。また、中軸の径Ｄ１が２．０ｍｍ未満であっても、チップの異常消耗を抑制することができた。
また、チップを純粋なイリジウム（Ｉｒ）ではなく、白金（Ｐｔ）、ロジウム（Ｒｈ）を含むイリジウム基溶解合金とすることにより、イリジウム（Ｉｒ）の高温における酸化揮発を抑制しチップの異常消耗を抑制する効果があるものと考える。特に異常消耗は、白金（Ｐｔ）、ロジウム（Ｒｈ）の含有量が２５ｗｔ％以上５０ｗｔ％未満の場合に生じやすいため、上記のような寸法にすることでより効果が顕著になる。
【０００９】
また、前記チップの火花放電ギャップ部の径Ｄ２と該チップの軸方向の露出長Ｌとの関係が、Ｌ≦１．２×Ｄ２を満たすことを特徴とすることができる
このように形成すると、チップの偏消耗を抑制することができた。チップの軸方向長さが余りに長くなるとチップから中軸への熱引きが悪くなり、チップの一部の温度が異常に上昇してイリジウム（Ｉｒ）の酸化蒸発を引き起こしチップの偏消耗が発生すると考えられる。このため、チップの軸方向の露出長Ｌを上記のように制限することにより偏消耗を抑制することができたと考えられる。
【００１０】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の形態について図面を参照し説明する。
図１は本発明に係るスパークプラグ２０の部分断面図である。周知のように、アルミナ等からなる絶縁碍子１は、その上部に沿面距離を稼ぐためのコルゲーション部１Ａを、下部に内燃機関の燃焼室に曝される脚長部１Ｂを備え、その軸中心には中心貫通孔１Ｃを備えている。中心貫通孔１Ｃの下端（先端）には、インコネル等のニッケル合金からなる中心電極２が保持され、中心電極２は絶縁碍子１の下端面から下方に突出している。中心電極２は実際にはインコネル単体で構成されるものではなく、その中心に芯材として銅（Ｃｕ）が封入され熱伝導度の改善を図っているが、図面が複雑になるので図示していない。中心電極２は中心貫通孔１Ｃの内部に設けられた導電性ガラスシール層１２，１３及び抵抗体３を経由して上方の端子４に電気的に接続されている。端子４には図示しない高耐圧ケーブルが接続され高電圧が印加される。上記絶縁碍子１は主体金具５に囲まれ支持されている。
【００１１】
主体金具５は低炭素鋼材で構成され、スパークプラグレンチと嵌合する６角形部５Ａと、シリンダヘッドに螺合するねじ部５Ｂとを備えている。主体金具５はそのかしめ部５Ｃにより絶縁碍子１にかしめられ、主体金具５と絶縁碍子１が一体にされる。湾曲部５Ｄはかしめによる主体金具５の軸方向の変形を吸収する部分である。かしめによる密閉を完全なものとするため、主体金具５の内周段部５Ｅと絶縁碍子１との間に板状のパッキン部材６を介在して燃焼室に曝される脚長部１Ｂと絶縁碍子１の上部とのシールを完全にしている。また、かしめ部５Ｃと絶縁碍子１との間にワイヤ状のシール部材７，８を介在し、シール部材７，８の間にタルク（滑石）９の粉末を充填して弾性的にシールをし主体金具５と絶縁碍子１との固定を完全にしている。勿論、タルク９の無い形式のスパークプラグでも良い。また、ねじ部５Ｂの上端にはガスケット１０が嵌挿されている。主体金具５の下端にニッケル合金からなる接地電極１１が溶接により接合されている。接地電極１１は直角に折り曲げられ、その先端部の平面が中心電極２の先端に対向するように形成されている。
【００１２】
図２はスパークプラグの先端部を拡大して示す正面図である。図１とは上下を逆にして先端を上にして描いている。主体金具５の端面から絶縁碍子１が僅かに突出し顔をのぞかせている。絶縁碍子１からは中心電極２が突出している。中心電極２はニッケル合金であるインコネルを主体とする中軸２１と、その中軸２１の先端に固着されたイリジウム（Ｉｒ）基合金からなるチップ３１とから構成される。中軸２１はその根本部を絶縁碍子１に埋没され、絶縁碍子１から出た突出部でテーパ状に縮径され細径にされている。絶縁碍子１の主体金具５からの突出量Ａは、Ａ＝１．５ｍｍ、中心電極２の絶縁碍子１からの突出量Ｂは、Ｂ＝２．０ｍｍ、中心電極２と接地電極１１とのギャップＣは、Ｃ＝１．０５ｍｍ、に設定した。
【００１３】
図３は中心電極２の先端付近を絶縁碍子１から取り出して示す正面図であり、図４は中心電極２の先端付近の断面図である。インコネルを主体とする中軸２１の先端に固着されるチップ３１には、イリジウム（Ｉｒ）に白金（Ｐｔ）を２５ｗｔ％添加したＩｒ−２５Ｐｔ合金を用いた。チップ３１を中軸２１に固着するにはレーザ溶接を用いた。このため、チップ３１と中軸２１との接合部にはＩｒ−２５Ｐｔ合金とインコネルが溶融して両者の合金状態となった溶接ビート部２２が形成されている。溶接ビート部２２は、図４（Ａ）に示すように、チップ３１や中軸２１の中心までは達せず中心部でチップ３１と中軸２１が直接接触するようになっているものと、図４（Ｂ）に示すように、溶接ビート部２２が中心まで達しチップ３１と中軸２１との間に溶接ビート部２２が介在するようになっているものがある。中軸２１の径をＤ１、チップ３１の径をＤ２、チップ３１の軸方向の露出長をＬとする。
【００１４】
中軸２１の中心部には銅（Ｃｕ）からなる中軸銅芯２３が封入されている。熱伝導度の高い銅（Ｃｕ）を封入することにより中軸の熱引きを良くするためである。中軸銅芯２３の先端からチップ３１までの距離Ｅは、Ｅ＝３．０ｍｍ、になるようにした。図４（Ｂ）に示すように、溶接ビート部２２が中心まで達しチップ３１と中軸２１との間に溶接ビート部２２が介在するようになっているものでは溶接ビート部２２を越えてチップ３１に達するまでの距離を距離Ｅとした。
【００１５】
中軸２１の径Ｄ１、チップ３１の径Ｄ２、チップ３１の軸方向の露出長Ｌには種々のものを用意して実際のエンジンに装着し実機耐久試験を行った。ここでは、まず、中軸径Ｄ１が、Ｄ１＝１．７ｍｍ、のものについて報告する。何故、Ｄ１＝１．７ｍｍのものについて報告するかというと、中軸径Ｄ１が２．０ｍｍ以上の標準のものでは通常のエンジンによる運転ではスパークプラグに過酷な条件とならないためである。スパークプラグの先端部の温度が７００〜９００℃に達する過酷な運転での耐久性を見るため、あえて細い中軸２１のスパークプラグでテストしたのである。
【００１６】
図５は使用前のスパークプラグでの中心電極２の断面写真をトレースした図面である。図５（Ａ）、（Ｂ）共に中軸径Ｄ１は１．７ｍｍである。（Ａ）はチップ径Ｄ２が径小な、Ｄ２＝０．７ｍｍ、つまり、径比Ｄ２／Ｄ１＝０．４、のもであり、（Ｂ）はチップ径Ｄ２が径大な、Ｄ２＝１．２ｍｍ、つまり、径比Ｄ２／Ｄ１＝０．７、のものである。
【００１７】
図６及び図７は実機耐久試験後のスパークプラグにおける中心電極２の断面写真をトレースした図面である。スパークプラグはそれぞれ図５（Ａ）、（Ｂ）のスパークプラグと同一ロットで製作したものを用いた。図６は図５（Ａ）に対応するものであり、中軸径Ｄ１＝１．７ｍｍ、チップ径Ｄ２＝０．７ｍｍ、つまり、径比Ｄ２／Ｄ１＝０．４、のものであり、図７は図５（Ｂ）に対応するものであり、中軸径Ｄ１＝１．７ｍｍ、チップ径Ｄ２＝１．２ｍｍ、つまり、径比Ｄ２／Ｄ１＝０．７、のものである。実機耐久試験は６気筒２リッターＤＯＨＣエンジンを用い、スロットル全開ＷＯＴ（wide open throttle）の５６００ｒｐｍで４０時間の運転を行った。これは１８０ｋｍ／ｈでの運転に相当し約７２００ｋｍの走行に相当する。
【００１８】
径小なチップ３１を用いた図６のものでは、図５（Ａ）と比較すると明らかなように、チップ３１の消耗は僅かである。また、中軸２１のインコネルの結晶粒２４の成長も小さく中軸２１の受熱温度が低かったことを示している。これに対して、径大なチップ３１を用いた図７のものでは、図５（Ｂ）と比較すると明らかなように、チップ３１の消耗が異常消耗と言えるほど極めて激しい。そして、中軸２１のインコネルの結晶粒２５が大きく成長しており、さらに、中軸２１の左側にはインコネルが溶け始めたと見られる溶融痕２６までも見られ、中軸２１の受熱温度が極めて高かったことを示している。これらの実験結果は、イリジウム（Ｉｒ）基合金からなるチップ３１を備えたスパークプラグでは、中軸径Ｄ１に比べチップ径Ｄ２をかなり小さくしておく必要があることを示している。
【００１９】
チップ３１の消耗の程度を評価するため、図８に示すように、チップ３１の断面をトレースし、同一ロットで試作されたスパークプラグでの使用前の断面と実機耐久試験後の断面を比較して消失した断面積で評価することとした。図面において細かいハッチを施した部分が耐久試験により消失した部分である。図８（Ａ）、（Ｂ）共に中軸径Ｄ１は、Ｄ１＝１．７ｍｍ、であり、チップ径Ｄ２は、（Ａ）がチップ径Ｄ２＝０．７ｍｍ、つまり径比Ｄ２／Ｄ１＝０．４、のものであり、（Ｂ）はチップ径Ｄ２＝１．２ｍｍ、つまり径比Ｄ２／Ｄ１＝０．７、のものである。径比Ｄ２／Ｄ１＝０．４の図８（Ａ）に示すものではチップ３１の側周部に僅かな消失部３２，３３，３４，３５が見られるものの、その消失した断面積は僅かである。これに対して径比Ｄ２／Ｄ１＝０．７の図８（Ｂ）に示すものではチップ３１の全面にわたって大きな消失部３６が観察され消失した断面積が大きかった。
【００２０】
発明者らは種々の中軸径Ｄ１のスパークプラグで種々のチップ径Ｄ２を持つものについて実機耐久試験を行い、チップ３１の消耗を上述の消失した断面積で評価した。その多数のデータを評価する過程で、チップ径Ｄ２そのものではなく、チップ径Ｄ２と中軸径Ｄ１との径比Ｄ２／Ｄ１に着目してデータを整理すると解りやすい結果が得られることを見出した。その結果を表１に示す。
【００２１】
【表１】

【００２２】
表１において縦軸は中軸径Ｄ１を、２．６ｍｍから１．４ｍｍまで０，１ｍｍおきに変化させたデータを示している。単位はｍｍである。横軸はチップ径Ｄ２と中軸径Ｄ１との径比Ｄ２／Ｄ１を０．７から０．２まで変化させたデータを示している。表において、記号×はチップ３１の断面トレースで２０％以上の断面積の消失が見られたものを示し、記号△は１０〜２０％の断面積の消失が見られたものを示し、記号□は３〜１０％の断面積の消失が見られたものを示し、記号○は３％未満の断面積の消失しか見られなかったものを示している。
【００２３】
表１から明らかなように、径比Ｄ２／Ｄ１が小さくなるほど○印が増えチップ３１の消耗が減少しているのが解る。中軸径Ｄ１が２．６ｍｍから２．４ｍｍまでの範囲では、径比Ｄ２／Ｄ１が０．５以下の範囲が□印○印となりチップ消耗量が１０％未満であり、実用上許容できる範囲であることを示している。同様に、中軸径Ｄ１が２．３ｍｍから２．０ｍｍまでの範囲では、径比Ｄ２／Ｄ１が０．４５以下の範囲が□印○印となりチップ消耗量が１０％未満であり、実用上許容できる範囲であることを示している。さらに、中軸径Ｄ１が１．９ｍｍから１．４ｍｍまでの範囲では、径比Ｄ２／Ｄ１が０．４以下の範囲が□印○印となりチップ消耗量が１０％未満であり、実用上許容できる範囲であることを示している。この実験結果は請求項1の発明を支持するものである。
【００２４】
但し、中軸径Ｄ１が１．４ｍｍで径比Ｄ２／Ｄ１が０．２の場合はチップ３１自体の消耗は３％未満であるが、チップ径Ｄ２が０．２８ｍｍと０．３ｍｍ未満になる。チップ径Ｄ２が０，３ｍｍ未満であると径比Ｄ２／Ｄ１にかかわらずスパークプラグとしての寿命が４万ｋｍ程度に低下し、コストと比較して不経済になる。従って、本発明の趣旨とは別の意味で、チップ径Ｄ２は０．３ｍｍ以上であることが望ましい。
【００２５】
以上述べた実機耐久試験では、チップ径Ｄ２と中軸径Ｄ１との径比Ｄ２／Ｄ１とチップ消耗との関係について説明したが、次にチップ３１の露出長Ｌとチップ消耗との関係について説明する。
【００２６】
図９はチップ３１の露出長Ｌの異なるスパークプラグでの実機耐久試験後のチップ消耗を示す中心電極２の断面写真をトレースした図面である。図面において細かいハッチを施した部分３８が耐久試験により消失した部分である。図９（Ａ）、（Ｂ）共に、中軸径Ｄ１は１．７ｍｍ、チップ径Ｄ２は０．７ｍｍであり、径比Ｄ２／Ｄ１は０．４である。図９（Ａ）のチップ露出長Ｌは０．８８ｍｍでありチップ露出長Ｌとチップ径Ｄ２との比Ｌ／Ｄ２は１．３となる。これに対して図９（Ｂ）のチップ露出長Ｌは０．７０ｍｍでありチップ露出長Ｌとチップ径Ｄ２との比Ｌ／Ｄ２は１．０となる。実機耐久試験は６気筒２．５リッターＤＯＨＣエンジンを用い、スロットル全開ＷＯＴ（wide open throttle）の５６００ｒｐｍで３５時間の運転を行った。
【００２７】
図９（Ａ）から明らかなように、軸方向のチップ露出長Ｌがチップ径Ｄ２に比して長いものではチップ側部に激しい偏消耗による消失部３８が見られた。これに対してチップ露出長Ｌの短い図９（Ｂ）に示すものでは、ほとんどチップ消耗が見られなかった。チップ露出長Ｌとチップ消耗の関係を調べるためチップ露出長Ｌの異なるスパークプラグを用意し実機耐久試験を行った。中軸径Ｄ１は１．７ｍｍ、チップ径Ｄ２は０．７ｍｍであり、径比Ｄ２／Ｄ１は０．４のスパークプラグである。中軸径Ｄ１が１．７ｍｍの細いスパークプラグを用いたのは、前述の耐久試験と同じく、スパークプラグの先端部の温度が７００〜９００℃に達する過酷な運転での耐久性を見るためである。チップ露出長Ｌは露出長Ｌとチップ径Ｄ２との比、Ｌ／Ｄ２、で評価し、露出長比Ｌ／Ｄ２が１．０から１．４のものについて調べた。その結果を表２に示す。
【００２８】
【表２】

【００２９】
表２において記号は表１と同じであり、記号×はチップ３１の断面トレースで２０％以上の断面積の消失が見られたものを示し、記号○は３％未満の断面積の消失しか見られなかったものを示している。ここでは中間の△印や□印に相当するチップ消耗は観察できなかった。表２から明らかなように、露出長比Ｌ／Ｄ２が１．２以下であるとチップ消耗は微少であり良好であったが、露出長比Ｌ／Ｄ２が１．３以上になると急激にチップ消耗が大きくなった。このことから露出長比Ｌ／Ｄ２は１．２以下であることが好ましい。この結果は請求項１の発明を支持するものである。
【００３０】
上述の図８（Ｂ）や図９（Ａ）に示すような激しい異常消耗や偏消耗が何故発生するかについては必ずしも明確になっていない。しかし、次のようではないかと推定している。チップ径Ｄ２と中軸径Ｄ１との径比Ｄ２／Ｄ１が大きかったり、チップの露出長Ｌとチップ径Ｄ２との露出長比Ｌ／Ｄ２が大きいと、チップ３１から中軸２１への熱引きが悪くなり、チップ３１の一部が過熱する。その結果イリジウム（Ｉｒ）が酸化イリジウムになり、その酸化イリジウムが高温で直接揮発するためではないかと考えられる。特に、白金（Ｐｔ）を２５〜５０ｗｔ％含有する場合には上述のようにチップ３１から中軸２１への熱引きが悪くなることによるチップ温度の上昇とともにチップの融点低下に伴う火花消耗の増加ともあいまって、異常消耗が加速度的に多くなると考えられる。
【００３１】
以上説明した実施の形態ではチップ３１にＩｒ−２５Ｐｔ合金を用いたものについて説明したが、イリジウム（Ｉｒ）にロジウム（Ｒｈ）を３０ｗｔ％若しくは４０ｗｔ％添加したＩｒ−３０Ｒｈ合金やＩｒ−４０Ｒｈ合金を用いたものでも大略同じような傾向を示した。
【００３２】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明は、イリジウム（Ｉｒ）基合金からなるチップを備えるスパークプラグであって、チップの径と中軸の径との関係に所定の制限を設けたものであるから、チップが異常消耗や偏消耗を起こさず、また、中軸の過熱も抑制することができるので、イリジウム（Ｉｒ）の高融点という特徴を生かした高性能かつ長寿命のスパークプラグを提供することができるという優れた効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態に係るスパークプラグの部分断面図である。
【図２】スパークプラグの先端部を拡大して示す正面図である。
【図３】中心電極のみを取り出して示す正面図である。
【図４】中心電極の先端付近の断面図である。
【図５】使用前の中心電極の断面写真をトレースした図面である。
【図６】実機耐久試験後の中心電極の断面写真をトレースした図面である。
【図７】実機耐久試験後の中心電極の断面写真をトレースした図面である。
【図８】径比の異なるスパークプラグでのチップ消耗を示す中心電極の断面写真をトレ−スした図面である。
【図９】チップ露出長の異なるスパークプラグでのチップ消耗を示す中心電極の断面写真をトレ−スした図面である。
【符号の説明】
１絶縁碍子
２中心電極
５主体金具
１１接地電極
２１中軸
２３中軸銅芯
３１チップ
３６異常消耗による消失部
３８偏消耗による消失部
Ｄ１中軸径
Ｄ２チップ径
Ｌチップの露出長[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a spark plug used as an ignition device for an internal combustion engine, and more particularly to a spark plug using an iridium (Ir) based alloy having a high melting point for a chip serving as a spark-resistant consumable member.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, a nickel (Ni) based alloy having a high corrosion resistance and a high melting point, specifically, a high Ni alloy material of 90% or more is used for the electrode of a standard spark plug. In a spark plug that requires higher performance and longer life, a noble metal tip having a melting point higher than that of Inconel is fixed to a base portion of the ignition portion using Inconel as a base material. As the noble metal tip, one using platinum (Pt) or a platinum-based alloy has been put into practical use. This is a so-called platinum plug.
However, in recent years, there has been a demand for higher performance (improved ignitability) and longer life (spark wear resistance), and a spark plug using an iridium (Ir) alloy having a melting point higher than that of platinum (Pt) as a chip. Research is ongoing.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
However, as the engine output increases and the application to direct injection gasoline engines expands, the thermal load on the spark plug tip has increased significantly. For this reason, since the oxide of iridium (Ir) has volatility at high temperatures, even a highly durable iridium (Ir) alloy has a rapid abnormal chip consumption or unevenness that appears to be caused by an increase in the chip temperature. Consumption sometimes occurred. Further, the temperature of the center shaft made of Inconel supporting the chip is overheated, the center shaft is thermally expanded and deformed, and the insulator is sometimes cracked.
[0004]
As a result of many experiments, the inventor of the present application has found that the chip is made of an iridium (Ir) alloy and the center axis made of Inconel supporting the chip, thereby adding a certain dimensional constraint. It was found that overheating can be prevented.
Therefore, an object of the present invention is to provide a spark plug using an iridium (Ir) chip, which does not cause abnormal consumption or uneven consumption, and can suppress overheating of the central shaft.
[0005]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, the invention according to claim 1 of the present invention includes an insulator having a central through hole, a center electrode held in the central through hole, and a metal shell holding the insulator. In the spark plug having a ground electrode electrically connected to the metal shell, the center electrode is made of a nickel (Ni) based alloy with a central axis copper core made of copper (Cu) disposed in the center. A covered middle shaft, and a tip made of a spark-resistant consumable member that is fixed to the tip of the middle shaft in a truncated cone shape with an alloy portion of itself and the middle shaft, and that forms a spark discharge gap with the ground electrode, 2. The tip is made of an iridium (Ir) -based molten alloy containing at least one or more of platinum (Pt) and rhodium (Rh) as a composition, and the distance from the tip to the tip of the central-axis copper core is 2. 0mm Or less, the diameter of the middle axle is less than 2.0 mm, when the diameter of the spark discharge gap portion of the tip to the diameter of the center pole and D1 was D2, a D2 / D1 ≦ 0.4, wherein The relationship between the diameter D2 of the spark discharge gap portion of the chip and the exposure length L in the axial direction of the chip satisfies L ≦ 1.2 × D2.
[0006]
When formed in this manner, the distance from the center axis copper core having a high thermal conductivity to the chip is as small as 3.5 mm or less, so that heat sinking is improved and the heat receiving temperature of the chip is lowered. If the ratio D2 / D1 between the spark discharge gap diameter D2 of the chip and the diameter D1 of the central shaft is 0.4 or less, the reason for the better heat dissipation is not necessarily clear, Abnormal wear and overheating of the central shaft temperature could be suppressed. Moreover, even when the diameter D1 of the central shaft was less than 2.0 mm, abnormal chip consumption could be suppressed.
In addition, by using an iridium-based molten alloy containing platinum (Pt) and rhodium (Rh ) instead of pure iridium (Ir), the chip is prevented from oxidative volatilization at a high temperature and the chip is abnormally consumed. We think that there is effect to suppress. In particular, abnormal wear tends to occur when the content of platinum (Pt) and rhodium (Rh ) is 25 wt% or more and less than 50 wt%.
[0009]
Further, the relationship between the diameter D2 of the spark discharge gap portion of the chip and the exposure length L in the axial direction of the chip may satisfy L ≦ 1.2 × D2. It was possible to suppress uneven wear of the chip. If the length of the chip in the axial direction becomes too long, the heat drawn from the chip to the central axis will deteriorate, and the temperature of a part of the chip will rise abnormally, causing oxidative evaporation of iridium (Ir) and causing uneven consumption of the chip. It is done. For this reason, it is considered that the partial wear can be suppressed by limiting the exposure length L in the axial direction of the chip as described above.
[0010]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 is a partial cross-sectional view of a spark plug 20 according to the present invention. As is well known, an insulator 1 made of alumina or the like includes a corrugation portion 1A for obtaining a creeping distance at an upper portion thereof, a leg length portion 1B exposed to a combustion chamber of an internal combustion engine at a lower portion, and an axial center thereof. A central through hole 1C is provided. A center electrode 2 made of a nickel alloy such as Inconel is held at the lower end (tip) of the center through-hole 1 </ b> C, and the center electrode 2 protrudes downward from the lower end surface of the insulator 1. The center electrode 2 is not actually composed of Inconel alone, and copper (Cu) is encapsulated as a core material in the center to improve the thermal conductivity. However, the drawing becomes complicated because the drawing becomes complicated. Absent. The center electrode 2 is electrically connected to the upper terminal 4 via the conductive

glass seal layers

12 and 13 and the resistor 3 provided in the center through hole 1C. A high voltage cable (not shown) is connected to the terminal 4 to apply a high voltage. The insulator 1 is surrounded and supported by a metal shell 5.
[0011]
The metal shell 5 is made of a low carbon steel material, and includes a hexagonal portion 5A that fits with the spark plug wrench and a screw portion 5B that is screwed into the cylinder head. The metal shell 5 is caulked to the insulator 1 by the caulking portion 5C, and the metal shell 5 and the insulator 1 are integrated. The curved portion 5D is a portion that absorbs axial deformation of the metal shell 5 due to caulking. In order to complete the sealing by caulking, the leg portion 1B and the insulator exposed to the combustion chamber with a plate-like packing member 6 interposed between the inner peripheral step 5E of the metal shell 5 and the insulator 1 The seal with the top of 1 is perfect. Further, wire-like seal members 7 and 8 are interposed between the caulking portion 5C and the insulator 1, and talc (talc) 9 powder is filled between the seal members 7 and 8 for elastic sealing. The metal shell 5 and the insulator 1 are completely fixed. Of course, a spark plug having no talc 9 may be used. Moreover, the gasket 10 is inserted by the upper end of the thread part 5B. A ground electrode 11 made of a nickel alloy is joined to the lower end of the metal shell 5 by welding. The ground electrode 11 is bent at a right angle, and is formed so that the plane of the tip thereof faces the tip of the center electrode 2.
[0012]
FIG. 2 is an enlarged front view showing the tip of the spark plug. It is drawn upside down with the tip up. The insulator 1 slightly protrudes from the end face of the metal shell 5 to look out. A center electrode 2 protrudes from the insulator 1. The center electrode 2 includes a middle shaft 21 mainly composed of Inconel, which is a nickel alloy, and a tip 31 made of an iridium (Ir) based alloy fixed to the tip of the middle shaft 21. The middle shaft 21 has its root portion buried in the insulator 1 and is reduced in diameter to a taper shape by a projecting portion protruding from the insulator 1. The amount of protrusion A of the insulator 1 from the metal shell 5 is A = 1.5 mm, the amount of protrusion B of the center electrode 2 from the insulator 1 is B = 2.0 mm, and the gap between the center electrode 2 and the ground electrode 11. C was set to C = 1.05 mm.
[0013]
FIG. 3 is a front view showing the vicinity of the tip of the center electrode 2 taken out from the insulator 1, and FIG. 4 is a cross-sectional view of the vicinity of the tip of the center electrode 2. An Ir-25Pt alloy in which 25 wt% of platinum (Pt) was added to iridium (Ir) was used for the tip 31 fixed to the tip of the central shaft 21 mainly composed of Inconel. Laser welding was used to fix the tip 31 to the middle shaft 21. For this reason, a weld beat portion 22 in which an Ir-25Pt alloy and Inconel are melted to form an alloy state of both is formed at the joint portion between the tip 31 and the center shaft 21. As shown in FIG. 4A, the welding beat portion 22 does not reach the center of the tip 31 or the center shaft 21, and the tip 31 and the center shaft 21 are in direct contact with each other at the center portion. As shown in B), there is a structure in which the welding beat portion 22 reaches the center and the welding beat portion 22 is interposed between the tip 31 and the middle shaft 21. The diameter of the middle shaft 21 is D1, the diameter of the chip 31 is D2, and the exposed length of the chip 31 in the axial direction is L.
[0014]
An intermediate shaft copper core 23 made of copper (Cu) is enclosed in the center of the intermediate shaft 21. This is to improve the heat dissipation of the central shaft by encapsulating copper (Cu) having high thermal conductivity. The distance E from the tip of the central shaft copper core 23 to the chip 31 was set to E = 3.0 mm. As shown in FIG. 4B, in the case where the welding beat portion 22 reaches the center and the welding beat portion 22 is interposed between the tip 31 and the center shaft 21, the tip 31 extends beyond the welding beat portion 22. The distance until reaching the distance E was defined as the distance E.
[0015]
Various diameters D1 of the intermediate shaft 21, the diameter D2 of the chip 31, and the exposed length L in the axial direction of the chip 31 were prepared and mounted on an actual engine, and an actual machine durability test was performed. Here, first, a case where the medium shaft diameter D1 is D1 = 1.7 mm is reported. The reason why D1 = 1.7 mm is reported is that the standard one with a medium shaft diameter D1 of 2.0 mm or more does not cause harsh conditions for the spark plug during normal engine operation. In order to see the durability under severe operation in which the temperature of the tip of the spark plug reaches 700 to 900 ° C., a test was performed with a thin spark plug of the middle shaft 21.
[0016]
FIG. 5 is a drawing obtained by tracing a cross-sectional photograph of the center electrode 2 in the spark plug before use. 5A and 5B, the central shaft diameter D1 is 1.7 mm. (A) is a case where the tip diameter D2 is small, D2 = 0.7 mm, that is, a diameter ratio D2 / D1 = 0.4, and (B) is a case where the tip diameter D2 is large, D2 = 1. .2 mm, that is, the diameter ratio D2 / D1 = 0.7.
[0017]
6 and 7 are drawings obtained by tracing a cross-sectional photograph of the center electrode 2 in the spark plug after the actual machine durability test. The spark plugs manufactured in the same lot as the spark plugs in FIGS. 5A and 5B were used. FIG. 6 corresponds to FIG. 5 (A) and has a central shaft diameter D1 = 1.7 mm and a tip diameter D2 = 0.7 mm, that is, a diameter ratio D2 / D1 = 0.4. Corresponds to FIG. 5 (B), and has a central shaft diameter D1 = 1.7 mm and a tip diameter D2 = 1.2 mm, that is, a diameter ratio D2 / D1 = 0.7. In the actual machine durability test, a 6-cylinder 2-liter DOHC engine was used, and the operation was performed for 40 hours at 5600 rpm with a wide open throttle (WOT). This corresponds to driving at 180 km / h and corresponds to traveling of about 7200 km.
[0018]
In the case of FIG. 6 using the small-diameter chip 31, the consumption of the chip 31 is slight as is apparent from the comparison with FIG. In addition, the growth of the inconel crystal grains 24 of the central shaft 21 is small, indicating that the heat receiving temperature of the central shaft 21 is low. On the other hand, in the case of FIG. 7 using the large-diameter chip 31, as is apparent from the comparison with FIG. 5B, the consumption of the chip 31 is extremely intense so that it can be said to be abnormal consumption. The inconel crystal grains 25 of the central shaft 21 have grown greatly. Further, the left side of the central shaft 21 also shows a melting mark 26 where the inconel seems to have started to melt, and the heat receiving temperature of the central shaft 21 was extremely high. Is shown. These experimental results show that in the spark plug including the tip 31 made of an iridium (Ir) based alloy, the tip diameter D2 needs to be considerably smaller than the center shaft diameter D1.
[0019]
In order to evaluate the degree of wear of the chip 31, as shown in FIG. 8, the cross section of the chip 31 is traced, and the cross section before use with the spark plug manufactured in the same lot is compared with the cross section after the actual machine durability test. It was decided to evaluate with the cross-sectional area disappearing. In the drawing, the hatched portion is the portion that disappeared due to the durability test. 8A and 8B, the central shaft diameter D1 is D1 = 1.7 mm, and the tip diameter D2 is the tip diameter D2 = 0.7 mm, that is, the diameter ratio D2 / D1 = 0. 4, (B) is a chip diameter D2 = 1.2 mm, that is, a diameter ratio D2 / D1 = 0.7. In the case of the diameter ratio D2 / D1 = 0.4 shown in FIG. 8A, although the

slight disappearance portions

32, 33, 34, and 35 are seen on the side peripheral portion of the chip 31, the disappearing cross-sectional area is slight. is there. On the other hand, in the case shown in FIG. 8B in which the diameter ratio D2 / D1 = 0.7, a large disappearing portion 36 was observed over the entire surface of the chip 31, and the disappearing cross-sectional area was large.
[0020]
The inventors conducted an actual machine durability test on various types of spark plugs having various shaft diameters D1 and having various chip diameters D2, and evaluated the consumption of the chips 31 by the above-described lost cross-sectional area. In the process of evaluating the large number of data, it has been found that when the data is arranged focusing on the diameter ratio D2 / D1 between the tip diameter D2 and the central shaft diameter D1, not the tip diameter D2 itself, an easy-to-understand result can be obtained. The results are shown in Table 1.
[0021]
[Table 1]

[0022]
In Table 1, the vertical axis indicates data obtained by changing the medium shaft diameter D1 from 2.6 mm to 1.4 mm every 0, 1 mm. The unit is mm. The abscissa indicates data obtained by changing the diameter ratio D2 / D1 between the tip diameter D2 and the center axis diameter D1 from 0.7 to 0.2. In the table, the symbol x indicates that the cross-sectional area of the chip 31 has disappeared by 20% or more, the symbol Δ indicates that the cross-sectional area has disappeared by 10-20%, and the symbol □ Indicates that the disappearance of the cross-sectional area of 3 to 10% was observed, and the symbol ◯ indicates that only the disappearance of the cross-sectional area of less than 3% was observed.
[0023]
As is apparent from Table 1, it can be seen that the smaller the diameter ratio D2 / D1, the more circles increase and the wear of the chip 31 decreases. When the central shaft diameter D1 is in the range from 2.6 mm to 2.4 mm, the range where the diameter ratio D2 / D1 is 0.5 or less is indicated by □, and the chip consumption is less than 10%. It shows that there is. Similarly, when the central shaft diameter D1 is in the range from 2.3 mm to 2.0 mm, the diameter ratio D2 / D1 is in the range of 0.45 or less, and the chip consumption is less than 10%. It shows that this is possible. Furthermore, in the range where the central shaft diameter D1 is from 1.9 mm to 1.4 mm, the range where the diameter ratio D2 / D1 is 0.4 or less is indicated by □, and the chip consumption is less than 10%, which is practically acceptable. Indicates that it is a range. This experimental result supports the invention of claim 1.
[0024]
However, when the central shaft diameter D1 is 1.4 mm and the diameter ratio D2 / D1 is 0.2, the consumption of the chip 31 itself is less than 3%, but the chip diameter D2 is 0.28 mm and less than 0.3 mm. If the tip diameter D2 is less than 0.3 mm, the life as a spark plug is reduced to about 40,000 km regardless of the diameter ratio D2 / D1, which is uneconomical compared to the cost. Therefore, it is desirable that the tip diameter D2 is 0.3 mm or more in a meaning different from the gist of the present invention.
[0025]
In the actual machine durability test described above, the relationship between the diameter ratio D2 / D1 between the tip diameter D2 and the central shaft diameter D1 and the tip wear has been described. Next, the relationship between the exposed length L of the tip 31 and the tip wear will be described. .
[0026]
FIG. 9 is a drawing obtained by tracing a cross-sectional photograph of the center electrode 2 showing chip consumption after an actual machine durability test using spark plugs having different exposure lengths L of the chips 31. In the drawing, a finely hatched portion 38 is a portion disappeared by the durability test. 9A and 9B, the central shaft diameter D1 is 1.7 mm, the tip diameter D2 is 0.7 mm, and the diameter ratio D2 / D1 is 0.4. The chip exposure length L in FIG. 9A is 0.88 mm, and the ratio L / D2 between the chip exposure length L and the chip diameter D2 is 1.3. On the other hand, the chip exposure length L in FIG. 9B is 0.70 mm, and the ratio L / D2 between the chip exposure length L and the chip diameter D2 is 1.0. In the actual machine durability test, a 6-cylinder 2.5 liter DOHC engine was used and operated for 35 hours at 5600 rpm with a wide open throttle (WOT).
[0027]
As is clear from FIG. 9A, when the axial chip exposure length L is longer than the chip diameter D2, a disappearing portion 38 due to severe uneven consumption is seen on the side of the chip. On the other hand, in the case shown in FIG. 9B where the chip exposure length L is short, chip consumption was hardly observed. In order to investigate the relationship between the chip exposure length L and chip consumption, spark plugs having different chip exposure lengths L were prepared and subjected to an actual machine durability test. The spark plug has a central shaft diameter D1 of 1.7 mm, a tip diameter D2 of 0.7 mm, and a diameter ratio D2 / D1 of 0.4. The reason for using a thin spark plug with a medium shaft diameter D1 of 1.7 mm is to see the durability in a severe operation in which the temperature of the tip of the spark plug reaches 700 to 900 ° C., as in the above-described durability test. . The chip exposure length L was evaluated by the ratio of the exposure length L to the chip diameter D2, L / D2, and the case where the exposure length ratio L / D2 was 1.0 to 1.4 was examined. The results are shown in Table 2.
[0028]
[Table 2]

[0029]
In Table 2, the symbols are the same as those in Table 1, the symbol x indicates that the cross-sectional area of the chip 31 has disappeared by 20% or more, and the symbol ○ indicates only disappearance of the cross-sectional area of less than 3%. It shows what was not done. Here, chip consumption corresponding to intermediate Δ mark and □ mark could not be observed. As is clear from Table 2, chip consumption was small and good when the exposure length ratio L / D2 was 1.2 or less, but when the exposure length ratio L / D2 was 1.3 or more, the chip suddenly increased. Consumption has increased. Therefore, the exposure length ratio L / D2 is preferably 1.2 or less. This result supports the invention of claim 1 .
[0030]
It is not necessarily clear why severe abnormal consumption or uneven consumption as shown in FIGS. 8B and 9A occurs. However, it is presumed that: When the diameter ratio D2 / D1 between the tip diameter D2 and the center shaft diameter D1 is large, or when the exposure length ratio L / D2 between the tip exposure length L and the tip diameter D2 is large, heat extraction from the tip 31 to the center shaft 21 is poor. Thus, a part of the chip 31 is overheated. As a result, it is considered that iridium (Ir) becomes iridium oxide and the iridium oxide volatilizes directly at a high temperature. In particular, when platinum (Pt) is contained in an amount of 25 to 50 wt%, as described above, an increase in chip temperature due to poor heat sinking from the tip 31 to the central shaft 21, and an increase in spark consumption due to a lower melting point of the tip. Together, it is thought that abnormal wear increases at an accelerated rate.
[0031]
In the above-described embodiment, the chip 31 using the Ir-25Pt alloy has been described. However, Ir-30Rh alloy or Ir-40Rh alloy in which 30 wt% or 40 wt% of rhodium (Rh) is added to iridium (Ir) is used. The used ones showed almost the same tendency.
[0032]
【The invention's effect】
As described above, the present invention is a spark plug including a chip made of an iridium (Ir) -based alloy, and is provided with a predetermined restriction on the relationship between the diameter of the chip and the diameter of the central shaft. Does not cause abnormal wear or uneven wear, and can also suppress overheating of the central shaft, so that it is possible to provide a high-performance and long-life spark plug that takes advantage of the high melting point of iridium (Ir). Has an excellent effect.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a partial cross-sectional view of a spark plug according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is an enlarged front view showing a front end portion of a spark plug.
FIG. 3 is a front view showing only the center electrode.
FIG. 4 is a cross-sectional view near the tip of a center electrode.
FIG. 5 is a drawing obtained by tracing a cross-sectional photograph of a center electrode before use.
FIG. 6 is a drawing obtained by tracing a cross-sectional photograph of a center electrode after an actual machine durability test.
FIG. 7 is a drawing obtained by tracing a cross-sectional photograph of a center electrode after an actual machine durability test.
FIG. 8 is a drawing obtained by tracing a cross-sectional photograph of a center electrode showing chip consumption by spark plugs having different diameter ratios.
FIG. 9 is a drawing obtained by tracing a cross-sectional photograph of a center electrode showing chip consumption at spark plugs having different chip exposure lengths.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Insulator 2 Center electrode 5 Main metal fitting 11 Ground electrode 21 Middle shaft 23 Middle shaft copper core 31 Tip 36 Disappearance part 38 due to abnormal consumption Disappearance part D1 due to partial consumption D1 Medium shaft diameter D2 Chip diameter L The exposed length of the chip

Claims

A spark plug comprising an insulator having a center through hole, a center electrode held in the center through hole, a metal shell holding the insulator, and a ground electrode electrically connected to the metal shell In
The center electrode has a center axis copper core made of copper (Cu) disposed in the center covered with a nickel (Ni) based alloy, and an alloy portion of itself and the center axis at the end of the center axis is a truncated cone shape. to be fixed to, a chip made of spark wear member to form a spark discharge gap between the ground electrode,
The chip is made of an iridium (Ir) based molten alloy containing at least one of platinum (Pt) and rhodium (Rh) as a composition,
The distance from the tip to the tip of the central-axis copper core is 3.0 mm or less ,
The diameter of the central shaft is less than 2.0 mm;
When the diameter of the central axis is D1 and the diameter of the spark discharge gap portion of the chip is D2, D2 / D1 ≦ 0.4 ,
A spark plug characterized in that a relationship between a diameter D2 of a spark discharge gap portion of the chip and an exposure length L in the axial direction of the chip satisfies L ≦ 1.2 × D2.