JP3666170B2

JP3666170B2 - 斜板型圧縮機

Info

Publication number: JP3666170B2
Application number: JP04918197A
Authority: JP
Inventors: 猛酒井; 雅文中島
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 1997-03-04
Filing date: 1997-03-04
Publication date: 2005-06-29
Anticipated expiration: 2017-03-04
Also published as: JPH10246182A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、斜板型圧縮機に関するもので、二酸化炭素（ＣＯ₂）等を冷媒とする吐出圧力の高い冷凍サイクルに適用される冷凍サイクル用圧縮機として有効である。
【０００２】
【従来の技術】
近年、空調装置（冷凍サイクル）の脱フロン対策として、二酸化炭素（ＣＯ₂）を冷媒とする冷凍サイクル（以下、ＣＯ₂サイクルと呼ぶ。）の研究が盛んに行われている。このＣＯ₂サイクルは、フロンを冷媒とする通常の冷凍サイクル（以下、冷凍サイクルと略す。）に比べて圧縮機の吐出圧力が高いので、冷凍サイクルに用いられている圧縮機をそのまま使用することができない。
【０００３】
ところで、斜板型圧縮機では、揺動板（斜板）とピストンとは、ピストンの先端に形成された球面状の摺動面とシューとが接触しながら摺動することにより揺動可能に連結しており、シューと摺動面とには、圧縮反力が集中的に作用する。このため、ＣＯ₂サイクルのごとく、高い吐出圧力を必要とする場合には、特に、摺動面とシューとの間の潤滑を十分に図る必要性がある。
【０００４】
因みに、フロンの場合の吐出圧力は約１．６ＭＰａであり、ＣＯ₂の場合の吐出圧力は、ＣＯ₂の臨界圧力（７．４ＭＰａ）を越える約１２ＭＰａである。
なお、油圧ポンプ等の非圧縮性流体を吸入圧縮するものにおいては、上記必要性を満たすために、例えば、特開平５−１１３１７３号公報に記載のごとく、作動室（圧縮室）側から摺動面までピストンの長手方向に貫通する連通路を設け、作動室内に吸入された作動油を摺動面に導くという手段を採用している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上記公報に記載の手段を、ＣＯ₂サイクルのごとく、圧縮性流体を吸入圧縮する斜板型圧縮機に適用した場合には、以下に述べるような不具合が発生する。
すなわち、上記公報に記載の手段では、図１０に示すように、ピストン６に連通路ａが形成されているために、ピストン６が上死点に到達しても、揺動板１０とシュー８との隙間から斜板室内に洩れ出した作動油、および連通路ａ、ｂ、ｃの体積分だけ吐出流量が減少してしまう。
【０００６】
ところで、減少する吐出流量は体積流量に換算して僅かであるので、油圧ポンプのごとく非圧縮性流体を吸入圧縮するものでは、その減少する吐出流量による効率の低下は殆ど無視できる。
しかし、ＣＯ₂サイクルに含む冷凍サイクルに適用される圧縮機は、冷媒としてフロンやＣＯ₂等の圧縮性流体を吸入圧縮しているので、吐出時の冷媒密度が高く、減少する吐出流量が体積流量換算では僅かであっても、質量流量に換算すると大きくなってしまう。したがって、上記公報に記載の手段を冷凍サイクル（ＣＯ₂サイクルに含む）用の圧縮機に適用すると、圧縮機の効率が大きく低下してしまうという不具合が発生する。
【０００７】
本発明は、上記点に鑑み、圧縮性流体を吸入圧縮する斜板型圧縮機において、圧縮機の効率の低下を抑制しつつ、シューと摺動面とに潤滑油を供給することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記目的を達成するために、以下の技術的手段を用いる。請求項１〜７に記載の発明では、圧縮性流体を吸入圧縮する斜板型圧縮機において、シリンダボア（５）の内壁（５ａ）に開口するとともに、潤滑油が導かれるシリンダポート（５１）と、ピストン（６）の側壁（６ｂ）に開口するピストンポート（６３）と、ピストンポート（６３）からピストン（６）の内部を経て摺動面（６ａ）まで連通
する連通路（６４、６５）とを備えることを特徴とする。
【０００９】
これにより、シリンダボア（５）の内壁（５ａ）に形成されたシリンダポート（５１）から、ピストン（６）の側壁（６ｂ）に形成されたピストンポート（６３）を経由して潤滑油が摺動面（６ａ）に導かれるので、上記公報に記載のように潤滑油を作動室側から供給するものと異なり、斜板型圧縮機から吐出する圧縮性流体の吐出流量が減少することを防止することができる。したがって、斜板型圧縮機の効率の低下を抑制しつつ、シュー（８）と摺動面（６ａ）とに潤滑油を供給することができる。
【００１１】
ところで、摺動面（６ａ）とシュー（８）との接触面に作用する力（Ｆ1 ）が最大となるのは、ピストン（６）に作用する圧縮反力が最大となるときである。そして、請求項１に記載の発明では、シリンダポート（５１）およびピストンポート（６３）は、ピストン（６）に作用する圧縮反力が最大となったときに、両ポート（５１、６１）の開口面が面するように形成されていることを特徴としている。
【００１２】
したがって、請求項１に記載の発明では、摺動面（６ａ）とシュー（８）との接触面を効率的に潤滑することができる。また、潤滑油は、請求項２に係る発明のように、冷凍サイクル内に設けられた気相状態の冷媒と液相状態の冷媒とを分離するタンク手段（１４０）から直接シリンダポートに導かれるようにすることができる。また、請求項２に記載の斜板型圧縮機において、請求項３に記載の発明のように、潤滑油が、外部配管（１５０、２５）を介して直接シリンダポート（５１）に導かれるようにすることができる。また、請求項２に記載の斜板型圧縮機において、請求項４に記載の発明のように、タンク手段は、冷凍サイクルにおける放熱器（１１０）と蒸発器（１３０）との間に配設されたレシーバであってもよい。また、請求項５に記載のごとく、シリンダボア（５）の内壁（５ａ）のうちシリンダポート（５１）に対応する部位に、前記内壁（５ａ）の全周に渡って潤滑油を導くシリンダ溝（５１ａ）を形成してもよい。また、請求項６に記載のごとく、ピストン（６）の側壁（６ｂ）のうちピストンポート（６３）に対応する部位に、前記側壁（６ｂ）の外壁全周に渡って潤滑油を導くピストン溝（６１ａ）を形成してもよい。請求項７に記載の発明では、圧縮性流体の臨界圧力以上まで圧縮する圧縮機として請求項１ないし６のいずれか１つに記載の斜板型圧縮機を用いたことを特徴とする。
【００１３】
なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を図に示す実施の形態について説明する。
（第１実施形態）
本実施形態は、ＣＯ₂を冷媒とする蒸気圧縮式冷凍サイクル（ＣＯ₂サイクル）の圧縮機に適用した場合を示しており、図１は本発明に係る斜板型圧縮機（以下、単に圧縮機と呼ぶ。）を用いたＣＯ₂サイクルを車両用空調装置に適用したものでる。
【００１５】
図１中、１００は、車両走行用エンジン（図示せず）から駆動力を得て駆動される圧縮機であり、気相状態のＣＯ₂を圧縮する。１１０は圧縮機１００で圧縮されたＣＯ₂を外気等との間で熱交換して冷却する放熱器（ガスクーラ）であり、１２０は、放熱器１１０の出口側でのＣＯ₂温度に応じて放熱器１１０の出口側圧力を制御する圧力制御弁である。なお、圧力制御弁１２０は、放熱器１１０の出口側圧力を制御するとともに減圧器を兼ねており、ＣＯ₂は、この圧力制御弁１２０にて減圧されて低温低圧の気液２相状態のＣＯ₂となる。
【００１６】
１３０は、車室内の空気冷却手段をなす蒸発器（吸熱器）で、気液２相状態のＣＯ₂は蒸発器１３０内で気化（蒸発）する際に、車室内空気から蒸発潜熱を奪って車室内空気を冷却する。１４０は、気相状態のＣＯ₂と液相状態のＣＯ₂とを分離するとともに、気相状態のＣＯ₂を一時的に蓄えるアキュームレータ（タンク手段）である。
【００１７】
図２は、圧縮機１００の軸方向断面を示しており、１は図示されていない電磁クラッチを介して外部駆動源（車両走行用エンジン等）からの駆動力を得て回転するシャフトで、このシャフト１はフロントハウジング２およびシリンダブロック３内に配設されたラジアル軸受１０１によって回転可能に保持されている。ここで、ラジアル軸受１０１はシャフト１の垂直方向の荷重に対抗している。
【００１８】
また、シャフト１のうちフロントハウジング２とシリンダブロック３とによって形成される空間（以下、斜板室と呼ぶ。）２ａには、シャフト１に対して所定の角度を有して傾いた傾斜面４ａが形成された斜板４がシャフト１に圧入されており、これにより、シャフト１と斜板４とは一体に回転する。さらに、斜板４のうち傾斜面４ａと反対側には、シャフト１と直角な面４ｂが形成されており、この面４ｂとフロントハウジング２との間には、スラスト軸受１０２が配設されて斜板４に作用する圧縮反力に対向している。
【００１９】
また、シリンダブロック３内には、シャフト１と平行、かつ、シャフト１を中心として周方向に６等分する位置に（図３参照）、シリンダブロック３をシャフト１の軸方向に貫通するシリンダボア５が６個形成されており、各シリンダボア５内には、各シリンダボア５の内壁と接触しながらシャフト１の軸方向に往復運動するピストン６が挿入れている。
【００２０】
そして、ピストン６と斜板４との間には、シャフト１を中心としてシャフト１の軸方向に揺動運動する揺動部材７が配設されており、この揺動部材７は、ピストン６の端部に形成された球面状の摺動面６ａに摺動可能に連結する真鍮製のシュー８を介してピストン６と揺動可能に連結している。また、このシュー８は、シュー８の保持部材をなすリテーナ９と、斜板４に配設されたスラスト軸受１０３の転動体１０３ａに接触して斜板４と回転可能に連結する揺動板１０とによって挟み込まれ、揺動板１０に対して摺動可能に保持されている。
【００２１】
因みに、揺動板１０は、スラスト軸受１０３の軸受レースを兼ねており、このスラスト軸受１０３は、ピストン６を介して揺動部材７に作用する圧縮反力に対抗するものである。
また、リテーナ９とシャフト１との間には、リテーナ９と回転可能に接触するスペーサ１１が配設されており、このスペーサ１１とリテーナ９との接触面は、斜板４の傾斜角の変化に対応し得るように斜板４側が凸として略球面状に形成されている。なお、１２はスペーサ１１を斜板４側に押圧する弾性力を発生するスプリングであり、スペーサ１１とシャフト１との間には、空隙１１ａが形成されている。そして、この空隙１１ａによりスペーサ１１とシャフト１との間の摩擦抵抗を防止している。
【００２２】
ところで、シリンダブロック３の端部には、ピストン６と対向してシリンダボア５の一端側を閉塞するバルブプレート１３が配設されており、このバルブプレート１３には、シリンダボア５に連通する複数個の吸入ポート１４および吐出ポート１５が形成されている。
そして、バルブプレート１３とリアハウジング１６との間には、図示されていない圧縮機の吸入口から吸入された冷媒を各吸入ポート１４に分配する吸入室１７と、各吐出ポート１５から吐出した冷媒を集合させて圧縮機の吐出口（図示せず）に導く吐出室１８とが形成されている。
【００２３】
また、各吸入ポート１４のピストン６側には、リード弁状の吸入弁１９が配設されており、各吐出ポート１５の吐出室１８側にも同様にリード弁状の吐出弁２０が配設されている。なお、吐出弁２０は、ストッパ２１によって最大開度が規制されており、両弁１９、２０およびストッパ２１は、バルブプレート１３とともにシリンダブロック３とリアハウジング１６とによって挟まれて固定されている。
【００２４】
因みに、２２は斜板室２ａ内の冷媒が、圧縮機外に漏れだすことを防止するリップシールであり、２３はニトリルゴムからなるＯリングである。
ところで、ピストン６は、円柱状のピストン本体部６１と、摺動面６ａが形成された連結部６２とから構成されており、両者６１、６２は、図２に示すように、高炭素クロム軸受鋼鋼材（ＳＵＪ−２）から一体成形されている。
【００２５】
そして、ピストン本体部６１（ピストン６）うちシリンダボア５の内壁に面する側壁６ｂには、ピストンポート６３が開口しており、このピストンポート６３は、ピストン６の内部に形成されたピストン連通路６４、６５を通じて摺動面６ａまで連通している。
また、各シリンダボア５の内壁５ａには、シリンダポート５１がそれぞれ開口しており、このシリンダポート５１には、ＣＯ₂サイクルに設けられたアキュームレータ１４０内でＣＯ₂から分離された潤滑油が外部配管１５０（図１参照）を介して導かれている。
【００２６】
因みに、ＣＯ₂サイクルに限らず、フロンを用いた冷凍サイクルにおいても、通常、潤滑油と冷媒とは混合されており、潤滑油は冷媒とともにサイクル内循環している。このため、アキュームレータ１４０内に余剰ＣＯ₂（冷媒）が蓄えられたＣＯ₂は、両者の密度差により、ＣＯ₂と潤滑油とに分離する。
そして、各シリンダポート５１に対応する各シリンダボア５の内壁５ａには、シリンダボア５の内壁５ａ全周に渡ってシリンダ溝５１ａが形成されており、このシリンダ溝５１ａによってシリンダポート５１に導かれた潤滑油をシリンダボア５の内壁全周（ピストン６の側壁全周）に循環させている。
【００２７】
なお、各シリンダポート５１は、図３に示すように、シリンダブロック３に形成された３つのシリンダ連通路５２によって連通しており、外部配管１５０からの潤滑油は、流入口５３に導かれている。因みに、５３ａ、５３ｂは、シリンダ連通路５２を形成後、蓋部材によって閉塞されている。
次に、本実施形態の特徴を述べる。
【００２８】
本実施形態によれば、上記公報に記載の手段のごとく、作動室（シリンダボアおよびピストンによって形成される空間）側から摺動面６ａまで貫通する連通路を設けて作動室内の流体を摺動面６ａまで導くものと異なり、図２に示すように、潤滑油は、各シリンダボア５の内壁５ａに形成された各シリンダポート５１、ピストン６の側壁６ｂ、ピストン連通路６４、６５を経由して摺動面６ａに導かれる。
【００２９】
これにより、シリンダボア５の内壁５ａに形成されたシリンダポート５１から、ピストン６の側壁６ｂに形成されたピストンポート６３を経由して潤滑油が摺動面６ａに導かれるので、上記公報に記載のように潤滑油を作動室側から供給するものと異なり、圧縮機１００から吐出するＣＯ₂（圧縮性流体）の吐出流量が減少することを防止することができる。したがって、圧縮機１００の効率の低下を抑制しつつ、シュー８と摺動面６ａとに潤滑油を供給することができる。
【００３０】
因みに、摺動面６ａに導かれた潤滑油は、摺動面６ａとシュー８との接触面を潤滑するとともに、シュー８に形成された潤滑穴８ａより揺動板１０に至り、揺動板１０とシュー８との接触面を潤滑する。
ところで、摺動面６ａとシュー８との接触面に作用する力Ｆ₁が最大となるのは、ピストン６に作用する圧縮反力が最大となるときである。したがって、本実施形態では、摺動面６ａとシュー８との接触面を効率的に潤滑すべく、圧縮反力が最大となったときに、両ポート５１、６３の開口面が直接的に面するように、両ポート５１、６３がそれぞれ形成されている。
【００３１】
以下、両ポート５１、６３の位置について詳述する。
図４は、ピストン６の変位（以下、ピストン変位と略す。）Ｘと、作動室内の圧力（以下、内圧と略す。）Ｐおよびピストン６の端面位置（以下、ピストン端面位置と略す。）Ｌとの関係を示すグラフであり、実線は内圧Ｐを示し、一点鎖線はピストン端面位置Ｌを示している。なお、ここで、ピストン６の端面位置（Ｌ）とは、図５に示すように、シリンダブロック３の斜板室２３ａ側端部から、作動室側のピストン６の端面までの距離を言う。
【００３２】
そして、図４から明らかなように、ピストン端面位置Ｌ（ピストン変位Ｘ）の上昇に応じて内圧Ｐが上昇していき、吐出圧力に達した時（この時のピストン端面位置Ｌを吐出端面位置Ｌ₁と呼び、ピストン変位Ｘを吐出開始変位Ｘ₁と呼ぶ。）に吐出弁２０が開き、ピストン端面位置Ｌ（ピストン変位Ｘ）が上死点に達するまで、ＣＯ₂が放熱器１１０に向けて吐出される。
【００３３】
したがって、圧縮反力が最大となるのは、内圧Ｐが吐出圧力に達したときであるので、ピストン端面位置Ｌ（ピストン変位Ｘ）が、吐出端面位置Ｌ₁（吐出開始変位Ｘ₁）から最大ピストン端面位置Ｌ_max（上死点）の間に位置するときに、両ポート５１、６３の開口面が面するようにすればよい。
具体的には、吐出端面位置Ｌ₁は、ピストン６のストロークＬ_s（＝Ｌ_max−Ｌ_min）を、吐出圧力Ｐ_dと吸入圧力Ｐ_sとの比である圧縮比Ｐ_r（＝Ｐ_d／Ｐ_s）で除したものである（Ｌ₁＝Ｌ_s／Ｐ_r）。因みに、ＣＯ₂サイクルの圧縮比Ｐ_rは、通常、２〜３であるので、Ｌ₁＝Ｌ_s／３〜Ｌ_s／２となる。
【００３４】
なお、両ポート５１、６３に位置を決定するに当たっては、上記した点に加えて、ピストン６が下死点に達したときであっても、シリンダポート５１が作動室に直接連通しないようにする、すなわちピストン６が下死点に達したときであっても、シリンダポート５１がピストン端面位置Ｌより斜板室２ａ側に位置させることが必要である。
【００３５】
ところで、摺動面６ａとシュー８との接触面に作用する力Ｆ₁が最大となるときには、ピストン６の側壁６ｂとシリンダボア５の内壁５ａとの間に作用する力Ｆ₂（図５参照）も最大となる。
そして、本実施形態では、力Ｆ₁が最大となるとき、すなわち圧縮反力が最大となるときに、両ポート５１、６３の開口面が直接的に面するように両ポート５１、６３がそれぞれ形成されているので、力Ｆ₂が最大になるときに潤滑油を側壁６ｂと内壁５ａとに潤滑油を供給することができ、側壁６ｂと内壁５ａとの潤滑をより効果的に行うことができる。
【００３６】
（第２実施形態）
本実施形態は、シリンダ溝５１ａを廃止し、図６に示すように、ピストン６の側壁６ｂのうちピストンポート６３に対応する部位に、側壁６ｂの外壁全周に渡って潤滑油を導くピストン溝６３ａを形成したものである。
（第３実施形態）
本実施形態は、図７、８に示すように、シリンダ溝５１ａおよびピストン溝６３ａの溝幅（ピストン６の往復方向の寸法）Ｗを大きくし、圧縮反力が最大となるときのみならず、ピストン６の往復運動の全行程で両ポート５１、６３の開口面が面するようにしたものである。
【００３７】
ところで、上述の実施形態では、アキュームレータ１４０から潤滑油をシリンダポート５１に導いていたが、例えば、図９に示すように、オイルセパレータ（冷媒（ＣＯ₂）と潤滑油とを密度差を利用して分離するもの）２４を有している圧縮機１００においては、オイルセパレータ２４から潤滑油をシリンダポート５１に導いてもよい。
【００３８】
なお、図９では、オイルセパレータ２４からシリンダポート５１まで外部配管２５を用いて潤滑油を導いたが、シリンダブロック３およびリアシリンダ１６内にオイルセパレータ２４からシリンダポート５１まで潤滑油を導く連通路を設けてもよい。
また、シリンダ溝５１ａとピストン溝６３ａとの両者を同時に設けてもよく、また、両溝５１ａ、６３ａを廃止して、シリンダポート５１とピストンポート６３のみとしてもよい。
【００３９】
また、上述の実施形態では、アキュームレータ１４０から潤滑油をシリンダポート５１に導いていたが、レシーバ（放熱器１１０と蒸発器１３０との間に配設されて気相ＣＯ₂（冷媒）と液相ＣＯ₂（冷媒）とを分離して気相ＣＯ₂（冷媒）を蒸発器１３０に向けて流出するもの）から導いてもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】ＣＯ₂サイクルの模式図である。
【図２】第１実施形態に係る斜板型圧縮機の断面図である。
【図３】図２のＡ−Ａ断面図である。
【図４】ピストン変位Ｘと、内圧Ｐおよびピストン端面位置Ｌとの関係を示すグラフである。
【図５】第１実施形態に係る斜板型圧縮機のピストン部分の拡大図である。
【図６】第２実施形態に係る斜板型圧縮機のピストン部分の拡大図である。
【図７】第３実施形態に係る斜板型圧縮機のピストン部分の拡大図である。
【図８】第３実施形態に係る斜板型圧縮機のピストン部分の拡大図である。
【図９】変形例を示す斜板型圧縮機の断面図である。
【図１０】「発明が解決しようとする課題」を説明するための説明図である。
【符号の説明】
５…シリンダボア、６…ピストン、６ａ…摺動面、８…シュー、
５１…シリンダポート、５１ａ…シリンダ溝、６３…ピストンポート、
６３ａ…ピストンポート、６４、６５…ピストン連通路。

Claims

圧縮性流体を吸入圧縮する斜板型圧縮機であって、
駆動力を得て回転するシャフト（１）と、
前記シャフト（１）を収納するとともに、前記シャフト（１）を回転可能に保持するハウジング（２、３、１６）と、
前記ハウジング（２、３、１６）に前記シャフト（１）の軸方向と平行に形成されたシリンダボア（５）と、
前記シリンダボア（５）内で往復運動するピストン（６）と、
前記ハウジング（２、３、１６）内に配設され、前記シャフト（１）の回転と連動して揺動する揺動部材（１０）と、
前記ピストン（６）のうち前記揺動部材（１０）側に形成された球面状の摺動面（６ａ）と、
前記摺動面（６ａ）に接触し、前記揺動板（１０）と前記ピストン（６）とを揺動可能に連結するシュー（８）と、
潤滑油が導かれ、前記シリンダボア（５）の内壁（５ａ）に開口するシリンダポート（５１）と、
前記ピストン（６）のうち前記シリンダボア（５）の内壁（５ａ）に面する側壁（６ｂ）に開口するピストンポート（６３）と、
前記ピストンポート（６３）から前記ピストン（６）の内部を経て前記摺動面（６ａ）まで連通する連通路（６４、６５）とを備え、
前記シリンダポート（５１）および前記ピストンポート（６３）は、前記ピストン（６）に作用する圧縮反力が最大となったときに、前記両ポート（５１、６１）の開口面が面するように形成されていることを特徴とする斜板型圧縮機。
圧縮性流体を吸入圧縮する斜板型圧縮機であって、
駆動力を得て回転するシャフト（１）と、
前記シャフト（１）を収納するとともに、前記シャフト（１）を回転可能に保持するハウジング（２、３、１６）と、
前記ハウジング（２、３、１６）に前記シャフト（１）の軸方向と平行に形成されたシリンダボア（５）と、
前記シリンダボア（５）内で往復運動するピストン（６）と、
前記ハウジング（２、３、１６）内に配設され、前記シャフト（１）の回転と連動して揺動する揺動部材（１０）と、
前記ピストン（６）のうち前記揺動部材（１０）側に形成された球面状の摺動面（６ａ）と、
前記摺動面（６ａ）に接触し、前記揺動板（１０）と前記ピストン（６）とを揺動可能に連結するシュー（８）と、
潤滑油が導かれ、前記シリンダボア（５）の内壁（５ａ）に開口するシリンダポート（５１）と、
前記ピストン（６）のうち前記シリンダボア（５）の内壁（５ａ）に面する側壁（６ｂ）に開口するピストンポート（６３）と、
前記ピストンポート（６３）から前記ピストン（６）の内部を経て前記摺動面（６ａ）まで連通する連通路（６４、６５）とを備え、
前記潤滑油は、前記冷凍サイクル内に設けられた気相状態の冷媒と液相状態の冷媒とを分離するタンク手段（１４０）から直接前記シリンダポート（５１）に導かれることを特徴とする斜板型圧縮機。
前記潤滑油は、外部配管（１５０、２５）を介して直接前記シリンダポート（５１）に導かれることを特徴とする請求項２に記載の斜板型圧縮機。
前記タンク手段は、前記冷凍サイクルにおける放熱器（１１０）と蒸発器（１３０）との間に配設されたレシーバであることを特徴とする請求項２に記載の斜板型圧縮機。
前記シリンダボア（５）の内壁（５ａ）のうち前記シリンダポート（５１）に対応する部位には、前記内壁（５ａ）の全周に渡って潤滑油を導くシリンダ溝（５１ａ）が形成されていることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載の斜板型圧縮機。
前記ピストン（６）の側壁（６ｂ）のうち前記ピストンポート（６３）に対応する部位には、前記側壁（６ｂ）の外壁全周に渡って潤滑油を導くピストン溝（６１ａ）が形成されていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載の斜板型圧縮機。
圧縮性流体の臨界圧力以上まで圧縮する圧縮機として請求項１ないし６のいずれか１つに記載の斜板型圧縮機を用いたことを特徴とする冷凍サイクル用圧縮機。