JP3572932B2

JP3572932B2 - Manufacturing method of steel plate without scale flaw

Info

Publication number: JP3572932B2
Application number: JP10086798A
Authority: JP
Inventors: 太郎木津; 透稲積; 吉秀石井; 昇史塩谷
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1998-04-13
Filing date: 1998-04-13
Publication date: 2004-10-06
Anticipated expiration: 2018-04-13
Also published as: JPH11290905A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、鋼板の熱間圧延においてスケール疵の発生がない鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
鋼板の熱間圧延過程で生成するスケールが圧延中に押し込まれると表面疵の原因となる。したがって、従来から各圧延機の直前では、デスケーリングがおこなわれている。しかし、複数の圧延機が連続して並ぶ仕上げ圧延装置列では、スタンド間で生成するスケールが薄くデスケーリングが極めて困難である。そのため、鋼板の仕上げ圧延においては、スケールが生成した状態で圧延するのは避けられない。そこで、特開昭５７−１５４３０１に開示されているように、必要に応じて仕上げ入り側で水冷をおこない、仕上げ入り側温度を所定温度以下に規制することによりスケールの生成を抑制してスケール疵を防止する技術がある。更に、ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ、９（１９９６）、Ｐ９７２に示されているように、仕上げ入り側温度を１０００℃、仕上げ出側温度を８３０℃と低下させることによって、スケールが地鉄に押し込まれるのを防止できることが報告されている。しかしながら、仕上げ入り側温度および仕上げ出側温度を極端に低下させることによってスケール欠陥の発生を抑制する方法では、圧延荷重の増大に伴いとくに広幅材、薄物材、ハイテン材等の製造が困難となりかつ通板性の問題が生じるばかりでなく、いずれの鋼板においても材質状の観点から仕上げ出側温度はＡｒ３変態以上を確保する必要があり、単に圧延温度を低下させるだけの対策には限界がある。また、この理由について、仕上げスタンド間においてスケールが地鉄から浮き上がる現象であるブリスターの発生を抑制できることによると推定している。鉄と鋼、６５（１９７９）、Ｐ５９９にはこのようなブリスター状のスケール発生におよぼす酸化温度と時間の関係が示されており、等温保持の場合は９５０〜１０００℃に約２５秒以上保持することでブリスター状のスケールが発生することが報告されている。更に、高温からの大気放冷では、１０００〜１１００℃の温度域に約１０秒以上滞留させることでブリスター状のスケールが発生することが報告されている。このように、ブリスター状のスケール発生におよぼす酸化温度と時間の調査がなされてはいるが、実際の仕上げ圧延では、スタンド間における１０００℃以上の滞留時間はほとんどが１０秒以内と短く、前記スケール疵との明確な因果関係は見いだせていなかった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
このような理由から、広幅材、薄物材、ハイテン材を含めたあらゆる鋼板に対して有効なスケール疵低減対策の糸口が見いだせていないのが現状であった。
【０００４】
本発明は上記のような問題点を解決するためになされたもので、熱間圧延においてスケール疵の発生がない鋼板の製造方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明者等は、上述した問題を克服すべく鋭意研究を重ねた。現状では明確な因果関係が認められていないブリスター状スケールの生成条件を種々検討した結果、仕上げ圧延における粗バーと大気の相対流速を考慮することにより、ブリスター状スケールの発生と押し込み状スケール欠陥の発生を明確に関連づけられることを見いだした。本発明はこのような知見に基づいてなされたものであって、この発明のスケール疵のない鋼板の製造方法は、
Ｃ：≦０．２０ｗｔ．％、
Ｓｉ：≦２．０ｗｔ．％、
Ｍｎ：０．１〜２．５ｗｔ．％、
Ｐ：≦０．１ｗｔ．％、
Ｓ：≦０．０３ｗｔ．％、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１ｗｔ．％、
Ｎ：≦０．０１ｗｔ．％
を含有し、残部が実質的に鉄からなる成分組成を有する鋼の熱間圧延における、デスケーリング後の仕上げ圧延工程において、粗バーの表面温度を９２０〜９７０℃の間に５秒以上復熱させることなくＡｒ３以上で圧延を終了することを特徴とするものである。
【０００６】
更に、この発明のスケール疵のない鋼板の製造方法は、
Ｃ：≦０．２０ｗｔ．％、
Ｓｉ：≦２．０ｗｔ．％、
Ｍｎ：０．１〜２．５ｗｔ．％、
Ｐ：≦０．１ｗｔ．％、
Ｓ：≦０．０３ｗｔ．％、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１ｗｔ．％、
Ｎ：≦０．０１ｗｔ．％、
を含有し、そして、更に、
Ｔｉ：≦０．２０ｗｔ．％、
Ｎｂ：≦０．１０ｗｔ．％、
Ｖ：≦０．１０ｗｔ．％、
Ｂ：≦０．００５ｗｔ．％、
Ｃｕ：≦０．６ｗｔ．％、
Ｎｉ：≦０．６ｗｔ．％、
Ｃｒ：≦１．０ｗｔ．％、
Ｍｏ：≦０．６ｗｔ．％、
からなる群の中から選ばれる１種または２種以上を含有し、残部が実質的に鉄からなる成分組成を有する鋼の熱間圧延における、デスケーリング後の仕上げ圧延工程において、粗バーの表面温度を９２０〜９７０℃に５秒以上復熱させることなくＡｒ３以上で圧延を終了することを特徴とするものである。
【０００７】
更に、この発明のスケール疵のない鋼板の製造方法は、前記方法において、デスケーリング後の前記仕上げ圧延工程において、デスケーリング装置と仕上げ圧延の第一スタンドの間、および、仕上げ圧延の各スタンド間において、前記粗バーの表面温度を放射温度計を用いて全位置において測定するか、または、１箇所以上は放射温度計を用いて測定しその他の位置は計算により予測を行うかの何れかによって、仕上げ圧延時の前記粗バーの表面温度を把握し、このように把握した前記粗バーの表面温度に基づいて、デスケーリング装置と仕上げ圧延の第一スタンドの間、および、仕上げ圧延の各スタンド間において、前記粗バーの表面に冷却水を供給して表面温度を調整することを特徴とするものである。
【０００８】
更に、この発明のスケール疵のない鋼板の製造方法は、前記方法において、デスケーリング後の前記仕上げ圧延過程において、デスケーリング装置と仕上げ圧延の第一スタンドの間、および、仕上げ圧延の各スタンド間において、３０ｌ／ｓ・ｍ^２（ライン上１ｍ^２あたり１秒間に３０リットル）以下の冷却水を前記粗バーの表面に供給して、前記粗バーの表面のみを緩冷却することを特徴とするものである。
【０００９】
【発明の実施の形態】
本発明が対象とする鋼板は、通常の組成からなる軟質鋼板に加えて、高強度、高耐腐食等の特性を付与した鋼板を含む。次に、本発明において用いる鋼片の化学成分組成を限定する理由を説明する。
【００１０】
主要成分であるＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、ｓｏｌ．ＡｌおよびＮは次の通りである。
Ｃ：Ｃは高強度化に有効な元素である。更にＴｉ、Ｎｂ、Ｖ添加時には、炭化物を微細に析出し、粒成長を抑制することによって組織を細粒化するとともに析出強化により強度上昇に寄与する。一方、多量のＣ添加は、巻き取り後のパーライト量の増大を招き加工性が劣化するだけでなく、溶接性にも悪影響をおよぼす。従って、Ｃ含有量の上限は０．２０ｗｔ．％に規定する。
【００１１】
Ｓｉ：Ｓｉは加工性を劣化することなく、フェライトを固溶強化し、強度と加工性のバランスを高くする（強度を高め、優れた加工性を維持する）作用を有する。固溶強化元素として利用する場合には、要求される強度レベルに応じて添加すべきである。しかし、多量のＳｉ添加は、靱性および溶接性を劣化させるため、Ｓｉ含有量の上限は２．０ｗｔ．％に規定する。一方、下限は、特に規定しないが、製造コストの観点から０．０１ｗｔ．％以上が望ましい。
【００１２】
Ｍｎ：Ｍｎは高強度化に有効な元素である。固溶強化元素として利用する場合には、要求される強度レベルに応じて添加すべきである。更に、鋼中のＳをＭｎＳとして固定することによって、Ｓの粒界脆化作用に起因して発生する熱間圧延時のスラブ割れを防止することができる。従って、Ｍｎ含有量の下限を０．１％に規定する。一方、その含有量が２．５ｗｔ．％を超えると溶接性が劣化する。従って、Ｍｎ含有量の上限を２．５ｗｔ．％に規定する。
【００１３】
Ｐ：Ｐは高強度化および耐腐食化に有効な元素である。固溶強化元素として利用する場合には、要求される強度レベルに応じて添加すべきである。下限は特に規定しないが、製造コストの観点から０．０１ｗｔ．％以上が望ましい。一方、Ｐを０．１ｗｔ．％を超えて添加すると粒界に偏析して２次加工性が劣化する。従って、Ｐ含有量の上限を０．１ｗｔ．％に規定する。
【００１４】
Ｓ：Ｓは熱間圧延時に粒界に偏析してスラブ割れを引き起こし表面疵の発生を促進する恐れがある。そのためＭｎを添加することによりＳをＭｎＳとして固定する。しかしながら、過剰のＭｎＳは加工時のボイドの起点となるため延性および伸びフランジ性が低下する。また、Ｔｉを添加した場合にはＴｉ系硫化物が析出するが、この析出物は粗大で強度上昇に寄与しないだけでなく、これも加工時のボイドの起点となり延性および伸びフランジ性が低下する。このように、Ｓは不純物元素であるため極力低減することが望ましい。従って、Ｓ含有量の上限を０．０３ｗｔ．％に規定する。
【００１５】
ｓｏｌ．Ａｌ：ｓｏｌ．Ａｌは脱酸元素として鋼中の介在物を減少させる作用を有している。ｓｏｌ．Ａｌの含有量が０．０１ｗｔ．％を下回る場合には、この効果が得られない。従って、ｓｏｌ．Ａｌ含有量の下限を０．０１ｗｔ．％と規定する。また、ｓｏｌ．Ａｌを０．１ｗｔ．％を超えて過剰に添加した場合には、アルミナ系介在物が増加し延性が低下するので、上限を０．１ｗｔ．％に規定する。
【００１６】
Ｎ：Ｎ含有量が０．０１ｗｔ．％を超えると、熱間圧延中にスラブ割れをともない、表面疵が発生する恐れがあることから、Ｎ含有量の上限を０．０１ｗｔ．％に規定する。下限はとくに規定しないが、製造コストの観点から０．００１ｗｔ．％以上が望ましい。
【００１７】
次に、必要に応じて添加されるＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂ、Ｃｕ、Ｎｉ、ＣｒおよびＭｏは次の通りである。
Ｔｉ：Ｔｉは微細なＴｉ系炭窒化物を形成し、組織を細粒化するとともに、析出強化により強度を上昇させる。従って、要求される強度レベルに応じて添加すべきであるが、Ｔｉを０．２０ｗｔ．％を超えて添加してもＴｉ系炭窒化物は粗大化するため強度上昇に寄与しないだけでなく、延性の低下をもたらす。従って、Ｔｉ添加量の上限を０．２０ｗｔ．％に規定する。
【００１８】
Ｎｂ：Ｎｂは組織の微細化に有効な元素である。加工性を損なわずに高い強度を得るためには、組織の微細化が有効である。更に、Ｎｂ系炭窒化物の形成により、強度上昇に寄与する。よって、要求される強度レベルに応じて添加すべきであるが、Ｎｂを０．１０ｗｔ．％を超えて多量に添加しても、組織微細化の効果は飽和するだけでなく、Ｎｂ系炭窒化物は粗大化するため強度上昇に寄与せず、延性の低下をもたらす。従って、Ｎｂ添加量の上限を０．１０ｗｔ．％に限定する。
【００１９】
Ｖ：Ｖは微細なＶ系炭窒化物を形成し、組織を細粒化するとともに、析出強化により強度を上昇させる。従って、要求される強度レベルに応じて添加すべきであるが、Ｖを０．１０ｗｔ．％を超えて添加しても、Ｖ系炭窒化物の粗大化により強度上昇に寄与しないだけでなく、延性の低下をもたらす。従って、Ｖ添加量の上限を０．１０ｗｔ．％に規定する。
【００２０】
Ｂ：Ｂは熱間加工時の歪みの解放を抑制する作用を有しているので、組織を微細化し、強度上昇に寄与する。また、粒界に偏析して二次加工性を向上させる。しかし、Ｂを０．００５ｗｔ．％を超えて添加しても、Ｂによる細粒化効果は飽和するだけでなく、熱間圧延時に、歪みの累積によるロール荷重の増大を招き、圧延を極めて困難にする。従って、Ｂ添加量の上限を０．００５ｗｔ．％に規定する。
【００２１】
Ｃｕ：Ｃｕは、固溶強化により強度上昇に寄与するとともに、耐腐食化に有効な元素である。しかし、過剰のＣｕは、強度上昇効果および耐腐食効果が飽和して不経済であるため、Ｃｕ添加量の上限を０．６ｗｔ．％に規定する。
【００２２】
Ｎｉ：Ｎｉは、固溶強化により強度上昇に寄与する。更に、Ｃｕが添加された場合には熱間圧延時にスラブ割れを引き起こし表面疵の原因となる。これに対しては、ＮｉをＣｕの原子等量分だけ添加することによって、表面疵の原因となることを防止することができる。しかし、過剰のＮｉは、強度上昇効果および表面疵防止効果が飽和し不経済であるため、Ｎｉ添加量の上限を０．６ｗｔ．％に規定する。
【００２３】
Ｃｒ：Ｃｒは、固溶強化により強度上昇に寄与するとともに、炭化物を微細にし加工性を向上させる。しかし、過剰のＣｒは、強度上昇効果および加工性向上効果が飽和し不経済であるため、Ｃｒ添加量の上限を１．０ｗｔ．％に規定する。
【００２４】
Ｍｏ：Ｍｏは炭窒化物の形成により強度上昇に寄与するとともに、耐腐食化に有効な元素である。しかし、過剰のＭｏの添加は、強度上昇効果および耐腐食効果が飽和し不経済であるため、Ｍｏ添加量の上限を０．６ｗｔ．％に規定する。
【００２５】
次に、本発明において仕上げ圧延過程において粗バーの表面温度を限定する理由を説明する。
一般にスケールが成長する場合、Ｆｅがイオンとなってスケール中を外表面に向かって拡散移動し、スケール最表層で大気中のＯ_２と結合する。一方で、大気中のＯ_２の一部はスケール粒界を拡散し、スケール粒界でもＦｅイオンがＯ_２と結びつくため、スケール内部でも新たなスケール生成がおこなわれる。このように、スケール内部で新たなスケールが生成すると、スケールは膨張しようとするが、スケールは地鉄との結合により拘束されているため膨張することができない。その結果、スケールには圧縮応力が働くようになる。
【００２６】
更に、Ｏ_２がスケール粒界を通してスケール／地鉄界面に到達すると、Ｆｅに比べて酸化物の平衡解離圧の低い鋼中のＣが優先的にＯ_２と結びつき、スケール／地鉄界面でＣＯガスが発生することになる。そしてスケールに働く圧縮応力やスケール／地鉄界面でのＣＯガスの発生量が大きい場合には、スケールが地鉄から剥離して浮き上がるという現象が生じてしまう。
【００２７】
このようなブリスター状のスケールが仕上げ圧延過程におけるスタンド間で発生した場合には、浮き上がったスケール部分は地鉄からの熱伝達がなくなるため、圧延ロールとの接触により急激に冷却されることになる。そして、冷却されたスケールは非常に硬くて脆くなるため、圧延中、ロールバイトで割れが生じ、その地鉄に押し込まれ、スケール疵が発生する。従って、スケール疵の発生を防止するためには、仕上げスタンド間でブリスター状スケールが発生するのを抑制しなければならない。
【００２８】
ここで、通常の仕上げ圧延においてデスケーリング以降の粗バーの通板速度は０．３ｍ／ｓ以上であるが、大気中でのスケール生成にはＡｉｒ流速が大きく影響することから、Ａｉｒ流速を０．３ｍ／ｓ以上として酸化試験を行った結果、以下に示す知見が得られた。
【００２９】
供試鋼として、表１に示す化学成分を有する鋼を実験室で溶製したものを用いて、厚さ２．０ｍｍの薄鋼板を調製した。
【００３０】
【表１】

【００３１】
酸化実験は加熱装置の付いたチャンバー内で行った。サンプルをＮ_２雰囲気中で８５０〜１０５０℃の温度まで加熱したのち、一旦、真空とし、すぐにＡｉｒ置換した後、加熱温度のまま等温に保ちながら、１ｍ／ｓの流速のＡｉｒを１〜１００ｓ導入してスケールを生成させた。その後、再び真空とし、すぐにＮ_２置換したのち１℃／ｓで徐冷した。徐冷したのは、冷却途中でのスケールおよび地鉄の熱収縮差によりブリスター状のスケールが発生するのを防止するためである。冷却後のサンプルを目視にて観察して、ブリスター発生の有無を判断した。
【００３２】
図１にブリスター状スケール生成におよぼす酸化時間および酸化温度の影響を示す。ここで、図中○はブリスターの発生がみられなかった条件を示し、×はブリスターが発生した条件を示す。本発明の請求範囲外である９２０〜９７０℃の範囲内の温度で５秒（ｓ）以上酸化した場合にはブリスターの発生が認められた。一方、酸化温度が９２０℃を下回る場合、９７０℃を上回る場合、または、９２０〜９７０℃の範囲内の温度でも酸化時間が５秒（ｓ）未満の場合にはブリスターの発生は認められなかった。
【００３３】
酸化温度が９２０℃より低い場合には、Ｏ_２の拡散係数は小さく、スケール粒界を拡散するＯ_２量も少ないことから、スケール内部での新たなスケール生成量やスケール／地鉄界面でのＣＯガスの発生も少なくなりブリスター状スケールの発生は抑制される。
【００３４】
一方、酸化温度が９７０℃を超える場合には、スケールの生成が大きく促進され、Ｏ_２の大部分はスケール粒界を拡散する前にスケールの最表層側において消費されてしまうので、スケール内部での新たなスケール生成量やスケール／地鉄界面でのＣＯガスの発生が少なくなり、この場合にもブリスター状スケールの発生は抑制される。
【００３５】
更に、酸化温度が９２０〜９７０℃の範囲内の場合には、Ｏ_２は最もスケール粒界を拡散し易く、スケール内部での新たなスケール生成やスケール／地鉄界面でのＣＯガスの発生が促進される。そして酸化時間の増加に伴いスケールに働く圧縮応力やＣＯガスの量が大きくなり、ブリスター状のスケールが発生する。従って、デスケーリング後から圧延終了までの仕上げ圧延過程において、表面温度の条件として、９２０〜９７０℃の範囲内の温度に５秒（ｓ）以上保持しないことが規定される。
【００３６】
デスケーリング後の仕上げ圧延過程において、デスケーリング装置と仕上げ圧延の第一スタンドの間、および、仕上げ圧延の各スタンド間における粗バーの表面温度は、仕上げ入り側において測定した粗バーの表面温度から各仕上げスタンドのロール周速およびギャップを考慮して、計算により求めてもよいし、放射温度計を用いて実測してもよい。
【００３７】
また、仕上げ圧延過程での粗バーの表面の温度履歴の制御方法は、仕上げ圧延直前のデスケーリングを高圧水で行う方法によって行い、その水量を調整してもよいし、圧延速度や各スタンド間の圧下配分を調節してもよい。また、デスケーリング装置と仕上げ圧延の第一スタンドの間、および、仕上げ圧延の各スタンド間において冷却水等を付与して調整してもよい。更に、粗バーの表面に冷却水を付与するに際し、３０ｌ／ｓ・ｍ^２（ライン上１ｍ^２あたり１秒間に３０リットル）以下の水をスプレーして、粗バーの表面のみを緩冷却することによって、通板性および仕上げ圧延の最終温度を確保してもよい。
【００３８】
仕上げ圧延の終了温度がＡｒ３を下回ると、鋼板の表層が粗大粒となり、加工性が著しく劣化するので、仕上げ圧延の終了温度はＡｒ３以上に規定する。
【００３９】
【実施例】
次に、この発明のスケール疵のない鋼板の製造方法を実施例によって説明する。なお、これらの実施例によって、本発明は何ら限定されるものではない。
【００４０】
表２に、供試体Ｎｏ．２〜１０の化学成分組成、表３に、実機仕上げ圧延条件およびスケール疵発生の有無をそれぞれ示す。
【００４１】
【表２】

【００４２】
【表３】

【００４３】
仕上げ入り側におけるデスケーリングは、１５０ｋｇｆ／ｃｍ^２の水圧デスケーリング装置によって行って、仕上げ圧延前に、表面のスケールは完全に除去した。仕上げ圧延機は７台であり、入り側のロールから順番にＦ１、Ｆ２、・・・Ｆ７と称する。表２において、Ｆ１前の時間はデスケーリング機からＦ１入り側までの移動に要した時間である。Ｆ１前の温度は、デスケーリング装置とＦ１の中間において粗バーの表面を放射温度計を用いて実測した値である。Ｆ１〜Ｆ７の各スタンド間の温度は、各スタンドの中間において粗バーの表面を放射温度計を用いて実測した値である。Ｆ１前および各スタンド間における冷却は、５０ｌ／ｓ・ｍ^２（ライン上１ｍ^２あたり１秒間に５０リットル）の冷却水をライン上の圧延方向において０．１ｍの長さにわたり粗バーの表面に直接吹きかける急冷却、または、５ｌ／ｓ・ｍ^２（ライン上１ｍ^２あたり１秒間に５リットル）の冷却水をライン上の圧延方向において２ｍの長さにわたり粗バーの表面に面状にスプレーする緩冷却によって行った。Ｆ１前の冷却は、Ｆ１ロールの手前で、各スタンド間の冷却は、例えばＦ１−２間の場合はＦ１ロールの直後でそれぞれ行った。
【００４４】
仕上げ圧延前の粗バーは、デスケーリング時の水によって表面のみ温度が下がり、その後の圧延過程における板厚中央部からの熱伝達、および、圧延時の加工発熱が表面温度の上昇要因として作用する一方、時間の経過による放冷と、スタンド間に設けた冷却スプレーの使用が表面温度の低下要因として作用する。
【００４５】
ここで、供試体Ｎｏ．２〜１０においてＦ１前および各スタンド間の時間および表面温度を種々変化させた。供試体Ｎｏ．２は、スタンド間の冷却を行うことなく仕上げ圧延を行って、Ｆ２−３間において最高温度に達したが、そのときの温度は９１３℃と本発明の温度範囲内であり、スケール疵の発生はなかった。供試体Ｎｏ．３は、スタンド間の冷却を行うことなく仕上げ圧延を行って、Ｆ１−２、Ｆ２−３、Ｆ３−４、Ｆ４−５間の温度が９２３〜９５８℃の範囲内であり、時間が合計６．０秒（ｓ）と本発明の温度および時間の範囲を外れていたことに起因して、スケール疵が発生した。供試体Ｎｏ．４は、Ｆ１−２間で急冷却を行って仕上げ圧延を施し、Ｆ２−３間において最高温度に達したが、そのときの温度は９２３℃であり、時間は２．９ｓと本発明の時間範囲内であり、スケール疵の発生はなかった。供試体Ｎｏ．５は、スタンド間の冷却を行うことなく仕上げ圧延を行ったが、Ｆ１−２、Ｆ２−３、Ｆ３−４における温度が９２０〜９３３℃の範囲内、時間が合計９．３秒（ｓ）と本発明の温度および時間の範囲を外れていたことに起因して、スケール疵が発生した。供試体Ｎｏ．６は、スタンド間の冷却を行うことなく仕上げ圧延を行いＦ２−３、Ｆ３−４、Ｆ４−５間において温度が９２８〜９５５℃の範囲内であり、時間は合計４．０秒（ｓ）と本発明の時間範囲内であり、スケール疵の発生はなかった。供試体ＮＯ．７は、Ｆ２−３、Ｆ３−４間において急冷却を行って仕上げ圧延を施し、Ｆ２−３間において最高温度に達したが、そのときの温度は９２４℃であり、時間は２．１秒（ｓ）と本発明の時間範囲内であり、スケール疵の発生はなかった。供試体Ｎｏ．８は、Ｆ２−３において急冷却を行って仕上げ圧延を施し、Ｆ２−３、Ｆ３−４間における温度が９２３〜９３５℃の範囲内であり、時間は合計３．３秒（ｓ）と本発明の時間範囲内であり、スケール疵の発生はなかった。供試体Ｎｏ．９は、冷却を行うことなく仕上げ圧延を施し、Ｆ１−２、Ｆ４−５、Ｆ５−６において温度が９２９〜９６４℃の範囲内であり、時間は合計４．４ｓと本発明の時間範囲内であり、スケール疵の発生はなかった。供試体Ｎｏ．１０は、Ｆ１−２、Ｆ２−３、Ｆ３−４において緩冷却を行って仕上げ圧延を施し、Ｆ２−３間において最高温度に達したが、そのときの温度は９１２℃と本発明の温度範囲内であり、スケール疵の発生はなかった。
【００４６】
【発明の効果】
以上のように、本発明の方法によれば、デスケーリング後の仕上げ圧延過程において、表面温度を９２０〜９７０℃に５ｓ以上復熱させることなくＡｒ３以上で圧延を終了することによって、スケール疵のない鋼板の製造方法が提供され、工業上有用な効果がもたらされる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、Ａｉｒ中での酸化時間および酸化温度を種々変化させたときの、ブリスター状スケールの発生状況を示した図である。[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
TECHNICAL FIELD The present invention relates to a method for producing a steel sheet free from scale flaws in hot rolling of a steel sheet.
[0002]
[Prior art]
If scale generated during the hot rolling process of the steel sheet is pushed during rolling, it causes surface flaws. Therefore, descaling has been conventionally performed immediately before each rolling mill. However, in a row of finishing mills in which a plurality of mills are continuously arranged, the scale generated between stands is so thin that descaling is extremely difficult. Therefore, in the finish rolling of the steel sheet, it is inevitable that the steel sheet is rolled in a state where the scale is generated. Therefore, as disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 57-154301, if necessary, water is cooled on the finishing side and the temperature of the finishing side is regulated to a predetermined temperature or less, thereby suppressing the generation of scale and reducing the scale flaw. There are techniques to prevent this. Further, as shown in CAMP-ISIJ, 9 (1996), p.972, by reducing the finishing inlet side temperature to 1000 ° C. and the finishing outlet side temperature to 830 ° C., it is possible to prevent the scale from being pushed into the base steel. It is reported that it can be prevented. However, in the method of suppressing the occurrence of scale defects by extremely lowering the finish entry side temperature and the finish exit side temperature, it becomes difficult to produce a wide material, a thin material, a high tensile material, etc., particularly with an increase in the rolling load, and In addition to the problem of sheet passing property, it is necessary to ensure that the finish delivery temperature of any steel sheet is higher than the Ar3 transformation from the viewpoint of material properties, and there is a limit to measures that simply lower the rolling temperature. . In addition, it is estimated that the reason for this is that the occurrence of blisters, which is a phenomenon in which the scale rises from the ground iron between the finishing stands, can be suppressed. Iron and steel, 65 (1979), and P599 show the relationship between the oxidation temperature and the time that affects the generation of such a blister scale. In the case of isothermal holding, the temperature is maintained at 950 to 1000 ° C. for about 25 seconds or more. It is reported that this causes a blister-like scale. Furthermore, it has been reported that in air cooling from a high temperature, blister-like scale is generated by staying in a temperature range of 1000 to 1100 ° C. for about 10 seconds or more. As described above, although the oxidation temperature and time affecting the generation of blister-like scale have been investigated, in actual finish rolling, the residence time at 1000 ° C. or more between stands is almost as short as 10 seconds or less. No clear causal relationship with the flaw was found.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
For these reasons, the present situation has been that no clue for effective scale flaw reduction measures has been found for any steel sheet including wide-width materials, thin materials, and high-tensile materials.
[0004]
The present invention has been made to solve the above problems, and an object of the present invention is to provide a method for manufacturing a steel sheet that does not generate scale flaws in hot rolling.
[0005]
[Means for Solving the Problems]
The present inventors have intensively studied to overcome the above-mentioned problems. As a result of various studies on the formation conditions of blister-like scales for which a clear causal relationship has not been recognized at present, the generation of blister-like scales and the occurrence of indentation-like scale defects are considered by considering the relative velocity of the rough bar and air in finish rolling. It was found that outbreaks could be clearly linked. The present invention has been made based on such knowledge, the method for producing a steel plate without scale flaws of the present invention,
C: ≦ 0.20 wt. %,
Si: ≦ 2.0 wt. %,
Mn: 0.1 to 2.5 wt. %,
P: ≦ 0.1 wt. %,
S: ≦ 0.03 wt. %,
sol. Al: 0.01 to 0.1 wt. %,
N: ≦ 0.01 wt. %
In the finish rolling step after descaling in hot rolling of steel having a component composition substantially consisting of iron, the reheating of the surface temperature of the rough bar between 920 and 970 ° C. for 5 seconds or more Rolling is terminated at Ar3 or higher without performing the rolling.
[0006]
Further, the method for producing a steel plate without scale flaws according to the present invention includes:
C: ≦ 0.20 wt. %,
Si: ≦ 2.0 wt. %,
Mn: 0.1 to 2.5 wt. %,
P: ≦ 0.1 wt. %,
S: ≦ 0.03 wt. %,
sol. Al: 0.01 to 0.1 wt. %,
N: ≦ 0.01 wt. %,
And, furthermore,
Ti: ≦ 0.20 wt. %,
Nb: ≦ 0.10 wt. %,
V: ≦ 0.10 wt. %,
B: ≦ 0.005 wt. %,
Cu: ≦ 0.6 wt. %,
Ni: ≦ 0.6 wt. %,
Cr: ≦ 1.0 wt. %,
Mo: ≦ 0.6 wt. %,
In hot rolling of steel having a composition of one or more selected from the group consisting of iron, with the balance being substantially iron, in the finish rolling step after descaling, the surface of the rough bar Rolling is completed at Ar3 or higher without reheating the temperature to 920 to 970 ° C for 5 seconds or more.
[0007]
Furthermore, the method for producing a steel sheet without scale flaws of the present invention is characterized in that, in the method, in the finish rolling step after descaling, between the descaling device and the first stand of finish rolling, and between the stands of finish rolling. In either, the surface temperature of the coarse bar is measured at all positions using a radiation thermometer, or at least one location is measured using a radiation thermometer and the other positions are predicted by calculation. Grasping the surface temperature of the rough bar during finish rolling, based on the surface temperature of the rough bar thus grasped, between the descaling device and the first stand of finish rolling, and each stand of finish rolling In between, cooling water is supplied to the surface of the rough bar to adjust the surface temperature.
[0008]
Furthermore, the method for producing a steel sheet without scale flaws of the present invention is characterized in that, in the method, in the finish rolling step after descaling, between the descaling device and the first stand of finish rolling, and between the stands of finish rolling. Wherein cooling water of 30 l / s · m ² (30 liters per ^second per m ² on the line per second) or less is supplied to the surface of the coarse bar, and only the surface of the coarse bar is slowly cooled. Things.
[0009]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
The steel sheet targeted by the present invention includes a steel sheet provided with characteristics such as high strength and high corrosion resistance, in addition to a soft steel sheet having a normal composition. Next, the reason for limiting the chemical composition of the steel slab used in the present invention will be described.
[0010]
C, Si, Mn, P, S, sol. Al and N are as follows.
C: C is an element effective for increasing the strength. In addition, when Ti, Nb, and V are added, carbides are finely precipitated to suppress grain growth, thereby making the structure finer, and strengthening the precipitation to contribute to an increase in strength. On the other hand, the addition of a large amount of C not only causes an increase in the amount of pearlite after winding, thereby deteriorating workability but also adversely affecting weldability. Therefore, the upper limit of the C content is 0.20 wt. %.
[0011]
Si: Si has the effect of solid-solution strengthening ferrite and increasing the balance between strength and workability without increasing workability (enhancing strength and maintaining excellent workability). When used as a solid solution strengthening element, it should be added according to the required strength level. However, since the addition of a large amount of Si deteriorates the toughness and weldability, the upper limit of the Si content is 2.0 wt. %. On the other hand, the lower limit is not particularly specified, but is 0.01 wt. % Or more is desirable.
[0012]
Mn: Mn is an element effective for increasing the strength. When used as a solid solution strengthening element, it should be added according to the required strength level. Further, by fixing S in the steel as MnS, it is possible to prevent slab cracking during hot rolling that occurs due to the grain boundary embrittlement of S. Therefore, the lower limit of the Mn content is set to 0.1%. On the other hand, when the content is 2.5 wt. %, The weldability deteriorates. Therefore, the upper limit of the Mn content is set to 2.5 wt. %.
[0013]
P: P is an element effective for increasing strength and corrosion resistance. When used as a solid solution strengthening element, it should be added according to the required strength level. Although the lower limit is not particularly defined, 0.01 wt. % Or more is desirable. On the other hand, P was 0.1 wt. %, Segregation at grain boundaries deteriorates secondary workability. Therefore, the upper limit of the P content is 0.1 wt. %.
[0014]
S: S may segregate at grain boundaries during hot rolling, causing slab cracking and promoting the generation of surface flaws. Therefore, S is fixed as MnS by adding Mn. However, since excessive MnS becomes a starting point of voids during processing, ductility and stretch flangeability are reduced. When Ti is added, Ti-based sulfide precipitates, but this precipitate is not only coarse and does not contribute to the increase in strength, but also serves as a starting point of a void at the time of processing, and the ductility and stretch flangeability decrease. . As described above, since S is an impurity element, it is desirable to reduce S as much as possible. Therefore, the upper limit of the S content is set to 0.03 wt. %.
[0015]
sol. Al: sol. Al has a function of reducing inclusions in steel as a deoxidizing element. sol. Al content is 0.01 wt. %, The effect cannot be obtained. Therefore, sol. The lower limit of the Al content is 0.01 wt. %. In addition, sol. Al is 0.1 wt. %, An excess of alumina-based inclusions increases ductility, so the upper limit is 0.1 wt. %.
[0016]
N: N content is 0.01 wt. %, The surface flaw may occur with slab cracking during hot rolling. Therefore, the upper limit of the N content is 0.01 wt. %. Although the lower limit is not particularly specified, 0.001 wt. % Or more is desirable.
[0017]
Next, Ti, Nb, V, B, Cu, Ni, Cr and Mo added as needed are as follows.
Ti: Ti forms fine Ti-based carbonitrides, refines the structure, and increases the strength by precipitation strengthening. Therefore, Ti should be added according to the required strength level, but Ti is added at 0.20 wt. %, The Ti-based carbonitride not only does not contribute to an increase in strength because of coarsening, but also causes a decrease in ductility. Therefore, the upper limit of the amount of Ti added is set to 0.20 wt. %.
[0018]
Nb: Nb is an element effective for refining the structure. In order to obtain high strength without impairing the workability, it is effective to make the structure finer. Further, the formation of Nb-based carbonitride contributes to an increase in strength. Therefore, Nb should be added according to the required strength level, but Nb is added at 0.10 wt. %, The effect of microstructural refinement is not only saturated, but also the Nb-based carbonitride does not contribute to an increase in strength because of coarsening, and lowers ductility. Therefore, the upper limit of the amount of Nb added is 0.10 wt. %.
[0019]
V: V forms fine V-based carbonitrides, refines the structure, and increases the strength by precipitation strengthening. Therefore, although V should be added according to the required strength level, V is 0.10 wt. % Does not contribute to an increase in strength due to the coarsening of the V-based carbonitride, but also causes a decrease in ductility. Therefore, the upper limit of the amount of V added is 0.10 wt. %.
[0020]
B: Since B has an effect of suppressing the release of distortion during hot working, it refines the structure and contributes to an increase in strength. Further, segregation at grain boundaries improves secondary workability. However, 0.005 wt. %, The effect of grain refinement by B is not only saturated, but also increases the roll load due to the accumulation of strain during hot rolling, making the rolling extremely difficult. Therefore, the upper limit of the amount of B added is 0.005 wt. %.
[0021]
Cu: Cu is an element that contributes to an increase in strength by solid solution strengthening and is effective for corrosion resistance. However, the excess Cu is uneconomic because the strength increasing effect and the corrosion resistance effect are saturated, so that the upper limit of the added amount of Cu is 0.6 wt. %.
[0022]
Ni: Ni contributes to an increase in strength by solid solution strengthening. Further, when Cu is added, slab cracks are caused during hot rolling, which causes surface defects. On the other hand, by adding Ni by an atomic equivalent amount of Cu, it is possible to prevent the occurrence of surface defects. However, excessive Ni is uneconomic because the effect of increasing the strength and the effect of preventing surface flaws are saturated, so that the upper limit of the amount of Ni added is 0.6 wt. %.
[0023]
Cr: Cr contributes to an increase in strength by solid solution strengthening, and also refines carbides to improve workability. However, excessive Cr is uneconomical because the effect of increasing strength and the effect of improving workability are saturated, so the upper limit of the amount of added Cr is 1.0 wt. %.
[0024]
Mo: Mo is an element that contributes to an increase in strength by the formation of carbonitrides and is effective for corrosion resistance. However, the excessive addition of Mo is uneconomical because the strength increasing effect and the corrosion resistance effect are saturated, so the upper limit of the amount of Mo added is 0.6 wt. %.
[0025]
Next, the reason for limiting the surface temperature of the rough bar in the finish rolling process in the present invention will be described.
In general, when the scale grows, Fe becomes an ion, diffuses and moves in the scale toward the outer surface, and combines with O ₂ in the atmosphere at the outermost layer of the scale. On the other hand, a part of O ₂ in the atmosphere diffuses at the scale grain boundaries, and Fe ions are combined with O ₂ at the scale grain boundaries, so that new scale is generated inside the scale. As described above, when a new scale is generated inside the scale, the scale tries to expand, but cannot expand because the scale is constrained by the bond with the ground iron. As a result, compressive stress acts on the scale.
[0026]
Further, when O ₂ reaches the scale / iron interface through the scale grain boundaries, C in steel having a lower equilibrium dissociation pressure of oxides as compared with Fe is preferentially linked to O _2, and CO at the scale / iron interface is reduced. Gas will be evolved. If the compressive stress acting on the scale or the amount of generated CO gas at the scale / base iron interface is large, a phenomenon occurs in which the scale separates from the base iron and floats.
[0027]
When such a blister-like scale occurs between stands in the finish rolling process, the raised scale portion loses heat transfer from the ground iron, and is rapidly cooled by contact with the rolling roll. . Then, since the cooled scale is very hard and brittle, cracks occur in the roll bite during rolling, and the scale is pushed into the ground iron, and scale flaws are generated. Therefore, in order to prevent the occurrence of scale flaws, it is necessary to suppress the occurrence of blister scale between the finishing stands.
[0028]
Here, in the normal finish rolling, the passing speed of the coarse bar after descaling is 0.3 m / s or more. However, since the Air flow rate greatly affects scale generation in the atmosphere, the Air flow rate is set to 0. As a result of performing an oxidation test at 0.3 m / s or more, the following findings were obtained.
[0029]
As a test steel, a steel sheet having a chemical composition shown in Table 1 was melted in a laboratory, and a thin steel sheet having a thickness of 2.0 mm was prepared.
[0030]
[Table 1]

[0031]
The oxidation experiment was performed in a chamber equipped with a heating device. After heating the sample to a temperature of 850 to 1050 ° C. in a N ₂ atmosphere, once evacuating and immediately replacing the air, while maintaining the heating temperature at an isothermal temperature, an Air having a flow rate of 1 m / s is maintained for 1 to 100 s. Introduced to produce scale. Thereafter, the pressure was again reduced, and the atmosphere was immediately replaced with N ₂ and then gradually cooled at 1 ° C./s. The reason for the slow cooling is to prevent the occurrence of blister-like scale due to the difference in heat shrinkage between the scale and the ground iron during cooling. The sample after cooling was visually observed to determine whether or not blisters had occurred.
[0032]
FIG. 1 shows the effect of oxidation time and oxidation temperature on the formation of blister scale. Here, in the figure, ○ indicates conditions under which no blisters were generated, and × indicates conditions under which blisters were generated. When oxidized for 5 seconds (s) or more at a temperature within the range of 920 to 970 ° C., which is outside the scope of the present invention, blister generation was observed. On the other hand, when the oxidation temperature is lower than 920 ° C., when the oxidation temperature is higher than 970 ° C., or when the oxidation time is less than 5 seconds (s) even at a temperature in the range of 920 to 970 ° C., no blister is generated. .
[0033]
When the oxidation temperature is lower than 920 ° C., the diffusion coefficient of O ₂ is small, and the amount of O ₂ diffusing at the scale grain boundaries is also small. The generation of CO gas is reduced, and the generation of blister scale is suppressed.
[0034]
On the other hand, when the oxidation temperature exceeds 970 ° C., scale formation is greatly promoted, and most of O ₂ is consumed on the outermost surface side of the scale before diffusing at the scale grain boundaries. The amount of new scale generation and the generation of CO gas at the scale / iron interface are reduced, and the generation of blister scale is also suppressed in this case.
[0035]
Further, when the oxidation temperature is in the range of 920 to 970 ° C., O ₂ is most easily diffused at the scale grain boundary, and new scale is generated inside the scale and CO gas is generated at the scale / iron interface. Promoted. Then, as the oxidation time increases, the amount of compressive stress and CO gas acting on the scale increases, and a blister-like scale is generated. Therefore, in the finish rolling process from the descaling to the end of the rolling, the surface temperature is defined to be not maintained at a temperature in the range of 920 to 970 ° C. for 5 seconds (s) or more.
[0036]
In the finishing rolling process after descaling, the surface temperature of the rough bar between the descaling device and the first stand of the finish rolling, and between the stands of the finish rolling is calculated from the surface temperature of the rough bar measured on the finishing entering side. In consideration of the roll peripheral speed and the gap of each finishing stand, it may be obtained by calculation, or may be actually measured by using a radiation thermometer.
[0037]
In addition, the method of controlling the temperature history of the surface of the rough bar in the finish rolling process is performed by performing de-scaling immediately before finish rolling with high-pressure water, and the amount of water may be adjusted, and the rolling speed and the distance between each stand May be adjusted. Further, cooling water or the like may be applied between the descaling device and the first stand of the finish rolling and between the stands of the finish rolling for adjustment. Furthermore, when applying cooling water to the surface of the coarse bar, spray water at a rate of 30 l / s · m ² (30 liters per ^second per 1 m ² on the line) or less to slowly cool only the surface of the coarse bar. Thereby, the sheet passing property and the final temperature of the finish rolling may be ensured.
[0038]
If the finish temperature of the finish rolling is lower than Ar3, the surface layer of the steel sheet becomes coarse and the workability is significantly deteriorated. Therefore, the finish temperature of the finish rolling is specified to be Ar3 or more.
[0039]
【Example】
Next, a method for manufacturing a steel sheet free of scale flaws according to the present invention will be described with reference to examples. The present invention is not limited by these embodiments.
[0040]
Table 2 shows the specimen No. Table 3 shows the chemical rolling element composition of Nos. 2 to 10, and Table 3 shows the conditions of finish rolling of the actual machine and the presence or absence of scale flaws.
[0041]
[Table 2]

[0042]
[Table 3]

[0043]
The descaling on the finish entry side was performed by a 150 kgf / cm ² hydraulic descaling apparatus, and the scale on the surface was completely removed before the finish rolling. There are seven finishing mills, which are referred to as F1, F2,... F7 in order from the roll on the entry side. In Table 2, the time before F1 is the time required for the movement from the descaling machine to the F1 entry side. The temperature before F1 is a value obtained by actually measuring the surface of the rough bar between the descaling device and F1 using a radiation thermometer. The temperatures between the stands F1 to F7 are values obtained by actually measuring the surface of the rough bar in the middle of each stand using a radiation thermometer. Cooling before F1 and between the stands was performed by applying 50 l / s · m ² (50 liters per ^second per m ² on the line per second) of cooling water to the surface of the coarse bar over a length of 0.1 m in the rolling direction on the line. Cooling by direct spraying or spraying 5 l / s · m ² (5 liters per ^second per m ² on the line per second) of cooling water over the length of 2 m in the rolling direction on the line onto the surface of the coarse bar. Performed by slow cooling. The cooling before F1 was performed before the F1 roll, and the cooling between the stands was performed immediately after the F1 roll, for example, between F1-2.
[0044]
The temperature of the rough bar before finish rolling is reduced only by the surface due to water at the time of descaling, and heat transfer from the central part of the plate thickness in the subsequent rolling process, and the heat generated during rolling work as factors that increase the surface temperature. On the other hand, cooling over time and the use of a cooling spray provided between the stands act as factors for lowering the surface temperature.
[0045]
Here, the specimen No. In 2 to 10, the time and surface temperature before F1 and between each stand were variously changed. Specimen No. No. 2 performed finish rolling without cooling between stands, and reached the highest temperature between F2 and F3. However, the temperature at that time was 913 ° C., which was within the temperature range of the present invention, and scale flaws were generated. There was no. Specimen No. No. 3 performs finish rolling without cooling between stands, the temperature between F1-2, F2-3, F3-4, and F4-5 is in the range of 923 to 958 ° C., and the time is 6 in total. As a result of being out of the range of the temperature and time of the present invention, ie, 2.0 seconds (s), scale flaws occurred. Specimen No. In No. 4, rapid cooling was performed between F1-2 and finish rolling was performed, and the highest temperature was reached between F2 and F3. At that time, the temperature was 923 ° C., and the time was 2.9 s, which was the time of the present invention. Within the range, no scale flaw was generated. Specimen No. No. 5 performed the finish rolling without cooling between stands, but the temperature in F1-2, F2-3, and F3-4 was in the range of 920 to 933 ° C, and the time was 9.3 seconds (s) in total. And the temperature and time of the present invention were out of the range, scale flaws were generated. Specimen No. No. 6, finish rolling is performed without cooling between stands, and the temperature is in the range of 928 to 955 ° C between F2-3, F3-4, and F4-5, and the total time is 4.0 seconds (s). And within the time range of the present invention, and no scale flaw was generated. Specimen NO. No. 7 performed rapid cooling between F2-3 and F3-4 to perform finish rolling, and reached the maximum temperature between F2-3. At that time, the temperature was 924 ° C and the time was 2.1 seconds. (S) was within the time range of the present invention, and no scale flaw was generated. Specimen No. No. 8 performs rapid cooling in F2-3 and performs finish rolling, the temperature between F2-3 and F3-4 is in the range of 923 to 935 ° C, and the total time is 3.3 seconds (s). Within the time range of the invention, no scale flaw was generated. Specimen No. No. 9 is subjected to finish rolling without cooling, and the temperature is in the range of 929 to 964 ° C. in F1-2, F4-5, and F5-6, and the total time is 4.4 s, which is within the time range of the present invention. And no scale flaw was generated. Specimen No. In the case of No. 10, a moderate cooling was performed in F1-2, F2-3, and F3-4, and a finish rolling was performed, and the highest temperature was reached between F2 and F3. And there was no scale flaw.
[0046]
【The invention's effect】
As described above, according to the method of the present invention, in the finish rolling process after descaling, the surface temperature is reduced to Ar3 or higher without reheating the surface temperature to 920 to 970 ° C for 5 s or longer, thereby reducing scale flaws. The present invention provides a method of manufacturing a steel sheet having no effect, and brings about an industrially useful effect.
[Brief description of the drawings]
BRIEF DESCRIPTION OF DRAWINGS FIG. 1 is a view showing a state of generation of a blister scale when an oxidation time and an oxidation temperature in Air are variously changed.

Claims

C: ≦ 0.20 wt. %,
Si: ≦ 2.0 wt. %,
Mn: 0.1 to 2.5 wt. %,
P: ≦ 0.1 wt. %,
S: ≦ 0.03 wt. %,
sol. Al: 0.01 to 0.1 wt. %,
N: ≦ 0.01 wt. %
In the finish rolling step after descaling in hot rolling of steel having a component composition substantially consisting of iron, the reheating of the surface temperature of the rough bar between 920 and 970 ° C. for 5 seconds or more A method for producing a steel plate having no scale flaws, wherein rolling is completed at Ar3 or higher without causing the rolling.

C: ≦ 0.20 wt. %,
Si: ≦ 2.0 wt. %,
Mn: 0.1 to 2.5 wt. %,
P: ≦ 0.1 wt. %,
S: ≦ 0.03 wt. %,
sol. Al: 0.01 to 0.1 wt. %,
N: ≦ 0.01 wt. %,
And, furthermore,
Ti: ≦ 0.20 wt. %,
Nb: ≦ 0.10 wt. %,
V: ≦ 0.10 wt. %,
B: ≦ 0.005 wt. %,
Cu: ≦ 0.6 wt. %,
Ni: ≦ 0.6 wt. %,
Cr: ≦ 1.0 wt. %,
Mo: ≦ 0.6 wt. %,
In hot rolling of steel having a composition of one or more selected from the group consisting of iron, with the balance being substantially iron, in the finish rolling step after descaling, the surface of the rough bar A method for producing a steel sheet having no scale flaws, wherein rolling is completed at a temperature of Ar3 or more without reheating the temperature to 920 to 970 ° C for 5 seconds or more.

In the finish rolling step after descaling, between the descaling device and the first stand of finish rolling, and between each stand of finish rolling, the surface temperature of the rough bar is measured at all positions using a radiation thermometer. The surface temperature of the rough bar at the time of finish rolling, either by measuring with a radiation thermometer at one or more locations and making predictions at other locations by calculation. Based on the surface temperature of the rough bar, between the descaling device and the first stand of finish rolling, and between each stand of finish rolling, the surface temperature of the rough bar is adjusted by supplying cooling water to the surface of the rough bar. The method for producing a steel plate free of scale flaws according to claim 1, wherein the method is performed.

In the finish rolling process after descaling, 30 l / s · m ² (30 liters per ^second per square meter per second on the line) between the descaling device and the first stand of finish rolling and between each stand of finish rolling. 4) The scale-free steel sheet according to any one of claims 1 to 3, wherein the following cooling water is supplied to the surface of the rough bar to slowly cool only the surface of the rough bar. Manufacturing method.