JP3542025B2 - 薄型電磁誘導器 - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、主としてインバータを用いてマグネトロンを駆動する用途などに用いられるトランスのような薄型電磁誘導器の構成に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
図１１は特公平７−４０４６５号公報に開示されているインバータ方式の高周波加熱装置（電子レンジ）を示すもので、商用電源６１は整流回路６２で整流平滑され、インバータ６３で２０ｋＨｚ以上の高周波交流電流に変換されてギャップ付コアを備えたトランス６４の１次巻線６４ｐに供給される。トランス６４の２次巻線６４ｓの高周波出力電圧は、半波整流回路６５で整流平滑されて、直流高電圧としてマグネトロン６６に供給される。トランス６４のヒータ巻線６４ｈでヒータが駆動されるマグネトロン６６は、直流高電圧の供給を受けてマイクロ波を発生する。
【０００３】
図１３は前記トランス６４の構成を示す断面図で、ボビン７０には、１次巻線６４ｐと２次巻線６４ｓおよびヒータ巻線６４ｈが軸方向に離間して巻回されている。コの字型のコア７１，７１は、各々の一方の磁脚を上記ボビン７０の円筒部７０ｓ内に挿入するとともに、円筒部７０ｓ内に形成されている厚さＧのスペーサ７０ｇを介して対向させることにより、各々の両磁脚の相対向する先端面の各間にそれぞれギャップ７３，７４を有するロの字形状コア７５を形成している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
前記トランス６４は、１次および２次巻線６４ｐ，６４ｓの一側方に、ロの字形コア７５の巻線を施さない磁脚が存在するために、トランス６４の横寸法が大きくなる。このトランス６４を偏平形状にするために、両巻線６４ｐ，６４ｓの巻幅（軸方向長さ）を小さくすると、所定の電圧などを得るのに必要な巻数を確保するために、両巻線６４ｐ，６４ｓの巻厚さ（径方向厚さ）が大きくなるので、トランス６４の横寸法がさらに大きくなる。
【０００５】
また、上記トランス６４では、１次および２次巻線６４ｐ，６４ｓの一側方（図の左側方）にのみ磁気回路Ｃが形成されるだけであるから、磁気損失が大きくなって、強い磁束を形成することができない。そのため、所要の電圧を得るためには、１次および２次巻線６４ｐ，６４ｓの巻数を少なくできない。したがって、上記トランス６４は、偏平形状にするために、両巻線６４ｐ，６４ｓの巻幅を小さくした場合、所定の電圧を得るのに必要な巻数を確保するために、両巻線６４ｐ，６４ｓの巻厚さが大きくなるので、トランス６４の横寸法が大きくなる。結局、上記構成のトランス６４は、小型化することができないので、配線基板への装着面積が大きくなる。
【０００６】
また、ヒータ巻線６４ｈは、ボビン７０にコア７１，７２を組付けた状態としたのちに、巻回するのが困難であるため、予め手作業でボビン７０に巻回しておく必要があり、製造工程が煩雑化する。さらに、上記トランス６４の組み立てに際しては、ボビン７０にコア７１，７２を組付けたのちに、コアバンドなどの固定具を用いてコア７１，７２をボビン７０に固定する工程を必要とし、工数および部品点数が多くなってコスト高となる。
【０００７】
さらに、上記トランス６４は、１次巻線６４ｐで取り囲まれる位置に、ギャップ７３を形成するためのスペーサ７０ｇを設け、磁脚の長さの異なるコの字形コア７１，７２を使用して、各コア７１，７２の一方の磁脚をボビン７０の円筒部７０ｓに挿入している。したがって、上記トランス６４では、形状の異なる２種類のコアが必要となるので、コアの種類が増し、製造コストが上がる。
【０００８】
本発明は、前記従来のトランスの課題を解決して、横寸法が大きくなることなく薄型化できるとともに、組立工数および部品点数を削減してコストダウンを図ることのできる薄型電磁誘導器を提供することを目的とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明の第１構成に係る薄型電磁誘導器は、軸方向の寸法が径方向の寸法よりも短い偏平な形状の樹脂製のボビンに巻線が装着され、このボビンの中心孔に、一対のＴ字形のコア片の脚部が挿入され、両コア片のアーム部が前記巻線の径方向に延びて互いに平行に対向しており、前記ボビンは軸方向に分割された複数のボビン片を有し、前記各コア片が対応する前記各ボビン片にインサート成形で装着されている。ここで、Ｔ字形とは、立体視でＴ字形を呈するものをいい、円盤の中央部に軸方向に突出する脚を設けて側面視のみがＴ字形となるものを含まない。
【００１０】
この薄型電磁誘導器では、巻線の側方にコア片も、コア片に接続されて磁路を形成する磁性体からなるヨークも存在しないので、巻線の軸方向と直交する径方向の寸法が小さくなる。しかも、ボビンが偏平な薄型であるから、一対のＴ字形のコア片のアーム部同士の間隔が小さくなって、強い磁束が発生するので、優れた磁気特性が確保される。また、各コア片は、対応する各ボビン片にインサート成形により装着されてボビン片と一体になっているので、コアをボビンに組付けたのちにコアバンドなどで固定する工程が不要となり、その分だけ工数および部品点数を削減してコストダウンできる。
【００１１】
また、本発明の第２構成に係る薄型電磁誘導器は、軸方向の寸法が径方向の寸法よりも短い偏平な形状の樹脂製のボビンに巻線が装着され、このボビンの中心孔に、一対のＬ字形のコア片の脚部が挿入され、両コア片のアーム部が前記巻線の径方向に延びて互いに平行に対向しており、前記ボビンは軸方向に分割された複数のボビン片を有し、前記各コア片が対応する前記各ボビン片にインサート成形で装着されている。ここで、Ｌ字形とは、立体視でＬ字形を呈するものをいい、円盤の周縁部に軸方向に突出する脚を設けて側面視のみがＬ字形となるものを含まない。
【００１２】
この薄型電子誘導器では、巻線の側方にコアも、コアに接続されて磁路を形成する磁性体からなるヨークも存在しないので、巻線の軸方向と直交する径方向の寸法が小さくなる。しかも、ボビンが偏平な薄型であるから、一対のＬ字形のコア片のアーム部同士の間隔が小さくなって、強い磁束が発生するので、優れた磁気特性が確保される。また、各コア片は、対応する各ボビン片にインサート成形により装着されてボビン片と一体になっているので、コアをボビンに組付けたのちにコアバンドなどで固定する工程が不要となり、その分だけ工数および部品点数を削減してコストダウンできる。
【００１３】
また、本発明の第３構成に係る薄型電磁誘導器は、軸方向の寸法が径方向の寸法よりも短い偏平な形状の樹脂製のボビンに巻線が装着され、このボビンの中心孔に、一対のＦ字形のコア片の中脚部が挿入されるとともに、外脚部が前記ボビンの外方で前記巻線の径方向の外側に位置し、前記両コアのアーム部が前記巻線の径方向に延びて互いに平行に対向しており、前記ボビンは軸方向に分割された複数のボビン片を有し、前記各コア片が対応する前記各ボビン片にインサート成形で装着されている。ここで、Ｆ字形とは、立体視でＦ字形を呈するものいい、円盤の中央部と周縁部に軸方向に突出する脚を設けて側面視のみがＦ字形となるものを含まない。
【００１４】
この薄型電磁誘導器では、両コア片の中脚部、アーム部および外脚部を通る磁気回路に加えて、両コア片の中脚部、アーム部および両アーム部の先端間の空隙を通る磁気回路が形成されるため、磁気損失が従来のロの字形コアよりも少なくなり、二つの磁気回路によって強い磁束が発生する。さらに、ボビンは、径方向の寸法よりも軸方向の寸法が短い偏平な形状であるから、一対のコア片のアーム部同士の間隔が小さくなるので、磁気回路に発生する磁束が一層強くなる。その結果、この薄型電磁誘導器は、優れた磁気特性が確保されるので、１次および２次巻線の巻幅（軸方向長さ）が小さい薄型であるにも拘わらず、所定の電圧を得るのに必要な１次および２付巻線の巻数を少なくすることができ、その分だけ横寸法、つまりボビンの径方向に沿った寸法が小さくなって小型化でき、配線基板に装着するときの装着面積の増大を抑制できる。また、各コア片は、対応する各ボビン片にインサート成形により装着されてボビン片と一体になっているので、コア片をボビンに組付けたのちにコアバンドなどで固定する工程が不要となり、その分だけ工数および部品点数を削減してコストダウンできる。
【００１５】
また、本発明の好ましい実施形態においては、前記コア片のアーム部における脚部が形成されていない頂面の少なくとも一部分が外部に露出している。これにより、インサート成形によってボビン片に埋設されているコア片の発生熱を良好に放散させることができる。
【００１６】
さらに、本発明の好ましい実施形態においては、前記巻線として、１次巻線と２次巻線が軸方向に離間してボビンに取り付けられ、前記一対のコア片の脚部の対向する先端面の間にギャップが形成されている。この構成によれば、ギャップの存在により、磁気飽和しにくい特性の薄型電磁誘導器が得られる。
【００１７】
好ましくは、前記１次巻線と２次巻線の結合係数が０．６から０．８の間に設定されている。この構成の薄型電磁誘導器をインバータ方式の高周波加熱装置に適用することにより、２次側の高周波チョークが不要となる。
【００１８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の好ましい実施形態について図面に基づいて説明する。
図１は、第１実施形態に係るマグネトロン駆動用の薄型トランスの平面図、図２はその正面図、図３は縦断面図、図４（Ａ）（Ｂ）はコアの正面図および底面図、図５はトランスの一部の平面図、図６は分解正面図である。図３に示すように、樹脂製のボビン１は、軸方向に２分割された樹脂製の第１のボビン片２と第２のボビン片３とにより構成されている。第１のボビン片２には、円筒形の筒部１４の外周面に円盤状の三つのつば４，７，８が互いに平行な配置で一体形成されている。第１のつば４と第２のつば７との間に形成された１次巻枠９には、１次巻線１１が円筒状に巻き付けられているとともに、第２のつば７と第３のつば８との間に形成されたヒータ巻枠１０には、ヒータ巻線１３が１〜２ターン巻き付けられている。
【００１９】
一方、第２のボビン片３には、中央の筒部１７の外周面に円盤状のつば１８が一体形成されている。第１のボビン片２の筒部１４内部の中心孔２９と、第２のボビン片３の筒部１７内部の中心孔３０とは、同一径であって、両ボビン片２，３が後述のように連結されたときに、ボビン１としての一つの中心孔となる。また、第２のボビン片３の筒部１７は、第１のボビン片２の筒部１４の先端開口側に形成された大径内周面１５の内径とほぼ同じ外径を有している。したがって、第２のボビン片３は、筒部１７を第１のボビン片２の筒部１４の大径内周面１５に嵌入して接着剤で接着することにより、第１のボビン片２に連結されるとともに、つば１８と第１のボビン片２の第３のつば８との間に、２次巻線１２が巻き付けられる２次巻枠１９が形成される。
【００２０】
２次巻線１２は、芯線である電線に熱融着材を被覆した融着線を予め円筒状に整列巻きし、加熱融着して固定化したものである。なお、組み立てに際しては、第２のボビン片３を第１のボビン片２に連結するのに先立って、第２のボビン片３の筒部１７の外周面に２次巻線１２が予め装着され、この状態で筒部１７が第１のボビン片２の筒部１４の外周面に嵌め込み接着される。なお、２次巻線１２は、前記融着線を加熱融着して固定化したものを用いる代わりに、ボビン１を組み立てたのち、２次側巻線溝１９に巻き付けてもよい。
【００２１】
図２に示すように、ボビン１は、軸方向の寸法Ｄ１が径方向の寸法Ｄ２よりも短く、偏平な薄型形状になっている。ここで、前記軸方向の寸法Ｄ１は、ボビン１の両端のつば４，１８を含む各巻線１１〜１２が装着される部分の軸方向長さであり、径方向の寸法Ｄ２は、複数のつば４，７，８，１８の最大外径である。
【００２２】
図３に示すように、コアＣＲを構成する一対の同一形状および同一寸法のＴ字形のコア片２０，２０は、それぞれインサート成形によって第１および第２のボビン片２，３内に埋設されている。すなわち、各コア片２０，２０は、各々のアーム部２１，２１が、対応するボビン片２，３の外側となる中空円盤状の端枠部２３，２４内に埋設され、各々の脚部２２，２２が、対応するボビン片２，３の筒部１４，１７内に埋設されている。
【００２３】
各コア片２０は、図４に示すように、直方体形状のアーム部２１の中央部に、アーム部２１の幅とほぼ同一の外径を持つ円柱状の脚部２２を形成してＴ字形としたものである。両コア片２０，２０のアーム部２１，２１は、図３に示す各巻線１１〜１３の径方向に延在して互いに平行に対向している。第１のボビン片２に埋設されたコア片２０は、その脚部２２の先端が大径内周面１５の始端部に一致している。第２のボビン片３の筒部１７には、図５に示すように、その先端開口縁部から径方向内方に向け突出した突片からなる四つのスペーサ２７が９０°の等間隔の配置で一体形成されており、この筒部１７の長さとスペーサ２７の厚みとの和は、第１のボビン片の大径内周面１５の軸方向の長さに一致するよう設定されている。
【００２４】
したがって、第２のボビン片３の筒部１７が第１のボビン片２の筒部１４の大径内周面１５内に完全に嵌入されたときには、図３に示すように、各スペーサ２７が両コア片２０，２０の各々の脚部２２，２２の先端面間に介在して、スペーサ２７の厚みによって設定されたギャップＧが形成される。こうして、１次巻線と２次巻線１２の結合係数は０．６〜０．８に設定されており、これにより、２次巻線１２側にリーケージインダクタンスを持たせ、従前のマグネトロン用インバータ回路に必要であった２次側の高周波チョークを不要としている。上記ギャップＧは、両ボビン片２，３における１次および２次巻線１１，１２が施されている筒部１４，１７の内方に位置している。なお、ギャップＧの大きさは適宜設定されるが、ゼロ、つまり脚部２２，２２の先端面同士を接触させてもよい。
【００２５】
また、各ボビン片２，３の各々の端枠部２３，２４における外端面には、複数個の放熱用孔２８が形成されて、コア片２０の一部、すなわち、アーム部２１における脚部２２が形成されていない頂面２１ａの一部分が、放熱用孔２８を通じて外部に露出している。トランス１００の駆動時には、各コア片２０，２０の発生熱が放熱用孔２８を通じてボビン片２，３の外部に良好に放散されるようになっている。
【００２６】
図２に示す１次巻線１１は、図１に２点鎖線で示す巻き始めの引出し線１１ａが、第１のボビン片２における径方向に延びた切欠溝からなる引出し部３１から引き出されて、第１のボビン片２に一体形成された係止部３２に係止されているとともに、巻き終わりの引出し線１１ｂが、上記引出し部３１から引き出されて、第１のボビン片２に一体形成された係止部３３に係止されている。巻き始めの引出し線１１ａの端末には旗形端子３４が取り付けられ、巻き終わりの引出し線１１ｂの端末には丸形端子３７が取り付けられている。なお、上記とは逆に、丸形端子３７を巻き始めの引出し線１１ａの端末に、且つ旗形端子３４を巻き終わりの引出し線１１ｂの端末に、それぞれ取り付けてもよい。
【００２７】
一方、図２に示すように、２次巻線１２の引出し線１２ａ，１２ｂは、第２のボビン片３に差込み固定されて軸方向に突出する一対のピン端子３８，３９に巻き付けられて、半田付けにより接続されている。また、ヒータ巻線１３は、両端末にそれぞれピン端子４０，４１が取り付けられて、図３のヒータ巻枠１９に１ターン巻き付けられている。
【００２８】
このトランス１００の組み立てに際しては、図６に示すように、インサート成形によってコア片２０，２０が埋設された一対のボビン片２，３にそれぞれ１次巻線１１および２次巻線１２を巻装したのちに、上述したように、第２のボビン片３の筒部１７を第１のボビン片２の筒部１４の大径内周面１５に嵌入して接着する手順で行われる。したがって、従来トランスのようにコアをボビンに組み付ける工程およびコアバンドなどの固定具を用いてコアをボビンに固定する工程が不要となるので、工数を削減できるとともに組立作業が容易となり、固定具などの部品点数を削減できる。
【００２９】
上述のように組立てられたトランス１００は、例えば、図１１に示した高周波加熱装置におけるマグネトロン６６の駆動用に用いられるが、その場合、以下のような手順て高周波加熱装置に組み込まれる。すなわち、トランス１００は、図１１に示すような回路パターンが形成された配線基板に設けられている接続孔に、図２のピン端子３８，３９を挿入して半田付けし、旗形端子３４と丸形端子３７とを上記配線基板に設けられている接続台にそれぞれ差込みおよびねじ止めにより接続し、ピン端子４０，４１を上記配線基板に設けられている接続端子に差込み接続することで、インバータ回路の配線基板に接続状態に取り付けられる。なお、上記配線基板には、図１１の半波整流回路６５に代えて、図１２の全波整流回路４２が形成されていても、上記トランス１００を接続状態に取り付けることができる。
【００３０】
上記構成によれば、図２に示す各巻線１１〜１３の側方にコアも、コアに接続されて磁路を形成する磁性体からなるヨークも存在しないので、その分だけトランス１００の横方向の寸法，つまりボビン１の径方向に沿った寸法Ｄ２が小さくなる。
【００３１】
しかも、ボビン１が偏平な形状で、１次および２次巻線１１，１２の巻幅が小さく、薄型であるために、一対のＴ字形のコア片２０，２０のアーム部２１，２１同士の間隔が小さくなるので、図３に示す脚部２２，２２とアーム部２１，２１を通る磁気回路Ｃ１，Ｃ２に発生する磁束が強くなる。しかも、二つの磁気回路Ｃ１，Ｃ２が形成されるので、この点からも強い磁束が発生する。したがって、巻線１１，１２の巻数の増加が抑制され、トランス１００を小形化できる。また、両コア片２０，２０は同一形状および同一寸法であるから、共通の成形型を用いて成形できる。ただし、両コア片２０，２０は互いに異なる形状または寸法としてもよく、特に、脚部２２，２２の長さを互いに異ならせて、ギャップＧの位置を調整してもよい。
【００３２】
また、このトランス１００は、上述のように巻線１１〜１３の側方にコアもヨークも存在しないので、両ボビン片２，３を連結してボビン１を組み立てたのちに、ヒータ巻線１３をヒータ巻枠１９に巻き付けて取りつけることができる。このように、ヒータ巻線１３は、自動巻きされる１次および２次巻線１１，１２とは別工程において巻き付けできるので、組み立てが容易となる。
【００３３】
さらに、通常太い導線で形成されている１次巻線１１は、通常太い導線で形成されるので、ボビン１に固定されたピン端子にからげることは容易でないが、本発明の実施形態では、１次巻線１１のリード線（端線）は、その先端に取り付けた端子３４，３７を配線基板に装着した端子台にねじ止めまたは差し込むことにより、配線基板に容易に取り付けることができる。また、通常細い導線で形成される２次巻線１２の端部は、ボビン１に固定されたピン端子３８，３９に接続されているので、高電圧となる２次巻線１２の端部が配線基板への取り付け時に不測に揺れ動いて、周囲の導体に接触するおそれがなくなる。
【００３４】
図７は本発明の第２実施形態に係るトランス２００を示す縦断面図であり、同図において、図３と同一もしくは同等のものには同一の符号付して、その説明を省略する。このトランス２００では、第１実施形態のトランス１００に用いたＴ字形のコア片２０に代えて、一対のＬ字形のコア片４３を用いてコアＣＲを構成しており、その他の構成は第１実施形態とほぼ同様である。このコア片４３は、図８（Ａ），（Ｂ）に示すように、円柱状の脚部４５を、平面長方形、つまり直方体形状を持つアーム部４４の基端部に形成したものであり、前記Ｔ字型コア片２０のアーム部２１の半分を割愛したものに相当する。脚部４５の外径とアーム部４４の幅はほぼ同一である。これらコア片４３，４３のアーム部４４，４４が、図７に示すように、インサート成形によってボビン片２，３の各々の端枠部４８，４９内に埋設され、脚部４５が筒部１４内に埋設されている。
【００３５】
コア４３のアーム部４４の先端は、各巻線１１〜１３の外径部よりも径方向外方に位置している。このトランス２００も、１次巻線１１と２次巻線１２の結合係数は０．６〜０．８に設定されている。また、両コア片４３，４３は、やはり同一形状および同一寸法とされているが、互いに異なる形状または寸法としてもよく、特に脚部４５，４５の長さを互いに異ならせてもよい。
【００３６】
このＬ字形のコア片４３，４３を用いたトランス２００によっても、１次および２次巻線１１，１２の側方にコアもヨークも存在しないが、コア片４３，４３の脚部４５，４５、アーム部４４，４４および両アーム部４４，４４の先端間の空隙を通る磁気回路Ｃ１によって比較的強い磁束が発生し、第１実施形態で説明したと同様の効果が得られる。
【００３７】
図９は本発明の第３実施形態に係るトランス３００を示す縦断面図であり、同図において、図３およひ図７と同一もしくは同等のものには同一の符号付して、その説明を省略する。このトランス３００では、一対のＦ字形のコア片５０，５０を用いてコアＣＲを構成し、１次巻線１１として、２次巻線１２と同様に、芯線である電線に熱融着材を被覆した融着線を予め円筒状に整列巻きし、加熱融着して固定化したものを使用している。その他の構成は第１および第２実施形態とほぼ同様である。このコア片５０は、図１０に示すように、直方体形状のアーム部５１のほぼ中央部に円柱状の中脚部５２が、一端部に四角以上の多角柱状または円柱状の外脚部５３が、それぞれ同一方向に平行に延びるように突設されたＦ字形状になっており、中脚部５２の外径および外脚部５３の幅は、アーム部５１の幅とほぼ同一である。
【００３８】
これらコア片５０，５０のアーム部５１，５１が、図９に示すように、インサート成形によってボビン片２，３の各々の端枠部５４，５７内に埋設され、中脚部５２が筒部１４内に埋設され、外脚部５３が、端枠部５４，５７の一端部から軸方向に突設された被覆部５８，５９内に埋設されている。第２のボビン片３の被覆部５９の先端部には、筒部１７と同様に四つの突片からなるスペーサ６０が形成されている。両被覆部５８，５９の各々の先端部は互いに突き合わされて、その間に介在するスペーサ６０によって、中脚部５２，５２の間に形成されるのと同様のギャップＧが形成される。
【００３９】
上記トランス３００は、両コア片５０，５０の中脚部５２，５２、アーム部５１，５１および外脚部５３，５３を通る磁気損失の少ない磁気回路Ｃ１に加えて、両コア５０の中脚部５２，５２、アーム部５１，５１および両アーム部５１，５１の他端間の空隙を通る磁気回路Ｃ２が形成される。そのため、このトランス３００は、二つの磁気回路Ｃ１，Ｃ２が形成されることによって、磁気損失が少なくなり、それだけ中脚部５２を通る磁束、つまり両巻線１１，１２の内側を通る磁束か強くなる。これに加えて、上記トランス３００は、そのボビン１が偏平な形状であるから、一対のコア片５０，５０のアーム部５１，５１同士の間隔が小さくなるので、磁気回路Ｃ１，Ｃ２に発生する磁束がさらに強くなる。
【００４０】
その結果、上記トランス３００は、優れた磁気特性が確保されるので、１次および２次巻線１１，１２の巻幅を小さくして薄型とした場合においても、所定の電圧を得るのに必要な１次および２次巻線１１，１２の巻数を少なくすることができ、その分だけトランス３００の横寸法、つまりボビン１の径方向に沿った寸法が小さくなって小形化できる。したがって、このトランス３００は、配線基板に装着するときの装着面積の増大を抑制できる。さらに、このトランス３００は、第１および第２実施形態と同様に、コア片５０をボビン片２，３にインサート成形で装着したことによる組立作業性の向上とコストダウンとの効果を得ることかできる。
【００４１】
なお、本発明はトランスのほか、チョークコイル、リアクトルなど、他の電磁誘導器にも適用できる。
【００４２】
【発明の効果】
本発明に係る薄型電磁誘導器は、一対のＴ字形、Ｌ字形またはＦ字形のコア片を用いてコアを構成したので、巻線の側方にコア片も、コア片に接続されて磁路を形成する磁性体からなるヨークも存在しないので、巻線の軸方向と直交する径方向の寸法が小さくなる。しかも、ボビンが偏平な薄型であるから、一対のコア片のアーム部同士の間隔が小さくなって、強い磁束が発生するので、優れた磁気特性が確保される。また、一対のコア片が対応する各ボビン片にインサート成形で装着されている構成としたので、コア片をボビンに組付けたのちにコアバンドなどで固定する工程が不要となり、その分だけ工数および部品点数を削減してコストダウンできる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態に係る薄型電磁誘導器を示す平面図である。
【図２】同実施形態の正面図である。
【図３】同実施形態の縦断面図である。
【図４】（Ａ）は同実施形態のコアを示す正面図、（Ｂ）は同底面図である。
【図５】同実施形態の一部の平面図である。
【図６】同実施形態の分解正面図である。
【図７】本発明の第２実施形態に係る薄型電磁磁誘導器を示す縦断面図である。
【図８】（Ａ）は同実施形態のコアを示す正面図、（Ｂ）は同底面図である。
【図９】本発明の第３実施形態係る薄型電磁誘導器を示す縦断面図である。
【図１０】（Ａ）は同実施形態のコアを示す正面図、（Ｂ）は同底面図である。
【図１１】本発明の薄型電磁誘導器を適用できる高周波加熱装置を示す回路図である。
【図１２】他の高周波加熱装置を示す要部の電気回路図である。
【図１３】従来のトランスを示す断面図である。
【符号の説明】
１…樹脂製のボビン、２，３…ボビン片、１１…１次巻線、１１ａ，１１ｂ…引出し線（リード線）、１２…２次巻線、２０…Ｔ字形のコア片、２１…Ｔ字形のコア片のアーム部、２２…Ｔ字形のコア片の脚部、２９，３０…ボビンの中心孔、３４…旗形端子（端子）、３７…丸形端子（端子）、３８，３９…ピン端子、４３…Ｌ字形のコア片、４４…Ｌ字形のコア片のアーム部、４５…Ｌ字形のコア片の脚部、５０…Ｆ字形のコア片、５１…Ｆ字形のコア片のアーム部、５２…Ｆ字形のコア片の中脚部、５３…Ｆ字形のコア片の外脚部、Ｇ…ギャップ、Ｄ１…軸方向の寸法、Ｄ２…径方向の寸法。

Claims (6)

1. 軸方向の寸法が径方向の寸法よりも短い偏平な形状の樹脂製のボビンに巻線が装着され、このボビンの中心孔に、一対のＴ字形のコア片の脚部が挿入され、両コア片のアーム部が前記巻線の径方向に延びて互いに平行に対向しており、前記ボビンは軸方向に分割された複数のボビン片を有し、前記各コア片が対応する前記各ボビン片にインサート成形で装着されている薄型電磁誘導器。
2. 軸方向の寸法が径方向の寸法よりも短い偏平な形状の樹脂製のボビンに巻線が装着され、このボビンの中心孔に、一対のＬ字形のコア片の脚部が挿入され、両コア片のアーム部が前記巻線の径方向に延びて互いに平行に対向しており、前記ボビンは軸方向に分割された複数のボビン片を有し、前記各コア片が対応する前記各ボビン片にインサート成形で装着されている薄型電磁誘導器。
3. 軸方向の寸法が径方向の寸法よりも短い偏平な形状の樹脂製のボビンに巻線が装着され、このボビンの中心孔に、一対のＦ字形のコア片の中脚部が挿入されるとともに、外脚部が前記ボビンの外方で前記巻線の径方向の外側に位置し、前記両コアのアーム部が前記巻線の径方向に延びて互いに平行に対向しており、前記ボビンは軸方向に分割された複数のボビン片を有し、前記各コア片が対応する前記各ボビン片にインサート成形で装着されている薄型電磁誘導器。
4. 請求項１から３のいずれかにおいて、前記コア片のアーム部における脚部が形成されていない頂面の少なくとも一部分が外部に露出している薄型電磁誘導器。
5. 請求項１から４のいずれかにおいて、前記巻線として、１次巻線と２次巻線が軸方向に離間してボビンに取り付けられ、前記一対のコア片の脚部の対向する先端面の間にギャップが形成されている薄型電磁誘導器。
6. 請求項５において、前記１次巻線と２次巻線の結合係数が０．６から０．８の間に設定されている薄型電磁誘導器。

Images