JP3489966B2 - 焼却炉 - Google Patents
焼却炉Info
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- JP3489966B2 JP3489966B2 JP13253197A JP13253197A JP3489966B2 JP 3489966 B2 JP3489966 B2 JP 3489966B2 JP 13253197 A JP13253197 A JP 13253197A JP 13253197 A JP13253197 A JP 13253197A JP 3489966 B2 JP3489966 B2 JP 3489966B2
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- gas
- combustion
- exhaust gas
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば廃棄物（ご
み）のような被燃焼物を焼却する焼却炉に関するもので
ある。
み）のような被燃焼物を焼却する焼却炉に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】近年、都市等においてごみの処理量は増
加する傾向にあり、これらごみの多くはごみ焼却プラン
トにて焼却処分されているのが実情である。このごみ焼
却プラントでは、公害防止，地球環境問題，省エネルギ
ー，省資源などの社会的および経済的要請とが相俟っ
て、排ガス処理および廃水処理の完備とともに、焼却に
よって発生した余剰熱エネルギーを火力発電と同様に、
例えばボイラ，蒸気タービン，発電機の組み合わせによ
って発電し、焼却プラント場内の電力は勿論、場外への
売電を実現している。
加する傾向にあり、これらごみの多くはごみ焼却プラン
トにて焼却処分されているのが実情である。このごみ焼
却プラントでは、公害防止，地球環境問題，省エネルギ
ー，省資源などの社会的および経済的要請とが相俟っ
て、排ガス処理および廃水処理の完備とともに、焼却に
よって発生した余剰熱エネルギーを火力発電と同様に、
例えばボイラ，蒸気タービン，発電機の組み合わせによ
って発電し、焼却プラント場内の電力は勿論、場外への
売電を実現している。
【０００３】このごみ焼却プラントの発電においては、
焼却排ガス中に含まれている通常３００ｐｐｍ〜１５０
０ｐｐｍの塩化水素（ＨＣｌ）ガスと、３〜６ｇ／Ｎｍ
3 のばいじん中の腐蝕成分との共同腐蝕により強烈な腐
蝕を起こすことが知られている。この腐蝕は温度によっ
て影響され、図３（Ｋ，Ｆａｓｓｌｅｒ，ｅｔ ａ
ｌ，”Ｋｏｒｒｏｓｉｏｎ ａｎ Ｍｕｌｌｖｅｒｂｒ
ｅｎｎｕｎｇｓ ｋｅｓｓｅｌｎ”，ＭＩＴＴＥＬＵＮ
ＧＥＮ ＤＥＲ ＶＧＢ ４８ Ｈｅｆｔ Ａｐｒｉｌ
（１９６８））にごみ焼却炉における温度（管壁温度）
と腐蝕速度の関係が示されている。図３から明らかなよ
うに、管壁温度が１５０℃以下および３２０℃以上であ
る場合に腐蝕が生じている。このような腐蝕を避けるた
めに、前記ごみ焼却プラントでの廃熱ボイラは、２７０
℃，２５ｋｇ／ｃｍ2 付近で使用されている。この場
合、発電効率は１０〜１３％程度に留まり、最近の事業
用火力発電所の発電効率４０％には遠く及んでいない。
焼却排ガス中に含まれている通常３００ｐｐｍ〜１５０
０ｐｐｍの塩化水素（ＨＣｌ）ガスと、３〜６ｇ／Ｎｍ
3 のばいじん中の腐蝕成分との共同腐蝕により強烈な腐
蝕を起こすことが知られている。この腐蝕は温度によっ
て影響され、図３（Ｋ，Ｆａｓｓｌｅｒ，ｅｔ ａ
ｌ，”Ｋｏｒｒｏｓｉｏｎ ａｎ Ｍｕｌｌｖｅｒｂｒ
ｅｎｎｕｎｇｓ ｋｅｓｓｅｌｎ”，ＭＩＴＴＥＬＵＮ
ＧＥＮ ＤＥＲ ＶＧＢ ４８ Ｈｅｆｔ Ａｐｒｉｌ
（１９６８））にごみ焼却炉における温度（管壁温度）
と腐蝕速度の関係が示されている。図３から明らかなよ
うに、管壁温度が１５０℃以下および３２０℃以上であ
る場合に腐蝕が生じている。このような腐蝕を避けるた
めに、前記ごみ焼却プラントでの廃熱ボイラは、２７０
℃，２５ｋｇ／ｃｍ2 付近で使用されている。この場
合、発電効率は１０〜１３％程度に留まり、最近の事業
用火力発電所の発電効率４０％には遠く及んでいない。
【０００４】前記発電効率を高めるために様々な対策が
練られており、例えば過熱蒸気管の材質を耐蝕性の高い
ものにして過熱蒸気温度を４００℃〜４３５℃まで高め
ることや、腐蝕原因物質であるＨＣｌガスを中和するた
めに炉内にＮａ2 ＣＯ3 やＣａＣＯ3 等のアルカリ剤を
噴霧することや、同じく腐蝕原因物質であるばいじんを
より少なくするが、あるいは蒸気管壁に付着しにくくす
るための燃焼技術の改善や、ボイラ構造の改善などであ
る。また、最も腐蝕を起こし易い過熱蒸気管を消耗部品
として交換し易くしたり、同管の外部にキャスタブル耐
熱材を被覆するという提案もある。
練られており、例えば過熱蒸気管の材質を耐蝕性の高い
ものにして過熱蒸気温度を４００℃〜４３５℃まで高め
ることや、腐蝕原因物質であるＨＣｌガスを中和するた
めに炉内にＮａ2 ＣＯ3 やＣａＣＯ3 等のアルカリ剤を
噴霧することや、同じく腐蝕原因物質であるばいじんを
より少なくするが、あるいは蒸気管壁に付着しにくくす
るための燃焼技術の改善や、ボイラ構造の改善などであ
る。また、最も腐蝕を起こし易い過熱蒸気管を消耗部品
として交換し易くしたり、同管の外部にキャスタブル耐
熱材を被覆するという提案もある。
【０００５】一方、前記ごみ焼却炉において、被燃焼物
の焼却の際に生じる排ガス中には１００〜１５０ｐｐｍ
の窒素酸化物（ＮＯx ）が含まれている。この排ガスを
ごみ焼却炉から排出するためには、環境対策上前記ＮＯ
x を１００ｐｐｍ未満に抑える必要がある。このため、
前記ごみ焼却炉の排ガス煙道内に脱硝設備が設けられて
いる。この脱硝方法としては、無触媒還元法，低酸素燃
焼制御法等があるが、最近高除去率が要求される場合に
は、触媒使用による選択接触還元法が用いられるように
なっている。
の焼却の際に生じる排ガス中には１００〜１５０ｐｐｍ
の窒素酸化物（ＮＯx ）が含まれている。この排ガスを
ごみ焼却炉から排出するためには、環境対策上前記ＮＯ
x を１００ｐｐｍ未満に抑える必要がある。このため、
前記ごみ焼却炉の排ガス煙道内に脱硝設備が設けられて
いる。この脱硝方法としては、無触媒還元法，低酸素燃
焼制御法等があるが、最近高除去率が要求される場合に
は、触媒使用による選択接触還元法が用いられるように
なっている。
【０００６】また、このような空気汚染物質の排出量を
抑制するために、例えば特公平７−６２５２４号公報に
開示されているように、天然ガス等の炭化水素系燃料
（以下「天然ガス」で代表する。）を用いて排気ガスを
再燃焼させる方法（天然ガス再燃焼法（リバーニング
法））が提案されている（図２）。この天然ガス再燃焼
法は、被燃焼物１０１を一次燃焼空気により主燃焼させ
る一次燃焼ゾーン１０２の上方の二次燃焼ゾーンに天然
ガスを吹き込み還元性雰囲気（リバーニングゾーン）１
０３を形成してＮＯX を除去するとともに、この天然ガ
スによる還元後の残留炭化水素と燃焼室にて発生した炭
化水素およびＣＯを二次燃焼空気により完全燃焼させる
ものである。この天然ガス再燃焼法によれば、天然ガス
を用いない場合と比較してＮＯx ，ＣＯの排出量を同時
にそれぞれ最大で６０％，５０％の低減率で抑制してい
ることが実証されている。
抑制するために、例えば特公平７−６２５２４号公報に
開示されているように、天然ガス等の炭化水素系燃料
（以下「天然ガス」で代表する。）を用いて排気ガスを
再燃焼させる方法（天然ガス再燃焼法（リバーニング
法））が提案されている（図２）。この天然ガス再燃焼
法は、被燃焼物１０１を一次燃焼空気により主燃焼させ
る一次燃焼ゾーン１０２の上方の二次燃焼ゾーンに天然
ガスを吹き込み還元性雰囲気（リバーニングゾーン）１
０３を形成してＮＯX を除去するとともに、この天然ガ
スによる還元後の残留炭化水素と燃焼室にて発生した炭
化水素およびＣＯを二次燃焼空気により完全燃焼させる
ものである。この天然ガス再燃焼法によれば、天然ガス
を用いない場合と比較してＮＯx ，ＣＯの排出量を同時
にそれぞれ最大で６０％，５０％の低減率で抑制してい
ることが実証されている。
【０００７】ここで、ＮＯX の除去機構は次のとおりで
ある。すなわち、リバーニングゾーンでは次のような反
応が進行していると考えられる。 Ｃn Ｈm ＋Ｏ2 →Ｃn ’Ｈm ’＋ＣＯ＋Ｈ2 Ｏ ＮＯ＋Ｃn ’Ｈm ’→Ｃn ”Ｈm ”＋Ｎ2 ＋ＣＯ＋Ｈ2
Ｏ ｏｒ ＮＯ＋Ｃn ’Ｈm ’→Ｃn ”Ｈm ”＋ＮＨi ＋ＣＯ＋Ｈ
2 Ｏ （但し、’は化学反応初期のラジカルを示し、ＮＨi は
窒素化合物を示す。）
ある。すなわち、リバーニングゾーンでは次のような反
応が進行していると考えられる。 Ｃn Ｈm ＋Ｏ2 →Ｃn ’Ｈm ’＋ＣＯ＋Ｈ2 Ｏ ＮＯ＋Ｃn ’Ｈm ’→Ｃn ”Ｈm ”＋Ｎ2 ＋ＣＯ＋Ｈ2
Ｏ ｏｒ ＮＯ＋Ｃn ’Ｈm ’→Ｃn ”Ｈm ”＋ＮＨi ＋ＣＯ＋Ｈ
2 Ｏ （但し、’は化学反応初期のラジカルを示し、ＮＨi は
窒素化合物を示す。）
【０００８】この反応式からもわかるように、炭化水素
（Ｃn Ｈm ）と一次燃焼空気中の酸素（Ｏ2 ）との反応
により生成される炭化水素ラジカル（Ｃn ’Ｈm ’）が
窒素酸化物（ＮＯ）と反応することにより、そのＮＯが
還元されて結果として除去されることになる。
（Ｃn Ｈm ）と一次燃焼空気中の酸素（Ｏ2 ）との反応
により生成される炭化水素ラジカル（Ｃn ’Ｈm ’）が
窒素酸化物（ＮＯ）と反応することにより、そのＮＯが
還元されて結果として除去されることになる。
【０００９】前述のように天然ガス再燃焼法をごみ焼却
炉に用いると、ＮＯx 低減対策として極めて有効である
だけでなく、使用された天然ガスは熱エネルギーとし
て、更には電気エネルギーとして回収されるため、全く
の損失にはならないという利点がある。
炉に用いると、ＮＯx 低減対策として極めて有効である
だけでなく、使用された天然ガスは熱エネルギーとし
て、更には電気エネルギーとして回収されるため、全く
の損失にはならないという利点がある。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この天
然ガス再燃焼法において使用される天然ガス量は、投入
ごみの熱量比で約１０％に相当する量の天然ガスを供給
する必要があるとともに、焼却炉内のガス量が天然ガス
量分だけ増加するため、ごみ焼却炉建設に当たっては通
常のごみ焼却炉に対し約１０％だけ大きな熱エネルギー
回収装置が必要になるという問題点がある。
然ガス再燃焼法において使用される天然ガス量は、投入
ごみの熱量比で約１０％に相当する量の天然ガスを供給
する必要があるとともに、焼却炉内のガス量が天然ガス
量分だけ増加するため、ごみ焼却炉建設に当たっては通
常のごみ焼却炉に対し約１０％だけ大きな熱エネルギー
回収装置が必要になるという問題点がある。
【００１１】また、前記発電効率を高める対策が採られ
ているものの、どの対策においても根本的に腐蝕が防止
されていないため、高効率発電のために必要な過熱蒸気
温度を腐蝕性の最も著しい温度範囲（３２０〜７００
℃）に選ぶことができないという問題点がある。また、
前記対策を実現するためには焼却炉の建設費や維持費が
高額になるという問題点もある。
ているものの、どの対策においても根本的に腐蝕が防止
されていないため、高効率発電のために必要な過熱蒸気
温度を腐蝕性の最も著しい温度範囲（３２０〜７００
℃）に選ぶことができないという問題点がある。また、
前記対策を実現するためには焼却炉の建設費や維持費が
高額になるという問題点もある。
【００１２】本発明は、このような問題点を解消するた
めになされたものであり、ＮＯx の低減率を維持しつつ
天然ガス等の炭化水素系燃料の使用量を最小限に抑える
ことができ、また腐蝕を防止しつつ高い発電効果を得る
ことができ、社会的および経済的要請を実現することの
できる焼却炉を提供することを目的とするものである。
めになされたものであり、ＮＯx の低減率を維持しつつ
天然ガス等の炭化水素系燃料の使用量を最小限に抑える
ことができ、また腐蝕を防止しつつ高い発電効果を得る
ことができ、社会的および経済的要請を実現することの
できる焼却炉を提供することを目的とするものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段および作用・効果】第１発
明による焼却炉は、前記目的を達成するために、被燃焼
物を一次燃焼空気により主燃焼させる一次燃焼ゾーンの
上方に炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを供給して還
元性雰囲気（リバーニングゾーン）を形成し、このリバ
ーニングゾーンの上方に二次燃焼空気を供給して未燃物
もしくは不完全燃焼物を完全燃焼させる焼却炉におい
て、 ａ）前記一次燃焼ゾーンのうち、主燃焼させた被燃焼物
の後燃焼により発生する排ガスを吸引する吸引口， ｂ）この吸引口より吸引された排ガスを酸素源として、
前記炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを燃料過剰で燃
焼させるか、または前記炭化水素系燃料もしくは還元性
ガスを酸素過剰で完全燃焼させた後さらに炭化水素系燃
料もしくは還元性ガスを混合させる過熱器および ｃ）この過熱器内を通過させた後の排ガスを前記リバー
ニングゾーンに供給する供給口を設けることを特徴とす
るものである。
明による焼却炉は、前記目的を達成するために、被燃焼
物を一次燃焼空気により主燃焼させる一次燃焼ゾーンの
上方に炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを供給して還
元性雰囲気（リバーニングゾーン）を形成し、このリバ
ーニングゾーンの上方に二次燃焼空気を供給して未燃物
もしくは不完全燃焼物を完全燃焼させる焼却炉におい
て、 ａ）前記一次燃焼ゾーンのうち、主燃焼させた被燃焼物
の後燃焼により発生する排ガスを吸引する吸引口， ｂ）この吸引口より吸引された排ガスを酸素源として、
前記炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを燃料過剰で燃
焼させるか、または前記炭化水素系燃料もしくは還元性
ガスを酸素過剰で完全燃焼させた後さらに炭化水素系燃
料もしくは還元性ガスを混合させる過熱器および ｃ）この過熱器内を通過させた後の排ガスを前記リバー
ニングゾーンに供給する供給口を設けることを特徴とす
るものである。
【００１４】第１発明において、被燃焼物を主燃焼させ
た後の後燃焼により発生する排ガス中には酸素が多く含
まれており、この酸素を多く含む排ガスが吸引口から供
給されて過熱器へ供給される。この過熱器へは焼却炉外
から炭化水素系燃料もしくは還元性ガスが供給され、こ
の過熱器内でその炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを
前記酸素濃度の高い排ガスを酸素源として燃料過剰で燃
焼させるか、または炭化水素系燃料もしくは還元性ガス
を酸素過剰で完全燃焼させて炭化水素系燃料もしくは還
元性ガスを混合する。このように、酸素濃度の高い排ガ
スを混合して燃料過剰で燃焼させた炭化水素系燃料もし
くは還元性ガス、または完全燃焼させて炭化水素系燃料
もしくは還元性ガスを混合させた炭化水素系燃料もしく
は還元性ガスはリバーニングゾーンに供給されて還元性
雰囲気を形成し、被燃焼物の主燃焼により発生する主燃
焼ガスに含まれるＮＯx を還元する。
た後の後燃焼により発生する排ガス中には酸素が多く含
まれており、この酸素を多く含む排ガスが吸引口から供
給されて過熱器へ供給される。この過熱器へは焼却炉外
から炭化水素系燃料もしくは還元性ガスが供給され、こ
の過熱器内でその炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを
前記酸素濃度の高い排ガスを酸素源として燃料過剰で燃
焼させるか、または炭化水素系燃料もしくは還元性ガス
を酸素過剰で完全燃焼させて炭化水素系燃料もしくは還
元性ガスを混合する。このように、酸素濃度の高い排ガ
スを混合して燃料過剰で燃焼させた炭化水素系燃料もし
くは還元性ガス、または完全燃焼させて炭化水素系燃料
もしくは還元性ガスを混合させた炭化水素系燃料もしく
は還元性ガスはリバーニングゾーンに供給されて還元性
雰囲気を形成し、被燃焼物の主燃焼により発生する主燃
焼ガスに含まれるＮＯx を還元する。
【００１５】このように、後燃焼により発生する排ガス
を過熱器へ取り出して炭化水素系燃料もしくは還元性ガ
スと混合および燃焼させてリバーニングゾーンに供給す
ることにより、ＮＯx を還元した後、２次燃焼空気によ
りＣＯ，有機塩素化合物等の空気汚染物質を低減させつ
つ、炭化水素系燃料もしくは還元性ガスの使用量および
炉内のガス量の増加を最小限に抑えることができる。し
たがって、熱エネルギー回収装置を大型にする必要がな
く、炭化水素系燃料もしくは還元性ガスの用役費および
熱エネルギー回収装置の設備費を大幅に低減することが
できるという効果を奏する。
を過熱器へ取り出して炭化水素系燃料もしくは還元性ガ
スと混合および燃焼させてリバーニングゾーンに供給す
ることにより、ＮＯx を還元した後、２次燃焼空気によ
りＣＯ，有機塩素化合物等の空気汚染物質を低減させつ
つ、炭化水素系燃料もしくは還元性ガスの使用量および
炉内のガス量の増加を最小限に抑えることができる。し
たがって、熱エネルギー回収装置を大型にする必要がな
く、炭化水素系燃料もしくは還元性ガスの用役費および
熱エネルギー回収装置の設備費を大幅に低減することが
できるという効果を奏する。
【００１６】第２発明に係る焼却炉は、被燃焼物を一次
燃焼空気により主燃焼させる一次燃焼ゾーンの上方に二
次燃焼空気を供給して未燃物もしくは不完全燃焼物を完
全燃焼させ、発生する排ガスを熱回収装置を通して排出
する焼却炉において、 ａ）前記一次燃焼ゾーンのうち、主燃焼させた被燃焼物
の後燃焼により発生する排ガスを吸引する吸引口， ｂ）この吸引口より吸引された排ガスを酸素源として、
炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを燃料させたガスに
より前記熱回収装置からの飽和あるいは過熱蒸気を過熱
する過熱器および ｃ）この過熱器内を通過させた後の排ガスを前記リバー
ニングゾーンに供給する供給口を設けることを特徴とす
るものである。
燃焼空気により主燃焼させる一次燃焼ゾーンの上方に二
次燃焼空気を供給して未燃物もしくは不完全燃焼物を完
全燃焼させ、発生する排ガスを熱回収装置を通して排出
する焼却炉において、 ａ）前記一次燃焼ゾーンのうち、主燃焼させた被燃焼物
の後燃焼により発生する排ガスを吸引する吸引口， ｂ）この吸引口より吸引された排ガスを酸素源として、
炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを燃料させたガスに
より前記熱回収装置からの飽和あるいは過熱蒸気を過熱
する過熱器および ｃ）この過熱器内を通過させた後の排ガスを前記リバー
ニングゾーンに供給する供給口を設けることを特徴とす
るものである。
【００１７】第２発明おいて、被燃焼物を主燃焼させた
後の後燃焼により発生する排ガス中には、酸素が多く含
まれているが腐蝕性物質はほとんど含まれていない。こ
の酸素濃度が高く、腐蝕性物質の含有率もかなり低い排
ガスが、吸引口から吸引されて過熱器へ供給される。一
方、被燃焼物の主燃焼により発生する主燃焼ガスは、二
次燃焼空気を供給して未燃物もしくは不完全燃焼物を完
全燃焼させたのち、熱回収装置を経て放出される。前記
過熱器内に、熱回収装置からの飽和あるいは過熱蒸気を
通過させており、この飽和あるいは過熱蒸気は、排ガス
の温度（高効率発電に必要な温度）に過熱される。ま
た、過熱器内の排ガスは、リバーニングゾーンに供給さ
れる。
後の後燃焼により発生する排ガス中には、酸素が多く含
まれているが腐蝕性物質はほとんど含まれていない。こ
の酸素濃度が高く、腐蝕性物質の含有率もかなり低い排
ガスが、吸引口から吸引されて過熱器へ供給される。一
方、被燃焼物の主燃焼により発生する主燃焼ガスは、二
次燃焼空気を供給して未燃物もしくは不完全燃焼物を完
全燃焼させたのち、熱回収装置を経て放出される。前記
過熱器内に、熱回収装置からの飽和あるいは過熱蒸気を
通過させており、この飽和あるいは過熱蒸気は、排ガス
の温度（高効率発電に必要な温度）に過熱される。ま
た、過熱器内の排ガスは、リバーニングゾーンに供給さ
れる。
【００１８】このように、後燃焼により発生する排ガス
には腐蝕性物質がほとんど含まれていないため、熱回収
装置からの飽和あるいは過熱蒸気を高効率発電に必要な
過熱蒸気温度に過熱しても腐蝕問題が生じず、容易に高
い発電効率を得ることができるという効果を奏する。さ
らに、リバーニングゾーンに過熱器内の排ガスを供給す
ることにより、リバーニングゾーン内のガスが混合，撹
拌されるため、ＮＯx，ＣＯ，有機塩素化合物等の空気
汚染物質を低減させることができるという効果も奏す
る。
には腐蝕性物質がほとんど含まれていないため、熱回収
装置からの飽和あるいは過熱蒸気を高効率発電に必要な
過熱蒸気温度に過熱しても腐蝕問題が生じず、容易に高
い発電効率を得ることができるという効果を奏する。さ
らに、リバーニングゾーンに過熱器内の排ガスを供給す
ることにより、リバーニングゾーン内のガスが混合，撹
拌されるため、ＮＯx，ＣＯ，有機塩素化合物等の空気
汚染物質を低減させることができるという効果も奏す
る。
【００１９】第３発明に係る焼却炉は、被燃焼物を一次
燃焼空気により主燃焼させる一次燃焼ゾーンの上方に炭
化水素系燃料もしくは還元性ガスを供給して還元性雰囲
気（リバーニングゾーン）を形成し、このリバーニング
ゾーンの上方に二次燃焼空気を供給して未燃物もしくは
不完全燃焼物を完全燃焼させ、発生する排ガスを熱回収
装置を通して排出する焼却炉において、 ａ）前記一次燃焼ゾーンのうち、主燃焼させた被燃焼物
の後燃焼により発生する排ガスを吸引する吸引口， ｂ）この吸引口より吸引された排ガスを酸素源として、
前記炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを燃料過剰で燃
焼させるか、または前記炭化水素系燃料もしくは還元性
ガスを酸素過剰で完全燃焼させた後さらに炭化水素系燃
料もしくは還元性ガスを混合したガスにより前記熱回収
装置からの飽和あるいは過熱蒸気を過熱する過熱器およ
び ｃ）この過熱器内を通過させた後の排ガスを前記リバー
ニングゾーンに供給する供給口を設けることを特徴とす
るものである。
燃焼空気により主燃焼させる一次燃焼ゾーンの上方に炭
化水素系燃料もしくは還元性ガスを供給して還元性雰囲
気（リバーニングゾーン）を形成し、このリバーニング
ゾーンの上方に二次燃焼空気を供給して未燃物もしくは
不完全燃焼物を完全燃焼させ、発生する排ガスを熱回収
装置を通して排出する焼却炉において、 ａ）前記一次燃焼ゾーンのうち、主燃焼させた被燃焼物
の後燃焼により発生する排ガスを吸引する吸引口， ｂ）この吸引口より吸引された排ガスを酸素源として、
前記炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを燃料過剰で燃
焼させるか、または前記炭化水素系燃料もしくは還元性
ガスを酸素過剰で完全燃焼させた後さらに炭化水素系燃
料もしくは還元性ガスを混合したガスにより前記熱回収
装置からの飽和あるいは過熱蒸気を過熱する過熱器およ
び ｃ）この過熱器内を通過させた後の排ガスを前記リバー
ニングゾーンに供給する供給口を設けることを特徴とす
るものである。
【００２０】第３発明おいて、被燃焼物を主燃焼させた
後の後燃焼により発生する排ガス中には、酸素が多く含
まれているが腐蝕性物質がほとんど含まれていない。こ
の酸素濃度が高く、かつ腐蝕性物質の含有率がかなり低
い排ガスが、吸引口から吸引されて過熱器に供給され
る。また、この過熱器へは焼却炉外から炭化水素系燃料
もしくは還元性ガスが供給される。一方、一次燃焼ゾー
ンから発生するガスは、リバーニングゾーンを通過し、
二次燃焼空気を供給して未燃物もしくは不完全燃焼物を
完全燃焼させたのち、下流側の熱回収装置を経て放出さ
れ、前記過熱器内にこの熱回収装置から発生する飽和あ
るいは過熱蒸気を通過させる。この過熱器内では、酸素
濃度の高い排ガスを酸素源として、炭化水素系燃料もし
くは還元性ガスを燃料過剰で燃焼させるか、または炭化
水素系燃料もしくは還元性ガスを酸素過剰で完全燃焼さ
せて再び炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを混合させ
ている。このように、酸素濃度の高い排ガスを混合して
燃料過剰で燃焼させた炭化水素系燃料もしくは還元性ガ
ス、または完全燃焼させて炭化水素系燃料もしくは還元
性ガスを混合させた炭化水素系燃料もしくは還元性ガス
はリバーニングゾーンに供給されて還元性雰囲気を形成
し、被燃焼物の主燃焼により発生する主燃焼ガスに含ま
れるＮＯx を還元する。
後の後燃焼により発生する排ガス中には、酸素が多く含
まれているが腐蝕性物質がほとんど含まれていない。こ
の酸素濃度が高く、かつ腐蝕性物質の含有率がかなり低
い排ガスが、吸引口から吸引されて過熱器に供給され
る。また、この過熱器へは焼却炉外から炭化水素系燃料
もしくは還元性ガスが供給される。一方、一次燃焼ゾー
ンから発生するガスは、リバーニングゾーンを通過し、
二次燃焼空気を供給して未燃物もしくは不完全燃焼物を
完全燃焼させたのち、下流側の熱回収装置を経て放出さ
れ、前記過熱器内にこの熱回収装置から発生する飽和あ
るいは過熱蒸気を通過させる。この過熱器内では、酸素
濃度の高い排ガスを酸素源として、炭化水素系燃料もし
くは還元性ガスを燃料過剰で燃焼させるか、または炭化
水素系燃料もしくは還元性ガスを酸素過剰で完全燃焼さ
せて再び炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを混合させ
ている。このように、酸素濃度の高い排ガスを混合して
燃料過剰で燃焼させた炭化水素系燃料もしくは還元性ガ
ス、または完全燃焼させて炭化水素系燃料もしくは還元
性ガスを混合させた炭化水素系燃料もしくは還元性ガス
はリバーニングゾーンに供給されて還元性雰囲気を形成
し、被燃焼物の主燃焼により発生する主燃焼ガスに含ま
れるＮＯx を還元する。
【００２１】前述のように炭化水素系燃料もしくは還元
性ガスが燃焼されているため、過熱器内の温度は高効率
発電に必要な温度に維持されている。このため、熱回収
装置からの飽和あるいは過熱蒸気は、過熱器を通される
ことにより過熱されている。
性ガスが燃焼されているため、過熱器内の温度は高効率
発電に必要な温度に維持されている。このため、熱回収
装置からの飽和あるいは過熱蒸気は、過熱器を通される
ことにより過熱されている。
【００２２】こうして後燃焼ゾーンから発生する酸素濃
度か高く、かつ腐蝕性物質の少ない排ガスを取り出し、
炭化水素系燃料もしくは還元性ガスと混合および燃焼さ
せてリバーニングゾーンに供給し、二次燃焼させること
により、ＮＯx ，ＣＯ，有機塩素化合物等の空気汚染物
を低減させるとともに、炭化水素系燃料もしくは還元性
ガスの使用量および炉内ガス量の増加を最小限に抑える
ことができる。同時に、排ガスは腐蝕性物質が少ないた
め、過熱蒸気温度を腐蝕性の最も著しい温度範囲（３２
０℃〜７００℃）に設定することができるため、腐蝕を
抑えながら高い発電効率を容易に得ることができるとい
う効果を奏する。したがって、公害防止，地球環境問
題，省エネルギー，省資源等の社会的および経済的要請
を実現することができる。
度か高く、かつ腐蝕性物質の少ない排ガスを取り出し、
炭化水素系燃料もしくは還元性ガスと混合および燃焼さ
せてリバーニングゾーンに供給し、二次燃焼させること
により、ＮＯx ，ＣＯ，有機塩素化合物等の空気汚染物
を低減させるとともに、炭化水素系燃料もしくは還元性
ガスの使用量および炉内ガス量の増加を最小限に抑える
ことができる。同時に、排ガスは腐蝕性物質が少ないた
め、過熱蒸気温度を腐蝕性の最も著しい温度範囲（３２
０℃〜７００℃）に設定することができるため、腐蝕を
抑えながら高い発電効率を容易に得ることができるとい
う効果を奏する。したがって、公害防止，地球環境問
題，省エネルギー，省資源等の社会的および経済的要請
を実現することができる。
【００２３】また、第１，第２，第３発明によれば、い
ずれも焼却炉内のガスを循環利用しているため、この焼
却炉は従来の焼却炉に比べて小型にすることが可能であ
り、また、下流の排ガス処理設備も小型にすることが可
能である。
ずれも焼却炉内のガスを循環利用しているため、この焼
却炉は従来の焼却炉に比べて小型にすることが可能であ
り、また、下流の排ガス処理設備も小型にすることが可
能である。
【００２４】
【発明の実施の形態】次に、本発明による焼却炉の具体
的な実施の形態について、図面を参照しつつ説明する。
的な実施の形態について、図面を参照しつつ説明する。
【００２５】図１には、本発明の一実施例に係る焼却炉
の概略構成図が示されている。
の概略構成図が示されている。
【００２６】本実施例のごみ焼却炉１においては、被燃
焼物としてのごみ２が投入されるホッパー３と、このホ
ッパー３から投入されたごみ２を燃焼させるストーカ４
と、このストーカ４の上方に設けられ炉壁５により画定
される燃焼室６と、このストーカ４を通して燃焼室６内
に一次燃焼空気を供給する一次燃焼空気供給装置７と、
燃焼後の焼却灰を取り出す灰排出口８とが設けられてい
る。前記燃焼室６の上部には、このごみ焼却炉１の熱回
収装置としてのボイラ９が付設されている。
焼物としてのごみ２が投入されるホッパー３と、このホ
ッパー３から投入されたごみ２を燃焼させるストーカ４
と、このストーカ４の上方に設けられ炉壁５により画定
される燃焼室６と、このストーカ４を通して燃焼室６内
に一次燃焼空気を供給する一次燃焼空気供給装置７と、
燃焼後の焼却灰を取り出す灰排出口８とが設けられてい
る。前記燃焼室６の上部には、このごみ焼却炉１の熱回
収装置としてのボイラ９が付設されている。
【００２７】前記ストーカ４は、ホッパー３に連通して
順に乾燥ストーカ４ａ，燃焼ストーカ４ｂおよび後燃焼
ストーカ４ｃにより構成され、これらストーカ４ａ，４
ｂ，４ｃに対応して一次燃焼空気供給装置７の各空気導
管７ａ，７ｂ，７ｃがそれぞれ設けられている。なお、
これら空気導管７ａ，７ｂ，７ｃには押込送風機７ｄか
ら一次燃焼空気が供給される。
順に乾燥ストーカ４ａ，燃焼ストーカ４ｂおよび後燃焼
ストーカ４ｃにより構成され、これらストーカ４ａ，４
ｂ，４ｃに対応して一次燃焼空気供給装置７の各空気導
管７ａ，７ｂ，７ｃがそれぞれ設けられている。なお、
これら空気導管７ａ，７ｂ，７ｃには押込送風機７ｄか
ら一次燃焼空気が供給される。
【００２８】また、前記燃焼室６内は、乾燥ストーカ４
ａおよび燃焼ストーカ４ｂの上方の一次燃焼ゾーン６ａ
および後燃焼ストーカ４ｃの上方の後燃焼ゾーン６ｂ
と、この一次燃焼ゾーン６ａおよび後燃焼ゾーン６ｂの
上方のリバーニングゾーン６ｃと、このリバーニングゾ
ーン６ｃの上方の二次燃焼ゾーン６ｄの各ゾーンに画成
される。
ａおよび燃焼ストーカ４ｂの上方の一次燃焼ゾーン６ａ
および後燃焼ストーカ４ｃの上方の後燃焼ゾーン６ｂ
と、この一次燃焼ゾーン６ａおよび後燃焼ゾーン６ｂの
上方のリバーニングゾーン６ｃと、このリバーニングゾ
ーン６ｃの上方の二次燃焼ゾーン６ｄの各ゾーンに画成
される。
【００２９】前記後燃焼ゾーン６ｂ上方の炉壁５には、
排出口（吸引口）５ａが設けられ、この排出口５ａには
排出管１０が連設されている。この排出管１０の下流側
には過熱器１１が連設され、この過熱器１１の下流側に
は還元性ガス供給管１２が連設されている。この還元性
ガス供給管１２の排出端は、前記リバーニングゾーン６
ｃ下部の炉壁５に設けられている供給口５ｂに接続され
ている。また、前記二次燃焼ゾーン６ｄ下部の炉壁５に
は、供給口５ｃが設けられ、この供給口５ｃには二次燃
焼空気供給管１３が連設されている。前記過熱器１１に
は、この過熱器１１内に天然ガスを供給する天然ガス供
給管１４と、ボイラ９からの飽和あるいは３００℃以下
の過熱蒸気を通す過熱管１５が備えられている。なお、
前記還元性ガス供給管１２には、過熱器内の還元性ガス
を燃焼室６内に供給する送風機１２ａが備えられてい
る。
排出口（吸引口）５ａが設けられ、この排出口５ａには
排出管１０が連設されている。この排出管１０の下流側
には過熱器１１が連設され、この過熱器１１の下流側に
は還元性ガス供給管１２が連設されている。この還元性
ガス供給管１２の排出端は、前記リバーニングゾーン６
ｃ下部の炉壁５に設けられている供給口５ｂに接続され
ている。また、前記二次燃焼ゾーン６ｄ下部の炉壁５に
は、供給口５ｃが設けられ、この供給口５ｃには二次燃
焼空気供給管１３が連設されている。前記過熱器１１に
は、この過熱器１１内に天然ガスを供給する天然ガス供
給管１４と、ボイラ９からの飽和あるいは３００℃以下
の過熱蒸気を通す過熱管１５が備えられている。なお、
前記還元性ガス供給管１２には、過熱器内の還元性ガス
を燃焼室６内に供給する送風機１２ａが備えられてい
る。
【００３０】このように構成されるごみ焼却炉１におい
て、まずホッパー３から投入されたごみ２は、乾燥スト
ーカ４ａ上を通過する。この乾燥ストーカ４ａ上のごみ
２は、後段の燃焼ストーカ４ｂ，後燃焼ストーカ４ｃで
の燃焼により生じる高温燃焼ガスによって乾燥された
後、このごみの一部において燃焼が始まる。しかし、乾
燥ストーカ４ａに供給される一次燃焼空気は、一次燃焼
空気中の酸化性物質の量を最小限にするために少量に抑
制されているために、この乾燥ストーカ４ａ上のごみ２
から発生するガスは、水分の蒸発による水蒸気，乾留に
よって生じる炭化水素ガス，不完全燃焼によって生じる
ＣＯなどである。
て、まずホッパー３から投入されたごみ２は、乾燥スト
ーカ４ａ上を通過する。この乾燥ストーカ４ａ上のごみ
２は、後段の燃焼ストーカ４ｂ，後燃焼ストーカ４ｃで
の燃焼により生じる高温燃焼ガスによって乾燥された
後、このごみの一部において燃焼が始まる。しかし、乾
燥ストーカ４ａに供給される一次燃焼空気は、一次燃焼
空気中の酸化性物質の量を最小限にするために少量に抑
制されているために、この乾燥ストーカ４ａ上のごみ２
から発生するガスは、水分の蒸発による水蒸気，乾留に
よって生じる炭化水素ガス，不完全燃焼によって生じる
ＣＯなどである。
【００３１】次いで、前記乾燥ストーカ４ａを通過して
乾燥されたごみ２は、燃焼ストーカ４ｂ上で空気導管７
ｂから供給される一次燃焼空気により主たる燃焼が行わ
れる。燃焼ストーカ４ｂに供給されている一次燃焼空気
は、ごみの燃焼に必要十分な量であるため、この燃焼ス
トーカ４ｂ上からのごみ２から発生するガスには、ＮＯ
X が高濃度で含まれている。
乾燥されたごみ２は、燃焼ストーカ４ｂ上で空気導管７
ｂから供給される一次燃焼空気により主たる燃焼が行わ
れる。燃焼ストーカ４ｂに供給されている一次燃焼空気
は、ごみの燃焼に必要十分な量であるため、この燃焼ス
トーカ４ｂ上からのごみ２から発生するガスには、ＮＯ
X が高濃度で含まれている。
【００３２】次いで、前記乾燥ストーカ４ａおよび燃焼
ストーカ４ｂを通過したごみ２は、後燃焼ストーカ４ｃ
に供給される。この後燃焼ストーカ４ｃ上のごみ２は、
焼却灰中に多量の未燃固形物もしくは不完全燃焼固形物
が残存することのないように、乾燥ストーカ４ａ部分お
よび燃焼ストーカ４ｂ部分に比べて比較的大きな空燃比
となるように一次燃焼空気が供給されて、燃焼されてい
る。
ストーカ４ｂを通過したごみ２は、後燃焼ストーカ４ｃ
に供給される。この後燃焼ストーカ４ｃ上のごみ２は、
焼却灰中に多量の未燃固形物もしくは不完全燃焼固形物
が残存することのないように、乾燥ストーカ４ａ部分お
よび燃焼ストーカ４ｂ部分に比べて比較的大きな空燃比
となるように一次燃焼空気が供給されて、燃焼されてい
る。
【００３３】したがって、この後燃焼ストーカ４ｃの上
方の後燃焼ゾーン６ｂにおける燃焼ガスは、温度５００
〜８００℃付近で、かつ１５〜１９％程度の酸素が残存
しており酸化性雰囲気を有している。ただし、この燃焼
ガスは比較的低温であることと、ごみ中の窒素成分がほ
ぼなくなってしまっているために、この後燃焼ストーカ
４ｃの部分で発生するＮＯX は少なく抑えられた状態に
ある。また、腐蝕性物質であるＨＣｌもほとんど含まれ
ていない。
方の後燃焼ゾーン６ｂにおける燃焼ガスは、温度５００
〜８００℃付近で、かつ１５〜１９％程度の酸素が残存
しており酸化性雰囲気を有している。ただし、この燃焼
ガスは比較的低温であることと、ごみ中の窒素成分がほ
ぼなくなってしまっているために、この後燃焼ストーカ
４ｃの部分で発生するＮＯX は少なく抑えられた状態に
ある。また、腐蝕性物質であるＨＣｌもほとんど含まれ
ていない。
【００３４】この後燃焼ストーカ４ｃから発生し、酸素
濃度が高く、かつ腐蝕性物質の少ない後燃焼ガス（排ガ
ス）は、前記排出口５ａから排出管１０を経て過熱器１
１に吸引される。次いで、この過熱器１１に天然ガス供
給管１４から天然ガスが供給される。この天然ガスを前
記酸素濃度の高い後燃焼ガスを酸素源として燃料過剰
で、かつ高効率発電に必要な温度（８００℃〜１２００
℃）で燃焼させる。この後燃焼ガスと天然ガスとを混合
して燃焼させたガス（還元性ガス）は、還元性ガス供給
管１２を通して送風機１２ａの作用により、供給口５ｂ
から燃焼室６に噴出され、これによってリバーニングゾ
ーン６ｃに還元性の強い雰囲気を保つようにされる。こ
のため、一次燃焼中に発生したＮＯX もリバーニングゾ
ーン６ｃで還元されて最大６０％以上の低減率で低減さ
れている。なお、前記天然ガスは、後燃焼ガスと混合し
て用いられるため、過熱器１１に供給される天然ガス量
は、従来の必要量に比べて少量でよく、後燃焼ガスが燃
料過剰になるような量でよい。また、リバーニングゾー
ン６ｃに噴出される還元性ガス量は、前記送風機１２ａ
により調整されている。
濃度が高く、かつ腐蝕性物質の少ない後燃焼ガス（排ガ
ス）は、前記排出口５ａから排出管１０を経て過熱器１
１に吸引される。次いで、この過熱器１１に天然ガス供
給管１４から天然ガスが供給される。この天然ガスを前
記酸素濃度の高い後燃焼ガスを酸素源として燃料過剰
で、かつ高効率発電に必要な温度（８００℃〜１２００
℃）で燃焼させる。この後燃焼ガスと天然ガスとを混合
して燃焼させたガス（還元性ガス）は、還元性ガス供給
管１２を通して送風機１２ａの作用により、供給口５ｂ
から燃焼室６に噴出され、これによってリバーニングゾ
ーン６ｃに還元性の強い雰囲気を保つようにされる。こ
のため、一次燃焼中に発生したＮＯX もリバーニングゾ
ーン６ｃで還元されて最大６０％以上の低減率で低減さ
れている。なお、前記天然ガスは、後燃焼ガスと混合し
て用いられるため、過熱器１１に供給される天然ガス量
は、従来の必要量に比べて少量でよく、後燃焼ガスが燃
料過剰になるような量でよい。また、リバーニングゾー
ン６ｃに噴出される還元性ガス量は、前記送風機１２ａ
により調整されている。
【００３５】このようにリバーニングゾーン６ｃで還元
された主燃焼ガスは、二次燃焼空気供給管１３を介して
二次燃焼空気供給口５ｃから噴出される二次燃焼空気に
よって完全燃焼される。次いで、完全燃焼後の排ガス
は、前記ボイラ９および図示されない排ガス処理装置を
経て煙突により大気に放出される。なお、前記二次燃焼
ゾーン６ｄにおいては、還元性ガスの吹き込みによって
既にＮＯX は低減されている上に、８００〜１０００℃
の比較的低温で燃焼が行われているために、新たなＮＯ
X の発生はほとんどなく、排ガス中のＮＯX は５０ｐｐ
ｍ以下に抑えられている。
された主燃焼ガスは、二次燃焼空気供給管１３を介して
二次燃焼空気供給口５ｃから噴出される二次燃焼空気に
よって完全燃焼される。次いで、完全燃焼後の排ガス
は、前記ボイラ９および図示されない排ガス処理装置を
経て煙突により大気に放出される。なお、前記二次燃焼
ゾーン６ｄにおいては、還元性ガスの吹き込みによって
既にＮＯX は低減されている上に、８００〜１０００℃
の比較的低温で燃焼が行われているために、新たなＮＯ
X の発生はほとんどなく、排ガス中のＮＯX は５０ｐｐ
ｍ以下に抑えられている。
【００３６】前記ボイラ９より回収された飽和あるいは
３００℃以下の過熱蒸気は、前記過熱管１５に導入され
て、過熱器１１内に通される。この飽和あるいは３００
℃以下の過熱蒸気は、過熱器１１内の温度（８００℃〜
１２００℃）により過熱されて、発電に用いられてい
る。
３００℃以下の過熱蒸気は、前記過熱管１５に導入され
て、過熱器１１内に通される。この飽和あるいは３００
℃以下の過熱蒸気は、過熱器１１内の温度（８００℃〜
１２００℃）により過熱されて、発電に用いられてい
る。
【００３７】こうして、酸素が多く含有され、かつ腐蝕
性物質をほとんど含んでいない後燃焼ガスと天然ガスと
を混合して燃焼したガスを還元性ガスとして再び燃焼室
６内に噴出することにより、ＮＯX 等の空気汚染物質を
低減することができるとともに、天然ガスの使用量およ
び燃焼室６内のガス量の増加を最小限に抑えることがで
きる。同時に、後燃焼ガスには腐蝕性物質が少ないた
め、過熱器管壁内の温度をごみ焼却炉では腐蝕性の最も
著しい温度範囲（３２０℃〜５００℃）に設定すること
ができ、腐蝕を抑えながら高い発電効率を容易に得るこ
とができる。
性物質をほとんど含んでいない後燃焼ガスと天然ガスと
を混合して燃焼したガスを還元性ガスとして再び燃焼室
６内に噴出することにより、ＮＯX 等の空気汚染物質を
低減することができるとともに、天然ガスの使用量およ
び燃焼室６内のガス量の増加を最小限に抑えることがで
きる。同時に、後燃焼ガスには腐蝕性物質が少ないた
め、過熱器管壁内の温度をごみ焼却炉では腐蝕性の最も
著しい温度範囲（３２０℃〜５００℃）に設定すること
ができ、腐蝕を抑えながら高い発電効率を容易に得るこ
とができる。
【００３８】本実施例においては、過熱器１１内に天然
ガスが供給され、後燃焼ガスと天然ガスとを混合および
燃焼して燃焼室６に供給しているが、後燃焼ガスのみに
よってボイラ９からの過熱蒸気を過熱し、さらに再循環
ガスとして燃焼室６に供給してもよい。こうして、再循
環ガスにより燃焼室６内を撹拌，混合することができ、
天然ガスと同様にＮＯX 等の空気汚染物質を低減するこ
とができる。
ガスが供給され、後燃焼ガスと天然ガスとを混合および
燃焼して燃焼室６に供給しているが、後燃焼ガスのみに
よってボイラ９からの過熱蒸気を過熱し、さらに再循環
ガスとして燃焼室６に供給してもよい。こうして、再循
環ガスにより燃焼室６内を撹拌，混合することができ、
天然ガスと同様にＮＯX 等の空気汚染物質を低減するこ
とができる。
【００３９】本実施例において、天然ガスの燃焼室６へ
の吹き込み箇所である供給口５ｂは、二次燃焼空気の供
給口５ｃよりも少なくとも上流側の位置にあれば良く、
またその供給口５ｂの数は１か所に限らず、２か所以上
あっても良い。また、二次燃焼空気の供給口５ｃの数も
１か所に限らず、２か所以上あっても良い。
の吹き込み箇所である供給口５ｂは、二次燃焼空気の供
給口５ｃよりも少なくとも上流側の位置にあれば良く、
またその供給口５ｂの数は１か所に限らず、２か所以上
あっても良い。また、二次燃焼空気の供給口５ｃの数も
１か所に限らず、２か所以上あっても良い。
【００４０】本実施例において、過熱器１１内の天然ガ
スは燃料過剰で燃焼されているが、天然ガスを酸素過剰
で燃焼させて再び天然ガスを混合するようにしても良
い。
スは燃料過剰で燃焼されているが、天然ガスを酸素過剰
で燃焼させて再び天然ガスを混合するようにしても良
い。
【００４１】本実施例においては、天然ガスが過熱器１
１内に供給されているが、天然ガスに限られず、炭化水
素系燃料であれば良い。
１内に供給されているが、天然ガスに限られず、炭化水
素系燃料であれば良い。
【図１】図１は、本発明の一実施例に係るごみ焼却炉の
概略構成図である。
概略構成図である。
【図２】図２は、従来のごみ焼却炉の概略構成図であ
る。
る。
【図３】図３は、ごみ焼却炉における管壁温度と腐食速
度との関係図である。
度との関係図である。
１ ごみ焼却炉
２ ごみ
３ ホッパー
４ ストーカ
４ａ 乾燥ストーカ
４ｂ 燃焼ストーカ
４ｃ 後燃焼ストーカ
５ 炉壁
５ａ 排出口（吸引口）
５ｂ 供給口（天然ガス）
５ｃ 供給口（二次燃焼空気）
６ 燃焼室
６ａ 一次燃焼ゾーン
６ｂ 後燃焼ゾーン
６ｃ リバーニングゾーン
６ｄ 二次燃焼ゾーン
７ 一次燃焼空気供給装置
７ａ，７ｂ，７ｃ 空気導管
８ 灰排出口
９ ボイラ
１０ 排出管
１１ 過熱器
１２ 還元性ガス供給管
１２ａ 送風機
１３ 二次燃焼空気供給管
１４ 天然ガス供給管
１５ 過熱管
１０１ 被燃焼物
１０２ 一次燃焼ゾーン
１０３ 還元性雰囲気（リバーニングゾーン）
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F23G 5/00
F23G 5/14
F23G 5/16
Claims (3)
- 【請求項１】 被燃焼物を一次燃焼空気により主燃焼さ
せる一次燃焼ゾーンの上方に炭化水素系燃料もしくは還
元性ガスを供給して還元性雰囲気（リバーニングゾー
ン）を形成し、このリバーニングゾーンの上方に二次燃
焼空気を供給して未燃物もしくは不完全燃焼物を完全燃
焼させる焼却炉において、 ａ）前記一次燃焼ゾーンのうち、主燃焼させた被燃焼物
の後燃焼により発生する排ガスを吸引する吸引口， ｂ）この吸引口より吸引された排ガスを酸素源として、
前記炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを燃料過剰で燃
焼させるか、または前記炭化水素系燃料もしくは還元性
ガスを酸素過剰で完全燃焼させた後さらに炭化水素系燃
料もしくは還元性ガスを混合させる過熱器および ｃ）この過熱器内を通過させた後の排ガスを前記リバー
ニングゾーンに供給する供給口を設けることを特徴とす
る焼却炉。 - 【請求項２】 被燃焼物を一次燃焼空気により主燃焼さ
せる一次燃焼ゾーンの上方に二次燃焼空気を供給して未
燃物もしくは不完全燃焼物を完全燃焼させ、発生する排
ガスを熱回収装置を通して排出する焼却炉において、 ａ）前記一次燃焼ゾーンのうち、主燃焼させた被燃焼物
の後燃焼により発生する排ガスを吸引する吸引口， ｂ）この吸引口より吸引された排ガスを酸素源として、
炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを燃焼させたガスに
より前記熱回収装置からの飽和あるいは過熱蒸気を過熱
する過熱器および ｃ）この過熱器内を通過させた後の排ガスを前記リバー
ニングゾーンに供給する供給口を設けることを特徴とす
る焼却炉。 - 【請求項３】 被燃焼物を一次燃焼空気により主燃焼さ
せる一次燃焼ゾーンの上方に炭化水素系燃料もしくは還
元性ガスを供給して還元性雰囲気（リバーニングゾー
ン）を形成し、このリバーニングゾーンの上方に二次燃
焼空気を供給して未燃物もしくは不完全燃焼物を完全燃
焼させ、発生する排ガスを熱回収装置を通して排出する
焼却炉において、 ａ）前記一次燃焼ゾーンのうち、主燃焼させた被燃焼物
の後燃焼により発生する排ガスを吸引する吸引口， ｂ）この吸引口より吸引された排ガスを酸素源として、
前記炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを燃料過剰で燃
焼させるか、または前記炭化水素系燃料もしくは還元性
ガスを酸素過剰で完全燃焼させた後さらに炭化水素系燃
料もしくは還元性ガスを混合させたガスにより前記熱回
収装置からの飽和あるいは過熱蒸気を過熱する過熱器お
よび ｃ）この過熱器内を通過させた後の排ガスを前記リバー
ニングゾーンに供給する供給口を設けることを特徴とす
る焼却炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13253197A JP3489966B2 (ja) | 1997-05-22 | 1997-05-22 | 焼却炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13253197A JP3489966B2 (ja) | 1997-05-22 | 1997-05-22 | 焼却炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10325517A JPH10325517A (ja) | 1998-12-08 |
| JP3489966B2 true JP3489966B2 (ja) | 2004-01-26 |
Family
ID=15083466
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13253197A Expired - Fee Related JP3489966B2 (ja) | 1997-05-22 | 1997-05-22 | 焼却炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3489966B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004020071A (ja) * | 2002-06-18 | 2004-01-22 | Jfe Engineering Kk | 廃棄物焼却炉およびその操業方法 |
| JP2004084981A (ja) * | 2002-08-23 | 2004-03-18 | Jfe Engineering Kk | 廃棄物焼却炉 |
| DE10339133B4 (de) * | 2003-08-22 | 2005-05-12 | Fisia Babcock Environment Gmbh | Verfahren zur NOx-Minderung in Feuerräumen und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
| CN109974009B (zh) * | 2019-04-26 | 2024-01-30 | 北京科太亚洲生态科技股份有限公司 | 一种三废一体化反应器以及亚硝气处理的方法 |
-
1997
- 1997-05-22 JP JP13253197A patent/JP3489966B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10325517A (ja) | 1998-12-08 |
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