JP3366772B2 - ハードギヤホーニングのドレス補正方法 - Google Patents
ハードギヤホーニングのドレス補正方法Info
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- JP3366772B2 JP3366772B2 JP08454595A JP8454595A JP3366772B2 JP 3366772 B2 JP3366772 B2 JP 3366772B2 JP 08454595 A JP08454595 A JP 08454595A JP 8454595 A JP8454595 A JP 8454595A JP 3366772 B2 JP3366772 B2 JP 3366772B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、歯車の熱処理後の歯面
仕上げを目的としたハードギヤホーニング加工に使用さ
れる内歯式砥石のドレス方法に関する。
仕上げを目的としたハードギヤホーニング加工に使用さ
れる内歯式砥石のドレス方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】内歯式砥石によるハードギヤホーニング
加工は内歯車シェービング加工と同様、歯面間の相対的
な横すべり力を利用して加工され、図３に示すようなダ
イヤモンド砥粒などの硬質砥粒１５でワークと同一諸元
に被膜（電着）製作された外歯車形ドレッサ４（以下ド
レスギヤという）により内歯式砥石５の歯面１９をドレ
ッシング（成形）して、図４に示すように、ドレッシン
グされた内歯式砥石５の歯面１９をワーク３である熱処
理後の外歯車の歯面に回転させながら押し当てることに
より内歯式砥石の形状を転写するようにして仕上げ加工
をおこなうようにしたものである。従って、一定数量の
ワークを加工すると内歯式砥石の歯面の精度が悪くなる
ので、改めてドレスギヤによりドレッシングされる。内
歯式砥石のドレッシングは加工精度の向上、取扱の便利
から機上で行われ機上ドレスと呼ばれている。
加工は内歯車シェービング加工と同様、歯面間の相対的
な横すべり力を利用して加工され、図３に示すようなダ
イヤモンド砥粒などの硬質砥粒１５でワークと同一諸元
に被膜（電着）製作された外歯車形ドレッサ４（以下ド
レスギヤという）により内歯式砥石５の歯面１９をドレ
ッシング（成形）して、図４に示すように、ドレッシン
グされた内歯式砥石５の歯面１９をワーク３である熱処
理後の外歯車の歯面に回転させながら押し当てることに
より内歯式砥石の形状を転写するようにして仕上げ加工
をおこなうようにしたものである。従って、一定数量の
ワークを加工すると内歯式砥石の歯面の精度が悪くなる
ので、改めてドレスギヤによりドレッシングされる。内
歯式砥石のドレッシングは加工精度の向上、取扱の便利
から機上で行われ機上ドレスと呼ばれている。
【０００３】例えば、図１はハードギヤホーニング盤の
模式図、図２は内歯式砥石とワーク又はドレスギヤとの
相対関係を示す説明図、図３は内歯式砥石の歯形とドレ
スギヤの歯形との噛み合い部の拡大説明図、図４は内歯
式砥石の歯形とワークの歯形との噛み合い部の拡大説明
図、図５は内歯式砥石の斜視図である。図１に示すよう
に、取り付け面を対向させて設けられた支持台１，２間
にワーク３又はドレスギヤ４が回転可能に取り付けられ
るようにされている。支持台の軸心６即ちワーク３又は
ドレスギヤ４の軸心方向に相対的な横すべり力を与える
ために軸交差角７で傾けられかつ図でみて紙面に直角方
向にワーク又はドレスギヤと噛み合い可能にされた内歯
式砥石５が回転可能に取り付けられている。ワーク３と
ドレスギヤ４の設計諸元は同一とされ、ドレスギヤ４の
歯形形状は内歯式砥石５の歯形を介してワーク３の歯に
転写される。
模式図、図２は内歯式砥石とワーク又はドレスギヤとの
相対関係を示す説明図、図３は内歯式砥石の歯形とドレ
スギヤの歯形との噛み合い部の拡大説明図、図４は内歯
式砥石の歯形とワークの歯形との噛み合い部の拡大説明
図、図５は内歯式砥石の斜視図である。図１に示すよう
に、取り付け面を対向させて設けられた支持台１，２間
にワーク３又はドレスギヤ４が回転可能に取り付けられ
るようにされている。支持台の軸心６即ちワーク３又は
ドレスギヤ４の軸心方向に相対的な横すべり力を与える
ために軸交差角７で傾けられかつ図でみて紙面に直角方
向にワーク又はドレスギヤと噛み合い可能にされた内歯
式砥石５が回転可能に取り付けられている。ワーク３と
ドレスギヤ４の設計諸元は同一とされ、ドレスギヤ４の
歯形形状は内歯式砥石５の歯形を介してワーク３の歯に
転写される。
【０００４】従って、従来の加工方法においては、先ず
ドレスギヤ４を支持台１，２に取り付け内歯式砥石５を
回転させながらその軸心１１をドレスギヤ４の軸心６に
向かって切込み仕上げ寸法に相当する前もって与えられ
た設計軸間距離（以下、単に「設計軸間距離」という）
８まで追い込むことにより内歯式砥石を成形、即ち図３
に示すようにドレッシング加工する。次にドレスギヤ４
を外し、ワーク３を支持台１，２に取り付け内歯式砥石
５を再び軸心に向かって切込みながら回転接触させ、仕
上げ寸法に相当するドレス加工時と同じ設計軸間距離８
まで追い込むことにより、図４に示すようにドレスギヤ
４の歯形より転写されたギヤ諸元をワーク３の歯に転写
する。
ドレスギヤ４を支持台１，２に取り付け内歯式砥石５を
回転させながらその軸心１１をドレスギヤ４の軸心６に
向かって切込み仕上げ寸法に相当する前もって与えられ
た設計軸間距離（以下、単に「設計軸間距離」という）
８まで追い込むことにより内歯式砥石を成形、即ち図３
に示すようにドレッシング加工する。次にドレスギヤ４
を外し、ワーク３を支持台１，２に取り付け内歯式砥石
５を再び軸心に向かって切込みながら回転接触させ、仕
上げ寸法に相当するドレス加工時と同じ設計軸間距離８
まで追い込むことにより、図４に示すようにドレスギヤ
４の歯形より転写されたギヤ諸元をワーク３の歯に転写
する。
【０００５】しかしながら、実際の加工においては、ド
レスギヤ４の製作誤差やワーク３の歯形変更、歯車同志
の歯当たりの改善を目的としたドレスギヤ歯形手直しな
どがあり、図３に示すドレスギヤ４の歯厚９は必ずしも
図４に示すワーク３の歯厚１０と一致しない。例えば、
通常モジュール２程度のワークの歯厚１０はピッチ円１
２上で±０．００４〜±０．００８ｍｍ（オーバーボー
ル径で±０．０１〜±０．０３ｍｍ）ほどであるが、ド
レスギヤの歯厚９はピッチ円１２上で約±０．０１ｍｍ
の許容値で製作される。さらに、ドレスギヤの手直し再
利用の場合には歯厚で０．１ｍｍ程度の差のあるものを
使用することも要求される。
レスギヤ４の製作誤差やワーク３の歯形変更、歯車同志
の歯当たりの改善を目的としたドレスギヤ歯形手直しな
どがあり、図３に示すドレスギヤ４の歯厚９は必ずしも
図４に示すワーク３の歯厚１０と一致しない。例えば、
通常モジュール２程度のワークの歯厚１０はピッチ円１
２上で±０．００４〜±０．００８ｍｍ（オーバーボー
ル径で±０．０１〜±０．０３ｍｍ）ほどであるが、ド
レスギヤの歯厚９はピッチ円１２上で約±０．０１ｍｍ
の許容値で製作される。さらに、ドレスギヤの手直し再
利用の場合には歯厚で０．１ｍｍ程度の差のあるものを
使用することも要求される。
【０００６】実際の加工にあたっては、このようなドレ
スギヤの歯厚とワークの歯厚の差量が必ずあるため、単
に設計軸間距離でドレッシングした内歯式砥石を用いて
同じ設計軸間距離でワークを加工したのでは所望の精度
を得られない。従って、従来はドレッシングされた内歯
式砥石を用いて最初にワークを試加工し、ワークの歯厚
を測定し、次に所定（規格）歯厚との差異量に応じて内
歯式砥石とワークとの軸間距離を補正し、再度ワークの
歯厚を測定するというトライ＆エラーで加工していた。
また、このトライ＆エラー作業はドレッシングのたびに
繰り返されることが多く作業能率を著しく低下させてい
た。
スギヤの歯厚とワークの歯厚の差量が必ずあるため、単
に設計軸間距離でドレッシングした内歯式砥石を用いて
同じ設計軸間距離でワークを加工したのでは所望の精度
を得られない。従って、従来はドレッシングされた内歯
式砥石を用いて最初にワークを試加工し、ワークの歯厚
を測定し、次に所定（規格）歯厚との差異量に応じて内
歯式砥石とワークとの軸間距離を補正し、再度ワークの
歯厚を測定するというトライ＆エラーで加工していた。
また、このトライ＆エラー作業はドレッシングのたびに
繰り返されることが多く作業能率を著しく低下させてい
た。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】このように、ドレスギ
ヤの実測歯厚寸法が設計値に一致することが少なく、改
めて、ドレッシング時の軸間距離の補正およびワーク加
工時の軸間距離の補正のための試加工をしなければなら
ず加工能率の低下を招いていた。
ヤの実測歯厚寸法が設計値に一致することが少なく、改
めて、ドレッシング時の軸間距離の補正およびワーク加
工時の軸間距離の補正のための試加工をしなければなら
ず加工能率の低下を招いていた。
【０００８】本発明の目的は、前述したような問題点に
鑑みて、ドレスギヤに製作上の誤差があっても軸間距離
の補正のための試加工を要せず、又、簡単で、能率よ
く、ドレスギヤの高精度歯形をワークに転写し、かつ、
ドレスギヤの修正再利用をも容易にするハードギヤホー
ニングのドレス補正方法を提供するものである。
鑑みて、ドレスギヤに製作上の誤差があっても軸間距離
の補正のための試加工を要せず、又、簡単で、能率よ
く、ドレスギヤの高精度歯形をワークに転写し、かつ、
ドレスギヤの修正再利用をも容易にするハードギヤホー
ニングのドレス補正方法を提供するものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
この補正方法について厳密に対応するならば軸間距離の
補正だけではなく、軸交差角をも考慮しなければワーク
の歯厚と歯形を同時に正確に補正することができないこ
とを知得した。即ち、ドレスギヤの歯厚を基準として、
ドレッシングの際の軸間距離と軸交差角を補正すること
により、設計上の歯形寸法を内歯式砥石に与えることが
でき、ワーク加工時に内歯式砥石を設計軸間距離及び前
もって与えられた設計軸交差角（以下、単に「設計軸交
差角」という）に設定して加工することにより常に一定
の歯厚のワークを得ることができ、より精度の高い歯車
精度を得ることができる。一方、この厳密な軸間距離と
軸交差角を得るためには、軸交差角付インボリュート歯
車の噛み合いの理論式を用い、ドレスギヤの実測歯厚か
らドレッシング時のドレスギヤと内歯式砥石との軸間距
離及び軸交差角を計算にて求められる。
この補正方法について厳密に対応するならば軸間距離の
補正だけではなく、軸交差角をも考慮しなければワーク
の歯厚と歯形を同時に正確に補正することができないこ
とを知得した。即ち、ドレスギヤの歯厚を基準として、
ドレッシングの際の軸間距離と軸交差角を補正すること
により、設計上の歯形寸法を内歯式砥石に与えることが
でき、ワーク加工時に内歯式砥石を設計軸間距離及び前
もって与えられた設計軸交差角（以下、単に「設計軸交
差角」という）に設定して加工することにより常に一定
の歯厚のワークを得ることができ、より精度の高い歯車
精度を得ることができる。一方、この厳密な軸間距離と
軸交差角を得るためには、軸交差角付インボリュート歯
車の噛み合いの理論式を用い、ドレスギヤの実測歯厚か
らドレッシング時のドレスギヤと内歯式砥石との軸間距
離及び軸交差角を計算にて求められる。
【００１０】しかし、かかる計算は高度な歯車理論と計
算力を要し、ＮＣ制御装置等にプログラムにより制御機
器に取り込ませても、時間がかかり、実用的ではない。
そこで、実用面と軸交差角付インボリュート歯車の噛み
合いの理論特性を利用し、ドレスギヤの歯厚差量から簡
易式によりドレッシング時のドレスギヤと内歯式砥石の
補正軸間距離と補正軸交差角を設定することにより所定
のワーク形状、精度を得られるようにした。
算力を要し、ＮＣ制御装置等にプログラムにより制御機
器に取り込ませても、時間がかかり、実用的ではない。
そこで、実用面と軸交差角付インボリュート歯車の噛み
合いの理論特性を利用し、ドレスギヤの歯厚差量から簡
易式によりドレッシング時のドレスギヤと内歯式砥石の
補正軸間距離と補正軸交差角を設定することにより所定
のワーク形状、精度を得られるようにした。
【００１１】即ち、本発明においては、内歯式砥石に軸
交差角をもって内接するドレスギヤにより成形された内
歯式砥石によって熱処理後の歯車の歯面仕上げのための
ハードギヤホーニング加工において、前記内歯式砥石と
前記ドレスギヤとの軸間距離は前記ドレスギヤの設計歯
厚と実測歯厚との差を設計歯直角噛み合い圧力角の正弦
の二倍で除した値を設計軸間距離に加えた値とする。ま
た、前記軸交差角を前記ドレスギヤの設計歯厚と実測歯
厚との差に予め計算によって求められた補正係数を乗じ
た値に設計軸交差角を加えた値を軸交差角としてドレス
加工した後、前記内歯式砥石とワークとの軸交差角及び
軸間距離を設計軸交差角及び設計軸間距離で加工するよ
うにした。
交差角をもって内接するドレスギヤにより成形された内
歯式砥石によって熱処理後の歯車の歯面仕上げのための
ハードギヤホーニング加工において、前記内歯式砥石と
前記ドレスギヤとの軸間距離は前記ドレスギヤの設計歯
厚と実測歯厚との差を設計歯直角噛み合い圧力角の正弦
の二倍で除した値を設計軸間距離に加えた値とする。ま
た、前記軸交差角を前記ドレスギヤの設計歯厚と実測歯
厚との差に予め計算によって求められた補正係数を乗じ
た値に設計軸交差角を加えた値を軸交差角としてドレス
加工した後、前記内歯式砥石とワークとの軸交差角及び
軸間距離を設計軸交差角及び設計軸間距離で加工するよ
うにした。
【００１２】前記補正係数はドレスギヤの歯厚値が設計
値から０．１ｍｍ減少したときの理論軸交差角の変化比
率の値とするとよい。
値から０．１ｍｍ減少したときの理論軸交差角の変化比
率の値とするとよい。
【００１３】
【作用】ドレスギヤの歯厚を測定し、ドレスギヤの設計
歯厚との差から、簡易式によってドレスギヤと内歯式砥
石との補正軸間距離ＡM 及び補正軸交差角ΣM を求め、
この補正軸間距離ＡM 及び補正軸交差角ΣM によりドレ
ッシングを行うと内歯式砥石の歯隙１０はドレスギヤの
歯厚に関係なくほぼ一定、即ちほぼ設計歯隙にドレス加
工される。このように内歯式砥石の歯隙は常に一定に仕
上がるので、ワーク加工の際にはワークと内歯式砥石の
軸間距離及び軸交差角は常に設計値で加工すれば所定の
ワーク寸法が得られる。
歯厚との差から、簡易式によってドレスギヤと内歯式砥
石との補正軸間距離ＡM 及び補正軸交差角ΣM を求め、
この補正軸間距離ＡM 及び補正軸交差角ΣM によりドレ
ッシングを行うと内歯式砥石の歯隙１０はドレスギヤの
歯厚に関係なくほぼ一定、即ちほぼ設計歯隙にドレス加
工される。このように内歯式砥石の歯隙は常に一定に仕
上がるので、ワーク加工の際にはワークと内歯式砥石の
軸間距離及び軸交差角は常に設計値で加工すれば所定の
ワーク寸法が得られる。
【００１４】
【実施例】本発明の実施例について説明する。実施例に
おいては、図１、２に示す内歯式砥石軸１１はドレスギ
ヤ及びワーク取付軸６に対しサーボモータ等によってそ
の軸交差角及び軸間距離を相対変位可能にされ、サーボ
モータはプログラム制御可能な数値制御装置例えばＣＮ
Ｃ制御装置によって制御される。ＣＮＣ制御装置のプロ
グラムにはドレッシング時に内歯式砥石軸１１をドレス
ギヤ取付軸６に対して軸交差角７および軸間距離８を設
定するプログラムが設けられている。そして、ドレッシ
ング作業時には次のように制御される。まず、使用ドレ
スギヤ４の歯厚９の入力が求められる、次に、歯厚９の
入力値によってドレスギヤ４と内歯式砥石５との補正軸
間距離ＡM を次の簡易式から求めるようにされている。
おいては、図１、２に示す内歯式砥石軸１１はドレスギ
ヤ及びワーク取付軸６に対しサーボモータ等によってそ
の軸交差角及び軸間距離を相対変位可能にされ、サーボ
モータはプログラム制御可能な数値制御装置例えばＣＮ
Ｃ制御装置によって制御される。ＣＮＣ制御装置のプロ
グラムにはドレッシング時に内歯式砥石軸１１をドレス
ギヤ取付軸６に対して軸交差角７および軸間距離８を設
定するプログラムが設けられている。そして、ドレッシ
ング作業時には次のように制御される。まず、使用ドレ
スギヤ４の歯厚９の入力が求められる、次に、歯厚９の
入力値によってドレスギヤ４と内歯式砥石５との補正軸
間距離ＡM を次の簡易式から求めるようにされている。
【００１５】
【式１】
【００１６】但し、ドレスギヤのピッチ円１２上の歯厚
９を直接測定することは困難であるため通常またぎ歯厚
法で代用される。このドレスギヤの設計（図面指示）及
び実測またぎ歯厚Ｅ、ＥM は図６に符号１６で示すよう
に複数の歯に渡って測定される代用寸法であり歯車加工
上の代表的測定法による測定値である。従って、実際の
入力値は歯厚９ではなくまたぎ歯厚Ｅ、ＥM （１６）と
なる。また、同時にまたぎ歯厚ＥM の入力値によってド
レスギヤ４と内歯式砥石５との補正軸交差角ΣM （７）
を次の簡易式で求めるようにされている。
９を直接測定することは困難であるため通常またぎ歯厚
法で代用される。このドレスギヤの設計（図面指示）及
び実測またぎ歯厚Ｅ、ＥM は図６に符号１６で示すよう
に複数の歯に渡って測定される代用寸法であり歯車加工
上の代表的測定法による測定値である。従って、実際の
入力値は歯厚９ではなくまたぎ歯厚Ｅ、ＥM （１６）と
なる。また、同時にまたぎ歯厚ＥM の入力値によってド
レスギヤ４と内歯式砥石５との補正軸交差角ΣM （７）
を次の簡易式で求めるようにされている。
【００１７】
【式２】
【００１８】ここで、両簡易式においてドレスギヤの実
測歯厚９即ちまたぎ歯厚ＥM を除く変数はハードギヤホ
ーニング加工される歯車の諸元によって一義的に決ま
り、前もって入力されている。また、補正係数Ｋは、ま
たぎ歯厚が設計またぎ歯厚より０．１ｍｍ減少したとき
の理論計算で求められるΣ値の変化比率を表す計算上の
一定数であり、他の変数と同様に前もって入力されてい
る。詳しくは次の計算式に示すようにまたぎ歯厚が設計
またぎ歯厚より０．１ｍｍ減少したドレスギヤを使用し
た場合に設計値通りの内歯砥石のねじれ角を成形するた
めに必要な計算上の軸交差角ΣA から軸交差角の設計値
Σを差引いた値をさらに０．１で除した値を用いてい
る。なお、補正係数Ｋの決定には厳密計算を必要とする
がドレスギヤのまたぎ歯厚が０．１ｍｍずれた場合につ
いての１点のみの計算でよい。
測歯厚９即ちまたぎ歯厚ＥM を除く変数はハードギヤホ
ーニング加工される歯車の諸元によって一義的に決ま
り、前もって入力されている。また、補正係数Ｋは、ま
たぎ歯厚が設計またぎ歯厚より０．１ｍｍ減少したとき
の理論計算で求められるΣ値の変化比率を表す計算上の
一定数であり、他の変数と同様に前もって入力されてい
る。詳しくは次の計算式に示すようにまたぎ歯厚が設計
またぎ歯厚より０．１ｍｍ減少したドレスギヤを使用し
た場合に設計値通りの内歯砥石のねじれ角を成形するた
めに必要な計算上の軸交差角ΣA から軸交差角の設計値
Σを差引いた値をさらに０．１で除した値を用いてい
る。なお、補正係数Ｋの決定には厳密計算を必要とする
がドレスギヤのまたぎ歯厚が０．１ｍｍずれた場合につ
いての１点のみの計算でよい。
【００１９】
【式３】
【００２０】求められた補正軸間距離ＡM および補正軸
交差角ΣM の値は内歯式砥石軸１１の位置決め用サーボ
モータ及び角度制御用サーボモータ駆動回路に出力され
内歯式砥石軸１１がドレスギヤ軸に対して補正軸間距離
ＡM および補正軸交差角ΣMで位置決めされ、ドレッシ
ング作業が開始され、以下、従来と同様にドレッシング
作業が行われるようにされている。
交差角ΣM の値は内歯式砥石軸１１の位置決め用サーボ
モータ及び角度制御用サーボモータ駆動回路に出力され
内歯式砥石軸１１がドレスギヤ軸に対して補正軸間距離
ＡM および補正軸交差角ΣMで位置決めされ、ドレッシ
ング作業が開始され、以下、従来と同様にドレッシング
作業が行われるようにされている。
【００２１】ドレッシング完了後、ワーク加工時には、
前もって入力された設計軸間距離及び設計軸交差角が内
歯式砥石軸１１の位置決め用サーボモータ及び角度制御
用サーボモータ駆動回路に出力され内歯式砥石軸１１が
ワーク軸６に対して設計軸間距離Ａおよび設計軸交差角
Σで位置決めされ、ワーク３の歯面仕上げ加工が開始さ
れ、以下、従来と同様にワークの歯面仕上げ加工が行わ
れるようにされている。
前もって入力された設計軸間距離及び設計軸交差角が内
歯式砥石軸１１の位置決め用サーボモータ及び角度制御
用サーボモータ駆動回路に出力され内歯式砥石軸１１が
ワーク軸６に対して設計軸間距離Ａおよび設計軸交差角
Σで位置決めされ、ワーク３の歯面仕上げ加工が開始さ
れ、以下、従来と同様にワークの歯面仕上げ加工が行わ
れるようにされている。
【００２２】かかる構成によって、ドレスギヤのまたぎ
歯厚を入力することによりドレッシング作業時に一定の
内歯式砥石を形成し、この内歯式砥石によりワークを精
度良く加工できる。なお、ワーク加工時の歯形調整やま
たぎ歯厚の微小修整は従来と同様にトライ＆エラーで行
われるのはいうまでもないが、基礎的な寸法補正作業が
なくなるので作業は非常に楽になる。
歯厚を入力することによりドレッシング作業時に一定の
内歯式砥石を形成し、この内歯式砥石によりワークを精
度良く加工できる。なお、ワーク加工時の歯形調整やま
たぎ歯厚の微小修整は従来と同様にトライ＆エラーで行
われるのはいうまでもないが、基礎的な寸法補正作業が
なくなるので作業は非常に楽になる。
【００２３】次に本発明に用いた簡易式の精度について
述べる。表１は以下に示す歯車諸元のドレスギヤと内歯
式砥石を用いた場合のドレスギヤのまたぎ歯厚の誤差変
化に対する補正軸間距離及び補正軸交差角の厳密解と本
発明で求めた場合のものである。
述べる。表１は以下に示す歯車諸元のドレスギヤと内歯
式砥石を用いた場合のドレスギヤのまたぎ歯厚の誤差変
化に対する補正軸間距離及び補正軸交差角の厳密解と本
発明で求めた場合のものである。
【００２４】１）歯車諸元モジュール 2 圧力角 14.50
゜ 歯数50 ねじれ角 32°LH ２）ドレスギヤ諸元モジュール 2 圧力角 14.50゜歯数
50 ねじれ角 32°LH 設計またぎ歯厚 Ｅ＝34.007（またぎ歯数 n=7） ３）噛み合い設計値 軸間距離 Ａ＝92.879 軸交差角 Σ＝12゜ 歯直角噛合圧力角 αbn＝11.133゜ ４）内歯式砥石諸元 歯数 144 ねじれ角 19°47′58″LH（図５の符号１８
に示す）
゜ 歯数50 ねじれ角 32°LH ２）ドレスギヤ諸元モジュール 2 圧力角 14.50゜歯数
50 ねじれ角 32°LH 設計またぎ歯厚 Ｅ＝34.007（またぎ歯数 n=7） ３）噛み合い設計値 軸間距離 Ａ＝92.879 軸交差角 Σ＝12゜ 歯直角噛合圧力角 αbn＝11.133゜ ４）内歯式砥石諸元 歯数 144 ねじれ角 19°47′58″LH（図５の符号１８
に示す）
【００２５】
【表１】
【００２６】表１に示すように、ドレスギヤのまたぎ歯
厚差量（Ｅ−ＥM ）が０．２ｍｍ以上になると、本発明
の補正軸間距離ＡM と厳密解との差異量が０．０２９ｍ
ｍ以上と大きくなるので実用上ドレスギヤのまたぎ歯厚
の差量は絶対値で０．１５ｍｍ以内で使うことが好まし
いが、前述したようにドレスギヤの歯厚差量は０．１ｍ
ｍ前後までのものが多く実用上本発明の簡易計算式で充
分使用に耐えうる。
厚差量（Ｅ−ＥM ）が０．２ｍｍ以上になると、本発明
の補正軸間距離ＡM と厳密解との差異量が０．０２９ｍ
ｍ以上と大きくなるので実用上ドレスギヤのまたぎ歯厚
の差量は絶対値で０．１５ｍｍ以内で使うことが好まし
いが、前述したようにドレスギヤの歯厚差量は０．１ｍ
ｍ前後までのものが多く実用上本発明の簡易計算式で充
分使用に耐えうる。
【００２７】
【発明の効果】本発明によれば、ドレスギヤの実測また
ぎ歯厚により求められたドレスギヤと内歯式砥石とを補
正軸間距離及び補正軸交差角でドレッシングを行い、ワ
ーク加工時にはワークと内歯式砥石とを設計軸間距離及
び設計軸交差角で加工するようにしたので、常に内歯式
砥石の歯隙が一定になり、ドレスギヤ歯厚が多少の差量
をもっていても従来のトライ＆エラー（試加工）による
軸間距離補正のむだな時間を排除することができ、ま
た、高精度なドレスギヤ歯形をワークに転写し、かつド
レスギヤの修整、再利用も容易になった。
ぎ歯厚により求められたドレスギヤと内歯式砥石とを補
正軸間距離及び補正軸交差角でドレッシングを行い、ワ
ーク加工時にはワークと内歯式砥石とを設計軸間距離及
び設計軸交差角で加工するようにしたので、常に内歯式
砥石の歯隙が一定になり、ドレスギヤ歯厚が多少の差量
をもっていても従来のトライ＆エラー（試加工）による
軸間距離補正のむだな時間を排除することができ、ま
た、高精度なドレスギヤ歯形をワークに転写し、かつド
レスギヤの修整、再利用も容易になった。
【００２８】さらに、ドレスギヤの実測またぎ歯厚を入
力するだけで瞬時に補正値が得られ、また、その値にし
たがってハードギヤホーニング加工サイクルを実施でき
るので加工も簡単で、加工能率のよいものとなった。ま
た、ギヤの歯当たり向上に向けての歯形（インボリュー
ト歯形を故意に部分修正した歯形）変更に伴う既存ドレ
スギヤの歯形手直しが発生してもその再生利用が可能に
なり歯車仕上げ加工のコスト低減に大きく貢献できるよ
うになった。
力するだけで瞬時に補正値が得られ、また、その値にし
たがってハードギヤホーニング加工サイクルを実施でき
るので加工も簡単で、加工能率のよいものとなった。ま
た、ギヤの歯当たり向上に向けての歯形（インボリュー
ト歯形を故意に部分修正した歯形）変更に伴う既存ドレ
スギヤの歯形手直しが発生してもその再生利用が可能に
なり歯車仕上げ加工のコスト低減に大きく貢献できるよ
うになった。
【図１】本発明に使用するハードギヤホーニング盤の模
式図である。
式図である。
【図２】内歯式砥石とワーク又はドレスギヤとの相対関
係を示す説明図である。
係を示す説明図である。
【図３】内歯式砥石の歯形とドレスギヤの歯形との噛み
合い部の拡大説明図である。
合い部の拡大説明図である。
【図４】内歯式砥石の歯形ととワークの歯形との噛み合
い部の拡大説明図である。
い部の拡大説明図である。
【図５】内歯式砥石の斜視図である。
【図６】またぎ歯厚の実測説明図である。
３ ワーク
４ ドレスギヤ
５ 内歯式砥石
６ 軸心（ドレスギヤ軸心、ワーク軸心）
７ 軸交差角（設計軸交差角、補正軸交差角）
８ 軸間距離（設計軸間距離、補正軸間距離）
９ ドレスギヤ歯厚
１０ ワーク歯厚、内歯式砥石の歯隙
１１ 内歯式砥石軸
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 前 陽一
富山県富山市不二越本町一丁目１番１号
株式会社不二越内
(72)発明者 永田 英理
愛知県刈谷市朝日町２丁目１番地 アイ
シン精機株式会社内
(56)参考文献 特開 平７−308820（ＪＰ，Ａ)
特開 昭64−11711（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B24B 53/075
B23F 19/05
Claims (2)
- 【請求項１】 内歯式砥石に軸交差角をもって内接する
ドレスギヤにより成形された内歯式砥石によって熱処理
後のワークの歯車の歯面仕上げをおこなうハードギヤホ
ーニング加工において、前記内歯式砥石と前記ドレスギ
ヤとの軸間距離を前記ドレスギヤの設計歯厚と実測歯厚
との差を設計歯直角噛み合い圧力角の正弦の二倍で除し
た値を前もって与えられた設計軸間距離に加えた値と
し、前記軸交差角を前記ドレスギヤの設計歯厚と実測歯
厚との差に予め計算によって求められた補正係数を乗じ
た値に前もって与えられた設計軸交差角を加えた値とし
てドレス加工した後、前記内歯式砥石とワークとの軸交
差角及び軸間距離を前もって与えられた設計軸交差角及
び設計軸間距離で加工することを特徴とするハードギヤ
ホーニングのドレス補正方法。 - 【請求項２】 前記補正係数はドレスギヤの歯厚値が設
計値から０．１ｍｍ減少したときの理論軸交差角の変化
比率値としたことを特徴とする請求項１記載のハードギ
ヤホーニングのドレス補正方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08454595A JP3366772B2 (ja) | 1995-03-17 | 1995-03-17 | ハードギヤホーニングのドレス補正方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08454595A JP3366772B2 (ja) | 1995-03-17 | 1995-03-17 | ハードギヤホーニングのドレス補正方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08252768A JPH08252768A (ja) | 1996-10-01 |
| JP3366772B2 true JP3366772B2 (ja) | 2003-01-14 |
Family
ID=13833627
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08454595A Expired - Lifetime JP3366772B2 (ja) | 1995-03-17 | 1995-03-17 | ハードギヤホーニングのドレス補正方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3366772B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9278398B2 (en) | 2009-07-27 | 2016-03-08 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Method for machining internally toothed gear and method for dressing tool used for same |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT2836U1 (de) * | 1997-11-10 | 1999-05-25 | Rappold International Sales Ag | Verbundhonring |
| JP4561141B2 (ja) * | 2004-03-24 | 2010-10-13 | 三菱マテリアル株式会社 | 内歯車状砥石のドレッシング方法 |
| JP5056904B2 (ja) * | 2010-06-14 | 2012-10-24 | 三菱マテリアル株式会社 | ドレッシングギヤ |
| DE102016005257A1 (de) * | 2016-04-28 | 2017-11-02 | Liebherr-Verzahntechnik Gmbh | Verfahren zur Verzahnbearbeitung eines Werkstückes |
| CN109807404B (zh) * | 2019-02-25 | 2021-08-13 | 天津大学 | 内齿圈锥形螺旋齿砂轮磨齿方法 |
-
1995
- 1995-03-17 JP JP08454595A patent/JP3366772B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9278398B2 (en) | 2009-07-27 | 2016-03-08 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Method for machining internally toothed gear and method for dressing tool used for same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08252768A (ja) | 1996-10-01 |
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