JP3337989B2 - 広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤを用いた医療用ガイドワイヤ - Google Patents
広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤを用いた医療用ガイドワイヤInfo
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、広いひずみ範囲に
渡って高弾性を示すＮｉ−Ｔｉ系合金ワイヤを用いた医
療用ガイドワイヤに関する。
渡って高弾性を示すＮｉ−Ｔｉ系合金ワイヤを用いた医
療用ガイドワイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】医療用ガイドワイヤは、例えば、治療又
は検査を行うためのカテーテル（細径チューブ）を血管
内に案内し患部に留置するために用いられる。従って前
記ガイドワイヤには、分岐し蛇行する血管内に血管を傷
つけることなく血管形状に順応して送り込めるよう柔軟
性と形状復元性が要求される。この要求は、近年、カテ
ーテルが血管の末端に近いところまで導入されるように
なって益々強くなってきている。
は検査を行うためのカテーテル（細径チューブ）を血管
内に案内し患部に留置するために用いられる。従って前
記ガイドワイヤには、分岐し蛇行する血管内に血管を傷
つけることなく血管形状に順応して送り込めるよう柔軟
性と形状復元性が要求される。この要求は、近年、カテ
ーテルが血管の末端に近いところまで導入されるように
なって益々強くなってきている。
【０００３】従来、前記ガイドワイヤには、主にステン
レス鋼線材が用いられてきたが、ステンレス鋼線材はき
つく曲がった血管内を通すと永久変形を起こして、線が
曲がったままになってしまい、それ以上先に送り込めな
くなり、また再挿入もできないという問題がある。
レス鋼線材が用いられてきたが、ステンレス鋼線材はき
つく曲がった血管内を通すと永久変形を起こして、線が
曲がったままになってしまい、それ以上先に送り込めな
くなり、また再挿入もできないという問題がある。
【０００４】このため、近年、 (1)Ｎｉ−Ｔｉ系合金の
超弾性を利用した超弾性型ワイヤ（特公平２−２４５５
０号公報、特公平２−２４５４８号公報、特公平２−２
４５４９号公報）、 (2)Ｎｉ−Ｔｉ系合金を冷間伸線加
工しただけの加工硬化型ワイヤ（特公平６−８３７２６
号公報）、 (3)伸線加工型ワイヤ（特表平５−５０８５
５９号公報）の３つのタイプが提案された。
超弾性を利用した超弾性型ワイヤ（特公平２−２４５５
０号公報、特公平２−２４５４８号公報、特公平２−２
４５４９号公報）、 (2)Ｎｉ−Ｔｉ系合金を冷間伸線加
工しただけの加工硬化型ワイヤ（特公平６−８３７２６
号公報）、 (3)伸線加工型ワイヤ（特表平５−５０８５
５９号公報）の３つのタイプが提案された。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前記 (1)タイプの超弾
性型ワイヤは、応力誘起マルテンサイト変態によって生
じた変形が除荷時に逆変態によって元の形状にもどる性
質を利用したもので、従来のステンレス鋼線材に比べて
非常にしなやかであり、かつ形状復元性が大きい特長
（超弾性）を有している。なお、超弾性特性は伸線加工
上がり後、超弾性を付与するための熱処理（記憶熱処
理）により付与される。しかし、この超弾性型ワイヤ
は、図２ｄに示すように、その応力−ひずみ曲線で降伏
点Ｆを有し、これを超えるとそれ以上ひずみを付与して
も応力が増加しないためプッシャビリティ（耐座屈性）
に劣り、血管の末端に近いところまでワイヤを送り込む
ことができず、また手元の回転がワイヤ先端に伝わり難
く操縦性が悪い（トルク伝達性が悪い）という問題があ
る。
性型ワイヤは、応力誘起マルテンサイト変態によって生
じた変形が除荷時に逆変態によって元の形状にもどる性
質を利用したもので、従来のステンレス鋼線材に比べて
非常にしなやかであり、かつ形状復元性が大きい特長
（超弾性）を有している。なお、超弾性特性は伸線加工
上がり後、超弾性を付与するための熱処理（記憶熱処
理）により付与される。しかし、この超弾性型ワイヤ
は、図２ｄに示すように、その応力−ひずみ曲線で降伏
点Ｆを有し、これを超えるとそれ以上ひずみを付与して
も応力が増加しないためプッシャビリティ（耐座屈性）
に劣り、血管の末端に近いところまでワイヤを送り込む
ことができず、また手元の回転がワイヤ先端に伝わり難
く操縦性が悪い（トルク伝達性が悪い）という問題があ
る。
【０００６】また、前記 (2)タイプの加工硬化型ワイヤ
は、加工率３５〜５０％のＮｉ−Ｔｉ系合金線に、直線
状にするための型付処理（３５０〜４５０℃で１０〜３
０秒間保持）を施して製造され、図７にその応力−ひず
み曲線の説明図（特公平６−８３７２６号公報より抜
粋）を示すように、実質的に応力誘起マルテンサイト変
態又は逆変態を生じないもので、見かけ上の弾性率が大
きいためプッシャビリティに優れる。しかし、４％まで
ひずみをかけ除荷したときのひずみ２％における負荷時
と除荷時の応力差Ｈが大きいと同時に、型付処理では十
分な直線性が得られないためトルク伝達性に劣り、さら
に残留ひずみＺが大きいためきつく曲がった血管内を通
すと永久変形してしまうという問題がある。前記 (3)タ
イプの伸線加工上がり型ワイヤについては、見かけ上の
弾性率が、前記加工硬化型ワイヤに比べてさらに大きい
という利点を持っているが、変形後の残留ひずみが大き
いため、曲がった血管を通すと永久変形してしまう。さ
らには伸線加工のみでは真直度の高いワイヤが得られな
いためトルク伝達性が悪い。また見かけ上の弾性率が大
きいにも関わらず、真直度が低いので弾性率が高い割り
にはプッシャビリティに劣り、さらに残留ひずみが大き
いため再挿入にも問題がある。
は、加工率３５〜５０％のＮｉ−Ｔｉ系合金線に、直線
状にするための型付処理（３５０〜４５０℃で１０〜３
０秒間保持）を施して製造され、図７にその応力−ひず
み曲線の説明図（特公平６−８３７２６号公報より抜
粋）を示すように、実質的に応力誘起マルテンサイト変
態又は逆変態を生じないもので、見かけ上の弾性率が大
きいためプッシャビリティに優れる。しかし、４％まで
ひずみをかけ除荷したときのひずみ２％における負荷時
と除荷時の応力差Ｈが大きいと同時に、型付処理では十
分な直線性が得られないためトルク伝達性に劣り、さら
に残留ひずみＺが大きいためきつく曲がった血管内を通
すと永久変形してしまうという問題がある。前記 (3)タ
イプの伸線加工上がり型ワイヤについては、見かけ上の
弾性率が、前記加工硬化型ワイヤに比べてさらに大きい
という利点を持っているが、変形後の残留ひずみが大き
いため、曲がった血管を通すと永久変形してしまう。さ
らには伸線加工のみでは真直度の高いワイヤが得られな
いためトルク伝達性が悪い。また見かけ上の弾性率が大
きいにも関わらず、真直度が低いので弾性率が高い割り
にはプッシャビリティに劣り、さらに残留ひずみが大き
いため再挿入にも問題がある。
【０００７】このように、これまでの超弾性型ワイヤ、
加工硬化型ワイヤ、伸線加工型ワイヤのいずれのタイプ
も医療用ガイドワイヤとしては十分な特性を有するもの
ではなく、前記プッシャビリティ、トルク伝達性、再挿
入性のすべてに優れるワイヤの開発が切望されていた。
このようなことから、本発明者等は、医療用ガイドワイ
ヤに要求される特性とガイドワイヤの機械的性質との関
係を子細に解析し、前記要求特性はガイドワイヤの機械
的性質を規定することにより満足させ得ることを知見
し、さらに前記ガイドワイヤの機械的性質については、
ガイドワイヤの引張試験による応力−ひずみ曲線の形状
等を規定することを試みた。
加工硬化型ワイヤ、伸線加工型ワイヤのいずれのタイプ
も医療用ガイドワイヤとしては十分な特性を有するもの
ではなく、前記プッシャビリティ、トルク伝達性、再挿
入性のすべてに優れるワイヤの開発が切望されていた。
このようなことから、本発明者等は、医療用ガイドワイ
ヤに要求される特性とガイドワイヤの機械的性質との関
係を子細に解析し、前記要求特性はガイドワイヤの機械
的性質を規定することにより満足させ得ることを知見
し、さらに前記ガイドワイヤの機械的性質については、
ガイドワイヤの引張試験による応力−ひずみ曲線の形状
等を規定することを試みた。
【０００８】即ち、本発明者等は、前記引張試験による
応力−ひずみ曲線から種々特性を読み取り、各特性と医
療用ガイドワイヤに要求される特性との関係を求めた。
そして、下記４特性と真直度を合わせた５特性が医療用
ガイドワイヤに大きく関係することを見出した。前記４
特性とは、応力−ひずみ曲線の形状、見かけの弾性
率、荷重負荷時と除荷時の一定ひずみ（ひずみ量２
％）における応力差、ひずみ除荷後のひずみ回復性
（残留ひずみ）である。さらに医療用ガイドワイヤ用材
料としては挿入性やトルク伝達性などの観点で高いの
真直度が要求される。ここで引張試験での最大ひずみは
４％とし、４％のひずみを付与したのち荷重を０まで除
荷して応力−ひずみ曲線を得た。このように最大ひずみ
を４％とした理由は、４％のひずみまで引張試験を行え
ば、医療用ガイドワイヤとして使用される標準状態での
材料特性が評価できる十分な情報が得られるためであ
る。
応力−ひずみ曲線から種々特性を読み取り、各特性と医
療用ガイドワイヤに要求される特性との関係を求めた。
そして、下記４特性と真直度を合わせた５特性が医療用
ガイドワイヤに大きく関係することを見出した。前記４
特性とは、応力−ひずみ曲線の形状、見かけの弾性
率、荷重負荷時と除荷時の一定ひずみ（ひずみ量２
％）における応力差、ひずみ除荷後のひずみ回復性
（残留ひずみ）である。さらに医療用ガイドワイヤ用材
料としては挿入性やトルク伝達性などの観点で高いの
真直度が要求される。ここで引張試験での最大ひずみは
４％とし、４％のひずみを付与したのち荷重を０まで除
荷して応力−ひずみ曲線を得た。このように最大ひずみ
を４％とした理由は、４％のひずみまで引張試験を行え
ば、医療用ガイドワイヤとして使用される標準状態での
材料特性が評価できる十分な情報が得られるためであ
る。
【０００９】前記〜の特性と医療用ガイドワイヤと
の関係には次のようなものである。プッシャビリティは
前記の影響を受け、の応力−ひずみ曲線の形状
は降伏点や変曲点を持たず応力が単調に増加するものが
良く、従来の超弾性ワイヤのように降伏点を有し、降伏
点を超えると応力のひずみに対する傾きが減少するもの
は血管内でガイドワイヤが座屈し易くなり、それ以上奥
に押込み難くなる。の弾性率が高いものはワイヤとし
ての腰が強く奥へ押し込み易い。の残留ひずみは小さ
い程良く、大きいと永久変形が起きてしまいガイドワイ
ヤはそれ以上奥へ押し込めなくなる。また前記トルク伝
達性には前記が関わり、の応力差が大きいもの
は、医者が手元でワイヤを回転させる動作に対し、先端
部分が遅れて回転して操作性が悪い。の真直度の低い
ものは血管内壁との摩擦力が大きくなり、トルクが正確
に伝わらなくなるとともに、血管の末端近くまで操作性
良くガイドワイヤを送り込むことができる。また繰り返
し挿入性について見ると、これはの残留歪みが小さい
ほど同一患者への繰り返し挿入が可能である。この繰り
返し挿入を可能とするためには残留ひずみを著しく小さ
くする必要がある。
の関係には次のようなものである。プッシャビリティは
前記の影響を受け、の応力−ひずみ曲線の形状
は降伏点や変曲点を持たず応力が単調に増加するものが
良く、従来の超弾性ワイヤのように降伏点を有し、降伏
点を超えると応力のひずみに対する傾きが減少するもの
は血管内でガイドワイヤが座屈し易くなり、それ以上奥
に押込み難くなる。の弾性率が高いものはワイヤとし
ての腰が強く奥へ押し込み易い。の残留ひずみは小さ
い程良く、大きいと永久変形が起きてしまいガイドワイ
ヤはそれ以上奥へ押し込めなくなる。また前記トルク伝
達性には前記が関わり、の応力差が大きいもの
は、医者が手元でワイヤを回転させる動作に対し、先端
部分が遅れて回転して操作性が悪い。の真直度の低い
ものは血管内壁との摩擦力が大きくなり、トルクが正確
に伝わらなくなるとともに、血管の末端近くまで操作性
良くガイドワイヤを送り込むことができる。また繰り返
し挿入性について見ると、これはの残留歪みが小さい
ほど同一患者への繰り返し挿入が可能である。この繰り
返し挿入を可能とするためには残留ひずみを著しく小さ
くする必要がある。
【００１０】このような種々の知見を基に、本発明者等
は、鋭意検討を重ねて本発明を完成させたのであり、そ
の目的とするところは、広いひずみ範囲に渡って高弾性
を示し、プッシャビリティ及びトルク伝達性および繰り
返し挿入性に優れたＮｉ−Ｔｉ系合金を用いた医療用ガ
イドワイヤを提供することにある。
は、鋭意検討を重ねて本発明を完成させたのであり、そ
の目的とするところは、広いひずみ範囲に渡って高弾性
を示し、プッシャビリティ及びトルク伝達性および繰り
返し挿入性に優れたＮｉ−Ｔｉ系合金を用いた医療用ガ
イドワイヤを提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤを構成要素として用いた医療用
ガイドワイヤにおいて、前記Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤは
冷間伸線加工後に熱処理することなく機械的矯正加工に
より材料特性と真直度を改善したもので、応力誘起マル
テンサイト変態を示さないタイプの広ひずみ範囲にわた
り高弾性を示すプッシャビリティ、トルク伝達性及び繰
り返し挿入性に優れることを特徴とする医療用ガイドワ
イヤである。
Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤを構成要素として用いた医療用
ガイドワイヤにおいて、前記Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤは
冷間伸線加工後に熱処理することなく機械的矯正加工に
より材料特性と真直度を改善したもので、応力誘起マル
テンサイト変態を示さないタイプの広ひずみ範囲にわた
り高弾性を示すプッシャビリティ、トルク伝達性及び繰
り返し挿入性に優れることを特徴とする医療用ガイドワ
イヤである。
【００１２】請求項２記載の発明は、Ｎｉ−Ｔｉ系合金
ワイヤを構成要素として用いた医療用ガイドワイヤにお
いて、前記Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤは冷間伸線加工後に
熱処理することなく機械的矯正加工を行ったもので、応
力誘起マルテンサイト変態を示さないタイプであり、さ
らに引張試験による応力−ひずみ特性が、ひずみ４％
まで降伏点や変曲点を持たず応力が単調に増加し、ひ
ずみ４％における見かけの弾性率が３０００ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以上であり、４％までひずみをかけ除荷したと
き、ひずみ２％における負荷時と除荷時の応力差が１５
ｋｇｆ／ｍｍ2 以下であり、ひずみ４％まで変形し、
除荷したときの残留ひずみが０．１５％以下である、広
ひずみ範囲にわたり高弾性を示すプッシャビリティ、ト
ルク伝達性及び繰り返し挿入性に優れることを特徴とす
る医療用ガイドワイヤである。
ワイヤを構成要素として用いた医療用ガイドワイヤにお
いて、前記Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤは冷間伸線加工後に
熱処理することなく機械的矯正加工を行ったもので、応
力誘起マルテンサイト変態を示さないタイプであり、さ
らに引張試験による応力−ひずみ特性が、ひずみ４％
まで降伏点や変曲点を持たず応力が単調に増加し、ひ
ずみ４％における見かけの弾性率が３０００ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以上であり、４％までひずみをかけ除荷したと
き、ひずみ２％における負荷時と除荷時の応力差が１５
ｋｇｆ／ｍｍ2 以下であり、ひずみ４％まで変形し、
除荷したときの残留ひずみが０．１５％以下である、広
ひずみ範囲にわたり高弾性を示すプッシャビリティ、ト
ルク伝達性及び繰り返し挿入性に優れることを特徴とす
る医療用ガイドワイヤである。
【００１３】請求項３記載の発明は、Ｎｉ−Ｔｉ系合金
ワイヤを構成要素として用いた医療用ガイドワイヤにお
いて、前記Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤは冷間伸線加工後に
熱処理することなく曲げひずみとねじりひずみの両方を
与えるか、またはねじりひずみを与える機械的矯正加工
を行ったもので、応力誘起マルテンサイト変態を示さな
いタイプであり、さらに引張試験による応力−ひずみ特
性が、ひずみ４％まで降伏点や変曲点を持たず応力が
単調に増加し、ひずみ４％における見かけの弾性率が
３５００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上であり、４％までひずみ
をかけ除荷したとき、ひずみ２％における負荷時と除荷
時の応力差が１０ｋｇｆ／ｍｍ2 以下であり、ひずみ
４％まで変形し、除荷したときの残留ひずみが０．１０
％以下である、広ひずみ範囲にわたり高弾性を示すプッ
シャビリティ、トルク伝達性及び繰り返し挿入性に優れ
ることを特徴とする医療用ガイドワイヤである。
ワイヤを構成要素として用いた医療用ガイドワイヤにお
いて、前記Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤは冷間伸線加工後に
熱処理することなく曲げひずみとねじりひずみの両方を
与えるか、またはねじりひずみを与える機械的矯正加工
を行ったもので、応力誘起マルテンサイト変態を示さな
いタイプであり、さらに引張試験による応力−ひずみ特
性が、ひずみ４％まで降伏点や変曲点を持たず応力が
単調に増加し、ひずみ４％における見かけの弾性率が
３５００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上であり、４％までひずみ
をかけ除荷したとき、ひずみ２％における負荷時と除荷
時の応力差が１０ｋｇｆ／ｍｍ2 以下であり、ひずみ
４％まで変形し、除荷したときの残留ひずみが０．１０
％以下である、広ひずみ範囲にわたり高弾性を示すプッ
シャビリティ、トルク伝達性及び繰り返し挿入性に優れ
ることを特徴とする医療用ガイドワイヤである。
【００１４】請求項４記載の発明は、Ｎｉ−Ｔｉ系合金
ワイヤを構成要素として用いた医療用ガイドワイヤにお
いて、前記Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤは冷間伸線加工後に
熱処理することなく曲げひずみとねじりひずみの両方を
与えるか、またはねじりひずみを与える機械的矯正加工
を行ったもので、応力誘起マルテンサイト変態を示さな
いタイプであり、さらに引張試験による応力−ひずみ特
性が、 ・ひずみ４％における見かけの弾性率が３０００ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上であり、 ・ひずみ４％まで変形し、除荷したときの残留ひずみが
０．１５％以下であり、 ・真直度が、垂下法で１５ｍｍ／１．５ｍ以下である、
広ひずみ範囲にわたり高弾性を示すプッシャビリティ、
トルク伝達性及び繰り返し挿入性に優れることを特徴と
する医療用ガイドワイヤである。ここで、真直度は、垂
下法により測定される値、即ち、下方に垂らした長さ
１．５ｍの試験ワイヤの先端位置と、完全に真直なワイ
ヤの先端位置との床面における距離（ｍｍ）で示される
値である。
ワイヤを構成要素として用いた医療用ガイドワイヤにお
いて、前記Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤは冷間伸線加工後に
熱処理することなく曲げひずみとねじりひずみの両方を
与えるか、またはねじりひずみを与える機械的矯正加工
を行ったもので、応力誘起マルテンサイト変態を示さな
いタイプであり、さらに引張試験による応力−ひずみ特
性が、 ・ひずみ４％における見かけの弾性率が３０００ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上であり、 ・ひずみ４％まで変形し、除荷したときの残留ひずみが
０．１５％以下であり、 ・真直度が、垂下法で１５ｍｍ／１．５ｍ以下である、
広ひずみ範囲にわたり高弾性を示すプッシャビリティ、
トルク伝達性及び繰り返し挿入性に優れることを特徴と
する医療用ガイドワイヤである。ここで、真直度は、垂
下法により測定される値、即ち、下方に垂らした長さ
１．５ｍの試験ワイヤの先端位置と、完全に真直なワイ
ヤの先端位置との床面における距離（ｍｍ）で示される
値である。
【００１５】請求項５記載の発明は、Ｎｉ−Ｔｉ系合金
ワイヤを構成要素として用いた医療用ガイドワイヤにお
いて、前記Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤは冷間伸線加工後に
熱処理することなく曲げひずみとねじりひずみの両方を
与えるか、またはねじりひずみを与える機械的矯正加工
を行ったもので、応力誘起マルテンサイト変態を示さな
いタイプであり、さらに引張試験による応力−ひずみ特
性が、 ・ひずみ４％における見かけの弾性率が３５００ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上であり、 ・ひずみ４％まで変形し、除荷したときの残留ひずみが
０．１０％以下であり、 ・真直度が、垂下法で１５ｍｍ／１．５ｍ以下である、
広ひずみ範囲にわたり高弾性を示すプッシャビリティ、
トルク伝達性及び繰り返し挿入性に優れることを特徴と
する医療用ガイドワイヤである。
ワイヤを構成要素として用いた医療用ガイドワイヤにお
いて、前記Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤは冷間伸線加工後に
熱処理することなく曲げひずみとねじりひずみの両方を
与えるか、またはねじりひずみを与える機械的矯正加工
を行ったもので、応力誘起マルテンサイト変態を示さな
いタイプであり、さらに引張試験による応力−ひずみ特
性が、 ・ひずみ４％における見かけの弾性率が３５００ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上であり、 ・ひずみ４％まで変形し、除荷したときの残留ひずみが
０．１０％以下であり、 ・真直度が、垂下法で１５ｍｍ／１．５ｍ以下である、
広ひずみ範囲にわたり高弾性を示すプッシャビリティ、
トルク伝達性及び繰り返し挿入性に優れることを特徴と
する医療用ガイドワイヤである。
【００１６】請求項６記載の発明は、Ｎｉ−Ｔｉ系合金
ワイヤが、Ｎｉを５０．２〜５１．５at％含有し、残部
Ｔｉからなる合金で構成されていることを特徴とする請
求項１、２、３、４、５のいずれかに記載の医療用ガイ
ドワイヤである。
ワイヤが、Ｎｉを５０．２〜５１．５at％含有し、残部
Ｔｉからなる合金で構成されていることを特徴とする請
求項１、２、３、４、５のいずれかに記載の医療用ガイ
ドワイヤである。
【００１７】請求項７記載の発明は、Ｎｉ−Ｔｉ系合金
ワイヤが、Ｎｉを４９．８〜５１．５at％含有し、Ｃ
ｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｍｏの中の１種又は
２種以上を０．１〜２．０at％含有し、残部Ｔｉからな
る合金で構成されていることを特徴とする請求項１、
２、３、４、５のいずれかに記載の医療用ガイドワイヤ
である。
ワイヤが、Ｎｉを４９．８〜５１．５at％含有し、Ｃ
ｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｍｏの中の１種又は
２種以上を０．１〜２．０at％含有し、残部Ｔｉからな
る合金で構成されていることを特徴とする請求項１、
２、３、４、５のいずれかに記載の医療用ガイドワイヤ
である。
【００１８】請求項８記載の発明は、Ｎｉ−Ｔｉ系合金
ワイヤが、Ｔｉを４９．０〜５１．０at％、Ｃｕを５．
０〜１２．０at％、さらにＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃ
ｏ、Ｍｏの中の１種または２種以上を０．１〜２．０at
％含有し、残部Ｎｉからなる合金で構成されていること
を特徴とする請求項１、２、３、４、５のいずれかに記
載の医療用ガイドワイヤである。
ワイヤが、Ｔｉを４９．０〜５１．０at％、Ｃｕを５．
０〜１２．０at％、さらにＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃ
ｏ、Ｍｏの中の１種または２種以上を０．１〜２．０at
％含有し、残部Ｎｉからなる合金で構成されていること
を特徴とする請求項１、２、３、４、５のいずれかに記
載の医療用ガイドワイヤである。
【００１９】請求項９記載の発明は、Ｎｉ−Ｔｉ系合金
ワイヤに施された機械的矯正加工が、繰り返し曲げ又は
回転によるねじれの少なくとも１つによる加工であるこ
とを特徴とする請求項１、２、３、４、５、６、７、８
のいずれかに記載の医療用ガイドワイヤである。
ワイヤに施された機械的矯正加工が、繰り返し曲げ又は
回転によるねじれの少なくとも１つによる加工であるこ
とを特徴とする請求項１、２、３、４、５、６、７、８
のいずれかに記載の医療用ガイドワイヤである。
【００２０】請求項１０記載の発明は、Ｎｉ−Ｔｉ系合
金ワイヤに施された機械的矯正加工が、スピナー式矯正
加工又はブレード式矯正加工であることを特徴とする請
求項１、２、３、４、５、６、７、８、９のいずれかに
記載の医療用ガイドワイヤである。
金ワイヤに施された機械的矯正加工が、スピナー式矯正
加工又はブレード式矯正加工であることを特徴とする請
求項１、２、３、４、５、６、７、８、９のいずれかに
記載の医療用ガイドワイヤである。
【００２１】請求項１１記載の発明は、Ｎｉ−Ｔｉ系合
金ワイヤの真直度がワイヤ長さ１．５ｍあたり５０ｍｍ
以下であることを特徴とする請求項１、２、３、６、
７、８、９、１０のいずれかに記載の医療用ガイドワイ
ヤである。ここでワイヤ長さが１．５ｍ未満であっても
真直度が上記と同じ割合を満足するものは本発明の権利
範囲に含まれるものと考える。
金ワイヤの真直度がワイヤ長さ１．５ｍあたり５０ｍｍ
以下であることを特徴とする請求項１、２、３、６、
７、８、９、１０のいずれかに記載の医療用ガイドワイ
ヤである。ここでワイヤ長さが１．５ｍ未満であっても
真直度が上記と同じ割合を満足するものは本発明の権利
範囲に含まれるものと考える。
【００２２】請求項１２記載の発明は、Ｎｉ−Ｔｉ系合
金ワイヤがカテーテルガイドワイヤであることを特徴と
する請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９、１
０、１１のいずれかに記載の医療用ガイドワイヤであ
る。
金ワイヤがカテーテルガイドワイヤであることを特徴と
する請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９、１
０、１１のいずれかに記載の医療用ガイドワイヤであ
る。
【００２３】請求項１３記載の発明は、Ｎｉ−Ｔｉ系合
金ワイヤが医療用ガイドワイヤの構成要素の少なくとも
一部に用いられていることを特徴とする請求項１、２、
３、４、５、６、７、８、９、１０、１１、１２のいず
れかに記載の医療用ガイドワイヤである。
金ワイヤが医療用ガイドワイヤの構成要素の少なくとも
一部に用いられていることを特徴とする請求項１、２、
３、４、５、６、７、８、９、１０、１１、１２のいず
れかに記載の医療用ガイドワイヤである。
【００２４】本発明において、降伏点Ｆ、見かけ上の弾
性率Ｅ、応力ヒステリシスＨ、残留ひずみＺは、図１に
示すように定義する。そしてこの発明のガイドワイヤ
は、冷間伸線加工後、熱処理せずに、直線状に機械的に
矯正加工して製造され、応力誘起マルテンサイトを示さ
ないものである。引張試験によるその応力−ひずみ特性
は、図２ａに示すように、降伏点Ｆあるいは変曲点が
なく、見かけ上の弾性率Ｅ〔σ／δ(0.04)〕が３００
０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と大きく、４％までひずみをか
け除荷したとき、ひずみ２％における負荷時と除荷時の
応力差が１５ｋｇｆ／ｍｍ2 以下と小さく、残留ひず
みＺが０．１５％以下と小さく、高ひずみ範囲で高弾性
的な性質を示すものである。
性率Ｅ、応力ヒステリシスＨ、残留ひずみＺは、図１に
示すように定義する。そしてこの発明のガイドワイヤ
は、冷間伸線加工後、熱処理せずに、直線状に機械的に
矯正加工して製造され、応力誘起マルテンサイトを示さ
ないものである。引張試験によるその応力−ひずみ特性
は、図２ａに示すように、降伏点Ｆあるいは変曲点が
なく、見かけ上の弾性率Ｅ〔σ／δ(0.04)〕が３００
０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と大きく、４％までひずみをか
け除荷したとき、ひずみ２％における負荷時と除荷時の
応力差が１５ｋｇｆ／ｍｍ2 以下と小さく、残留ひず
みＺが０．１５％以下と小さく、高ひずみ範囲で高弾性
的な性質を示すものである。
【００２５】本発明の広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系
合金ワイヤはプッシャビリティ、トルク伝達性などに優
れるものであり、これらの特性は引張試験の応力−ひず
み曲線における降伏点の有無、弾性率の大小、応力ヒス
テリシスの大小、残留ひずみの大小に影響され、さらに
ワイヤの真直度にも左右される。これらの関係は、表１
に示すように、降伏点がなく、弾性率が大きい程プッシ
ャビリティが良好になりガイドワイヤを血管の末端近く
まで送り込むことができ、残留ひずみが小さい程弾性的
で再挿入が可能になる。またヒステリシスが小さい程ト
ルク伝達性が良好になり医者の操縦性が向上する。さら
に真直度の高いものはトルク伝達性が一段と向上する。
合金ワイヤはプッシャビリティ、トルク伝達性などに優
れるものであり、これらの特性は引張試験の応力−ひず
み曲線における降伏点の有無、弾性率の大小、応力ヒス
テリシスの大小、残留ひずみの大小に影響され、さらに
ワイヤの真直度にも左右される。これらの関係は、表１
に示すように、降伏点がなく、弾性率が大きい程プッシ
ャビリティが良好になりガイドワイヤを血管の末端近く
まで送り込むことができ、残留ひずみが小さい程弾性的
で再挿入が可能になる。またヒステリシスが小さい程ト
ルク伝達性が良好になり医者の操縦性が向上する。さら
に真直度の高いものはトルク伝達性が一段と向上する。
【００２６】
【表１】 （注）応力差：４％までひずみをかけ除荷したとき、ひ
ずみ２％における負荷時と除荷時の応力差。
ずみ２％における負荷時と除荷時の応力差。
【００２７】本発明の医療用ガイドワイヤには、Ｎｉを
５０．２〜５１．５at％含有し、残部がＴｉからなるＮ
ｉ−Ｔｉ系合金、Ｎｉを４９．８〜５１．５at％含有
し、さらにＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｍｏの
中から１種又は２種以上を０．１〜２．０at％含有し、
残部がＴｉからなるＮｉ−Ｔｉ系合金、Ｔｉを４９．０
〜５１．０at％、Ｃｕを５．０〜１２．０at％、さらに
Ｃｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃｏ、Ｍｏの中の１種または２
種以上を０．１〜２．０at％含有し、残部がＮｉからな
るＮｉ−Ｔｉ−Ｃｕ系合金が用いられる。
５０．２〜５１．５at％含有し、残部がＴｉからなるＮ
ｉ−Ｔｉ系合金、Ｎｉを４９．８〜５１．５at％含有
し、さらにＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｍｏの
中から１種又は２種以上を０．１〜２．０at％含有し、
残部がＴｉからなるＮｉ−Ｔｉ系合金、Ｔｉを４９．０
〜５１．０at％、Ｃｕを５．０〜１２．０at％、さらに
Ｃｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃｏ、Ｍｏの中の１種または２
種以上を０．１〜２．０at％含有し、残部がＮｉからな
るＮｉ−Ｔｉ−Ｃｕ系合金が用いられる。
【００２８】本発明の広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系
合金を用いた医療用ガイドワイヤは、Ｎｉ−Ｔｉ系合金
鋳塊に熱間加工、冷間伸線加工、矯正加工を順に施して
製造され、伸線加工後は、矯正加工後も含め、いかなる
熱処理も施さないものである。前記冷間伸線加工工程で
は適宜中間焼鈍が施されるが、最終の冷間伸線加工率は
１５〜６０％が適当である。なお、本発明の製造方法
は、従来タイプの熱間加工→冷間伸線加工→超弾性特性
を付与するための熱処理（記憶熱処理）を施す製造方法
や、熱間加工→冷間伸線加工で上がりとする製造方法と
は根本的に異なる製造方法である。前記矯正加工には、
繰り返し曲げ、回転によるねじれ、の少なくとも１つよ
る加工が必要である。例えば、スピナー式矯正機やブレ
ード式矯正機で曲げひずみとねじりひずみの両方を与え
る方法、ボビンを回転してねじりひずみを与える方法、
ローラーレベラー式矯正機を用いて曲げひずみを与える
方法などにより優れた特性のガイドワイヤが得られる。
なお、曲げひずみとねじりひずみの両方を与えることが
できる矯正方法としてはスピナー式矯正機の他にブレー
ド式矯正機があり、前記両ひずみを与えるためには両方
とも利用できるが、本発明ではスピナー式矯正機を利用
した。この場合、矯正加工により導入されるひずみは非
対象であり、さらに転位は伸線加工により導入される転
位と方向性が異なるため、残留ひずみの緩和と転位密度
の増大が可能になり４％もの大きなひずみを付与しても
ほとんど永久変形が起きない前記〜の規定値を満足
するワイヤが得られるのである。
合金を用いた医療用ガイドワイヤは、Ｎｉ−Ｔｉ系合金
鋳塊に熱間加工、冷間伸線加工、矯正加工を順に施して
製造され、伸線加工後は、矯正加工後も含め、いかなる
熱処理も施さないものである。前記冷間伸線加工工程で
は適宜中間焼鈍が施されるが、最終の冷間伸線加工率は
１５〜６０％が適当である。なお、本発明の製造方法
は、従来タイプの熱間加工→冷間伸線加工→超弾性特性
を付与するための熱処理（記憶熱処理）を施す製造方法
や、熱間加工→冷間伸線加工で上がりとする製造方法と
は根本的に異なる製造方法である。前記矯正加工には、
繰り返し曲げ、回転によるねじれ、の少なくとも１つよ
る加工が必要である。例えば、スピナー式矯正機やブレ
ード式矯正機で曲げひずみとねじりひずみの両方を与え
る方法、ボビンを回転してねじりひずみを与える方法、
ローラーレベラー式矯正機を用いて曲げひずみを与える
方法などにより優れた特性のガイドワイヤが得られる。
なお、曲げひずみとねじりひずみの両方を与えることが
できる矯正方法としてはスピナー式矯正機の他にブレー
ド式矯正機があり、前記両ひずみを与えるためには両方
とも利用できるが、本発明ではスピナー式矯正機を利用
した。この場合、矯正加工により導入されるひずみは非
対象であり、さらに転位は伸線加工により導入される転
位と方向性が異なるため、残留ひずみの緩和と転位密度
の増大が可能になり４％もの大きなひずみを付与しても
ほとんど永久変形が起きない前記〜の規定値を満足
するワイヤが得られるのである。
【００２９】本発明において、機械的矯正加工はその特
性を出すのにもっと重要な工程である。伸線加工上がり
のワイヤでは、応力−ひずみ曲線において変曲点や変曲
点を持たないが、直線性が得られず、さらには、４％も
のひずみを付与すると、永久変形が生じ、残留ひずみが
残り、〜の規定値は満足されない。このようなガイ
ドワイヤは、きつい曲がりを持った血管を通ると永久変
形を起こし、それ以上挿入できなくなる。このように、
伸線加工上がりのワイヤはガイドワイヤとしては使用で
きない。これらを、改善したのが機械的矯正加工であ
る。矯正加工により、伸線方向（線に対して長手方向）
以外の方向性（線に対して曲げ、ねじり方向成分）を持
った加工ひずみによる転位を残すことにより、本発明ワ
イヤの優れた特性（見かけの弾性率が大きく、直線性が
高く、かつ残留ひずみが小さい特性）が得られる。機械
的矯正加工においては、摩擦熱等により、線が加熱され
る場合がある。この場合は、記憶熱処理温度３００℃以
上にならないように、加工条件の調整や線材の冷却を行
うことが必要である。３００℃以上になると、超弾性が
出現し、プッシャビリティ等の特性が落ちてしまう。従
って、加工中の発熱は、発熱による材料温度が３００℃
以下の温度であれば、前記矯正加工の効果を損なわず特
性上問題はないが、可能であれば、線材温度は２８０℃
以下にするのが望ましい。通常、線材温度は加工条件の
コントロールにより制御可能であるが、加工時の発熱量
が多い場合は、強制冷却などの手段を用いて上記温度以
下に冷却する必要がある。
性を出すのにもっと重要な工程である。伸線加工上がり
のワイヤでは、応力−ひずみ曲線において変曲点や変曲
点を持たないが、直線性が得られず、さらには、４％も
のひずみを付与すると、永久変形が生じ、残留ひずみが
残り、〜の規定値は満足されない。このようなガイ
ドワイヤは、きつい曲がりを持った血管を通ると永久変
形を起こし、それ以上挿入できなくなる。このように、
伸線加工上がりのワイヤはガイドワイヤとしては使用で
きない。これらを、改善したのが機械的矯正加工であ
る。矯正加工により、伸線方向（線に対して長手方向）
以外の方向性（線に対して曲げ、ねじり方向成分）を持
った加工ひずみによる転位を残すことにより、本発明ワ
イヤの優れた特性（見かけの弾性率が大きく、直線性が
高く、かつ残留ひずみが小さい特性）が得られる。機械
的矯正加工においては、摩擦熱等により、線が加熱され
る場合がある。この場合は、記憶熱処理温度３００℃以
上にならないように、加工条件の調整や線材の冷却を行
うことが必要である。３００℃以上になると、超弾性が
出現し、プッシャビリティ等の特性が落ちてしまう。従
って、加工中の発熱は、発熱による材料温度が３００℃
以下の温度であれば、前記矯正加工の効果を損なわず特
性上問題はないが、可能であれば、線材温度は２８０℃
以下にするのが望ましい。通常、線材温度は加工条件の
コントロールにより制御可能であるが、加工時の発熱量
が多い場合は、強制冷却などの手段を用いて上記温度以
下に冷却する必要がある。
【００３０】そしてこの本発明の医療用ガイドワイヤ
は、これまでにない全く新しいメカニズムによるワイヤ
で、伸線加工上がり以降の工程で熱処理を行わないた
め、実質的に記憶熱処理工程を含まず、従って応力誘起
マルテンサイト変態による超弾性を示さず、さらに残留
ひずみが少なく、真直度（直線性）に優れるものであ
る。
は、これまでにない全く新しいメカニズムによるワイヤ
で、伸線加工上がり以降の工程で熱処理を行わないた
め、実質的に記憶熱処理工程を含まず、従って応力誘起
マルテンサイト変態による超弾性を示さず、さらに残留
ひずみが少なく、真直度（直線性）に優れるものであ
る。
【００３１】本発明のガイドワイヤは、その先端部を６
０℃のお湯につけるだけで血管内に送り込み易い形状に
手で自由に塑性変形させることができる。
０℃のお湯につけるだけで血管内に送り込み易い形状に
手で自由に塑性変形させることができる。
【００３２】
【実施例】以下に本発明を実施例により詳細に説明す
る。 （実施例１） Ｎｉ−５１．０at％Ｔｉ合金鋳塊に熱間加工及び冷間伸
線加工を施し、前記冷間伸線加工における最終焼鈍後の
伸線加工率を５５％として直径０．３５ｍｍの加工上が
り線材を製造し、次いで前記線材をスピナー式矯正機
（ねじりひずみと曲げひずみの両方を与えることができ
る）により直線状に矯正加工してＮｉ−Ｔｉ系合金ワイ
ヤを製造した (供試材１) 。前記矯正加工は、いずれ
も、線材張力２０及び１０ｋｇｆ／ｍｍ2 、矯正速度１
０ｍ／分の条件で行った。
る。 （実施例１） Ｎｉ−５１．０at％Ｔｉ合金鋳塊に熱間加工及び冷間伸
線加工を施し、前記冷間伸線加工における最終焼鈍後の
伸線加工率を５５％として直径０．３５ｍｍの加工上が
り線材を製造し、次いで前記線材をスピナー式矯正機
（ねじりひずみと曲げひずみの両方を与えることができ
る）により直線状に矯正加工してＮｉ−Ｔｉ系合金ワイ
ヤを製造した (供試材１) 。前記矯正加工は、いずれ
も、線材張力２０及び１０ｋｇｆ／ｍｍ2 、矯正速度１
０ｍ／分の条件で行った。
【００３３】（実施例２） 線材を供給するボビンをねじり方向に回転し、１００ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 相当の張力を与えて矯正加工した他は実施
例１と同じ方法によりＮｉ−Ｔｉ系合金ワイヤを製造し
た (供試材２) 。
ｇｆ／ｍｍ2 相当の張力を与えて矯正加工した他は実施
例１と同じ方法によりＮｉ−Ｔｉ系合金ワイヤを製造し
た (供試材２) 。
【００３４】（実施例３） ローラーレベラー式矯正機（曲げ）を用いて矯正加工し
た他は実施例１と同じ方法によりＮｉ−Ｔｉ系合金ワイ
ヤを製造した (供試材３) 。
た他は実施例１と同じ方法によりＮｉ−Ｔｉ系合金ワイ
ヤを製造した (供試材３) 。
【００３５】（実施例４） Ｎｉ−４８．９at％Ｔｉ−０．２at％Ｃｒ合金を用いた
他は実施例１と同じ方法によりＮｉ−Ｔｉ系合金ワイヤ
を製造した (供試材４) 。
他は実施例１と同じ方法によりＮｉ−Ｔｉ系合金ワイヤ
を製造した (供試材４) 。
【００３６】（実施例５） Ｎｉ−５０．０at％Ｔｉ−８．０at％Ｃｕ−０．２at％
Ｆｅ合金を用いた他は実施例１と同じ方法によりＮｉ−
Ｔｉ系合金ワイヤを製造した (供試材５) 。
Ｆｅ合金を用いた他は実施例１と同じ方法によりＮｉ−
Ｔｉ系合金ワイヤを製造した (供試材５) 。
【００３７】（比較例１） 下記Ｂ〜Ｅのワイヤ又は線材（直径０．３５ｍｍ）を用
意した。 供試材６（Ｂ）：実施例１で得られた加工上がり線材
（ワイヤ）。供試材７（Ｃ）：実施例１で得られた加工
上がり線材を３５０℃で１０秒間型付処理したワイヤ。
特公平６−８３７２６号公報でいう加工硬化型ワイヤ。 供試材８（Ｄ）：実施例１で得られた加工上がり線材を
４２０℃で６０秒間熱処理したワイヤ。特公平６−８３
７２６号公報でいう超弾性型ワイヤ。 供試材９（Ｅ）：高加工率ステンレス鋼線材（伸線加工
率５７％）。
意した。 供試材６（Ｂ）：実施例１で得られた加工上がり線材
（ワイヤ）。供試材７（Ｃ）：実施例１で得られた加工
上がり線材を３５０℃で１０秒間型付処理したワイヤ。
特公平６−８３７２６号公報でいう加工硬化型ワイヤ。 供試材８（Ｄ）：実施例１で得られた加工上がり線材を
４２０℃で６０秒間熱処理したワイヤ。特公平６−８３
７２６号公報でいう超弾性型ワイヤ。 供試材９（Ｅ）：高加工率ステンレス鋼線材（伸線加工
率５７％）。
【００３８】実施例１で得られた矯正加工後の本発明例
のＮｉ−Ｔｉ系合金ワイヤと比較例１で用意したワイヤ
又は線材について、引張試験を行い、得られた各応力−
ひずみ曲線（図２ａ〜ｅ）から、ひずみ４％までの応
力−ひずみ曲線の形状、ひずみ４％における見かけ上
の弾性率、ひずみ４％まで変形したのち応力を除荷し
たときのひずみ２％における応力ヒステリシス、ひず
み４％まで変形したのちの残留ひずみを求めた。前記
〜は図１に示した定義に基づいて求めた。また前記応
力−ひずみ曲線の降伏点の有無、見かけ上の弾性率の大
小からプッシャビリティの良否を判定した。さらに真直
度、トルク伝達性を下記方法により測定した。真直度は
垂下法により測定した。即ち、図３に示すように、長さ
方向が床面に垂直になるように配置したＳＵＳ製チュー
ブ（内径0.38mm, 外径0.5mm,長さ50mm）に、長さ１．５
ｍの試験ワイヤ（線材）を固定し、前記試験ワイヤの先
端の位置と、完全に真直なワイヤの先端の位置との床面
に平行な距離（mm）を測定した。トルク伝達性は、図４
に示すように、ループ状のポリエチレンチューブに通し
たワイヤの一端を所定角度（駆動角度）ねじったときの
他端の追従角度をロータリーエンコーダーで測定して求
めた。
のＮｉ−Ｔｉ系合金ワイヤと比較例１で用意したワイヤ
又は線材について、引張試験を行い、得られた各応力−
ひずみ曲線（図２ａ〜ｅ）から、ひずみ４％までの応
力−ひずみ曲線の形状、ひずみ４％における見かけ上
の弾性率、ひずみ４％まで変形したのち応力を除荷し
たときのひずみ２％における応力ヒステリシス、ひず
み４％まで変形したのちの残留ひずみを求めた。前記
〜は図１に示した定義に基づいて求めた。また前記応
力−ひずみ曲線の降伏点の有無、見かけ上の弾性率の大
小からプッシャビリティの良否を判定した。さらに真直
度、トルク伝達性を下記方法により測定した。真直度は
垂下法により測定した。即ち、図３に示すように、長さ
方向が床面に垂直になるように配置したＳＵＳ製チュー
ブ（内径0.38mm, 外径0.5mm,長さ50mm）に、長さ１．５
ｍの試験ワイヤ（線材）を固定し、前記試験ワイヤの先
端の位置と、完全に真直なワイヤの先端の位置との床面
に平行な距離（mm）を測定した。トルク伝達性は、図４
に示すように、ループ状のポリエチレンチューブに通し
たワイヤの一端を所定角度（駆動角度）ねじったときの
他端の追従角度をロータリーエンコーダーで測定して求
めた。
【００３９】実施例１にワイヤ（線材）のうち、特に代
表的な供試材の応力−ひずみ曲線を図２ａ〜ｅに示す。
本発明例のＮｉ−Ｔｉ系合金ワイヤの応力−ひずみ曲線
（図２ａ）は、他のワイヤの応力−ひずみ曲線（図２ｂ
〜ｅ）と比べて明らかに異なっており、医療用ガイドワ
イヤ（カテーテル用など）としては全ての点で優れた特
性を有することが分かる。即ち、本発明のワイヤの応力
−ひずみ曲線の代表例として、供試材１〜５のうちの供
試材１の応力−ひずみ曲線を図２ａに示す。応力−ひず
み曲線が変曲点を持たず、ひずみの増加につれて応力が
ほぼ連続的に増加し、見かけの弾性率は４７１２ｋｇｆ
／ｍｍ2 と大きく、応力ヒステリシスを示すひずみ２％
での負荷時と徐荷時の応力差および残留ひずみは各々
８．５ｋｇｆ／ｍｍ2 、０．０７と小さく、真直度も
１．５ｍあたり１５ｍｍと良好である。図２ａに示した
応力−ひずみ曲線のワイヤは曲げとねじりが加わる方法
で矯正加工したものであるが、曲げとねじりの両方のひ
ずみを加えて矯正したものは、材料の組成が異なる供試
材４、５に対しては少し特性低下が認められた。供試材
４、５と比較例（供試材６〜９）とを比べると供試材
４、５ははるかに優れている。また、矯正方法の影響に
ついて見ると、ねじりのみまたは曲げのみの矯正を行っ
た供試材２、３の場合は、ねじりと曲げの両方の矯正を
行った供試材１よりも特性は劣っており、矯正方法によ
る特性の差が認められる。これに対し、従来の冷間加工
上がり型ワイヤ（図２ｂ）は見かけの弾性率は４４７２
ｋｇｆ／ｍｍ2 と大きく、見かけの弾性率は優れるが、
応力ヒステリシスを示すひずみ２％での負荷時と除荷時
の応力差は３７．４ｋｇｆ／ｍｍ2 で、残留ひずみも
０．４０と大きく、真直度は１．５ｍあたり１０５ｍｍ
で所定ひずみでの応力差、残留ひずみ、真直度とも劣る
ものである。加工硬化型〔冷間加工＋低温熱処理〕ワイ
ヤ（図２ｃ）は見かけ上の弾性率が２８７５ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 と小さく、前記ひずみ２％での負荷時と除荷時の応
力差は４５．５ｋｇｆ／ｍｍ2 と大きい。超弾性型ワイ
ヤ（図２ｄ）は見かけ上の弾性率は２０００ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 と著しく小さく、前記ひずみ２％での負荷時と除荷
時の応力差は２９．７ｋｇｆ／ｍｍ2 と大きめである。
ステンレス鋼線材（図２ｅ）はひずみ１．５％で破断し
ている。
表的な供試材の応力−ひずみ曲線を図２ａ〜ｅに示す。
本発明例のＮｉ−Ｔｉ系合金ワイヤの応力−ひずみ曲線
（図２ａ）は、他のワイヤの応力−ひずみ曲線（図２ｂ
〜ｅ）と比べて明らかに異なっており、医療用ガイドワ
イヤ（カテーテル用など）としては全ての点で優れた特
性を有することが分かる。即ち、本発明のワイヤの応力
−ひずみ曲線の代表例として、供試材１〜５のうちの供
試材１の応力−ひずみ曲線を図２ａに示す。応力−ひず
み曲線が変曲点を持たず、ひずみの増加につれて応力が
ほぼ連続的に増加し、見かけの弾性率は４７１２ｋｇｆ
／ｍｍ2 と大きく、応力ヒステリシスを示すひずみ２％
での負荷時と徐荷時の応力差および残留ひずみは各々
８．５ｋｇｆ／ｍｍ2 、０．０７と小さく、真直度も
１．５ｍあたり１５ｍｍと良好である。図２ａに示した
応力−ひずみ曲線のワイヤは曲げとねじりが加わる方法
で矯正加工したものであるが、曲げとねじりの両方のひ
ずみを加えて矯正したものは、材料の組成が異なる供試
材４、５に対しては少し特性低下が認められた。供試材
４、５と比較例（供試材６〜９）とを比べると供試材
４、５ははるかに優れている。また、矯正方法の影響に
ついて見ると、ねじりのみまたは曲げのみの矯正を行っ
た供試材２、３の場合は、ねじりと曲げの両方の矯正を
行った供試材１よりも特性は劣っており、矯正方法によ
る特性の差が認められる。これに対し、従来の冷間加工
上がり型ワイヤ（図２ｂ）は見かけの弾性率は４４７２
ｋｇｆ／ｍｍ2 と大きく、見かけの弾性率は優れるが、
応力ヒステリシスを示すひずみ２％での負荷時と除荷時
の応力差は３７．４ｋｇｆ／ｍｍ2 で、残留ひずみも
０．４０と大きく、真直度は１．５ｍあたり１０５ｍｍ
で所定ひずみでの応力差、残留ひずみ、真直度とも劣る
ものである。加工硬化型〔冷間加工＋低温熱処理〕ワイ
ヤ（図２ｃ）は見かけ上の弾性率が２８７５ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 と小さく、前記ひずみ２％での負荷時と除荷時の応
力差は４５．５ｋｇｆ／ｍｍ2 と大きい。超弾性型ワイ
ヤ（図２ｄ）は見かけ上の弾性率は２０００ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 と著しく小さく、前記ひずみ２％での負荷時と除荷
時の応力差は２９．７ｋｇｆ／ｍｍ2 と大きめである。
ステンレス鋼線材（図２ｅ）はひずみ１．５％で破断し
ている。
【００４０】トルク伝達性の測定結果を図５に示す。本
発明例の供試材１は駆動角度と追従角度がほぼ１：１に
対応し、優れたトルク伝達性を示している。これに対し
比較例の供試材６〜９は追従に遅れが見られ、特に供試
材６は遅れが大きく、これは真直度が低いためである。
発明例の供試材１は駆動角度と追従角度がほぼ１：１に
対応し、優れたトルク伝達性を示している。これに対し
比較例の供試材６〜９は追従に遅れが見られ、特に供試
材６は遅れが大きく、これは真直度が低いためである。
【００４１】前記応力−ひずみ曲線から求めた特性〜
、真直度、プッシャビリティ、及びトルク伝達性を表
２に纏めて示す。
、真直度、プッシャビリティ、及びトルク伝達性を表
２に纏めて示す。
【００４２】
【表２】
【００４３】表２より明らかなように、本発明例の供試
材１〜５は見かけの弾性率が高く、プッシャビリティが
良好であり、残留ひずみが小さいので形状回復性にも優
れる。しかも真直度にも優れるので、再挿入性に優れ
る。ここで、供試材１〜５の特性値を比較すると、見か
けの弾性率については、曲げ、ねじりを単独で加えて矯
正した供試材２、３がそれぞれ３５５６、３１０５ｋｇ
ｆ／ｍｍ2 であるのに対し、曲げ、ねじりを複合的に与
えて矯正した供試材１、４、５がそれぞれ４７１２、３
７７０、４２９５ｋｇｆ／ｍｍ2 と高弾性になった。ま
た、残留ひずみは供試材２、３がいずれも０．０９％で
あるのに対し、供試材１、４、５がそれぞれ０．０７、
０．０６、０．０４と低い値を示し、曲げとねじりを複
合的に与えた材料は残留ひずみも改善される。同様に、
真直度も供試材２、３が２５、５０ｍｍであるのに対
し、ねじりと曲げの両方を与えた供試材１、４、５はそ
れぞれ１５、１３、１０ｍｍとかなり改善される。以上
のように、本発明例中でも矯正加工は、ねじりと曲げを
複合的に与える方が単独で与えるより、特性改善には効
果がある。また、本発明例で合金間の差を比較すると、
供試材１、４、５間では２元系の供試材１が多元系の供
試材４、５より見かけの弾性率、残留ひずみ、真直度と
も優れる。これに対し、比較例の供試材６は前記応力差
と残留ひずみが本発明規定値を外れ、真直度も本発明例
と比べ低かったためトルク伝達性が低下した。供試材
７、８は応力−ひずみ曲線に降伏点があり、また見かけ
の弾性率が低いため、いずれもプッシャビリティおよび
トルク伝達性に劣った。従来のステンレス鋼線材（供試
材９）はひずみ１．８％で破断し、プッシャビリティ及
びトルク伝達性にも劣った。
材１〜５は見かけの弾性率が高く、プッシャビリティが
良好であり、残留ひずみが小さいので形状回復性にも優
れる。しかも真直度にも優れるので、再挿入性に優れ
る。ここで、供試材１〜５の特性値を比較すると、見か
けの弾性率については、曲げ、ねじりを単独で加えて矯
正した供試材２、３がそれぞれ３５５６、３１０５ｋｇ
ｆ／ｍｍ2 であるのに対し、曲げ、ねじりを複合的に与
えて矯正した供試材１、４、５がそれぞれ４７１２、３
７７０、４２９５ｋｇｆ／ｍｍ2 と高弾性になった。ま
た、残留ひずみは供試材２、３がいずれも０．０９％で
あるのに対し、供試材１、４、５がそれぞれ０．０７、
０．０６、０．０４と低い値を示し、曲げとねじりを複
合的に与えた材料は残留ひずみも改善される。同様に、
真直度も供試材２、３が２５、５０ｍｍであるのに対
し、ねじりと曲げの両方を与えた供試材１、４、５はそ
れぞれ１５、１３、１０ｍｍとかなり改善される。以上
のように、本発明例中でも矯正加工は、ねじりと曲げを
複合的に与える方が単独で与えるより、特性改善には効
果がある。また、本発明例で合金間の差を比較すると、
供試材１、４、５間では２元系の供試材１が多元系の供
試材４、５より見かけの弾性率、残留ひずみ、真直度と
も優れる。これに対し、比較例の供試材６は前記応力差
と残留ひずみが本発明規定値を外れ、真直度も本発明例
と比べ低かったためトルク伝達性が低下した。供試材
７、８は応力−ひずみ曲線に降伏点があり、また見かけ
の弾性率が低いため、いずれもプッシャビリティおよび
トルク伝達性に劣った。従来のステンレス鋼線材（供試
材９）はひずみ１．８％で破断し、プッシャビリティ及
びトルク伝達性にも劣った。
【００４４】実施例１及び比較例１で得られた供試材
１、７、８について供試材の組織変化を調査するため示
差走査熱測定（ＤＳＣ）を行った。結果を図６ａ〜ｃに
示す。図６ａに示す本発明例のワイヤ供試材１にはマル
テンサイト相が母相に変態することを示すピークが現れ
ない。超弾性とマルテンサイト変態は密接な係わりがあ
りマルテンサイト変態を起こさないものは超弾性を示さ
ない。これに対し供試材７の加工硬化型線材〔冷間加工
＋低温熱処理〕でも僅かではあるがブロードなピークが
現れる。このワイヤは、特公平６−８３７２６号の発明
に相当するワイヤであり、その実施例には、ＤＳＣ曲線
において、吸熱・発熱現象がみられないと記されてい
る。しかしながら、変態のピークが得られるかどうか
は、ＤＳＣ装置自身の感度によって、検出される場合と
そうでない場合がある。本実施例では、非常に感度のよ
い装置を使用したため、供試材７においてもブロードで
はあるが、変態を確認することができた。一方、供試材
８の超弾性型線材にはマルテンサイト相が母相に変態す
ることを示すピークが明瞭に現れる。
１、７、８について供試材の組織変化を調査するため示
差走査熱測定（ＤＳＣ）を行った。結果を図６ａ〜ｃに
示す。図６ａに示す本発明例のワイヤ供試材１にはマル
テンサイト相が母相に変態することを示すピークが現れ
ない。超弾性とマルテンサイト変態は密接な係わりがあ
りマルテンサイト変態を起こさないものは超弾性を示さ
ない。これに対し供試材７の加工硬化型線材〔冷間加工
＋低温熱処理〕でも僅かではあるがブロードなピークが
現れる。このワイヤは、特公平６−８３７２６号の発明
に相当するワイヤであり、その実施例には、ＤＳＣ曲線
において、吸熱・発熱現象がみられないと記されてい
る。しかしながら、変態のピークが得られるかどうか
は、ＤＳＣ装置自身の感度によって、検出される場合と
そうでない場合がある。本実施例では、非常に感度のよ
い装置を使用したため、供試材７においてもブロードで
はあるが、変態を確認することができた。一方、供試材
８の超弾性型線材にはマルテンサイト相が母相に変態す
ることを示すピークが明瞭に現れる。
【００４５】さらに供試材１、７、８について、−４０
℃、ＲＴ、６０℃でＸ線解析を行って相変態の有無を調
べた。Ｘ線解析は結晶構造を直接観察することができる
ので、熱量を測定するようなＤＳＣに比べて、相変態を
観測するのには適している。その結果、本発明例の供試
材１ではＸ線ピークに温度によって、母相・マルテンサ
イト相間の変態に対応する変化は観察されなかった。供
試材７、８ではＸ線ピーク位置が変化し、温度が変わる
ことによって相変態が起きていることが観察された。
℃、ＲＴ、６０℃でＸ線解析を行って相変態の有無を調
べた。Ｘ線解析は結晶構造を直接観察することができる
ので、熱量を測定するようなＤＳＣに比べて、相変態を
観測するのには適している。その結果、本発明例の供試
材１ではＸ線ピークに温度によって、母相・マルテンサ
イト相間の変態に対応する変化は観察されなかった。供
試材７、８ではＸ線ピーク位置が変化し、温度が変わる
ことによって相変態が起きていることが観察された。
【００４６】このように、本発明例のワイヤは、引張試
験により応力−ひずみ特性が、４％まで降伏点や変曲点
がなく、見かけ上の弾性率が大きく、４％ものひずみ付
与後においても残留ひずみＺが小さく、応力ヒステリシ
スＨが非常に小さい。このためプッシャビリティ、形状
回復性、トルク伝達性に優れ、従って細い血管内にも容
易に送り込むことができ、永久変形もせず、再挿入が可
能であり、操縦性にも優れ、ガイドワイヤとして極めて
有用である。
験により応力−ひずみ特性が、４％まで降伏点や変曲点
がなく、見かけ上の弾性率が大きく、４％ものひずみ付
与後においても残留ひずみＺが小さく、応力ヒステリシ
スＨが非常に小さい。このためプッシャビリティ、形状
回復性、トルク伝達性に優れ、従って細い血管内にも容
易に送り込むことができ、永久変形もせず、再挿入が可
能であり、操縦性にも優れ、ガイドワイヤとして極めて
有用である。
【００４７】
【発明の効果】以上に述べたように、本発明は、本体側
と先端側からなるガイドワイヤの少なくとも一方がＮｉ
−Ｔｉ系合金で構成されている医療用ガイドワイヤにお
いて、Ｎｉ−Ｔｉ系合金は冷間伸線加工後に熱処理する
ことなく直線状に機械的矯正加工が施され、これにより
材料特性と真直度が改善されたもので、応力誘起マルテ
ンサイト変態を示さないものであり、引張試験により応
力−ひずみ特性が、ひずみ４％まで降伏点や変曲点を
持たず応力が単調に増加し、ひずみ４％における見か
けの弾性率が３０００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上（望ましくは
３５００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上）であり、４％までひず
みをかけ除荷したとき、ひずみ２％における負荷時と除
荷時の応力差が１０ｋｇｆ／ｍｍ2 以下（望ましくは１
５ｋｇｆ／ｍｍ2 以上）であり、ひずみ４％まで変形
し、除荷したときの残留ひずみが０．１５％以下（望ま
しくは０．１０％以下）である、従来にない全く新しい
タイプの広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金を用いた
医療用ワイヤで、プッシャビリティ、トルク伝達性など
に優れ、血管の末端近くまで操縦性良く送り込むことが
でき再挿入も可能な医療用ガイドワイヤである。依っ
て、工業上顕著な効果を奏する。
と先端側からなるガイドワイヤの少なくとも一方がＮｉ
−Ｔｉ系合金で構成されている医療用ガイドワイヤにお
いて、Ｎｉ−Ｔｉ系合金は冷間伸線加工後に熱処理する
ことなく直線状に機械的矯正加工が施され、これにより
材料特性と真直度が改善されたもので、応力誘起マルテ
ンサイト変態を示さないものであり、引張試験により応
力−ひずみ特性が、ひずみ４％まで降伏点や変曲点を
持たず応力が単調に増加し、ひずみ４％における見か
けの弾性率が３０００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上（望ましくは
３５００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上）であり、４％までひず
みをかけ除荷したとき、ひずみ２％における負荷時と除
荷時の応力差が１０ｋｇｆ／ｍｍ2 以下（望ましくは１
５ｋｇｆ／ｍｍ2 以上）であり、ひずみ４％まで変形
し、除荷したときの残留ひずみが０．１５％以下（望ま
しくは０．１０％以下）である、従来にない全く新しい
タイプの広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金を用いた
医療用ワイヤで、プッシャビリティ、トルク伝達性など
に優れ、血管の末端近くまで操縦性良く送り込むことが
でき再挿入も可能な医療用ガイドワイヤである。依っ
て、工業上顕著な効果を奏する。
【図１】応力−ひずみ曲線における本発明規定値の説明
図である。
図である。
【図２】医療用ガイドワイヤの応力−ひずみ曲線の説明
図で、 (a)は本発明例（供試材１）、 (b)は加工硬化型
ガイドワイヤ（供試材６）、 (c)は冷間加工後低温熱処
理したガイドワイヤ（供試材７）、 (d)は超弾性型ガイ
ドワイヤ（供試材８）、(e)は従来のステンレス鋼線材
（供試材９）である。
図で、 (a)は本発明例（供試材１）、 (b)は加工硬化型
ガイドワイヤ（供試材６）、 (c)は冷間加工後低温熱処
理したガイドワイヤ（供試材７）、 (d)は超弾性型ガイ
ドワイヤ（供試材８）、(e)は従来のステンレス鋼線材
（供試材９）である。
【図３】真直度の測定方法の説明図である。
【図４】トルク伝達性の測定方法の説明図である。
【図５】トルク伝達性を示す駆動角度と追従角度の関係
図である。
図である。
【図６】医療用ガイドワイヤの示差走査熱測定（ＤＳ
Ｃ）における熱量変化図で、(a)は本発明例（供試材
１）、(c) は従来の冷間加工後低温熱処理したガイドワ
イヤ（供試材７）、 (d)は超弾性型ガイドワイヤ（供試
材８）である。
Ｃ）における熱量変化図で、(a)は本発明例（供試材
１）、(c) は従来の冷間加工後低温熱処理したガイドワ
イヤ（供試材７）、 (d)は超弾性型ガイドワイヤ（供試
材８）である。
【図７】従来の加工硬化型ワイヤの応力−ひずみ曲線の
説明図（特公平６−８３７２６号公報より抜粋）であ
る。
説明図（特公平６−８３７２６号公報より抜粋）であ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ // Ｃ２２Ｆ 1/00 ６２５ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６３０Ｆ ６３０ ６７５ ６７５ ６８５ ６８５ Ａ６１Ｍ 25/00 ４５０Ｆ (56)参考文献 特開 平10−317117（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−220226（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−164459（ＪＰ，Ａ) 特表 平５−508559（ＪＰ，Ａ) 国際公開98／46804（ＷＯ，Ａ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) A61M 25/09 C22F 1/00 C22F 1/10 C22F 1/18
Claims (13)
- 【請求項１】 Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤを構成要素とし
て用いた医療用ガイドワイヤにおいて、前記Ｎｉ−Ｔｉ
系合金ワイヤは冷間伸線加工後に熱処理することなく機
械的矯正加工により材料特性と真直度を改善したもの
で、応力誘起マルテンサイト変態を示さないタイプの広
ひずみ範囲にわたり高弾性を示すプッシャビリティ、ト
ルク伝達性及び繰り返し挿入性に優れることを特徴とす
る医療用ガイドワイヤ。 - 【請求項２】 Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤを構成要素とし
て用いた医療用ガイドワイヤにおいて、前記Ｎｉ−Ｔｉ
系合金ワイヤは冷間伸線加工後に熱処理することなく機
械的矯正加工を行ったもので、応力誘起マルテンサイト
変態を示さないタイプであり、さらに引張試験による応
力−ひずみ特性が、 ひずみ４％まで降伏点や変曲点を持たず応力が単調に
増加し、 ひずみ４％における見かけの弾性率が３０００ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上であり、 ４％までひずみをかけ除荷したとき、ひずみ２％にお
ける負荷時と除荷時の応力差が１５ｋｇｆ／ｍｍ2 以下
であり、 ひずみ４％まで変形し、除荷したときの残留ひずみが
０．１５％以下である、広ひずみ範囲にわたり高弾性を
示すプッシャビリティ、トルク伝達性及び繰り返し挿入
性に優れることを特徴とする医療用ガイドワイヤ。 - 【請求項３】 Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤを構成要素とし
て用いた医療用ガイドワイヤにおいて、前記Ｎｉ−Ｔｉ
系合金ワイヤは冷間伸線加工後に熱処理することなく曲
げひずみとねじりひずみの両方を与えるか、またはねじ
りひずみを与える機械的矯正加工を行ったもので、応力
誘起マルテンサイト変態を示さないタイプであり、さら
に引張試験による応力−ひずみ特性が、 ひずみ４％まで降伏点や変曲点を持たず応力が単調に
増加し、 ひずみ４％における見かけの弾性率が３５００ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上であり、 ４％までひずみをかけ除荷したとき、ひずみ２％にお
ける負荷時と除荷時の応力差が１０ｋｇｆ／ｍｍ2 以下
であり、 ひずみ４％まで変形し、除荷したときの残留ひずみが
０．１０％以下である、広ひずみ範囲にわたり高弾性を
示すプッシャビリティ、トルク伝達性及び繰り返し挿入
性に優れることを特徴とする医療用ガイドワイヤ。 - 【請求項４】 Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤを構成要素とし
て用いた医療用ガイドワイヤにおいて、前記Ｎｉ−Ｔｉ
系合金ワイヤは冷間伸線加工後に熱処理することなく曲
げひずみとねじりひずみの両方を与えるか、またはねじ
りひずみを与える機械的矯正加工を行ったもので、応力
誘起マルテンサイト変態を示さないタイプであり、さら
に引張試験による応力−ひずみ特性が、 ・ひずみ４％における見かけの弾性率が３０００ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上であり、 ・ひずみ４％まで変形し、除荷したときの残留ひずみが
０．１５％以下であり、 ・真直度が、垂下法で１５ｍｍ／１．５ｍ以下である、
広ひずみ範囲にわたり高弾性を示すプッシャビリティ、
トルク伝達性及び繰り返し挿入性に優れることを特徴と
する医療用ガイドワイヤ。 - 【請求項５】 Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤを構成要素とし
て用いた医療用ガイドワイヤにおいて、前記Ｎｉ−Ｔｉ
系合金ワイヤは冷間伸線加工後に熱処理することなく曲
げひずみとねじりひずみの両方を与えるか、またはねじ
りひずみを与える機械的矯正加工を行ったもので、応力
誘起マルテンサイト変態を示さないタイプであり、さら
に引張試験による応力−ひずみ特性が、 ・ひずみ４％における見かけの弾性率が３５００ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上であり、 ・ひずみ４％まで変形し、除荷したときの残留ひずみが
０．１０％以下であり、 ・真直度が、垂下法で１５ｍｍ／１．５ｍ以下である、
広ひずみ範囲にわたり高弾性を示すプッシャビリティ、
トルク伝達性及び繰り返し挿入性に優れることを特徴と
する医療用ガイドワイヤ。 - 【請求項６】 Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤが、Ｎｉを５
０．２〜５１．５at％含有し、残部Ｔｉからなる合金で
構成されていることを特徴とする請求項１、２、３、
４、５のいずれかに記載の医療用ガイドワイヤ。 - 【請求項７】 Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤが、Ｎｉを４
９．８〜５１．５at％含有し、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、
Ｃｕ、Ｃｏ、Ｍｏの中の１種又は２種以上を０ ．１〜
２．０at％含有し、残部Ｔｉからなる合金で構成されて
いることを特徴とする請求項１、２、３、４、５のいず
れかに記載の医療用ガイドワイヤ。 - 【請求項８】 Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤが、Ｔｉを４
９．０〜５１．０at％、Ｃｕを５．０〜１２．０at％、
さらにＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃｏ、Ｍｏの中の１種ま
たは２種以上を０．１〜２．０at％含有し、残部Ｎｉか
らなる合金で構成されていることを特徴とする請求項
１、２、３、４、５のいずれかに記載の医療用ガイドワ
イヤ。 - 【請求項９】 Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤに施された機械
的矯正加工が、繰り返し曲げ又は回転によるねじれの少
なくとも１つによる加工であることを特徴とする請求項
１、２、３、４、５、６、７、８のいずれかに記載の医
療用ガイドワイヤ。 - 【請求項１０】 Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤに施された機
械的矯正加工が、スピナー式矯正加工又はブレード式矯
正加工であることを特徴とする請求項１、２、３、４、
５、６、７、８、９のいずれかに記載の医療用ガイドワ
イヤ。 - 【請求項１１】 Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤの真直度がワ
イヤ長さ１．５ｍあたり５０ｍｍ以下であることを特徴
とする請求項１、２、３、６、７、８、９、１０のいず
れかに記載の医療用ガイドワイヤ。 - 【請求項１２】 Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤがカテーテル
ガイドワイヤであることを特徴とする請求項１、２、
３、４、５、６、７、８、９、１０、１１のいずれかに
記載の医療用ガイドワイヤ。 - 【請求項１３】 Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤが医療用ガイ
ドワイヤの構成要素の少なくとも一部に用いられている
ことを特徴とする請求項１、２、３、４、５、６、７、
８、９、１０、１１、１２のいずれかに記載の医療用ガ
イドワイヤ。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31669098A JP3337989B2 (ja) | 1998-11-06 | 1998-11-06 | 広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤを用いた医療用ガイドワイヤ |
| GB0016487A GB2347685B (en) | 1998-11-06 | 1999-11-05 | NiTi-based medical guidewire and method of producing the same |
| US09/581,521 US6508803B1 (en) | 1998-11-06 | 1999-11-05 | Niti-type medical guide wire and method of producing the same |
| PCT/JP1999/006184 WO2000027462A1 (fr) | 1998-11-06 | 1999-11-05 | FIL-GUIDE MEDICAL DU TYPE NiTi ET PROCEDE DE PRODUCTION |
| DE19982467T DE19982467T1 (de) | 1998-11-06 | 1999-11-05 | Auf NiTi basierender medizinischer Führungsdraht und Verfahren zur Herstellung desselben |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31669098A JP3337989B2 (ja) | 1998-11-06 | 1998-11-06 | 広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤを用いた医療用ガイドワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000140124A JP2000140124A (ja) | 2000-05-23 |
| JP3337989B2 true JP3337989B2 (ja) | 2002-10-28 |
Family
ID=18079826
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31669098A Expired - Fee Related JP3337989B2 (ja) | 1998-11-06 | 1998-11-06 | 広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤを用いた医療用ガイドワイヤ |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3337989B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013240562A (ja) * | 2012-05-17 | 2013-12-05 | Trs:Kk | 医療用ガイドワイヤー |
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|---|---|---|---|---|
| US6602272B2 (en) | 2000-11-02 | 2003-08-05 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Devices configured from heat shaped, strain hardened nickel-titanium |
| US7976648B1 (en) | 2000-11-02 | 2011-07-12 | Abbott Cardiovascular Systems Inc. | Heat treatment for cold worked nitinol to impart a shape setting capability without eventually developing stress-induced martensite |
| US6855161B2 (en) | 2000-12-27 | 2005-02-15 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Radiopaque nitinol alloys for medical devices |
| JP2003089834A (ja) * | 2001-09-19 | 2003-03-28 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 高剛性型の可逆変形を有するＮｉ−Ｔｉ系合金 |
| WO2003030982A2 (en) * | 2001-10-05 | 2003-04-17 | Boston Scientific Limited | Composite guidewire |
| US6830638B2 (en) * | 2002-05-24 | 2004-12-14 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Medical devices configured from deep drawn nickel-titanium alloys and nickel-titanium clad alloys and method of making the same |
| US7942892B2 (en) | 2003-05-01 | 2011-05-17 | Abbott Cardiovascular Systems Inc. | Radiopaque nitinol embolic protection frame |
| WO2010051515A1 (en) * | 2008-10-31 | 2010-05-06 | Fort Wayne Metals Research Products Corporation | Method for imparting improved fatigue strength to wire made of shape memory alloys, and medical devices made from such wire |
| JP5605949B2 (ja) * | 2011-03-30 | 2014-10-15 | 日本ライフライン株式会社 | 医療用ガイドワイヤ |
-
1998
- 1998-11-06 JP JP31669098A patent/JP3337989B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013240562A (ja) * | 2012-05-17 | 2013-12-05 | Trs:Kk | 医療用ガイドワイヤー |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2000140124A (ja) | 2000-05-23 |
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