JP3331508B2 - 鋼材の連続熱間圧延装置並びにそれに用いるフライングクロップシャー - Google Patents
鋼材の連続熱間圧延装置並びにそれに用いるフライングクロップシャーInfo
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- JP3331508B2 JP3331508B2 JP04553194A JP4553194A JP3331508B2 JP 3331508 B2 JP3331508 B2 JP 3331508B2 JP 04553194 A JP04553194 A JP 04553194A JP 4553194 A JP4553194 A JP 4553194A JP 3331508 B2 JP3331508 B2 JP 3331508B2
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
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- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
Landscapes
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼材の連続熱間圧延装
置並びにそれに用いるフライングクロップシャーに関す
る。
置並びにそれに用いるフライングクロップシャーに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】鋼材の熱間圧延は、特に鋼材のフロント
とテール部の所謂非定常部の無張力による擦り傷と形状
不良、スレッディング速度による板幅厚不良、加減速に
よる温度不良と表面品位不良等によって発生する注文歩
留の悪化、不良部除去作業、精整通板作業をなくするた
め、近年複数の熱間圧延用長尺鋼材を順次接合して、連
続した所定の速度で圧延処理する所謂連続熱間圧延方法
が試みられている。
とテール部の所謂非定常部の無張力による擦り傷と形状
不良、スレッディング速度による板幅厚不良、加減速に
よる温度不良と表面品位不良等によって発生する注文歩
留の悪化、不良部除去作業、精整通板作業をなくするた
め、近年複数の熱間圧延用長尺鋼材を順次接合して、連
続した所定の速度で圧延処理する所謂連続熱間圧延方法
が試みられている。
【０００３】この連続熱間圧延方法は、連続式熱間圧延
機に供給する粗熱間圧延済みの鋼材または、高温薄肉連
続鋳造鋳片（フラットまたはコイル状）等の熱間圧延用
長尺鋼材を事前に先端と尾端部をフライングクロップシ
ャーを適用して切断すると共に、鋼材間の尾端切断面と
先端切断面の全域または一部を溶接接合処置して多数の
熱間圧延用長尺鋼材を順次同一圧延スケジュールで或い
は、複数の圧延スケジュールを連続的にリレー変更しな
がら熱間圧延し、圧延後分割切断し複数台の巻取機で交
互に巻取処理する方法が思考される。
機に供給する粗熱間圧延済みの鋼材または、高温薄肉連
続鋳造鋳片（フラットまたはコイル状）等の熱間圧延用
長尺鋼材を事前に先端と尾端部をフライングクロップシ
ャーを適用して切断すると共に、鋼材間の尾端切断面と
先端切断面の全域または一部を溶接接合処置して多数の
熱間圧延用長尺鋼材を順次同一圧延スケジュールで或い
は、複数の圧延スケジュールを連続的にリレー変更しな
がら熱間圧延し、圧延後分割切断し複数台の巻取機で交
互に巻取処理する方法が思考される。
【０００４】前記溶接接合手段としては、突き合わせ電
気溶接、圧着接合、レーザー溶接接合等が検討されてい
るが、迅速性、接合強度及び接合部の品質上の観点から
レーザー溶接接合が有利である。レーザー溶接接合に
は、前記鋼材間の尾端切断面と先端切断面は、突き合わ
せ時に全面面接触する平行関係の平面化が要求される。
気溶接、圧着接合、レーザー溶接接合等が検討されてい
るが、迅速性、接合強度及び接合部の品質上の観点から
レーザー溶接接合が有利である。レーザー溶接接合に
は、前記鋼材間の尾端切断面と先端切断面は、突き合わ
せ時に全面面接触する平行関係の平面化が要求される。
【０００５】一方鋼材を事前に先端と尾端部を安価で高
速切断が可能な手段として適用するフライングクロップ
シャーは、一般に先端切断刃と尾端切断刃を一対の回転
ドラム夫々の外周に所定回転角度をおいて併設し、各切
断刃のアッパーカット刃とダウンカット刃の切断時の位
置関係を同一関係に配置してある。例えば、アッパーカ
ット刃を切断時にダウンカット刃の鋼材の反進行側に位
置する関係に配置してある。またこの逆もある。
速切断が可能な手段として適用するフライングクロップ
シャーは、一般に先端切断刃と尾端切断刃を一対の回転
ドラム夫々の外周に所定回転角度をおいて併設し、各切
断刃のアッパーカット刃とダウンカット刃の切断時の位
置関係を同一関係に配置してある。例えば、アッパーカ
ット刃を切断時にダウンカット刃の鋼材の反進行側に位
置する関係に配置してある。またこの逆もある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】図４（イ）に示すよう
に、前記フライングクロップシャーで鋼材Ｓの先端のク
ロップＣ１を切断除去する作用は、鋼材Ｓ移送速度より
ドラムＤＭ１，ＤＭ２の周速を大にして切断するため、
この切断の際、鋼材Ｓの反クロップ側がアッパーカット
刃ＵＣ１の腹ｂで押し上げられるが、ダウンカット刃Ｄ
Ｃ１とシャー入側のローラーテーブルＲＴ１とにより拘
束され、且つクロップ側がクロップ排出ピットＰ１上に
あり出側のローラーテーブルＲＴ２による拘束のない状
態でダウンカット刃ＤＣ１により切断され、ダウンカッ
ト刃ＤＣ１による拘束切断面Ｆ１が平面となり、無拘束
切断面Ｆ２が下弦の彎曲面となる。
に、前記フライングクロップシャーで鋼材Ｓの先端のク
ロップＣ１を切断除去する作用は、鋼材Ｓ移送速度より
ドラムＤＭ１，ＤＭ２の周速を大にして切断するため、
この切断の際、鋼材Ｓの反クロップ側がアッパーカット
刃ＵＣ１の腹ｂで押し上げられるが、ダウンカット刃Ｄ
Ｃ１とシャー入側のローラーテーブルＲＴ１とにより拘
束され、且つクロップ側がクロップ排出ピットＰ１上に
あり出側のローラーテーブルＲＴ２による拘束のない状
態でダウンカット刃ＤＣ１により切断され、ダウンカッ
ト刃ＤＣ１による拘束切断面Ｆ１が平面となり、無拘束
切断面Ｆ２が下弦の彎曲面となる。
【０００７】また図４（ロ）に示すように、鋼材Ｓの尾
端のクロップＣ２を切断除去する作用は、鋼材Ｓ移送速
度よりドラムＤＭ１，ＤＭ２の周速を小にして切断する
ため、この切断の際、鋼材の反クロップ側がダウンカッ
ト刃ＤＣ２による無拘束切断となるため、ダウンカット
刃ＤＣ２による無拘束切断面Ｆ３は完全な平面にはなら
ず、下弦の彎曲面に近い状態となる。図中、Ｐ２はフラ
イングクロップシャーＦＣＳの入側のクロップ排出ピッ
トである。
端のクロップＣ２を切断除去する作用は、鋼材Ｓ移送速
度よりドラムＤＭ１，ＤＭ２の周速を小にして切断する
ため、この切断の際、鋼材の反クロップ側がダウンカッ
ト刃ＤＣ２による無拘束切断となるため、ダウンカット
刃ＤＣ２による無拘束切断面Ｆ３は完全な平面にはなら
ず、下弦の彎曲面に近い状態となる。図中、Ｐ２はフラ
イングクロップシャーＦＣＳの入側のクロップ排出ピッ
トである。
【０００８】このようにして先・尾端のクロップＣ１，
Ｃ２を除去された鋼材Ｓ間の接合用切断面は彎曲した尾
端切断面Ｆ３と平坦な先端切断面Ｆ１となるため、この
ままでは前記レーザー溶接接合に適さず、彎曲した尾端
切断面Ｆ３を熱間研削加工処理する等の二次処理が必須
であった。しかし、連続熱間圧延速度が高速化するとこ
の二次処理が時間的に不可能となる。またフライングク
ロップシャーと連続式熱間圧延機間に該二次処理設備を
設置するには、他の一段，二段のデスケーリング設備等
の付帯設備との関係で大幅な規制を受けて充分な機能が
得られなく、且つ場合によっては、設置不可能となる。
Ｃ２を除去された鋼材Ｓ間の接合用切断面は彎曲した尾
端切断面Ｆ３と平坦な先端切断面Ｆ１となるため、この
ままでは前記レーザー溶接接合に適さず、彎曲した尾端
切断面Ｆ３を熱間研削加工処理する等の二次処理が必須
であった。しかし、連続熱間圧延速度が高速化するとこ
の二次処理が時間的に不可能となる。またフライングク
ロップシャーと連続式熱間圧延機間に該二次処理設備を
設置するには、他の一段，二段のデスケーリング設備等
の付帯設備との関係で大幅な規制を受けて充分な機能が
得られなく、且つ場合によっては、設置不可能となる。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の問題を
解決した優れた手段を提供するものであり、その特徴と
するところは、次の３点にある。
解決した優れた手段を提供するものであり、その特徴と
するところは、次の３点にある。
【００１０】（１）熱間圧延用長尺鋼材の先端切断刃と
尾端切断刃を同一回転ドラムの外周の所定の回転角度を
おいて併設したフライングクロップシャーにおいて、前
記先端切断刃のアッパーカット刃を切断時にダウンカッ
ト刃の鋼材の反進行側に位置する関係に配置し、前記尾
端切断刃のアッパーカット刃を切断時にダウンカット刃
の鋼材の進行側に位置する関係に配設したことを特徴と
する鋼材の連続熱間圧延用のフライングクロップシャ
ー。
尾端切断刃を同一回転ドラムの外周の所定の回転角度を
おいて併設したフライングクロップシャーにおいて、前
記先端切断刃のアッパーカット刃を切断時にダウンカッ
ト刃の鋼材の反進行側に位置する関係に配置し、前記尾
端切断刃のアッパーカット刃を切断時にダウンカット刃
の鋼材の進行側に位置する関係に配設したことを特徴と
する鋼材の連続熱間圧延用のフライングクロップシャ
ー。
【００１１】（２）連続熱間圧延装置の入側に、熱間圧
延用長尺鋼材の進行方向に沿って、前記鋼材の先端切断
刃と尾端切断刃を同一回転ドラム（設備的に有利）また
は別々の回転ドラムの外周に配置し、前記先端切断刃の
アッパーカット刃を切断時にダウンカット刃の鋼材の反
進行側に位置する関係に配置し前記尾端切断刃のアッパ
ーカット刃を切断時にダウンカット刃の鋼材の進行側に
位置する関係に配置したフライングクロップシャーと、
レーザー溶接接合装置と、レーザー溶接接合装置の走間
溶接領域を移動可能とし先行鋼材の切断尾端部と後行鋼
材の切断先端部とを突き合わせ状態で各々をクランプす
る一対のクランプを有する接合部クランプ装置とを設け
ると共に、連続式熱間圧延機の出側に、高速シャーと複
数のストリップ巻取装置とを設けたことを特徴とする鋼
材の連続熱間圧延装置。
延用長尺鋼材の進行方向に沿って、前記鋼材の先端切断
刃と尾端切断刃を同一回転ドラム（設備的に有利）また
は別々の回転ドラムの外周に配置し、前記先端切断刃の
アッパーカット刃を切断時にダウンカット刃の鋼材の反
進行側に位置する関係に配置し前記尾端切断刃のアッパ
ーカット刃を切断時にダウンカット刃の鋼材の進行側に
位置する関係に配置したフライングクロップシャーと、
レーザー溶接接合装置と、レーザー溶接接合装置の走間
溶接領域を移動可能とし先行鋼材の切断尾端部と後行鋼
材の切断先端部とを突き合わせ状態で各々をクランプす
る一対のクランプを有する接合部クランプ装置とを設け
ると共に、連続式熱間圧延機の出側に、高速シャーと複
数のストリップ巻取装置とを設けたことを特徴とする鋼
材の連続熱間圧延装置。
【００１２】（３）熱間用圧延長尺鋼材の進行方向に沿
って、前記鋼材の先端切断刃と尾端切断刃を同一回転ド
ラムまたは別々の回転ドラムの外周に配置し、前記先端
切断刃のアッパーカット刃を切断時にダウンカット刃の
鋼材の反進行側に位置する関係に配置し前記尾端切断刃
のアッパーカット刃を切断時にダウンカット刃の鋼材の
進行側に位置する関係に配置したフライングクロップシ
ャーと、レーザー溶接接合装置と、レーザー溶接接合装
置の走間溶接領域を移動可能とし先行鋼材の切断尾端部
と後行鋼材の切断先端部とを突き合わせ状態で各々をク
ランプする一対のクランプを有する接合部クランプ装置
と、デスケーリング装置と、連続式熱間圧延機と、冷却
装置と第１のピンチロールと高速シャーと第２のピンチ
ロールと第３のピンチロールとを介設したホットランテ
ーブルと、複数のストリップ巻取装置とを順次配列せし
めたことを特徴とする鋼材の連続熱間圧延装置。
って、前記鋼材の先端切断刃と尾端切断刃を同一回転ド
ラムまたは別々の回転ドラムの外周に配置し、前記先端
切断刃のアッパーカット刃を切断時にダウンカット刃の
鋼材の反進行側に位置する関係に配置し前記尾端切断刃
のアッパーカット刃を切断時にダウンカット刃の鋼材の
進行側に位置する関係に配置したフライングクロップシ
ャーと、レーザー溶接接合装置と、レーザー溶接接合装
置の走間溶接領域を移動可能とし先行鋼材の切断尾端部
と後行鋼材の切断先端部とを突き合わせ状態で各々をク
ランプする一対のクランプを有する接合部クランプ装置
と、デスケーリング装置と、連続式熱間圧延機と、冷却
装置と第１のピンチロールと高速シャーと第２のピンチ
ロールと第３のピンチロールとを介設したホットランテ
ーブルと、複数のストリップ巻取装置とを順次配列せし
めたことを特徴とする鋼材の連続熱間圧延装置。
【００１３】
【作用】図１（イ）の実施例に示すように、本発明の前
記フライングクロップシャーで鋼材Ｓの先端のクロップ
Ｃ１を切断除去する作用は、ドラムＤＭ１，ＤＭ２の周
速を鋼材Ｓ移送速度より大にして切断するため、鋼材の
反クロップ側がダウンカット刃ＤＣ１とローラーテーブ
ルＲＴによる拘束切断となり、クロップ側が無拘束切断
となり、ダウンカット刃ＤＣ１による拘束切断面Ｆ１が
平面となり、無拘束切断面Ｆ２が下弦の彎曲面となる。
また図１（ロ）に示すように、鋼材Ｓの尾端のクロップ
Ｃ２を切断除去する作用は、ドラムＤＭ１，ＤＭ２の周
速を鋼材Ｓ移送速度より小にして切断するため、鋼材の
反クロップ側がダウンカット刃ＤＣ２とローラーテーブ
ルＲＴによる拘束切断となりクロップ側が無拘束切断と
なる。このためダウンカット刃ＤＣ２による拘束切断面
Ｆ３が平面となり、無拘束切断面Ｆ４が下弦の彎曲面と
なる。
記フライングクロップシャーで鋼材Ｓの先端のクロップ
Ｃ１を切断除去する作用は、ドラムＤＭ１，ＤＭ２の周
速を鋼材Ｓ移送速度より大にして切断するため、鋼材の
反クロップ側がダウンカット刃ＤＣ１とローラーテーブ
ルＲＴによる拘束切断となり、クロップ側が無拘束切断
となり、ダウンカット刃ＤＣ１による拘束切断面Ｆ１が
平面となり、無拘束切断面Ｆ２が下弦の彎曲面となる。
また図１（ロ）に示すように、鋼材Ｓの尾端のクロップ
Ｃ２を切断除去する作用は、ドラムＤＭ１，ＤＭ２の周
速を鋼材Ｓ移送速度より小にして切断するため、鋼材の
反クロップ側がダウンカット刃ＤＣ２とローラーテーブ
ルＲＴによる拘束切断となりクロップ側が無拘束切断と
なる。このためダウンカット刃ＤＣ２による拘束切断面
Ｆ３が平面となり、無拘束切断面Ｆ４が下弦の彎曲面と
なる。
【００１４】このようにして先・尾端のクロップＣ１，
Ｃ２を除去された鋼材Ｓ間の接合用切断面は、平坦で互
いに平行関係を有する尾端切断面Ｆ３と先端切断面Ｆ１
となり、互いに面接触の突き合わせが確実に可能となる
ため、このままで前記レーザー溶接接合に適用すること
ができ、切断面を研削加工処理する等の二次処理を全く
不要とし、フライングクロップシャーと連続式熱間圧延
機間のレーザー溶接接合装置や、デスケーリング設備等
の付帯設備の設置の規制を大幅に緩和するものである。
そして、連続熱間圧延の高位安定操業を実現させ且つ圧
延速度の高速化を有利に可能にしたものである。
Ｃ２を除去された鋼材Ｓ間の接合用切断面は、平坦で互
いに平行関係を有する尾端切断面Ｆ３と先端切断面Ｆ１
となり、互いに面接触の突き合わせが確実に可能となる
ため、このままで前記レーザー溶接接合に適用すること
ができ、切断面を研削加工処理する等の二次処理を全く
不要とし、フライングクロップシャーと連続式熱間圧延
機間のレーザー溶接接合装置や、デスケーリング設備等
の付帯設備の設置の規制を大幅に緩和するものである。
そして、連続熱間圧延の高位安定操業を実現させ且つ圧
延速度の高速化を有利に可能にしたものである。
【００１５】
【実施例】次に、本発明の実施例を図１〜図４と共に説
明する。図１に示すフライングクロップシャーＦＣＳ
は、外周に前記鋼材の先端切断用のダウンカット刃ＤＣ
１とこれと面対称位置に鋼材の尾端切断用ダウンカット
刃ＤＣ２を配置した回転ドラムＤＭ１と、外周に前記鋼
材の先端切断用のアッパーカット刃ＵＣ１とこれと面対
称位置に鋼材の尾端切断用アッパーカット刃ＵＣ２を配
置した回転ドラムＤＭ２とから構成し、前記先端切断用
のアッパーカット刃ＵＣ１を切断時にダウンカット刃Ｄ
Ｃ１の鋼材Ｓの反進行側に位置する関係に配置し、前記
尾端切断用のアッパーカット刃ＵＣ２を切断時にダウン
カット刃ＤＣ２の鋼材Ｓの進行側に位置する関係に配置
してある。この構成による作用は前述の通りである。
明する。図１に示すフライングクロップシャーＦＣＳ
は、外周に前記鋼材の先端切断用のダウンカット刃ＤＣ
１とこれと面対称位置に鋼材の尾端切断用ダウンカット
刃ＤＣ２を配置した回転ドラムＤＭ１と、外周に前記鋼
材の先端切断用のアッパーカット刃ＵＣ１とこれと面対
称位置に鋼材の尾端切断用アッパーカット刃ＵＣ２を配
置した回転ドラムＤＭ２とから構成し、前記先端切断用
のアッパーカット刃ＵＣ１を切断時にダウンカット刃Ｄ
Ｃ１の鋼材Ｓの反進行側に位置する関係に配置し、前記
尾端切断用のアッパーカット刃ＵＣ２を切断時にダウン
カット刃ＤＣ２の鋼材Ｓの進行側に位置する関係に配置
してある。この構成による作用は前述の通りである。
【００１６】このフライングクロップシャーＦＣＳを配
置した連続熱間圧延装置の全体構成例を図２〜図３に示
す。図２〜図３の例は、図２に示す如く、鋼材が移動す
る方向に、加熱炉１、バーチカルスケールブレーカーＶ
ＳＢ、第１粗圧延機Ｒ１、第２粗圧延機Ｒ２（リバーシ
ングミル）、タンデムにした第３粗圧延機Ｒ３と第４粗
圧延機Ｒ４、図３に示した如く保温ボックス付きの巻取
機３と巻戻機４、レベラー５、前記構成のフライングク
ロップシャーＦＣＳ、先行鋼材Ｓ１の切断尾端部と後行
鋼材Ｓ２の切断先端部との突き合わせ部を溶接する走間
レーザー溶接接合装置７、レーザー溶接接合装置７の走
間溶接領域を移動可能とし先行鋼材Ｓ１の切断尾端部と
後行鋼材Ｓ２の切断先端部とを突き合わせ状態で各々を
クランプする一対のクランプ６，８を有する接合部クラ
ンプ装置ＣＲ、デスケーリング装置９、図２に示す如く
７スタンドの連続式熱間仕上圧延機１０、冷却装置１１
と第１のピンチロール１２と仕上圧延されたストリップ
を所要の単重に分割する高速フライングシャー１３と第
２のピンチロール１４と第３のピンチロール１５とを介
設したホットランテーブル１６、２基のストリップ巻取
装置１７，１８とを順次配列せしめた設備である。
置した連続熱間圧延装置の全体構成例を図２〜図３に示
す。図２〜図３の例は、図２に示す如く、鋼材が移動す
る方向に、加熱炉１、バーチカルスケールブレーカーＶ
ＳＢ、第１粗圧延機Ｒ１、第２粗圧延機Ｒ２（リバーシ
ングミル）、タンデムにした第３粗圧延機Ｒ３と第４粗
圧延機Ｒ４、図３に示した如く保温ボックス付きの巻取
機３と巻戻機４、レベラー５、前記構成のフライングク
ロップシャーＦＣＳ、先行鋼材Ｓ１の切断尾端部と後行
鋼材Ｓ２の切断先端部との突き合わせ部を溶接する走間
レーザー溶接接合装置７、レーザー溶接接合装置７の走
間溶接領域を移動可能とし先行鋼材Ｓ１の切断尾端部と
後行鋼材Ｓ２の切断先端部とを突き合わせ状態で各々を
クランプする一対のクランプ６，８を有する接合部クラ
ンプ装置ＣＲ、デスケーリング装置９、図２に示す如く
７スタンドの連続式熱間仕上圧延機１０、冷却装置１１
と第１のピンチロール１２と仕上圧延されたストリップ
を所要の単重に分割する高速フライングシャー１３と第
２のピンチロール１４と第３のピンチロール１５とを介
設したホットランテーブル１６、２基のストリップ巻取
装置１７，１８とを順次配列せしめた設備である。
【００１７】フライングクロップシャーＦＣＳの前後に
は切断クロップ排出ピットＰ１，Ｐ２を介してローラー
テーブルＲＴ１，ＲＴ２が配置されている。この設備は
３基の加熱炉１から抽出されたスラブ２を、バーチカル
スケールブレーカーＶＳＢと４基の粗圧延機Ｒ１〜Ｒ４
によって粗圧延した高温鋼板（熱間圧延用長尺鋼材）Ｓ
１を保温しながら巻取機３で一旦コイル状に巻き取り、
このコイルＣｏを巻戻機４に移し、巻戻機４から図３に
示す如く、保温しながら巻戻レベラー５で平坦に矯正し
コイル先端部を前記構成のフライングクロップシャーＦ
ＣＳに供給する。
は切断クロップ排出ピットＰ１，Ｐ２を介してローラー
テーブルＲＴ１，ＲＴ２が配置されている。この設備は
３基の加熱炉１から抽出されたスラブ２を、バーチカル
スケールブレーカーＶＳＢと４基の粗圧延機Ｒ１〜Ｒ４
によって粗圧延した高温鋼板（熱間圧延用長尺鋼材）Ｓ
１を保温しながら巻取機３で一旦コイル状に巻き取り、
このコイルＣｏを巻戻機４に移し、巻戻機４から図３に
示す如く、保温しながら巻戻レベラー５で平坦に矯正し
コイル先端部を前記構成のフライングクロップシャーＦ
ＣＳに供給する。
【００１８】次にフライングクロップシャーＦＣＳの先
端切断用アッパーカット刃ＵＣ１とダウンカット刃ＤＣ
１でコイル先端部は図１（イ）に示す如く切断された
後、前記クランプ装置ＣＲとデスケーリング装置９を経
て７スタンドの連続式熱間仕上圧延機１０に供給され熱
間仕上圧延される。巻戻機４から保温しながら巻き戻さ
れた高温鋼材Ｓ１の尾端は、フライングクロップシャー
ＦＣＳの尾端切断用アッパーカット刃ＵＣ２とダウンカ
ット刃ＤＣ２で図１（ロ）に示す如く切断された後、前
記クランプ装置ＣＲの両クランプ６，８間に移動してい
くが、この過程と平行して、高温鋼板Ｓ１コイルＣｏを
巻き戻した巻戻機４は、直ちに巻取機３に既に巻き取ら
れている次の粗圧済高温鋼板Ｓ２コイルＣｏを受取り、
巻き戻し、その先端部を先行の高温鋼板Ｓ１同様にして
レベラー５を介してフライングクロップシャーＦＣＳの
先端切断用アッパーカット刃ＵＣ１で切断して、前記ク
ランプ装置ＣＲのクランプ６と８との間に移動させてそ
の切断面を先行の移動している高温鋼板Ｓ１の尾端切断
面に突き合わせてクランプする。これでクランプ装置Ｃ
Ｒは、鋼板の移送力により従動移動する。
端切断用アッパーカット刃ＵＣ１とダウンカット刃ＤＣ
１でコイル先端部は図１（イ）に示す如く切断された
後、前記クランプ装置ＣＲとデスケーリング装置９を経
て７スタンドの連続式熱間仕上圧延機１０に供給され熱
間仕上圧延される。巻戻機４から保温しながら巻き戻さ
れた高温鋼材Ｓ１の尾端は、フライングクロップシャー
ＦＣＳの尾端切断用アッパーカット刃ＵＣ２とダウンカ
ット刃ＤＣ２で図１（ロ）に示す如く切断された後、前
記クランプ装置ＣＲの両クランプ６，８間に移動してい
くが、この過程と平行して、高温鋼板Ｓ１コイルＣｏを
巻き戻した巻戻機４は、直ちに巻取機３に既に巻き取ら
れている次の粗圧済高温鋼板Ｓ２コイルＣｏを受取り、
巻き戻し、その先端部を先行の高温鋼板Ｓ１同様にして
レベラー５を介してフライングクロップシャーＦＣＳの
先端切断用アッパーカット刃ＵＣ１で切断して、前記ク
ランプ装置ＣＲのクランプ６と８との間に移動させてそ
の切断面を先行の移動している高温鋼板Ｓ１の尾端切断
面に突き合わせてクランプする。これでクランプ装置Ｃ
Ｒは、鋼板の移送力により従動移動する。
【００１９】クランプ６と８との間の突き合わせ部を溶
接する走間レーザー溶接接合装置７は、図３に示す如
く、レーザービーム固定光源７ａ、鋼板移動方向可動ミ
ラー７ｂ、鋼板厚方向可動ミラー７ｃ、鋼板幅方向可動
集光ミラー７ｄとＣＣＤカメラ７ｅを主構成とし、該突
き合わせ部の移動速度に同期して移動しながらレーザー
ビームを突き合わせ部に沿って照射し溶接して高温鋼板
Ｓ１，Ｓ２の接合を完了する。この後クランプ装置ＣＲ
は、鋼板を開放して元の待機位置に戻り駆動する。以上
の動作を順次繰り返しながら高温鋼板Ｓ３…Ｓｎを接合
して、連続熱間仕上圧延機１０に連続供給し所定サイズ
に熱間仕上圧延していくものである。尚、本例の変形例
として、フライングクロップシャーＦＣＳの他の配置位
置としては、巻取機３の上流側に設置してもよい。
接する走間レーザー溶接接合装置７は、図３に示す如
く、レーザービーム固定光源７ａ、鋼板移動方向可動ミ
ラー７ｂ、鋼板厚方向可動ミラー７ｃ、鋼板幅方向可動
集光ミラー７ｄとＣＣＤカメラ７ｅを主構成とし、該突
き合わせ部の移動速度に同期して移動しながらレーザー
ビームを突き合わせ部に沿って照射し溶接して高温鋼板
Ｓ１，Ｓ２の接合を完了する。この後クランプ装置ＣＲ
は、鋼板を開放して元の待機位置に戻り駆動する。以上
の動作を順次繰り返しながら高温鋼板Ｓ３…Ｓｎを接合
して、連続熱間仕上圧延機１０に連続供給し所定サイズ
に熱間仕上圧延していくものである。尚、本例の変形例
として、フライングクロップシャーＦＣＳの他の配置位
置としては、巻取機３の上流側に設置してもよい。
【００２０】
【発明の効果】上記設備で幅１０００mm×３４mm厚×６
０ｍ長の高温鋼板コイルを３０コイル接合し、全コイル
幅１０００mm×２mm厚に連続熱間仕上圧延することがで
き圧延後、単重１６ton コイルに分割巻き取りすること
ができた。またこの設備で幅１０００mm×３４mm厚×６
０ｍ長の高温鋼板コイルを２０コイルと幅１０５０mm×
３４mm厚×５７ｍ長の高温鋼板コイルを２０コイル接合
し、幅１０００mm×１．８mm厚と幅１０５０mm×２mm厚
の２種類に連続熱間仕上圧延することができ圧延後、該
サイズ別に単重１６ton コイルに分割巻き取りすること
ができた。
０ｍ長の高温鋼板コイルを３０コイル接合し、全コイル
幅１０００mm×２mm厚に連続熱間仕上圧延することがで
き圧延後、単重１６ton コイルに分割巻き取りすること
ができた。またこの設備で幅１０００mm×３４mm厚×６
０ｍ長の高温鋼板コイルを２０コイルと幅１０５０mm×
３４mm厚×５７ｍ長の高温鋼板コイルを２０コイル接合
し、幅１０００mm×１．８mm厚と幅１０５０mm×２mm厚
の２種類に連続熱間仕上圧延することができ圧延後、該
サイズ別に単重１６ton コイルに分割巻き取りすること
ができた。
【００２１】またこの上記いずれの圧延例も、全コイル
は接合部が破断等の損傷は皆無であり安定した連続熱間
仕上圧延を実施することができた。また擦り傷、形状不
良、厚幅不良、温度不良、表面品位不良の発生率は約
０．３％と従来の高温鋼板単位の熱間仕上圧延の発生率
１．４％に比し大幅に改善をすることができ、製品の注
文歩留を大幅に向上させ、不良部分除去作業や精整通板
作業を殆んど皆無にすることができた。
は接合部が破断等の損傷は皆無であり安定した連続熱間
仕上圧延を実施することができた。また擦り傷、形状不
良、厚幅不良、温度不良、表面品位不良の発生率は約
０．３％と従来の高温鋼板単位の熱間仕上圧延の発生率
１．４％に比し大幅に改善をすることができ、製品の注
文歩留を大幅に向上させ、不良部分除去作業や精整通板
作業を殆んど皆無にすることができた。
【図１】（イ），（ロ）は本発明のフライングクロップ
シャーの実施例を示す説明図である。
シャーの実施例を示す説明図である。
【図２】本発明装置の実施例を示す簡略鳥瞰図である。
【図３】図２に示す装置の要部構成を示す説明図であ
る。
る。
【図４】（イ），（ロ）は従来のフライングクロップシ
ャーを示す説明図である。
ャーを示す説明図である。
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21B 15/00 B21B 1/26
Claims (3)
- 【請求項１】 熱間圧延用長尺鋼材の先端切断刃と尾端
切断刃を同一回転ドラムの外周の所定の回転角度をおい
て併設したフライングクロップシャーにおいて、前記先
端切断刃のアッパーカット刃を切断時にダウンカット刃
の鋼材の反進行側に位置する関係に配置し、前記尾端切
断刃のアッパーカット刃を切断時にダウンカット刃の鋼
材の進行側に位置する関係に配設したことを特徴とする
鋼材の連続熱間圧延用のフライングクロップシャー。 - 【請求項２】 連続熱間圧延装置の入側に、熱間圧延用
長尺鋼材の進行方向に沿って、前記鋼材の先端切断刃と
尾端切断刃を同一回転ドラム（設備的に有利）または別
々の回転ドラムの外周に配置し、前記先端切断刃のアッ
パーカット刃を切断時にダウンカット刃の鋼材の反進行
側に位置する関係に配置し前記尾端切断刃のアッパーカ
ット刃を切断時にダウンカット刃の鋼材の進行側に位置
する関係に配置したフライングクロップシャーと、レー
ザー溶接接合装置と、レーザー溶接接合装置の走間溶接
領域を移動可能とし先行鋼材の切断尾端部と後行鋼材の
切断先端部とを突き合わせ状態で各々をクランプする一
対のクランプを有する接合部クランプ装置とを設けると
共に、連続式熱間圧延機の出側に高速シャーと複数のス
トリップ巻取装置とを設けたことを特徴とする鋼材の連
続熱間圧延装置。 - 【請求項３】 熱間圧延用長尺鋼材の進行方向に沿っ
て、前記鋼材の先端切断刃と尾端切断刃を同一回転ドラ
ムまたは別々の回転ドラムの外周に配置し、前記先端切
断刃のアッパーカット刃を切断時にダウンカット刃の鋼
材の反進行側に位置する関係に配置し、前記尾端切断刃
のアッパーカット刃を切断時にダウンカット刃の鋼材の
進行側に位置する関係に配置したフライングクロップシ
ャーと、レーザー溶接接合装置と、レーザー溶接接合装
置の走間溶接領域を移動可能とし、先行鋼材の切断尾端
部と後行鋼材の切断先端部とを突き合わせ状態で各々を
クランプする一対のクランプを有する接合部クランプ装
置と、デスケーリング装置と、連続式熱間圧延機と、冷
却装置と第１のピンチロールと高速シャーと第２のピン
チロールと第３のピンチロールとを介設したホットラン
テーブルと、複数のストリップ巻取装置とを順次配列せ
しめたことを特徴とする鋼材の連続熱間圧延装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04553194A JP3331508B2 (ja) | 1994-03-16 | 1994-03-16 | 鋼材の連続熱間圧延装置並びにそれに用いるフライングクロップシャー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04553194A JP3331508B2 (ja) | 1994-03-16 | 1994-03-16 | 鋼材の連続熱間圧延装置並びにそれに用いるフライングクロップシャー |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07251203A JPH07251203A (ja) | 1995-10-03 |
| JP3331508B2 true JP3331508B2 (ja) | 2002-10-07 |
Family
ID=12721990
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04553194A Expired - Fee Related JP3331508B2 (ja) | 1994-03-16 | 1994-03-16 | 鋼材の連続熱間圧延装置並びにそれに用いるフライングクロップシャー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3331508B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE69625030T2 (de) * | 1995-07-13 | 2003-07-31 | Kawasaki Steel Corp., Kobe | Verfahren zum kontinuierlichen warmwalzen von knueppeln |
| US9776230B2 (en) * | 2015-03-10 | 2017-10-03 | Primetals Technologies Germany Gmbh | Rolling mill with optimized determination of cutting points |
-
1994
- 1994-03-16 JP JP04553194A patent/JP3331508B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07251203A (ja) | 1995-10-03 |
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Legal Events
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