JP3195113B2 - すべり軸受 - Google Patents
すべり軸受Info
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- JP3195113B2 JP3195113B2 JP07404393A JP7404393A JP3195113B2 JP 3195113 B2 JP3195113 B2 JP 3195113B2 JP 07404393 A JP07404393 A JP 07404393A JP 7404393 A JP7404393 A JP 7404393A JP 3195113 B2 JP3195113 B2 JP 3195113B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- overlay
- boundary layer
- alloy
- plating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関におけるクラ
ンクシャフトのジャーナル部及びコンロッドの大端部な
どに使用されるすべり軸受に関するものである。特に本
発明は、通常ライニングと称されるケルメット、アルミ
ニウム軸受合金などの軸受合金層と、Ｎｉめっきなどの
中間層と、Ｐｂ−Ｓｎ−Ｉｎ合金表面層（通常「オーバ
レイ」と称される）を含んでなるすべり軸受の耐焼付性
及び耐疲労性を中間層とオーバレイの間の境界層を特定
することにより改良する技術に関するものである。
ンクシャフトのジャーナル部及びコンロッドの大端部な
どに使用されるすべり軸受に関するものである。特に本
発明は、通常ライニングと称されるケルメット、アルミ
ニウム軸受合金などの軸受合金層と、Ｎｉめっきなどの
中間層と、Ｐｂ−Ｓｎ−Ｉｎ合金表面層（通常「オーバ
レイ」と称される）を含んでなるすべり軸受の耐焼付性
及び耐疲労性を中間層とオーバレイの間の境界層を特定
することにより改良する技術に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＮｉバリヤとＰｂ−Ｓｎ−Ｉｎ三元系オ
ーバレイの間の境界層の金属組織に着目してすべり軸受
の性能を上記と同様の観点から向上する試みが特開平４
−１６８２９５号公報にてなされており、ここでは境界
層を５２％以上のＳｎを含有するＳｎ−Ｉｎ固溶体とす
ることが提案されている。この発明では、境界層の固溶
体組織が表面層（オーバレイ）との密着性が良いという
ことが述べられている。
ーバレイの間の境界層の金属組織に着目してすべり軸受
の性能を上記と同様の観点から向上する試みが特開平４
−１６８２９５号公報にてなされており、ここでは境界
層を５２％以上のＳｎを含有するＳｎ−Ｉｎ固溶体とす
ることが提案されている。この発明では、境界層の固溶
体組織が表面層（オーバレイ）との密着性が良いという
ことが述べられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年一部の高速走行自
動車においてはすべり軸受の焼付が起こり、軸受の性能
不足が指摘されるに至った。トラブルが起こった軸受を
観察すると、焼付が起こった部分のオーバレイでは局部
的温度上昇により溶融が起こり、溶融部でオーバレイの
剥離が起こっていることが認められた。
動車においてはすべり軸受の焼付が起こり、軸受の性能
不足が指摘されるに至った。トラブルが起こった軸受を
観察すると、焼付が起こった部分のオーバレイでは局部
的温度上昇により溶融が起こり、溶融部でオーバレイの
剥離が起こっていることが認められた。
【０００４】従来は、潤滑油の温度は１２０〜１４０°
Ｃ程度と想定されており、この温度はＰｂ合金の融点よ
りはるかに低いので、オーバレイが溶融することは想定
されていなかった。これに反して、高速走行車で焼付い
た軸受では、メッキ組織（Ｐｂ，Ｓｎ，Ｉｎなどがほと
んど識別されない粒子分散組織−部分的に熱拡散の跡も
認められる）とは明らかに異なる溶融−凝固組織（Ｐｂ
マトリックス中にＳｎなどが分散した組織）が認められ
た。
Ｃ程度と想定されており、この温度はＰｂ合金の融点よ
りはるかに低いので、オーバレイが溶融することは想定
されていなかった。これに反して、高速走行車で焼付い
た軸受では、メッキ組織（Ｐｂ，Ｓｎ，Ｉｎなどがほと
んど識別されない粒子分散組織−部分的に熱拡散の跡も
認められる）とは明らかに異なる溶融−凝固組織（Ｐｂ
マトリックス中にＳｎなどが分散した組織）が認められ
た。
【０００５】本発明者が実験室及び実験車におけるＰｂ
−Ｓｎ−Ｉｎ三元系オーバレイを施したすべり軸受の性
能を検討したところ軸受が熱負荷を受け、オーバレイ中
のＳｎ，ＩｎがＮｉめっき層界面に拡散して生成した化
合物層の中に種々の化合物が存在し、そのなかでＩｎＳ
ｎ4 の割合が多い場合はオーバレイ界面の融点が低下
し、摺動時の発熱により低融点相が溶け出し、溶融剥離
から焼付に至ることが解明された。
−Ｓｎ−Ｉｎ三元系オーバレイを施したすべり軸受の性
能を検討したところ軸受が熱負荷を受け、オーバレイ中
のＳｎ，ＩｎがＮｉめっき層界面に拡散して生成した化
合物層の中に種々の化合物が存在し、そのなかでＩｎＳ
ｎ4 の割合が多い場合はオーバレイ界面の融点が低下
し、摺動時の発熱により低融点相が溶け出し、溶融剥離
から焼付に至ることが解明された。
【０００６】したがって、本発明はＩｎＳn4化合物の形
成量を少なくすることによりＰｂ−Ｓｎ−Ｉｎ三元系オ
ーバレイを施したすべり軸受の耐焼付性を高めることを
目的とするものである。
成量を少なくすることによりＰｂ−Ｓｎ−Ｉｎ三元系オ
ーバレイを施したすべり軸受の耐焼付性を高めることを
目的とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段および作用】上記目的を達
成する本発明のすべり軸受の第一は、ライニングと、Ｎ
ｉ系中間層と、Ｐｂ−Ｓｎ−Ｉｎ合金表面層とを含んで
なるすべり軸受において、Ｎｉ系中間層とＰｂ−Ｓｎ−
Ｉｎ合金層との間に厚みが０．１〜５μｍでありかつ、
組成がＩｎ２０〜７３重量％、Ｓｎ８％以下（０を含
む）及び残部が実質的にＮｉであり、さらに主としてＮ
ｉ−Ｉｎ系金属間化合物からなる境界層が形成されてい
ることを特徴とするすべり軸受であり、またその第二
は、ライニングと、Ｎｉ系中間層と、Ｐｂ−Ｓｎ−Ｉｎ
合金表面層とを含んでなるすべり軸受において、Ｎｉ系
中間層とＰｂ−Ｓｎ−Ｉｎ合金層との間に厚みが０．１
〜５μｍでありかつ、組成がＩｎ１０重量％以下（０を
含む）、Ｓｎ２０〜７４重量％及び残部が実質的にＮｉ
であり、さらに主としてＮｉ−Ｓｎ系金属間化合物から
なる境界層が形成されていることを特徴とするすべり軸
受である。
成する本発明のすべり軸受の第一は、ライニングと、Ｎ
ｉ系中間層と、Ｐｂ−Ｓｎ−Ｉｎ合金表面層とを含んで
なるすべり軸受において、Ｎｉ系中間層とＰｂ−Ｓｎ−
Ｉｎ合金層との間に厚みが０．１〜５μｍでありかつ、
組成がＩｎ２０〜７３重量％、Ｓｎ８％以下（０を含
む）及び残部が実質的にＮｉであり、さらに主としてＮ
ｉ−Ｉｎ系金属間化合物からなる境界層が形成されてい
ることを特徴とするすべり軸受であり、またその第二
は、ライニングと、Ｎｉ系中間層と、Ｐｂ−Ｓｎ−Ｉｎ
合金表面層とを含んでなるすべり軸受において、Ｎｉ系
中間層とＰｂ−Ｓｎ−Ｉｎ合金層との間に厚みが０．１
〜５μｍでありかつ、組成がＩｎ１０重量％以下（０を
含む）、Ｓｎ２０〜７４重量％及び残部が実質的にＮｉ
であり、さらに主としてＮｉ−Ｓｎ系金属間化合物から
なる境界層が形成されていることを特徴とするすべり軸
受である。
【０００８】以下本発明の構成を説明する。本発明にお
いて境界層とはオーバレイとＮｉバリアなどの中間層と
の間に存在し、光学顕微鏡でこれらより識別され、金属
間化合物より構成される層である。本発明においては境
界層の組成を上述のように定めたのはこの範囲では低融
点化合物であるＩｎＳｎ4が形成されないかあるいは形
成されてその量は非常にわずかであるからである。
いて境界層とはオーバレイとＮｉバリアなどの中間層と
の間に存在し、光学顕微鏡でこれらより識別され、金属
間化合物より構成される層である。本発明においては境
界層の組成を上述のように定めたのはこの範囲では低融
点化合物であるＩｎＳｎ4が形成されないかあるいは形
成されてその量は非常にわずかであるからである。
【０００９】本発明の第一は境界層のＩｎ含有量が高い
すべり軸受であり、オーバレイ中のＩｎ含有量が高い場
合にこの境界層が形成される。ここで、境界層のＩｎ含
有量が２０重量％未満であると、化合物層中の相対的な
Ｓｎ量が増加してしまい、ＩｎＳn4が形成され易くな
る。一方、境界層のＩｎ含有量が７３重量％を超える
と、化合物を形成しない純Ｉｎが発生しＩｎＳn4 化合
物が生成されるおそれが高くなる。次に境界層中のＳｎ
量がゼロであるとＩｎＳn4 化合物が生成されないの
で、境界層中のＳｎ量はゼロでも差し支えない。一方Ｓ
ｎ含有量が８％を超えるとＩｎＳn4 化合物が生成され
るおそれが高くなる。
すべり軸受であり、オーバレイ中のＩｎ含有量が高い場
合にこの境界層が形成される。ここで、境界層のＩｎ含
有量が２０重量％未満であると、化合物層中の相対的な
Ｓｎ量が増加してしまい、ＩｎＳn4が形成され易くな
る。一方、境界層のＩｎ含有量が７３重量％を超える
と、化合物を形成しない純Ｉｎが発生しＩｎＳn4 化合
物が生成されるおそれが高くなる。次に境界層中のＳｎ
量がゼロであるとＩｎＳn4 化合物が生成されないの
で、境界層中のＳｎ量はゼロでも差し支えない。一方Ｓ
ｎ含有量が８％を超えるとＩｎＳn4 化合物が生成され
るおそれが高くなる。
【００１０】また、境界層は厚さが５μｍを超えると、
境界層で疲労剥離が起こり易くなって耐疲労性が低下す
る。また境界層の厚みが０．１μｍ以下であるとめっき
した直後の境界層の状態と実質的に差が無く、軸受使用
中に熱履歴によりオーバレイ中の添加元素、すなわちＩ
ｎ，ＳｎがＮｉバリヤに拡散し、Ｎｉバリヤ界面で富化
する。するとＩｎＳn4 が非常に生成し易くなるので好
ましくない。
境界層で疲労剥離が起こり易くなって耐疲労性が低下す
る。また境界層の厚みが０．１μｍ以下であるとめっき
した直後の境界層の状態と実質的に差が無く、軸受使用
中に熱履歴によりオーバレイ中の添加元素、すなわちＩ
ｎ，ＳｎがＮｉバリヤに拡散し、Ｎｉバリヤ界面で富化
する。するとＩｎＳn4 が非常に生成し易くなるので好
ましくない。
【００１１】本発明の第二は境界層のＳｎ含有量が高い
すべり軸受であり、オーバレイ中のＳｎ含有量が高い場
合にこの境界層が形成される。ここで、境界層のＳｎ含
有量が２０重量％未満であると、化合物層中の相対的Ｉ
ｎ量が増大してしまい、ＩｎＳn4 が形成され易くな
る。一方、境界層のＳｎ含有量が７４重量％を超える
と、化合物を形成しない純Ｓｎが発生し、ＩｎＳn4 が
形成され易くなる。次に境界層中のＩｎ量がゼロである
とＩｎＳn4 化合物が生成されないので、境界層中のＩ
ｎ量はゼロでも差し支えない。一方Ｉｎ含有量が１０％
を超えるとＩｎＳn4化合物が生成されるおそれが高くな
る。
すべり軸受であり、オーバレイ中のＳｎ含有量が高い場
合にこの境界層が形成される。ここで、境界層のＳｎ含
有量が２０重量％未満であると、化合物層中の相対的Ｉ
ｎ量が増大してしまい、ＩｎＳn4 が形成され易くな
る。一方、境界層のＳｎ含有量が７４重量％を超える
と、化合物を形成しない純Ｓｎが発生し、ＩｎＳn4 が
形成され易くなる。次に境界層中のＩｎ量がゼロである
とＩｎＳn4 化合物が生成されないので、境界層中のＩ
ｎ量はゼロでも差し支えない。一方Ｉｎ含有量が１０％
を超えるとＩｎＳn4化合物が生成されるおそれが高くな
る。
【００１２】本発明においては境界層は、Ni3Ni, NiIn,
Ni2In3,Ni3Sn,Ni3Sn2,Ni3Sn4などの金属間化合物から
構成される。Ni2In3 は１０％を超えると、Ｉｎ−Ｓｎ
系状態図でγ相として知られているInSn4が生成する傾
向も大となる。なおこのInSn4 はＩｎ固溶体と極めて低
融点の共晶を形成することが状態図で知られている。し
かし、上記のように境界層の組成を限定することにより
このInSn4 系化合物の多量生成は避けることができる。
Ni2In3,Ni3Sn,Ni3Sn2,Ni3Sn4などの金属間化合物から
構成される。Ni2In3 は１０％を超えると、Ｉｎ−Ｓｎ
系状態図でγ相として知られているInSn4が生成する傾
向も大となる。なおこのInSn4 はＩｎ固溶体と極めて低
融点の共晶を形成することが状態図で知られている。し
かし、上記のように境界層の組成を限定することにより
このInSn4 系化合物の多量生成は避けることができる。
【００１３】またＰｂ系オーバレイ中のＩｎ固溶量は多
いからＩｎ析出相が形成することは状態図上ではほとん
ど起こり得ないが、めっき組織ではＩｎが金属形態で存
在することも十分にあり得るので、境界層では拡散によ
りＩｎが富化しＩｎ析出相が生成しＩｎＳｎ４ と低融
点の共晶をつくるおそれがある。よって本発明ではＩｎ
Ｓｎ４ による溶融現象が起こらないように、境界層の
組成を上述のように定めた。
いからＩｎ析出相が形成することは状態図上ではほとん
ど起こり得ないが、めっき組織ではＩｎが金属形態で存
在することも十分にあり得るので、境界層では拡散によ
りＩｎが富化しＩｎ析出相が生成しＩｎＳｎ４ と低融
点の共晶をつくるおそれがある。よって本発明ではＩｎ
Ｓｎ４ による溶融現象が起こらないように、境界層の
組成を上述のように定めた。
【００１４】
【００１５】以下本発明で使用されるＰｂ基オーバレイ
合金の好ましい組成につき説明する。Ｓｎはオーバレイ
のなじみ性、耐食性、耐疲労性および耐摩耗性などを高
める元素である。Ｓｎの含有量が２％未満ではこれらの
効果がない。一方Ｓｎが１０％以上になると、Ｓｎはケ
ルメットなどの表面に境界層として被着されたＮｉめっ
き層に拡散してＮｉ−Ｓｎ化合物を作り易くなる。この
化合物層が厚くなると、オーバレイが剥離を起こし易く
なる。
合金の好ましい組成につき説明する。Ｓｎはオーバレイ
のなじみ性、耐食性、耐疲労性および耐摩耗性などを高
める元素である。Ｓｎの含有量が２％未満ではこれらの
効果がない。一方Ｓｎが１０％以上になると、Ｓｎはケ
ルメットなどの表面に境界層として被着されたＮｉめっ
き層に拡散してＮｉ−Ｓｎ化合物を作り易くなる。この
化合物層が厚くなると、オーバレイが剥離を起こし易く
なる。
【００１６】さらに、Ｓｎが１０％以上になるとＰｂ合
金の融点が低下し、その溶融が起こり易くなり、高速運
転下での焼付が起こり易くなる。ここで、Ｐｂ合金また
はオーバレイの融点とはインゴットの融点ではなくめっ
きにより作られたオーバレイ合金の融点である。好まし
いＳｎ量は３〜８％である。
金の融点が低下し、その溶融が起こり易くなり、高速運
転下での焼付が起こり易くなる。ここで、Ｐｂ合金また
はオーバレイの融点とはインゴットの融点ではなくめっ
きにより作られたオーバレイ合金の融点である。好まし
いＳｎ量は３〜８％である。
【００１７】Ｉｎはオーバレイのなじみ性及び耐食性を
向上する元素である。Ｉｎの量が０．０５％未満ではこ
れらの効果がない。一方、Ｉｎの量が１０％を超える
と、オーバレイの融点が低下して上述の不所望の現象が
起こる。したがって、本発明ではＩｎの含有量は０．０
５〜１０％であることが必要であり、好ましくは０．５
〜８％、より好ましくは７〜８％である。
向上する元素である。Ｉｎの量が０．０５％未満ではこ
れらの効果がない。一方、Ｉｎの量が１０％を超える
と、オーバレイの融点が低下して上述の不所望の現象が
起こる。したがって、本発明ではＩｎの含有量は０．０
５〜１０％であることが必要であり、好ましくは０．５
〜８％、より好ましくは７〜８％である。
【００１８】本発明において、上記した第一及び第二の
境界層を作り分けるには、オーバレイ中のＳｎ、Ｉｎ
量、ならびに熱処理の温度・時間をコントロールすれば
よい。
境界層を作り分けるには、オーバレイ中のＳｎ、Ｉｎ
量、ならびに熱処理の温度・時間をコントロールすれば
よい。
【００２０】本発明にかかるオーバレイ合金の製法はラ
イニング上に三元系めっきにより作成する。好ましく
は、公知のホウフッ化鉛１５０〜２００ｇ／ｌ，ホウフ
ッ化Ｓｎ５〜１５ｇ／ｌ，ゼラチン約２ｇ／ｌ，ハイド
ロキノン約２ｇ／ｌのめっき浴を使用して、めっき時間
を調節してめっきを行うとＰｂ−Ｓｎ三元合金めっきが
得られる。同様に公知のフラッシュめっきまたはシアン
化アルカリ浴によりＩｎめっきを行い、最後にＩｎ層と
Ｐｂ−Ｓｎニ元合金めっき層間の拡散を行う。オーバー
レイのめっき厚さは３〜２５μm であることが好まし
い。
イニング上に三元系めっきにより作成する。好ましく
は、公知のホウフッ化鉛１５０〜２００ｇ／ｌ，ホウフ
ッ化Ｓｎ５〜１５ｇ／ｌ，ゼラチン約２ｇ／ｌ，ハイド
ロキノン約２ｇ／ｌのめっき浴を使用して、めっき時間
を調節してめっきを行うとＰｂ−Ｓｎ三元合金めっきが
得られる。同様に公知のフラッシュめっきまたはシアン
化アルカリ浴によりＩｎめっきを行い、最後にＩｎ層と
Ｐｂ−Ｓｎニ元合金めっき層間の拡散を行う。オーバー
レイのめっき厚さは３〜２５μm であることが好まし
い。
【００２１】その後さらにＮｉ−Ｓｎ又はＮｉ−Ｉｎ系
金属間化合物を優先的に形成するような条件の熱処理を
行う。そのためには保持温度は１２０〜１８０℃、保持
温度への昇温速度は１０〜１００℃／分、保持温度から
の冷却速度は１〜１００℃／分での熱処理を行うことが
必要である。より好ましい冷却速度は１０〜５０℃／分
である。本発明のすべり軸受用鉛合金は高速回転・走行
条件下での耐焼付性及び耐疲労性の両方が良好である。
本発明で言う高速走行あるいは高速回転とは回転数６０
００ｒｐｍ以上又は周速１６ｍ／ｓ以上を意味する。以
下実施例によりさらに詳しく本発明を説明する。
金属間化合物を優先的に形成するような条件の熱処理を
行う。そのためには保持温度は１２０〜１８０℃、保持
温度への昇温速度は１０〜１００℃／分、保持温度から
の冷却速度は１〜１００℃／分での熱処理を行うことが
必要である。より好ましい冷却速度は１０〜５０℃／分
である。本発明のすべり軸受用鉛合金は高速回転・走行
条件下での耐焼付性及び耐疲労性の両方が良好である。
本発明で言う高速走行あるいは高速回転とは回転数６０
００ｒｐｍ以上又は周速１６ｍ／ｓ以上を意味する。以
下実施例によりさらに詳しく本発明を説明する。
【００２２】
【実施例】以下のめっき浴組成及び条件により表１に組
成及び厚みを示すオーバレイを１〜３μｍのＮｉめっき
を施したケルメット上にめっきした。ただしサンプルＮ
ｏ．３はアルミニウム合金にめっきした例である。Ｐｂ−Ｓｎめっき組成及び条件 Ｐｂ(BF4)2 ：５０〜２００ ｇ／ｌ Ｓｎ(BF4)2 ： ５〜３０ ｇ／ｌ ＨBF4 ：５０〜２００ ｇ／ｌ Ｈ．Ｑ． ： ０．１〜１０ ｇ／ｌ ペプトン ： ０．１〜１０ ｇ／ｌ ゼラチン ： ０．１〜１０ ｇ／ｌ 電流密度 ： １〜１０Ａ／dm2 浴温 ：２０〜３０℃Ｉｎめっき浴組成及び条件 スルファミン酸Ｉｎ ：１００〜２００ ｇ／ｌ スルファミン酸Ｎａ ：１００〜２００ ｇ／ｌ スルファミン酸 ： １０〜５０ ｇ／ｌ ＮａＣｌ ： ２０〜８０ ｇ／ｌ ブドウ糖 ： ５〜１１ ｇ／ｌ トリエタノールアミン：１．５〜３．５ ｇ／ｌ 電流密度 ： １〜２Ａ／dm2 浴温 ： ２５〜３５℃
成及び厚みを示すオーバレイを１〜３μｍのＮｉめっき
を施したケルメット上にめっきした。ただしサンプルＮ
ｏ．３はアルミニウム合金にめっきした例である。Ｐｂ−Ｓｎめっき組成及び条件 Ｐｂ(BF4)2 ：５０〜２００ ｇ／ｌ Ｓｎ(BF4)2 ： ５〜３０ ｇ／ｌ ＨBF4 ：５０〜２００ ｇ／ｌ Ｈ．Ｑ． ： ０．１〜１０ ｇ／ｌ ペプトン ： ０．１〜１０ ｇ／ｌ ゼラチン ： ０．１〜１０ ｇ／ｌ 電流密度 ： １〜１０Ａ／dm2 浴温 ：２０〜３０℃Ｉｎめっき浴組成及び条件 スルファミン酸Ｉｎ ：１００〜２００ ｇ／ｌ スルファミン酸Ｎａ ：１００〜２００ ｇ／ｌ スルファミン酸 ： １０〜５０ ｇ／ｌ ＮａＣｌ ： ２０〜８０ ｇ／ｌ ブドウ糖 ： ５〜１１ ｇ／ｌ トリエタノールアミン：１．５〜３．５ ｇ／ｌ 電流密度 ： １〜２Ａ／dm2 浴温 ： ２５〜３５℃
【００２３】すべり軸受の焼付試験条件は以下のとおり
である。焼付試験 試験機 ：多面積テスター 回転数 ：２４００ｒｐｍ（２０ｍ／ｓ） 負荷荷重：１０ｋｇ／cm2 給油法：パッド給油
である。焼付試験 試験機 ：多面積テスター 回転数 ：２４００ｒｐｍ（２０ｍ／ｓ） 負荷荷重：１０ｋｇ／cm2 給油法：パッド給油
【００２４】それぞれのサンプルの摩擦トルクの急激な
立上がりを焼付きと判定し、またオーバレイ表面を電子
顕微鏡で観察することにより溶融剥離の発生状況を確認
した。結果を表１に示す。
立上がりを焼付きと判定し、またオーバレイ表面を電子
顕微鏡で観察することにより溶融剥離の発生状況を確認
した。結果を表１に示す。
【００２５】
【表１】
【００２６】図１には熱処理後のサンプル１３のＸ線の
回折のピークプロファイルを示す。ここでケルメットの
Ｃｕ，Ｐｂのピーク、ＮｉバリヤからのＮｉのピークの
他は、熱処理により始めて現れる境界層からのピークで
ある。このピークとしてはＮｉ3 Ｓｎ4 がほとんどであ
り、ＩｎＳｎ4 は検出されないことが明らかである。
回折のピークプロファイルを示す。ここでケルメットの
Ｃｕ，Ｐｂのピーク、ＮｉバリヤからのＮｉのピークの
他は、熱処理により始めて現れる境界層からのピークで
ある。このピークとしてはＮｉ3 Ｓｎ4 がほとんどであ
り、ＩｎＳｎ4 は検出されないことが明らかである。
【００２７】以上の試験結果より本発明実施例のサンプ
ルは剥離発生温度（耐焼付性）及び繰り返し数（耐疲労
性）の両方について優れた性能を示すことが明らかであ
る。
ルは剥離発生温度（耐焼付性）及び繰り返し数（耐疲労
性）の両方について優れた性能を示すことが明らかであ
る。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によるとオ
ーバレイと中間層との境界相の組織を特定することによ
り高速走行下での溶融現象を防止することができる。
ーバレイと中間層との境界相の組織を特定することによ
り高速走行下での溶融現象を防止することができる。
【図１】サンプル１３のＸ線回折プロファイルである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−168295（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−26731（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−20915（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C25D 7/10 F16C 33/12
Claims (2)
- 【請求項１】 ライニングと、Ｎｉ系中間層と、Ｐｂ−
Ｓｎ−Ｉｎ合金表面層とを含んでなるすべり軸受におい
て、前記Ｎｉ系中間層と前記Ｐｂ−Ｓｎ−Ｉｎ合金層と
の間に厚みが０．１〜５μｍでありかつ、組成がＩｎ２
０〜７３重量％、Ｓｎ８％以下（０を含む）及び残部が
実質的にＮｉであり、さらに主としてＮｉ−Ｉｎ系金属
間化合物からなる境界層が形成されていることを特徴と
するすべり軸受。 - 【請求項２】 ライニングと、Ｎｉ系中間層と、Ｐｂ−
Ｓｎ−Ｉｎ合金表面層とを含んでなるすべり軸受材料に
おいて、前記Ｎｉ系中間層と前記Ｐｂ−Ｓｎ−Ｉｎ合金
層との間に厚みが０．１〜５μｍでありかつ、組成がＩ
ｎ１０重量％以下（０を含む）、Ｓｎ２０〜７４重量％
及び残部が実質的にＮｉであり、さらに主としてＮｉ−
Ｓｎ系金属間化合物からなる境界層が形成されているこ
とを特徴とするすべり軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07404393A JP3195113B2 (ja) | 1993-03-31 | 1993-03-31 | すべり軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07404393A JP3195113B2 (ja) | 1993-03-31 | 1993-03-31 | すべり軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06287796A JPH06287796A (ja) | 1994-10-11 |
| JP3195113B2 true JP3195113B2 (ja) | 2001-08-06 |
Family
ID=13535756
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07404393A Expired - Lifetime JP3195113B2 (ja) | 1993-03-31 | 1993-03-31 | すべり軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3195113B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7113793B2 (ja) * | 2019-07-31 | 2022-08-05 | 大同メタル工業株式会社 | 摺動部材 |
-
1993
- 1993-03-31 JP JP07404393A patent/JP3195113B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06287796A (ja) | 1994-10-11 |
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