JP3140183B2 - 光通信用スリーブ及びその製造方法 - Google Patents
光通信用スリーブ及びその製造方法Info
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- JP3140183B2 JP3140183B2 JP04180817A JP18081792A JP3140183B2 JP 3140183 B2 JP3140183 B2 JP 3140183B2 JP 04180817 A JP04180817 A JP 04180817A JP 18081792 A JP18081792 A JP 18081792A JP 3140183 B2 JP3140183 B2 JP 3140183B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、光通信等で光ファイバ
の接続に用いる光通信用スリーブとその製造方法に関す
る。
の接続に用いる光通信用スリーブとその製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来技術及びその課題】現在、光通信等で光ファイバ
の接続に用いる光コネクタではフェルールにジルコニア
セラミックを使用したものが多用されている。これに対
して、スリーブにはリン青銅を使用したり、あるいはジ
ルコニア等のセラミックで一体成形及び焼成した割スリ
ーブを使用したものが用いられている。特にジルコニア
セラミックを使用した割スリーブは着脱に伴う金属粉の
発生がないなど、良好な接続特性が得られるため注目さ
れている。
の接続に用いる光コネクタではフェルールにジルコニア
セラミックを使用したものが多用されている。これに対
して、スリーブにはリン青銅を使用したり、あるいはジ
ルコニア等のセラミックで一体成形及び焼成した割スリ
ーブを使用したものが用いられている。特にジルコニア
セラミックを使用した割スリーブは着脱に伴う金属粉の
発生がないなど、良好な接続特性が得られるため注目さ
れている。
【０００３】従来のセラミックで一体成形及び焼成した
一般的な割スリーブは図５のように円筒体でその内径が
フェルール外径よりわずかに小さく作製され、そのバネ
性で挿入されたフェルールを把持整列させる。その製造
工程は大きく分けて、セラミック原料を円筒体に一体成
形する成形工程と、一体成形品を焼成する焼成工程と、
焼成した円筒体の内径面をダイアモンド砥粒などで精密
研磨する研磨工程と、内径面を研磨した円筒体の長手方
向にスリットを設けるスリット加工工程とから成る。
一般的な割スリーブは図５のように円筒体でその内径が
フェルール外径よりわずかに小さく作製され、そのバネ
性で挿入されたフェルールを把持整列させる。その製造
工程は大きく分けて、セラミック原料を円筒体に一体成
形する成形工程と、一体成形品を焼成する焼成工程と、
焼成した円筒体の内径面をダイアモンド砥粒などで精密
研磨する研磨工程と、内径面を研磨した円筒体の長手方
向にスリットを設けるスリット加工工程とから成る。
【０００４】しかしながら、図５に示すような従来の割
スリーブは、その製造において円筒体の内径面に逃げが
ないためダイアモンド砥粒の流動性が悪く、なおかつ研
磨される面積が大きいために非常に多くの研磨時間を要
している。さらにダイアモンド砥粒の流動性が悪いため
に円筒体長手方向の真直度が悪いという課題を有してい
る。また真直度が悪いために作製した割スリーブは抜去
力（フェルールを挿入した後、抜き去る時に必要な力）
のばらつきが大きい。従来、スリーブに良好な挿入感が
要求される場合には、一般にはこの抜去力で製品を管理
するが、このように抜去力のばらつきが大きいと、製品
の歩留りが悪くなってしまう。
スリーブは、その製造において円筒体の内径面に逃げが
ないためダイアモンド砥粒の流動性が悪く、なおかつ研
磨される面積が大きいために非常に多くの研磨時間を要
している。さらにダイアモンド砥粒の流動性が悪いため
に円筒体長手方向の真直度が悪いという課題を有してい
る。また真直度が悪いために作製した割スリーブは抜去
力（フェルールを挿入した後、抜き去る時に必要な力）
のばらつきが大きい。従来、スリーブに良好な挿入感が
要求される場合には、一般にはこの抜去力で製品を管理
するが、このように抜去力のばらつきが大きいと、製品
の歩留りが悪くなってしまう。
【０００５】また、円筒体にスリットを設けずに、挿入
したフェルールが把持整列されるように内径面を極めて
精密に研磨した所謂精密スリーブについても上記割スリ
ーブと同様の課題を有している。
したフェルールが把持整列されるように内径面を極めて
精密に研磨した所謂精密スリーブについても上記割スリ
ーブと同様の課題を有している。
【０００６】本発明の目的は上記課題を解決するため
に、作製が容易で、抜去力のばらつきの小さな光通信用
スリーブとその製造方法を提供することである。
に、作製が容易で、抜去力のばらつきの小さな光通信用
スリーブとその製造方法を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明は、セラミック原料を円筒体に一体成形及び焼
成した光通信用スリーブにおいて、長手方向の一端から
他端に至る凸部が内径面の少なくとも３箇所に設けら
れ、前記凸部はその上面が円筒体の軸を中心とした円弧
形状で、さらに前記凸部と内径面とのつなぎ部がゆるや
かなＲ形状にされた光通信用スリーブである。また、こ
の円筒体の長手方向にスリットを設けた光通信用スリー
ブである。
に本発明は、セラミック原料を円筒体に一体成形及び焼
成した光通信用スリーブにおいて、長手方向の一端から
他端に至る凸部が内径面の少なくとも３箇所に設けら
れ、前記凸部はその上面が円筒体の軸を中心とした円弧
形状で、さらに前記凸部と内径面とのつなぎ部がゆるや
かなＲ形状にされた光通信用スリーブである。また、こ
の円筒体の長手方向にスリットを設けた光通信用スリー
ブである。
【０００８】そして、その製造方法は、セラミック原料
を上記円筒体に一体成形する成形工程と、成形した円筒
体を焼成する焼成工程と、前記焼成した円筒体の内径部
を研磨する研磨工程とから成り、前記研磨工程で凸部の
上面のみを研磨して作製する光通信用スリーブの製造方
法である。さらに、研磨工程の後、円筒体の長手方向に
スリット加工を行う光通信用スリーブの製造方法であ
る。また、前記焼成工程においてＨＩＰ（熱間静水加
圧）法を用いて焼成を行う光通信用スリーブの製造方法
である。
を上記円筒体に一体成形する成形工程と、成形した円筒
体を焼成する焼成工程と、前記焼成した円筒体の内径部
を研磨する研磨工程とから成り、前記研磨工程で凸部の
上面のみを研磨して作製する光通信用スリーブの製造方
法である。さらに、研磨工程の後、円筒体の長手方向に
スリット加工を行う光通信用スリーブの製造方法であ
る。また、前記焼成工程においてＨＩＰ（熱間静水加
圧）法を用いて焼成を行う光通信用スリーブの製造方法
である。
【０００９】
【実施例】以下、図１〜図３により本発明の一実施例を
説明する。図１は本発明の一実施例を示すセラミック製
の割スリーブの断面図で、円筒体のスリーブ本体１の内
径面に、本体１の一端から他端に至る長手方向に伸びた
凸部２ａ，２ｂ，２ｃが周方向に等間隔でかつそれぞれ
が十分な距離を有して設けられている。さらに凸部２
ａ，２ｂ，２ｃはその上面が逆円弧形状（本体１の円筒
軸を中心とした円弧状）に研磨されかつこれら凸部と円
筒体内径面とのつなぎ部がゆるやかなＲ形状とされてい
る。凸部２ａ，２ｂ，２ｃの上面の円弧形状は挿入され
るフェルールの曲率半径よりも小さな曲率半径の円弧と
し、がたつくことなくフェルールを支持させる。また、
凸部２ａ，２ｂ，２ｃの上面角部もＲ形状にすれば角部
の欠け等を防止できる。
説明する。図１は本発明の一実施例を示すセラミック製
の割スリーブの断面図で、円筒体のスリーブ本体１の内
径面に、本体１の一端から他端に至る長手方向に伸びた
凸部２ａ，２ｂ，２ｃが周方向に等間隔でかつそれぞれ
が十分な距離を有して設けられている。さらに凸部２
ａ，２ｂ，２ｃはその上面が逆円弧形状（本体１の円筒
軸を中心とした円弧状）に研磨されかつこれら凸部と円
筒体内径面とのつなぎ部がゆるやかなＲ形状とされてい
る。凸部２ａ，２ｂ，２ｃの上面の円弧形状は挿入され
るフェルールの曲率半径よりも小さな曲率半径の円弧と
し、がたつくことなくフェルールを支持させる。また、
凸部２ａ，２ｂ，２ｃの上面角部もＲ形状にすれば角部
の欠け等を防止できる。
【００１０】ここで、ゆるやかなＲ形状とはどの程度の
値であるのか、図１に示したつなぎ部のＲ形状をＲ０．
０３０（ｍｍ）の曲率半径の円弧にした場合、及びＲ
０．１０（ｍｍ）、Ｒ０．５０（ｍｍ）の曲率半径の円
弧にした場合について破壊荷重の試験を行った。
値であるのか、図１に示したつなぎ部のＲ形状をＲ０．
０３０（ｍｍ）の曲率半径の円弧にした場合、及びＲ
０．１０（ｍｍ）、Ｒ０．５０（ｍｍ）の曲率半径の円
弧にした場合について破壊荷重の試験を行った。
【００１１】図２（ａ），（ｂ）は図１のＡ部の拡大図
で、（ａ）はつなぎ部がＲ０．０３０（ｍｍ）の曲率半
径の円弧、（ｂ）はつなぎ部がＲ０．１０（ｍｍ）の曲
率半径の円弧を示している。破壊荷重試験は図３の
（ａ）のように割スリーブのスリットに測定器の可動部
３を嵌め、その一端を固定した状態で割スリーブを開く
方向に荷重を与える方法で行った。この時の条件は凸部
２ａ，２ｂ，２ｃの３箇所、本体１の肉厚ｔ1 ＝３３０
μｍ、凸部と本体１を合わせた肉厚ｔ2 ＝３５０μｍ、
開放速度５ｍｍ／ｍｉｎ、温度２５°Ｃ、湿度５９％と
した。また、サンプル数はＲ０．０３０（ｍｍ）の場合
には５３個、Ｒ０．１０（ｍｍ）及びＲ０．５０（ｍ
ｍ）の場合には３０個で行っている。その結果、Ｒ０．
０３０（ｍｍ）では破壊荷重の平均４．７９（Ｋｇ
ｆ）、ワイブル係数１０．３７２、またＲ０．１０（ｍ
ｍ）では破壊荷重の平均７．４５（Ｋｇｆ）、ワイブル
係数１３．６０、Ｒ０．５０（ｍｍ）では破壊荷重の平
均８．４６（Ｋｇｆ）、ワイブル係数１３．２を得た。
で、（ａ）はつなぎ部がＲ０．０３０（ｍｍ）の曲率半
径の円弧、（ｂ）はつなぎ部がＲ０．１０（ｍｍ）の曲
率半径の円弧を示している。破壊荷重試験は図３の
（ａ）のように割スリーブのスリットに測定器の可動部
３を嵌め、その一端を固定した状態で割スリーブを開く
方向に荷重を与える方法で行った。この時の条件は凸部
２ａ，２ｂ，２ｃの３箇所、本体１の肉厚ｔ1 ＝３３０
μｍ、凸部と本体１を合わせた肉厚ｔ2 ＝３５０μｍ、
開放速度５ｍｍ／ｍｉｎ、温度２５°Ｃ、湿度５９％と
した。また、サンプル数はＲ０．０３０（ｍｍ）の場合
には５３個、Ｒ０．１０（ｍｍ）及びＲ０．５０（ｍ
ｍ）の場合には３０個で行っている。その結果、Ｒ０．
０３０（ｍｍ）では破壊荷重の平均４．７９（Ｋｇ
ｆ）、ワイブル係数１０．３７２、またＲ０．１０（ｍ
ｍ）では破壊荷重の平均７．４５（Ｋｇｆ）、ワイブル
係数１３．６０、Ｒ０．５０（ｍｍ）では破壊荷重の平
均８．４６（Ｋｇｆ）、ワイブル係数１３．２を得た。
【００１２】図３（ｂ）は上記結果を横軸にＲ、縦軸に
破壊荷重（Ｋｇｆ）のグラフに示したものである。ここ
で、この試験の条件を考えると、この割スリーブは凸部
３箇所の３点支持であり、各つなぎ部に掛かる応力集
中、特にスリットの反対側にある凸部２ｂのつなぎ部に
掛かる応力集中は凸部数が４以上のものと比べて最も大
きいはずである。従って、この図３（ｂ）のグラフから
割スリーブに要求される最小の破壊荷重に対応するＲ値
を読めばその値がゆるやかなＲの最低条件とできるであ
ろう。このことから、ゆるやかなＲの条件を求めると、
３点支持割スリーブに要求される実用的な破壊荷重は５
（Ｋｇｆ）程度以上と考えられるので、グラフからＲ
０．０４（ｍｍ）以上であればこの破壊荷重値を満足す
る。なお、Ｒ０．０４（ｍｍ）でもこの破壊荷重値をグ
ラフ上では満足するが、製品のばらつきを考慮した場
合、製品の歩留りを向上させるためにはＲ０．０５（ｍ
ｍ）以上とした方がよい。
破壊荷重（Ｋｇｆ）のグラフに示したものである。ここ
で、この試験の条件を考えると、この割スリーブは凸部
３箇所の３点支持であり、各つなぎ部に掛かる応力集
中、特にスリットの反対側にある凸部２ｂのつなぎ部に
掛かる応力集中は凸部数が４以上のものと比べて最も大
きいはずである。従って、この図３（ｂ）のグラフから
割スリーブに要求される最小の破壊荷重に対応するＲ値
を読めばその値がゆるやかなＲの最低条件とできるであ
ろう。このことから、ゆるやかなＲの条件を求めると、
３点支持割スリーブに要求される実用的な破壊荷重は５
（Ｋｇｆ）程度以上と考えられるので、グラフからＲ
０．０４（ｍｍ）以上であればこの破壊荷重値を満足す
る。なお、Ｒ０．０４（ｍｍ）でもこの破壊荷重値をグ
ラフ上では満足するが、製品のばらつきを考慮した場
合、製品の歩留りを向上させるためにはＲ０．０５（ｍ
ｍ）以上とした方がよい。
【００１３】以上説明した本発明に係る一実施例のセラ
ミックで一体成形した割スリーブは簡単な形状なので、
押出成形、射出成形等での成形が容易、焼成後の内径加
工も凸部の上面のみを円筒体の軸を中心にして研磨すれ
ばよいので従来と比べて大幅に加工時間を短縮できる。
また、凸部２ａ，２ｂ，２ｃは隣合うそれぞれが十分な
距離を有して設けられるので、内径加工に使用するダイ
アモンド砥粒の流動性が極めて良く、結果従来品と比べ
て長手方向の真直度が格段に向上し、進直度が高いので
フェルールを抜く際の抜去力のばらつきが小さくなる。
すなわち十分な距離とは凸部の真直度に効果が得られ、
製品の抜去力が安定する効果が得られる距離である。こ
のように抜去力のばらつきが小さくなるので、一般に良
好な挿入感を要求される場合には、抜去力で製品を管理
するので、歩留りを大幅に向上させることができる。
ミックで一体成形した割スリーブは簡単な形状なので、
押出成形、射出成形等での成形が容易、焼成後の内径加
工も凸部の上面のみを円筒体の軸を中心にして研磨すれ
ばよいので従来と比べて大幅に加工時間を短縮できる。
また、凸部２ａ，２ｂ，２ｃは隣合うそれぞれが十分な
距離を有して設けられるので、内径加工に使用するダイ
アモンド砥粒の流動性が極めて良く、結果従来品と比べ
て長手方向の真直度が格段に向上し、進直度が高いので
フェルールを抜く際の抜去力のばらつきが小さくなる。
すなわち十分な距離とは凸部の真直度に効果が得られ、
製品の抜去力が安定する効果が得られる距離である。こ
のように抜去力のばらつきが小さくなるので、一般に良
好な挿入感を要求される場合には、抜去力で製品を管理
するので、歩留りを大幅に向上させることができる。
【００１４】例えば、スリーブ内径φ２．４９１〜２．
４９６ｍｍに対する抜去力を測定した結果、従来のジル
コニア製の割スリーブでは抜去力１２０〜４２０ｇｆ、
そのばらつき３００ｇｆに対し、本発明のジルコニア一
体成形の割スリーブでは抜去力１００〜２６０ｇｆ、そ
のばらつき１６０ｇｆと大幅に安定している。
４９６ｍｍに対する抜去力を測定した結果、従来のジル
コニア製の割スリーブでは抜去力１２０〜４２０ｇｆ、
そのばらつき３００ｇｆに対し、本発明のジルコニア一
体成形の割スリーブでは抜去力１００〜２６０ｇｆ、そ
のばらつき１６０ｇｆと大幅に安定している。
【００１５】以上凸部が３箇所の例について示したが、
本発明はこれに限定されるものではなく、凸部の数を４
以上としても良い。
本発明はこれに限定されるものではなく、凸部の数を４
以上としても良い。
【００１６】 なお、上記割スリーブをなすセラミックと
しては、アルミナ、ジルコニア、炭化珪素、窒化珪素な
どさまざまなものを用いることができるが特にジルコニ
アセラミックが好ましい。ジルコニアセラミックとは、
ＺｒＯ2 を主成分とし、安定化剤としてＹ2 Ｏ3 、Ｍｇ
Ｏ、ＣａＯ、ＣｅＯ2 の少なくとも一種を含む部分安定
化ジルコニアセラミックであり、抗折強度や靱性が大き
いため割スリーブとして用いても折損する恐れはない。
特に、ＺｒＯ2 を主成分とし、安定化剤として２〜５ｍ
ｏｌ％のＹ2 Ｏ3 を含み、正方晶系の結晶相を８０％以
上含み、平均結晶粒子径が２μｍ以下の部分安定化ジル
コニアは、抗折強度が１００ｋｇ／ｍｍ2 以上と高いた
め、最適である。
しては、アルミナ、ジルコニア、炭化珪素、窒化珪素な
どさまざまなものを用いることができるが特にジルコニ
アセラミックが好ましい。ジルコニアセラミックとは、
ＺｒＯ2 を主成分とし、安定化剤としてＹ2 Ｏ3 、Ｍｇ
Ｏ、ＣａＯ、ＣｅＯ2 の少なくとも一種を含む部分安定
化ジルコニアセラミックであり、抗折強度や靱性が大き
いため割スリーブとして用いても折損する恐れはない。
特に、ＺｒＯ2 を主成分とし、安定化剤として２〜５ｍ
ｏｌ％のＹ2 Ｏ3 を含み、正方晶系の結晶相を８０％以
上含み、平均結晶粒子径が２μｍ以下の部分安定化ジル
コニアは、抗折強度が１００ｋｇ／ｍｍ2 以上と高いた
め、最適である。
【００１７】次に本発明の製造方法に係る割スリーブの
製造方法に関する一実施例を示す。図４に示すように、
成形工程においてセラミック原料を金型によって上述し
た内径面構造の形状をした長い円筒体に押出成形する。
すなわち、長手方向にのびる凸部が内径面の少なくとも
３箇所に等間隔でそれぞれが十分な距離を有して設けら
れ、凸部上面が逆円弧状（円筒体の軸を中心とした円弧
形状）で、さらに凸部と円筒体内径面とのつなぎ部がゆ
るやかなＲ形状とされた長い円筒体のセラミック一体成
形品を成形する。
製造方法に関する一実施例を示す。図４に示すように、
成形工程においてセラミック原料を金型によって上述し
た内径面構造の形状をした長い円筒体に押出成形する。
すなわち、長手方向にのびる凸部が内径面の少なくとも
３箇所に等間隔でそれぞれが十分な距離を有して設けら
れ、凸部上面が逆円弧状（円筒体の軸を中心とした円弧
形状）で、さらに凸部と円筒体内径面とのつなぎ部がゆ
るやかなＲ形状とされた長い円筒体のセラミック一体成
形品を成形する。
【００１８】次に、この成形品を焼成する。ここで、本
発明に係る割スリーブは上述の内径面構造に一体成形し
たものなので上記実施例の通り通常の焼成であっても高
い破壊強度を有し、破壊強度及び抜去力のばらつきが小
さなものとなるが、この焼成をＨＩＰ（熱間静水加圧）
法による焼成とすることにより、こうした形状の割スリ
ーブの破壊強度を増大し、そのばらつきを大幅に小さく
する事ができる。
発明に係る割スリーブは上述の内径面構造に一体成形し
たものなので上記実施例の通り通常の焼成であっても高
い破壊強度を有し、破壊強度及び抜去力のばらつきが小
さなものとなるが、この焼成をＨＩＰ（熱間静水加圧）
法による焼成とすることにより、こうした形状の割スリ
ーブの破壊強度を増大し、そのばらつきを大幅に小さく
する事ができる。
【００１９】次に、この焼成品の内径を研磨する。焼成
された長い円筒体は凸部の上面のみを円筒体の軸を中心
にダイアモンド砥粒等を用いて同心に研磨するだけでよ
い。
された長い円筒体は凸部の上面のみを円筒体の軸を中心
にダイアモンド砥粒等を用いて同心に研磨するだけでよ
い。
【００２０】次に、外周研削・Ｌ寸加工を行う。外径研
削では円筒体の外径の寸法を整え、Ｌ寸加工では予め長
い円筒体に一体成形していたものを、所定の長さごとに
切断し複数個の円筒体に分ける。
削では円筒体の外径の寸法を整え、Ｌ寸加工では予め長
い円筒体に一体成形していたものを、所定の長さごとに
切断し複数個の円筒体に分ける。
【００２１】最後に、各円筒体の長手方向にスリット加
工を施し、割スリーブが完成する。
工を施し、割スリーブが完成する。
【００２２】こうして作製したものの各種データについ
ては既に述べたが、ＨＩＰ焼成を行った製品の破壊強度
については、上記の構造を有する割スリーブで、つなぎ
部のＲ形状がＲ０．１０（ｍｍ）のサンプル５０個につ
いて破壊荷重を測定した。結果、破壊荷重の平均が７．
６６（Ｋｇｆ）と向上が見られ、そのワイブル係数につ
いては１５．８１と大幅な向上が見られ、破壊強度のば
らつきを大幅に小さくできる。
ては既に述べたが、ＨＩＰ焼成を行った製品の破壊強度
については、上記の構造を有する割スリーブで、つなぎ
部のＲ形状がＲ０．１０（ｍｍ）のサンプル５０個につ
いて破壊荷重を測定した。結果、破壊荷重の平均が７．
６６（Ｋｇｆ）と向上が見られ、そのワイブル係数につ
いては１５．８１と大幅な向上が見られ、破壊強度のば
らつきを大幅に小さくできる。
【００２３】このように、本発明の製造方法によれば円
筒体と凸部とをセラミック原料により一体成形して焼成
し、凸部上面のみを研磨するものなので製造工数が従来
と変わらずに、極めて短時間にその作製が行える。ま
た、円筒体と凸部とをセラミック原料により上記内径面
構造に一体成形して焼成したことにより高い破壊強度で
かつ破壊強度及び抜去力のばらつきを小さくできる。ま
た、焼成工程でＨＩＰ焼成を行うことにより破壊強度を
さらに向上させてそのばらつきを大幅に小さくできるも
のである。
筒体と凸部とをセラミック原料により一体成形して焼成
し、凸部上面のみを研磨するものなので製造工数が従来
と変わらずに、極めて短時間にその作製が行える。ま
た、円筒体と凸部とをセラミック原料により上記内径面
構造に一体成形して焼成したことにより高い破壊強度で
かつ破壊強度及び抜去力のばらつきを小さくできる。ま
た、焼成工程でＨＩＰ焼成を行うことにより破壊強度を
さらに向上させてそのばらつきを大幅に小さくできるも
のである。
【００２４】なお、上記実施例は割スリーブに関するも
のであったが、本発明は精密スリーブでも同様の効果を
得られることは明らかで、精密スリーブと割スリーブの
相違は、構造では割スリーブのようにバネ性によってフ
ェルールを把持整列させるためのスリットが無いこと、
製造工程ではこのスリット加工の工程が無いことであ
る。
のであったが、本発明は精密スリーブでも同様の効果を
得られることは明らかで、精密スリーブと割スリーブの
相違は、構造では割スリーブのようにバネ性によってフ
ェルールを把持整列させるためのスリットが無いこと、
製造工程ではこのスリット加工の工程が無いことであ
る。
【００２５】
【発明の効果】以上のように、本発明はセラミック原料
を円筒体に一体成形及び焼成した光通信用スリーブにお
いて、前記長手方向の一端から他端に至る凸部が円筒体
内径面の少なくとも３箇所に設けられ、前記凸部はその
上面が円筒体の軸を中心とする円弧状で、さらに前記凸
部と円筒体内径面とのつなぎ部がゆるやかなＲ形状とさ
れた光通信用スリーブなので、従来と比べて大幅に加工
時間が短縮できるので作製が容易になる。しかも、スリ
ーブ本体と凸部とを上記内径面構造にしたので、凸部の
長手方向の真直度が格段に向上して抜去力のばらつきが
小さく、破壊強度が高く、そのばらつきも小さなものに
なる。
を円筒体に一体成形及び焼成した光通信用スリーブにお
いて、前記長手方向の一端から他端に至る凸部が円筒体
内径面の少なくとも３箇所に設けられ、前記凸部はその
上面が円筒体の軸を中心とする円弧状で、さらに前記凸
部と円筒体内径面とのつなぎ部がゆるやかなＲ形状とさ
れた光通信用スリーブなので、従来と比べて大幅に加工
時間が短縮できるので作製が容易になる。しかも、スリ
ーブ本体と凸部とを上記内径面構造にしたので、凸部の
長手方向の真直度が格段に向上して抜去力のばらつきが
小さく、破壊強度が高く、そのばらつきも小さなものに
なる。
【００２６】また、本発明の製造方法を用いることによ
り、スリーブ本体と凸部とをセラミック原料で一体成形
して焼成し、凸部上面のみ研磨を行うので、その製造工
数が従来のセラミック一体成形のスリーブの製造工数と
変わらずに製造時間が大幅に短縮されるので作製が容易
になる。しかも、スリーブ本体と凸部とを上記内径面構
造にしたので、高い破壊強度で破壊強度及び抜去力のば
らつきを小さくできるため、製品の歩留りが向上し、高
品質の光コネクタ用スリーブを極めて安価に提供できる
ものである。
り、スリーブ本体と凸部とをセラミック原料で一体成形
して焼成し、凸部上面のみ研磨を行うので、その製造工
数が従来のセラミック一体成形のスリーブの製造工数と
変わらずに製造時間が大幅に短縮されるので作製が容易
になる。しかも、スリーブ本体と凸部とを上記内径面構
造にしたので、高い破壊強度で破壊強度及び抜去力のば
らつきを小さくできるため、製品の歩留りが向上し、高
品質の光コネクタ用スリーブを極めて安価に提供できる
ものである。
【００２７】また、スリットを設けた構造及びスリット
加工を有する製造方法とすることにより、上記と同様に
高品質の割スリーブを極めて安価に提供できる。
加工を有する製造方法とすることにより、上記と同様に
高品質の割スリーブを極めて安価に提供できる。
【００２８】また、製造工程においてＨＩＰ焼成を行う
ことにより、破壊強度をさらに向上させてそのばらつき
を大幅に小さくできる。
ことにより、破壊強度をさらに向上させてそのばらつき
を大幅に小さくできる。
【図１】本発明の一実施例を示す割スリーブの断面図で
ある。
ある。
【図２】（ａ）（ｂ）はそれぞれ図１に示すＡ部のＲ形
状の値を変えた一部拡大図である。
状の値を変えた一部拡大図である。
【図３】（ａ）は図１に示す割スリーブの破壊荷重試験
の説明図で、（ｂ）は破壊荷重試験の結果を示すグラフ
である。
の説明図で、（ｂ）は破壊荷重試験の結果を示すグラフ
である。
【図４】本発明の製造方法を示す工程図である。
【図５】従来の割スリーブの斜視図である。
１ 割スリーブ本体（円筒体） ２ａ，２ｂ，２ｃ 凸部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭64−56405（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) G02B 6/36 - 6/38 B28B 3/00
Claims (5)
- 【請求項１】セラミック原料を円筒体に一体成形し焼成
して成る光通信用スリーブにおいて、長手方向の一端か
ら他端に至る凸部が内径面の少なくとも３箇所に設けら
れ、前記凸部はその上面が円筒体の軸を中心とした円弧
状で、この凸部の上面のみが研磨面であり、さらに前記
凸部と内径面とのつなぎ部が曲率半径０．０４ｍｍ以上
のＲ形状であることを特徴とする光通信用スリーブ。 - 【請求項２】前記円筒体の長手方向にスリットを設けた
ことを特徴とする請求項１記載の光通信用スリーブ。 - 【請求項３】セラミック原料を円筒体に一体成形し焼成
して成る光通信用スリーブの製造方法において、長手方
向の一端から他端に至る凸部が内径面の少なくとも３箇
所に設けられ、前記凸部はその上面が円筒体の軸を中心
とした円弧状で、さらに前記凸部と内径面とのつなぎ部
が曲率半径０．０４ｍｍ以上のＲ形状となるようにセラ
ミック原料を一体成形する成形工程と、前記成形した円
筒体を焼成する焼成工程と、前記焼成した円筒体の凸部
の上面のみを研磨する研磨工程とから成ることを特徴と
する光通信用スリーブの製造方法。 - 【請求項４】前記焼成工程でＨＩＰ焼成を行うことを特
徴とする請求項３記載の光通信用スリーブの製造方法。 - 【請求項５】前記内径部を研磨した円筒体の長手方向に
スリットを設ける工程を有することを特徴とする請求項
３記載の光通信用スリーブの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04180817A JP3140183B2 (ja) | 1992-07-08 | 1992-07-08 | 光通信用スリーブ及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04180817A JP3140183B2 (ja) | 1992-07-08 | 1992-07-08 | 光通信用スリーブ及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0627348A JPH0627348A (ja) | 1994-02-04 |
| JP3140183B2 true JP3140183B2 (ja) | 2001-03-05 |
Family
ID=16089879
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04180817A Expired - Lifetime JP3140183B2 (ja) | 1992-07-08 | 1992-07-08 | 光通信用スリーブ及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3140183B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3400296B2 (ja) | 1997-05-12 | 2003-04-28 | ワイケイケイ株式会社 | 光コネクタフェルール用スリーブ及びその製造方法 |
| JP2003117647A (ja) | 2001-10-09 | 2003-04-23 | Ykk Corp | スリット付き中空鋳造成型品並びにその製造方法及び装置 |
| US7658548B2 (en) | 2004-12-15 | 2010-02-09 | A.R.C. Laser Gmbh | Coupling device for a light guide |
-
1992
- 1992-07-08 JP JP04180817A patent/JP3140183B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0627348A (ja) | 1994-02-04 |
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