JP3126931B2 - 動力伝動ベルト補強用短繊維の製造方法及び動力伝動ベルト - Google Patents
動力伝動ベルト補強用短繊維の製造方法及び動力伝動ベルトInfo
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- JP3126931B2 JP3126931B2 JP27709096A JP27709096A JP3126931B2 JP 3126931 B2 JP3126931 B2 JP 3126931B2 JP 27709096 A JP27709096 A JP 27709096A JP 27709096 A JP27709096 A JP 27709096A JP 3126931 B2 JP3126931 B2 JP 3126931B2
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- transmission belt
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は動力伝動ベルト補強
用短繊維の製造方法及び動力伝動ベルトに係り、詳しく
はＶリブドベルトやローエッジベルトなどの動力伝動ベ
ルトのゴム製摩擦伝動部内に添加される補強用短繊維の
製造方法であってゴム中への分散性に優れ、しかもベル
トの走行寿命を一段と向上させた動力伝動ベルトを含む
補強用短繊維の製造方法及び動力伝動ベルトに関する。
用短繊維の製造方法及び動力伝動ベルトに係り、詳しく
はＶリブドベルトやローエッジベルトなどの動力伝動ベ
ルトのゴム製摩擦伝動部内に添加される補強用短繊維の
製造方法であってゴム中への分散性に優れ、しかもベル
トの走行寿命を一段と向上させた動力伝動ベルトを含む
補強用短繊維の製造方法及び動力伝動ベルトに関する。
【０００２】
【従来の技術】動力伝動ベルトのうちＶリブドベルト
は、クッションゴム層中に心線を埋設し、該クッション
ゴム層の上部には必要に応じてカバー帆布を積層し、そ
して該クッションゴム層の下部に摩擦伝動部となる複数
のリブ部を具備し、他のＶベルトに比べＶ形のリブ部の
存在によるプーリとの接触面積の増加分だけ優れた動力
伝達力を有している。Ｖリブドベルトは、Ｖベルトに代
わって自動車のエアーコンプレッサーやオルタネータ等
の補機駆動の動力伝動用として広く使用されてきてお
り、また最近ではエンジンルームのコンパクト化やエン
ジンの軽量化に伴ってプーリ径が小さくなるとともにサ
ーペンティン駆動化が図られている。
は、クッションゴム層中に心線を埋設し、該クッション
ゴム層の上部には必要に応じてカバー帆布を積層し、そ
して該クッションゴム層の下部に摩擦伝動部となる複数
のリブ部を具備し、他のＶベルトに比べＶ形のリブ部の
存在によるプーリとの接触面積の増加分だけ優れた動力
伝達力を有している。Ｖリブドベルトは、Ｖベルトに代
わって自動車のエアーコンプレッサーやオルタネータ等
の補機駆動の動力伝動用として広く使用されてきてお
り、また最近ではエンジンルームのコンパクト化やエン
ジンの軽量化に伴ってプーリ径が小さくなるとともにサ
ーペンティン駆動化が図られている。
【０００３】また、Ｖリブドベルトは、その形状からし
て屈曲疲労性に富み、高出力が得られるため、小プーリ
径での使用や高速回転に用いられるため、初期設定張力
を高くして使用されている。最近では、エアーコンプレ
ッサーに従来から使用されているフロン（ジクロロフル
オロメタン）が環境破壊の問題からこれに代わる代替フ
ロンとして、１，１，１，２−テトラフルオロエタンが
検討されつつある。このため、従来のフロンに比べて、
同じ温度だけ冷却するためには圧縮力を高める必要があ
り、このためエアーコンプレッサーを稼動させる時のト
ルクが大きくなり、これがＶリブドベルトに悪影響を与
えていた。例えば、使用するＶリブドベルトがより高負
荷に耐えなければならず、また稼動時に瞬時に発生する
ベルトのすべり音を阻止する必要があった。
て屈曲疲労性に富み、高出力が得られるため、小プーリ
径での使用や高速回転に用いられるため、初期設定張力
を高くして使用されている。最近では、エアーコンプレ
ッサーに従来から使用されているフロン（ジクロロフル
オロメタン）が環境破壊の問題からこれに代わる代替フ
ロンとして、１，１，１，２−テトラフルオロエタンが
検討されつつある。このため、従来のフロンに比べて、
同じ温度だけ冷却するためには圧縮力を高める必要があ
り、このためエアーコンプレッサーを稼動させる時のト
ルクが大きくなり、これがＶリブドベルトに悪影響を与
えていた。例えば、使用するＶリブドベルトがより高負
荷に耐えなければならず、また稼動時に瞬時に発生する
ベルトのすべり音を阻止する必要があった。
【０００４】これらの問題を解決するために、例えば特
公平６−２１６０７号公報あるいは特開昭６２−１１３
９４０号公報には、ベルトの圧縮ゴム層内に埋設させた
アラミド短繊維をリブ部表面から突出させたり、あるい
は突出して折れ曲げたりすることにより耐摩耗性、耐側
圧性、さらに発音抑制を目的とした動力伝動ベルトが提
案されている。また、特開平４−３６６０４５号公報に
も、圧縮ゴム層内にアラミド短繊維とナイロン短繊維を
使用して摩擦係数の安定化をはかって騒音性を改善する
ことが記載されている。更に、特公平７−１１７１２４
公報にも、アラミド短繊維とナイロン短繊維を使用し
て、アラミド短繊維のみベルト側面より突出させ、ベル
ト取付け初期時に粘着発音の発生量を抑制できることが
記載されている。
公平６−２１６０７号公報あるいは特開昭６２−１１３
９４０号公報には、ベルトの圧縮ゴム層内に埋設させた
アラミド短繊維をリブ部表面から突出させたり、あるい
は突出して折れ曲げたりすることにより耐摩耗性、耐側
圧性、さらに発音抑制を目的とした動力伝動ベルトが提
案されている。また、特開平４−３６６０４５号公報に
も、圧縮ゴム層内にアラミド短繊維とナイロン短繊維を
使用して摩擦係数の安定化をはかって騒音性を改善する
ことが記載されている。更に、特公平７−１１７１２４
公報にも、アラミド短繊維とナイロン短繊維を使用し
て、アラミド短繊維のみベルト側面より突出させ、ベル
ト取付け初期時に粘着発音の発生量を抑制できることが
記載されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ベルト
の圧縮ゴム層内に埋設させたアラミド短繊維をリブ部表
面から突出させ、あるいは突出して折れ曲げた場合に
は、アラミド繊維の剛性が高過ぎて、ベルト走行時に耳
障りなこすれ音が発生することがあったが、それより問
題になっていたのは、ナイロン短繊維の分散性が悪く、
短繊維が集合している箇所が応力集中を受けて亀裂の小
さな核になっていたことであった。
の圧縮ゴム層内に埋設させたアラミド短繊維をリブ部表
面から突出させ、あるいは突出して折れ曲げた場合に
は、アラミド繊維の剛性が高過ぎて、ベルト走行時に耳
障りなこすれ音が発生することがあったが、それより問
題になっていたのは、ナイロン短繊維の分散性が悪く、
短繊維が集合している箇所が応力集中を受けて亀裂の小
さな核になっていたことであった。
【０００６】この原因と一つとして、ナイロン短繊維の
製造方法にあった。従来のナイロン短繊維の製造方法で
は、所定間隔で配列したポリアミド繊維からなる経糸を
繋ぎ糸として綿糸を使用したタイヤ用のスダレ織を使用
し、これを繋ぎ糸の方向に切断するために、得られたナ
イロン短繊維群の中には所定長さに切断されなかった長
い綿糸が混入していた。このようなナイロン短繊維群を
ゴムに混練りした場合、綿糸はナイロンに比べて分散性
が悪く、また切断長さもナイロンよりも長いため、綿糸
が分散せずに一箇所に残留して分散不良を起こしてい
た。この短繊維ゴム複合体をＶリブドベルトの圧縮ゴム
層に使用すると、分散不良領域が亀裂の核になり、早期
に亀裂が発生してベルト寿命を低下させていた。
製造方法にあった。従来のナイロン短繊維の製造方法で
は、所定間隔で配列したポリアミド繊維からなる経糸を
繋ぎ糸として綿糸を使用したタイヤ用のスダレ織を使用
し、これを繋ぎ糸の方向に切断するために、得られたナ
イロン短繊維群の中には所定長さに切断されなかった長
い綿糸が混入していた。このようなナイロン短繊維群を
ゴムに混練りした場合、綿糸はナイロンに比べて分散性
が悪く、また切断長さもナイロンよりも長いため、綿糸
が分散せずに一箇所に残留して分散不良を起こしてい
た。この短繊維ゴム複合体をＶリブドベルトの圧縮ゴム
層に使用すると、分散不良領域が亀裂の核になり、早期
に亀裂が発生してベルト寿命を低下させていた。
【０００７】本発明はこのような従来の問題点を改善す
るものであり、ゴム中への分散性に優れ、しかもベルト
の走行寿命を一段と向上させた動力伝動ベルト補強用短
繊維の製造方法及びこの補強用短繊維を用いた動力伝動
ベルトを提供することを目的とする。
るものであり、ゴム中への分散性に優れ、しかもベルト
の走行寿命を一段と向上させた動力伝動ベルト補強用短
繊維の製造方法及びこの補強用短繊維を用いた動力伝動
ベルトを提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、この発明の動力伝動ベルト補強用短繊維の製造方法
及び動力伝動ベルトＶリブドベルトでは、請求項１で
は、プーリ群のＶ形溝と嵌合し、ベルトを掛架した後、
少なくとも一個のプーリを移動せしめて、ベルトに必要
な初張力を与え、その後プーリを固定する方法で使用さ
せる動力伝動ベルトのゴム製摩擦伝動部内に添加される
補強用短繊維を製造する方法であり、所定間隔で配列し
たポリアミド繊維からなる経糸を繋ぎ糸であるポリアミ
ド繊維からなる緯糸で織ったスダレ織をレゾルシン−ホ
ルマルン−ラテックス液で処理し、これを緯糸の方向に
所定間隔で切断する動力伝動ベルト補強用短繊維の製造
方法にあり、経糸と繋ぎ糸である緯糸にともにポリアミ
ド繊維を使用しているため、切断されたナイロン短繊維
群の中には異質な材料が混入しておらず、これをゴムに
混練りした場合にも、均一に分散することができる。従
って、上記補強用短繊維を用いた動力伝動ベルトは短繊
維の分散不良による亀裂核の発生も起こりにくくなり、
ベルトの走行寿命を一段と向上する。
に、この発明の動力伝動ベルト補強用短繊維の製造方法
及び動力伝動ベルトＶリブドベルトでは、請求項１で
は、プーリ群のＶ形溝と嵌合し、ベルトを掛架した後、
少なくとも一個のプーリを移動せしめて、ベルトに必要
な初張力を与え、その後プーリを固定する方法で使用さ
せる動力伝動ベルトのゴム製摩擦伝動部内に添加される
補強用短繊維を製造する方法であり、所定間隔で配列し
たポリアミド繊維からなる経糸を繋ぎ糸であるポリアミ
ド繊維からなる緯糸で織ったスダレ織をレゾルシン−ホ
ルマルン−ラテックス液で処理し、これを緯糸の方向に
所定間隔で切断する動力伝動ベルト補強用短繊維の製造
方法にあり、経糸と繋ぎ糸である緯糸にともにポリアミ
ド繊維を使用しているため、切断されたナイロン短繊維
群の中には異質な材料が混入しておらず、これをゴムに
混練りした場合にも、均一に分散することができる。従
って、上記補強用短繊維を用いた動力伝動ベルトは短繊
維の分散不良による亀裂核の発生も起こりにくくなり、
ベルトの走行寿命を一段と向上する。
【０００９】本願の請求項２に記載の発明では、プーリ
群のＶ形溝と嵌合し、ベルトを掛架した後、少なくとも
一個のプーリを移動せしめて、ベルトに必要な初張力を
与え、その後プーリを固定する方法で使用させる動力伝
動ベルトのゴム製摩擦伝動部内に、所定間隔で配列した
ポリアミド繊維からなる経糸を繋ぎ糸であるポリアミド
繊維からなる緯糸で織ったスダレ織をレゾルシン−ホル
マルン−ラテックス液で処理し、これを緯糸の方向に所
定間隔で切断して得られたポリアミド短繊維を含む短繊
維を、ベルト幅方向へ配列させた動力伝動ベルトであ
り、上記補強用短繊維を用いた動力伝動ベルトも短繊維
の分散不良による亀裂核の発生も起こりにくくなり、ベ
ルトの走行寿命を一段と向上する。
群のＶ形溝と嵌合し、ベルトを掛架した後、少なくとも
一個のプーリを移動せしめて、ベルトに必要な初張力を
与え、その後プーリを固定する方法で使用させる動力伝
動ベルトのゴム製摩擦伝動部内に、所定間隔で配列した
ポリアミド繊維からなる経糸を繋ぎ糸であるポリアミド
繊維からなる緯糸で織ったスダレ織をレゾルシン−ホル
マルン−ラテックス液で処理し、これを緯糸の方向に所
定間隔で切断して得られたポリアミド短繊維を含む短繊
維を、ベルト幅方向へ配列させた動力伝動ベルトであ
り、上記補強用短繊維を用いた動力伝動ベルトも短繊維
の分散不良による亀裂核の発生も起こりにくくなり、ベ
ルトの走行寿命を一段と向上する。
【００１０】本願の請求項３に記載の発明では、ポリア
ミド短繊維の他にアラミド短繊維を含んでいるため、請
求項２に記載した発明に加えて、ベルト取付け初期時に
粘着発音の発生量を抑制することができる。
ミド短繊維の他にアラミド短繊維を含んでいるため、請
求項２に記載した発明に加えて、ベルト取付け初期時に
粘着発音の発生量を抑制することができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】図１は本発明において使用するス
ダレ織の平面図であり、図２は接着処理した後のスダレ
織を束にしたものを切断する工程を示す図である。本発
明で使用するスダレ織１は、所定間隔で配列した６ナイ
ロン、６．６ナイロン、６．１０ナイロン、６．４ナイ
ロン、１１ナイロン等のポリアミド繊維のフィラメント
を撚り合わせた経糸２を繋ぎ糸である６ナイロン、６．
６ナイロン、６．１０ナイロン、６．４ナイロン、１１
ナイロン等のポリアミド繊維のフィラメントを撚り合わ
せた緯糸３で織ったものである。緯糸３は繋ぎ糸である
ため、経糸２よりも細い糸でしなやかであり、また配置
間隔も大きくなっている。尚、経糸２と緯糸３とは、同
一種類でも異なる種類のポリアミド繊維でもよい。
ダレ織の平面図であり、図２は接着処理した後のスダレ
織を束にしたものを切断する工程を示す図である。本発
明で使用するスダレ織１は、所定間隔で配列した６ナイ
ロン、６．６ナイロン、６．１０ナイロン、６．４ナイ
ロン、１１ナイロン等のポリアミド繊維のフィラメント
を撚り合わせた経糸２を繋ぎ糸である６ナイロン、６．
６ナイロン、６．１０ナイロン、６．４ナイロン、１１
ナイロン等のポリアミド繊維のフィラメントを撚り合わ
せた緯糸３で織ったものである。緯糸３は繋ぎ糸である
ため、経糸２よりも細い糸でしなやかであり、また配置
間隔も大きくなっている。尚、経糸２と緯糸３とは、同
一種類でも異なる種類のポリアミド繊維でもよい。
【００１２】具体的には、経糸密度は３０〜７０（本／
５ｃｍ）で、緯糸密度は１〜１０（本／５ｃｍ）になっ
ている。また、経糸２は８００〜１５００デニールのマ
ルチフィラメントを撚り数０（無撚り）〜６０（回／１
０ｃｍ）で下撚りしたものを１〜４本集め、これを撚り
数２〜６０（回／１０ｃｍ）で上撚りしたコードであ
る。一方、緯糸３は２〜１０００デニールのマルチフィ
ラメントを撚り数２〜６０（回／１０ｃｍ）で撚ったも
のである。無論、緯糸３は経糸２と同様に２０〜１００
０デニールのマルチフィラメント２〜１０本を諸撚りま
たは片撚りしてもよい。
５ｃｍ）で、緯糸密度は１〜１０（本／５ｃｍ）になっ
ている。また、経糸２は８００〜１５００デニールのマ
ルチフィラメントを撚り数０（無撚り）〜６０（回／１
０ｃｍ）で下撚りしたものを１〜４本集め、これを撚り
数２〜６０（回／１０ｃｍ）で上撚りしたコードであ
る。一方、緯糸３は２〜１０００デニールのマルチフィ
ラメントを撚り数２〜６０（回／１０ｃｍ）で撚ったも
のである。無論、緯糸３は経糸２と同様に２０〜１００
０デニールのマルチフィラメント２〜１０本を諸撚りま
たは片撚りしてもよい。
【００１３】上記スダレ織１はレゾルシン−ホルマルン
−ラテックス液（ＲＦＬ液）によって通常の方法により
接着処理される。ＲＦＬ液はレゾルシンとホルマルンと
の初期縮合体をラテックスに混合したものであり、この
場合レゾルシンとホルマルンのモル比は１：０．５〜３
である。また、レゾルシンとホルマルンとの初期縮合体
は、これをラテックスのゴム分１００重量部に対してそ
の樹脂分が２〜３０重量部になるようにラテックスと混
合したうえ、全固形濃度を５〜４０％濃度に調節され
る。ここで使用するラテックスとしてはクロロプレン、
スチレン・ブタジエン・ブニルピリジン三元共重合体、
水素化ニトリル、クロロスルフォン化ポリエチレン、Ｓ
ＢＲ、ＮＢＲ、ＨＮＢＲ等である。
−ラテックス液（ＲＦＬ液）によって通常の方法により
接着処理される。ＲＦＬ液はレゾルシンとホルマルンと
の初期縮合体をラテックスに混合したものであり、この
場合レゾルシンとホルマルンのモル比は１：０．５〜３
である。また、レゾルシンとホルマルンとの初期縮合体
は、これをラテックスのゴム分１００重量部に対してそ
の樹脂分が２〜３０重量部になるようにラテックスと混
合したうえ、全固形濃度を５〜４０％濃度に調節され
る。ここで使用するラテックスとしてはクロロプレン、
スチレン・ブタジエン・ブニルピリジン三元共重合体、
水素化ニトリル、クロロスルフォン化ポリエチレン、Ｓ
ＢＲ、ＮＢＲ、ＨＮＢＲ等である。
【００１４】接着処理されたスダレ織１を緯糸３方向
（図中矢印方向）に沿って巻くか、あるいは複数枚重ね
ることによって束にした後、これをカッター５により緯
糸３の方向にカット線６のように所定間隔で切断してナ
イロン短繊維を作製する。ナイロン短繊維の切断長さ
は、２〜１０ｍｍである。１０ｍｍを越えると、繊維同
志が絡みあったり、あるいはゴム中での配向性の点で困
難なものとなり、動力伝動ベルトの可撓性を損なうこと
になる。一方、２ｍｍ未満になると、動力伝動ベルトの
ゴム製摩擦伝動部の補強効果が乏しく、プーリのＶ形溝
との嵌合時、繊維自体がベルト側面から脱落する危惧が
ある。
（図中矢印方向）に沿って巻くか、あるいは複数枚重ね
ることによって束にした後、これをカッター５により緯
糸３の方向にカット線６のように所定間隔で切断してナ
イロン短繊維を作製する。ナイロン短繊維の切断長さ
は、２〜１０ｍｍである。１０ｍｍを越えると、繊維同
志が絡みあったり、あるいはゴム中での配向性の点で困
難なものとなり、動力伝動ベルトの可撓性を損なうこと
になる。一方、２ｍｍ未満になると、動力伝動ベルトの
ゴム製摩擦伝動部の補強効果が乏しく、プーリのＶ形溝
との嵌合時、繊維自体がベルト側面から脱落する危惧が
ある。
【００１５】上記ナイロン短繊維群は動力伝動ベルトの
ゴム製摩擦伝動部を作製するために、クロロプレンゴ
ム、水素化ニトリルゴム、天然ゴム、ＣＳＭ、ＡＣＳ
Ｍ、ＳＢＲなどからなるゴム中に添加される。この添加
方法は通常ロールにより行われ、短繊維を一定方向へ配
列するが、ナイロン短繊維群中に異物が存在しないた
め、ゴム中での分散は均一になる。
ゴム製摩擦伝動部を作製するために、クロロプレンゴ
ム、水素化ニトリルゴム、天然ゴム、ＣＳＭ、ＡＣＳ
Ｍ、ＳＢＲなどからなるゴム中に添加される。この添加
方法は通常ロールにより行われ、短繊維を一定方向へ配
列するが、ナイロン短繊維群中に異物が存在しないた
め、ゴム中での分散は均一になる。
【００１６】図３は上記ナイロン短繊維を用いたＶリブ
ドベルトの断面斜視図である。Ｖリブドベルト１０で
は、クロロプレンゴム、水素化ニトリルゴム、天然ゴ
ム、ＣＳＭ、ＡＣＳＭ、ＳＢＲなどからなる接着ゴム層
１１内にベルト長さ方向に沿ってポリエステル、ナイロ
ン、アラミド繊維等を素材とするコードからなる心線１
２を埋設した抗張体層１４が形成され、この抗張体層１
４の上面には綿糸または綿と合成繊維との混紡糸で織成
された少なくとも一層のゴム付帆布１５を積層し、伸張
層１６を形成している。
ドベルトの断面斜視図である。Ｖリブドベルト１０で
は、クロロプレンゴム、水素化ニトリルゴム、天然ゴ
ム、ＣＳＭ、ＡＣＳＭ、ＳＢＲなどからなる接着ゴム層
１１内にベルト長さ方向に沿ってポリエステル、ナイロ
ン、アラミド繊維等を素材とするコードからなる心線１
２を埋設した抗張体層１４が形成され、この抗張体層１
４の上面には綿糸または綿と合成繊維との混紡糸で織成
された少なくとも一層のゴム付帆布１５を積層し、伸張
層１６を形成している。
【００１７】一方、抗張体層１４の下面には、接着ゴム
層１１と同材質のゴムからなる摩擦伝動部１７が形成さ
れ、具体的にはベルト長さ方向に延びる複数本のＶ形の
リブ部１８によって形成されている。
層１１と同材質のゴムからなる摩擦伝動部１７が形成さ
れ、具体的にはベルト長さ方向に延びる複数本のＶ形の
リブ部１８によって形成されている。
【００１８】このリブ部１８内には、本発明の特徴であ
るナイロン短繊維１９がベルト幅方向へ配向性を保って
埋設されている。即ち、２〜１０ｍｍにカットした短繊
維が、ゴム１００重量部に対して５〜２５重量部、好ま
しくは８〜１５重量部混入されている。尚、ナイロン短
繊維１９の他にトワロン、ケブラー等のパラ系アラミド
繊維（ポリパラフェニレンテレフタルアミド）を埋設し
て、ベルトの幅方向に配列してもよい。ナイロン短繊維
とパラ系アラミド繊維との混合割合は、ナイロン短繊維
１に対してパラ系アラミド繊維が０．２〜１倍の範囲内
である。
るナイロン短繊維１９がベルト幅方向へ配向性を保って
埋設されている。即ち、２〜１０ｍｍにカットした短繊
維が、ゴム１００重量部に対して５〜２５重量部、好ま
しくは８〜１５重量部混入されている。尚、ナイロン短
繊維１９の他にトワロン、ケブラー等のパラ系アラミド
繊維（ポリパラフェニレンテレフタルアミド）を埋設し
て、ベルトの幅方向に配列してもよい。ナイロン短繊維
とパラ系アラミド繊維との混合割合は、ナイロン短繊維
１に対してパラ系アラミド繊維が０．２〜１倍の範囲内
である。
【００１９】ゴム１００重量部に対してパラ系アラミド
繊維の混入量が５重量部未満の場合には、ベルトの耐久
性には問題ないが、短繊維の突出量が少なくなり、特に
ベルトの設定張力を大きくした条件にてベルトを走行さ
せた場合には、リブ部表面９の摩擦力が低下せず、粘着
しやすくなって発音に十分な効果を発揮できない。ま
た、上記短繊維の混入量が２５重量部を越えると、耐注
水性、高張力下のベルト走行における発音性には効果は
あるが、アラミド繊維の剛性が高すぎて、繊維とゴムの
界面で剥離が発生し、早期亀裂発生につながる問題があ
る。
繊維の混入量が５重量部未満の場合には、ベルトの耐久
性には問題ないが、短繊維の突出量が少なくなり、特に
ベルトの設定張力を大きくした条件にてベルトを走行さ
せた場合には、リブ部表面９の摩擦力が低下せず、粘着
しやすくなって発音に十分な効果を発揮できない。ま
た、上記短繊維の混入量が２５重量部を越えると、耐注
水性、高張力下のベルト走行における発音性には効果は
あるが、アラミド繊維の剛性が高すぎて、繊維とゴムの
界面で剥離が発生し、早期亀裂発生につながる問題があ
る。
【００２０】リブ部７を研磨する方法は、８０〜２００
メッシュのダイヤモンドを表面に装着した研磨ホイール
を回転させ、これを回転している加硫スリーブに当接し
てリブ形状に形成する。このパラ系アラミド繊維は長さ
が２〜６ｍｍ、モノフィラメント径が９〜１８μｍであ
る。前記研磨ホイールを用いて研磨することにより、リ
ブ部表面９に突出したパラ系アラミド繊維のフィラメン
トがフィブリル化して細分化し、更に径の小さな小繊維
になっている。このフィブリル化した繊維１０はゴムに
埋設しているフィラメントの太さの１／２〜１／８であ
り、少なくともその一部はカールしている。このリブ部
表面９から突出したフィブリル化した繊維１０がリブ部
表面とプーリ間の摩擦力を低下させ、またゴムの粘着磨
耗を阻止して、スリップによる発音を阻止することがで
きる。尚、メタ系アラミド繊維を使用した場合には、フ
ィブリル化現象は認められない。
メッシュのダイヤモンドを表面に装着した研磨ホイール
を回転させ、これを回転している加硫スリーブに当接し
てリブ形状に形成する。このパラ系アラミド繊維は長さ
が２〜６ｍｍ、モノフィラメント径が９〜１８μｍであ
る。前記研磨ホイールを用いて研磨することにより、リ
ブ部表面９に突出したパラ系アラミド繊維のフィラメン
トがフィブリル化して細分化し、更に径の小さな小繊維
になっている。このフィブリル化した繊維１０はゴムに
埋設しているフィラメントの太さの１／２〜１／８であ
り、少なくともその一部はカールしている。このリブ部
表面９から突出したフィブリル化した繊維１０がリブ部
表面とプーリ間の摩擦力を低下させ、またゴムの粘着磨
耗を阻止して、スリップによる発音を阻止することがで
きる。尚、メタ系アラミド繊維を使用した場合には、フ
ィブリル化現象は認められない。
【００２１】また、摩擦伝動部１７のゴム組成物には、
この他にカーボンブラックがゴム１００重量部に対して
３０〜７０重量部含まれ、耐磨耗性を向上させるととも
に、粘着を阻止している。そして、これ以外に加硫促進
剤、老化防止剤、加硫剤等が含まれている。前記各成分
を混合する方法としては特に制限はなく、例えばバンバ
リーミキサー、ニーダー等を用い、適宜公知の手段、方
法によって混練することができる。
この他にカーボンブラックがゴム１００重量部に対して
３０〜７０重量部含まれ、耐磨耗性を向上させるととも
に、粘着を阻止している。そして、これ以外に加硫促進
剤、老化防止剤、加硫剤等が含まれている。前記各成分
を混合する方法としては特に制限はなく、例えばバンバ
リーミキサー、ニーダー等を用い、適宜公知の手段、方
法によって混練することができる。
【００２２】Ｖリブドベルトの製造方法の一例は以下の
通りである。まず、円筒状の成形ドラムの周面に１〜複
数枚のカバー帆布とクッションゴム層とを巻き付けた
後、この上にロープからなる心線を螺旋状にスピニング
し、更に摩擦伝動部に相当するゴム層を順次巻き付けて
積層体を得た後、これを加硫して加硫スリーブを得る。
次に、加硫スリーブを駆動ロールと従動ロールに掛架さ
れ所定の張力下で走行させ、更に回転させた研削ホイー
ルを走行中の加硫スリーブに当接するように移動して加
硫スリーブの圧縮ゴム層表面に３〜１００個の複数の溝
状部を一度に研磨する。
通りである。まず、円筒状の成形ドラムの周面に１〜複
数枚のカバー帆布とクッションゴム層とを巻き付けた
後、この上にロープからなる心線を螺旋状にスピニング
し、更に摩擦伝動部に相当するゴム層を順次巻き付けて
積層体を得た後、これを加硫して加硫スリーブを得る。
次に、加硫スリーブを駆動ロールと従動ロールに掛架さ
れ所定の張力下で走行させ、更に回転させた研削ホイー
ルを走行中の加硫スリーブに当接するように移動して加
硫スリーブの圧縮ゴム層表面に３〜１００個の複数の溝
状部を一度に研磨する。
【００２３】
【実施例】以下、本発明を実施例により更に詳細に説明
する。 実施例１、比較例１ （ナイロン短繊維の作製）表１に示す６．６ナイロンス
ダレ織を準備した。次に表２に示すＲＦＬ液にナイロン
スダレ織を浸漬した後、２００°Ｃで２分間熱処理し
た。処理したナイロンスダレ織を数枚重ねることにより
束にした後、これをカッターによって緯糸の配列方向に
沿って長さ６ｍｍに切断してナイロン短繊維を作製し
た。その後、表３に示す配合の短繊維入りゴム複合体
（Ｖリブドベルトのリブ部のゴム組成物に相当）を作製
した。このゴム複合体のＴＢ比を評価した。この結果を
表４に示す。
する。 実施例１、比較例１ （ナイロン短繊維の作製）表１に示す６．６ナイロンス
ダレ織を準備した。次に表２に示すＲＦＬ液にナイロン
スダレ織を浸漬した後、２００°Ｃで２分間熱処理し
た。処理したナイロンスダレ織を数枚重ねることにより
束にした後、これをカッターによって緯糸の配列方向に
沿って長さ６ｍｍに切断してナイロン短繊維を作製し
た。その後、表３に示す配合の短繊維入りゴム複合体
（Ｖリブドベルトのリブ部のゴム組成物に相当）を作製
した。このゴム複合体のＴＢ比を評価した。この結果を
表４に示す。
【００２４】引張強さ比（ＴＢ比）とは、ＪＩＳＫ６３
０１に従い、圧延ゴムにおける短繊維の列理平行の引張
強さ（ＴＢa ）とこれと直角方向の引張強さ（ＴＢb ）
を測定し、その比（ＴＢa ／ＴＢb ）を求めたものであ
る。
０１に従い、圧延ゴムにおける短繊維の列理平行の引張
強さ（ＴＢa ）とこれと直角方向の引張強さ（ＴＢb ）
を測定し、その比（ＴＢa ／ＴＢb ）を求めたものであ
る。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】実施例２、比較例２ （Ｖリブドベルトの製造方法） 円筒状モールドに経糸と緯糸とが綿糸からなる平織物に
クロロプレンゴムをフリションしたゴム付帆布４を１プ
ライ巻き付けた後、クロロプレンゴム組成物からなる接
着ゴムシートを巻き、更にその上にポリエステル繊維か
らなるコード（１１，００ｄ２×３）をスピニングし、
そして表３に示す短繊維入りゴム複合体を巻き付け成形
を終えた。得られた成形体を公知の方法で１６０°Ｃ、
３０分で加硫して、円筒状の加硫ゴムスリーブを得た。
クロロプレンゴムをフリションしたゴム付帆布４を１プ
ライ巻き付けた後、クロロプレンゴム組成物からなる接
着ゴムシートを巻き、更にその上にポリエステル繊維か
らなるコード（１１，００ｄ２×３）をスピニングし、
そして表３に示す短繊維入りゴム複合体を巻き付け成形
を終えた。得られた成形体を公知の方法で１６０°Ｃ、
３０分で加硫して、円筒状の加硫ゴムスリーブを得た。
【００２９】円筒状モールドから抜き出した加硫ゴムス
リーブを研磨機の駆動ロールと従動ロールに装着して、
張力を付与した後に回転させた。１５０メッシュのダイ
ヤモンドを表面に装着した研磨ホイールを用いて１６０
０ｒｐｍで回転させ、これを加硫スリーブに当接させて
８０のリブ部を研磨した。研磨機から取り出したスリー
ブを切断機に設置した後、回転しながら切断し、３つの
リブ部を有する３ＰＫ９００のＶリブドベルトを得た。
このようにして得られたＶリブドベルトの短繊維塊の個
数、および耐熱走行試験の結果は表４に示される。その
結果をこの結果を表４に示す。
リーブを研磨機の駆動ロールと従動ロールに装着して、
張力を付与した後に回転させた。１５０メッシュのダイ
ヤモンドを表面に装着した研磨ホイールを用いて１６０
０ｒｐｍで回転させ、これを加硫スリーブに当接させて
８０のリブ部を研磨した。研磨機から取り出したスリー
ブを切断機に設置した後、回転しながら切断し、３つの
リブ部を有する３ＰＫ９００のＶリブドベルトを得た。
このようにして得られたＶリブドベルトの短繊維塊の個
数、および耐熱走行試験の結果は表４に示される。その
結果をこの結果を表４に示す。
【００３０】尚、短繊維塊の個数とは、作製した２０本
のＶリブドベルトにおいて、φ１ｍｍ以上の短繊維塊の
個数を数え、ベルト１本当たりの短繊維塊の平均個数を
算出した。
のＶリブドベルトにおいて、φ１ｍｍ以上の短繊維塊の
個数を数え、ベルト１本当たりの短繊維塊の平均個数を
算出した。
【００３１】また、耐熱走行試験とは、走行機が駆動プ
ーリ（直径１２０ｍｍ）、従動プーリ（直径８５ｍ
ｍ）、これにテンションプーリ（直径４５ｍｍ）とを組
み合わせて配置したものである。この走行機の各プーリ
にベルトを掛架し、雰囲気温度８５℃、駆動プーリの回
転数４９００ｒｐｍ、従動プーリの負荷１２馬力とし、
テンションプーリに８５ｋｇｆの初張力をかけて走行さ
せ、リブ部にクラックが発生するまでの時間を測定し
た。
ーリ（直径１２０ｍｍ）、従動プーリ（直径８５ｍ
ｍ）、これにテンションプーリ（直径４５ｍｍ）とを組
み合わせて配置したものである。この走行機の各プーリ
にベルトを掛架し、雰囲気温度８５℃、駆動プーリの回
転数４９００ｒｐｍ、従動プーリの負荷１２馬力とし、
テンションプーリに８５ｋｇｆの初張力をかけて走行さ
せ、リブ部にクラックが発生するまでの時間を測定し
た。
【００３２】
【表４】
【００３３】表４の結果から明らかなように、実施例は
比較例に比べて引張強さ比が大きくなっており、またφ
１ｍｍ以上の短繊維塊の個数もゼロであることから、ナ
イロン短繊維のゴム中への分散性に優れ、しかもこれを
用いたベルトの走行寿命も向上していることが判る。
比較例に比べて引張強さ比が大きくなっており、またφ
１ｍｍ以上の短繊維塊の個数もゼロであることから、ナ
イロン短繊維のゴム中への分散性に優れ、しかもこれを
用いたベルトの走行寿命も向上していることが判る。
【００３４】
【発明の効果】以上のように本願請求項１に記載された
発明では、動力伝動ベルトのゴム製摩擦伝動部内に添加
される補強用短繊維を製造する方法であり、所定間隔で
配列したポリアミド繊維からなる経糸を繋ぎ糸であるポ
リアミド繊維からなる緯糸で織ったスダレ織をレゾルシ
ン−ホルマルン−ラテックス液で処理し、これを緯糸の
方向に所定間隔で切断する動力伝動ベルト補強用短繊維
の製造方法にあり、経糸と繋ぎ糸である緯糸にともにポ
リアミド繊維を使用しているため、切断されたナイロン
短繊維群の中には異質な材料が混入しておらず、これを
ゴムに混練りした場合にも、均一に分散することができ
る。従って、上記補強用短繊維を用いた動力伝動ベルト
は短繊維の分散不良による亀裂核の発生も起こりにくく
なり、ベルトの走行寿命を一段と向上する効果がある。
発明では、動力伝動ベルトのゴム製摩擦伝動部内に添加
される補強用短繊維を製造する方法であり、所定間隔で
配列したポリアミド繊維からなる経糸を繋ぎ糸であるポ
リアミド繊維からなる緯糸で織ったスダレ織をレゾルシ
ン−ホルマルン−ラテックス液で処理し、これを緯糸の
方向に所定間隔で切断する動力伝動ベルト補強用短繊維
の製造方法にあり、経糸と繋ぎ糸である緯糸にともにポ
リアミド繊維を使用しているため、切断されたナイロン
短繊維群の中には異質な材料が混入しておらず、これを
ゴムに混練りした場合にも、均一に分散することができ
る。従って、上記補強用短繊維を用いた動力伝動ベルト
は短繊維の分散不良による亀裂核の発生も起こりにくく
なり、ベルトの走行寿命を一段と向上する効果がある。
【００３５】本願の請求項２に記載の発明では、動力伝
動ベルトのゴム製摩擦伝動部内に、所定間隔で配列した
ポリアミド繊維からなる経糸を繋ぎ糸であるポリアミド
繊維からなる緯糸で織ったスダレ織をレゾルシン−ホル
マルン−ラテックス液で処理し、これを緯糸の方向に所
定間隔で切断して得られたポリアミド短繊維を含む短繊
維を、ベルト幅方向へ配列させた動力伝動ベルトであ
り、上記補強用短繊維を用いた動力伝動ベルトも短繊維
の分散不良による亀裂核の発生も起こりにくくなり、ベ
ルトの走行寿命を一段と向上する。
動ベルトのゴム製摩擦伝動部内に、所定間隔で配列した
ポリアミド繊維からなる経糸を繋ぎ糸であるポリアミド
繊維からなる緯糸で織ったスダレ織をレゾルシン−ホル
マルン−ラテックス液で処理し、これを緯糸の方向に所
定間隔で切断して得られたポリアミド短繊維を含む短繊
維を、ベルト幅方向へ配列させた動力伝動ベルトであ
り、上記補強用短繊維を用いた動力伝動ベルトも短繊維
の分散不良による亀裂核の発生も起こりにくくなり、ベ
ルトの走行寿命を一段と向上する。
【００３６】本願の請求項３に記載の発明では、ポリア
ミド短繊維の他にアラミド短繊維を含んでいるため、請
求項２に記載した発明に加えて、ベルト取付け初期時に
粘着発音の発生量を抑制できる効果がある。
ミド短繊維の他にアラミド短繊維を含んでいるため、請
求項２に記載した発明に加えて、ベルト取付け初期時に
粘着発音の発生量を抑制できる効果がある。
【図１】本発明において使用するスダレ織の平面図であ
る。
る。
【図２】接着処理した後のスダレ織を束にしたものを切
断する工程を示す図である。
断する工程を示す図である。
【図３】本発明に係るＶリブドベルトの縦断面図であ
る。
る。
１ スダレ織 ２ 経糸 ３ 緯糸 １０ Ｖリブドベルト １１ 接着ゴム層 １２ 心線 １４ 抗張体層 １５ ゴム付帆布 １７ 摩擦伝動部 １８ リブ部 １９ ナイロン短繊維
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平８−53552（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−63242（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−287827（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−118979（ＪＰ，Ａ) 特公 昭44−27460（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F16G 1/00 - 5/20 D01G 1/00 - 37/00 D06M 13/00 - 15/72 C08J 5/04 - 5/24
Claims (3)
- 【請求項１】 プーリ群のＶ形溝と嵌合し、ベルトを掛
架した後、少なくとも一個のプーリを移動せしめて、ベ
ルトに必要な初張力を与え、その後プーリを固定する方
法で使用させる動力伝動ベルトのゴム製摩擦伝動部内に
添加される補強用短繊維を製造する方法であり、所定間
隔で配列したポリアミド繊維からなる経糸を繋ぎ糸であ
るポリアミド繊維からなる緯糸で織ったスダレ織をレゾ
ルシン−ホルマルン−ラテックス液で処理し、これを緯
糸の方向に所定間隔で切断することを特徴とする動力伝
動ベルト補強用短繊維の製造方法。 - 【請求項２】 プーリ群のＶ形溝と嵌合し、ベルトを掛
架した後、少なくとも一個のプーリを移動せしめて、ベ
ルトに必要な初張力を与え、その後プーリを固定する方
法で使用させる動力伝動ベルトのゴム製摩擦伝動部内
に、所定間隔で配列したポリアミド繊維からなる経糸を
繋ぎ糸であるポリアミド繊維からなる緯糸で織ったスダ
レ織をレゾルシン−ホルマルン−ラテックス液で処理
し、これを緯糸の方向に所定間隔で切断して得られたポ
リアミド短繊維を含む短繊維を、ベルト幅方向へ配列さ
せたことを特徴とする動力伝動ベルト。 - 【請求項３】 ポリアミド短繊維の他にアラミド短繊維
を含む請求項２記載の動力伝動ベルト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27709096A JP3126931B2 (ja) | 1996-09-26 | 1996-09-26 | 動力伝動ベルト補強用短繊維の製造方法及び動力伝動ベルト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27709096A JP3126931B2 (ja) | 1996-09-26 | 1996-09-26 | 動力伝動ベルト補強用短繊維の製造方法及び動力伝動ベルト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10103414A JPH10103414A (ja) | 1998-04-21 |
| JP3126931B2 true JP3126931B2 (ja) | 2001-01-22 |
Family
ID=17578644
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27709096A Expired - Lifetime JP3126931B2 (ja) | 1996-09-26 | 1996-09-26 | 動力伝動ベルト補強用短繊維の製造方法及び動力伝動ベルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3126931B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1133825C (zh) | 1999-06-25 | 2004-01-07 | Tdk株式会社 | 流体动压轴承 |
| WO2015159795A1 (ja) * | 2014-04-17 | 2015-10-22 | 旭化成せんい株式会社 | ゴム補強用短繊維、該短繊維含有ゴム組成物及び動力伝動ベルト |
-
1996
- 1996-09-26 JP JP27709096A patent/JP3126931B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10103414A (ja) | 1998-04-21 |
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