JP3110242B2 - 点火検出装置 - Google Patents
点火検出装置Info
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P17/00—Testing of ignition installations, e.g. in combination with adjusting; Testing of ignition timing in compression-ignition engines
- F02P17/12—Testing characteristics of the spark, ignition voltage or current
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
- Measurement Of Current Or Voltage (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、内燃機関用点火装置
に関し、特に点火コイルの動作を検出する点火検出装置
に関するものである。
に関し、特に点火コイルの動作を検出する点火検出装置
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図５は例えば特開平４−３３４７６９号
公報に示された従来の点火検出装置の構成図である。こ
の点火検出装置は単一又は複数の点火回路に電源電圧を
印加する電源路中に設置され、バッテリーより電源路Ｌ
を通して点火回路に流れる負荷電流Ｉを監視して点火回
路の異常の有無を検出するものである。図において、Ｂ
は車両に搭載されたバッテリーであり、このバッテリー
Ｂは車両内の電気設備の電源電圧となると共に、後述す
る点火回路に電源電圧を供給する。
公報に示された従来の点火検出装置の構成図である。こ
の点火検出装置は単一又は複数の点火回路に電源電圧を
印加する電源路中に設置され、バッテリーより電源路Ｌ
を通して点火回路に流れる負荷電流Ｉを監視して点火回
路の異常の有無を検出するものである。図において、Ｂ
は車両に搭載されたバッテリーであり、このバッテリー
Ｂは車両内の電気設備の電源電圧となると共に、後述す
る点火回路に電源電圧を供給する。
【０００３】Ｒ１は点火回路動作時にバッテリーＢより
電源路Ｌを通して点火回路に流れる負荷電流Ｉを電圧レ
ベルで検出する検出抵抗であって電源路Ｌの途中に挿入
されている。ＶRは検出抵抗Ｒ１による降下電圧の比較
対象となる基準電圧Ｖεを、バッテリーＢより供給され
たバッテリー電圧ＶBを基に発生させる基準電圧発生
部、ＣＯＭはバッテリー電圧ＶBを電源とする比較器で
あり、この比較器ＣＯＭは非反転入力端子にはバッテリ
ーＢの正極電圧より幾分低下した正電圧が基準電圧発生
部ＶRより入力され、反転入力端子には検出抵抗Ｒ１の
一端より検出された降下電圧が入力される。Ｃはバッテ
リーＢの正極電圧に重畳されるサージ電圧を低減させる
平滑コンデンサである。
電源路Ｌを通して点火回路に流れる負荷電流Ｉを電圧レ
ベルで検出する検出抵抗であって電源路Ｌの途中に挿入
されている。ＶRは検出抵抗Ｒ１による降下電圧の比較
対象となる基準電圧Ｖεを、バッテリーＢより供給され
たバッテリー電圧ＶBを基に発生させる基準電圧発生
部、ＣＯＭはバッテリー電圧ＶBを電源とする比較器で
あり、この比較器ＣＯＭは非反転入力端子にはバッテリ
ーＢの正極電圧より幾分低下した正電圧が基準電圧発生
部ＶRより入力され、反転入力端子には検出抵抗Ｒ１の
一端より検出された降下電圧が入力される。Ｃはバッテ
リーＢの正極電圧に重畳されるサージ電圧を低減させる
平滑コンデンサである。
【０００４】尚、基準電圧発生部ＶRと比較器ＣＯＭは
モノシリック１で構成されている。また、検出抵抗Ｒ
１、平滑コンデンサＣ、及びモノシリックＩＣ１等で点
火検出装置２が構成されている。
モノシリック１で構成されている。また、検出抵抗Ｒ
１、平滑コンデンサＣ、及びモノシリックＩＣ１等で点
火検出装置２が構成されている。
【０００５】次に、３Ａ，３Ｂは点火回路であり、これ
ら点火回路３Ａ、３Ｂはそれぞれダーリントン接続され
たトランジスタＱ１，Ｑ２、一次コイルＬ１の一端がト
ランジスタＱ１，Ｑ２のコレクタに接続され、一次コイ
ルＬ１と二次コイルＬ２の各他端が電源路Ｌに接続さ
れ、二次コイルＬ２の一端より高電圧を図示しないスパ
ークプラグに放電するイグニッションンコイルＩＧ、ト
ランジスタＱ２のエミッタとグランドＧ側に接続された
電流制限抵抗Ｒ、電流制限抵抗Ｒの両端電圧を検出して
トランジスタＱ１のベースに流す点火信号のレベルを制
限する電流制限回路ＣＲより構成されている。
ら点火回路３Ａ、３Ｂはそれぞれダーリントン接続され
たトランジスタＱ１，Ｑ２、一次コイルＬ１の一端がト
ランジスタＱ１，Ｑ２のコレクタに接続され、一次コイ
ルＬ１と二次コイルＬ２の各他端が電源路Ｌに接続さ
れ、二次コイルＬ２の一端より高電圧を図示しないスパ
ークプラグに放電するイグニッションンコイルＩＧ、ト
ランジスタＱ２のエミッタとグランドＧ側に接続された
電流制限抵抗Ｒ、電流制限抵抗Ｒの両端電圧を検出して
トランジスタＱ１のベースに流す点火信号のレベルを制
限する電流制限回路ＣＲより構成されている。
【０００６】次に、図５に示した従来の点火検出装置の
動作について説明する。モノシリックＩＣ１により構成
される比較器ＣＯＭは車両に搭載されたバッテリーＢよ
り電源電圧が供給されると共に、比較器ＣＯＭの非反転
入力端子には基準電圧発生部ＶRによりバッテリー電圧
ＶBから基準電圧Ｖε分を降下した電圧が入力されてい
る。
動作について説明する。モノシリックＩＣ１により構成
される比較器ＣＯＭは車両に搭載されたバッテリーＢよ
り電源電圧が供給されると共に、比較器ＣＯＭの非反転
入力端子には基準電圧発生部ＶRによりバッテリー電圧
ＶBから基準電圧Ｖε分を降下した電圧が入力されてい
る。
【０００７】このような状態で点火回路３Ａ，３Ｂに点
火信号が入力されないと各トランジスタＱ１，Ｑ２はオ
フ状態を保っているため、負荷電流ＩはバッテリーＢよ
り電源路Ｌの検出抵抗Ｒ１を通して点火回路３Ａ，３Ｂ
に流れ込むことがない。従って、検出抵抗Ｒ１による降
下電圧は発生しないため、比較器４の反転入力端子には
非反転入力端子に入力された電圧よりレベルの高い正電
極のバッテリー電圧ＶBが入力され出力端子よりＬ
（０）レベルの信号が図示しない点火制御回路へ出力さ
れる。
火信号が入力されないと各トランジスタＱ１，Ｑ２はオ
フ状態を保っているため、負荷電流ＩはバッテリーＢよ
り電源路Ｌの検出抵抗Ｒ１を通して点火回路３Ａ，３Ｂ
に流れ込むことがない。従って、検出抵抗Ｒ１による降
下電圧は発生しないため、比較器４の反転入力端子には
非反転入力端子に入力された電圧よりレベルの高い正電
極のバッテリー電圧ＶBが入力され出力端子よりＬ
（０）レベルの信号が図示しない点火制御回路へ出力さ
れる。
【０００８】しかし、点火タイミングに合わせてＨレベ
ルの点火信号が図示しない点火制御回路より点火回路３
Ａ或いは３Ｂに入力されると、トランジスタＱ１，Ｑ２
はオンしてコレクタに接続されたイグニッションコイル
ＩＧの一次コイルＬ１へバッテリー１より検出抵抗Ｒ１
を通して負荷電流Ｉが流れる。この結果、検出抵抗Ｒ１
による降下電圧で比較器ＣＯＭの反転入力端子に入力さ
れる電圧は非反転入力電圧より低下して出力端子よりＨ
レベルの信号が出力される。
ルの点火信号が図示しない点火制御回路より点火回路３
Ａ或いは３Ｂに入力されると、トランジスタＱ１，Ｑ２
はオンしてコレクタに接続されたイグニッションコイル
ＩＧの一次コイルＬ１へバッテリー１より検出抵抗Ｒ１
を通して負荷電流Ｉが流れる。この結果、検出抵抗Ｒ１
による降下電圧で比較器ＣＯＭの反転入力端子に入力さ
れる電圧は非反転入力電圧より低下して出力端子よりＨ
レベルの信号が出力される。
【０００９】また、点火タイミングであるにも拘わら
ず、点火回路３Ａ或いは３Ｂを構成するトランジスタＱ
１，Ｑ２のオン不良或いはイグニッションコイルＩＧの
断線等で検出抵抗Ｒ１に負荷電流Ｉが流れないと、検出
抵抗Ｒ１による降下電圧が発生しないため比較器ＣＯＭ
の反転入力端子には依然非反転入力電圧より大きな電圧
が入力されてＬレベルの信号が出力端子より出力され
る。依って、点火回路３Ａ，３Ｂの点火タイミングに合
わせて比較器ＣＯＭの出力信号のレベル変化を点火制御
回路で監視することで点火回路３Ａ，３Ｂの異常を検知
することができる。
ず、点火回路３Ａ或いは３Ｂを構成するトランジスタＱ
１，Ｑ２のオン不良或いはイグニッションコイルＩＧの
断線等で検出抵抗Ｒ１に負荷電流Ｉが流れないと、検出
抵抗Ｒ１による降下電圧が発生しないため比較器ＣＯＭ
の反転入力端子には依然非反転入力電圧より大きな電圧
が入力されてＬレベルの信号が出力端子より出力され
る。依って、点火回路３Ａ，３Ｂの点火タイミングに合
わせて比較器ＣＯＭの出力信号のレベル変化を点火制御
回路で監視することで点火回路３Ａ，３Ｂの異常を検知
することができる。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】従来の点火検出装置は
以上のように、モノシリックＩＣより構成されいる比較
器４にバッテリーの正極電圧を直接電源電圧として入力
したり、正極電圧を基準とした基準電圧発生部より基準
電圧を入力していた。
以上のように、モノシリックＩＣより構成されいる比較
器４にバッテリーの正極電圧を直接電源電圧として入力
したり、正極電圧を基準とした基準電圧発生部より基準
電圧を入力していた。
【００１１】しかしながら、車両には様々な負荷が装備
されているため、バッテリーの正極電圧には高圧のサー
ジ電圧が重畳することが多く、このサージ電圧を平滑コ
ンデンサによって低減化してもその効果は十分でなく、
最悪の場合はサージ電圧によってモノシリックＩＣが破
壊されてしまうという問題点があった。
されているため、バッテリーの正極電圧には高圧のサー
ジ電圧が重畳することが多く、このサージ電圧を平滑コ
ンデンサによって低減化してもその効果は十分でなく、
最悪の場合はサージ電圧によってモノシリックＩＣが破
壊されてしまうという問題点があった。
【００１２】この発明は上記のような問題点を解決する
ためになされたもので、モノシリックＩＣに対するサー
ジ電圧の影響を極力低減させると共に、負荷電流検出精
度の高い点火検出装置を得ることを目的とする。
ためになされたもので、モノシリックＩＣに対するサー
ジ電圧の影響を極力低減させると共に、負荷電流検出精
度の高い点火検出装置を得ることを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明に係る点
火検出回路は、バッテリーより電源路を介して印加され
た電圧を高電圧に変換してスパークプラグに放電する点
火回路と、前記電源路の途中に挿入され、前記点火回路
に流れる電流を電圧に変換して検出する検出抵抗と、こ
の検出抵抗により検出された検出電圧の比較対象となる
基準電圧を発生する基準電圧発生部と、所定レベルの電
圧を前記検出電圧と前記基準電圧発生部に重畳して各電
圧を所定レベルだけシフトさせるレベルシフト回路と、
前記シフトされた検出電圧と基準電圧を比較して比較信
号を出力する比較器と、前記バッテリー電圧の変動時
に、前記比較器の電源電圧の変動分を抑制すると共に、
前記比較器の入力保護を行うクランプ回路とを備えたも
のである。
火検出回路は、バッテリーより電源路を介して印加され
た電圧を高電圧に変換してスパークプラグに放電する点
火回路と、前記電源路の途中に挿入され、前記点火回路
に流れる電流を電圧に変換して検出する検出抵抗と、こ
の検出抵抗により検出された検出電圧の比較対象となる
基準電圧を発生する基準電圧発生部と、所定レベルの電
圧を前記検出電圧と前記基準電圧発生部に重畳して各電
圧を所定レベルだけシフトさせるレベルシフト回路と、
前記シフトされた検出電圧と基準電圧を比較して比較信
号を出力する比較器と、前記バッテリー電圧の変動時
に、前記比較器の電源電圧の変動分を抑制すると共に、
前記比較器の入力保護を行うクランプ回路とを備えたも
のである。
【００１４】請求項２の発明に係る点火検出装置は、バ
ッテリーより電源路を介して印加された電圧を高電圧に
変換してスパークプラグに放電する点火回路と、前記電
源路の途中に挿入され、前記点火回路に流れる電流を電
圧に変換して検出する検出抵抗と、この検出抵抗の両端
の電圧レベルを同レベルにシフトするレベルシフト回路
と、前記バッテリーより前記点火回路へ電流流出時に生
じる前記検出抵抗の両端間の偏差電圧のレベルを調整し
て吸収すると共に、偏差電圧を出力するレベル偏差検出
回路と、偏差電圧の比較対象となる基準電圧を設定する
基準電圧発生部と、前記レベル偏差検出回路より出力さ
れた偏差電圧と前記基準電圧とを比較して比較信号を出
力する比較器と、前記レベル偏差検出回路と比較器の電
源電圧の変動分を抑制すると共に、前記レベル偏差検出
回路の入力保護を行うクランプ回路とを備えたものであ
る。
ッテリーより電源路を介して印加された電圧を高電圧に
変換してスパークプラグに放電する点火回路と、前記電
源路の途中に挿入され、前記点火回路に流れる電流を電
圧に変換して検出する検出抵抗と、この検出抵抗の両端
の電圧レベルを同レベルにシフトするレベルシフト回路
と、前記バッテリーより前記点火回路へ電流流出時に生
じる前記検出抵抗の両端間の偏差電圧のレベルを調整し
て吸収すると共に、偏差電圧を出力するレベル偏差検出
回路と、偏差電圧の比較対象となる基準電圧を設定する
基準電圧発生部と、前記レベル偏差検出回路より出力さ
れた偏差電圧と前記基準電圧とを比較して比較信号を出
力する比較器と、前記レベル偏差検出回路と比較器の電
源電圧の変動分を抑制すると共に、前記レベル偏差検出
回路の入力保護を行うクランプ回路とを備えたものであ
る。
【００１５】請求項３の発明に係る点火検出装置は、請
求項１または請求項２に記載のレベルシフト回路を、検
出抵抗の両端に各一端を接続した第１の抵抗と、第２の
抵抗と、前記第１の抵抗の他端と接地間に接続された第
１の定電流源と、前記第２の抵抗の他端と接地間に接続
された第２の定電流源とから成り、前記第１及び第２の
抵抗に同一の電流を流すカレントミラー回路から構成し
たものである。
求項１または請求項２に記載のレベルシフト回路を、検
出抵抗の両端に各一端を接続した第１の抵抗と、第２の
抵抗と、前記第１の抵抗の他端と接地間に接続された第
１の定電流源と、前記第２の抵抗の他端と接地間に接続
された第２の定電流源とから成り、前記第１及び第２の
抵抗に同一の電流を流すカレントミラー回路から構成し
たものである。
【００１６】
【作用】請求項１の発明における点火検出装置は、レベ
ルシフト回路を通して比較器に基準電圧及び検出電圧が
入力されることでサージ電圧が重畳する電源路より直接
各電圧を入力することがないためサージに対する入力保
護が十分なされ、また、サージ電圧を抑制するクランプ
を電源側に設けることでサージに対する電源保護も十分
保証される。
ルシフト回路を通して比較器に基準電圧及び検出電圧が
入力されることでサージ電圧が重畳する電源路より直接
各電圧を入力することがないためサージに対する入力保
護が十分なされ、また、サージ電圧を抑制するクランプ
を電源側に設けることでサージに対する電源保護も十分
保証される。
【００１７】請求項２の発明における点火検出装置は、
負荷電流が流れることで、検出抵抗の両端における降下
電圧に偏差が生じた場合、この偏差電圧を所定のレベル
に増幅した後に基準電圧と比較するようにしたので、偏
差電圧の増幅レベルに合わせて基準電圧レベルを調整す
ることで、基準電圧をサージ電圧の影響を受けないレベ
ルに設定できる。
負荷電流が流れることで、検出抵抗の両端における降下
電圧に偏差が生じた場合、この偏差電圧を所定のレベル
に増幅した後に基準電圧と比較するようにしたので、偏
差電圧の増幅レベルに合わせて基準電圧レベルを調整す
ることで、基準電圧をサージ電圧の影響を受けないレベ
ルに設定できる。
【００１８】請求項３の発明における点火検出装置は、
レベルシフト回路をカレントミラー回路で構成して検出
抵抗の両端に各一端を接続した第１の抵抗と第２の抵抗
に同一の電流を流して電圧降下を発生させ、この電圧降
下分で第１の抵抗の他端より比較器に入力する検出電圧
および第２の抵抗の他端にかかる基準電圧のレベルを同
等だけ上げるようにしたので、電源電圧の変動に拘わら
ず安定した検出電圧と基準電圧を入力させることができ
る。
レベルシフト回路をカレントミラー回路で構成して検出
抵抗の両端に各一端を接続した第１の抵抗と第２の抵抗
に同一の電流を流して電圧降下を発生させ、この電圧降
下分で第１の抵抗の他端より比較器に入力する検出電圧
および第２の抵抗の他端にかかる基準電圧のレベルを同
等だけ上げるようにしたので、電源電圧の変動に拘わら
ず安定した検出電圧と基準電圧を入力させることができ
る。
【００１９】
実施例１．以下、この発明の一実施例を図について説明
する。図１は本実施例による点火検出装置の構成図であ
る。尚、図中、図５と同一符号は同一又は相当部分を示
す。図において、２Ａは本実施例における点火検出装置
の全体を示す。点火検出装置２Ａは、バッテリーＢの正
極電圧に重畳されたサージ電圧に対する影響を低減させ
るクランプ回路ＣＬと、比較器ＣＯＭの基準電圧Ｖεお
よび検出電圧を同等のレベルだけシフトさせるレベルシ
フト回路ＬＳとを新たな構成要素としたモノシリックＩ
Ｃ１Ａより構成されている。
する。図１は本実施例による点火検出装置の構成図であ
る。尚、図中、図５と同一符号は同一又は相当部分を示
す。図において、２Ａは本実施例における点火検出装置
の全体を示す。点火検出装置２Ａは、バッテリーＢの正
極電圧に重畳されたサージ電圧に対する影響を低減させ
るクランプ回路ＣＬと、比較器ＣＯＭの基準電圧Ｖεお
よび検出電圧を同等のレベルだけシフトさせるレベルシ
フト回路ＬＳとを新たな構成要素としたモノシリックＩ
Ｃ１Ａより構成されている。
【００２０】モノシリックＩＣ１Ａは、電源路Ｌに接続
されたバッテリーＢの正電極より抵抗Ｒ２を通してプラ
ス電源ラインＶｃｃが分岐入力されている。また、レベ
ルシフト回路ＬＳは、検出抵抗２の両端に各一端が接続
されている抵抗Ｒ３，Ｒ４の各他端とグランドＧ間に接
続された定電流源ＩＲ１，ＩＲ２より構成され、抵抗Ｒ
３，Ｒ４の両端には定電流源ＩＲ１，ＩＲ２によって流
される定電流Ｉ1，Ｉ2により降下電圧が発生し、この降
下電圧により比較器ＣＯＭの各入力端子のレベルが同レ
ベルだけシフトする。
されたバッテリーＢの正電極より抵抗Ｒ２を通してプラ
ス電源ラインＶｃｃが分岐入力されている。また、レベ
ルシフト回路ＬＳは、検出抵抗２の両端に各一端が接続
されている抵抗Ｒ３，Ｒ４の各他端とグランドＧ間に接
続された定電流源ＩＲ１，ＩＲ２より構成され、抵抗Ｒ
３，Ｒ４の両端には定電流源ＩＲ１，ＩＲ２によって流
される定電流Ｉ1，Ｉ2により降下電圧が発生し、この降
下電圧により比較器ＣＯＭの各入力端子のレベルが同レ
ベルだけシフトする。
【００２１】また、比較器ＣＯＭの入力端子をサージ電
圧より保護するクランプ回路は、抵抗Ｒ３と定電流源Ｉ
Ｒ１との接続点にアノードが接続され、カソードが比較
器ＣＯＭのプラス電源端子に接続されたダイオ−ドＤ
１、抵抗Ｒ４と定電流源ＩＲ２との接続点にアノードが
接続され、カソードが比較器ＣＯＭのプラス電源端子に
接続されたダイオ−ドＤ２より構成されている。
圧より保護するクランプ回路は、抵抗Ｒ３と定電流源Ｉ
Ｒ１との接続点にアノードが接続され、カソードが比較
器ＣＯＭのプラス電源端子に接続されたダイオ−ドＤ
１、抵抗Ｒ４と定電流源ＩＲ２との接続点にアノードが
接続され、カソードが比較器ＣＯＭのプラス電源端子に
接続されたダイオ−ドＤ２より構成されている。
【００２２】更に、比較器ＣＯＭの電源をサージ電圧よ
り保護するクランプ回路ＣＬは、カソードがプラス電源
ラインに接続され、アノードが抵抗Ｒ５を通してグラン
ドＧ側接続されたツェナーダイオードＺＤ１、ツェナー
ダイオードＺＤ１と抵抗Ｒ５の接続点にベースを接続
し、コレクタを電源路Ｌより分岐したプラス電源ランイ
ンに接続し、且つ、エミッタをグランドＧ側に接続した
トランジスタＱ３より構成されている。トランジスタＱ
３は、ツェナーダイオードＺＤ１がサージ電圧により導
通状態となり抵抗Ｒ５間に所定電圧が発生するとオン状
態となってサージ電圧を吸収する。
り保護するクランプ回路ＣＬは、カソードがプラス電源
ラインに接続され、アノードが抵抗Ｒ５を通してグラン
ドＧ側接続されたツェナーダイオードＺＤ１、ツェナー
ダイオードＺＤ１と抵抗Ｒ５の接続点にベースを接続
し、コレクタを電源路Ｌより分岐したプラス電源ランイ
ンに接続し、且つ、エミッタをグランドＧ側に接続した
トランジスタＱ３より構成されている。トランジスタＱ
３は、ツェナーダイオードＺＤ１がサージ電圧により導
通状態となり抵抗Ｒ５間に所定電圧が発生するとオン状
態となってサージ電圧を吸収する。
【００２３】尚、プラス電源ラインは電源路Ｌより抵抗
Ｒ２を介して比較器ＣＯＭのプラス電源に引き込まれ
る。従って、モノシリックＩＣ１Ａには直接バッテリー
Ｂの正極電圧が印加されることはない。また、比較器Ｃ
ＯＭの反転入力端子は抵抗Ｒ４間に現れた電位分電圧レ
ベルがシフトされ、また非反転入力端子の電圧レベルは
基準電圧レベルに加えて抵抗Ｒ３間に現れた電位分電圧
レベルがシフトされている。この時、各抵抗Ｒ３，Ｒ４
の電位はダイオードＤ１，Ｄ２のカソードにかかる正常
時のプラス電源電圧レベルと比較して低くし、ダイオー
ドＤ１，Ｄ２に逆方向バイアスがかかるように定電流値
Ｉ１，Ｉ２を設定する。
Ｒ２を介して比較器ＣＯＭのプラス電源に引き込まれ
る。従って、モノシリックＩＣ１Ａには直接バッテリー
Ｂの正極電圧が印加されることはない。また、比較器Ｃ
ＯＭの反転入力端子は抵抗Ｒ４間に現れた電位分電圧レ
ベルがシフトされ、また非反転入力端子の電圧レベルは
基準電圧レベルに加えて抵抗Ｒ３間に現れた電位分電圧
レベルがシフトされている。この時、各抵抗Ｒ３，Ｒ４
の電位はダイオードＤ１，Ｄ２のカソードにかかる正常
時のプラス電源電圧レベルと比較して低くし、ダイオー
ドＤ１，Ｄ２に逆方向バイアスがかかるように定電流値
Ｉ１，Ｉ２を設定する。
【００２４】次に、本実施例の動作について説明する。
点火回路３Ａ，３Ｂが動作し、バッテリーＢより検出抵
抗Ｒ１を通して各点火回路３Ａ，３Ｂに負荷電流Ｉが流
れると、検出抵抗Ｒ１の両端には流れた負荷電流Ｉの値
に応じた降下電圧が発生する。従って、比較器ＣＯＭの
反転入力端子には、バッテリー電圧ＶBより、検出抵抗
Ｒ１間の降下電圧分と定電流源ＩＲ２による定電流Ｉ2
で抵抗Ｒ４間に発生する降下電圧を差し引いた値の電圧
が印加される。
点火回路３Ａ，３Ｂが動作し、バッテリーＢより検出抵
抗Ｒ１を通して各点火回路３Ａ，３Ｂに負荷電流Ｉが流
れると、検出抵抗Ｒ１の両端には流れた負荷電流Ｉの値
に応じた降下電圧が発生する。従って、比較器ＣＯＭの
反転入力端子には、バッテリー電圧ＶBより、検出抵抗
Ｒ１間の降下電圧分と定電流源ＩＲ２による定電流Ｉ2
で抵抗Ｒ４間に発生する降下電圧を差し引いた値の電圧
が印加される。
【００２５】更に、比較器４の非反転入力端子には、バ
ッテリー電圧ＶBより、定電流源ＩＲ１からの定電流に
より抵抗Ｒ３間に発生する降下電圧と基準電圧Ｖεとを
差し引た値の電圧が印加される。この時、抵抗Ｒ３と抵
抗Ｒ４の降下電圧はそれぞれを一致させるように定電流
源ＩＲ１，ＩＲ２より流れる定電流Ｉ1，Ｉ2の値と抵抗
Ｒ３，Ｒ４の値が設定されている。そのため、比較器Ｃ
ＯＭは検出抵抗Ｒ１の降下電圧値（検出電圧）と基準電
圧発生部ＶRで設定した基準電圧値Ｖεとを単純に比較
して負荷電流Ｉを検出する。
ッテリー電圧ＶBより、定電流源ＩＲ１からの定電流に
より抵抗Ｒ３間に発生する降下電圧と基準電圧Ｖεとを
差し引た値の電圧が印加される。この時、抵抗Ｒ３と抵
抗Ｒ４の降下電圧はそれぞれを一致させるように定電流
源ＩＲ１，ＩＲ２より流れる定電流Ｉ1，Ｉ2の値と抵抗
Ｒ３，Ｒ４の値が設定されている。そのため、比較器Ｃ
ＯＭは検出抵抗Ｒ１の降下電圧値（検出電圧）と基準電
圧発生部ＶRで設定した基準電圧値Ｖεとを単純に比較
して負荷電流Ｉを検出する。
【００２６】反転入力端子に印加される電圧が非反転入
力電圧より低くなるとＨレベルの比較信号が出力端子よ
り出力される。また、点火回路３Ａ，３Ｂの故障により
負荷電流Ｉが流れないと反転入力端子には非反転入力電
圧より当然レベルが高いバッテリー電圧ＶB相当が印加
されるため出力端子よりＬレベルの比較信号が出力され
る。従って、比較信号のロジックレベルをチェックする
だけで点火回路３Ａ，３Ｂに流れる負荷電流Ｉを検出で
きる。
力電圧より低くなるとＨレベルの比較信号が出力端子よ
り出力される。また、点火回路３Ａ，３Ｂの故障により
負荷電流Ｉが流れないと反転入力端子には非反転入力電
圧より当然レベルが高いバッテリー電圧ＶB相当が印加
されるため出力端子よりＬレベルの比較信号が出力され
る。従って、比較信号のロジックレベルをチェックする
だけで点火回路３Ａ，３Ｂに流れる負荷電流Ｉを検出で
きる。
【００２７】上記関係を式で表すと以下のようになる。 Ｖｂ＝ＶB−（Ｒ３・Ｉ1＋Ｖε） ・・・・（１） Ｖａ＝ＶB−（Ｒ１・Ｉ＋Ｒ４・Ｉ2） ・・・・（２） Ｖａは非反転入力端子の電位、Ｖｂは非反転入力端子の
電位、Ｉは点火回路に流れる負荷電流、Ｉ1は抵抗Ｒ３
に流れる定電流、Ｉ2は抵抗Ｒ４に流れる定電流、Ｖε
は基準電圧である。
電位、Ｉは点火回路に流れる負荷電流、Ｉ1は抵抗Ｒ３
に流れる定電流、Ｉ2は抵抗Ｒ４に流れる定電流、Ｖε
は基準電圧である。
【００２８】ここで、Ｒ３・Ｉ1＝Ｒ４・Ｉ2＝αとなる
ようにＲ３、Ｉ1、Ｒ４、Ｉ2を設定する。この結果、Ｖ
ａ，Ｖｂは以下の（３），（４）式で表される。 Ｖａ＝ＶB−Ｒ１・Ｉ−α ・・・・（３） Ｖｂ＝ＶB−Ｖε−α ・・・・（４）
ようにＲ３、Ｉ1、Ｒ４、Ｉ2を設定する。この結果、Ｖ
ａ，Ｖｂは以下の（３），（４）式で表される。 Ｖａ＝ＶB−Ｒ１・Ｉ−α ・・・・（３） Ｖｂ＝ＶB−Ｖε−α ・・・・（４）
【００２９】更に、ＶａとＶｂを比較するためにＶａよ
りＶｂを減算すると以下の(５)式で表せる。
りＶｂを減算すると以下の(５)式で表せる。
【００３０】 Ｖａ−Ｖｂ＝Ｖε−Ｒ１・Ｉ ・・・・（５）
【００３１】この結果、電流検出は基準電圧Ｖεと負荷
電流Ｉにより発生する検出抵抗Ｒ１間の検出電圧を単純
に比較すればよいことになる。次に、クランプ回路ＣＬ
及び抵抗Ｒ３，Ｒ４、ダイオードＤ１，Ｄ２で構成され
るクランンプ回路の動作について説明する。バッテリー
Ｂより電源路Ｌを通して点火回路２Ａに供給される電圧
にサージ電圧が重畳されて全体の電圧レベルが一時的に
上昇した場合、モノシリックＩＣ１Ａへの電圧をクラン
プ電圧に制限し、保護するのがクランプ回路の役割であ
る。
電流Ｉにより発生する検出抵抗Ｒ１間の検出電圧を単純
に比較すればよいことになる。次に、クランプ回路ＣＬ
及び抵抗Ｒ３，Ｒ４、ダイオードＤ１，Ｄ２で構成され
るクランンプ回路の動作について説明する。バッテリー
Ｂより電源路Ｌを通して点火回路２Ａに供給される電圧
にサージ電圧が重畳されて全体の電圧レベルが一時的に
上昇した場合、モノシリックＩＣ１Ａへの電圧をクラン
プ電圧に制限し、保護するのがクランプ回路の役割であ
る。
【００３２】今、バッテリー電圧ＶBにサージ電圧が重
畳されて電圧レベルがツェナーダイオードＺＤ１のツェ
ナー電圧に達すると、ツェナーダイオードＺＤ１はブレ
ークダウンを起こして導通し、一定電圧を抵抗Ｒ５を通
してトランジスタＱ３のベースに印加する。
畳されて電圧レベルがツェナーダイオードＺＤ１のツェ
ナー電圧に達すると、ツェナーダイオードＺＤ１はブレ
ークダウンを起こして導通し、一定電圧を抵抗Ｒ５を通
してトランジスタＱ３のベースに印加する。
【００３３】この結果、トランジスタＱ３はオン動作を
してバッテリーＢより抵抗Ｒ２を介してサージ電流をグ
ランドＧ側にバイパスする。よって、プラス電源ライン
Ｖｃｃの電圧レベルは抵抗Ｒ２の電圧降下によるサージ
吸収によりトランジスタＱ３のベース−エミッタ間電圧
とツェナーダイオードＺＤ１のツェナー電圧との和によ
りクランプされ、モノシリックＩＣ１Ａの電源に対する
サージ電圧の影響が阻止される。
してバッテリーＢより抵抗Ｒ２を介してサージ電流をグ
ランドＧ側にバイパスする。よって、プラス電源ライン
Ｖｃｃの電圧レベルは抵抗Ｒ２の電圧降下によるサージ
吸収によりトランジスタＱ３のベース−エミッタ間電圧
とツェナーダイオードＺＤ１のツェナー電圧との和によ
りクランプされ、モノシリックＩＣ１Ａの電源に対する
サージ電圧の影響が阻止される。
【００３４】一方、比較器ＣＯＭの入力端子電圧は、バ
ッテリー電圧ＶBにサージ電圧が重畳されることにより
電圧レベルが上昇してクランプ回路ＣＬによりクランプ
されたプラス電源ラインＶｃｃに対してダイオードＤ
１，Ｄ２には順方向バイアスがかかる。そのためにダイ
オードＤ１およびＤ２には抵抗Ｒ３およびＲ４を通して
電流が流れ、抵抗Ｒ３及びＲ４に電圧降下が発生する。
また、ダイオードＤ１及びＤ２のアノード−カソード間
に一定の電圧（ＶF）が発生する。従って、サージ電圧
は抵抗Ｒ３，Ｒ４及びダイオードＤ１，Ｄ２で消費され
るため比較器ＣＯＭの入力端子がサージ電圧より保護さ
れる。
ッテリー電圧ＶBにサージ電圧が重畳されることにより
電圧レベルが上昇してクランプ回路ＣＬによりクランプ
されたプラス電源ラインＶｃｃに対してダイオードＤ
１，Ｄ２には順方向バイアスがかかる。そのためにダイ
オードＤ１およびＤ２には抵抗Ｒ３およびＲ４を通して
電流が流れ、抵抗Ｒ３及びＲ４に電圧降下が発生する。
また、ダイオードＤ１及びＤ２のアノード−カソード間
に一定の電圧（ＶF）が発生する。従って、サージ電圧
は抵抗Ｒ３，Ｒ４及びダイオードＤ１，Ｄ２で消費され
るため比較器ＣＯＭの入力端子がサージ電圧より保護さ
れる。
【００３５】本実施例における定電流源ＩＲ１，ＩＲ２
は、図２に示すように特性（コレクタ電流Ｉｃ特性）が
等しいトランジスタＱ４，Ｑ５、これらトランジスタＱ
４，Ｑ５に共通のベース電流を流すトランジスタＱ６、
トランジスタＱ６にコレクタ電流を流す抵抗Ｒ６よりな
るカレントミラー回路ＣＭ１より構成されている。
は、図２に示すように特性（コレクタ電流Ｉｃ特性）が
等しいトランジスタＱ４，Ｑ５、これらトランジスタＱ
４，Ｑ５に共通のベース電流を流すトランジスタＱ６、
トランジスタＱ６にコレクタ電流を流す抵抗Ｒ６よりな
るカレントミラー回路ＣＭ１より構成されている。
【００３６】これらトランジスタＱ４，Ｑ５，Ｑ６のベ
ースは共通接続され、エミッタはグランドＧ側に接続さ
れている。また、トランジスタＱ４のコレクタは抵抗Ｒ
３とダイオードＤ１のアノードの接続点に接続され、ト
ランジスタＱ５のコレクタは抵抗Ｒ４とダイオードＤ２
のアノードの接続点に接続され、トランジスタＱ６のコ
レクタは自己のベースに接続されてダイオード接続され
ると共に、抵抗Ｒ６を通してモノシリックＩＣ１Ａ内の
プラス電源ラインに接続されている。
ースは共通接続され、エミッタはグランドＧ側に接続さ
れている。また、トランジスタＱ４のコレクタは抵抗Ｒ
３とダイオードＤ１のアノードの接続点に接続され、ト
ランジスタＱ５のコレクタは抵抗Ｒ４とダイオードＤ２
のアノードの接続点に接続され、トランジスタＱ６のコ
レクタは自己のベースに接続されてダイオード接続され
ると共に、抵抗Ｒ６を通してモノシリックＩＣ１Ａ内の
プラス電源ラインに接続されている。
【００３７】カレントミラー回路ＣＭ１は以下の動作を
行う。ダイオード接続されたトランジスタＱ６には、抵
抗Ｒ６を通してプラス電源ラインよりコレクタ電流Ｉｃ
が供給される。この時の、コレクタ電流Ｉｃは以下の
（６）式で表される。
行う。ダイオード接続されたトランジスタＱ６には、抵
抗Ｒ６を通してプラス電源ラインよりコレクタ電流Ｉｃ
が供給される。この時の、コレクタ電流Ｉｃは以下の
（６）式で表される。
【００３８】 Ｉｃ＝（Ｖｃｃ−ＶBE(Q6)）／Ｒ６ ・・・・・（６） ここで、ＶCCはバッテリー電圧ＶBを基にしたモノシリ
ックＩＣの電源電圧、ＶB E(Q6)はトランジスタＱ６のベ
ースーエミッタ間電圧（コレクタ電流Ｉｃにより決定さ
れる）である。
ックＩＣの電源電圧、ＶB E(Q6)はトランジスタＱ６のベ
ースーエミッタ間電圧（コレクタ電流Ｉｃにより決定さ
れる）である。
【００３９】トランジスタＱ４，Ｑ５，Ｑ６のベース−
エミッタ間は共通であるから、理論的にはトランジスタ
Ｑ４，Ｑ５には同じコレクタ電流Ｉｃが流れる。従っ
て、トランジスタＱ４，Ｑ５の各コレクタ電流Ｉｃは上
記（６）式から明らかなように電圧Ｖｃｃの変動によっ
て変化する。
エミッタ間は共通であるから、理論的にはトランジスタ
Ｑ４，Ｑ５には同じコレクタ電流Ｉｃが流れる。従っ
て、トランジスタＱ４，Ｑ５の各コレクタ電流Ｉｃは上
記（６）式から明らかなように電圧Ｖｃｃの変動によっ
て変化する。
【００４０】コレクタ電流ＩCに基づいて比較器ＣＯＭ
の反転入力端子の電位Ｖａ、と非反転入力端子Ｖｂを式
で表すと以下の（７），（８）式で表せる。
の反転入力端子の電位Ｖａ、と非反転入力端子Ｖｂを式
で表すと以下の（７），（８）式で表せる。
【００４１】 Ｖａ＝ＶB−Ｒ１・Ｉ−Ｒ４・（ＶB−Ｋ−ＶBE(Q6)）／Ｒ６ ・・・・（７）
【００４２】 Ｖｂ＝ＶB−Ｖε−Ｒ３・（ＶB−Ｋ−ＶBE(Q6)）／Ｒ６ ・・・・（８） ここで、ＶCC＝ＶB−Ｋとおく。
【００４３】上記、各式を整理すると、 Ｖａ＝ＶB・（１−（Ｒ４／Ｒ６））−Ｒ１・Ｉ＋（Ｒ４／Ｒ６）・ （ＶBE(Q6)＋Ｋ） ・・・・（９）
【００４４】 Ｖｂ＝ＶB・（１−（Ｒ４／Ｒ６））−Ｖε＋（Ｒ４／Ｒ６）・（ＶBE(Q6)＋ Ｋ） ・・・・（１０） を得る。
【００４５】ここで、上記（９），（１０）式の項の
内、１−（Ｒ４／Ｒ６）＝０となるようにＲ４＝Ｒ６を
設定するとＶａ，Ｖｂはバッテリー電圧ＶBの変動に拘
わらず一定に保つことができる。
内、１−（Ｒ４／Ｒ６）＝０となるようにＲ４＝Ｒ６を
設定するとＶａ，Ｖｂはバッテリー電圧ＶBの変動に拘
わらず一定に保つことができる。
【００４６】次に、Ｖａ，Ｖｂをバッテリー電圧ＶBの
変動に拘わらず一定に保つ必要性について説明する。Ｖ
ａ，Ｖｂは言い換えればトランジスタＱ４，Ｑ５のコレ
クタ−エミッタ間電圧である。カレンントミラー回路で
は、特にトランジスタＱ４，Ｑ５の特性が同一であるこ
とが要求される。
変動に拘わらず一定に保つ必要性について説明する。Ｖ
ａ，Ｖｂは言い換えればトランジスタＱ４，Ｑ５のコレ
クタ−エミッタ間電圧である。カレンントミラー回路で
は、特にトランジスタＱ４，Ｑ５の特性が同一であるこ
とが要求される。
【００４７】しかし、実際に特性を全く同一とすること
は困難であり、特にコレクタ−エミッタ間電圧が大きく
なると、特性上の差はコレクタ電流の差として顕著に現
れてくる。従って、Ｖａ，Ｖｂがバッテリー電圧ＶBの
変動に拘わらず一定に保たれることで電流検出精度が向
上する。
は困難であり、特にコレクタ−エミッタ間電圧が大きく
なると、特性上の差はコレクタ電流の差として顕著に現
れてくる。従って、Ｖａ，Ｖｂがバッテリー電圧ＶBの
変動に拘わらず一定に保たれることで電流検出精度が向
上する。
【００４８】実施例２．上記、実施例１のカレントミラ
ー回路ＣＭ１では、カレントミラー回路ＣＭ１を構成す
るトランジスタＱ４，Ｑ５のコレクタ−エミッタ間電圧
がバッテリー電圧ＶBの変動により変化しないように構
成して、各トランジスタＱ４，Ｑ５のコレクタ電流特性
のばらつきを吸収するようにした。
ー回路ＣＭ１では、カレントミラー回路ＣＭ１を構成す
るトランジスタＱ４，Ｑ５のコレクタ−エミッタ間電圧
がバッテリー電圧ＶBの変動により変化しないように構
成して、各トランジスタＱ４，Ｑ５のコレクタ電流特性
のばらつきを吸収するようにした。
【００４９】ところが、コレクターエミッタ間電圧変動
による影響ほどでないが、実際コレクタ電流特性のばら
つきの要因はもう１つある。これは、コレクタ電流とベ
ース−エミッタ間電圧との関係である。各トランジスタ
Ｑ４，Ｑ５に流すコレクタ電流が小さい領域では各コレ
クタ電流に差が出ないが、大きなコレクタ電流を流そう
とした場合、ベースーエミッタ間電圧のばらつきにより
差が生じる。
による影響ほどでないが、実際コレクタ電流特性のばら
つきの要因はもう１つある。これは、コレクタ電流とベ
ース−エミッタ間電圧との関係である。各トランジスタ
Ｑ４，Ｑ５に流すコレクタ電流が小さい領域では各コレ
クタ電流に差が出ないが、大きなコレクタ電流を流そう
とした場合、ベースーエミッタ間電圧のばらつきにより
差が生じる。
【００５０】カレントミラー回路ＣＭ１を構成するトラ
ンジスタＱ４，Ｑ５，Ｑ６のベース−エミッタ間は共通
であるから、各トランジスタＱ４，Ｑ５のコレクタ電流
ＩCは、トランジスタＱ６に流れるコレクタ電流Ｉｃに
応じて発生するベース−エミッタ間電圧に一致する様に
決定される。
ンジスタＱ４，Ｑ５，Ｑ６のベース−エミッタ間は共通
であるから、各トランジスタＱ４，Ｑ５のコレクタ電流
ＩCは、トランジスタＱ６に流れるコレクタ電流Ｉｃに
応じて発生するベース−エミッタ間電圧に一致する様に
決定される。
【００５１】しかし、コレクタ電流ＩCの大きい領域で
はトランジスタＱ４，Ｑ５のコレクタ電流特性に差が生
じる。ここで、コレクタ電流は以下の（１１）式で表せ
るように、トランジスタＱ６に流れるコレクタ電流Ｉ4
の値はバッテリー電圧ＶBに依存している。即ち、（１
１）式より明らかなようにトランジスタＱ６に流れる電
流Ｉ4はバッテリー電圧ＶBにより若干変化することが分
かる。
はトランジスタＱ４，Ｑ５のコレクタ電流特性に差が生
じる。ここで、コレクタ電流は以下の（１１）式で表せ
るように、トランジスタＱ６に流れるコレクタ電流Ｉ4
の値はバッテリー電圧ＶBに依存している。即ち、（１
１）式より明らかなようにトランジスタＱ６に流れる電
流Ｉ4はバッテリー電圧ＶBにより若干変化することが分
かる。
【００５２】 Ｉ4＝（ＶB−Ｋ−ＶBE(Q6)）／Ｒ６ ・・・・（１１）
【００５３】そこで、本実施例は上記の欠点を補い、よ
り電流検出精度の高いカレントミラー回路からなる定電
流源を組み込んだモノシリックＩＣ内蔵型の点火検出装
置を提供する。図３は本実施例によるモノシリックＩＣ
１Ｂを組み込んだ点火検出装置２Ｂの構成図である。
尚、図中、図２と同一符号は同一又は相当部分を示す。
り電流検出精度の高いカレントミラー回路からなる定電
流源を組み込んだモノシリックＩＣ内蔵型の点火検出装
置を提供する。図３は本実施例によるモノシリックＩＣ
１Ｂを組み込んだ点火検出装置２Ｂの構成図である。
尚、図中、図２と同一符号は同一又は相当部分を示す。
【００５４】図において、ＺＤ２はカソードがモノシリ
ックＩＣ１Ｂ内のプラス電源ラインに接続され、アノー
ドが抵抗Ｒ７を通してグランド側に接地されたツェナー
ダイオード、Ｑ７はエミッタがトランジスタＱ４，Ｑ
５，Ｑ６のエミッタに共通接続され、コレクタがグラン
ドＧ側に接地され、ベースがツェナーダイオードＺＤ２
のアノードと抵抗７の接続点に接続されたトランジスタ
である。
ックＩＣ１Ｂ内のプラス電源ラインに接続され、アノー
ドが抵抗Ｒ７を通してグランド側に接地されたツェナー
ダイオード、Ｑ７はエミッタがトランジスタＱ４，Ｑ
５，Ｑ６のエミッタに共通接続され、コレクタがグラン
ドＧ側に接地され、ベースがツェナーダイオードＺＤ２
のアノードと抵抗７の接続点に接続されたトランジスタ
である。
【００５５】ツェナーダイオードＺＤ２はバッテリーＢ
より抵抗Ｒ２を通して導入したバッテリー電圧ＶCCを固
定化して後述するようにカレントミラー回路ＣＭ２に対
するバッテリー電圧ＶBの変動の影響を打ち消す。ま
た、トランジスタＱ７はツェナー電圧によりオン動作す
ることによりベ−ス−エミッタ間に一定の電圧を発生さ
せ、このベース−エミッタ電圧ＶBE、ツェナー電圧ＶZ
（ＺＤ２）、バッテリー電圧ＶCCと共にトランジスタＱ
７のエミッタ電圧ＶXを設定する。
より抵抗Ｒ２を通して導入したバッテリー電圧ＶCCを固
定化して後述するようにカレントミラー回路ＣＭ２に対
するバッテリー電圧ＶBの変動の影響を打ち消す。ま
た、トランジスタＱ７はツェナー電圧によりオン動作す
ることによりベ−ス−エミッタ間に一定の電圧を発生さ
せ、このベース−エミッタ電圧ＶBE、ツェナー電圧ＶZ
（ＺＤ２）、バッテリー電圧ＶCCと共にトランジスタＱ
７のエミッタ電圧ＶXを設定する。
【００５６】次に、本実施例の動作を説明する。ダイオ
ード接続されたトランジスタＱ６には抵抗Ｒ６を通して
プラス電源ラインより電流が供給される。その時、供給
された電流の値Ｉｃとすると、Ｉｃは以下の（１２）式
より求められる。
ード接続されたトランジスタＱ６には抵抗Ｒ６を通して
プラス電源ラインより電流が供給される。その時、供給
された電流の値Ｉｃとすると、Ｉｃは以下の（１２）式
より求められる。
【００５７】 Ｉｃ＝（ＶZ(ZD2)−ＶBE(Q6)−ＶBE(Q7)）／Ｒ６ ・・・・（１２） ここで、ＶZ(ZD2)はツェナーダイオードＺＤ２のツェナ
ー電圧である。
ー電圧である。
【００５８】トランジスタＱ４，Ｑ５はトランジスタＱ
６とベース−エミッタ間は共通であるから、理論的には
トランジスタＱ４，Ｑ５にはトランジスタＱ６のコレク
タ電流と同じコレクタ電流Ｉｃが流れるということにな
る。従って、比較器ＣＯＭの反転入力端子に入力される
電圧Ｖａと、非反転入力端子に入力される電圧Ｖｂはそ
れぞれ以下の（１３），（１４）式で表せる。
６とベース−エミッタ間は共通であるから、理論的には
トランジスタＱ４，Ｑ５にはトランジスタＱ６のコレク
タ電流と同じコレクタ電流Ｉｃが流れるということにな
る。従って、比較器ＣＯＭの反転入力端子に入力される
電圧Ｖａと、非反転入力端子に入力される電圧Ｖｂはそ
れぞれ以下の（１３），（１４）式で表せる。
【００５９】 Ｖａ＝ＶB−Ｒ１・Ｉ−Ｒ４・（ＶZ(ZD2)−ＶBE(Q7)−ＶBE(Q6)）／Ｒ６ ・・・・（１３）
【００６０】 Ｖｂ＝ＶB−Ｖε−Ｒ３・（ＶZ(ZD2)−ＶBE(Q7)−ＶBE(Q6)）／Ｒ６ ・・・・（１４）
【００６１】また、トランジスタＱ４，Ｑ５，Ｑ６のエ
ミッタ電圧をＶXとすると、エミッタ電圧ＶXは以下の
（１３）式で表せる。
ミッタ電圧をＶXとすると、エミッタ電圧ＶXは以下の
（１３）式で表せる。
【００６２】 ＶX＝ＶCC−（ＶZ(ZD2)−ＶBE(Q7)） ＝（ＶB−Ｋ）−（ＶZ(ZD2)−ＶBE(Q7)） ・・・・（１５） ここで、ＶCCはＶBにて表されＶCC＝ＶB−Ｋと仮にお
く。
く。
【００６３】トランジスタＱ４，Ｑ５のコレクタ−エミ
ッタ間電圧は上式（１３），（１４），（１５）から求
めると以下の（１６）式，（１７）式のようになる。
ッタ間電圧は上式（１３），（１４），（１５）から求
めると以下の（１６）式，（１７）式のようになる。
【００６４】 ＶCE(Q4)＝Ｖｂ−ＶX ＝（ＶB−Ｖε−Ｒ３・（ＶZ(ZD2)−ＶBE(Q7)−ＶBE(Q6)）／Ｒ６） −（ＶB−Ｋ）−（ＶZ(ZD2)−ＶBE(Q7)） ＝ＶZ(ZD2)−ＶBE(Q7)＋Ｋ−Ｖε−Ｒ３・（ＶZ(ZD2)−ＶBE(Q7)− ＶBE(Q6)）／Ｒ６ ・・・・（１６）
【００６５】 ＶCE(Q5)＝ＶａーＶX ＝（ＶBーＲ１・ＩーＲ４・（ＶZ(ZD2)−ＶBE(Q7)−ＶBE(Q6)）／ Ｒ６）−（ＶBーＫ）ー（ＶZ(ZD2)ーＶBE(Q7)） ＝ＶZ(ZD2)ーＶBE(Q7)＋Ｋ−Ｒ１・Ｉ−Ｒ４・（ＶZ(ZD2)− ＶBE(Q7)−ＶBE(Q6)）／Ｒ６ ・・・・（１７）
【００６６】従って、上式（１６），（１７）カレント
ミラーＣＭ２を構成するトランジスタＱ４，Ｑ５のコレ
クタエミッタ間電圧は電源（バッテリ−）電圧ＶBに依
存せず一定である。
ミラーＣＭ２を構成するトランジスタＱ４，Ｑ５のコレ
クタエミッタ間電圧は電源（バッテリ−）電圧ＶBに依
存せず一定である。
【００６７】実施例３．上記、実施例１，２では点火回
路３Ａ，３Ｂに流れる負荷電流Ｉの判定を検出抵抗Ｒ１
による降下電圧と基準電圧Ｖεとの比較に基づいて行っ
た。従って、基準電圧Ｖεは検出抵抗Ｒ１による降下電
圧値に合わせる必要がある。この場合、基準電圧Ｖε
は、電源路Ｌに重畳されるノイズ（電圧変動又は電流変
動）の影響を考慮してノイズレベルよりも十分大きな電
圧レベルに設定するのが望ましい。
路３Ａ，３Ｂに流れる負荷電流Ｉの判定を検出抵抗Ｒ１
による降下電圧と基準電圧Ｖεとの比較に基づいて行っ
た。従って、基準電圧Ｖεは検出抵抗Ｒ１による降下電
圧値に合わせる必要がある。この場合、基準電圧Ｖε
は、電源路Ｌに重畳されるノイズ（電圧変動又は電流変
動）の影響を考慮してノイズレベルよりも十分大きな電
圧レベルに設定するのが望ましい。
【００６８】しかしながら、設定された電圧レベルに等
しい降下電圧を通常時に得ようとすると、検出抵抗Ｒ１
の値をある程度大きくして負荷電流Ｉによる降下電圧を
大きくしなければならない。だが、検出抵抗Ｒ１は電源
路Ｌの途中に挿入されているため、点火回路３Ａ，３Ｂ
の性能に影響を与えないように定数を極めて小さくする
ほうが望ましい。
しい降下電圧を通常時に得ようとすると、検出抵抗Ｒ１
の値をある程度大きくして負荷電流Ｉによる降下電圧を
大きくしなければならない。だが、検出抵抗Ｒ１は電源
路Ｌの途中に挿入されているため、点火回路３Ａ，３Ｂ
の性能に影響を与えないように定数を極めて小さくする
ほうが望ましい。
【００６９】そのため、基準電圧Ｖεのレベルが検出抵
抗Ｒ１および負荷電流Ｉの値により制約を受ける上記各
実施例の回路構成では基準電圧Ｖεのレベルを上げるの
は困難であった。本実施例は上記のような不具合を解消
するものである。図４は本実施例による点火検出装置の
構成図である。尚、図中、図１と同一符号は同一又は相
当部分を示す。図において、１Ｃは本実施例におけるモ
ノシリックＩＣであり、このモノシリックＩＣ１Ｃは他
の実施例１におけるモノシリックＩＣ１Ａの構成に加
え、非反転入力端子を抵抗Ｒ３と定電流源ＩＲ１の接続
点に、反転入力端子を抵抗Ｒ４と定電流源ＩＲ２の接続
点に、出力端子を後述するトランジスタのベースにそれ
ぞれ接続して抵抗Ｒ３と検出抵抗Ｒ１及び抵抗Ｒ４のそ
れぞれに発生した降下電圧の差に応じた差電圧をトラン
ジスタに出力するレベル偏差検出回路としての差動増幅
器ＤＦ、ベースを差動増幅器ＤＦの出力端子に、コレク
タを差動増幅器ＤＦの非反転入力端子に、エミッタを抵
抗Ｒ８を通してグランドＧ側にそれぞれ接続したトラン
ジスタＱ８を備えている。
抗Ｒ１および負荷電流Ｉの値により制約を受ける上記各
実施例の回路構成では基準電圧Ｖεのレベルを上げるの
は困難であった。本実施例は上記のような不具合を解消
するものである。図４は本実施例による点火検出装置の
構成図である。尚、図中、図１と同一符号は同一又は相
当部分を示す。図において、１Ｃは本実施例におけるモ
ノシリックＩＣであり、このモノシリックＩＣ１Ｃは他
の実施例１におけるモノシリックＩＣ１Ａの構成に加
え、非反転入力端子を抵抗Ｒ３と定電流源ＩＲ１の接続
点に、反転入力端子を抵抗Ｒ４と定電流源ＩＲ２の接続
点に、出力端子を後述するトランジスタのベースにそれ
ぞれ接続して抵抗Ｒ３と検出抵抗Ｒ１及び抵抗Ｒ４のそ
れぞれに発生した降下電圧の差に応じた差電圧をトラン
ジスタに出力するレベル偏差検出回路としての差動増幅
器ＤＦ、ベースを差動増幅器ＤＦの出力端子に、コレク
タを差動増幅器ＤＦの非反転入力端子に、エミッタを抵
抗Ｒ８を通してグランドＧ側にそれぞれ接続したトラン
ジスタＱ８を備えている。
【００７０】本実施例における比較器ＣＯＭの非反転入
力端子はトランジスタＱ８のエミッタと抵抗Ｒ８の接続
点に接続され、反転入力端子は基準電圧発生部ＶRの出
力端子に接続されている。基準電圧発生部ＶRより発生
する基準電圧Ｖεレベルはグランドレベルよりプラス方
向へレベルが上げられた値である。
力端子はトランジスタＱ８のエミッタと抵抗Ｒ８の接続
点に接続され、反転入力端子は基準電圧発生部ＶRの出
力端子に接続されている。基準電圧発生部ＶRより発生
する基準電圧Ｖεレベルはグランドレベルよりプラス方
向へレベルが上げられた値である。
【００７１】次に、本実施例の動作について説明する。
点火回路３Ａ，３Ｂが動作してバッテリーＢより負荷電
流Ｉが電源路Ｌに流れると、検出抵抗Ｒ１に負荷電流Ｉ
に対応した降下電圧が発生する。この結果、差動増幅器
ＤＦの反転入力端子には、バッテリー電圧ＶBより検出
抵抗Ｒ１による降下電圧と抵抗Ｒ４による降下電圧を差
し引いた電圧値が印加される。
点火回路３Ａ，３Ｂが動作してバッテリーＢより負荷電
流Ｉが電源路Ｌに流れると、検出抵抗Ｒ１に負荷電流Ｉ
に対応した降下電圧が発生する。この結果、差動増幅器
ＤＦの反転入力端子には、バッテリー電圧ＶBより検出
抵抗Ｒ１による降下電圧と抵抗Ｒ４による降下電圧を差
し引いた電圧値が印加される。
【００７２】また、非反転入力端子にはバッテリー電圧
ＶBより抵抗Ｒ３による降下電圧を差し引いた電圧値が
印加される。この時、非反転入力端子に印加される電圧
値は反転入力端子に印加される電圧値より高いため、差
動増幅器ＤＦは抵抗Ｒ３に流す電流Ｉ1を増やしてＶｃ
＝Ｖｄ、即ちＩ1・Ｒ３＝Ｒ1Ｉ＋Ｉ2・Ｒ４の状態にす
べく動作をする。
ＶBより抵抗Ｒ３による降下電圧を差し引いた電圧値が
印加される。この時、非反転入力端子に印加される電圧
値は反転入力端子に印加される電圧値より高いため、差
動増幅器ＤＦは抵抗Ｒ３に流す電流Ｉ1を増やしてＶｃ
＝Ｖｄ、即ちＩ1・Ｒ３＝Ｒ1Ｉ＋Ｉ2・Ｒ４の状態にす
べく動作をする。
【００７３】そのために、差動増幅器ＤＦはプラスの差
電圧をトランジスタＱ８のベースに出力してオン動作さ
せ、電流（吸い込み電流）をエミッタより抵抗Ｒ８に流
す。この結果、電流Ｉ1の電流値は定電流源ＩＲ１によ
って流れる定電流分Ｉ11に加えて吸い込み電流Ｉ12分が
増加して抵抗Ｒ３、検出抵抗Ｒ１及び抵抗Ｒ４のそれぞ
れに発生する降下電圧を一致させる。
電圧をトランジスタＱ８のベースに出力してオン動作さ
せ、電流（吸い込み電流）をエミッタより抵抗Ｒ８に流
す。この結果、電流Ｉ1の電流値は定電流源ＩＲ１によ
って流れる定電流分Ｉ11に加えて吸い込み電流Ｉ12分が
増加して抵抗Ｒ３、検出抵抗Ｒ１及び抵抗Ｒ４のそれぞ
れに発生する降下電圧を一致させる。
【００７４】このように、降下電圧を一致させる際に流
れた吸い込み電流により、抵抗Ｒ８の両端に基準電圧Ｖ
εより高い降下電圧が発生すると比較器ＣＯＭはＨレベ
ル信号を出力して負荷電流Ｉの検知信号を出力する。
れた吸い込み電流により、抵抗Ｒ８の両端に基準電圧Ｖ
εより高い降下電圧が発生すると比較器ＣＯＭはＨレベ
ル信号を出力して負荷電流Ｉの検知信号を出力する。
【００７５】以上の動作を詳細に説明すると以下のよう
になる。先ず、負荷電流Ｉが流れると、差動増幅器ＤＦ
の反転入力端子と非反転入力にはそれぞれ以下の（１
８）式、（１９）式で示される電圧が印加される。
になる。先ず、負荷電流Ｉが流れると、差動増幅器ＤＦ
の反転入力端子と非反転入力にはそれぞれ以下の（１
８）式、（１９）式で示される電圧が印加される。
【００７６】 ＶC＝ＶB−（Ｒ１・Ｉ＋Ｒ４・Ｉ2） ・・・・（１８）
【００７７】 Ｖｄ＝ＶB−Ｒ３・Ｉ1 ・・・・（１９）
【００７８】ここで、（１８）式と（１９）式を用いて
反転入力電圧Ｖｃと非反転入力Ｖｄとの関係を表すと以
下の（１８）式のようになる。
反転入力電圧Ｖｃと非反転入力Ｖｄとの関係を表すと以
下の（１８）式のようになる。
【００７９】 ＶC＝Ｖｄ＝Ｒ１・Ｉ＋Ｒ４・Ｉ2＝Ｒ３・Ｉ1 ・・・（２０）
【００８０】更に、（２０）式を展開して抵抗Ｒ３に流
れる電流Ｉ1を求めると以下の（２１）式のようにな
る。
れる電流Ｉ1を求めると以下の（２１）式のようにな
る。
【００８１】 Ｉ1＝（Ｒ１・Ｉ）／Ｒ３＋（Ｒ４・Ｉ2）／Ｒ３ ・・・（２１）
【００８２】ここで、抵抗Ｒ３と抵抗Ｒ４及び定電流値
Ｉ11とＩ2の初期設定により抵抗Ｒ４と抵抗Ｒ４によっ
て発生する降下電圧は以下の（２２）式の関係にある。
Ｉ11とＩ2の初期設定により抵抗Ｒ４と抵抗Ｒ４によっ
て発生する降下電圧は以下の（２２）式の関係にある。
【００８３】 Ｒ４・Ｉ2＝Ｒ３・Ｉ11 ・・・・（２２）
【００８４】上記（２２）式を展開して定電流源ＩＲ１
により流れる定電流Ｉ11を求めると以下の（２３）とな
る。
により流れる定電流Ｉ11を求めると以下の（２３）とな
る。
【００８５】 Ｉ11＝（Ｒ４・Ｉ2）／Ｒ３ ・・・・（２３）
【００８６】従って、（２１）式と（２３）式を比べる
と、抵抗Ｒ３に流れる電流Ｉ1は定電流分Ｉ11と吸い込
み電流分Ｉ12の合成電流となることが分かる。吸い込み
電流Ｉ12は以下の（２４）式で表せる。
と、抵抗Ｒ３に流れる電流Ｉ1は定電流分Ｉ11と吸い込
み電流分Ｉ12の合成電流となることが分かる。吸い込み
電流Ｉ12は以下の（２４）式で表せる。
【００８７】 Ｉ1＝Ｉ11（定電流分）＋Ｉ12（吸い込み電流分） ・・・（２４）
【００８８】 Ｉ12（吸い込み電流分）＝Ｉ1ーＩ11（定電流分）・・・（２５）
【００８９】 Ｉ12（吸い込み電流分）＝（Ｒ１・Ｉ）／Ｒ３＋（Ｒ４・Ｉ2）／Ｒ３ −（Ｒ４・Ｉ2）／Ｒ３ ＝（Ｒ１・Ｉ）／Ｒ３ ・・・・（２６）
【００９０】比較器ＣＯＭの非反転入力端子を抵抗Ｒ８
の両端電圧（非反転入力電圧）とすると、その電圧は以
下の（２７）式で表せる。
の両端電圧（非反転入力電圧）とすると、その電圧は以
下の（２７）式で表せる。
【００９１】 Ｉ12・Ｒ８＝（Ｒ８／Ｒ３）・Ｒ１・Ｉ ・・・・（２７）
【００９２】よって、比較器ＣＯＭは以下の（２８）式
で示すように反転入力電圧（基準電圧Ｖε）と非反転入
力電圧（Ｉ12・Ｒ８）との比較になる。
で示すように反転入力電圧（基準電圧Ｖε）と非反転入
力電圧（Ｉ12・Ｒ８）との比較になる。
【００９３】 Ｖε＝（Ｒ８／Ｒ３）・Ｒ１・Ｉ ・・・・（２８）
【００９４】上記（２８）式から明らかなように抵抗Ｒ
３に対して抵抗Ｒ８の値を大きな値に設定することで、
検出抵抗Ｒ１間に発生した検出電圧（Ｒ１・Ｉ）を大き
な値に増幅して比較器ＣＯＭの非反転入力電圧として入
力することができる。従って非反転入力電圧レベルに合
わせて基準電圧Ｖεの値を大きく設定できる。
３に対して抵抗Ｒ８の値を大きな値に設定することで、
検出抵抗Ｒ１間に発生した検出電圧（Ｒ１・Ｉ）を大き
な値に増幅して比較器ＣＯＭの非反転入力電圧として入
力することができる。従って非反転入力電圧レベルに合
わせて基準電圧Ｖεの値を大きく設定できる。
【００９５】
【発明の効果】請求項１の発明によれば、バッテリーよ
り電源路を介して印加された電圧を高電圧に変換してス
パークプラグに放電する点火回路と、前記電源路の途中
に挿入され、前記点火回路に流れる電流を電圧にて検出
する検出抵抗と、この検出抵抗により検出された検出電
圧の比較対象となる基準電圧を発生する基準電圧発生部
と、所定レベルの電圧を前記検出電圧と前記基準電圧出
力部に重畳して検出電圧を所定レベルだけシフトさせる
と共に、前記基準電圧を前記所定レベルだけシフトさせ
るシフト回路と、前記シフトされた検出電圧と基準電圧
を比較して比較信号を出力する比較器と、前記バッテリ
ー電圧の変動時に、前記比較器の電源電圧の変動分を抑
制すると共に、前記比較器の入力保護を行うクランプ回
路とを備えたので、電源路に重畳する高電圧のサージに
対モノシリックＩＣへの影響を大幅に低減することがで
きるため、比較器等を構成するモノシリックＩＣを破壊
に至らしめることなく装置の信頼性を大幅に向上できる
と共に、点火動作の検出精度が向上するという効果があ
る。
り電源路を介して印加された電圧を高電圧に変換してス
パークプラグに放電する点火回路と、前記電源路の途中
に挿入され、前記点火回路に流れる電流を電圧にて検出
する検出抵抗と、この検出抵抗により検出された検出電
圧の比較対象となる基準電圧を発生する基準電圧発生部
と、所定レベルの電圧を前記検出電圧と前記基準電圧出
力部に重畳して検出電圧を所定レベルだけシフトさせる
と共に、前記基準電圧を前記所定レベルだけシフトさせ
るシフト回路と、前記シフトされた検出電圧と基準電圧
を比較して比較信号を出力する比較器と、前記バッテリ
ー電圧の変動時に、前記比較器の電源電圧の変動分を抑
制すると共に、前記比較器の入力保護を行うクランプ回
路とを備えたので、電源路に重畳する高電圧のサージに
対モノシリックＩＣへの影響を大幅に低減することがで
きるため、比較器等を構成するモノシリックＩＣを破壊
に至らしめることなく装置の信頼性を大幅に向上できる
と共に、点火動作の検出精度が向上するという効果があ
る。
【００９６】請求項２の発明によれば、バッテリーより
電源路を介して印加された電圧を高電圧に変換してスパ
ークプラグに放電する点火回路と、前記電源路の途中に
挿入され、前記点火回路に流れる電流を電圧にて検出す
る検出抵抗と、この検出抵抗の両端の電圧レベルを同レ
ベルにシフトするレベルシフト回路と、前記バッテリー
より前記点火回路へ電流流出時に生じる前記検出抵抗両
端間の偏差電圧のレベルを調整して吸収すると共に、偏
差電圧を出力するレベル偏差検出回路と、偏差電圧の比
較対象となる基準電圧を設定する基準電圧発生部と、前
記レベル偏差検出回路より出力された偏差電圧と前記基
準電圧とを比較して比較信号を出力する比較器と、前記
レベル偏差検出回路と比較器の電源電圧の変動分を抑制
すると共に、前記レベル偏差検出回路と入力保護を行う
クランプ回路とを備えたので、請求項１の効果に加え
て、偏差電圧のレベルに合わせて基準電圧レベルを調整
することで基準電圧レベルを自由に設定できるため、サ
ージによる誤動作を防止し易いという効果がある。
電源路を介して印加された電圧を高電圧に変換してスパ
ークプラグに放電する点火回路と、前記電源路の途中に
挿入され、前記点火回路に流れる電流を電圧にて検出す
る検出抵抗と、この検出抵抗の両端の電圧レベルを同レ
ベルにシフトするレベルシフト回路と、前記バッテリー
より前記点火回路へ電流流出時に生じる前記検出抵抗両
端間の偏差電圧のレベルを調整して吸収すると共に、偏
差電圧を出力するレベル偏差検出回路と、偏差電圧の比
較対象となる基準電圧を設定する基準電圧発生部と、前
記レベル偏差検出回路より出力された偏差電圧と前記基
準電圧とを比較して比較信号を出力する比較器と、前記
レベル偏差検出回路と比較器の電源電圧の変動分を抑制
すると共に、前記レベル偏差検出回路と入力保護を行う
クランプ回路とを備えたので、請求項１の効果に加え
て、偏差電圧のレベルに合わせて基準電圧レベルを調整
することで基準電圧レベルを自由に設定できるため、サ
ージによる誤動作を防止し易いという効果がある。
【００９７】請求項３の発明によれば、請求項１または
請求項２に記載のレベルシフト回路を、検出抵抗の両端
に各一端を接続した第１の抵抗と、第２の抵抗と、前記
第１の抵抗の他端と接地間に接続されて第１の定電流源
と、前記第２の抵抗の他端と接地間に接続されて第２の
定電流源とから成り、前記第１及び第２の抵抗に同一の
電流を流すカレントミラー回路で構成したので、電源電
圧の変動に拘わらず安定した検出電圧と基準電圧を入力
できるため検出精度がより向上するという効果がある。
請求項２に記載のレベルシフト回路を、検出抵抗の両端
に各一端を接続した第１の抵抗と、第２の抵抗と、前記
第１の抵抗の他端と接地間に接続されて第１の定電流源
と、前記第２の抵抗の他端と接地間に接続されて第２の
定電流源とから成り、前記第１及び第２の抵抗に同一の
電流を流すカレントミラー回路で構成したので、電源電
圧の変動に拘わらず安定した検出電圧と基準電圧を入力
できるため検出精度がより向上するという効果がある。
【図１】この発明の一実施例による点火検出装置を示す
構成図である。
構成図である。
【図２】本従実施例によるレベルシフト回路を構成する
カレントミラー回路の詳細を示した点火検出装置の構成
図である。
カレントミラー回路の詳細を示した点火検出装置の構成
図である。
【図３】回路構成の異なるカウレントミラー回路を用い
た点火検出装置を示す構成図である。
た点火検出装置を示す構成図である。
【図４】この発明の他の実施例による点火検出装置を示
す構成図である。
す構成図である。
【図５】従来の点火検出装置を示す構成図である。
１Ａ，１Ｂ，１Ｃ モノシリックＩＣ ２Ａ，２Ｂ，２Ｃ 点火検出装置 ３Ａ，３Ｂ 点火回路 Ｒ１ 検出抵抗 ＬＳ レベルシフト回路 Ｒ２，Ｒ３，Ｒ４ 抵抗 ＩＲ１，ＩＲ２ 定電流源 Ｄ１，Ｄ２ ダイオード ＶR 基準電圧発生部 ＣＭ１，ＣＭ２ カレントミラー回路 ＣＯＭ 比較器 ＤＦ 差動増幅器 ＣＬ クランプ回路 Ｌ 電源路 Ｂ バッテリー
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−334769（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−56966（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−13839（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−203873（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−57442（ＪＰ，Ａ) 実開 平３−97577（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F02P 3/045 303 F02P 3/055
Claims (3)
- 【請求項１】 バッテリーより電源路を介して印加され
た電圧を高電圧に変換してスパークプラグに放電する点
火回路と、 前記電源路の途中に挿入され、前記点火回路に流れる電
流を電圧に変換して検出する検出抵抗と、 この検出抵抗により検出された検出電圧の比較対象とな
る基準電圧を発生する基準電圧発生部と、 所定レベルの電圧を前記検出電圧と前記基準電圧出力部
に重畳して前記各電圧を所定レベルだけシフトさせるレ
ベルシフト回路と、 前記シフトされた検出電圧と基準電圧とを比較して比較
信号を出力する比較器と、 前記バッテリー電圧の変動時に、前記比較器の電源電圧
の変動分を抑制すると共に、前記比較器の入力保護を行
うクランプ回路とを備えたことを特徴とする点火検出装
置。 - 【請求項２】 バッテリーより電源路を介して印加され
た電圧を高電圧に変換してスパークプラグに放電する点
火回路と、 前記電源路の途中に挿入され、前記点火回路に流れる電
流を電圧に変換して検出する検出抵抗と、 この検出抵抗の両端の電圧レベルを同レベルにシフトす
るレベルシフト回路と、 前記バッテリーより前記点火回路へ電流流出時に生じる
前記抵抗両端間の偏差電圧のレベルを調整して吸収する
と共に、偏差電圧を出力するレベル偏差検出回路と、偏
差電圧の比較対象となる基準電圧を設定する基準電圧発
生部と、 前記レベル偏差検出回路より出力された偏差電圧と前記
基準電圧とを比較して比較信号を出力する比較器と、 前記レベル偏差検出回路と比較器の電源電圧の変動分を
抑制すると共に、前記レベル偏差検出回路の入力保護を
行うクランプ回路とを備えたことを特徴とする点火検出
装置。 - 【請求項３】 レベルシフト回路は、検出抵抗の両端に
各一端を接続した第１の抵抗と、第２の抵抗と、前記第
１の抵抗の他端と接地間に接続されて第１の定電流源
と、前記第２の抵抗の他端と接地間に接続されて第２の
定電流源とを備え、前記第１及び第２の抵抗に同一の電
流を流すようにしたカレントミラー回路で構成したこと
を特徴とする請求項１または請求項２に記載の点火検出
装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06053862A JP3110242B2 (ja) | 1994-03-24 | 1994-03-24 | 点火検出装置 |
| US08/719,882 US5722378A (en) | 1994-03-24 | 1996-09-25 | Ignition detection circuit |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06053862A JP3110242B2 (ja) | 1994-03-24 | 1994-03-24 | 点火検出装置 |
| US08/719,882 US5722378A (en) | 1994-03-24 | 1996-09-25 | Ignition detection circuit |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07259712A JPH07259712A (ja) | 1995-10-09 |
| JP3110242B2 true JP3110242B2 (ja) | 2000-11-20 |
Family
ID=26394584
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06053862A Expired - Lifetime JP3110242B2 (ja) | 1994-03-24 | 1994-03-24 | 点火検出装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5722378A (ja) |
| JP (1) | JP3110242B2 (ja) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100700851B1 (ko) * | 2000-03-02 | 2007-03-29 | 주식회사 현대오토넷 | 차량용 점화 고장 감지기 |
| DE10202289A1 (de) * | 2002-01-22 | 2003-07-31 | Siemens Ag | Treiberschaltung |
| FR2843500B1 (fr) * | 2002-08-06 | 2004-12-10 | Valeo Equip Electr Moteur | Unite de commande d'un transistor de pont redresseur pour alternateur ou alterno-demarreur munie de moyens pour reduire les effets des perturbations electromagnetiques |
| US6922057B2 (en) * | 2002-11-01 | 2005-07-26 | Visteon Global Technologies, Inc. | Device to provide a regulated power supply for in-cylinder ionization detection by using a charge pump |
| CN101758330B (zh) * | 2008-12-23 | 2014-01-01 | 王小东 | 高周波机火花保护器 |
| KR101065974B1 (ko) | 2009-10-30 | 2011-09-19 | 삼성에스디아이 주식회사 | 이차 전지의 제어 회로 |
| CN102536583A (zh) * | 2011-07-07 | 2012-07-04 | 曹杨庆 | 汽油机等压恒压及多因素补偿点火电路 |
| JP5929817B2 (ja) * | 2013-04-16 | 2016-06-08 | 株式会社デンソー | 駆動制御回路および内燃機関点火装置 |
| WO2016053870A1 (en) | 2014-09-29 | 2016-04-07 | Laird Technologies, Inc. | Telematics devices and methods for vehicle speeding detection |
| US10739800B2 (en) * | 2016-07-21 | 2020-08-11 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Regulating an output power of a monitored electronic device |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3065662D1 (en) * | 1979-05-25 | 1983-12-29 | Lucas Ind Plc | Apparatus for use in testing an internal combustion engine ignition system |
| JP2749714B2 (ja) * | 1990-10-12 | 1998-05-13 | 三菱電機株式会社 | 内燃機関用点火装置 |
| JPH05223049A (ja) * | 1991-03-06 | 1993-08-31 | Aisin Seiki Co Ltd | 内燃機関用点火装置 |
| JPH04334769A (ja) * | 1991-05-08 | 1992-11-20 | Mitsubishi Electric Corp | 内燃機関用点火装置 |
| JP2568813Y2 (ja) * | 1992-02-19 | 1998-04-15 | 三菱電機株式会社 | 内燃機関用点火装置 |
-
1994
- 1994-03-24 JP JP06053862A patent/JP3110242B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-09-25 US US08/719,882 patent/US5722378A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07259712A (ja) | 1995-10-09 |
| US5722378A (en) | 1998-03-03 |
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Legal Events
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