JP2586750B2 - スクロール型圧縮機 - Google Patents
スクロール型圧縮機Info
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- JP2586750B2 JP2586750B2 JP4027991A JP4027991A JP2586750B2 JP 2586750 B2 JP2586750 B2 JP 2586750B2 JP 4027991 A JP4027991 A JP 4027991A JP 4027991 A JP4027991 A JP 4027991A JP 2586750 B2 JP2586750 B2 JP 2586750B2
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents
- F04C18/0207—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form
- F04C18/0246—Details concerning the involute wraps or their base, e.g. geometry
- F04C18/0269—Details concerning the involute wraps
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、スクロール型圧縮機
（以下、単に圧縮機という。）に関し、詳しくは圧縮機
の小径化の改良に関する。
（以下、単に圧縮機という。）に関し、詳しくは圧縮機
の小径化の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般的な圧縮機は、シェル内に固定され
た固定スクロールと、シェル内で公転自在に支承された
可動スクロールとを有するものである。固定スクロール
は、固定側板と、この固定側板の一面に一体的に形成さ
れ、内外壁がインボリュート曲線によって形成された固
定渦巻体とからなる。可動スクロールは、可動側板と、
この可動側板の一面に一体的に形成され、内外壁がイン
ボリュート曲線によって形成され、かつ固定渦巻体と互
いに１８０°位相をずらして噛合する可動渦巻体とから
なる。この種の圧縮機では、駆動軸の回転が可動スクロ
ールの公転運動とされ、これにより固体スクロールとの
間に形成される圧縮室が順次容積を縮小させながら中心
方向へ移動され、これによって圧縮された流体を吐出室
へ吐出する。
た固定スクロールと、シェル内で公転自在に支承された
可動スクロールとを有するものである。固定スクロール
は、固定側板と、この固定側板の一面に一体的に形成さ
れ、内外壁がインボリュート曲線によって形成された固
定渦巻体とからなる。可動スクロールは、可動側板と、
この可動側板の一面に一体的に形成され、内外壁がイン
ボリュート曲線によって形成され、かつ固定渦巻体と互
いに１８０°位相をずらして噛合する可動渦巻体とから
なる。この種の圧縮機では、駆動軸の回転が可動スクロ
ールの公転運動とされ、これにより固体スクロールとの
間に形成される圧縮室が順次容積を縮小させながら中心
方向へ移動され、これによって圧縮された流体を吐出室
へ吐出する。
【０００３】この一般的な圧縮機では、図４に示すよう
に、固定渦巻体８２の内壁が始端８２ｂから終端８２ａ
に至るまでインボリュート曲線Ｉinにより形成され、固
定渦巻体８２の外壁が始端８２ｂから終端８２ａより伸
開角で１８０°減じた位置近傍に至るまでインボリュー
ト曲線Ｉout により形成されている。そして、固定渦巻
体８２の外壁をなすインボリュート曲線Ｉout はシェル
８１の内壁をなす円弧Ｅと接続されており、固定渦巻体
８２とシェル８１とが一体的に接合されている。可動渦
巻体８３の内壁及び外壁もインボリュート曲線Ｉin、Ｉ
out により形成されている。この一般的な圧縮機では、
可動スクロールの公転運動により固定渦巻体８２と可動
渦巻体８３とが所定伸開角以内で接触して圧縮室を形成
すべく、シェル８１の内径中心Ｏが固定渦巻体８２を形
作る基礎円Ｓの中心点Ｓ0 と一致した状態とされてお
り、可動渦巻体８３を形作る基礎円Ｐの中心点Ｐ0がシ
ェル８１の内径中心Ｏ（中心点Ｓ0 ）と同心の公転円Ｃ
上を移動することにより、可動スクロールが公転してい
る。
に、固定渦巻体８２の内壁が始端８２ｂから終端８２ａ
に至るまでインボリュート曲線Ｉinにより形成され、固
定渦巻体８２の外壁が始端８２ｂから終端８２ａより伸
開角で１８０°減じた位置近傍に至るまでインボリュー
ト曲線Ｉout により形成されている。そして、固定渦巻
体８２の外壁をなすインボリュート曲線Ｉout はシェル
８１の内壁をなす円弧Ｅと接続されており、固定渦巻体
８２とシェル８１とが一体的に接合されている。可動渦
巻体８３の内壁及び外壁もインボリュート曲線Ｉin、Ｉ
out により形成されている。この一般的な圧縮機では、
可動スクロールの公転運動により固定渦巻体８２と可動
渦巻体８３とが所定伸開角以内で接触して圧縮室を形成
すべく、シェル８１の内径中心Ｏが固定渦巻体８２を形
作る基礎円Ｓの中心点Ｓ0 と一致した状態とされてお
り、可動渦巻体８３を形作る基礎円Ｐの中心点Ｐ0がシ
ェル８１の内径中心Ｏ（中心点Ｓ0 ）と同心の公転円Ｃ
上を移動することにより、可動スクロールが公転してい
る。
【０００４】しかし、シェル８１の内径中心Ｏが固定渦
巻体８２の基礎円Ｓの中心点Ｓ0 と一致していては、可
動渦巻体８３の終端８３ａの壁厚をｔ、この終端８３ａ
の外壁がシェル８１の内壁となす最小間隙をｃ、可動渦
巻体８３の基礎円Ｐの中心点Ｐ0 から可動渦巻体８３の
終端８３ａの内壁までの距離をａ（＝固定渦巻体８２の
基礎円Ｓの中心点Ｓ0 から固定渦巻体８２の終端８２ａ
の内壁までの距離）、公転半径をＲｏｒとした場合に、
固定渦巻体８２の終端８２ａの内壁からシェル８１の内
壁までに Ｗ8 ＝Ｒｏｒ＋ａ＋ｔ＋ｃ−ａ ＝Ｒｏｒ＋ｔ＋ｃ なる無駄なスペースを要することとなり、シェル８１の
最小内径Ｄ8 は Ｄ8 ＝２（ａ＋Ｒｏｒ＋ｔ＋ｃ） となっている。このため、この一般的な圧縮機では、シ
ェル８１の大径化から車両等への搭載性に欠ける欠点を
有していた。
巻体８２の基礎円Ｓの中心点Ｓ0 と一致していては、可
動渦巻体８３の終端８３ａの壁厚をｔ、この終端８３ａ
の外壁がシェル８１の内壁となす最小間隙をｃ、可動渦
巻体８３の基礎円Ｐの中心点Ｐ0 から可動渦巻体８３の
終端８３ａの内壁までの距離をａ（＝固定渦巻体８２の
基礎円Ｓの中心点Ｓ0 から固定渦巻体８２の終端８２ａ
の内壁までの距離）、公転半径をＲｏｒとした場合に、
固定渦巻体８２の終端８２ａの内壁からシェル８１の内
壁までに Ｗ8 ＝Ｒｏｒ＋ａ＋ｔ＋ｃ−ａ ＝Ｒｏｒ＋ｔ＋ｃ なる無駄なスペースを要することとなり、シェル８１の
最小内径Ｄ8 は Ｄ8 ＝２（ａ＋Ｒｏｒ＋ｔ＋ｃ） となっている。このため、この一般的な圧縮機では、シ
ェル８１の大径化から車両等への搭載性に欠ける欠点を
有していた。
【０００５】このため、特開昭５５−５１９８７号公報
では、図５に示すように、シェル９１の内径中心Ｏが固
定渦巻体９２の基礎円Ｓの中心点Ｓ0 から固定渦巻体９
２の終端９２ａ方向とは逆の方向にＲｏｒ／２だけ変位
された圧縮機を暗示している。この公報暗示の圧縮機に
おいても、固定及び可動渦巻体９２、９３の内壁及び外
壁がインボリュート曲線Ｉin、Ｉout により形成されて
おり、可動渦巻体９３の基礎円Ｐの中心点Ｐ0 が固定渦
巻体９２の基礎円Ｓと同心の公転円Ｃ上を移動すること
により、可動スクロールが公転する。そして、上記と同
様にｔ、ｃ、ａ、Ｒｏｒを定めた場合に、固定渦巻体９
２の終端９２ａの内壁からシェル９１の内壁までの無駄
なスペースが Ｗ9 ＝Ｒｏｒ−Ｒｏｒ／２＋ａ＋ｔ＋ｃ−（Ｒｏｒ／２＋ａ） ＝ｔ＋ｃ となり、シェル９１の最小内径Ｄ9 が Ｄ9 ＝２（ａ＋Ｒｏｒ／２＋ｔ＋ｃ） となる。このため、この公報暗示の圧縮機では、上記一
般的な圧縮機と比較して、無駄なスペースが Ｗ8 −Ｗ9 ＝Ｒｏｒ＋ｔ＋ｃ−（ｔ＋ｃ） ＝Ｒｏｒ だけ削減でき、シェルの最小内径を Ｄ8 −Ｄ9 ＝２（ａ＋Ｒｏｒ＋ｔ＋ｃ）−２（ａ＋Ｒｏｒ／２＋ｔ＋ｃ） ＝Ｒｏｒ だけ縮小でき、車両等への搭載性を向上させている。
では、図５に示すように、シェル９１の内径中心Ｏが固
定渦巻体９２の基礎円Ｓの中心点Ｓ0 から固定渦巻体９
２の終端９２ａ方向とは逆の方向にＲｏｒ／２だけ変位
された圧縮機を暗示している。この公報暗示の圧縮機に
おいても、固定及び可動渦巻体９２、９３の内壁及び外
壁がインボリュート曲線Ｉin、Ｉout により形成されて
おり、可動渦巻体９３の基礎円Ｐの中心点Ｐ0 が固定渦
巻体９２の基礎円Ｓと同心の公転円Ｃ上を移動すること
により、可動スクロールが公転する。そして、上記と同
様にｔ、ｃ、ａ、Ｒｏｒを定めた場合に、固定渦巻体９
２の終端９２ａの内壁からシェル９１の内壁までの無駄
なスペースが Ｗ9 ＝Ｒｏｒ−Ｒｏｒ／２＋ａ＋ｔ＋ｃ−（Ｒｏｒ／２＋ａ） ＝ｔ＋ｃ となり、シェル９１の最小内径Ｄ9 が Ｄ9 ＝２（ａ＋Ｒｏｒ／２＋ｔ＋ｃ） となる。このため、この公報暗示の圧縮機では、上記一
般的な圧縮機と比較して、無駄なスペースが Ｗ8 −Ｗ9 ＝Ｒｏｒ＋ｔ＋ｃ−（ｔ＋ｃ） ＝Ｒｏｒ だけ削減でき、シェルの最小内径を Ｄ8 −Ｄ9 ＝２（ａ＋Ｒｏｒ＋ｔ＋ｃ）−２（ａ＋Ｒｏｒ／２＋ｔ＋ｃ） ＝Ｒｏｒ だけ縮小でき、車両等への搭載性を向上させている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記公報暗示
の圧縮機では、固定渦巻体９２の終端９２ａの内壁から
シェル９１の内壁までの間に未だＷ9 ＝ｔ＋ｃなる無駄
なスペースを許容しており、これによってシェル９１は
Ｄ9 ＝２（ａ＋Ｒｏｒ／２＋ｔ＋ｃ）なる最小内径に止
まっている。このため、この公報暗示の圧縮機では、十
分な車両等への搭載性が得られない場合があった。
の圧縮機では、固定渦巻体９２の終端９２ａの内壁から
シェル９１の内壁までの間に未だＷ9 ＝ｔ＋ｃなる無駄
なスペースを許容しており、これによってシェル９１は
Ｄ9 ＝２（ａ＋Ｒｏｒ／２＋ｔ＋ｃ）なる最小内径に止
まっている。このため、この公報暗示の圧縮機では、十
分な車両等への搭載性が得られない場合があった。
【０００７】本発明は、固定渦巻体の終端の内壁からシ
ェルの内壁までの無駄なスペースを極力削減し、これに
よって最小内径をさらに縮小し、車両等への搭載性をよ
り一層向上させることを解決すべき課題とする。
ェルの内壁までの無駄なスペースを極力削減し、これに
よって最小内径をさらに縮小し、車両等への搭載性をよ
り一層向上させることを解決すべき課題とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の圧縮機は、上記
課題を解決するため、第１の手段として、固定側板と固
定渦巻体とを有する固定スクロールと、可動側板と可動
渦巻体とからなる可動スクロールとを有し、該可動スク
ロールが自転を拘束された状態で該固定スクロールと噛
合しつつ公転駆動されることにより、該固定スクロール
と該可動スクロールとで形成される圧縮室が順次容積を
縮小させ、流体を該圧縮室で圧縮するスクロール型圧縮
機において、圧縮機外郭を構成するシェルに対して前記
固定スクロールを一体に形成するとともに、該シェルの
内径中心は、前記固定渦巻体を形作る基礎円の中心点か
ら該固定渦巻体の終端とは逆方向に、公転半径の１／２
より大きく、公転半径の１／２と前記可動渦巻体の終端
の内壁から前記シェル内壁までの最小距離の１／２との
和以下に変位されているという新規な手段を採用してい
る。
課題を解決するため、第１の手段として、固定側板と固
定渦巻体とを有する固定スクロールと、可動側板と可動
渦巻体とからなる可動スクロールとを有し、該可動スク
ロールが自転を拘束された状態で該固定スクロールと噛
合しつつ公転駆動されることにより、該固定スクロール
と該可動スクロールとで形成される圧縮室が順次容積を
縮小させ、流体を該圧縮室で圧縮するスクロール型圧縮
機において、圧縮機外郭を構成するシェルに対して前記
固定スクロールを一体に形成するとともに、該シェルの
内径中心は、前記固定渦巻体を形作る基礎円の中心点か
ら該固定渦巻体の終端とは逆方向に、公転半径の１／２
より大きく、公転半径の１／２と前記可動渦巻体の終端
の内壁から前記シェル内壁までの最小距離の１／２との
和以下に変位されているという新規な手段を採用してい
る。
【０００９】また、本発明の圧縮機は、上記課題を解決
するため、第２の手段として、固定側板と固定渦巻体と
を有する固定スクロールと、可動側板と可動渦巻体とか
らなる可動スクロールとを有し、該可動スクロールが自
転を拘束された状態で該固定スクロールと噛合しつつ公
転駆動されることにより、該固定スクロールと該可動ス
クロールとで形成される圧縮室が順次容積を縮小させ、
流体を該圧縮室で圧縮するスクロール型圧縮機におい
て、圧縮機外郭を構成するシェルに対して前記固定スク
ロールを一体に形成するとともに、前記可動渦巻体の最
大外径は、該可動渦巻体の基礎円の中心点から該可動渦
巻体の終端の内壁までの距離の２倍と、該可動渦巻体の
終端の壁厚との和から、該可動渦巻体の終端の外壁が前
記シェルの内壁となす最小間隙と、公転半径とを減じた
値であり、該シェルの最小内径は、該可動渦巻体の基礎
円の中心点から該可動渦巻体の終端の内壁までの距離の
２倍と、該可動渦巻体の終端の壁厚と、該可動渦巻体の
終端の外壁が該シェルの内壁となす最小間隙と、公転半
径との和であるという新規な手段を採用している。
するため、第２の手段として、固定側板と固定渦巻体と
を有する固定スクロールと、可動側板と可動渦巻体とか
らなる可動スクロールとを有し、該可動スクロールが自
転を拘束された状態で該固定スクロールと噛合しつつ公
転駆動されることにより、該固定スクロールと該可動ス
クロールとで形成される圧縮室が順次容積を縮小させ、
流体を該圧縮室で圧縮するスクロール型圧縮機におい
て、圧縮機外郭を構成するシェルに対して前記固定スク
ロールを一体に形成するとともに、前記可動渦巻体の最
大外径は、該可動渦巻体の基礎円の中心点から該可動渦
巻体の終端の内壁までの距離の２倍と、該可動渦巻体の
終端の壁厚との和から、該可動渦巻体の終端の外壁が前
記シェルの内壁となす最小間隙と、公転半径とを減じた
値であり、該シェルの最小内径は、該可動渦巻体の基礎
円の中心点から該可動渦巻体の終端の内壁までの距離の
２倍と、該可動渦巻体の終端の壁厚と、該可動渦巻体の
終端の外壁が該シェルの内壁となす最小間隙と、公転半
径との和であるという新規な手段を採用している。
【００１０】
【作用】本発明における第１の手段を採用した圧縮機で
は、固定渦巻体を形作る基礎円の中心点からこの終端と
は逆方向に、公転半径の１／２より大きく、公転半径の
１／２と可動渦巻体の終端の内壁からシェル内壁までの
最小距離の１／２との和以下にシェルの内径中心を変位
させているため、固定渦巻体の終端の内壁からシェルの
内壁までの間には、可動渦巻体の終端の外壁がシェルの
内壁となす最小間隙しか無駄なスペースがなくなり、シ
ェルの最小内径をさらに縮小できる。
は、固定渦巻体を形作る基礎円の中心点からこの終端と
は逆方向に、公転半径の１／２より大きく、公転半径の
１／２と可動渦巻体の終端の内壁からシェル内壁までの
最小距離の１／２との和以下にシェルの内径中心を変位
させているため、固定渦巻体の終端の内壁からシェルの
内壁までの間には、可動渦巻体の終端の外壁がシェルの
内壁となす最小間隙しか無駄なスペースがなくなり、シ
ェルの最小内径をさらに縮小できる。
【００１１】また、本発明における第２の手段を採用し
た圧縮機では、可動渦巻体の基礎円の中心点からこの終
端の内壁までの距離の２倍と、この終端の壁厚との和か
ら、この終端の外壁がシェルの内壁となす最小間隙と、
公転半径とを減じた値に可動渦巻体の最大外径を設定
し、かつ可動渦巻体の基礎円の中心点からこの終端の内
壁までの距離の２倍と、この終端の壁厚と、この終端の
外壁がシェルの内壁となす最小間隙と、公転半径との和
にシェルの最小内径を設定しているため、固定渦巻体の
終端の内壁からシェルの内壁までの間の無駄なスペース
が全くなくなり、シェルの最小内径をさらに縮小でき
る。
た圧縮機では、可動渦巻体の基礎円の中心点からこの終
端の内壁までの距離の２倍と、この終端の壁厚との和か
ら、この終端の外壁がシェルの内壁となす最小間隙と、
公転半径とを減じた値に可動渦巻体の最大外径を設定
し、かつ可動渦巻体の基礎円の中心点からこの終端の内
壁までの距離の２倍と、この終端の壁厚と、この終端の
外壁がシェルの内壁となす最小間隙と、公転半径との和
にシェルの最小内径を設定しているため、固定渦巻体の
終端の内壁からシェルの内壁までの間の無駄なスペース
が全くなくなり、シェルの最小内径をさらに縮小でき
る。
【００１２】
【実施例】以下、本発明を具体化した実施例１、２を図
面を参照しつつ説明する。 （実施例１）この圧縮機では、図１に示すように、固定
スクロール２が可動スクロール４と噛合することによ
り、圧縮室３９を形成している。外郭を形成する固定ス
クロール２のシェル２２と締結手段により結合されたフ
ロントハウジング３０内には軸封装置３１及び主軸受３
２を介して駆動軸３３が回転自在に支承されており、駆
動軸３３の大径部内端には偏心ピン３４が偏心して植設
され、該偏心ピン３４には自転防止機構３７との協働に
より、軸受３８を介して該可動スクロール４を公転のみ
可能に支承する駆動ブッシュ３６が嵌合され、該偏心ピ
ン３４には該可動スクロール４の動的不均衡を吸収する
カウンタウェイト３５が取り付けられている。自転防止
機構３７の可動リングには可動スクロール４の可動側板
４１が固定されており、固定スクロール２の固定側板２
１の中央部分には吐出段階の圧縮室３９と連通する吐出
口１１が貫設されている。固定スクロール２にはリアハ
ウジング１０が固定されており、吐出口１１は吐出弁１
２を介してリアハウジング１０の内部に形成された吐出
室１３と連通し、吐出室１３は冷凍回路と連通してい
る。また、フロントハウジング３０にはカウンタウェイ
ト３４の周面と対向して冷凍回路と通じる吸入口８が貫
設されている。
面を参照しつつ説明する。 （実施例１）この圧縮機では、図１に示すように、固定
スクロール２が可動スクロール４と噛合することによ
り、圧縮室３９を形成している。外郭を形成する固定ス
クロール２のシェル２２と締結手段により結合されたフ
ロントハウジング３０内には軸封装置３１及び主軸受３
２を介して駆動軸３３が回転自在に支承されており、駆
動軸３３の大径部内端には偏心ピン３４が偏心して植設
され、該偏心ピン３４には自転防止機構３７との協働に
より、軸受３８を介して該可動スクロール４を公転のみ
可能に支承する駆動ブッシュ３６が嵌合され、該偏心ピ
ン３４には該可動スクロール４の動的不均衡を吸収する
カウンタウェイト３５が取り付けられている。自転防止
機構３７の可動リングには可動スクロール４の可動側板
４１が固定されており、固定スクロール２の固定側板２
１の中央部分には吐出段階の圧縮室３９と連通する吐出
口１１が貫設されている。固定スクロール２にはリアハ
ウジング１０が固定されており、吐出口１１は吐出弁１
２を介してリアハウジング１０の内部に形成された吐出
室１３と連通し、吐出室１３は冷凍回路と連通してい
る。また、フロントハウジング３０にはカウンタウェイ
ト３４の周面と対向して冷凍回路と通じる吸入口８が貫
設されている。
【００１３】固定スクロール２は、円板状の固定側板２
１と、この固定側板２１と一体的に形成されたシェル２
２と、固定側板２１の内側に図２に示すように中心点Ｓ
0 の基礎円Ｓにより形作られるインボリュート曲線で形
成された固定渦巻体２３とからなる。シェル２２の内壁
は点Ｏを中心とする円弧Ｅで形成されており、固定渦巻
体２３の内壁は始端２３ｂから終端２３ａに至るまでイ
ンボリュート曲線Ｉinで形成され、固定渦巻体２３の外
壁は始端２３ｂから終端２３ａより伸開角が１８０°少
ない伸開点Ａ近傍までインボリュート曲線Ｉout により
形成されている。そして、固定渦巻体２３の外壁をなす
インボリュート曲線Ｉout は伸開点Ａを過ぎた後円弧Ｅ
と接続されており、固定渦巻体２３とシェル２２とが一
体とされている。なお、固定渦巻体２３と一体とされた
シェル２２における円弧Ｅを破線で示す。
１と、この固定側板２１と一体的に形成されたシェル２
２と、固定側板２１の内側に図２に示すように中心点Ｓ
0 の基礎円Ｓにより形作られるインボリュート曲線で形
成された固定渦巻体２３とからなる。シェル２２の内壁
は点Ｏを中心とする円弧Ｅで形成されており、固定渦巻
体２３の内壁は始端２３ｂから終端２３ａに至るまでイ
ンボリュート曲線Ｉinで形成され、固定渦巻体２３の外
壁は始端２３ｂから終端２３ａより伸開角が１８０°少
ない伸開点Ａ近傍までインボリュート曲線Ｉout により
形成されている。そして、固定渦巻体２３の外壁をなす
インボリュート曲線Ｉout は伸開点Ａを過ぎた後円弧Ｅ
と接続されており、固定渦巻体２３とシェル２２とが一
体とされている。なお、固定渦巻体２３と一体とされた
シェル２２における円弧Ｅを破線で示す。
【００１４】可動スクロール４は、図１に示す円板状の
可動側板４１と、この可動側板４１の内側に図２に示す
ように中心点Ｐ0 の基礎円Ｐにより形作られるインボリ
ュート曲線で形成された可動渦巻体４２とからなる。可
動渦巻体４２の内壁及び外壁は始端４２ｂから終端４２
ａに至るまでインボリュート曲線Ｉin、Ｉout で形成さ
れている。
可動側板４１と、この可動側板４１の内側に図２に示す
ように中心点Ｐ0 の基礎円Ｐにより形作られるインボリ
ュート曲線で形成された可動渦巻体４２とからなる。可
動渦巻体４２の内壁及び外壁は始端４２ｂから終端４２
ａに至るまでインボリュート曲線Ｉin、Ｉout で形成さ
れている。
【００１５】この圧縮機では、エンジン（図示せず）の
回転が電磁クラッチ（図示せず）の接続により図１に示
す駆動軸３３に伝達され、駆動ブッシュ３６が自転防止
機構３７との協働により可動スクロール４を公転運動さ
せる。このとき、可動スクロール４は、図２に示す可動
渦巻体４２の基礎円Ｐの中心点Ｐ0 が固定渦巻体２３の
基礎円Ｓと同心の公転円Ｃ上を移動することにより、可
動スクロール４が公転する。こうして例えば図２に示す
状態において可動渦巻体４２の終端４２ａから伸開角で
１８０°減じた部分までにおいて冷媒ガスの吸入を行
い、可動スクロール４が１８０°公転することにより、
可動渦巻体４２の終端４２ａから伸開角で１８０°減じ
た部分の外壁が固定渦巻体２３の終端２３ａと噛合を始
める。そして、以降の公転により図１に示す圧縮室３９
が容積変化を生じ、冷媒ガスは圧縮室３９内で順次圧力
が高められ、吐出口１１から吐出弁１２を押し開いて吐
出室１３へ吐出される。
回転が電磁クラッチ（図示せず）の接続により図１に示
す駆動軸３３に伝達され、駆動ブッシュ３６が自転防止
機構３７との協働により可動スクロール４を公転運動さ
せる。このとき、可動スクロール４は、図２に示す可動
渦巻体４２の基礎円Ｐの中心点Ｐ0 が固定渦巻体２３の
基礎円Ｓと同心の公転円Ｃ上を移動することにより、可
動スクロール４が公転する。こうして例えば図２に示す
状態において可動渦巻体４２の終端４２ａから伸開角で
１８０°減じた部分までにおいて冷媒ガスの吸入を行
い、可動スクロール４が１８０°公転することにより、
可動渦巻体４２の終端４２ａから伸開角で１８０°減じ
た部分の外壁が固定渦巻体２３の終端２３ａと噛合を始
める。そして、以降の公転により図１に示す圧縮室３９
が容積変化を生じ、冷媒ガスは圧縮室３９内で順次圧力
が高められ、吐出口１１から吐出弁１２を押し開いて吐
出室１３へ吐出される。
【００１６】ここで、図２において、可動渦巻体４２の
終端４２ａの壁厚をｔ、この終端４２ａの外壁がシェル
２２の内壁となす最小間隙をｃ、可動渦巻体４２の基礎
円Ｐの中心点Ｐ0 から可動渦巻体４２の終端４２ａの内
壁までの距離をａ（＝固定渦巻体２３の基礎円Ｓの中心
点Ｓ0 から固定渦巻体２３の終端２３ａの内壁までの距
離）、公転半径をＲｏｒとした場合、円弧Ｅの中心点で
あるシェル２２の内径中心Ｏは、基礎円Ｓの中心点Ｓ0
から固定渦巻体２３の終端２３ａとは逆方向に Ｒｏｒ／２＋ｔ／２ だけ変位されている。
終端４２ａの壁厚をｔ、この終端４２ａの外壁がシェル
２２の内壁となす最小間隙をｃ、可動渦巻体４２の基礎
円Ｐの中心点Ｐ0 から可動渦巻体４２の終端４２ａの内
壁までの距離をａ（＝固定渦巻体２３の基礎円Ｓの中心
点Ｓ0 から固定渦巻体２３の終端２３ａの内壁までの距
離）、公転半径をＲｏｒとした場合、円弧Ｅの中心点で
あるシェル２２の内径中心Ｏは、基礎円Ｓの中心点Ｓ0
から固定渦巻体２３の終端２３ａとは逆方向に Ｒｏｒ／２＋ｔ／２ だけ変位されている。
【００１７】このため、固定渦巻体２３の終端２３ａの
内壁からシェル２２の内壁までには Ｗ2 ＝Ｒｏｒ−（Ｒｏｒ／２＋ｔ／２）＋ａ＋ｔ＋ｃ −（Ｒｏｒ／２＋ｔ／２＋ａ）＝ｃ しか無駄なスペースがないこととなる。また、シェル２
２の最小内径Ｄ2 は Ｄ2 ＝２｛Ｒｏｒ−（Ｒｏｒ／２＋ｔ／２）＋ａ＋ｔ＋
ｃ｝ ＝２（ａ＋Ｒｏｒ／２＋ｔ／２＋ｃ） となる。このため、この圧縮機では、上記公報記載の圧
縮機と比較して、無駄なスペースが Ｗ9 −Ｗ2 ＝ｔ＋ｃ−ｃ ＝ｔ だけ削減でき、シェルの最小内径を Ｄ9 −Ｄ2 ＝２（ａ＋Ｒｏｒ／２＋ｔ＋ｃ） −２（ａ＋Ｒｏｒ／２＋ｔ／２＋ｃ）＝ｔ だけさらに縮小できる。例えば、ｔ＝４ｍｍとすれば、
シェルの最小内径を４ｍｍ縮小できる。したがって、こ
の圧縮機では、縮径化及び軽量化が図られ、車両等への
搭載性をより一層向上させていることがわかる。
内壁からシェル２２の内壁までには Ｗ2 ＝Ｒｏｒ−（Ｒｏｒ／２＋ｔ／２）＋ａ＋ｔ＋ｃ −（Ｒｏｒ／２＋ｔ／２＋ａ）＝ｃ しか無駄なスペースがないこととなる。また、シェル２
２の最小内径Ｄ2 は Ｄ2 ＝２｛Ｒｏｒ−（Ｒｏｒ／２＋ｔ／２）＋ａ＋ｔ＋
ｃ｝ ＝２（ａ＋Ｒｏｒ／２＋ｔ／２＋ｃ） となる。このため、この圧縮機では、上記公報記載の圧
縮機と比較して、無駄なスペースが Ｗ9 −Ｗ2 ＝ｔ＋ｃ−ｃ ＝ｔ だけ削減でき、シェルの最小内径を Ｄ9 −Ｄ2 ＝２（ａ＋Ｒｏｒ／２＋ｔ＋ｃ） −２（ａ＋Ｒｏｒ／２＋ｔ／２＋ｃ）＝ｔ だけさらに縮小できる。例えば、ｔ＝４ｍｍとすれば、
シェルの最小内径を４ｍｍ縮小できる。したがって、こ
の圧縮機では、縮径化及び軽量化が図られ、車両等への
搭載性をより一層向上させていることがわかる。
【００１８】なお、上記実施例１の圧縮機では、固定及
び可動渦巻体２３、４２の内外壁をインボリュート曲線
Ｉin、Ｉout で形成したが、インボリュート曲線Ｉin、
Ｉou t よりも伸開角の増大につれて減じた曲線で内外壁
を形成することもできる。また、可動渦巻体４２の終端
４２ａをある伸開角から円弧により形作り次第に壁厚が
薄くなるように形成することもできる。さらに、固定及
び可動渦巻体２３、４２の始端２３ｂ、４２ｂを強度向
上のために円弧等を用いて壁厚を増加させることもでき
る。 （実施例２）この圧縮機は、図３に示すように、固定ス
クロール５の固定渦巻体５３及びシェル５２の形状、可
動スクロール６の可動渦巻体６２の形状が異なる点を除
いて実施例１のものと同様である。このため、同一の構
成については説明を省略する。
び可動渦巻体２３、４２の内外壁をインボリュート曲線
Ｉin、Ｉout で形成したが、インボリュート曲線Ｉin、
Ｉou t よりも伸開角の増大につれて減じた曲線で内外壁
を形成することもできる。また、可動渦巻体４２の終端
４２ａをある伸開角から円弧により形作り次第に壁厚が
薄くなるように形成することもできる。さらに、固定及
び可動渦巻体２３、４２の始端２３ｂ、４２ｂを強度向
上のために円弧等を用いて壁厚を増加させることもでき
る。 （実施例２）この圧縮機は、図３に示すように、固定ス
クロール５の固定渦巻体５３及びシェル５２の形状、可
動スクロール６の可動渦巻体６２の形状が異なる点を除
いて実施例１のものと同様である。このため、同一の構
成については説明を省略する。
【００１９】固定スクロール５における固定渦巻体５３
の内壁及び外壁は、実施例１のものと同様に、始端５３
ｂから終端５３ａに至るまでインボリュート曲線Ｉin、
Ｉou t で形成されている。但し、固定渦巻体５３の内壁
をなすインボリュート曲線Ｉ inはシェル５２の内壁をな
す円弧Ｅと直接接続され、固定渦巻体５３とシェル５２
とが一体とされている。なお、固定渦巻体５３と一体と
されたシェル５２における円弧Ｅを破線で示す。
の内壁及び外壁は、実施例１のものと同様に、始端５３
ｂから終端５３ａに至るまでインボリュート曲線Ｉin、
Ｉou t で形成されている。但し、固定渦巻体５３の内壁
をなすインボリュート曲線Ｉ inはシェル５２の内壁をな
す円弧Ｅと直接接続され、固定渦巻体５３とシェル５２
とが一体とされている。なお、固定渦巻体５３と一体と
されたシェル５２における円弧Ｅを破線で示す。
【００２０】可動スクロール６における可動渦巻体６２
の内壁は始端６２ｂから終端６２ａに至るまでインボリ
ュート曲線Ｉinで形成されており、可動渦巻体６２の外
壁は始端６２ｂから終端６２ａより伸開角で１８０°減
じた部分までがインボリュート曲線Ｉout で形成され、
終端６２ａより伸開角で１８０°減じた部分から終端６
２ａまでが伸開点Ｂと点Ｑとを接続する円弧Ｆで形成さ
れている。なお、終端６２ａより伸開角で１８０°減じ
た部分から伸開点Ｂまでのインボリュート曲線Ｉout を
破線で示す。こうして可動渦巻体６２では、終端６２ａ
より伸開角で１８０°減じた部分から伸開点Ｂまでは壁
厚が薄くされているが、この部分では流体の圧縮作用を
行わないので不合理ではない。
の内壁は始端６２ｂから終端６２ａに至るまでインボリ
ュート曲線Ｉinで形成されており、可動渦巻体６２の外
壁は始端６２ｂから終端６２ａより伸開角で１８０°減
じた部分までがインボリュート曲線Ｉout で形成され、
終端６２ａより伸開角で１８０°減じた部分から終端６
２ａまでが伸開点Ｂと点Ｑとを接続する円弧Ｆで形成さ
れている。なお、終端６２ａより伸開角で１８０°減じ
た部分から伸開点Ｂまでのインボリュート曲線Ｉout を
破線で示す。こうして可動渦巻体６２では、終端６２ａ
より伸開角で１８０°減じた部分から伸開点Ｂまでは壁
厚が薄くされているが、この部分では流体の圧縮作用を
行わないので不合理ではない。
【００２１】ここで、実施例１と同様にｔ、ｃ、ａ、Ｒ
ｏｒを定めた場合、シェル５２の最小内径Ｄ5 は、円弧
Ｅの中心点である内径中心Ｏを中心として、 Ｄ5 ＝２（ａ＋ｔ／２＋Ｒｏｒ／２＋ｃ／２） である。また、可動渦巻体６２の最大外径Ｄ6 は、点Ｑ
を中心として、 Ｄ6 ＝２（ａ＋ｔ／２−Ｒｏｒ／２−ｃ／２） である。なお、このとき、シェル５２の内径中心Ｏは、
固定渦巻体５３の基礎円Ｓの中心点Ｓ0 から固定渦巻体
５３の終端５３ａとは逆方向に Ｒｏｒ／２＋ｔ／２＋ｃ／２ だけ変位されている。単にこれだけ内径中心Ｏを変移す
れば、可動渦巻体６２の終端６２ａより伸開角で１８０
°減じた部分から伸開点Ｂまでの一部がシェル５２の内
壁と干渉するため、この圧縮機ではＤ6 ＝Ｄ5 −２（Ｒ
ｏｒ＋ｃ）なる関係によりこれを回避している。また、
これにより可動渦巻体６２の最大外径中心Ｑは、シェル
５２の内径中心ＯからＲｏｒだけ変位されている。
ｏｒを定めた場合、シェル５２の最小内径Ｄ5 は、円弧
Ｅの中心点である内径中心Ｏを中心として、 Ｄ5 ＝２（ａ＋ｔ／２＋Ｒｏｒ／２＋ｃ／２） である。また、可動渦巻体６２の最大外径Ｄ6 は、点Ｑ
を中心として、 Ｄ6 ＝２（ａ＋ｔ／２−Ｒｏｒ／２−ｃ／２） である。なお、このとき、シェル５２の内径中心Ｏは、
固定渦巻体５３の基礎円Ｓの中心点Ｓ0 から固定渦巻体
５３の終端５３ａとは逆方向に Ｒｏｒ／２＋ｔ／２＋ｃ／２ だけ変位されている。単にこれだけ内径中心Ｏを変移す
れば、可動渦巻体６２の終端６２ａより伸開角で１８０
°減じた部分から伸開点Ｂまでの一部がシェル５２の内
壁と干渉するため、この圧縮機ではＤ6 ＝Ｄ5 −２（Ｒ
ｏｒ＋ｃ）なる関係によりこれを回避している。また、
これにより可動渦巻体６２の最大外径中心Ｑは、シェル
５２の内径中心ＯからＲｏｒだけ変位されている。
【００２２】このため、固定渦巻体５３の終端５３ａの
内壁からシェル５２の内壁までには Ｗ5 ＝Ｒｏｒ−（Ｒｏｒ／２＋ｔ／２＋ｃ／２）＋ａ＋
ｔ＋ｃ−（Ｒｏｒ／２＋ｔ／２＋ｃ／２＋ａ）＝０ で全く無駄なスペースがないこととなる。このため、こ
の圧縮機では、前記公報記載の圧縮機と比較して、無駄
なスペースが Ｗ9 −Ｗ5 ＝ｔ＋ｃ だけ削減でき、シェルの最小内径を Ｄ9 −Ｄ5 ＝２（ａ＋Ｒｏｒ／２＋ｔ＋ｃ） −２（ａ＋ｔ／２＋Ｒｏｒ／２＋ｃ／２）＝ｔ＋ｃ だけさらに縮小できる。例えば、ｔ＝４ｍｍ、ｃ＝１ｍ
ｍとすれば、シェルの最小内径を５ｍｍ縮小できる。し
たがって、この圧縮機では、さらに縮径化及び軽量化が
図られ、車両等への搭載性をさらにより一層向上させて
いることがわかる。
内壁からシェル５２の内壁までには Ｗ5 ＝Ｒｏｒ−（Ｒｏｒ／２＋ｔ／２＋ｃ／２）＋ａ＋
ｔ＋ｃ−（Ｒｏｒ／２＋ｔ／２＋ｃ／２＋ａ）＝０ で全く無駄なスペースがないこととなる。このため、こ
の圧縮機では、前記公報記載の圧縮機と比較して、無駄
なスペースが Ｗ9 −Ｗ5 ＝ｔ＋ｃ だけ削減でき、シェルの最小内径を Ｄ9 −Ｄ5 ＝２（ａ＋Ｒｏｒ／２＋ｔ＋ｃ） −２（ａ＋ｔ／２＋Ｒｏｒ／２＋ｃ／２）＝ｔ＋ｃ だけさらに縮小できる。例えば、ｔ＝４ｍｍ、ｃ＝１ｍ
ｍとすれば、シェルの最小内径を５ｍｍ縮小できる。し
たがって、この圧縮機では、さらに縮径化及び軽量化が
図られ、車両等への搭載性をさらにより一層向上させて
いることがわかる。
【００２３】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明の圧縮機で
は、可動渦巻体の終端の外壁がシェルの内壁となす最小
間隙以下に無駄なスペースを削減できるため、シェルの
最小内径をさらに縮小することができる。したがって、
この圧縮機では、縮径化及び軽量化により、車両等への
搭載性をより一層向上させることができる。
は、可動渦巻体の終端の外壁がシェルの内壁となす最小
間隙以下に無駄なスペースを削減できるため、シェルの
最小内径をさらに縮小することができる。したがって、
この圧縮機では、縮径化及び軽量化により、車両等への
搭載性をより一層向上させることができる。
【図１】実施例１の圧縮機の縦断面図である。
【図２】実施例１の圧縮機における横断面図である。
【図３】実施例２の圧縮機における横断面図である。
【図４】一般的な圧縮機における横断面図である。
【図５】従来の圧縮機における横断面図である。
２、５…固定スクロール ２１…固定側板 ２
２、５２…シェル ２３、５３…固定渦巻体 ２３ａ、５３ａ…固定渦巻体
の終端 ４、６…可動スクロール ４１…可動側板 ４
２、６２…可動渦巻体 ４２ａ、６２ａ…可動渦巻体の終端 ３９
…圧縮室 Ｏ…内径中心 Ｓ…固定渦巻体の基礎円 Ｓ0 …固定渦巻体の基礎円の中心点 Ｐ…可動渦巻体
の基礎円 Ｐ0 …可動渦巻体の基礎円の中心点 Ｒｏｒ…公転半
径 ｔ＋ｃ…可動渦巻体の終端の内壁からシェルまでの距離 ｔ…可動渦巻体の終端の壁厚 ｃ…可動渦巻体の終端の外壁がシェルの内壁となす最小
間隙
２、５２…シェル ２３、５３…固定渦巻体 ２３ａ、５３ａ…固定渦巻体
の終端 ４、６…可動スクロール ４１…可動側板 ４
２、６２…可動渦巻体 ４２ａ、６２ａ…可動渦巻体の終端 ３９
…圧縮室 Ｏ…内径中心 Ｓ…固定渦巻体の基礎円 Ｓ0 …固定渦巻体の基礎円の中心点 Ｐ…可動渦巻体
の基礎円 Ｐ0 …可動渦巻体の基礎円の中心点 Ｒｏｒ…公転半
径 ｔ＋ｃ…可動渦巻体の終端の内壁からシェルまでの距離 ｔ…可動渦巻体の終端の壁厚 ｃ…可動渦巻体の終端の外壁がシェルの内壁となす最小
間隙
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉田 哲夫 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式 会社豊田自動織機製作所内 (56)参考文献 特開 昭55−51987（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】固定側板と固定渦巻体とを有する固定スク
ロールと、可動側板と可動渦巻体とからなる可動スクロ
ールとを有し、該可動スクロールが自転を拘束された状
態で該固定スクロールと噛合しつつ公転駆動されること
により、該固定スクロールと該可動スクロールとで形成
される圧縮室が順次容積を縮小させ、流体を該圧縮室で
圧縮するスクロール型圧縮機において、圧縮機外郭を構成するシェルに対して前記固定スクロー
ルを一体に形成するとともに、該 シェルの内径中心は、
前記固定渦巻体を形作る基礎円の中心点から該固定渦巻
体の終端とは逆方向に、公転半径の１／２より大きく、
公転半径の１／２と前記可動渦巻体の終端の内壁から前
記シェル内壁までの最小距離の１／２との和以下に変位
されていることを特徴とするスクロール型圧縮機。 - 【請求項２】固定側板と固定渦巻体とを有する固定スク
ロールと、可動側板と可動渦巻体とからなる可動スクロ
ールとを有し、該可動スクロールが自転を拘束された状
態で該固定スクロールと噛合しつつ公転駆動されること
により、該固定スクロールと該可動スクロールとで形成
される圧縮室が順次容積を縮小させ、流体を該圧縮室で
圧縮するスクロール型圧縮機において、圧縮機外郭を構成するシェルに対して前記固定スクロー
ルを一体に形成するとともに、 前記可動渦巻体の最大外
径は、該可動渦巻体の基礎円の中心点から該可動渦巻体
の終端の内壁までの距離の２倍と、該可動渦巻体の終端
の壁厚との和から、該可動渦巻体の終端の外壁が前記シ
ェルの内壁となす最小間隙と、公転半径とを減じた値で
あり、 該シェルの最小内径は、該可動渦巻体の基礎円の中心点
から該可動渦巻体の終端の内壁までの距離の２倍と、該
可動渦巻体の終端の壁厚と、該可動渦巻体の終端の外壁
が該シェルの内壁となす最小間隙と、公転半径との和で
あることを特徴とするスクロール型圧縮機。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4027991A JP2586750B2 (ja) | 1991-03-06 | 1991-03-06 | スクロール型圧縮機 |
| KR1019920001276A KR950011373B1 (ko) | 1991-03-06 | 1992-01-29 | 스크롤형 압축기 |
| US07/841,377 US5222883A (en) | 1991-03-06 | 1992-02-25 | Scroll type compressor having the center of the cylindrical shell displaced for compactness |
| CA 2062298 CA2062298C (en) | 1991-03-06 | 1992-03-04 | Scroll type compressor |
| EP19920103742 EP0502513B1 (en) | 1991-03-06 | 1992-03-05 | Scroll type compressor |
| DE69203628T DE69203628T2 (de) | 1991-03-06 | 1992-03-05 | Spiralverdichter. |
| CN92102203A CN1024834C (zh) | 1991-03-06 | 1992-03-06 | 涡旋式压缩机 |
| GR92300031T GR920300031T1 (en) | 1991-03-06 | 1992-09-11 | Scroll type compressor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4027991A JP2586750B2 (ja) | 1991-03-06 | 1991-03-06 | スクロール型圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04279784A JPH04279784A (ja) | 1992-10-05 |
| JP2586750B2 true JP2586750B2 (ja) | 1997-03-05 |
Family
ID=12576182
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4027991A Expired - Fee Related JP2586750B2 (ja) | 1991-03-06 | 1991-03-06 | スクロール型圧縮機 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5222883A (ja) |
| EP (1) | EP0502513B1 (ja) |
| JP (1) | JP2586750B2 (ja) |
| KR (1) | KR950011373B1 (ja) |
| CN (1) | CN1024834C (ja) |
| CA (1) | CA2062298C (ja) |
| DE (1) | DE69203628T2 (ja) |
| GR (1) | GR920300031T1 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| JPH0610856A (ja) * | 1992-06-29 | 1994-01-21 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | スクロール流体装置 |
| JP4505196B2 (ja) * | 2003-06-17 | 2010-07-21 | パナソニック株式会社 | スクロール圧縮機 |
| CN102927012B (zh) * | 2012-11-21 | 2015-04-22 | 霍勇贤 | 涡旋盘结构 |
| RU2535465C1 (ru) * | 2013-07-23 | 2014-12-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский национальный исследовательский технологический университет" (ФГБОУ ВПО "КНИТУ") | Спиральная машина |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5537537A (en) * | 1978-09-09 | 1980-03-15 | Sanden Corp | Volume type liquid compressor |
| JPS5551987A (en) * | 1978-10-12 | 1980-04-16 | Sanden Corp | Positive displacement fluid compressor |
| JPS58172404A (ja) * | 1982-04-05 | 1983-10-11 | Hitachi Ltd | スクロ−ル流体機械 |
| US4477239A (en) * | 1982-10-12 | 1984-10-16 | Sanden Corporation | Scroll type fluid displacement apparatus with offset wraps for reduced housing diameter |
| JPS63201381A (ja) * | 1987-02-17 | 1988-08-19 | Hitachi Ltd | スクロ−ル圧縮機 |
| JPH01211601A (ja) * | 1988-02-18 | 1989-08-24 | Mitsubishi Electric Corp | スクロール流体機械 |
-
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- 1991-03-06 JP JP4027991A patent/JP2586750B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1992
- 1992-01-29 KR KR1019920001276A patent/KR950011373B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1992-02-25 US US07/841,377 patent/US5222883A/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-03-04 CA CA 2062298 patent/CA2062298C/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-03-05 DE DE69203628T patent/DE69203628T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1992-03-05 EP EP19920103742 patent/EP0502513B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-03-06 CN CN92102203A patent/CN1024834C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1992-09-11 GR GR92300031T patent/GR920300031T1/el unknown
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|---|---|
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| JPH04279784A (ja) | 1992-10-05 |
| EP0502513A1 (en) | 1992-09-09 |
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| CA2062298C (en) | 1995-06-20 |
| GR920300031T1 (en) | 1992-09-11 |
| KR950011373B1 (ko) | 1995-10-02 |
| DE69203628T2 (de) | 1996-01-11 |
| CN1024834C (zh) | 1994-06-01 |
| US5222883A (en) | 1993-06-29 |
| DE69203628D1 (de) | 1995-08-31 |
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