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JP2024541538A - ナフサの製造に特化したゼオライトｙを含んでいる水素化分解触媒 - Google Patents

ナフサの製造に特化したゼオライトｙを含んでいる水素化分解触媒 Download PDF

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JP2024541538A JP2024531445A JP2024531445A JP2024541538A JP 2024541538 A JP2024541538 A JP 2024541538A JP 2024531445 A JP2024531445 A JP 2024531445A JP 2024531445 A JP2024531445 A JP 2024531445A JP 2024541538 A JP2024541538 A JP 2024541538A
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Abstract

本発明は、ナフサ留分に関して選択的な水素化分解触媒について説明し、さらに、前記触媒を用いる水素化分解方法について説明する。本触媒は、周期律表のＶＩＢ族および非貴金属ＶＩＩＩ族の元素からなる群から選択され、単独でまたは混合物として利用される少なくとも１種の水素化脱水素元素と、少なくとも１種の多孔質鉱物マトリクス、初期結晶格子定数ａ０が２４．４２Aを超えるガンマゼオライト、およびベータゼオライトを含む担体とを含み、触媒中の前記ガンマゼオライト対前記ベータゼオライトの重量比は、厳密に１２より大きい。

Description

本発明は、ゼオライトＵＳＹをベースとする水素化分解触媒に関し、減圧蒸留物およびガスオイルのタイプの石油留分の水素化分解によるナフサの製造のためのその使用にも関する。このタイプの方法は、とりわけ、石油化学中間物およびガソリン燃料の製造のために炭化水素供給原料の転化に向けられた計画において用いられる。
水素化分解触媒は、一般に、それらの酸機能基の性質に基づいて分類され、特に、シリカ－アルミナタイプの無定形酸機能基を含んでいる触媒およびゼオライト性の分解機能基、例えば、ゼオライトＹまたはゼオライトベータを含んでいる触媒がある。
水素化分解触媒は、水素化分解法においてそれらが用いられる場合に得られる主生成物に従っても分類され、２つの主生成物は、中間蒸留物およびナフサである。
ナフサまたはナフサ留分は、沸点が中間蒸留物留分より低い石油フラクションを意味するように理解される。中間蒸留物留分は、一般に、１５０℃～３７０℃のカットポイントを有し、ケロセンおよびガスオイルの製造を最大にするようにする。ただし、例えばナフサの製造に特に標的とされる方法のケースにおいて、中間蒸留物留分の下限カットポイントは、ナフサの収率を増大させるように増大させられ得る。
この目的のために、ナフサ留分は、分子当たり６個の炭素原子を有している炭化水素化合物の沸点（または６８℃沸点）と最高２１６℃までの間の沸点を有することができ、ガソリン留分を含む。
ガソリンおよびナフサの留分に高い需要がある。これは、精製業者が幾年にわたってナフサ留分の方に選択的である水素化分解触媒に焦点を当ててきた理由である。
ナフサ留分を生じさせるためにＦＡＵタイプのゼオライトをベースとする触媒を用いることが知られている。
特許文献１（Shell）には、ＦＡＵタイプのゼオライトＹ、前記ゼオライトを含んでいる触媒、その調製および水素化分解法におけるその使用が記載されている。特に、ＦＡＵゼオライトの格子定数は、２４．４０～２４．５０オングストローム（Å）であり、シリカ－アルミナのモル比（silica-alumina mole ratio：ＳＡＲ）は、５～１０であり、アルカリ金属含有率は、０．１５重量％未満である。そのようなゼオライトは、水素化分解法においてそれらが用いられる場合に、ナフサ留分の方への高い選択性、特に、重質ナフサ留分の方への高い選択性を有することが実証されている。
特許出願（特許文献２）（Shell）には、格子定数が２４．４２～２４．５２オングストローム（Å）であり、シリカ－アルミナのモル比（ＳＡＲ）が１０～１５であり、表面積が９１０～１０２０ｍ２／ｇであるＦＡＵゼオライトの調製が記載されている。この系統は、このゼオライトを含んでいる触媒がナフサ留分の方に特に選択的であるのは、炭化水素留分を転化するための方法において用いられる場合であることを教示する。
特許出願（特許文献３）（Shell）には、低格子定数が２４．１０～２４．４０オングストローム（Å）であり、シリカ－アルミナのモル比（ＳＡＲ）が１２超、好ましくは２０～１００であり、ＢＥＴ比表面積が８５０ｍ２／ｇ超であり、ミクロ細孔容積が０．２８ｍＬ／ｇ超であるゼオライトＹを含んでいる触媒を用いる水素化分解法が記載されている。特許文献３には、低格子定数を有するゼオライトは、中間蒸留物の方に選択的であるが、より高い格子定数を有するゼオライトより活性に乏しいことが知られていることが教示されている。特許文献３の発明による低格子定数を有するゼオライトを含んでいる触媒は、それにもかかわらず、中間蒸留物の方への良好な選択性と組み合わされて高い活性を与える。
ゼオライトＹおよびゼオライトベータをベースとする他の触媒も用いられ得る。
特許（特許文献４）（ＵＯＰ）には、ゼオライトベータおよびゼオライトＹを含有している水素化分解触媒が記載されており、ゼオライトＹの格子定数は、２４．３８～２４．５０オングストローム（Å）であり、触媒は、Ｙ／ベータの重量比５～１２によって特徴付けられる。この触媒は、ゼオライトベータの割合と比べて比較的高い割合のゼオライトＹを有している。これらの触媒は、従来の市販触媒と比べて改善された選択性および活性を有することが実証されている。同じく開示されているのは、炭化水素供給原料をより低い沸点およびより低い分子量を有している生成物に転化するために高温高圧で前記触媒を用いる水素化分解法である。特に、得られた生成物は、ナフサ留分の温度範囲（Ｃ６－２１６℃）において沸騰する大部分の成分を含む。
ナフサ留分の方に選択的である新しい水素化分解触媒を開発しようと試みているうちに、本出願人は、驚くべきことに、周期律表の第ＶＩＢ族の元素および第ＶＩＩＩ族の非貴金属元素によって形成される群から選ばれる少なくとも１種の水素化脱水素元素と、少なくとも１種の多孔質鉱物マトリクス、単位格子の初期格子定数ａ０が厳密に２４．４０Å未満であり、ＢＥＴ比表面積が７００～１０００ｍ２／ｇであり、ミクロ細孔容積は、窒素吸着によって決定されて，０．２８ｍＬ／ｇ超であり、ブレンステッド酸度は、３００ｍｉｃｒｏｍｏｌ／ｇ超であるゼオライトＹを含んでいる担体とを含んでいる触媒により、とりわけ、従来技術の触媒と比べてナフサ留分の方への改善された選択性を得ることが可能となることを発見した。
米国特許第７６１１６８９号明細書 国際公開第１１／０６７２５８号 国際公開第０４／０４８７９８８号 米国特許第７５１０６４５号明細書
（発明の主題）
より具体的には、本発明は、ナフサ留分の方に選択的であり、周期律表の第ＶＩＢ族の元素および第ＶＩＩＩ族の非貴金属元素によって形成される群から選ばれ、単独でまたは混合物として利用される少なくとも１種の水素化脱水素元素と、少なくとも１種の多孔質鉱物マトリクス、単位格子の初期格子定数ａ０が厳密に２４．４０Å未満であり、ＢＥＴ比表面積が７００～１０００ｍ２／ｇであり、ミクロ細孔容積が窒素吸着によって決定されて０．２８ｍＬ／ｇ超であり、ブレンステッド酸度が厳密に３００ｍｉｃｒｏｍｏｌ／ｇ超であるゼオライトＹを含んでいる担体とを含んでいる水素化分解触媒に関する。
本発明は、有利には、周期律表の第ＶＩＢ族の元素および第ＶＩＩＩ族の非貴金属元素によって形成される群から選ばれ、単独でまたは混合物として利用される少なくとも１種の水素化脱水素元素と、少なくとも１種の多孔質鉱物マトリクス、単位格子の初期格子定数ａ０が２４．４０Å未満であり、ＢＥＴ比表面積が７００～１０００ｍ２／ｇであり、ミクロ細孔容積が窒素吸着によって決定されて０．２８ｍＬ／ｇ超であり、ブレンステッド酸度が３００ｍｉｃｒｏｍｏｌ／ｇ超であるゼオライトＹを含んでいる担体とを含んでいる水素化分解触媒に関する。
本発明の別の主題は、前記触媒の存在中で炭化水素供給原料を水素化分解するための方法にある。
本発明の１つの利点は、本発明による水素化分解法において用いられる場合に、従来技術からの触媒と比べてナフサ留分の方への改善された選択性を得るための水素化分解触媒を提供するということにある。
本発明において、ナフサ製造のための水素化分解触媒の選択性は、触媒テストの間に決定され、ナフサ留分、すなわち、分子当たり６個の炭素原子を含有している炭化水素化合物の沸騰温度（または６８℃沸点）から最高２１６℃までの間の範囲において沸騰する生成物の、本方法を離れる生成物の全質量に相対する重量百分率としての割合に対応する。
有利な実施形態によると、本発明による触媒は、ベータのゼオライトも含む。
本発明の有利な実施形態の利点は、特許請求される特有の特徴を有している前記ゼオライトＹおよびベータのゼオライトを特有のＹ／ベータの質量比で含んでおり、従来技術の触媒と比較して、本発明による水素化分解法において前記触媒が用いられる場合に得られるべきナフサ留分の方への改善された選択性だけではなく、改善された活性も可能にする水素化分解触媒をそれが提供することにある。
本発明において、ナフサ製造についての水素化分解触媒の転化活性は、触媒テストの間に、沸点が２１６℃未満である生成物を触媒が最低６５重量％生じさせるために用いられなければならない温度を比較することによって決定される。要求される温度がより低いほど、触媒は、より活性である。この温度低下により、例えば、加工処理のエネルギー消費量を制限することおよび触媒を用いるためのサイクル時間を増大させること、さらには、処理の容量およびスキームを改変することなく活性に乏しい供給原料を処理することが可能となる。
以降の本文の全体を通じて、用語「比表面積」は、雑誌The Journal of the American Chemical Society, 60, 309 (1938)に記載されたBrunauer-Emmett-Teller法から確立された規格ASTM 4365-19に従う窒素吸着によって決定されるＢＥＴ比表面積（ＳＢＥＴ）を意味する。窒素吸着によるテクスチャ解析も、ミクロ細孔容積、すなわち、開口部が２ｎｍ未満である細孔の容積が決定されることを可能にする。分析の前に、ゼオライト粉体は、５００℃で５時間にわたって活性にされる。
同様に、メソ細孔容積は、窒素吸着によって決定される。以下の本文の全体を通して、用語「ミクロ細孔」は、開口部が２ｎｍ未満である細孔を意味し、「メソ細孔」は、開口部が２ｎｍ超である細孔を意味する。
以下の本文の全体を通して、ゼオライトＹのブレンステッド酸度は、ピリジンの吸着とその後の熱脱着およびその後の赤外分光法（ＦＴＩＲ）によって測定される。この方法は、journal C.A. Emeis, Journal of Catalysis, 141, 347 (1993)に記載されているように、酸性固体、例えば、Ｙゼオライトを特徴付けるために従来から用いられている。分析の前に、ゼオライト粉体は、１６ｍｍ径のペレットの形態に圧縮され、二次真空下に４５０℃で活性にされる。活性化ペレットと接触させる気相でのピリジンの導入と、熱脱着の工程は、１５０℃で実行される。１５０℃での熱脱着の後にＦＴＩＲによって検出されるピリジニウムイオンの濃度は、ゼオライトのブレンステッド酸度に対応し、ｍｉｃｒｏｍｏｌ／ｇで表現される。
本発明の目的のために、提示された種々の実施形態は、単独でまたは互いとの組み合わせで用いられてよく、組み合わせに対して何らの制限もない。
本発明の目的のために、所与の工程のためのパラメータの種々の範囲、例えば、圧力範囲および温度範囲は、単独でまたは組み合わせで用いられ得る。例えば、本発明の目的のために、圧力値の好適な範囲は、より好適な温度値の範囲と組み合わされ得る。
以下の本文において、化学元素の族は、ＣＡＳ分類に従って与えられる（CRC Handbook of Chemistry and Physics、出版元CRC Press、編集長D. R. Lide、第81版、2000-2001）。例えば、ＣＡＳ分類による第ＶＩＩＩ族は、新ＩＵＰＡＣ分類による８、９および１０列からの金属に対応し、第ＶＩＢ族は、６列からの金属に対応する。
以下の本文において、表現「ＡとＢとの間の、またはＡ～Ｂの（of between A and B）」および「ＡとＢとの間、またはＡ～Ｂ（between A and B）」は、同等であり、間隔の両限界値（Ａ、Ｂ）は、記載された値の範囲に含まれることを意味する。そのようになっていなかったならばおよび両限界値が記載された範囲に含まれていなかったならば、そのような説明が本発明によって提供されることになる。
（発明の詳細な説明）
（水素化／脱水素機能）
本発明によれば、触媒は、周期律表の第ＶＩＢ族の元素および第ＶＩＩＩ族の非貴金属元素によって形成される群から選ばれる少なくとも１種の水素化脱水素元素を含み、単独でまたは混合物として利用される。
好ましくは、第ＶＩＩＩ族元素は、鉄、コバルトおよびニッケルから選ばれ、これらは、単独でまたは混合物として利用され、好ましくは、ニッケルおよびコバルトから選ばれる。好ましくは、第ＶＩＢ族元素は、タングステンおよびモリブデンから選ばれ、単独でまたは混合物として利用される。金属の以下の組み合わせが好適である：ニッケル－モリブデン、コバルト－モリブデン、ニッケル－タングステン、コバルト－タングステン、大いに好ましくは：ニッケル－モリブデン、ニッケル－タングステン。３種の金属の組み合わせを用いることも可能であり、例えば、ニッケル－コバルト－モリブデンがある。
第ＶＩＩＩ族からの元素の触媒中の含有率は、前記触媒の全重量に相対する酸化物の重量で有利には０．５重量％～８重量％、好ましくは酸化物の重量で０．５重量％～６重量％、大いに好ましくは酸化物の重量で１．０重量％～４重量％である。第ＶＩＢ族元素の触媒中の含有率は、前記触媒の全重量に相対する酸化物の重量で有利には１重量％～３０重量％、好ましくは酸化物の重量で２重量％～２５重量％、大いに好ましくは酸化物の重量で５重量％～２０重量％、一層より好ましくは酸化物の重量で５重量％～１６重量％である。
好ましくは、本発明により用いられる触媒は、プロモータ元素を含有することもでき、プロモータ元素は。リン、ホウ素、ケイ素から選ばれ、大いに好ましくはリンである。触媒がリンを含有する場合、リン含有率は、前記触媒の全重量に相対するＰ２Ｏ５酸化物の重量で有利には０．５重量％～１０重量％、Ｐ２Ｏ５酸化物の重量で好ましくは１重量％～６重量％、Ｐ２Ｏ５酸化物の重量でより好ましくは１重量％～４重量％である。
（担体）
本発明による触媒が含む担体は、少なくとも１種の多孔質鉱物マトリクス、ゼオライトＹ、好ましくは脱アルミニウムゼオライトＵＳＹを含んでおり、好ましくは、それからなり、前記ゼオライトＹの単位格子の初期格子定数ａ０は、厳密に２４．４０Å未満であり、ＢＥＴ比表面積は、７００～１０００ｍ２／ｇであり、ミクロ細孔容積は、０．２８ｍＬ／ｇ超であり、ブレンステッド酸度は、３００ｍｉｃｒｏｍｏｌ／ｇ超である。
触媒の担体において用いられる多孔質鉱物マトリクスは、バインダとも呼ばれ、有利には、少なくとも１種の耐火性酸化物からなり、好ましくは、アルミナ、シリカ－アルミナ、粘土、チタン酸化物、ホウ素酸化物およびジルコニアによって形成される群から選ばれ、単独でまたは混合物として利用される。好ましくは、多孔質鉱物マトリクスは、アルミナおよびシリカ－アルミナから選ばれ、単独でまたは混合物として利用される。より好ましくは、多孔質鉱物マトリクスは、アルミナである。アルミナは、有利には、当業者に知られているその形態のいずれかにあることができる。大いに好ましくは、アルミナは、ガンマアルミナ、例えば、ベーマイトである。
好ましくは、前記担体は、前記担体の全重量に相対して、１５重量％～５５重量％、好ましくは２５重量％～５０重量％、大いに好ましくは２５重量％～４０重量％のバインダを含む。
本発明によると、担体のゼオライトＹの単位格子の初期格子定数ａ０は、厳密に２４．４０Å未満である。
好ましくは、用いられるゼオライトＹの単位格子の初期格子定数ａ０は、２４．４０Å未満、好ましくは２４．３０～２４．３９Å、好ましくは２４．３２～２４．３９Å、好ましくは２４．３２～２４．３８Å、大いに好ましくは２４．３４～２４．３８Åである。
与えられたゼオライトＹの単位格子の初期格子定数ａ０は、本発明による触媒の合成において用いられるゼオライトＹの初期格子定数ａ０の値である。
ゼオライトＹの単位格子の初期格子定数ａ０は、規格ASTM 03942-80によるＸ線回折によって測定される。
本発明によると、前記ゼオライトＹの比表面積は、ＢＥＴ法に従う窒素物理吸着によって測定されて、７００～１０００ｍ２／ｇ、好ましくは７５０～９５０ｍ２／ｇ、好ましくは８００～９５０ｍ２／ｇである。
本発明によると、前記ゼオライトＹのミクロ細孔容積は、窒素吸着によって決定されて、０．２８ｍＬ／ｇ超、好ましくは０．２８５ｍＬ／ｇ超、かつ有利には０．３４ｍＬ／ｇ未満である。
本発明によると、前記ゼオライトＹのブレンステッド酸度は、３００ｍｉｃｒｏｍｏｌ／ｇ超、好ましくは３２０～５００ｍｉｃｒｏｍｏｌ／ｇ、好ましくは３２５～４２５ｍｉｃｒｏｍｏｌ／ｇである。
好ましくは、前記ゼオライトＹのシリカ－アルミナのモル比（ＳＡＲ）は、５～５０、好ましくは５～２０、好ましくは５超かつ１２未満である。
好ましくは、前記ゼオライトＹのメソ細孔容積は、０．１２ｍＬ／ｇ超、好ましくは０．１６ｍＬ／ｇ超、好ましくは０．１８～０．２４ｍＬ／ｇである。
好ましくは、前記担体のゼオライトＹ、好ましくは脱アルミニウムゼオライトＵＳＹの含有率は、前記担体の全重量に相対して１５重量％％～８０重量％、好ましくは２０重量％～７５重量％、好ましくは４０重量％～７０重量％である。
前記ゼオライトは、有利には、分類"Atlas of Zeolite Framework Types", 6th Revised Edition", Ch. Baerlocher, L. B. McCusker, D.H. Olson, 6th Edition, Elsevier, 2007, Elsevierにおいて定義されている。
本発明の好適な実施形態によると、上記に定義されかつ本発明による方法において用いられる触媒の担体を実施するのに適している特定の特徴を有しているゼオライトＹ、好ましくは、脱アルミニウムゼオライトＵＳＹは、有利には、ＦＡＵ構造型のゼオライトＹであって、好ましくは合成後の全体的Ｓｉ／Ａｌ原子比が２．３～２．８であり、有利には、合成後にＮａＹ型にあるものから調製される。ＦＡＵ構造型の前記ゼオライトＹは、有利には、１回または複数回のイオン交換の工程を経た後に、脱アルミニウム工程を経る。１回または複数回のイオン交換により、部分的または完全に、ＦＡＵ構造型の粗合成ゼオライトＹ中のカチオン位置中に存在する周期律表の第ＩＡ族および第ＩＩＡ族に属しているアルカリカチオンをＮＨ４ ＋カチオンと置換すること、好ましくはＮａ＋カチオンをＮＨ４ ＋カチオンと置換することが可能になる。
アルカリカチオンのＮＨ４ ＋カチオンとの部分的または完全な交換は、前記アルカリカチオンの８０％から１００％まで、好ましくは８５％から９９．５％まで、より好ましくは８８％から９９％までのＮＨ４ ＋カチオンとの交換を意味するように理解される。１回または複数回のイオン交換工程の終わりに、ゼオライトＹ中のアルカリカチオンの残留量、好ましくは、Ｎａ＋カチオンの残留量は、ゼオライトＹ中に当初から存在するアルカリカチオン、好ましくは Ｎａ＋カチオンの量に相対して、有利には０％～２０％、好ましくは０．５％～１５％、好ましくは１．０％～１２％である。
好ましくは、この工程は、アンモニウムの塩素酸塩、硫酸塩、硝酸塩、リン酸塩または酢酸塩から選ばれる少なくとも１種のアンモニウム塩を含有している溶液により複数回のイオン交換を実施して、ゼオライト中に存在するアルカリカチオン、好ましくはＮａ＋カチオンを少なくとも部分的に除去するようにする。好ましくは、アンモニウム塩は、硝酸アンモニウムＮＨ４ＮＯ３である。
それ故に、１回または複数回のイオン交換工程の終わりにおいてゼオライトＹ中のアルカリカチオン、好ましくはＮａ＋カチオンの残留含有率は、好ましくは、アルカリカチオン／アルミニウムのモル比、好ましくはＮａ／Ａｌモル比が０：１～０：１、好ましくは０：１～０．００５：１、より好ましくは０：１～０．００８：１になるようにされる。
望みのアルカリカチオン／アルミニウム、好ましくはＮａ／Ａｌの比は、イオン交換溶液のＮＨ４ ＋濃度、イオン交換温度およびイオン交換の回数を調節することによって得られる。イオン交換溶液のＮＨ４ ＋濃度は、有利には、０．０１ｍｏｌ・Ｌ－１と１２ｍｏｌ・Ｌ－１との間、好ましくは１．００ｍｏｌ・Ｌ－１と１０ｍｏｌ・Ｌ－１との間で変動する。イオン交換工程の温度は、有利には２０℃～１００℃、好ましくは６０℃～９５℃、好ましくは６０℃～９０℃、より好ましくは６０℃～８５℃、よりなおさら好ましくは６０℃～８０℃である。イオン交換の回数は、有利には１回と１０回、好ましくは１回と４回との間で変動する。
得られた前記ゼオライトＹ、好ましくはＦＡＵ構造型のものは、次いで、脱アルミニウム処理工程を経ることができる。前記脱アルミニウム工程は、有利には、当業者に知られている任意の方法によって行われてよい。好ましくは、脱アルミニウムは、任意選択に水蒸気の存在中での熱処理（または「スチーミング」）および／または１回または複数回の酸攻撃によって行われる。酸攻撃は、有利には、水性の無機または有機の酸溶液による処理によって行われる。
好ましくは、脱アルミニウム工程は、熱処理とその後の１回または複数回の酸攻撃、または、１回または複数回の酸攻撃のみを実施する。
好ましくは、任意選択に水蒸気の存在中での熱処理にゼオライトＹが供され、この熱処理が行われる際の温度は、２００℃～９００℃、好ましくは３００℃～９００℃、よりなおさら好ましくは４００℃～７５０℃である。前記熱処理の継続期間は、有利には０．５時間以上、好ましくは０．５時間～２４時間、大いに好ましくは１時間～１２時間である。水の存在中で熱処理が行われるケースにおいて、熱処理の間の水蒸気の容積百分率は、有利には５％～１００％、好ましくは２０％～１００％、大いに好ましくは４０％～１００％である。水蒸気ではなく存在する任意の容積部分は、空気から形成される。水蒸気および場合による空気から形成されたガスの流量は、有利には０．２Ｌ・ｈ－１・ｇ－１～１０Ｌ・ｈ－１・ｇ－１（ゼオライトＹ）である。
熱処理は、ゼオライトＹの構造からのアルミニウム原子の抽出を可能にする一方で、処理されるゼオライトの全体的なＳｉ／Ａｌ原子比を未変化に維持する。
水蒸気の存在中での熱処理の工程は、有利には、本発明による方法において用いられる触媒の担体を実装するのに適しかつ単位格子の格子定数ａ０が厳密に２４．４０Å未満である脱アルミニウム済みゼオライトＵＳＹを得るのに必要なだけ多くの回数繰り返されてよい。
任意選択に水蒸気の存在中での熱処理の工程の後に、有利には、酸攻撃工程が行われる。前記酸攻撃により、水蒸気の存在中での熱処理の工程から生じかつ脱アルミニウム済みゼオライトの多孔度部を部分的に阻害するアルミニウムデブリを部分的または完全に除去することが可能となる；酸攻撃により、脱アルミニウム済みゼオライトの多孔度部をブロックから解除することがこうして可能となる。
酸攻撃は、有利には、ゼオライトＹ（場合によっては、事前に熱処理を経たもの）を、無機または有機の酸を含有している水溶液中に懸濁させることによって行われてよい。無機酸は、硝酸、硫酸、塩酸、リン酸またはホウ酸であってよい。有機酸は、ギ酸、酢酸、シュウ酸、酒石酸、マレイン酸、マロン酸、リンゴ酸、乳酸、または任意の他の水溶性有機酸であってよい。溶液中の無機または有機の酸の濃度は、有利には、０．０１ｍｏｌ・Ｌ－１と２．０ｍｏｌ・Ｌ－１との間、好ましくは０．５ｍｏｌ・Ｌ－１と１．０ｍｏｌ・Ｌ－１との間で変動する。酸攻撃工程の温度は、有利には２０℃～１００℃、好ましくは６０℃～９５℃、好ましくは６０℃～９０℃、より好ましくは６０℃～８０℃である。酸攻撃の継続期間は、有利には５分～８時間、好ましくは３０分～４時間、好ましくは１時間～２時間である。
任意選択に水蒸気の存在中での熱処理の１回または複数回の工程および場合による酸攻撃工程の終結の際に、前記ゼオライトＹを改変するための方法は、有利には、ゼオライトＹにおけるカチオン位置中に依然として存在するアルカリカチオン、好ましくはＮａ＋カチオンの少なくとも部分的または完全な交換の工程を含む。イオン交換工程は、上記のイオン交換工程と同様の方法で行われる。
任意選択に水蒸気の存在中での熱処理の１回または複数回の工程および場合による酸攻撃工程および場合によるアルカリカチオン、好ましくはＮａ＋カチオンの部分的または完全な交換の工程の終結の際に、前記ゼオライトＹを改変するための方法は、焼成工程を含んでよい。前記焼成により、ゼオライトの多孔度部内に存在する有機化学種、例えば、酸攻撃工程またはアルカリカチオンの部分的または完全な交換の工程によって提供されたものを除去することが可能となる。加えて、前記焼成工程により、ゼオライトＹのプロトン型を生じさせることおよびその適用の目的のために酸度をそれの上に付与することが可能となる。
焼成は、有利には、マッフル炉または管状炉において、乾燥空気下または不活性雰囲気下に、掃引床または横断床で行われてよい。焼成温度は、有利には２００℃～８００℃、好ましくは４５０℃～６００℃、好ましくは５００℃～５５０℃である。保持される焼成の継続期間は、有利には１～２０時間、好ましくは６～１５時間、好ましくは８～１２時間である。
それ故に、得られた前記ゼオライトＹ、好ましくは前記脱アルミニウム済みゼオライトＵＳＹの単位格子の初期格子定数ａ０は、厳密に２４．４０Å未満であり、比表面積は、ＢＥＴ法を用いる窒素物理吸着によって測定されて、７００～１０００ｍ２／ｇであり、ミクロ細孔容積は、窒素吸着によって決定されて、０．２８ｍＬ／ｇ超であり、ブレンステッド酸度は、３００ｍｉｃｒｏｍｏｌ／ｇ超である。
好適な実施形態において、担体は、ゼオライトベータも含む。
ゼオライトベータは、一般に、構造化剤を含有している反応混合物から合成される。構造化剤の使用は、当業者に周知である：例えば、特許US 3 308 069には、テトラエチルアンモニウム水酸化物の使用が記載され、特許US 5 139 759には、テトラエチルアンモニウムハリド化合物に由来するテトラエチルアンモニウムカチオンの使用が記載されている。ゼオライトベータを調製するための別の標準的な方法は、書籍“Verified Synthesis of Zeolitic Materials”に与えられる。
本発明による担体において用いられるゼオライトベータが好ましく有する全体的ＳＡＲ原子比は、１０～１００、優先的には２０～５０、より好ましくは２０～３０である。本発明による担体において用いられるゼオライトベータが有利に有する比表面積は、ＢＥＴ法による窒素物理吸着によって測定されて、４００～８００ｍ２／ｇ、好ましくは５００～７５０ｍ２／ｇ、好ましくは５５０～７００ｍ２／ｇである。
担体がゼオライトベータを含むケースにおいて、担体が有利に有するゼオライトベータ含有率は、前記担体の全重量に相対して２重量％～４０重量％、好ましくは５重量％～３５重量％、好ましくは１０重量％～３５重量％である。
担体がゼオライトベータを含むケースにおいて、触媒中の前記ゼオライトＹ対前記ゼオライトベータの重量比は、１～４０である。
好ましくは、触媒中の前記ゼオライトＹ対前記ゼオライトベータの重量比は、１～２０、好ましくは１．２～１５、より好ましくは１．２～８である。
この重量比は、ゼオライトの乾燥質量、すなわち、１０００℃での強熱減量を測定することによって決定されるそれらの水含有率について較正されたゼオライトの質量（乾燥質量）から計算される。
担体がゼオライトＵＳＹのみを含む（ゼオライトベータを有しない）ケースにおいて、それは、好ましくは、以下からなる：
－ ゼオライトＹ、好ましくは脱アルミニウム済みゼオライトＵＳＹ；単位格子の初期格子定数ａ０は、厳密に２４．４０Å未満である；前記担体の全重量に相対して、１５重量％～８０重量％、好ましくは２０重量％～７０重量％、好ましくは４０重量％～７０重量％；
－ 少なくとも１種の多孔質鉱物マトリクス；前記担体の全重量に相対して２０重量％～８５重量％、好ましくは２０重量％～６０重量％、大いに好ましくは２０重量％～５０重量％。
担体がゼオライトＵＳＹおよびゼオライトベータを含むケースにおいて、それは、好ましくは、以下のものからなる：
－ ゼオライトＹ、好ましくは脱アルミニウム済みゼオライトＵＳＹ；単位格子の初期格子定数ａ０は、厳密に、２４．４０Å未満である；前記担体の全重量に相対して、１５重量％～８０重量％、好ましくは２０重量％～７０重量％、好ましくは４０重量％～７０重量％；
－ ゼオライトベータ；前記担体の全重量に相対して２重量％～４０重量％、好ましくは５重量％～３５重量％、または１０重量％～３５重量％；および
－ 少なくとも１種の多孔質鉱物マトリクス；前記担体の全重量に相対して、５重量％～８３重量％、好ましくは１５重量％～４０重量％、大いに好ましくは２０重量％～４０重量％。
好ましくは、触媒のゼオライトＹの含有率は、前記触媒の全重量に相対して７重量％～７８重量％である。
好ましくは、触媒配合物中にゼオライトベータが存在するケースにおいて、前記触媒のゼオライトベータの含有率は、前記触媒の全重量に相対して２重量％～３９重量％である。
好ましくは、前記触媒の少なくとも１種の多孔質鉱物マトリクスの含有率は、前記触媒の全重量に相対して４重量％～８１重量％である。
水素化分解触媒が有利に有するＹ／ベータの比は、本発明による水素化分解法において前記触媒が用いられる場合にナフサ留分の方への改善された選択性を得るだけではなく、従来技術の触媒と比べて改善された活性も可能にするこれらの範囲内にある。
（触媒の調製）
触媒は、有利には、従来技術において用いられる従来の方法により調製される。
特に、触媒は、以下の工程を含んでいる調製方法により調製される：
－ 担体を調製する工程：以下を含んでいる：
・ 少なくとも１種の多孔質鉱物マトリクスを、ゼオライトＹおよび、ゼオライトベータが存在する有利な実施形態において、ゼオライトベータと混合する工程であって、ゼオライトＹの単位格子の初期格子定数ａ０は、厳密に２４．４０Å未満であり、比表面積は、ＢＥＴ法を用いる窒素物理吸着によって測定されて、７００～１０００ｍ２／ｇであり、ミクロ細孔容積は、窒素吸着によって決定されて、０．２８ｍＬ／ｇ超であり、ブレンステッド酸度は、３００ｍｉｃｒｏｍｏｌ／ｇ超であり、触媒中の前記ゼオライトＹ対前記ゼオライトベータの重量比は、１～２０である、工程、および
・ 前記混合物を成形する工程；
－ 周期律表の第ＶＩＢ族の元素、好ましくはニッケルおよびコバルト、周期律表の第ＶＩＩＩ族の非貴金属元素、好ましくは、鉄、コバルト、ニッケル、およびそれらの混合物、好ましくは、ニッケルおよびコバルトによって形成される群から選ばれる少なくとも１種の水素化脱水素元素を、担体上に、以下の工程によって導入する工程：
・ 成形の間に前記元素の少なくとも１種の前駆体を加えて前記元素の少なくとも一部を導入する工程、
・ 担体に前記元素の少なくとも１種の前駆体を含浸させる工程、
－ 場合による、担体の調製の終わりに乾燥させるおよび／または焼成する工程および／または少なくとも１種の水素化脱水素元素を導入する工程。
より詳細には、触媒は、以下の工程を含んでいる調製方法により調製される：
ａ） 上記の方法により特許請求される特定の結晶学的特徴を有するゼオライトＹ、好ましくは脱アルミニウム済みゼオライトＵＳＹを調製する工程、
ｂ） 本発明による触媒配合物中にゼオライトベータが存在するケースにおいてゼオライトベータを調製する工程、
ｃ） 多孔質鉱物マトリクスと混合し、成形して、担体を得る工程、
ｄ） 少なくとも１種の水素化脱水素元素を担体上に、以下の方法の少なくとも１つによって導入する工程：
・ 成形の間に前記元素の少なくとも１種の前駆体を加えて、前記元素の少なくとも一部を導入する工程、
・ 担体に前記水素化脱水素元素の少なくとも１種の前駆体を含浸させる工程、
場合による、調製工程ａ）またはｂ）またはｃ）またはｄ）のそれぞれの終わりに得られた生成物の乾燥および／または焼成。
担体は、有利には、当業者に知られている任意の技術によって成形されてよい。成形は、例えば、押出、ペレット化、滴下凝固（油滴）法、回転板上での造粒または当業者に周知である任意の他の方法によって実行されてよい。
担体は、好ましくは、種々の形状およびサイズの粒体に成形される。それらは、一般に、円筒形ペレットまたは多葉状ペレット、例えば、三葉、四葉または多葉状のペレットの形態で用いられ、直線または捻れた形態のものであるが、場合によっては、粉砕粉末、菱形、リング、ビーズまたはホイールの形態で製造・使用され得る。しかしながら、触媒は、径が０．５～５ｍｍ、より特定的には０．７～３ｍｍ、一層より特定的には１．０～２．５ｍｍであるペレットの形態にあることが有利である。形状は、円筒形（これは、中空であってもなくてもよい）、捻れ円筒形、多葉（例えば２、３、４または５葉）または環状である。任意の他の形状が用いられてよい。
好適な成形方法の１つは、前記ゼオライトをバインダ、好ましくはアルミナと、湿潤ゲルの形態で、数十分、好ましくは１０～４０分にわたって共混練し、次いで、このようにして得られたペーストをダイ中に通して、径が好ましくは０．５～５ｍｍであるペレットを形成することからなる。
好適な成形方法の別例によると、前記ゼオライトは、多孔質鉱物マトリクスの合成の間に導入され得る。例えば、本発明のこの好適な実施形態によると、前記ゼオライトのＹおよびベータは、多孔質鉱物マトリクス、例えば、シリコ－アルミックマトリクスの合成の間に加えられる：このケースにおいて、前記ゼオライトは、有利には、酸媒体中のアルミナ化合物と完全に可溶なシリカ化合物とから構成される混合物に加えられ得る。
第ＶＩＢ族および／または第ＶＩＩＩ族の元素は、場合によっては、成形工程の間に、前記元素の少なくとも１種の化合物を加えることによって前記元素の少なくとも一部分を導入するように導入されてよい。
少なくとも１種の水素化脱水素元素の導入は、有利には、リン、ホウ素、ケイ素、好ましくはリンから選ばれる少なくとも１種のプロモータ元素の導入によって、場合によっては、第ＶＩＩＡ族および／または第ＶＢ族の元素の導入によって伴われ得る。成形済みの固体は、場合によっては、６０℃～２５０℃の温度で乾燥させられ、場合によっては、２５０℃から８００℃までの温度で３０分～６時間の期間にわたって焼成される。
少なくとも１種の水素化脱水素元素を導入する工程は、有利には、当業者に周知な方法によって、特に、成形・焼成または乾燥済みの、好ましくは焼成済みの担体に、第ＶＩＢ族および／または第ＶＩＩＩ族の元素の前駆体、場合によっては、少なくとも１種のプロモータ元素の前駆体および場合による少なくとも１種の第ＶＩＩＡ族および／または第ＶＢ族の元素の前駆体を含有している溶液を含浸させる１回または複数回の操作によって実行される。
好ましくは、前記工程ｄ）は、水素化／脱水素機能基、すなわち、第ＶＩＢ族および／または第ＶＩＩＩ族の元素の前駆体を含有している溶液による乾式含浸の方法によって実行され、場合によっては、乾燥工程が続けられるが、好ましくは、焼成工程は行われない。
本発明の触媒が第ＶＩＩＩ族非貴金属を含有するケースにおいて、第ＶＩＩＩ族金属は、好ましくは、第ＶＩＢ族の導入の後にまたは第ＶＩＢ族の導入と同時に、成形・焼成済みの担体の含浸の１回または複数回の操作によって導入される。
少なくとも１種の水素化脱水素元素の導入は、次いで、場合によっては、６０℃～２５０℃の温度での乾燥によっておよび場合によっては２５０℃～８００℃の温度での焼成によって続けられ得る。
モリブデンおよびタングステンの供給源は、有利には、酸化物および水酸化物、モリブデン酸およびタングステン酸およびそれらの塩、特に、アンモニウム塩、例えば、モリブデン酸アンモニウム、七モリブデン酸アンモニウムおよびタングステン酸アンモニウム、リンモリブデン酸、リンタングステン酸およびそれらの塩、ケイモリブデン酸、ケイタングステン酸およびそれらの塩から選ばれる。使用が好ましくなされるのは、酸化物およびアンモニウム塩、例えば、モリブデン酸アンモニウム、七モリブデン酸アンモニウムおよびタングステン酸アンモニウムである。
用いられ得る非貴金属第ＶＩＩＩ族元素の供給源は、当業者に周知である。例えば、非貴金属について、使用がなされることになるのは、硝酸塩、硫酸塩、水酸化物、リン酸塩、ハロゲン化物（例えば塩化物、臭化物、フッ化物）、カルボン酸塩、例えば酢酸塩、炭酸塩である。
リンの好適な供給源は、オルトリン酸Ｈ３ＰＯ４であるが、その塩およびエステル、例えば、リン酸アンモニウムも適している。リンは、例えば、リン酸と、窒素を含有している塩基性有機化合物、例えば、アンモニア水、第一級および第二級のアミン、環状アミン、ピリジンおよびキノリンの系統の化合物およびピロールの系統の化合物との混合物の形態で導入されてよい。タングストリン酸またはタングストモリブデン酸が用いられ得る。
リン含有率は、本発明の範囲をこれが制限することなく、溶液中および／または担体上の混合された化合物、例えば、タングステン－リンまたはモリブデン－タングステン－リンを形成するようにする調節される。これらの混合された化合物は、ヘテロポリアニオンであり得る。これらの化合物は、例えば、アンダーソンヘテロポリアニオンであり得る。
ホウ素の供給源は、ホウ酸、好ましくは、オルトホウ酸Ｈ３ＢＯ３、二ホウ酸アンモニウムまたは五ホウ酸アンモニウム、ホウ素酸化物またはホウ酸エステルであってよい。ホウ素は、例えば、ホウ酸、過酸化水素水溶液および窒素を含有している塩基性有機化合物、例えば、アンモニア水、第一級および第二級のアミン、環状アミン、ピリジンおよびキノリンの系統の化合物およびピロールの系統の化合物の混合物の形態で導入されてよい。ホウ素は、例えば、水／アルコールの混合物中のホウ酸の溶液によって導入されてよい。
ケイ素の多くの供給源が用いられてよい。そのため、使用がなされてよいのは、オルトケイ酸エチルＳｉ（ＯＥｔ）４、シロキサン、ポリシロキサン、シリコーン、シリコーンエマルジョン、ケイ酸ハロゲン化物、例えば、フルオロケイ酸アンモニウム（ＮＨ４）２ＳｉＦ６またはフルオロケイ酸ナトリウムＮａ２ＳｉＦ６がある。ケイモリブデン酸およびその塩、ケイタングステン酸およびその塩が、有利には、用いられてもよい。ケイ素は、例えば、水／アルコールの混合物中のケイ酸エチル溶液の含浸によって加えられてよい。ケイ素は、例えば、水中に懸濁したシリコーンまたはケイ酸のタイプのケイ素化合物の含浸によって加えられてよい。
用いられ得る第ＶＢ族元素の供給源は、当業者に周知である。例えば、ニオブの供給源の中で、使用がなされてよいのは、酸化物、例えば、五酸化二ニオブＮｂ２Ｏ５、ニオブ酸Ｎｂ２Ｏ５・Ｈ２Ｏ、水酸化ニオブおよびポリオキソニオブ酸塩、式Ｎｂ（ＯＲ１）３（式中、Ｒ１は、アルキル基である）のニオブアルコキシド、シュウ酸ニオブＮｂＯ（ＨＣ２Ｏ４）５、またはニオブ酸アンモニウムである。使用が好ましくなされるのは、シュウ酸ニオブまたはニオブ酸アンモニウムである。
用いられ得る第ＶＩＩＡ族元素の供給源は、当業者に周知である。例えば、フッ化物アニオンが、フッ化水素酸またはその塩の形態で導入され得る。これらの塩は、アルカリ金属、アンモニウムまたは有機化合物により形成される。後者のケースにおいて、塩は、有利には、有機化合物とフッ化水素酸との間の反応によって反応混合物中に形成される。フッ化物アニオンを水中に放出することができる加水分解可能な化合物、例えば、フルオロケイ酸アンモニウム（ＮＨ４）２ＳｉＦ６、四フッ化ケイ素ＳｉＦ４またはフルオロケイ酸ナトリウムＮａ２ＳｉＦ６を用いることも可能である。フッ素は、例えば、フッ化水素酸またはフッ化アンモニウムの水溶液の含浸によって導入され得る。
（水素化分解法）
本発明による触媒は、次いで、有利には、水素化分解法において、特に、ナフサの製造のために用いられる。水素化分解法、例えば、本発明による方法において用いられる触媒は、有利には、硫化物の形態にあることができる。前記触媒の第ＶＩＢ族金属および／または第ＶＩＩＩ族非貴金属は、したがって、硫化物の形態で存在する。
本発明による方法において用いられる触媒は、次いで、有利には、少なくとも一部において、金属性種を硫化物の形態に転化するための硫化処理に事前に供された後に、それらは、処理されるべき供給原料と接触させられる。硫化によるこの活性化処理は、当業者に周知であり、文献において既に記載されている任意の方法によって、現場内、すなわち、反応器内、または現場外のいずれかで実行され得る。
当業者に周知な従来の硫化方法は、（高純度のまたは例えば、水素－硫化水素混合物の流れ下の）硫化水素の存在中、１５０℃～８００℃、好ましくは２５０℃～６００℃の温度で、一般に、フロースルー床反応ゾーンにおいて触媒を加熱することからなる。
本発明の別の主題は、少なくとも１種の炭化水素供給原料、好ましくは、液体の形態にあり、その化合物の最低５０重量％が、３００℃を超える初期沸点および６５０℃を下回る最終沸点を有するものを、２００℃～４８０℃の温度、１ＭＰａ～２５ＭＰａの全圧で、炭化水素供給原料の容積当たりの水素の容積の比８０～５０００リットル／リットルにより、反応器に充填される触媒の容積当たりの炭化水素供給原料、好ましくは液体の形態にあるものの容積流量の比によって定義される毎時空間速度（ＨＳＶ）０．１～５０ｈ－１で、本発明による触媒の存在中で水素化分解するための方法にある。
有利には、本発明による触媒は、１種または複数種の水素化処理触媒を含有している前処理セクションの後に本発明による水素化分解法において用いられ、当該水素化処理触媒は、当業者に知られている任意の触媒であってよく、当該触媒により、供給原料（下記参照）中の所定の汚染物質、例えば、窒素、硫黄または金属の含有率を低減させることが可能となる。この前処理セクションの操作条件（ＨＳＶ、温度、圧力、水素流量，液体、反応構成等）は、当業者の知識により多様かつ可変であり得る。
（供給原料）
非常に多様な供給原料が、本発明による水素化分解法によって処理され得る。本発明による水素化分解法において用いられる供給原料は、炭化水素供給原料であり、その化合物の最低５０重量％は、３００℃超の初留点および６５０℃未満の終留点を有し、好ましくは、その化合物の最低６０重量％、好ましくは最低７５重量％、より好ましくは、最低８０重量％は、３００℃超の初留点および６５０℃未満の終留点を有する。
供給原料は、有利には、ＬＣＯ（Light Cycle Oil（ライトサイクルオイル）、接触分解ユニットから得られる軽質ガスオイル）、常圧留出物、減圧留出物、例えば、原油の直接蒸留から得られるガスオイルまたは転化ユニット、例えば、ＦＣＣ、コーキングまたはビスブレーキングのユニットから得られるガスオイル、潤滑油基剤からの芳香族化合物の抽出のためのユニットに由来する供給原料または潤滑油基剤の溶媒脱ろうから生じた供給原料、ＡＲ（atmospheric residues：常圧残渣）および／またはＶＲ（vacuum residues：減圧残渣）および／または脱れき油の固定床または沸騰床の脱硫または水素化転化の方法に由来する留出物、および脱れき油、またはフィッシャー・トロプシュ方法から得られたパラフィンから選ばれ、単独でまたは混合物として利用される。言及がなされてよいのは、再生可能な起源の供給原料（例えば、植物油、動物性脂肪、リグノセルロース系バイオマスの水熱転化または熱分解からの油）、およびまたプラスチック熱分解油である。上記リストは、限定するものではない。前記供給原料が好ましく有する沸点Ｔ５は、３００℃超、好ましくは３４０℃超であり、すなわち、供給原料中に存在する化合物の９５％の沸点は、３００℃超、好適には３４０℃超である。
本発明による方法において処理される供給原料の窒素含有率は、有利には５００重量ｐｐｍ超、好ましくは５００～１０，０００重量ｐｐｍ、より好ましくは７００～４０００重量ｐｐｍ、一層より好ましくは１０００～４０００重量ｐｐｍである。本発明による方法において処理される供給原料の硫黄含有率は、有利には０．０１重量％～５重量％、好ましくは０．２重量％～４重量％、一層より好ましくは０．５重量％～３重量％である。
供給原料は、場合によっては、金属を含有する場合がある。本発明による方法において処理される供給原料中のニッケルおよびバナジウムの累積含有率は、好ましくは、１重量ｐｐｍ未満である。
供給原料は、場合によっては、アスファルテンを含有する場合がある。アスファルテン含有率は、一般に３０００重量ｐｐｍ未満、好ましくは１０００重量ｐｐｍ未満、よりなおさら好ましくは２００重量ｐｐｍ未満である。
有利には、上記の水素化処理セクションの後に本発明による触媒が用いられる場合、本発明による触媒を用いる本発明による方法に注入される液体中の窒素、硫黄、金属またはアスファルテンの含有率は、低下させられる。好ましくは、本発明による水素化分解法において処理される供給原料中の有機性窒素の含有率は、次いで、水素化処理の後に、０～２００ｐｐｍ、好ましくは０～５０ｐｐｍ、一層より好ましくは０～３０ｐｐｍである。硫黄含有率は、好ましくは、１０００ｐｐｍ未満であり、アスファルテン含有率は、好ましくは２００ｐｐｍ未満である一方で、金属（ＮｉまたはＶ）の含有率は、１ｐｐｍ未満である。
本発明による水素化分解法は、供給原料の前処理と、本発明による触媒を用いる１基または複数基の水素化分解反応器との間に分画工程を含む場合がある。前処理と、本発明による触媒を用いる１基または複数基の水素化分解反応器との間に（ガスおよび液体）の分画なしで水素化分解法が実行される好適なケースにおいて、前処理の後に液体から取り除かれる窒素および硫黄は、ＮＨ３およびＨ２Ｓの形態で、本発明による触媒を含有している１基または複数基の反応器に注入される。
本発明によれば、本発明による前記炭化水素供給原料を水素化分解するための方法が実行される際の温度は、２００℃～４８０℃であり、その際の全圧は、１ＭＰａ～２５ＭＰａであり、炭化水素供給原料の容積当たりの水素の容積の比は、８０～５０００リットル／リットルであり、その際の毎時空間速度（ＨＳＶ）は、反応器に充填された触媒の容積当たりの炭化水素供給原料の容積流量の比によって定義されて、０．１～５０ｈ－１である。
好ましくは、本発明による水素化分解法は、水素の存在中で実行され、その際の温度は、２５０℃～４８０℃、好ましくは３２０℃～４５０℃、大いに好ましくは３３０℃～４３５℃であり、圧力は、２～２５ＭＰａ、大いに好ましくは３～２０ＭＰａ下とされ、その際の空間速度は、０．１～２０ｈ－１、好ましくは０．１～６ｈ－１、好ましくは０．２～３ｈ－１であり、導入される水素の量は、水素の容積（リットル）／炭化水素の容積（リットル）の容積比が１００～２０００Ｌ／Ｌになるようにされる。
本方法は、標的とされる供給原料の転化度に応じて１工程または２工程で実行され得、未転化フラクションのリサイクルを伴うかまたは伴わない。本発明による触媒は、非限定的な方法で、水素化分解法の１回または２回の工程において、単独でまたは別の水素化分解触媒との組み合わせで用いられ得る。
本発明による方法において用いられるこれらの操作条件により、一般に、沸点が３４０℃未満、よりなおさら良好には３７０℃未満である生成物への通過毎の転化率１５重量％超、よりなおさら好ましくは２０重量％～１００重量％を得ることが可能となる。
実施例は、本発明を例証するが、本発明の範囲を限定するものではない。
（実施例）
（実施例１－比較触媒Ａの調製）
触媒Ａのための担体の成形による調製を、市販のゼオライトＵＳＹ（ZeolystからのゼオライトCBV712）７０重量％の市販のベーマイト（Pural SB3、Sasol）の存在中での混練－押出によって行う。ゼオライトＵＳＹの格子定数は、２４．３２Åであり、ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は、２２．９であり、比表面積は、ＢＥＴ法による窒素物理吸着によって測定されて、９１０ｍ２／ｇであり、ミクロ細孔容積は、窒素吸着によって決定されて、０．３０ｍＬ／ｇであり、ブレンステッド酸度は、２００μｍｏｌ／ｇである。得られたペレットを、８０℃で乾燥させ、次いで、６００℃で、湿潤空気（乾燥空気の重量（ｋｇ）当たり水５重量％）中において焼成する。焼成済み担体は、乾燥ベースで、７０重量％のゼオライトおよび３０重量％のアルミナを含む。
触媒Ａの調製を、生じた担体の乾式含浸によって行い、元素Ｎｉ、Ｍｏを含有している水溶液を用いる。以下の前駆体を水に溶解させることによってこの溶液を得る：硝酸ニッケルおよび七モリブデン酸アンモニウム。溶液中の前駆体の量の調節を、最終触媒上の標的とされる濃度に応じて行う。乾式含浸の後に、触媒を１２０℃で空気中において乾燥させる。
触媒中の質量百分率は、それぞれに乾燥ベースで以下の通りである：モリブデン（ＭｏＯ３の形態）１５．１重量％、ニッケル（ＮｉＯの形態）３．３重量％。
（実施例２－比較触媒Ｂの調製）
触媒Ｂのための担体の成形による調製を、ゼオライトＵＳＹ ６０重量％および市販のゼオライトベータ（ゼオライトCP814e、Zeolyst）１０重量％の市販のベーマイト（Pural SB3、Sasol）の存在中での混練－押出によって行う。ゼオライトＵＳＹの格子定数は、２４．３５Åであり、ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は、１２であり、比表面積は、ＢＥＴ法に従って、８４５ｍ２／ｇであり、ミクロ細孔容積は、窒素吸着によって決定されて、０．２６ｍＬ／ｇであり、ブレンステッド酸度は、２９０μｍｏｌ／ｇであり、ゼオライトベータのＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は、２５であり、比表面積は、ＢＥＴ法による窒素物理吸着によって測定されて、６７０ｍ２／ｇである。得られたペレットを、８０℃で乾燥させ、次いで、６００℃で、湿潤空気（乾燥空気の重量（ｋｇ）当たり水５重量％）中において焼成する。焼成済み担体は、乾燥ベースで、６０重量％のゼオライトＵＳＹ、１０重量％のゼオライトベータおよび３０重量％のアルミナを含み、すなわち、ＵＳＹ／ベータの重量比は、６である。
触媒Ｂの調製を、生じた担体の乾式含浸によって行い、元素Ｎｉ、Ｍｏを含有している水溶液を用いる。以下の前駆体を水に溶解させることによってこの溶液を得る：硝酸ニッケルおよび七モリブデン酸アンモニウム。溶液中の前駆体の量の調節を、最終触媒上の標的とされる濃度に応じて行う。乾式含浸の後に、触媒を１２０℃で空気中において乾燥させる。
触媒中の質量百分率は、それぞれに乾燥ベースで以下の通りである：モリブデン（ＭｏＯ３の形態）１５．１重量％、ニッケル（ＮｉＯの形態）３．３重量％。
（実施例３－比較触媒Ｃの調製）
触媒Ｃのための担体の成形による調製を、ゼオライトＵＳＹ ７０重量％の市販のベーマイト（Pural SB3、Sasol）の存在中での混練－押出によって行う。ゼオライトＵＳＹの格子定数は、２４．３５Åであり、ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３比は、１２であり、比表面積は、ＢＥＴ法に従って、８４５ｍ２／ｇであり、ミクロ細孔容積は、窒素吸着によって決定されて、０．２６ｍＬ／ｇであり、ブレンステッド酸度は、２９０μｍｏｌ／ｇである。得られたペレットを、８０℃で乾燥させ、次いで、６００℃で、湿潤空気（乾燥空気の重量（ｋｇ）当たり水５重量％）中において焼成する。焼成済み担体は、乾燥ベースで、７０重量％のゼオライトＵＳＹおよび３０重量％のアルミナを含む。
触媒Ｃの調製を、生じた担体の乾式含浸によって行い、元素Ｎｉ、Ｍｏを含有している水溶液を用いる。以下の前駆体を水に溶解させることによってこの溶液を得る：硝酸ニッケルおよび七モリブデン酸アンモニウム。溶液中の前駆体の量の調節を、最終触媒上の標的とされる濃度に応じて行う。乾式含浸の後に、触媒を１２０℃で空気中において乾燥させる。
触媒中の質量百分率は、それぞれに乾燥ベースで以下の通りである：モリブデン（ＭｏＯ３の形態）１５．１重量％、ニッケル（ＮｉＯの形態）３．３重量％。
（実施例４－比較触媒Ｄの調製）
触媒Ｄのための担体の成形による調製を、ゼオライトＹ ６０重量％および市販のゼオライトベータ（CP814e、Zeolyst）１０重量％の市販のベーマイト（Pural SB3、Sasol）の存在中での混練－押出によって行う。ゼオライトＹの格子定数は、２４．４２Åであり、ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は、５．２であり、比表面積は、ＢＥＴ法に従う窒素物理吸着によって測定されて、７２５ｍ２／ｇであり、ミクロ細孔容積は、窒素吸着によって決定されて、０．２９ｍＬ／ｇであり、ブレンステッド酸度は、２７０μｍｏｌ／ｇであり、ゼオライトベータのＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３のモル比は、２５であり、比表面積は、ＢＥＴ法に従う窒素物理吸着によって測定されて、６７０ｍ２／ｇである。得られたペレットを、８０℃で乾燥させ、次いで、６００℃で、湿潤空気（乾燥空気の重量（ｋｇ）当たり水５重量％）中において焼成する。焼成済み担体は、乾燥ベースで、６０重量％のゼオライトＵＳＹ、１０重量％のゼオライトベータおよび３０重量％のアルミナを含み、すなわち、触媒中のＵＳＹ／ベータの重量比は、６である。
触媒Ｄの調製を、生じた担体の乾式含浸によって行い、元素Ｎｉ、Ｍｏを含有している水溶液を用いる。以下の前駆体を水に溶解させることによってこの溶液を得る：硝酸ニッケルおよび七モリブデン酸アンモニウム。溶液中の前駆体の量の調節を、最終触媒上の標的とされる濃度に応じて行う。乾式含浸の後に、触媒を１２０℃で空気中において乾燥させる。
触媒中の質量百分率は、それぞれに乾燥ベースで以下の通りである：モリブデン（ＭｏＯ３の形態）１５．１重量％、ニッケル（ＮｉＯの形態）３．３重量％。
（実施例５－比較触媒Ｅの調製）
触媒Ｅのための担体の成形による調製を、ゼオライトＵＳＹ ７０重量％の市販のベーマイト（Pural SB3、Sasol）の存在中での混練－押出によって行う。ゼオライトＹの格子定数は、２４．５４Åであり、ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は、５．４であり、比表面積は、ＢＥＴ法に従う窒素物理吸着によって測定されて、８１１ｍ２／ｇであり、ミクロ細孔容積は、窒素吸着によって決定されて、０．２８ｍＬ／ｇであり、ブレンステッド酸度は、６００μｍｏｌ／ｇである。得られたペレットを、８０℃で乾燥させ、次いで、６００℃で、湿潤空気（乾燥空気の重量（ｋｇ）当たり水５重量％）中において焼成する。焼成済み担体は、乾燥ベースで、７０重量％のゼオライトＵＳＹおよび３０重量％のアルミナを含む。
触媒Ｅの調製を、生じた担体の乾式含浸によって行い、元素Ｎｉ、Ｍｏを含有している水溶液を用いる。以下の前駆体を水に溶解させることによってこの溶液を得る：硝酸ニッケルおよび七モリブデン酸アンモニウム。溶液中の前駆体の量の調節を、最終触媒上の標的とされる濃度に応じて行う。乾式含浸の後に、触媒を１２０℃で空気中において乾燥させる。
触媒中の質量百分率は、それぞれに乾燥ベースで以下の通りである：モリブデン（ＭｏＯ３の形態）１５．１重量％、ニッケル（ＮｉＯの形態）３．３重量％。
（実施例６－本発明に合致する触媒Ｆの調製）
触媒Ｆのための担体の成形による調製を、ゼオライトＵＳＹ ７０重量％の市販のベーマイト（Pural SB3）の存在中での混練－押出によって行う。ゼオライトＵＳＹの格子定数は、２４．３７Åであり、ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は、１１であり、比表面積は、ＢＥＴ法に従う窒素物理吸着によって測定されて、８６４ｍ２／ｇであり、ミクロ細孔容積は、窒素吸着によって決定されて、０．２９ｍＬ／ｇであり、ブレンステッド酸度は、３３９μｍｏｌ／ｇである。
得られたペレットを、８０℃で乾燥させ、次いで、６００℃で、湿潤空気（乾燥空気の重量（ｋｇ）当たり水５重量％）中において焼成する。焼成済み担体は、乾燥ベースで、７０重量％のゼオライトＵＳＹおよび３０重量％のアルミナを含む。乾式含浸の後に、触媒を１２０℃で空気中において乾燥させる。
触媒Ｆの調製を、生じた担体の乾式含浸によって行い、元素Ｎｉ、Ｍｏを含有している水溶液を用いる。以下の前駆体を水に溶解させることによってこの溶液を得る：硝酸ニッケルおよび七モリブデン酸アンモニウム。溶液中の前駆体の量の調節を、最終触媒上の標的とされる濃度に応じて行う。
触媒中の質量百分率は、それぞれに乾燥ベースで以下の通りである：モリブデン（ＭｏＯ３の形態）１０重量％、ニッケル（ＮｉＯの形態）２．０重量％。
（実施例７－本発明に合致する触媒Ｇの調製）
触媒Ｇのための担体の成形による調製を、ゼオライトＵＳＹ ６０重量％および市販のゼオライトベータ（CP814e、Zeolyst）１０重量％の市販のベーマイト（Pural SB3、Sasol）の存在中での混練－押出によって行う。ゼオライトＵＳＹの格子定数は、２４．３７Åであり、ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は、１１であり、比表面積は、ＢＥＴ法に従う窒素物理吸着によって測定されて、８６４ｍ２／ｇであり、ミクロ細孔容積は、窒素吸着によって決定されて、０．２９ｍＬ／ｇであり、ブレンステッド酸度は、３３９μｍｏｌ／ｇであり、ゼオライトベータのＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は、２５であり、比表面積は、ＢＥＴ法に従う窒素物理吸着によって測定されて、６７０ｍ２／ｇである。
得られたペレットを、８０℃で乾燥させ、次いで、６００℃で、湿潤空気（乾燥空気の重量（ｋｇ）当たり水５重量％）中において焼成する。焼成済み担体は、乾燥ベースで、６０重量％のゼオライトＵＳＹ、１０重量％のゼオライトベータおよび３０重量％のアルミナを含み、すなわち、触媒中のＹ／ベータの重量比＝６である。乾式含浸の後に、触媒を１２０℃で空気中において乾燥させる。
触媒Ｇの調製を、生じた担体の乾式含浸によって行い、元素Ｎｉ、Ｍｏを含有している水溶液を用いる。以下の前駆体を水に溶解させることによってこの溶液を得る：硝酸ニッケルおよび七モリブデン酸アンモニウム。溶液中の前駆体の量の調節を、最終触媒上の標的とされる濃度に応じて行う。
触媒中の質量百分率は、それぞれに乾燥ベースで以下の通りである：モリブデン（ＭｏＯ３の形態）１０重量％、ニッケル（ＮｉＯの形態）２．０重量％。
（実施例８－本発明に合致する触媒Ｈの調製）
触媒Ｈのための担体の成形による調製を、ゼオライトＵＳＹ ５０重量％および市販のゼオライトベータ（CP814e、Zeolyst）２０重量％の市販のベーマイト（Pural SB3）の存在中での混練－押出によって行う。ゼオライトＵＳＹの格子定数は、２４．３７Åであり、ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は、１１であり、比表面積は、ＢＥＴ法に従う窒素物理吸着によって測定されて、８６４ｍ２／ｇであり、ミクロ細孔容積は、窒素吸着によって決定されて、０．２９ｍＬ／ｇであり、ブレンステッド酸度は、３３９μｍｏｌ／ｇであり、ゼオライトベータのＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は、２５であり、比表面積は、ＢＥＴ法に従う窒素物理吸着によって測定されて、６７０ｍ２／ｇである。
得られたペレットを、８０℃で乾燥させ、次いで、６００℃で、湿潤空気（乾燥空気の重量（ｋｇ）当たり水５重量％）中において焼成する。焼成済み担体は、乾燥ベースで、５０重量％のゼオライトＵＳＹ、２０重量％のゼオライトベータおよび３０重量％のアルミナを含み、すなわち、触媒中のＵＳＹ／ベータの重量比＝２．５である。乾式含浸の後に、触媒を１２０℃で空気中において乾燥させる。
触媒Ｈの調製を、生じた担体の乾式含浸によって行い、元素Ｎｉ、Ｍｏを含有している水溶液を用いる。以下の前駆体を水に溶解させることによってこの溶液を得る：硝酸ニッケルおよび七モリブデン酸アンモニウム。溶液中の前駆体の量の調節を、最終触媒上の標的とされる濃度に応じて行う。
触媒中の質量百分率は、それぞれに乾燥ベースで以下の通りである：モリブデン（ＭｏＯ３の形態）１０重量％、ニッケル（ＮｉＯの形態）２．０重量％。
（実施例９－本発明に合致する触媒Ｉの調製）
触媒Ｉのための担体の成形による調製を、ゼオライトＵＳＹ ４０重量％およびゼオライトベータ（CP814e、Zeolyst）３０重量％の市販のベーマイト（Pural SB3、Sasol）の存在中での混練－押出によって行う。ゼオライトＵＳＹの格子定数は、２４．３７Åであり、ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は、１１であり、比表面積は、ＢＥＴ法に従う窒素物理吸着によって測定されて、８６４ｍ２／ｇであり、ミクロ細孔容積は、窒素吸着によって決定されて、０．２９ｍＬ／ｇであり、ブレンステッド酸度は、３３９μｍｏｌ／ｇであり、ゼオライトベータのＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は、２５であり、比表面積は、ＢＥＴ法に従う窒素物理吸着によって測定されて、６７０ｍ２／ｇである。
得られたペレットを、８０℃で乾燥させ、次いで、６００℃で、湿潤空気（乾燥空気の重量（ｋｇ）当たり水５重量％）中において焼成する。焼成済み担体は、乾燥ベースで、４０重量％のゼオライトＵＳＹ、３０重量％のゼオライトベータおよび３０重量％のアルミナを含み、すなわち、触媒中のＹ／ベータの重量比＝１．３３である。乾式含浸の後に、触媒を１２０℃で空気中において乾燥させる。
触媒Ｉの調製を、生じた担体の乾式含浸によって行い、元素Ｎｉ、Ｍｏを含有している水溶液を用いる。以下の前駆体を水に溶解させることによってこの溶液を得る：硝酸ニッケルおよび七モリブデン酸アンモニウム。溶液中の前駆体の量の調節を、最終触媒上の標的とされる濃度に応じて行う。
触媒中の質量百分率は、それぞれに乾燥ベースで以下の通りである：モリブデン（ＭｏＯ３の形態）１０重量％、ニッケル（ＮｉＯの形態）２．０重量％。
（実施例１０）
上記の触媒の性能の評価を、減圧蒸留物のフラクションおよびガスオイルを含んでいる供給原料の水素化分解において、下向流の構成にある等温テストパイロットユニットを用いる１回の工程で行う。
このテストの供給原料は、水素化処理（ＨＤＴ）を経る。この水素化処理工程の後に、テスト供給原料の１５℃における密度は、０．８７５５ｇ／ｍＬであり、残留窒素含有率は、２３重量ｐｐｍであり、残留硫黄含有率は、１６重量ｐｐｍである。水素化処理の後のこのテスト供給原料についての模擬蒸留の初留点は、１６３．３℃であり、終点は、５７８．７℃にある。模擬蒸留の５０重量％点は、３９１．７℃にある。本方法のＨＤＴ工程によって生じた硫化水素およびアンモニアの分圧をシミュレートするために、テスト供給原料に、ＤＭＤＳおよびアニリンをそれぞれに添加して、最終の添加済み供給原料中に８８２０重量ｐｐｍの硫黄および１９００重量ｐｐｍの窒素を得るようにする。
各触媒を別個に評価し、水素化分解テストの前に、ＳＲＧＯ（straight run gas oil：直留ガスオイル）供給原料（すなわち、原油の直接蒸留に由来するガスオイルの供給原料）に４重量％のジメチルスルフィド（ＤＭＤＳ）および２重量％のアニリンを添加したものの下に硫化する。硫化を実行する際のＨＳＶは、２ｈ－１であり（ＨＳＶ＝Hourly Space Velocity：毎時空間速度）、Ｈ２／供給原料の容積比は、１０００ＮＬ／Ｌであり、全圧は、１４０ｂａｒ（すなわち、１４．０ＭＰａ）であり、保持温度は、６時間にわたって３５０℃である。
硫化の後に、操作条件を、水素化分解テストのために用いられるものに調節する：ＨＳＶ１．５ｈ－１、Ｈ２／供給原料の容積比１０００ＮＬ／Ｌ、全圧１４０ｂａｒ（すなわち、１４．０ＭＰａ）。供給原料による１５０時間後の２１６℃＋フラクションの純転化率６５重量％を標的にするように反応器の温度を調節する。
純転化率を、沸点が２１６℃未満である留分（またはフラクション）の収率からテスト供給原料中に存在する沸点が２１６℃未満である留分の収率を減算したものとして定義する。
触媒の性能を、基準とみなす触媒Ｄの性能と比較し、表１に報告する。摂氏度（℃）における相対的な活性を、純転化率６５％を得るための評価対象の触媒で得られた温度と基準触媒Ｄで得られた温度との間の差から得る。同様に、６８－２１６℃留分の相対的な収率を、２１６℃＋留分の６５重量％の純転化率で得られた収率の間の差として求める。正の値は、より高い活性または収率を指し示す。
Figure 2024541538000001
表１において報告された結果により、格子定数が２４．３７Åであり、ＢＥＴ比表面積が８６４ｍ２／ｇであり、ミクロ細孔容積が０．２９ｍＬ／ｇであり、酸度が３３９μｍｏｌ／ｇであるゼオライトＵＳＹからなる、本発明に合致する触媒Ｆ、Ｇ、Ｈ、Ｉは、比較触媒Ａ、Ｂ、Ｃ、ＤおよびＥと比較してナフサ留分の方への収率において系統的な利得を示すことが示されている。
より具体的には、格子定数が本発明に合致するが、酸度が本発明に合致しない比較触媒Ａは、本発明に合致する触媒Ｆと比較してナフサ留分の方への収率における明確な低減を示すことが見出される。
さらに、本発明によるゼオライトＵＳＹへのゼオライトベータの添加により、ナフサ留分の方への高い選択性を大幅に変更することなく転化活性を調整することも可能とり、そのため、従来技術と比べて改善された活性および改善された選択性の両方を有する触媒を得ることが可能となる。例えば、本発明によるゼオライトＵＳＹのゼオライトベータとの組み合わせにより、ナフサ留分の方への高い選択性を依然として保持しながら転化活性を増大させることが可能となる（本発明による触媒ＦおよびＧ）。逆に、本発明によらないゼオライトＵＳＹへのこの同一のゼオライトベータの添加により、活性においてこの同一の利得を得ることは可能とならない（比較触媒ＢおよびＣ）。

Claims (10)

  1. 少なくとも１種の水素化脱水素元素と、担体とを含んでいる水素化分解触媒であって、該水素化脱水素元素は、周期律表の第ＶＩＢ族の元素および第ＶＩＩＩ族の非貴金属元素によって形成される群から選ばれ、単独でまたは混合物として利用され、該担体は、少なくとも１種の多孔質鉱物マトリクス、ゼオライトＹを含み、ゼオライトＹの単位格子の初期格子定数ａ０は、厳密に２４．４０Å未満であり、ＢＥＴ比表面積は、７００～１０００ｍ２／ｇであり、ミクロ細孔容積は、窒素吸着によって決定されて、０．２８ｍＬ／ｇ超であり、ブレンステッド酸度は、３００ｍｉｃｒｏｍｏｌ／ｇ超である、触媒。
  2. 第ＶＩＩＩ族元素は、鉄、コバルト、ニッケルから選ばれ、これらは、単独でまたは混合物として利用され、好ましくは、ニッケルおよびコバルトから選ばれ、第ＶＩＩＩ族元素の含有率は、前記触媒の全重量に相対して、酸化物の重量で０．５重量％～８重量％、好ましくは酸化物の重量で０．５重量％～６重量％、大いに好ましくは酸化物の重量で１．０重量％～４重量％である、請求項１に記載の触媒。
  3. 第ＶＩＢ族元素は、タングステンおよびモリブデンから選ばれ、これらは、単独でまたは混合物として利用され、第ＶＩＢ族元素の含有率は、前記触媒の全重量に相対して、酸化物の重量で１重量％～３０重量％、好ましくは酸化物の重量で２重量％～２５重量％、大いに好ましくは酸化物の重量で５重量％～２０重量％、一層より好ましくは酸化物の重量で５重量％～１６重量％である、請求項１または２に記載の触媒。
  4. 前記ゼオライトＹのブレンステッド酸度は、３００ｍｉｃｒｏｍｏｌ／ｇ超、好ましくは３２０～５００ｍｉｃｒｏｍｏｌ／ｇ、好ましくは３２５～４２５ｍｉｃｒｏｍｏｌ／ｇである、請求項１～３のいずれか１つに記載の触媒。
  5. ゼオライトＹの単位格子の初期格子定数ａ０は、２４．３０～２４．３９Å、好ましくは２４．３２～２４．３９Å、好ましくは２４．３２～２４．３８Å、大いに好ましくは２４．３４～２４．３８Åである、請求項１～４のいずれか１つに記載の触媒。
  6. 担体は、ゼオライトベータも含み、触媒中の前記ゼオライトＹ対前記ゼオライトベータの重量比は、１～４０である、請求項１～５のいずれか１つに記載の触媒。
  7. 触媒のゼオライトＹの含有率は、前記触媒の全重量に相対して７～７８重量％である、請求項１～６のいずれか１つに記載の触媒。
  8. ゼオライトベータが触媒配合物中に存在するケースにおいて、前記触媒のゼオライトベータの含有率は、前記触媒の全重量に相対して２～３９重量％である、請求項１～７のいずれか１つに記載の触媒。
  9. 前記触媒の少なくとも１種の多孔質鉱物マトリクスの含有率は、前記触媒の全重量に相対して４～８１重量％である、請求項１～８のいずれか１つに記載の触媒。
  10. 少なくとも１種の炭化水素供給原料の水素化分解のための方法であって、該炭化水素供給原料の化合物の最低５０重量％の初期沸点は、３００℃超であり、最終沸点は、６５０℃未満であり、該水素化分解を、請求項１～９のいずれか１つに記載の触媒の存在中で行い、その際の温度は、２００℃～４８０℃であり、その際の全圧は、１ＭＰａ～２５ＭＰａであり、それに伴う水素の容積対炭化水素供給原料容積の比は、８０～５０００リットル／リットルであり、その際の毎時空間速度（ＨＳＶ）は、炭化水素供給原料の容積流量対反応器に充填された触媒の容積の比によって定義されて、０．１～５０ｈ－１である、方法。
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