JP2023172245A - 摺動材及び気体圧縮機械 - Google Patents

Abstract

【課題】耐摩耗性に優れた摺動材を提供する。【解決手段】摺動材１２は、樹脂１２ａと、樹脂１２ａ中に配置され、無機材料により構成される第１粒子１２ｂと、樹脂１２ａ中に配置され、第１粒子１２ｂよりも大きなビッカース硬度を有する無機材料により構成される第２粒子１２ｃと、を含み、第２粒子１２ｃのビッカース硬度を第１粒子１２ｂのビッカース硬度で除算して得られる値を硬度比と、樹脂１２ａに対する第１粒子１２ｂの含有量を樹脂１２ａに対する第２粒子１２ｃの含有量を除算して得られる値を含有比と定義した場合に、硬度比を含有比で除算して得られる値が０．３以上２．８以下である。【選択図】図１

Description

本発明は、摺動材及び気体圧縮機械に関する。

空気等の気体を圧縮する気体圧縮機械として、レシプロ型の気体圧縮機械、スクロール式の気体圧縮機械が知られている。例えばレシプロ式の気体圧縮機械では、金属製のシリンダ内を往復動するピストンには、シリンダの内面と摺動する摺動材として、ピストンリングが取り付けられる。また、例えばスクロール式の気体圧縮機械では、金属製の固定スクロール、又は、固定スクロールに対して旋回運動しながら接触して摺動する旋回スクロールの端部には、摺動材として、チップシールが取り付けられる。

摺動材として、例えばポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）に代表される樹脂材料が使用される。例えばＰＴＦＥは、結晶性が高く、せん断強度が小さいため、せん断を受けるとミクロレベルで容易に表層剥離し、シリンダ内面等の相手面（摺動面）に移着する。ＰＴＦＥを母材とした摺動材の摩耗耐久性を高めるため、金属粒子を配合した複合樹脂材が知られている。

特許文献１の要約書には「金属相手材と油潤滑下にて摺接し、ＰＴＦＥ樹脂を主成分とする工作機械用樹脂摺動材に、金属相手材の素材金属より標準単極電位が低く、かつ、銅－アルミニウム系の銅合金を除く金属の粉末を配合する。あるいは、この樹脂摺動材に、更に再生ＰＴＦＥ樹脂粉末を配合する。」ことが記載されている。

特開２０１５－７１７９３号公報

本発明者が検討したところ、詳細は実施例を挙げて後記するが、特許文献１に記載の摺動材は耐摩耗性の観点で課題があることが分かった。
本開示が解決しようとする課題は、耐摩耗性に優れた摺動材及び気体圧縮機械の提供である。

本開示の摺動材は、樹脂と、前記樹脂中に配置され、無機材料により構成される第１粒子と、前記樹脂中に配置され、前記第１粒子よりも大きなビッカース硬度を有する無機材料により構成される第２粒子と、を含み、前記第２粒子のビッカース硬度を前記第１粒子のビッカース硬度で除算して得られる値を硬度比と、前記樹脂に対する前記第１粒子の含有量で前記樹脂に対する前記第２粒子の含有量を除算して得られる値を含有比と定義した場合に、前記硬度比を前記含有比で除算して得られる値が０．３以上２．８以下である。その他の解決手段は発明を実施するための形態において後記する。

本開示によれば、耐摩耗性に優れた摺動材及び気体圧縮機械を提供できる。

一実施形態の気体圧縮機械における摺動部を拡大して示す断面図である。 一実施形態の気体圧縮機械の構造を示す断面図である。 図２に示す気体圧縮機械の固定スクロール及び旋回スクロールの一部を拡大した図である。 別の実施形態の気体圧縮機械の構造を示す断面図である。 図４に示すシリンダの内部を拡大して示す図である。 摩擦試験の試験方法を説明する図である。 摩擦試験の試験結果を説明する図である。

以下、図面を参照しながら本開示を実施するための形態（実施形態と称する）を説明する。以下の一の実施形態の説明の中で、適宜、一の実施形態に適用可能な別の実施形態の説明も行う。本開示は以下の実施形態に限られず、異なる実施形態同士を組み合わせたり、本開示の効果を著しく損なわない範囲で任意に変形したりできる。また、同じ部材については同じ符号を付すものとし、重複する説明は省略する。更に、同じ機能を有するものは同じ名称を付すものとする。図示の内容は、あくまで模式的なものであり、図示の都合上、本開示の効果を著しく損なわない範囲で実際の構成から変更したり、図面間で一部の部材の図示を省略したり変形したりすることがある。

図１は、一実施形態の気体圧縮機械２０，４０における摺動部１０を拡大して示す断面図である。図１は、何れも後記する図３に示すＡ部、及び図５に示すＢ部に対応する。詳細は後記するが、気体圧縮機械２０は例えばスクロール式であり、気体圧縮機械４０は、例えばレシプロ式である。まず、図１を参照して、気体圧縮機械２０，４０に備えられる摺動部１０を説明する。

摺動部１０は、金属製（例えばアルミニウム製）の部材１１と、摺動材１２と、を備える。部材１１から視れば、摺動材１２が例えば旋回動、往復動等することで、摺動材１２が部材１１を摺動する。摺動材１２から視れば、部材１１が例えば旋回動、往復動等することで、部材１１が摺動材１２を摺動する。摺動材１２は、詳細は後記するが、例えば固定スクロール２１及び旋回スクロール２２（いずれも図３）、ピストン４２（図５）に備えられる。

摺動部１０では、摺動材１２が摺動面１３で部材１１と接触して摺動する。摺動面１３には、潤滑油、グリース等が存在してもよい。ただし、気体圧縮機械２０，４０では、摺動材１２は摺動面１３をオイルフリーで摺動する。このようなときに、本開示による効果を特に大きくできる。ここでいうオイルフリーとは、潤滑油等が全く存在しない状態である。ただし、十分な潤滑油等を存在しない、所謂オイルレスの状態でもよい。

部材１１は、金属材１１ａと表面層１１ｂとを備える。金属材１１ａは例えば基材として機能し、金属材１１ａの表面に、表面層１１ｂが形成される。表面層１１ｂの表面に摺動面１３が形成され、摺動材１２は、表面層１１ｂに対して接触しながら摺動する。

金属材１１ａは、気体圧縮機械２０，４０の一部材としての強度を有する金属であれば特に制限されないが、例えば、例えば、アルミニウム、マグネシウム、ケイ素等の軽金属の他、鉄、クロム、ニッケル、モリブデン、チタン、銅等の遷移金属の単体又は化合物（合金等）等を使用できる。より具体的には、例えばアルミニウム、アルミニウム合金等のアルミニウム系材料、鉄、鉄－ニッケル合金等の鉄系材料、チタン、チタン合金等のチタン系材料、銅、銅合金等の銅系材料を使用できる。中でも、アルミニウム系材料が好ましく、アルミニウム系材料の使用により、優れた耐摩耗性を発揮できる。アルミニウム系材料は、例えば少量のマグネシウム、ケイ素等を含んでもよい。また、鉄系材料は、例えばクロム、ニッケル、モリブデン等を含んでもよい。

表面層１１ｂは、例えば、金属材１１ａに自然に生成した自然酸化膜、人工的に施した表面コーティングのいずれでもよい。自然酸化膜の場合、例えば金属材１１ａがアルミニウム系材料により構成されるとき、表面層１１ｂは酸化アルミニウムにより構成される。また、金属材１１ａが鉄系材料により構成される場合、表面層１１ｂは酸化鉄により構成される。金属材１１ａが銅系材料により構成される場合、表面層１１ｂは酸化銅により構成される。

図示の例では、表面層１１ｂは、酸化アルミニウムにより構成されるアルマイト層であり、摺動面１３は、アルマイト層の表面である。摺動面１３をこのようにすることで、金属材１１ａを保護できる。

表面層１１ｂが表面コーティングの場合、一例として、表面層１１ｂは、メッキ処理、物理蒸着（ＰＶＤ）法、化学蒸着（ＣＶＤ）法、浸炭処理等により形成できる。この場合、表面層１１ｂは、通常は、例えばアルミニウム、リン、クロム、鉄、ニッケル、亜鉛のうち少なくとも１つを含む材料で構成される。このような元素を含む表面コーティングの一例として、アルマイト処理、アルミニウムめっき、ニッケルめっき、クロムめっき、鉄めっき、亜鉛めっき等が挙げられる。

図１に示す例では、金属材１１ａの表面に表面層１１ｂが形成されている。しかし、金属材１１ａには、必ずしも表面層１１ｂが形成されていなくてもよく、部材１１の表面に、金属材１１ａが露出していてもよい。即ち、部材１１の金属表面は、金属材１１ａを構成する金属により形成されていてもよく、金属材１１ａ上に形成された、表面層１１ｂにより形成されていてもよい。

摺動材１２は、樹脂１２ａと、第１粒子１２ｂと、第２粒子１２ｃとを含む。樹脂１２ａは、例えば母材として機能する。樹脂１２ａは、フッ素樹脂であることが好ましい。フッ素樹脂を使用することで、耐久性を向上できる。また、摺動面１３へのフッ素樹脂の移着を促進できる。フッ素樹脂としては、例えば、上記のＰＴＦＥ、テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、テトラフルオロエチレン・エチレン共重合体（ＥＴＦＥ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）のうちの少なくとも一種を使用できる。樹脂１２ａは、異なる種類の２以上の樹脂を併用してもよく、例えば、ＰＴＦＥと、ＰＴＦＥ以外のフッ素樹脂とを混合して併用してもよい。また、樹脂１２ａは、フッ素樹脂でなくてもよく、他に任意の樹脂でもよい。

第１粒子１２ｂは、樹脂１２ａ中に配置され、無機材料により構成される。第１粒子１２ｂは、好ましくは、樹脂１２ａ中に分散して配置される。第１粒子１２ｂは、金属により構成されることが好ましい。金属により構成することで、第１粒子１２ｂのビッカース硬度を所望の値に設定し易くできる。

第１粒子１２ｂのビッカース硬度（ＨＶ）は、延性を有する軟質材のビッカース硬度が好ましく、具体的には例えば５０ＨＶ以上、上限として例えば２００ＨＶ以下、好ましくは１００ＨＶ以下である。ビッカース硬度がこの範囲にあることで、摺動面１３での摺動時に第１粒子１２ｂが延性を発揮でき、耐摩耗性を向上できる。

第１粒子１２ｂは、銅、銅を主成分とする合金、アルミニウム、又は、アルミニウムを主成分とする合金、のうちの少なくとも一種であることが好ましい。これらを使用することで、耐摩耗性を向上できる。なお、銅が主成分、及びアルミニウムが主成分とは、それぞれ、合金中で最も多い金属が銅又はアルミニウムであることをいう。

樹脂１２ａと第１粒子１２ｂとの間には、化成処理層が形成されることが好ましい。化成処理層が形成されることで、化成処理層に起因する各種機能を付与できる。化成処理層は、例えば、第１粒子１２ｂの表面に形成される。化成処理層は、例えば、樹脂１２ａと第１粒子１２ｂとの接合強度を向上させる密着層である。密着層は、例えば、カップリング処理、めっき処理等により形成できる。カップリング処理は、例えば、チタン系、シリコン系等のカップリング剤を使用して実行できる。めっき処理は、ニッケルめっき、鉄めっき等の、樹脂１２ａとの化学的親和性の高い遷移金属を使用して実行できる。

第１粒子１２ｂの平均粒径（大きさ）は、特に制限されないが、例えば１０μｍ以上、好ましくは５０μｍ以上、上限として例えば５００μｍ以下、好ましくは１００μｍ以下にできる。第１粒子１２ｂの平均粒径は、例えば、レーザ回折式粒度分布測定装置を用いて測定できる。ｄ

第２粒子１２ｃは、樹脂１２ａ中に配置され、無機材料により構成される。第２粒子１２ｃは、好ましくは、樹脂１２ａ中に分散して配置される。第２粒子１２ｃは、金属又はセラミックの少なくとも一方により構成されることが好ましい。これにより、第１粒子１２ｂとの関係で、第２粒子１２ｃのビッカース硬度を所望の値に設定し易くできる。

第２粒子１２ｃは、第１粒子１２ｂよりも大きなビッカース硬度を有する無機材料により構成される。このような無機粒子としては、珪藻土、アルミナ、シリカ、酸化チタン、酸化亜鉛、炭化珪素等の硬質な金属粒子、セラミックス粒子が挙げられる。中でも、第２粒子１２ｃは、珪藻土、アルミナ、シリカ、酸化チタン、酸化亜鉛、又は、炭化珪素のうちの少なくとも一種であることが好ましい。これらを使用することで、第１粒子１２ｂよりもビッカース硬度を大きくし易くできる。

第２粒子１２ｃの平均粒径（大きさ）は、特に制限されないが、例えば１０μｍ以上、好ましくは２０μｍ以上、上限として例えば５００μｍ以下、好ましくは１００μｍ以下にできる。第２粒子１２ｃの平均粒径は、例えば、レーザ回折式粒度分布測定装置を用いて測定できる。

樹脂１２ａに対する第１粒子１２ｂの含有量を、樹脂１２ａに対する第２粒子１２ｃの含有量で除算して得られる値を含有比（以下、本開示の含有比という）と定義した場合に、本開示の含有比は特に限定されない。本開示の含有比は、好ましくは３以上、より好ましくは６以上、上限として好ましくは４０以下、より好ましくは２０以下である。なお、本開示の含有比は、｛第１粒子１２ｂの含有量（質量％）｝／｛第２粒子１２ｃの含有量（質量％）｝により算出できる。

第２粒子１２ｃのビッカース硬度を上記第１粒子１２ｂのビッカース硬度で除算して得られる値を硬度比（以下、本開示の硬度比という）と定義した場合に、本開示の硬度比は特に限定されない。本開示の硬度比は、好ましくは６以上、より好ましくは１０以上、上限として好ましくは３０以下、より好ましくは２５以下である。なお、本開示の硬度比は、｛第２粒子１２ｃのビッカース硬度（ＨＶ）｝／｛第１粒子１２ｂのビッカース硬度（ＨＶ）｝により算出できる。また、硬度の指標としてビッカース硬度を使用することで、第１粒子１２ｂ及び第２粒子１２ｃの硬度を適切に表現でき、詳細は後記する本開示の比に基づき、第１粒子１２ｂ及び第２粒子１２ｃの材料の選定を適切に実行できる。

本開示の摺動材１２では、本開示の硬度比を本開示の含有比で除算して得られる値（以下、本開示の値という）が０．３以上２．８以下である。従って、本開示の含有比がこの範囲になるように、本開示の硬度比及び本開示の含有比を調整することが好ましい。本開示の値をこの範囲にすることで、詳細は実施例を参照して後記するが、優れた耐摩耗性を発揮できる。本開示の値は、好ましくは１．１以上、上限として好ましくは１．８以下、より好ましくは１．６以下である。本開示の値をこの範囲することで、特に優れた耐摩耗性を発揮できる。なお、本開示の値は、｛本開示の硬度比（－）／（本開示の含有比（－）｝により算出できる。

本開示の値を上記範囲に設定する理由は以下のとおりである。本発明者は、例えば後記の図７に試験方法に沿って多数回の摩擦試験を行った。この結果、本発明者は、摺動材１２の摩耗量と、第１粒子１２ｂ及び第２粒子１２ｃに係る本開示の硬度比及び本開示の含有比との間に、相関があることを見出した。具体的には、本開示の硬度比が大き過ぎる、又は、本開示の含有比が小さ過ぎる場合、第１粒子１２ｂ及び第２粒子１２ｃのアブレシブ作用で摩耗量が増加することを特定した。一方で、本開示の硬度比が小さ過ぎる、又は、本開示の含有比が大き過ぎる場合、摺動材１２自体の耐久性が小さくなり、摩耗量が増加することを明らかにした。

一方で、第１粒子１２ｂ及び第２粒子１２ｃについて、本開示の硬度比及び含有比が適切な範囲に制御されれば、主として相対的に硬質な第２粒子１２ｃが、摺動中のせん断応力を効果的に支持する。これに加えて、相対的に軟質な第１粒子１２ｂはせん断応力を支持しつつ、その摩耗粉が部材１１に一部付着することで、硬質な部材１１からの攻撃性を弱める効果がある。これらの相乗効果は、本開示の硬度比と本開示の含有比とを１つのパラメータとした、本開示の値が適切に制御された場合に発揮される。従って、本開示の値は、例えば過酷環境での摺動材１２の耐摩耗性の向上に寄与する。

摺動材１２は、更に、繊維を含んでもよい。繊維は、樹脂１２ａ中に配置され、好ましくは樹脂１２ａに分散して配置される。繊維を含むことで、摺動材１２の機械的強度を向上できる。繊維としては、例えば、炭素繊維、ガラス繊維、金属繊維、セラミックス繊維等の少なくとも一種が挙げられる。中でも、繊維は、炭素繊維であることが好ましい。炭素繊維であることで、摺動材１２の軽量化と強度向上とを両立できる。

繊維の長さ及び径は、本開示の効果を著しく損なわない限り特に制限されないが、例えば、長さは例えば１０μｍ以上３００μｍ以下、径は例えば１μｍ以上３０μｍ以下にすることができる。長さ及び径は、摺動材１２の断面顕微鏡写真における実測値を採用できる。

摺動材１２は、更に、固体潤滑剤を含んでもよい。固体潤滑剤は、例えば１０μｍ以上５００μ以下の粒径を有する粒子状であることが好ましい。粒径は、例えば、レーザ回折式粒度分布測定装置を用いた平均粒径として測定できる。

固体潤滑剤は、樹脂１２ａ中に配置され、好ましくは樹脂１２ａに分散して配置される。固体潤滑剤は、例えば、二硫化モリブデン、グラファイト、窒化ホウ素等の少なくとも１種が挙げられる。中でも、固体潤滑剤は、二硫化モリブデンであることが好ましい。二硫化モリブデンであることで、摩擦を低減して耐摩耗性を向上できるとともに、例えばせん断応力等の応力に対する摺動材１２の強度を向上できる。

摺動材１２において、少なくとも樹脂１２ａ、第１粒子１２ｂ及び第２粒子１２ｃの種類の確認は以下のようにして実行できる。即ち、摺動材１２の例えば表面又は破砕物を、走査型電子顕微鏡、エネルギ分散型Ｘ線分析、赤外分光分析、Ｘ線回折等の化学分析により、容易に実行できる。また、第１粒子１２ｂ及び第２粒子１２ｃの硬度確認は、例えば、ナノインデンタ等の硬度測定により実行できる、また、第１粒子１２ｂ及び第２粒子１２ｃの含有量確認は、熱重量測定等により容易に実行できる。

摺動材１２は、例えば、以下のようにして製造できる。即ち、樹脂１２ａの粉末、第１粒子１２ｂ、及び第２粒子１２ｃと、例えば、適宜炭素繊維、二硫化モリブデン等の粉末とを、ミキサを用いて混合することで、均一な混合粉末が得られる。次いで、混合物を圧縮成型又は射出成型で任意の形状に成型することで、成形物が得られる。最後に、成形物を電気炉等で焼成することで、摺動材１２が得られる。焼成は、使用する樹脂１２ａ等の種類に応じて、その温度範囲を適宜調整して行うことが好ましい。

図２は、一実施形態の気体圧縮機械２０の構造を示す断面図である。図２に示す例では、気体圧縮機械２０は、スクロール式の気体圧縮機械である。気体圧縮機械２０は、気体圧縮機械２０の外殻をなすケーシング２３と、ケーシング２３に回転可能に設けられた駆動軸２４と、ケーシング２３に取り付けられた固定スクロール２１と、駆動軸２４のクランク軸２４Ａに旋回可能に設けられた旋回スクロール２２と、を有する。

固定スクロール２１は、固定鏡板２１ａと、固定鏡板２１ａの一主面側に渦巻状に形成された固定スクロールラップ２１ｂと、を有する。旋回スクロール２２は、旋回鏡板２２ａと、旋回鏡板２２ａの一主面側に渦巻状に形成された旋回スクロールラップ２２ｂと、を有する。旋回スクロール２２には、旋回鏡板２２ａの背面側中央にボス部２２ｆが突設する。

旋回スクロール２２は、旋回スクロールラップ２２ｂが固定スクロールラップ２１ｂと互いに噛み合うように、互いに対向して配置される。これにより、固定スクロールラップ２１ｂと旋回スクロールラップ２２ｂとの間に、圧縮膨張室２５が形成される。圧縮膨張室２５は、気体圧縮機械２０に備えられ、気体に対し、圧縮又は膨張の少なくとも一方を行うものである。図示の例では、圧縮膨張室２５では、流入した気体が圧縮される。

固定スクロール２１の固定鏡板２１ａの外周側には、吸入口２６が穿設される。吸入口２６は、最外周側の圧縮膨張室２５に連通する。また、固定スクロール２１の固定鏡板２１ａの中心部には、吐出口２７が穿設される。吐出口２７は、最内周側の圧縮膨張室２５に開口する。

駆動軸２４は、玉軸受２８を介してケーシング２３に回転可能に支持される。駆動軸２４の一端側は、ケーシング２３外で電動モータ（不図示）等に連結されており、駆動軸２４の他端側は、ケーシング２３内に伸張してクランク軸２４Ａとなる。クランク軸２４Ａの軸線は、駆動軸２４の軸線に対して、所定寸法だけ偏心する。

ケーシング２３の旋回スクロール２２側の内周には、円環状のスラスト受部３１が設けられる。スラスト受部３１と旋回鏡板２２ａとの間には、スラストプレート３２が設けられる。スラストプレート３２は、例えば鉄等の金属材料により円環状の板体として形成される。旋回スクロール２２が旋回運動したときに、旋回鏡板２２ａに対してその表面が摺動する。これにより、主に圧縮運転時に旋回スクロール２２に作用するスラスト方向（旋回スクロール２２を固定スクロール２１から離間させる方向）の荷重を、スラストプレート３２はスラスト受部３１と共に受けとめる。これにより、ケーシング２３と旋回鏡板２２ａとのかじり及び異常摩耗を抑制する。

また、スラスト受部３１と旋回鏡板２２ａとの間には、スラストプレート３２より中心寄りの位置に、オルダムリング３３が設けられる。オルダムリング３３は、駆動軸２４によって旋回スクロール２２が回転駆動されたときに、旋回スクロール２２の自転を抑制し、クランク軸２４Ａによる所定寸法の旋回半径を持った円運動を与える。

不図示の電動モータ等により駆動軸２４を回転駆動させると、旋回スクロール２２が所定寸法の旋回半径で旋回運動し、吸入口２６から吸い込まれた外部の空気が圧縮膨張室２５で順次圧縮される。この圧縮空気は、固定スクロール２１の吐出口２７から、外部の空気タンク等に吐出される。

図３は、図２に示す気体圧縮機械２０の固定スクロール２１及び旋回スクロール２２の一部を拡大した図である。固定スクロール２１及び旋回スクロール２２は、図１に示した部材１１の一例である。また、チップシール２９１，２９２は、図１に示した摺動材１２の一例である。従って、摺動部１０は、固定スクロール２１、旋回スクロール２２及びチップシール２９１，２９２を備える。

固定スクロールラップ２１ｂの旋回鏡板２２ａとの対向側の端面２１ｃには、溝２１ｄが形成されており、この溝２１ｄには、チップシール２９１が嵌め込まれる。また、旋回スクロールラップ２２ｂの固定鏡板２１ａとの対向側の端面２２ｃにも、溝２２ｄが形成されており、この溝２２ｄにもチップシール２９２が嵌め込まれる。

チップシール２９１，２９２は、圧縮膨張室２５を区画するラップ底面２１ｅ，２２ｅを摺動する。ラップ底面２１ｅ，２２ｅは、図１に示した摺動面１３の一例である。固定スクロール２１及び旋回スクロール２２は、例えばアルミニウム、アルミニウム合金等のアルミニウム系材料である。固定スクロール２１及び旋回スクロール２２の表面にはアルマイト処理が施される。従って、ラップ底面２１ｅ，２２ｅはアルマイト層の表面である。

旋回スクロール２２の旋回運動に伴い、チップシール２９１が旋回鏡板２２ａのラップ底面２２ｅと摺動し、チップシール２９２が固定鏡板２１ａのラップ底面２１ｅと摺動する。これにより、固定スクロールラップ２１ｂと旋回鏡板２２ａのラップ底面２２ｅとの接触、及び、旋回スクロールラップ２２ｂと固定鏡板２１ａのラップ底面２１ｅとの接触を抑制できる。この結果、スムーズな摺動状態を得ることができる。

スラストプレート３２（図２）と旋回鏡板２２ａとの摺動部分において、これらの摺動面を形成するスラストプレート３２表面又は旋回鏡板２２ａの表面に、摺動材１２をコーティングしてもよい。また、上記の説明では、スラストプレート３２を、鉄等の金属材料により形成した例を示したが、スラストプレート３２自体を、摺動材１２により形成してもよい。

また、上記の説明では、スラストプレート３２と、スラストプレート３２より中心寄りの位置に設けられたオルダムリング３３により、旋回スクロール２２の自転を抑制する機構について示した。しかし、スクロール式の気体圧縮機械２０は、これに限られるものではなく、何れも不図示の例えば補助クランク、オルダム継手等の他の自転防止機構を用いたスクロール式の気体圧縮機械にも本開示を適用できる。

図４は、別の実施形態の気体圧縮機械４０の構造を示す断面図である。図４に示す例では、気体圧縮機械４０は、レシプロ式の気体圧縮機械である。気体圧縮機械４０は、シリンダ４１と、シリンダ４１内部を往復動するピストン４２と、を有する。シリンダ４１内の、ピストン４２により画成された空間には、圧縮膨張室４３が形成される。圧縮膨張室４３は、気体に対し、圧縮又は膨張の少なくとも一方を行う室の一例である。図示の例では、圧縮膨張室４３では、流入した気体が圧縮される。

シリンダ４１の上端は、仕切り板４４により閉塞されており、仕切り板４４に、吸入口４４ａ及び吐出口４４ｂが設けられる。吸入口４４ａ及び吐出口４４ｂには、それぞれ、吸入弁４４ｃ及び吐出弁４４ｄが設けられ、吸入弁４４ｃ及び吐出弁４４ｄの先には、それぞれ配管（不図示）が接続される。

シリンダ４１は、下端側が開放されており、この下端部において、筐体４５と接続される。ピストン４２には、ピストンピン４６ａを介して連結棒４６が接続される。筐体４５内には、モータ４７が収容される。モータ４７は、プーリ４８、及びプーリ４８間に巻き回されたベルト４９を介して、連結棒４６に接続される。

気体圧縮機械４０の作動時には、モータ４７の動力が、ベルト４９、プーリ４８を介して、連結棒４６によりピストン４２に伝えられる。ピストン４２を上下動させることで、吸入口４４ａから圧縮膨張室４３内に外気を吸入し、圧縮膨張室４３内で吸入ガスが圧縮される。圧縮されたガスは、吐出口４４ｂを通って、圧縮膨張室４３の外部に吐出され、配管により回収される。

図５は、図４に示すシリンダ４１の内部を拡大して示す図である。シリンダ４１は、図１に示した部材１１の一例である。また、ピストンリング４２１は、図１に示した摺動材１２の一例である。従って、摺動部１０は、シリンダ４１及びピストンリング４２１を備える。ライダーリング４２２も、摺動材１２によって形成されてもよい。

シリンダ４１は、金属製でもよく、樹脂製でもよい。シリンダ４１は、例えばアルミニウム、アルミニウム合金等のアルミニウム系材料である。シリンダ４１の内周面４３ａ（図１に示した摺動面１３の一例）にはアルマイト処理が施される。従って、内周面４３ａはアルマイト層の表面である。

ピストン４２には、ピストンリング４２１及びライダーリング４２２が環装される。ピストン４２の上下動に伴い、ピストンリング４２１及びライダーリング４２２が、シリンダ４１の内周面４３ａと摺動する。これにより、ピストン４２とシリンダ４１との接触、及び、カジリを抑制できる。この結果、ピストン４２とシリンダ４１とのスムーズな摺動状態を得ることができる。

気体圧縮機械２０，４０では、圧縮膨張室２５，４３に供給される気体は、例えば大気（空気）でもよく、水蒸気が極端に少ない乾燥ガスでもよい。本開示の摺動材１２は、圧縮する気体の種類に拠らずに、十分な摩耗耐久性を発現できる。このため、本開示の摺動材１２を適用した気体圧縮機械２０，４０を、例えば乾燥ガスの圧縮に供することもできる。乾燥ガスとしては、例えば、露点－３０℃以下のガスが挙げられる。具体的には、例えば、合成空気、高純度窒素ガス、酸素ガス、ヘリウムガス、アルゴンガス、水素ガス等が挙げられる。

以下、実施例を挙げて、本開示をより具体的に説明する。

下記表１に示す材料を使用して、実施例１～７及び比較例１～５の摺動材を作製した。樹脂１２ａは、フッ素樹脂の一例として、ＰＴＦＥを用いた。第１粒子１２ｂは、金属の一例としての銅であり、平均粒径（大きさ）は６０μｍである。第２粒子１２ｃは、何れもセラミックの一例として、珪藻土、シリカ、又はアルミナである。珪藻土の平均粒径（大きさ）は３６μｍ、シリカの平均粒径（大きさ）は２４μｍ、アルミナの平均粒径（大きさ）は５０μｍである。

使用した各材料について、銅のビッカース硬度は５７ＨＶ、珪藻土のビッカース硬度は６００ＨＶ、シリカのビッカース硬度は９００ＨＶ、アルミナのビッカース硬度は１３８５ＨＶである。従って、珪藻土、シリカ及びアルミナは、いずれも、銅のビッカース硬度よりも大きなビッカース硬度を有する。なお、第１粒子１２ｂが銅、第２粒子１２ｃが珪藻土の場合の本開示の硬度比は１１、第１粒子１２ｂが銅、第２粒子１２ｃがシリカの場合の本開示の硬度比は１６、第１粒子１２ｂが銅、第２粒子１２ｃがアルミナの場合の本開示の硬度比は２４である。

実施例１～７及び比較例１～４では、第１粒子１２ｂとして銅が使用される。比較例５では、第１粒子１２ｂは使用されない。実施例１～３，５，７及び比較例２，４では、第２粒子１２ｃとして珪藻土が使用される。実施例４及び比較例３，５では、第２粒子１２ｃとしてシリカが使用される。実施例６では、第２粒子１２ｃとしてアルミナが使用される。比較例１では、第２粒子１２ｃは使用されず、比較例１は上記特許文献１に記載の技術に相当する。

実施例１～７では、本開示の値は、０．３以上２．８以下である。比較例１～５では、本開示の値は、０．３未満、又は、２．８よりも大きい。なお、比較例５では、本開示の含有比が０であり、本開示の値を分数で示したときの分母が０である。従って、本開示の値は一義的に観念できず無限大になる。しかし、この場合であっても、本開示の値は、少なくとも、２．８よりは大きくなる。

図６は、摩擦試験の試験方法を説明する図である。実施例１～７及び比較例１～５の摺動材をブロック状の試験片７１に加工し、試験片７１の上面に、リング状の試験片７２を接触させた。試験片７１は、幅６ｍｍ、長さ２０ｍｍ、高さ５ｍｍの略角柱状を有する。試験片７１では、角柱において上部で対向する２つの角で、深さ０．５ｍｍのＣ面取りが行われる。試験片７２は、アルミニウム合金により構成され、表面には硫酸アルマイト処理が施されている。試験片７２は、円筒状を有し、内径は９ｍｍ、外径は１３ｍｍである。

試験片７１を固定した状態で試験片７２を回転させることで、摩擦試験を行った。摩擦試験の実験条件として、接触圧は１ＭＰａ、速度は２ｍ／ｓ、温度は１２０℃に制御し、１５時間摺動させた。

図７は、摩擦試験の試験結果を説明する図である。図７に示すグラフの縦軸は、摩擦試験後の試験片７１の摩耗量を示す。摩耗量は、摩擦試験前後での質量減少量を試験片７１の密度で除することで求めた。また、結果を理解しやすくするため、摩耗量は、比較例１を１００としたときの相対値で表した。

本開示の値が０．３以上２．８以下である実施例１～７では、摩耗量は、いずれも、上記特許文献１に記載の技術に対応する値である１００を下回った。中でも、本開示の値が１．１以上１．８以下の場合（実施例２～５）では、摩耗量が特に少なかった。一方で、本開示の値が０．３未満、又は、２．８よりも大きい比較例１～５では、摩耗量は１００以上であった。特に、比較例５では、摩耗量は１６００であり、比較例１の１６倍であった。

これらの結果から、ビッカース硬度が異なる第１粒子１２ｂ及び第２粒子１２ｃを併用し、かつ、本開示の値を０．３以上２．８以下にすることで、摩耗量を低減でき、耐摩耗性を向上できることが示された。特に、第１粒子１２ｂ及び第２粒子１２ｃを併用し、かつ、本開示の値を０．３以上２．８以下にすることで、それぞれ単独で使用した場合（比較例１，５）よりも、摩耗量を低減できることが示された。

一方で、本開示の値が０．３未満である比較例１，２では、外部からのせん断応力によって第１粒子１２ｂ及び第２粒子１２ｃが容易に降伏したと考えられる。このため、材料自体の耐久性が低く、実施例１～７よりも摩耗量が増加したと考えられる。

比較例１に対応する、上記特許文献１に記載の技術では、ＰＴＦＥを母材とし、銅合金が添加される。銅及び銅合金は軟質であるため、高圧等の過酷環境では、せん断応力を支持できずに容易に降伏し、摩耗増加が引き起こされる。銅合金は本開示の第１粒子１２ｂに分類され、第２粒子１２ｃに相当する材料は使用されない。このため、特許文献１に記載の摺動材では、本開示の硬度比が小さく、かつ、本開示の含有比が大きい。即ち、本開示の値が小さいため、過酷環境では、材料自体の耐久性が足りずに、摩耗量が増加したと考えられる。

更に、本開示の値が２．８を超える比較例３～５では、アブレシブ作用により摩耗が増加した。特に、第１粒子１２ｂを含まない比較例５では、ビッカース硬度が極めて大きいシリカに起因して、アブレッシブ作用が強く働き、摩耗量が極めて大きくなったと考えられる。

比較例５では、上記のように比較的軟質な第１粒子１２ｂが使用されず、比較的硬質なシリカにより構成される第２粒子１２ｃが使用される。シリカ、アルミナ等の硬質な材料は、上記のようにせん断による脱落等によりアブレシブ粒子が生成する。これにより、切削作用によって摩耗量が増大し易い。従って、第１粒子１２ｂを使用せず、第２粒子１２ｃのみを使用する摺動材では、本開示の硬度比が大きく、本開示の含有比が小さくなる。即ち、本開示の値が大きいため、アブレシブ作用により、摩耗量が増加したと考えられる。

以上のように、本開示の摺動材１２によれば、耐摩耗性（摩擦耐久性）を向上できる。このため、摺動材１２を、例えばチップシール２９１，２９２（図３）、ピストンリング４２１（図５）等に適用することで、これらの交換寿命を長期化できる。このため、気体圧縮機械２０，４０のメンテナンスサイクル及び寿命を長期化できる。

１０ 摺動部
１２ 摺動材
１２ａ 樹脂
１２ｂ 第１粒子
１２ｃ 第２粒子
１３ 摺動面
２０ 気体圧縮機械
２１ 固定スクロール（摺動部）
２１ｅ ラップ底面（摺動面）
２２ｅ ラップ底面（摺動面）
２２ 旋回スクロール（摺動部）
２５ 圧縮膨張室（室）
２９１ チップシール（摺動材、摺動部）
２９２ チップシール（摺動材、摺動部）
４０ 気体圧縮機械
４１ シリンダ（摺動部）
４２１ ピストンリング（摺動材、摺動部）
４３ 圧縮膨張室（室）
４３ａ 内周面（摺動面）

Claims (14)

1. 樹脂と、
   前記樹脂中に配置され、無機材料により構成される第１粒子と、
   前記樹脂中に配置され、前記第１粒子よりも大きなビッカース硬度を有する無機材料により構成される第２粒子と、を含み、
   前記第２粒子のビッカース硬度を前記第１粒子のビッカース硬度で除算して得られる値を硬度比と、前記樹脂に対する前記第１粒子の含有量を前記樹脂に対する前記第２粒子の含有量で除算して得られる値を含有比と定義した場合に、
   前記硬度比を前記含有比で除算して得られる値が０．３以上２．８以下である
   ことを特徴とする摺動材。
2. 前記第１粒子は、金属により構成され、
   前記第２粒子は、金属又はセラミックの少なくとも一方により構成される
   ことを特徴とする請求項１に記載の摺動材。
3. 前記第１粒子のビッカース硬度は５０ＨＶ以上２００ＨＶ以下である
   ことを特徴とする請求項１に記載の摺動材。
4. 前記樹脂はフッ素樹脂である
   ことを特徴とする請求項１に記載の摺動材。
5. 前記第１粒子は、銅、銅を主成分とする合金、アルミニウム、又は、アルミニウムを主成分とする合金、のうちの少なくとも一種である
   ことを特徴とする請求項１に記載の摺動材。
6. 前記第２粒子は、珪藻土、アルミナ、シリカ、酸化チタン、酸化亜鉛、又は、炭化珪素のうちの少なくとも一種である
   ことを特徴とする請求項１に記載の摺動材。
7. 更に、前記樹脂中に配置される繊維を含む
   ことを特徴とする請求項１に記載の摺動材。
8. 前記繊維は、炭素繊維である
   ことを特徴とする請求項７に記載の摺動材。
9. 更に、前記樹脂中に配置される固体潤滑剤を含む
   ことを特徴とする請求項１に記載の摺動材。
10. 前記固体潤滑剤は、二硫化モリブデンである
    ことを特徴とする請求項９に記載の摺動材。
11. 前記樹脂と前記第１粒子との間には、化成処理層が形成される
    ことを特徴とする請求項１に記載の摺動材。
12. 気体に対し、圧縮又は膨張の少なくとも一方を行う室と、
    前記室を区画する摺動面を摺動する摺動材を備える摺動部と、
    を備え、
    前記摺動材は、
    樹脂と、
    前記樹脂中に配置され、無機材料により構成される第１粒子と、
    前記樹脂中に配置され、前記第１粒子よりも大きなビッカース硬度を有する無機材料により構成される第２粒子と、を含み、
    前記第２粒子のビッカース硬度を前記第１粒子のビッカース硬度で除算して得られる値を硬度比と、前記樹脂に対する前記第１粒子の含有量を前記樹脂に対する前記第２粒子の含有量で除算して得られる値を含有比と定義した場合に、
    前記硬度比を前記含有比で除算して得られる値が０．３以上２．８以下である
    ことを特徴とする気体圧縮機械。
13. 前記摺動面はアルマイト層の表面である
    ことを特徴とする請求項１２に記載の気体圧縮機械。
14. 前記摺動材は前記摺動面をオイルフリーで摺動する
    こと特徴とする請求項１２に記載の気体圧縮機械。