[go: up one dir, main page]

JP2023071938A - 延性及び加工性に優れた高強度鋼板、及びその製造方法 - Google Patents

延性及び加工性に優れた高強度鋼板、及びその製造方法 Download PDF

Info

Publication number
JP2023071938A
JP2023071938A JP2023035491A JP2023035491A JP2023071938A JP 2023071938 A JP2023071938 A JP 2023071938A JP 2023035491 A JP2023035491 A JP 2023035491A JP 2023035491 A JP2023035491 A JP 2023035491A JP 2023071938 A JP2023071938 A JP 2023071938A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
steel sheet
less
ductility
workability
strength steel
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
JP2023035491A
Other languages
English (en)
Inventor
ジェ－フン イ、
Jae-Hoon Lee
サン－ホ ハン、
Sang-Ho Han
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Posco Holdings Inc
Original Assignee
Posco Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Posco Co Ltd filed Critical Posco Co Ltd
Publication of JP2023071938A publication Critical patent/JP2023071938A/ja
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/30—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C21D1/22—Martempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

【課題】自動車部品などに使用可能な鋼板に関し、強度と延性のバランスに優れ、優れた加工性を有する鋼板、及びこれを製造する方法を提供する。【解決手段】質量％で、Ｃ：０．２５超～０．７５％、Ｓｉ：４．０％以下、Ｍｎ：０．９～５．０％、Ａｌ：５．０％以下、Ｐ：０．１５％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎ：０．０３％以下、残部はＦｅ及び不可避不純物であり、微細組織は焼戻しマルテンサイト、ベイナイト及び残留オーステナイトを含み、式１を満たす延性及び加工性に優れた高強度鋼板。０．５５≦［Ｓｉ＋Ａｌ］γ／［Ｓｉ＋Ａｌ］ａｖ≦０．８５・・・式１（但し、［Ｓｉ＋Ａｌ］γは、残留オーステナイト内に含まれるＳｉ及びＡｌの含量（重量％）であり、［Ｓｉ＋Ａｌ］ａｖは、鋼板に含まれるＳｉ及びＡｌの含量（重量％）である）【選択図】なし

Description

本発明は、自動車部品などに使用可能な鋼板に関し、延性及び加工性に優れ、高い強度
を有する鋼板、及びその製造方法に関する。
最近、自動車産業では、地球環境を保護するために素材の軽量化を図るとともに、搭乗
者の安定性を確保することができる方案に注目している。このような安定性及び軽量化の
ニーズに応えるために、高強度鋼板の適用が急激に増加している。一般的に、鋼板の高強
度化が進められるほど、延性と加工性は低下するため、自動車部材用鋼板においては、強
度だけでなく、延性及び加工性に優れた鋼板が求められている。
鋼板の延性を改善する技術として、焼戻しマルテンサイトを活用する方法が韓国公開特
許公報第１０－２００６－０１１８６０２号及び日本公開特許公報第２００９－０１９２
５８号に開示されている。硬質のマルテンサイトを焼戻し（ｔｅｍｐｅｒｉｎｇ）させて
作製した焼戻しマルテンサイトは、軟質化されたマルテンサイトであり、既存の焼戻しさ
れていないマルテンサイト（フレッシュマルテンサイト）との強度の差を示す。フレッシ
ュマルテンサイトが抑制され、焼戻しマルテンサイトが形成されるようになると、延性及
び加工性が増加する。
しかし、韓国公開特許公報第１０－２００６－０１１８６０２号及び日本公開特許公報
第２００９－０１９２５８号に開示された技術では、引張強度と伸びとの積（ＴＳ×Ｅｌ
）が２２，０００ＭＰａ％以上を満たすことができず、これは、強度及び延性のいずれに
ついても優れた鋼板を確保することが難しいことを意味する。
一方、自動車部材用鋼板としては、高強度でありながらも延性及び加工性に優れた特性
をすべて得るために、残留オーステナイトの変態有機塑性を用いたＴＲＩＰ（Ｔｒａｎｓ
ｆｏｒｍａｔｉｏｎ Ｉｎｄｕｃｅｄ Ｐｌａｓｔｉｃｉｔｙ）鋼が開発されている。特
許文献３及び４では、延性及び加工性に優れたＴＲＩＰ鋼が開示されている。
韓国公開特許公報第１０－２０１４－００１２１６７号では、多角形のフェライトと残
留オーステナイト及びマルテンサイトを含んで、延性及び加工性を向上させようとしたが
、ベイナイトを主相としており、高い強度を確保することができず、ＴＳ×Ｅｌについて
も２２，０００ＭＰａ％以上を満たしていないことが分かる。
韓国公開特許公報第１０－２０１０－００９２５０３号では、フェライトの形成と、残
留オーステナイトの微細化及び焼戻しマルテンサイトを含む複合組織を形成して延性及び
加工性を向上させているが、軟質のフェライトが多量に含まれており、高い強度を確保す
ることが困難であるという問題がある。
今まで、高い強度を有すると同時に延性及び加工性に優れた鋼板に対する要求を満たせ
ていないのが実情である。
本発明の一側面は、鋼板の組成及び微細組織を最適化して、優れた延性及び加工性を有
する高強度鋼板、及びこれを製造する方法について提供しようとするものである。
本発明の課題は、上述した事項に限定されない。本発明の更なる課題は、明細書の全体
的な内容に記述されており、本発明が属する技術分野において通常の知識を有する者であ
れば、本発明の明細書に記載されている内容から、本発明の更なる課題を理解するのに何
ら困難がない。
本発明の一態様は、重量％で、Ｃ：０．２５％超過～０．７５％、Ｓｉ：４．０％以下
、Ｍｎ：０．９～５．０％、Ａｌ：５．０％以下、Ｐ：０．１５％以下、Ｓ：０．０３％
以下、Ｎ：０．０３％以下、残りはＦｅ及び不可避不純物、を含み、微細組織は、焼戻し
マルテンサイト、ベイナイト及び残留オーステナイトを含み、下記［関係式１］を満たす
延性及び加工性に優れた高強度鋼板に関する。
［関係式１］
０．５５≦［Ｓｉ＋Ａｌ］γ／［Ｓｉ＋Ａｌ］ａｖ≦０．８５
（但し、［Ｓｉ＋Ａｌ］γは、残留オーステナイト内に含まれるＳｉ及びＡｌの含量（重
量％）であり、［Ｓｉ＋Ａｌ］ａｖは、鋼板に含まれるＳｉ及びＡｌの含量（重量％）で
ある）
本発明のさらに他の一態様は、重量％で、Ｃ：０．２５％超過～０．７５％、Ｓｉ：４
．０％以下、Ｍｎ：０．９～５．０％、Ａｌ：５．０％以下、Ｐ：０．１５％以下、Ｓ：
０．０３％以下、Ｎ：０．０３％以下、残りはＦｅ及び不可避不純物、を含む鋼スラブを
加熱し、熱間圧延する段階；
上記熱間圧延された鋼板を巻き取る段階；
上記巻き取られた鋼板を、６５０～８５０℃の温度範囲で６００～１７００秒の間、熱
延焼鈍熱処理する段階；
上記熱延焼鈍熱処理された鋼板を冷間圧延する段階；
上記冷間圧延された鋼板をＡｒ３以上に加熱（１次加熱）して、５０秒以上保持（１次
保持）する段階；
平均冷却速度１℃／ｓ以上で、１００～３００℃の温度範囲まで冷却（１次冷却）する
段階；
上記１次冷却された鋼板を３００～５００℃の温度範囲まで加熱（２次加熱）し、この
温度範囲で５０秒以上保持（２次保持）する段階；及び
常温まで冷却（２次冷却）する段階
を含む、延性及び加工性に優れた高強度鋼板の製造方法に関するものである。
本発明によると、高強度鋼の優れた延性及び加工特性を確保して、軽量化及び安定性が
同時に要求される自動車構造用鋼板を提供することができる。
本発明の発明者らは、ベイナイト、焼戻しマルテンサイトを含み、残留オーステナイト
を含む変態有機塑性（Ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ Ｉｎｄｕｃｅｄ Ｐｌａｓｔｉｃ
ｉｔｙ，ＴＲＩＰ）鋼において、残留オーステナイトの安定化を図り、残留オーステナイ
トのサイズ及び形状が強度と延性及び加工性とに影響を及ぼすことを認知した。これを究
明して、高強度鋼の延性及び加工性を向上させることができる方法を考案し、本発明に至
るようになった。
以下、本発明について詳細に説明する。まず、本発明の鋼板の合金組成について詳細に
説明する。
本発明の鋼板は、重量％で（以下、％）、Ｃ：０．２５％超過～０．７５％、Ｓｉ：４
．０％以下、Ｍｎ：０．９～５．０％、Ａｌ：５．０％以下、Ｐ：０．１５％以下、Ｓ：
０．０３％以下、Ｎ：０．０３％以下、残りはＦｅ及び不可避不純物、を含む。さらに
、Ｔｉ：０～０．５％、Ｎｂ：０～０．５％、Ｖ：０～０．５％、Ｃｒ：０～３．０％、
Ｍｏ：０～３．０％、Ｃｕ：０～４．５％、Ｎｉ：０～４．５％ 、Ｂ：０～０．００５
％、Ｃａ：０～０．０５％、Ｙを除くＲＥＭ：０～０．０５％、Ｍｇ：０～０．０５％、
Ｗ：０～０．５％、Ｚｒ：０～０．５％、Ｓｂ：０ ～０．５％、Ｓｎ：０～０．５％、
Ｙ：０～０．２％、Ｈｆ：０～０．２％及びＣｏ：０～１．５％などが含まれてもよい。
以下、各合金組成について詳細に説明する。
・炭素（Ｃ）：０．２５％超過～０．７５％
上記Ｃは、鋼板の強度を付与するために不可欠な元素であるとともに、鋼板の延性を増
加させる残留オーステナイトの安定化元素である。上記Ｃの含量が０．２５％以下である
と、必要となる引張強度の確保が難しく、０．７５％を超えると、冷間圧延が難しくて鋼
板を製造することができない。したがって、上記Ｃの含量は、０．２５％超過～０．７５
％以下であることが好ましい。上記Ｃの含量は、０．３１～０．７５％であることがより
好ましい。
・シリコン（Ｓｉ）：４．０％以下（０は除く）
上記Ｓｉは、固溶強化による強度向上に効果のある元素であり、フェライトを強化させ
、組織を均一化させて加工性を改善する元素である。また、セメンタイト析出を抑制して
残留オーステナイトの生成に寄与する元素である。上記Ｓｉが４．０％を超えると、めっ
き工程において未めっきのようなめっき欠陥の問題、及び鋼板の溶接性の低下が生じるた
め、上記Ｓｉの含量は４．０％以下であることが好ましい。
・アルミニウム（Ａｌ）：５．０％以下（０は除く）
上記Ａｌは、鋼中の酸素と結合して脱酸作用をする元素である。また、Ｓｉと同様にセ
メンタイト析出を抑制させ、残留オーステナイトを安定化させる元素である。上記Ａｌの
含量が５．０％を超えると、鋼板の加工性が低下し、介在物を増加させる。したがって、
上記Ａｌの含量は５．０％以下であることが好ましい。
一方、上記ＳｉとＡｌとの合計量（Ｓｉ＋Ａｌ）は１．０～６．０％であることが好ま
しい。上記Ｓｉ及びＡｌは、本発明において、微細組織の形成に影響を与え、延性及び曲
げ加工性に影響を与える成分である。したがって、優れた延性及び曲げ加工性を有するた
めには、上記Ｓｉ及びＡｌの合計量が１．０～６．０％であることが好ましい。より好ま
しくは、１．５～４．０％で含んでよい。
・マンガン（Ｍｎ）：０．９～５．０％
上記Ｍｎは、強度及び延性をともに高めるために有用な元素である。０．９％以上で上
記効果を得ることができるが、５．０％を超えると、鋼板の溶接性と衝撃靭性を低下させ
る。また、５．０％を超えてＭｎを含むと、ベイナイト変態時間が増加し、オーステナイ
ト中のＣ濃化が十分でなく、必要となる残留オーステナイト分率を確保することができな
い。したがって、上記Ｍｎの含量は０．９～５．０％であることが好ましい。
・リン（Ｐ）：０．１５％以下
上記Ｐは、不純物として含まれ、衝撃靭性を劣化させる元素である。したがって、上記
Ｐの含量は０．１５％以下に管理することが好ましい。
・硫黄（Ｓ）：０．０３％以下
上記Ｓは、不純物として含まれ、鋼板中にＭｎＳを形成し、延性を劣化させる元素であ
る。したがって、上記Ｓの含量は０．０３％以下であることが好ましい。
・窒素（Ｎ）：０．０３％以下
上記Ｎは、不純物として含まれ、連続鋳造中に窒化物を形成してスラブの亀裂を起こす
元素である。したがって、上記Ｎの含量は、０．０３％以下であることが好ましい。
残り（残部）は、Ｆｅと不可避に含まれる不純物とを含む。一方、本発明の鋼板は、上
述した合金成分以外に、さらに含まれてもよい合金組成が存在する。これについては、以
下で詳細に説明する。
・チタン（Ｔｉ）：０～０．５％、ニオブ（Ｎｂ）：０～０．５％及びバナジウム（Ｖ）
：０～０．５％のうち１種以上
上記Ｔｉ、Ｎｂ及びＶは、析出物を形成して結晶粒を微細化させる元素である。鋼板の
強度と衝撃靭性とを向上させるために上記元素を含有させてもよい。上記Ｔｉ、Ｎｂ及び
Ｖの各含量が０．５％を超えると、過度な析出物の形成により衝撃靭性を低下させるだけ
でなく、製造コスト上昇の原因となるため、上記Ｔｉ、Ｎｂ及びＶの各含量は０．５％以
下であることが好ましい。
・クロム（Ｃｒ）：０～３．０％、モリブデン（Ｍｏ）：０～３．０％のうち１種以上
上記Ｃｒ及びＭｏは、合金化処理時にオーステナイトの分解を抑制し、Ｍｎと同様にオ
ーステナイトを安定化させる元素である。上記Ｃｒ及びＭｏの各含量が３．０％を超える
と、ベイナイト変態時間が増加し、オーステナイト中のＣ濃化が十分でなく、必要となる
残留オーステナイト分率を確保することができない。したがって、上記Ｃｒ及びＭｏの各
含量は３．０％以下であることが好ましい。
・銅（Ｃｕ）：０～４．５％及びニッケル（Ｎｉ）：０～４．５％のうち１種以上
上記Ｃｕ及びＮｉは、オーステナイトを安定化させ、腐食を抑制する元素である。上記
Ｃｕ及びＮｉは鋼板表面に濃化され、鋼板内に移動する水素の侵入を防止して水素遅れ破
壊を抑制する効果もある。上記Ｃｕ及びＮｉの各含量が４．５％を超えると、過度な特性
効果だけでなく、製造コスト上昇の原因となる。したがって、上記Ｃｕ及びＮｉの各含量
は４．５％以下であることが好ましい。
・ボロン（Ｂ）：０～０．００５％
上記Ｂは、焼入れ性を向上させて強度を向上させ、結晶粒界の核生成を抑制する元素で
ある。上記Ｂの含量が０．００５％を超えると、過度な特性効果だけでなく、製造コスト
上昇の原因となる。したがって、上記Ｂの含量は、０．００５％以下であることが好まし
い。
・カルシウム（Ｃａ）：０～０．０５％、マグネシウム（Ｍｇ）：０～０．０５％及びイ
ットリウム（Ｙ）を除く希土類元素（ＲＥＭ）：０～０．０５％のうち１種以上
上記ＲＥＭとは、Ｓｃ、Ｙ及びランタノイドの合計１７元素を指す。上記Ｃａ、Ｍｇ及
びＹを除いたＲＥＭは、硫化物を球状化させることで、鋼板の延性を向上させることがで
きる。上記Ｃａ、Ｍｇ及びＹを除くＲＥＭの各含量が０．０５％を超えると、過度な特性
効果だけでなく、製造コスト上昇の原因となる。したがって、Ｃａ、Ｍｇ及びＹを除くＲ
ＥＭの各含量は０．０５％以下であることが好ましい。
・タングステン（Ｗ）：０～０．５％及びジルコニウム（Ｚｒ）：０～０．５％のうち１
種以上
上記Ｗ及びＺｒは、焼入れ性を向上させ、鋼板の強度を増加させる元素である。上記Ｗ
及びＺｒの各含量が０．５％を超えると、過度な特性効果だけでなく、製造コスト上昇の
原因となる。したがって、上記Ｗ及びＺｒの各含量は０．５％以下であることが好ましい
。
・アンチモン（Ｓｂ）：０～０．５％及びスズ（Ｓｎ）：０～０．５％のうち１種以上
上記Ｓｂ及びＳｎは、鋼板のめっき濡れ性及びめっき密着性を向上させる元素である。
上記Ｓｂ及びＳｎの各含量が０．５％を超えると、鋼板の脆性が増加して熱間加工または
冷間加工時に亀裂が発生する可能性がある。したがって、上記Ｓｂ及びＳｎの各含量は０
．５％以下であることが好ましい。
・イットリウム（Ｙ）：０～０．２％及びハフニウム（Ｈｆ）：０～０．２％のうち１種
以上
上記Ｙ及びＨｆは、鋼板の耐食性を向上させる元素である。上記Ｙ及びＨｆの各含量が
０．２％を超えると、鋼板の延性が劣化する可能性がある。したがって、上記Ｙ及びＨｆ
の各含量は０．２％以下であることが好ましい。
・コバルト（Ｃｏ）：０～１．５％
上記Ｃｏは、ベイナイト変態を促進させてＴＲＩＰ効果を増加させる元素である。上記
Ｃｏの含量が１．５％を超えると、鋼板の溶接性及び延性が低下する可能性がある。した
がって、上記Ｃｏの含量は１．５％以下であることが好ましい。
本発明の鋼板の微細組織は、焼戻しマルテンサイト、ベイナイト及び残留オーステナイ
トを含む。好ましい一例として、体積分率で、３０～７５％の焼戻しマルテンサイト、１
０～５０％のベイナイト、１０～４０％の残留オーステナイトを含み、５％以下のフェラ
イト及びその他の不可避組織を含む。上記不可避組織とは、フレッシュマルテンサイト（
Ｆｒｅｓｈ Ｍａｒｔｅｎｓｉｔｅ）、パーライト、島状マルテンサイト（Ｍａｒｔｅｎ
ｓｉｔｅ Ａｕｓｔｅｎｉｔｅ Ｃｏｎｓｔｉｔｕｅｎｔ、Ｍ－Ａ）などをいう。上記フ
レッシュマルテンサイトやパーライトが過度に形成されると、鋼板の延性及び加工性が低
下するか、残留オーステナイトの分率を低減させる可能性がある。
下記関係式１のように、上記残留オーステナイトに含まれているＳｉ及びＡｌの含量（
［Ｓｉ＋Ａｌ］γ、重量％）を、鋼板に含まれているＳｉ及びＡｌの含量（［Ｓｉ＋Ａｌ
］ａｖ、重量％）で除した値が、０．５５～０．８５であることが好ましい。
［関係式１］
０．５５≦［Ｓｉ＋Ａｌ］γ／［Ｓｉ＋Ａｌ］ａｖ≦０．８５
本発明の鋼板は、引張強度と伸びとの積（ＴＳ×Ｅｌ）が２２，０００ＭＰａ％以上で
あり、Ｒ／ｔ（Ｒは９０°曲げ試験の後にクラックが発生していない最小曲げ半径（ｍｍ
）であり、ｔは鋼板の厚さ（ｍｍ）である）が０．５～３．０であって、強度と延性との
バランスに優れ、加工性に優れる。
本発明では、高強度のみならず、優れた延性及び加工性を確保するために、鋼板の残留
オーステナイトを安定化させることが重要である。残留オーステナイトを安定化させるた
めには、鋼板のフェライト、ベイナイト及び焼戻しマルテンサイトにおけるＣとＭｎをオ
ーステナイト内に濃化させる必要がある。しかし、フェライトを活用してオーステナイト
内にＣを濃化させると、フェライトの低い強度特性のため、鋼板の強度が不足する可能性
がある。したがって、ベイナイト及び焼戻しマルテンサイトを活用して、オーステナイト
内へＣとＭｎを濃化させることが好ましい。また、残留オーステナイト中のＳｉ及びＡｌ
の含量（［Ｓｉ＋Ａｌ］γ）を制御すると、ベイナイト及び焼戻しマルテンサイトから残
留オーステナイト内へＣとＭｎを多量濃化させることができる。したがって、残留オース
テナイト中のＳｉとＡｌを制御して、残留オーステナイトを安定化させることが可能であ
る。そこで、本発明では、［Ｓｉ＋Ａｌ］γ／［Ｓｉ＋Ａｌ］ａｖを０．５５以上とする
ことで、残留オーステナイトを安定化させる。但し、［Ｓｉ＋Ａｌ］γ／［Ｓｉ＋Ａｌ］
ａｖが０．８５を超えると、残留オーステナイト中においてＣとＭｎの濃化が不十分であ
り、残留オーステナイトが引張変形に不安定となるため、延性及び加工性の低下を引き起
こし、ＴＳ×Ｅｌが２２，０００ＭＰａ％未満となるか、Ｒ／ｔが３．０を超えるため、
好ましくない。
残留オーステナイトを含む鋼板は、加工中、オーステナイトからマルテンサイトへの変
態時に発生する変態有機塑性により、優れた延性及び加工性を有する。上記鋼板の残留オ
ーステナイトが１０％未満の場合には、ＴＳ×Ｅｌが２２，０００ＭＰａ％未満となるか
、またはＲ／ｔが３．０を超える可能性がある。一方、残留オーステナイト分率が４０％
を超えると、局部伸び（Ｌｏｃａｌ Ｅｌｉｎｇａｔｉｏｎ）が低下する可能性がある。
したがって、強度と延性とのバランス及び加工性の両方ともに優れた鋼板を得るためには
、上記残留オーステナイトの分率は１０～４０％であることが好ましい。
一方、焼戻しされていないマルテンサイト（フレッシュマルテンサイト）と焼戻しマル
テンサイトはいずれも、鋼板の強度を向上させる微細組織である。しかし、焼戻しマルテ
ンサイトと比較すると、フレッシュマルテンサイトは、鋼板の延性を大きく低下させる特
性がある。これは、焼戻し熱処理によって焼戻しマルテンサイトの微細組織が軟質化され
るからである。したがって、本発明の強度と延性とのバランス及び加工性に優れた鋼板を
提供するためには、焼戻しマルテンサイトを活用することが好ましい。上記焼戻しマルテ
ンサイトの分率（体積分率）が３０％未満では、ＴＳ×Ｅｌにおいて２２，０００ＭＰａ
％以上を確保し難く、７５％を超えると、延性及び加工性を低下させるようになり、ＴＳ
×Ｅｌが２２，０００ＭＰａ％未満となるか、またはＲ／ｔが３．０を超えるため、好ま
しくない。
鋼板の強度と延性のバランス及び加工性を向上させるためには、ベイナイトを適切に含
むことが好ましい。上記ベイナイト分率（体積分率）が１０％以上において、ＴＳ×Ｅｌ
が２２，０００ＭＰａ％以上及びＲ／ｔが０．５～３．０であることを実現することがで
きる。しかし、５０％超過のベイナイトは、相対的に焼戻しマルテンサイト分率を減少さ
せ、結果的にＴＳ×Ｅｌが２２，０００ＭＰａ％未満となるため、好ましくない。
以下、本発明の鋼板を製造する方法の一例について詳細に説明する。本発明の鋼板の製
造方法は、まず、前述した合金組成を有する鋼塊または鋼スラブを製造し、上記鋼塊また
は鋼スラブを加熱して熱間圧延した後、焼鈍、巻取り、酸洗、及び冷間圧延して冷間圧延
された鋼板を準備する。
一例として、上記鋼塊または鋼スラブを１０００～１３５０℃の温度で加熱し、８００
～１０００℃の温度で仕上げ熱間圧延することが好ましい。上記加熱温度が１０００℃未
満である場合、仕上げ熱間圧延温度範囲以下で熱間圧延される可能性がある。また、加熱
温度が１３５０℃を超える場合には、鋼の融点に到達し、溶けてしまう恐れがある。一方
、上記仕上げ熱間圧延温度が８００℃未満の場合には、鋼の高い強度のため、圧延機に大
きな負担を与える可能性がある。また、仕上げ熱間圧延温度が１０００℃を超える場合に
は、熱間圧延後に鋼板の結晶粒が粗大化して上記高強度鋼板の物性を低下させる可能性が
ある。上記熱間圧延された鋼板の結晶粒を微細化するために、仕上げ熱間圧延後、１０℃
／ｓ以上の冷却速度で冷却し、３００～６００℃の温度で巻き取ることが好ましい。上記
巻取り温度が３００℃未満では巻取りが容易でなく、６００℃を超える場合には、上記熱
間圧延された鋼板の表面に生成されるスケール（ｓｃａｌｅ）が、上記鋼板の内部まで形
成されて酸洗を困難にする恐れがある。
上記巻取り後に、酸洗及び冷間圧延を容易にするために熱延焼鈍熱処理工程を行うこと
が好ましい。上記熱延焼鈍熱処理は、６５０～８５０℃の温度範囲で６００～１７００秒
間行うことが好ましい。上記熱延焼鈍熱処理温度が６５０℃未満であるか、６００秒未満
の間行われると、上記熱延焼鈍熱処理された鋼板の強度が高く、冷間圧延が容易ではない
可能性がある。一方、熱延焼鈍熱処理温度が８５０℃を超えるか、１７００秒を超えて行
われると、鋼板の内部へ深く形成されたスケール（ｓｃａｌｅ）に起因して酸洗が容易で
はない可能性がある。
一方、上記巻取り後に、鋼板の表面に生成されたスケールを除去するために酸洗し、冷
間圧延を行う。上記酸洗及び冷間圧延の条件を特に制限するものではなく、上記冷間圧延
は累積圧下率３０～９０％とすることが好ましい。冷間圧延の累積圧下率が９０％を超え
ると、上記鋼板の高い強度により冷間圧延を短時間で行うことが難しくなる恐れがある。
冷間圧延された鋼板は、焼鈍熱処理工程を経て未めっきの冷延鋼板として作製されるか
、耐食性を付与するためにめっき工程を経てめっき鋼板として作製されることができる。
めっきは、溶融亜鉛めっき、電気亜鉛めっき、溶融アルミニウムめっきなどのめっき方法
を適用することができ、その方法と種類は特に制限されない。
本発明による高強度及び優れた延性と加工性を確保するために、焼鈍熱処理工程を行う
。以下、その一例について詳細に説明する。
上記冷間圧延された鋼板をＡｃ３以上に加熱（１次加熱）し、５０秒以上保持（１次保
持）する。
上記１次加熱または１次保持温度がＡｃ３未満の場合、フェライトが形成されることが
でき、ベイナイト、残留オーステナイト及び焼戻しマルテンサイトが十分に形成されず、
上記鋼板の［Ｓｉ＋Ａｌ］γ／［Ｓｉ＋Ａｌ］ａｖ、ＴＳ×Ｅｌを低下させる可能性があ
る。また、１次保持時間が５０秒未満の場合には、組織を十分に均一化させず、上記鋼板
の物性が低下する。上記１次加熱温度の上限と１次保持時間の上限は特に限定しないが、
結晶粒の粗大化による靱性の減少を抑制させるために、１次加熱温度は９５０℃以下とし
、１次保持時間は１２００秒以下とすることが好ましい。
上記１次保持の後、平均冷却速度１℃／ｓ以上で１次冷却停止温度１００～３００℃の
温度範囲まで冷却（１次冷却）することが好ましい。１次冷却速度の上限は特に規定する
必要はなく、１００℃／ｓ以下とすることが好ましい。上記１次冷却停止温度が１００℃
未満の場合には、焼戻しマルテンサイトが過度に形成され、残留オーステナイトが不足し
て上記鋼板の［Ｓｉ＋Ａｌ］γ／［Ｓｉ＋Ａｌ］ａｖ、ＴＳ×Ｅｌ及び曲げ加工性を低下
させる可能性がある。一方、１次冷却停止温度が３００℃を超えると、ベイナイトが過剰
となり、焼戻しマルテンサイトが不足して上記鋼板のＴＳ×Ｅｌを低下させる可能性があ
る。
上記１次冷却の後、５℃／ｓ以上の昇温速度で３００～５００℃の温度範囲まで加熱（
２次加熱）し、この温度範囲で５０秒以上保持（２次保持）することが好ましい。上記昇
温速度の上限は特に規定する必要はなく、１００℃／ｓ以下とすることが好ましい。上記
２次加熱または２次保持温度が３００℃未満であるか、保持時間が５０秒未満であると、
焼戻しマルテンサイトが過剰となり、残留オーステナイト中のＳｉ及びＡｌの含量の制御
が不十分であり、残留オーステナイト分率を確保することが難しい。その結果、鋼板の［
Ｓｉ＋Ａｌ］γ／［Ｓｉ＋Ａｌ］ａｖ、ＴＳ×Ｅｌ及び曲げ加工性を低下させる可能性が
ある。一方、上記２次加熱または保持温度が５００℃を超えるか、保持時間が１７２，０
００秒を超える場合には、残留オーステナイト中のＳｉ及びＡｌの含量の制御が不十分で
あり、残留オーステナイトの分率を確保することが難しい。その結果、上記鋼板の［Ｓｉ
＋Ａｌ］γ／［Ｓｉ＋Ａｌ］ａｖ及びＴＳ×Ｅｌを低下させる。
上記２次保持した後、常温まで１℃／ｓ以上の平均冷却速度で室温まで冷却（２次冷却
）することが好ましい。
以下、本発明の実施例について詳細に説明する。下記の実施例は、本発明の理解を助け
るためのものであって、本発明の権利範囲を特定するためのものではないことを留意する
必要がある。本発明の権利範囲は、特許請求の範囲に記載された事項及びこれにより合理
的に類推される事項によって決定される。
（実施例）
下記表１による合金組成（残りはＦｅと不可避不純物である）を有する厚さ１００ｍｍ
の鋼スラブを製造して、１２００℃で加熱した後、９００℃で仕上げ熱間圧延を行い、３
０℃／ｓの平均冷却速度で冷却して４５０～５５０℃で巻取り、厚さ３ｍｍの熱延鋼板を
製造した。上記熱延鋼板を表２及び３の条件で熱延焼鈍熱処理した。その後、酸洗して表
面スケールを除去した後、１．５ｍｍの厚さまで冷間圧延を実施した。
その後、上記の表２～５に開示された焼鈍熱処理条件で熱処理を行い、鋼板を製造した
。
このように製造された鋼板の微細組織を観察し、その結果を表６及び表７に示した。微
細組織のうち、フェライト（Ｆ）、ベイナイト（Ｂ）、焼戻しマルテンサイト（ＴＭ）及
びパーライト（Ｐ）は、研磨された試験片の断面をナイタールエッチングした後、ＳＥＭ
を通じて観察した。このうち、区別し難いベイナイトと焼戻しマルテンサイトは、ダイラ
テーション評価後に膨張曲線を用いて分率を計算した。一方、フレッシュマルテンサイト
（ＦＭ）と残留オーステナイト（残留γ）も区別が容易ではないため、上記ＳＥＭで観察
されたマルテンサイトと残留オーステナイトの分率からＸ線回折法によって計算された残
留オーステナイト分率を引いた値をフレッシュマルテンサイト分率と決定した。
一方、上記製造された鋼板の［Ｓｉ＋Ａｌ］γ／［Ｓｉ＋Ａｌ］ａｖ、ＴＳ×Ｅｌ、Ｒ
／ｔを観察し、その結果を表８及び表９に示した。
上記残留オーステナイトに含まれるＳｉ及びＡｌの含量（［Ｓｉ＋Ａｌ］γ）は、ＥＰ
ＭＡ（Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｐｒｏｂｅ Ｍｉｃｒｏ Ａｎａｌｙｓｅｒ）を用いて、残留
オーステナイト相内で測定されたＳｉ＋Ａｌの含量を決定した。上記［Ｓｉ＋Ａｌ］ａｖ
とは、鋼板全体の平均Ｓｉ＋Ａｌの含量を意味する。
上記ＴＳ×Ｅｌ及びＲ／ｔは、引張試験及びＶ－曲げ試験で評価した。引張試験は、圧
延板材の圧延方向に対して９０°方向を基準にＪＩＳ ５号の規格に基づいて採取された
試験片で評価し、ＴＳ×Ｅｌを決定した。Ｒ／ｔは、圧延板材の圧延方向に対して９０°
方向を基準に試験片を採取し、９０°曲げ試験後にクラックが発生していない最小曲げ半
径Ｒを板材の厚さｔで除した値で決定した。
Figure 2023071938000001
Figure 2023071938000002
Figure 2023071938000003
Figure 2023071938000004
Figure 2023071938000005
Figure 2023071938000006
Figure 2023071938000007
Figure 2023071938000008
Figure 2023071938000009
上記表１～９に示すように、本発明で提示する条件を満たす発明例の場合には、いずれ
も［Ｓｉ＋Ａｌ］γ／［Ｓｉ＋Ａｌ］ａｖの値が０．５５～０．８５の範囲に含まれ、Ｔ
Ｓ×Ｅｌが２２，０００ＭＰａ％以上であり、Ｒ／ｔが０．５～３．０の範囲に含まれ、
強度に優れながらも、優れた延性及び加工性を有することが分かる。
しかし、Ｎｏ．２～５の比較例は、本発明の合金組成の範囲は重複するものの、熱間圧
延後の熱延焼鈍温度及び時間が本発明で提示している範囲を外れており、酸洗不良が発生
したり、冷間圧延時に破断が発生したりすることが確認できた。
一方、Ｎｏ．６の比較例は、冷間圧延後の焼鈍熱処理の過程において１次加熱または保
持温度が低く、フェライトが過度に形成され、ベイナイト及び焼戻しマルテンサイト分率
が不足して、［Ｓｉ＋Ａｌ］γ／［Ｓｉ＋Ａｌ］ａｖが０．８５を超え、ＴＳ×Ｅｌが２
２，０００ＭＰａ％未満であった。Ｎｏ．７の比較例は、１次保持時間が短く、組織が不
均一となり、フェライト分率が過度に形成され、ベイナイト及び残留オーステナイト分率
が不足している。その結果、［Ｓｉ＋Ａｌ］γ／［Ｓｉ＋Ａｌ］ａｖが０．８５を超え、
Ｒ／ｔが３．０を超えている。Ｎｏ．８の比較例は、１次冷却速度が低く、フェライトが
過度に形成され、残留オーステナイト分率が不足して、［Ｓｉ＋Ａｌ］γ／［Ｓｉ＋Ａｌ
］ａｖが０．８５を超え、ＴＳ×Ｅｌが２２，０００ＭＰａ％未満であった。
また、Ｎｏ．１３の比較例は、１次冷却停止温度が低く、焼戻しマルテンサイトが過度
に形成され、残留オーステナイト分率が不足して、［Ｓｉ＋Ａｌ］γ／［Ｓｉ＋Ａｌ］ａ
ｖが０．８５を超え、ＴＳ×Ｅｌが２２，０００ＭＰａ％未満であり、Ｒ／ｔが３．０を
超えている。Ｎｏ．１４の比較例は、１次冷却停止温度が本発明で提示したものよりも高
く、ベイナイトが過度に形成され、焼戻しマルテンサイトの形成が不足している。その結
果、ＴＳ×Ｅｌが２２，０００ＭＰａ％未満であった。
Ｎｏ．１５及び１６の比較例は、２次加熱または保持温度が低いか、又は高い場合であ
って、残留オーステナイトが適正範囲に形成されず、［Ｓｉ＋Ａｌ］γ／［Ｓｉ＋Ａｌ］
ａｖが０．８５を超え、ＴＳ×Ｅｌが２２，０００ＭＰａ％未満となることが分かる。特
に、Ｎｏ．１５の場合には、焼戻しマルテンサイトも過度に形成され、Ｒ／ｔが３．０を
超えている。
Ｎｏ．１７及び１８の比較例は、２次保持時間が不足しているか、又は過度な場合であ
って、Ｎｏ．１７の比較例は、焼戻しマルテンサイトが過度に形成され、残留オーステナ
イトが不足して、［Ｓｉ＋Ａｌ］γ／［Ｓｉ＋Ａｌ］ａｖが０．８５を超え、ＴＳ×Ｅｌ
が２２，０００ＭＰａ％未満となり、Ｒ／ｔが３．０を超えている。Ｎｏ．１８の場合に
は、残留オーステナイトが不足して、［Ｓｉ＋Ａｌ］γ／［Ｓｉ＋Ａｌ］ａｖが０．８５
を超え、ＴＳ×Ｅｌが２２，０００ＭＰａ％未満となることが分かる。
Ｎｏ．４１～４９の比較例は、本発明で提示する製造条件は満たしているものの、合金
組成の範囲から外れている場合である。これらの場合には、本発明の［Ｓｉ＋Ａｌ］γ／
［Ｓｉ＋Ａｌ］ａｖ、ＴＳ×Ｅｌ、Ｒ／ｔの条件をいずれも満たしていないことが確認で
きる。一方、Ｎｏ．４３の比較例は、本発明の合金組成において、ＳｉとＡｌの合計量（
Ａｌ＋Ｓｉ）が１．０％未満である場合であって、［Ｓｉ＋Ａｌ］γ／［Ｓｉ＋Ａｌ］ａ
ｖ、ＴＳ×Ｅｌ、Ｒ／ｔの条件をいずれも満たしていないことが確認できる。

Claims (12)

  1. 重量％で、Ｃ：０．２５％超過～０．７５％、Ｓｉ：４．０％以下、Ｍｎ：０．９～５
    ．０％、Ａｌ：５．０％以下、Ｐ：０．１５％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎ：０．０３
    ％以下、残りはＦｅ及び不可避不純物、を含み、
    微細組織は、焼戻しマルテンサイト、ベイナイト及び残留オーステナイトを含み、
    下記［関係式１］を満たす延性及び加工性に優れた高強度鋼板。
    ［関係式１］
    ０．５５≦［Ｓｉ＋Ａｌ］γ／［Ｓｉ＋Ａｌ］ａｖ≦０．８５
    （但し、［Ｓｉ＋Ａｌ］γは、残留オーステナイト内に含まれるＳｉ及びＡｌの含量（重
    量％）であり、［Ｓｉ＋Ａｌ］ａｖは、鋼板に含まれるＳｉ及びＡｌの含量（重量％）で
    ある）
  2. 前記鋼板は、下記（１）乃至（９）のいずれか一つ以上をさらに含む、請求項１に記載
    の延性及び加工性に優れた高強度鋼板。
    （１）Ｔｉ：０～０．５％、Ｎｂ：０～０．５％及びＶ：０～０．５％のうち１種以上
    （２）Ｃｒ：０～３．０％及びＭｏ：０～３．０％のうち１種以上
    （３）Ｃｕ：０～４．５％及びＮｉ：０～４．５％のうち１種以上
    （４）Ｂ：０～０．００５％
    （５）Ｃａ：０～０．０５％、Ｙを除くＲＥＭ：０～０．０５％及びＭｇ：０～０．０５
    ％のうち１種以上
    （６）Ｗ：０～０．５％及びＺｒ：０～０．５％のうち１種以上
    （７）Ｓｂ：０～０．５％及びＳｎ：０～０．５％のうち１種以上
    （８）Ｙ：０～０．２％及びＨｆ：０～０．２％のうち１種以上
    （９）Ｃｏ：０～１．５％
  3. 前記Ｓｉ及びＡｌの合計量（Ｓｉ＋Ａｌ）が１．０～６．０％である、請求項１に記載
    の延性及び加工性に優れた高強度鋼板。
  4. 前記鋼板の微細組織が、体積分率で、３０～７５％の焼戻しマルテンサイト、１０～５
    ０％のベイナイト、１０～４０％の残留オーステナイト、５％以下のフェライト及び不可
    避組織を含む、請求項１に記載の延性及び加工性に優れた高強度鋼板。
  5. 前記鋼板は、引張強度と伸びとの積（ＴＳ×Ｅｌ）が２２，０００ＭＰａ％以上であり
    、Ｒ／ｔ（Ｒは９０°曲げ試験後にクラックが発生していない最小曲げ半径（ｍｍ）であ
    り、ｔは鋼板の厚さ（ｍｍ）である）が０．５～３．０である、請求項１に記載の延性及
    び加工性に優れた高強度鋼板。
  6. 重量％で、Ｃ：０．２５％超過～０．７５％、Ｓｉ：４．０％以下、Ｍｎ：０．９～５
    ．０％、Ａｌ：５．０％以下、Ｐ：０．１５％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎ：０．０３
    ％以下、残りはＦｅ及び不可避不純物、を含む鋼スラブを加熱し、熱間圧延する段階；
    前記熱間圧延された鋼板を巻き取る段階；
    前記巻き取られた鋼板を、６５０～８５０℃の温度範囲で６００～１７００秒の間、熱
    延焼鈍熱処理する段階；
    前記熱延焼鈍熱処理された鋼板を冷間圧延する段階；
    前記冷間圧延された鋼板をＡｒ３以上に加熱（１次加熱）して、５０秒以上保持（１次
    保持）する段階；
    平均冷却速度１℃／ｓ以上で、１００～３００℃の温度範囲まで冷却（１次冷却）する
    段階；
    前記１次冷却された鋼板を３００～５００℃の温度範囲まで加熱（２次加熱）し、この
    温度範囲で５０秒以上保持（２次保持）する段階；及び
    常温まで冷却（２次冷却）する段階
    を含む、延性及び加工性に優れた高強度鋼板の製造方法。
  7. 前記冷延鋼板は、下記（１）乃至（９）のいずれか一つ以上をさらに含む、請求項６に
    記載の延性及び加工性に優れた高強度鋼板の製造方法。
    （１）Ｔｉ：０～０．５％、Ｎｂ：０～０．５％及びＶ：０～０．５％のうち１種以上
    （２）Ｃｒ：０～３．０％及びＭｏ：０～３．０％のうち１種以上
    （３）Ｃｕ：０～４．５％及びＮｉ：０～４．５％のうち１種以上
    （４）Ｂ：０～０．００５％
    （５）Ｃａ：０～０．０５％、Ｙを除くＲＥＭ：０～０．０５％及びＭｇ：０～０．０５
    ％のうち１種以上
    （６）Ｗ：０～０．５％及びＺｒ：０～０．５％のうち１種以上
    （７）Ｓｂ：０～０．５％及びＳｎ：０～０．５％のうち１種以上
    （８）Ｙ：０～０．２％及びＨｆ：０～０．２％のうち１種以上
    （９）Ｃｏ：０～１．５％
  8. 前記鋼スラブを１０００～１３５０℃で加熱し、前記熱間圧延は８００～１０００℃の
    温度範囲で熱間仕上げ圧延することを含む、請求項６に記載の延性及び加工性に優れた高
    強度鋼板の製造方法。
  9. 前記巻取りを３００～６００℃の温度範囲で行う、請求項６に記載の延性及び加工性に
    優れた高強度鋼板の製造方法。
  10. 前記冷間圧延を３０～９０％の圧下率で行う、請求項６に記載の延性及び加工性に優れ
    た高強度鋼板の製造方法。
  11. 前記２次加熱の速度が５℃／ｓ以上である、請求項６に記載の延性及び加工性に優れた
    高強度鋼板の製造方法。
  12. 前記２次冷却の速度が１℃／ｓ以上である、請求項６に記載の延性及び加工性に優れた
    高強度鋼板の製造方法。
JP2023035491A 2018-12-18 2023-03-08 延性及び加工性に優れた高強度鋼板、及びその製造方法 Withdrawn JP2023071938A (ja)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR10-2018-0163899 2018-12-18
KR1020180163899A KR102276740B1 (ko) 2018-12-18 2018-12-18 연성 및 가공성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조방법
PCT/KR2019/008695 WO2020130257A1 (ko) 2018-12-18 2019-07-15 연성 및 가공성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조방법
JP2021535132A JP7291222B2 (ja) 2018-12-18 2019-07-15 延性及び加工性に優れた高強度鋼板、及びその製造方法

Related Parent Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2021535132A Division JP7291222B2 (ja) 2018-12-18 2019-07-15 延性及び加工性に優れた高強度鋼板、及びその製造方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2023071938A true JP2023071938A (ja) 2023-05-23

Family

ID=71100525

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2021535132A Active JP7291222B2 (ja) 2018-12-18 2019-07-15 延性及び加工性に優れた高強度鋼板、及びその製造方法
JP2023035491A Withdrawn JP2023071938A (ja) 2018-12-18 2023-03-08 延性及び加工性に優れた高強度鋼板、及びその製造方法

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2021535132A Active JP7291222B2 (ja) 2018-12-18 2019-07-15 延性及び加工性に優れた高強度鋼板、及びその製造方法

Country Status (6)

Country Link
US (1) US12037656B2 (ja)
EP (1) EP3901308B1 (ja)
JP (2) JP7291222B2 (ja)
KR (1) KR102276740B1 (ja)
CN (1) CN113227427A (ja)
WO (1) WO2020130257A1 (ja)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR102348529B1 (ko) * 2019-12-18 2022-01-07 주식회사 포스코 가공성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조방법
CN114686764B (zh) * 2022-03-30 2022-09-13 福建三宝钢铁有限公司 一种低松弛超高强精轧螺纹钢筋及其制备方法

Family Cites Families (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6123966U (ja) 1984-07-18 1986-02-13 株式会社東芝 靴洗い装置
JP4510488B2 (ja) 2004-03-11 2010-07-21 新日本製鐵株式会社 成形性および穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき複合高強度鋼板およびその製造方法
KR100840287B1 (ko) 2006-12-26 2008-06-20 주식회사 포스코 잔류 오스테나이트와 ｈｃｐ 마르텐사이트 조직이 혼합된복합조직강 및 그의 열처리 방법
JP4901617B2 (ja) 2007-07-13 2012-03-21 新日本製鐵株式会社 引張強度が７００ＭＰａ以上で耐食性、穴拡げ性および延性に優れた合金化溶融亜鉛めっき高強度鋼板及びその製造方法
JP5369663B2 (ja) 2008-01-31 2013-12-18 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5402007B2 (ja) 2008-02-08 2014-01-29 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5365112B2 (ja) 2008-09-10 2013-12-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5418047B2 (ja) * 2008-09-10 2014-02-19 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5327106B2 (ja) 2010-03-09 2013-10-30 Ｊｆｅスチール株式会社 プレス部材およびその製造方法
JP5825119B2 (ja) * 2011-04-25 2015-12-02 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性と材質安定性に優れた高強度鋼板およびその製造方法
UA112771C2 (uk) 2011-05-10 2016-10-25 Арселормітталь Інвестігасьон І Десароло Сл Сталевий лист з високою механічною міцністю, пластичністю і формованістю, спосіб виготовлення та застосування таких листів
ES2766756T3 (es) * 2011-07-29 2020-06-15 Nippon Steel Corp Chapa de acero de alta resistencia y chapa de acero galvanizado de alta resistencia con excelente capacidad de fijación de forma, y método de fabricación de las mismas
US10174396B2 (en) * 2014-01-29 2019-01-08 Jfe Steel Corporation High-strength cold-rolled steel sheet and method for manufacturing the same (as amended)
KR101594670B1 (ko) 2014-05-13 2016-02-17 주식회사 포스코 연성이 우수한 고강도 냉연강판, 용융아연도금강판 및 이들의 제조방법
CN105506478B (zh) 2014-09-26 2017-10-31 宝山钢铁股份有限公司 一种高成形性的冷轧超高强度钢板、钢带及其制造方法
KR101630976B1 (ko) 2014-12-08 2016-06-16 주식회사 포스코 표면품질 및 도금 밀착성이 우수한 초고강도 용융아연도금강판 및 그 제조방법
CN114990431A (zh) 2015-06-11 2022-09-02 日本制铁株式会社 合金化热浸镀锌钢板及其制造方法
JP6620474B2 (ja) * 2015-09-09 2019-12-18 日本製鉄株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板、並びにそれらの製造方法
KR102099769B1 (ko) 2016-03-25 2020-04-10 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 고강도 강판 및 고강도 아연 도금 강판
JP6875916B2 (ja) 2016-05-30 2021-05-26 株式会社神戸製鋼所 高強度鋼板およびその製造方法
EP3517643A4 (en) 2016-09-21 2020-03-04 Nippon Steel Corporation GALVANISED STEEL
EP3517644B1 (en) 2016-09-21 2021-03-03 Nippon Steel Corporation Steel sheet
WO2018055425A1 (en) 2016-09-22 2018-03-29 Arcelormittal High strength and high formability steel sheet and manufacturing method
WO2018115936A1 (en) 2016-12-21 2018-06-28 Arcelormittal Tempered and coated steel sheet having excellent formability and a method of manufacturing the same
WO2018115935A1 (en) 2016-12-21 2018-06-28 Arcelormittal Tempered and coated steel sheet having excellent formability and a method of manufacturing the same
JP6849536B2 (ja) * 2017-05-31 2021-03-24 株式会社神戸製鋼所 高強度鋼板およびその製造方法
MX2020009476A (es) 2018-03-30 2020-10-22 Nippon Steel Corp Lamina de acero y metodo de fabricacion de la misma.

Also Published As

Publication number Publication date
KR20200075337A (ko) 2020-06-26
US12037656B2 (en) 2024-07-16
EP3901308B1 (en) 2023-06-07
EP3901308A1 (en) 2021-10-27
JP7291222B2 (ja) 2023-06-14
KR102276740B1 (ko) 2021-07-13
EP3901308A4 (en) 2021-10-27
US20220042130A1 (en) 2022-02-10
JP2022515107A (ja) 2022-02-17
CN113227427A (zh) 2021-08-06
WO2020130257A1 (ko) 2020-06-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2022160585A (ja) 冷間圧延鋼板及びその製造方法
JP2023011852A (ja) 冷間圧延熱処理鋼板及びその製造方法
KR102178728B1 (ko) 강도 및 연성이 우수한 강판 및 그 제조방법
KR102178731B1 (ko) 가공특성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조방법
JP2023071938A (ja) 延性及び加工性に優れた高強度鋼板、及びその製造方法
JP7442645B2 (ja) 加工性に優れた高強度鋼板及びその製造方法
JP2023554449A (ja) 加工性に優れた高強度鋼板及びその製造方法
JP2024500723A (ja) 加工性に優れた高強度鋼板及びその製造方法
JP2024109821A (ja) 加工性に優れた高強度鋼板及びその製造方法
KR102209575B1 (ko) 강도와 연성의 밸런스 및 가공성이 우수한 강판 및 그 제조방법
CN114829656A (zh) 加工性优异的高强度钢板及其制造方法
JP7554828B2 (ja) 加工性に優れた高強度鋼板及びその製造方法
JP7554827B2 (ja) 加工性に優れた高強度鋼板及びその製造方法
JP7417739B2 (ja) 加工性に優れた高強度鋼板及びその製造方法
JP7403658B2 (ja) 加工性に優れた高強度鋼板及びその製造方法
CN114901852B (zh) 加工性优异的高强度钢板及其制造方法
KR102209569B1 (ko) 고강도 고연성 강판 및 그 제조방법
JP2024500743A (ja) 加工性に優れた高強度鋼板及びその製造方法
JP2024099676A (ja) 加工性に優れた高強度鋼板及びその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20230407

A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20230407

A761 Written withdrawal of application

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761

Effective date: 20230707