JP2023067161A - プラスチックレンズ、およびレンズユニット - Google Patents

Abstract

【課題】耐久品質をより向上することができるプラスチックレンズ、およびレンズユニットを提供すること。
【解決手段】プラスチックレンズＰは、樹脂製のレンズ本体Ｐ１と、レンズ本体Ｐ１の少なくとも一方面Ｐａを覆うハードコート層Ｐ２と、ハードコート層Ｐ２をレンズ本体Ｐ１とは反対側から覆う反射防止層Ｐ３とを備える。レンズ本体Ｐ１は、環構造として環状イミド構造を有する。ハードコート層Ｐ２の膜厚ＨＣ、および反射防止層Ｐ３の総膜厚ＡＲは、以下の条件式を満たす。
２μｍ≦ＨＣ≦２０μｍ
２００ｎｍ≦ＡＲ≦５００ｎｍ
【選択図】図１

Description

本発明は、プラスチックレンズ、およびレンズユニットに関するものである。

プラスチックレンズは、ガラスレンズに比べて、成形性等に優れている一方、傷が付きやすい。このため、レンズユニット等において最も物体側に配置されるレンズにはガラスレンズが多用される（例えば、特許文献１参照）。一方、アクリル樹脂やカーボネート樹脂からなるプラスチック製のレンズ本体の表面にハードコート層を設け、傷が付きにくくする技術が提案されている（例えば、特許文献２参照）。

特開２０１７－１８１８５７号公報 特開２００８－７６５９８号公報

特許文献２に記載のプラスチックレンズは、眼鏡レンズを対象とするものである。一方、監視カメラや車載カメラに用いられるレンズには、眼鏡レンズと比較して、温度変化が大きな環境下で使用されるため、耐久品質がより強く求められる。このため、特許文献２に記載の構成では、十分に対応することができないという問題点ある。
以上の問題点に鑑みて、本発明の課題は、耐久品質をより向上することができるプラスチックレンズ、およびレンズユニットを提供することにある。

上記課題を解決するために、本発明は、樹脂製のレンズ本体と、前記レンズ本体の少なくとも一方面に設けられたハードコート層と、前記ハードコート層の前記レンズ本体とは反対側の面に積層された反射防止層と、を備え、前記レンズ本体は、環構造として環状イミド構造を有し、前記ハードコート層の膜厚ＨＣは、以下の条件式（１）
２μｍ≦ＨＣ≦２０μｍ・・・（１）
を満たし、
前記反射防止層の総膜厚ＡＲは、以下の条件式（２）
２００ｎｍ≦ＡＲ≦５００ｎｍ・・・（２）
を満たすことを特徴とする。

本発明において、レンズ本体を構成する樹脂は、環状イミド構造を有するため、透明であり、ガラス転移温度が通常のメタクリル系樹脂等と比較して３０℃から４０℃高い。また、ハードコート層の膜厚ＨＣが２μｍ未満、あるいは２０μｍ超えた場合、例えば、－４０℃から＋８５℃までの間の熱衝撃によってクラックが発生しやすいが、本発明では、ハードコート層の膜厚ＨＣが２μｍ以上、かつ２０μｍ以下であるため、熱衝撃によるクラックが発生しにくい。

本発明において、前記ハードコート層は、シリカ粒子を含有し、
前記ハードコート層における前記シリカ粒子の含有率をＳとしたとき、含有率Ｓは以下の条件式（３）
４０％≦Ｓ≦６５％・・・（３）
を満たすことが好ましい。

本発明において、前記反射防止層は、二酸化珪素膜と、二酸化珪素膜より屈折率が大きい高屈折率膜とが交互に積層された誘電体多層膜であり、前記反射防止層において前記レンズ本体から最も離隔する最外層は二酸化珪素膜であって、前記最外層の膜厚をｔｓとしたとき、膜厚ｔｓは、以下の条件式（４）
６０ｎｍ≦ｔｓ≦１５０ｎｍ・・・（４）
を満たすことが好ましい。

本発明において、前記高屈折率膜は四窒化三珪素膜である態様を採用することができる。

本発明において、レンズ中心の膜厚におけるＭＴＦ変化量と、レンズ外周の膜厚におけるＭＦＴ変化量の差は、０．０２％以下であることが好ましい。

本発明において、レンズ中心における前記ハードコート層の膜厚とレンズ外周における前記ハードコート層の膜厚との差は、１５μｍ以下であることが好ましい。

本発明において、前記一方面の曲率半径をＲ１１としたとき、曲率半径Ｒ１１は、以下の条件式（５）
９．０００ｍｍ≦Ｒ１１≦１６．０００ｍｍ・・・（５）
を満たすことが好ましい。

本発明において、前記レンズ本体の前記一方面は、非球面である態様を採用することができる。

本発明において、前記ハードコート層は、光硬化性樹脂であることが好ましい。

本発明において、前記レンズ本体は、例えば、主鎖に前記環構造を有する構造単位を有するメタクリル系樹脂であって、前記構造単位が、Ｎ－置換マレイミド単量体由来の構造単位、およびグルタルイミド系構造単位のうち、少なくとも一種の構造単位を含む態様を採用することができる。

本発明において、前記一方面の曲率半径をＲ１１とし、前記プラスチックレンズの焦点距離をｆ１としたとき、曲率半径Ｒ１１および焦点距離ｆ１は、以下の条件式（６）
－５．０００≦Ｒ１１／ｆ１≦－１．０００・・・（６）
を満たすことが好ましい。

本発明において、前記一方面の有効半径をｓｄ１１とし、前記一方面の中心から前記有効半径に対応する半径位置まで前記一方面に沿って測定したときの距離をＡＲＳ１１としたとき、有効半径ｓｄ１１および距離ＡＲＳ１１は、以下の条件式（７）
１．０００＜ＡＲＳ１１／ｓｄ１１＜１．０１３・・・（７）
を満たすことが好ましい。

本発明に係るプラスチックレンズを含む複数のレンズを備えたレンズユニットにおいて、前記プラスチックレンズは、前記複数のレンズのうち、最も物体側で前記一方面を物体側に向けて配置される。

本発明において、前記一方面の曲率半径をＲ１１とし、前記複数のレンズからなるレンズ系全体の焦点距離をｆ０としたとき、曲率半径Ｒ１１および焦点距離ｆ０は、以下の条件式（８）
８．０００≦Ｒ１１／ｆ０≦１４．０００・・・（８）
を満たすことが好ましい。

本発明において、半画角をωとしたとき、半画角ωは以下の条件式
７５ｄｅｇ≦ω≦１２０ｄｅｇ
を満たし、
前記一方面の曲率半径をＲ１１とし、前記一方面の有効半径をｓｄ１１としたとき、曲率半径Ｒ１１および有効半径ｓｄ１１は、以下の条件式（９）
０.３００≦ｓｄ１１／Ｒ１１≦０．６００・・・（９）
を満たすことが好ましい。

本発明において、レンズ本体を構成する樹脂は、環状イミド構造を有するため、透明であり、ガラス転移温度が通常のメタクリル系樹脂等と比較して３０℃から４０℃高い。また、ハードコート層の膜厚ＨＣが２μｍ未満、あるいは２０μｍ超えた場合、例えば、－４０℃から＋８５℃までの間の熱衝撃によってクラックが発生しやすいが、本発明では、ハードコート層の膜厚ＨＣが２μｍ以上、かつ２０μｍ以下であるため、熱衝撃によるクラックが発生しにくい。

本発明を適用したプラスチックレンズの説明図。 図１に示すプラスチックレンズの鉛筆硬度を示す説明図。 図１に示すハードコート層を形成する条件を示す説明図。 図１に示すハードコート層を形成するための塗布液の粘度とハードコート層の厚さとの関係を示すグラフ。 図１に示すハードコート層におけるシリカ含有率と反射防止層表面の鉛筆硬度との関係を示すグラフ。 図１に示すハードコート層の膜厚差とＭＴＦとの関係を示すグラフ。 図１に示すハードコート層の膜厚差と画角との関係を示すグラフ。 図１に示す反射防止層の層構造を示す説明図。 図１に示す反射防止層の光学特性を示す説明図。 は、図１に示す反射防止層のナノインデンター押込み弾性率を示す説明図。 図１に示す反射防止層等のビッカース硬度を示す説明図。 図１に示すレンズ本体を構成する樹脂の線膨張係数を示すグラフ。 図１に示す反射防止層Ｐ３を成膜する際の温度と画角変化量との関係を示すグラフ。 図１に示す反射防止層を成膜する際の温度とＭＴＦ変化量との関係を示すグラフ。 本発明の実施例１に係るレンズユニットの説明図。 図１５に示すレンズユニットにおける各レンズデータおよび非球面係数等を示す説明図。 図１５に示すレンズユニットの主なパラメータを示す説明図。 図１５に示すレンズユニットの光学特性を示す説明図。 図１５に示すレンズユニットの横収差を示す説明図。 本発明の実施例２に係るレンズユニットの説明図。 図２０に示すレンズユニットにおける各レンズデータおよび非球面係数等を示す説明図。 図２０に示すレンズユニットの光学特性を示す説明図。 図２０に示すレンズユニットの横収差を示す説明図。

以下、本発明を適用したプラスチックレンズ、およびレンズユニットを説明する。
（プラスチックレンズＰの構成）
図１は、本発明を適用したプラスチックレンズＰの説明図である。図１に示すように、図１に示すプラスチックレンズＰは、光軸Ｌの延在方向の物体側Ｌａに向く一方面Ｐａと、物体側Ｌａとは反対の像側Ｌｂに向く他方面Ｐｂとを備えている。本発明は、一方面Ｐａが球面あるいは非球面のいずれであっても適用することができ、他方面Ｐｂが球面あるいは非球面のいずれであっても適用することができる。図１に例示するプラスチックレンズＰは、物体側Ｌａに凸面を向けたメニスカスレンズであり、像側Ｌｂに凹面を向けている。

本形態のプラスチックレンズＰは、少なくとも、樹脂製のレンズ本体Ｐ１と、レンズ本体Ｐ１の一方面Ｐａを覆うハードコート層Ｐ２と、ハードコート層Ｐ２をレンズ本体Ｐ１とは反対側から覆う反射防止層Ｐ３とを備えている。かかるプラスチックレンズＰの製造方法では、後述するように、レンズ本体Ｐ１を成形した後、ハードコート層Ｐ２を成膜するハードコート層形成工程と、反射防止層Ｐ３を形成する反射防止層形成工程とを行う。

（レンズ本体Ｐ１の構成）
図２は、図１に示すプラスチックレンズＰの鉛筆硬度を示す説明図である。図２には、環構造として環状イミド構造を有する樹脂を用いた本発明を適用したプラスチックレンズＰの鉛筆硬度をＣ１で示し、環状イミド構造を有しない汎用のメタクリル樹脂を用いた比較例に係るプラスチックレンズの鉛筆硬度をＣ２で示してある。

レンズ本体Ｐ１を構成するプラスチックは、ＪＩＳ－Ｋ７１２１に準拠して測定した場合のガラス転移温度（Ｔｇ）が１１０℃以上であることが好ましい。また、レンズ本体Ｐ１の成形性等を考慮すると、レンズ本体Ｐ１を構成するプラスチックは、ガラス転移温度Ｔｇが２００℃以下であることが好ましい。よって、レンズ本体Ｐ１を構成するプラスチックは、ガラス転移温度Ｔｇが１１０℃以上、かつ２００℃以下であることが好ましい。また、熱的安定性を考慮すると、レンズ本体Ｐ１を構成するプラスチックは、ガラス転移温度Ｔｇが１３０℃以上、かつ２００℃以下であることが好ましい。

レンズ本体Ｐ１を構成するプラスチックは、環構造として環状イミド構造を有する樹脂である。より具体的には、レンズ本体Ｐ１は、主鎖に環構造を有する構造単位を有するメタクリル系樹脂であって、構造単位は、Ｎ－置換マレイミド単量体由来の構造単位、およびグルタルイミド系構造単位のうち、少なくとも一種の構造単位を含む。より具体的には、レンズ本体Ｐ１は、主鎖に上記の環構造を有する構造単位（Ｘ）とメタクリル酸エステル単量体由来の構造単位（Ｙ）とを含む。本実施形態において、レンズ本体Ｐ１は、上記の構造単位（Ｘ）と構造単位（Ｙ）とのみからなる。

かかる構造単位を含むメタクリル系樹脂は、耐熱性と光学特性との両方に優れている。より具体的には、レンズ本体Ｐ１を構成する樹脂は、環状イミド構造を有するため、透明であり、通常のメタクリル系樹脂等と比較してガラス転移温度Ｔｇが３０℃から４０℃高い。従って、レンズ本体Ｐ１は、例えば１１０℃の温度に晒されても変形せず、光透過率は９０％を超える。かかる樹脂については、例えば、特開２０１８－５３０４４号公報や特開２０２０－６３４３６号公報に例示されている。

メタクリル酸エステル単量体由来の構造単位（Ｙ）は、例えば、以下に示すメタクリル酸エステル類から選ばれる１種あるいは２種以上の単量体に由来する。メタクリル酸エステルとしては、例えば、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ｎ－プ
ロピル、メタクリル酸イソプロピル、メタクリル酸ｎ－ブチル、メタクリル酸イソブチル、メタクリル酸ｔ－ブチル、メタクリル酸２－エチルヘキシル、メタクリル酸シクロペンチル、メタクリル酸シクロヘキシル、メタクリル酸シクロオクチル、メタクリル酸トリシクロデシル、メタクリル酸ジシクロオクチル、メタクリル酸トリシクロドデシル等が挙げられる。

Ｎ－置換マレイミド単量体由来の構造単位（Ｘ）は、下記式（１）で表される構造単位、および下記式（２）で表される構造単位からなる群から選ばれる１種あるいは２種以上の構造単位から形成される。

式（１）中、Ｒ１は、炭素数７～１４のアリールアルキル基、または炭素数６～１４のアリール基である。Ｒ２およびＲ３は各々、水素原子、酸素原子、硫黄原子、炭素数１～１２のアルキル基、または炭素数６～１４のアリール基である。Ｒ２またはＲ３がアリール基の場合には、Ｒ２またはＲ３は置換基としてハロゲン原子を含んでいてもよい。

式（２）中、Ｒ４は、水素原子、炭素数３～１２のシクロアルキル基、または炭素数１～１２のアルキル基である。Ｒ５及びＲ６は各々、水素原子、酸素原子、硫黄原子、炭素数１～１２のアルキル基、または炭素数６～１４のアリール基である。

グルタルイミド系構造単位は、下記一般式（３）で表される。

上記一般式（３）において、Ｒ７及びＲ８は各々、例えば、水素原子またはメチル基である。Ｒ９は、水素原子、メチル基、ブチル基、またはシクロヘキシル基である。Ｒ７はメチル基であり、Ｒ８は水素であり、Ｒ９はメチル基である。

かかる環状イミド構造を有する樹脂を用いてレンズ本体Ｐ１を形成した場合には、環状イミド構造を有しない汎用のメタクリル樹脂を用いてレンズ本体Ｐ１を形成した場合よりレンズ面の鉛筆硬度が高い。例えば、環状イミド構造を有しない汎用のメタクリル樹脂を用いてレンズ本体Ｐ１を形成した場合、ハードコート層Ｐ２および反射防止層Ｐ３を設けた状態におけるレンズ面の鉛筆硬度は、図２に棒グラフＣ２で示すように、約５Ｈであるのに対し、環状イミド構造を有するメタクリル樹脂を用いてレンズ本体Ｐ１を形成した場合、ハードコート層Ｐ２および反射防止層Ｐ３を設けた状態におけるレンズ面の鉛筆硬度は、図２に棒グラフＣ１で示すように、約６Ｈである。なお、プラスチックレンズＰの樹脂材料には、紫外線吸収剤を添加してもよい。

（ハードコート層Ｐ２の構成）
図１に示すプラスチックレンズＰにおいて、ハードコート層Ｐ２は、プラスチックレンズ基材に耐擦傷性を付与するとともに、レンズ本体Ｐ１を構成するプラスチック基材と反射防止層Ｐ３との密着性を高めている。

本形態において、ハードコート層Ｐ２は、有機材料層や有機ケイ素化合物層からなるベース層を備える。また、ハードコート層Ｐ２は、ベース層に金属酸化物微粒子が分散した層からなる。金属酸化物微粒子の具体例としてはＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２、ＴｉＯ_２等の金属酸化物からなる。本形態では、金属酸化物微粒子として、ＳｉＯ_２（シリカ）が用いられる。

有機材料層の形成には、各種樹脂層が用いられる。有機ケイ素化合物層の形成には、例えば、テトラメトキシシラン、テトラエトキシシラン、テトラプロポキシシラン、テトライソプロポキシシラン、テトラブトキシシラン、ビニルトリアルコキシシラン、アリルトリアルコキシシラン、アクリルオキシプロピルトリアルコキシシラン等が用いられる。
ハードコート層Ｐ２を形成するための塗布液は、ベース層を形成するための液状物に金属酸化物微粒子を分散させた塗布液が用いられる。また、ハードコート層Ｐ２を形成する際、レンズ本体Ｐ１の表面に、レンズ本体Ｐ１とハードコート層Ｐ２との密着性等を向上するための酸処理やプライマー処理等の前処理が行われることがある。

（ハードコート層Ｐ２の形成方法等）
図３は、図１に示すプラスチックレンズＰのハードコート層Ｐ２を形成する条件を示す説明図である。図４は、図１に示すハードコート層Ｐ２を形成するための塗布液の粘度とハードコート層の厚さとの関係を示すグラフである。図５は、図１に示すハードコート層におけるシリカ含有率と反射防止層表面の鉛筆硬度との関係を示すグラフである。

ハードコート層Ｐ２を形成する工程では、ディッピング法、スピンコート法、スプレー法等の塗布方法を用いて塗膜を形成した後に、塗膜に熱、紫外線等の電磁波または電子ビームなどによって硬化させる。熱を用いる場合には、塗布液を塗布した後、４０～２００℃の温度で数時間程度、加熱乾燥する方法が例示できる。塗布液における金属酸化物微粒子の配合量が少なすぎると、形成されるハードコート層Ｐ２の耐摩耗性が不十分となる場合がある。一方、塗布液における金属酸化物微粒子の配合量が多すぎると、ハードコート層Ｐ２にクラックが生じる場合がある。

ハードコート層Ｐ２の材料としては、光硬化性樹脂材料であることが好ましい。本形態
において、ハードコート層形成工程では、アクリルおよび／またはウレタンから成る光硬化性樹脂材料、および金属酸化物微粒子を含む塗布液をスピンコート法によって塗布した後、塗布液からなる塗膜に熱を与えて乾燥させた後、紫外線灯の電磁波または電子ビーム等によって光硬化させ、ハードコート層Ｐ２を形成する。従って、レンズ本体Ｐ１のガラス転移温度Ｔｇ未満の温度でハードコート層Ｐ２を形成することができる。さらに、ハードコート層Ｐ２がアクリルおよび／またはウレタン等から成る光硬化性樹脂であるため、レンズ本体Ｐ１との密着性に優れており、レンズ本体Ｐ１と反射防止層Ｐ３との間で優れた緩衝層として機能する。

なお、本形態では、ハードコート層Ｐ２の材料は光硬化性樹脂材料を使用したが、ハードコート層Ｐ２の材料は、光硬化性樹脂材料に替えて熱硬化性樹脂材料であってもよい。

スピンコート法では、レンズ本体Ｐ１の一方面Ｐａに塗布液を滴下した後、レンズ本体Ｐ１を光軸Ｌ周りに回転させて塗布液の塗膜を形成する。その際、ハードコート層Ｐ２を十分に厚く形成するには、塗布液の高粘度化が考えられるが、従来の塗布条件のまま、塗布液の粘性を高めると、塗膜の均一性が悪くなり、レンズ形状が実質的に歪んでしまう。
従って、本形態では、粘度が２６ｍＰａ・ｓ～５０ｍＰａ・ｓの比較的高粘度の塗布液を塗布し、レンズ本体Ｐ１の表面全体に塗布液が行き渡るように、滴下した後、スピンコーターの回転を、図３に示すように制御する。

より具体的には、まず、１次回転では、スピンコーターの回転速度に所定の加速勾配を付けて徐々に加速させた後、一定速度で一定時間回転させ、その後、所定の減速勾配を付けて、徐々に減速する。より具体的には、１次回転では、加速勾配ａ１、等速回転時の角速度ｒ１、および減速勾配ｄ１を各々、以下の条件とする。
ａ１＝１００ｒｐｍ／ｓ～３０００ｒｐｍ／ｓ
ｒ１=９００ｒｐｍ～３０００ｒｐｍ
ｄ１=１００ｒｐｍ／ｓ～３０００ｒｐｍ／ｓ

例えば、１次回転では、一定速度で一定時間回転させる際の角速度ｒ１を１０００ｒｐｍとし、回転時間を１０秒とする。また、角速度ｒ１が１０００ｒｐｍとなるまでの加速勾配ａ１を３３３ｒｐｍ／ｓとし、減速勾配ｄ１を２００ｒｐｍ／ｓとする。

次に、１次回転後の塗布状態を確認し、その確認結果によっては、１次回転より早い速度で一定時間回転させる２次回転を行う。２次回転でも、１次回転と同様、スピンコーターの回転速度に所定の加速勾配を付けて徐々に加速させた後、一定速度で一定時間回転させ、その後、所定の減速勾配を付けて、徐々に減速する。より具体的には、等速回転時の角速度ｒ２を１次回転における角速度ｒ１の２倍以上とする。

例えば、２次回転では、一定速度で一定時間回転させる際の角速度ｒ２を３０００ｒｐｍとし、回転時間を９秒とする。また、角速度ｒ２が３０００ｒｐｍとなるまでの加速勾配ａ２を３０００ｒｐｍ／ｓとし、減速勾配ｄ２を６００ｒｐｍ／ｓとする。

なお、１次回転および２次回転を行って塗布液の塗膜を形成する場合、２次回転では、１次回転の等速回転から減速させることなく、所定の加速勾配を付けて徐々に加速させた後、一定速度で一定時間回転させ、その後、所定の減速勾配を付けて、徐々に減速するように構成してもよい。

このような条件でハードコート層Ｐ２を形成する際、塗布液の粘度とハードコート層Ｐ２の厚さとの関係は、図４に示す通りである。図４では、標準的な粘度とした場合の結果を丸で示し、粘度を２６ｍＰａ・ｓ～５０ｍＰａ・ｓまで高粘度化した場合の結果を三角
で示してある。図４から分かるように、塗布液の粘度が高い場合には、ハードコート層Ｐ２を厚くすることができる。

このように本形態では、粘度が２６ｍＰａ・ｓ～５０ｍＰａ・ｓの比較的高粘度の塗布剤を用いることによって、ハードコート層Ｐ２を厚くする。また、塗布剤を滴下した後のスピン工程の条件を上記条件に設定し、加速時および減速時の速度勾配を緩やかにすることによって、急加速および急停止を防ぐ。このため、急加速および急停止に伴う慣性モーメントを小さくすることができるので、十分な厚さのハードコート層Ｐ２を形成した場合でも、塗膜の厚さにばらつきが生じにくい。

例えば、粘度が４６ｍＰａ・ｓの塗布剤を用いた場合、レンズ本体Ｐ１の一方面Ｐａの中心Ｐａ１に形成されたハードコート層Ｐ２の膜厚は７．４μｍであり、一方面Ｐａの外周Ｐａ２に形成されたハードコート層Ｐ２の膜厚は７．５５μｍであり、一方面Ｐａの中心Ｐａ１と外周Ｐａ２とに形成されたハードコート層Ｐ２の膜厚差は±０．３μｍであった。従って、透過光の光学的歪みが生じないプラスチックレンズＰを実現できる。

ここで、ハードコート層Ｐ２の膜厚ＨＣは、以下の条件式を満たすことが好ましい。
２μｍ≦ＨＣ≦２０μｍ

膜厚ＨＣが２μｍ以上であれば、高い鉛筆硬度を実現することができる。また、膜厚ＨＣが２０μｍ以下であれば、耐熱衝撃性能を高めることができる。

好ましくは、ハードコート層Ｐ２の膜厚ＨＣは、以下の条件式を満たすことが好ましい。
５μｍ≦ＨＣ≦１０μｍ

膜厚ＨＣが５μｍ以上であれば、６Ｈ以上の鉛筆硬度を実現することができる。また、膜厚ＨＣが１０μｍ以下であれば、熱衝撃によるクラックの発生をさらに抑制できる。

より好ましくは、ハードコート層Ｐ２の膜厚ＨＣは、以下の条件式を満たすことが好ましい。
６μｍ≦ＨＣ≦９μｍ

膜厚ＨＣが６μｍ以上であれば、６Ｈ以上の鉛筆硬度を確実に実現することができる。また、膜厚ＨＣが９μｍ以下であれば、－４０℃および８５℃の各々で３０分保持する熱衝撃試験を１０００サイクル行った場合でも反射防止層Ｐ３に欠陥が発生しにくい。

また、レンズ本体Ｐ１の一方面Ｐａにおける中心Ｐａ１と外周Ｐａ２とにおけるハードコート層Ｐ２の膜厚差を±０．７μｍ以下とすることが好ましい。

ここで、ハードコート層Ｐ２におけるシリカ含有率と反射防止層Ｐ３表面の鉛筆硬度との関係は、図５に示す通りである。

また、図５から分かるように、シリカ含有量が多い程、反射防止層Ｐ３の表面の硬度が高くなる。従って、ハードコート層Ｐ２におけるシリカ粒子の含有率をＳとしたとき、含有率Ｓは以下の条件式
４０％≦Ｓ≦６５％
を満たすことが好ましい。

より具体的には、例えば、ハードコート層Ｐ２が６μｍの場合において検証したところ
、シリカ含有量を４０％以上とすれば、反射防止層Ｐ３の表面の硬度を鉛筆硬度で６Ｈ以上とすることができる。ここで、ハードコート層Ｐ２のシリカ含有量が６５％を超えると、１０００サイクルの熱衝撃試験（－４０℃～８５℃、３０分）によって反射防止層Ｐ３に欠陥が発生しやすくなる。従って、ハードコート層Ｐ２は、シリカ含有量を４０％以上、かつ６５％以下とすることが好ましく、さらに、シリカ含有量を４４％以上、かつ６２％以下とすることがさらに好ましい。ハードコート層Ｐ２の膜厚ＨＣを変更した場合でも、略同様の結果が得られた。

（ハードコート層Ｐ２のレンズユニットへの影響）
以下、プラスチックレンズＰを後述するレンズユニットに用いた場合の影響を説明する。図６は、図１に示すハードコート層Ｐ２の膜厚差とＭＴＦ（Ｍｏｄｕｌａｔｉｏｎ Ｔｒａｎｓｆｅｒ Ｆｕｎｃｔｉｏｎ）との関係を示すグラフである。図７は、図１に示すハードコート層Ｐ２の膜厚差と画角との関係を示すグラフである。なお、図６および図７には、レンズ中心と外周の膜厚差が１μｍ、２μｍ、３μｍ、６μｍ、１０μｍ、１５μｍ、２０μｍ、２５μｍの場合の結果を実線ｔ１、ｔ２、ｔ３、ｔ６、ｔ１０、ｔ１５、ｔ２０、ｔ２５で示してある。図６および図７から分かるように、レンズ中心と外周の膜厚差が小さい程、ＭＴＦおよび画角の変化が小さい。

それ故、レンズの中心Ｐａ１におけるハードコート層Ｐ２の膜厚とレンズの外周Ｐａ２におけるハードコート層Ｐ２の膜厚との差は、１５μｍ以下であることが好ましい。かかる態様によれば、ＭＴＦの変化を小さく抑えることができるため、解像度を維持することができる。また、レンズの中心Ｐａ１の膜厚におけるＭＴＦ変化量と、レンズの外周Ｐａ２の膜厚におけるＭＦＴ変化量との差は、０．０２％以下であることが好ましい。かかる態様によれば、解像度を維持することができる。

上記のように、従来のスピンコート方法では、レンズ中心と外周の膜厚差が１５μｍを超えるため、ユニットとしての画像がボケる。具体的には６０ｌＰ／ｍｍのＭＴＦの変化量の差が０．０２％を超える。これに対して、本形態によれば、膜厚差の変化量の差が１５μｍ以下となるため、画像がボケない。具体的には、ＭＴＦの差で０．０２％以下となる。なお、膜厚差の変化量の差は、６μｍ以下がより好ましい。

また、プラスチックレンズＰの一方面Ｐａの曲率半径Ｒ１１は、例えば、以下の条件式を満たすことが好ましい。
９．０００ｍｍ≦Ｒ１１≦１６．０００ｍｍ

曲率半径Ｒ１１が９．０００ｍｍ未満の場合、レンズ外周での液溜まりの発生を解消しきれず、ハードコート層の膜厚差が３μｍ以上となってしまう。その結果、ＭＴＦ値が１５％以下となってしまう。これに対し、曲率半径Ｒ１１が１６．０００ｍｍを超えると、ハードコート層の膜厚差は低減できるが、魚眼レンズユニット用として不適となってしまう。

それ故、本形態のプラスチックレンズＰを第１レンズＬ１として用いたレンズユニット１００では、実使用環境においてレンズにキズがつきにくい。従って、レンズユニット１００としての画像のボケや乱れが起きにくく、耐久性が高い。また、プラスチックレンズＰであるため、レンズ形状を非球面とすることも容易である。非球面形状とすることで、レンズユニット１００とした構成にした場合、高い解像力を得ることができる。さらに本発明のコーティングをすることで、非球面形状を崩すことなくコーティングすることが可能となるため、以下に説明する反射防止層Ｐ３の効果と合わせて、鉛筆硬度６Ｈ以上を保ちつつ、高解像力なレンズユニット１００とすることができる。

（反射防止層Ｐ３の構成）
図８は、図１に示す反射防止層Ｐ３の層構造を示す説明図である。図９は、図１に示す反射防止層Ｐ３の光学特性を示す説明図である。図１０は、図１に示す反射防止層Ｐ３のナノインデンター押込み弾性率を示す説明図である。

図１に示すプラスチックレンズＰにおいて、反射防止層Ｐ３は、低屈折率膜と高屈折率膜とが交互に積層された誘電体多層膜からなる。本形態においては、図８に示すように、反射防止層Ｐ３は、低屈折率膜としての二酸化珪素膜（ＳｉＯ２膜）と高屈折率膜としての四窒化三珪素膜（Ｓｉ_３Ｎ_４膜）とが交互に積層された誘電体多層膜からなる。

本形態においては、反射防止層Ｐ３では、最上層が二酸化珪素膜であることが望ましい。また、最上層の二酸化珪素膜の膜厚は６０ｎｍ以上であることが好ましい。ここで、反射防止層Ｐ３において成膜される多層膜は、膜性能および成膜作業の効率性を考慮すると、５層または７層程度が好ましく、その反射防止層Ｐ３の総膜厚ＡＲは、以下の条件式を満たすことが好ましい。
２００ｎｍ≦ＡＲ≦５００ｎｍ

好ましくは、反射防止層Ｐ３の総膜厚ＡＲは、以下の条件式を満たすことが好ましい。
２８０ｎｍ≦ＡＲ≦５００ｎｍ

かかる構成によれば、以下に説明するように、プラスチックレンズＰの反射防止性能に優れている。例えば、反射防止層Ｐ３の総膜厚ＡＲが５００ｎｍを超えると、反射防止層Ｐ３の応力が高すぎて被膜が割れやすくなるとともに、成膜時にレンズ本体Ｐ１の温度が過度に上昇し、レンズ面への影響が生じる。また、反射防止層Ｐ３の総膜厚ＡＲが２００ｎｍ未満であると、適正な反射防止特性が得られないとともに、反射防止層Ｐ３の硬度を確保しにくく、傷がつきやすい。また、反射防止層Ｐ３の総膜厚ＡＲを適正化することにより、反射防止層Ｐ３を成膜する際の温度上昇を抑制すると、ＭＴＦ変化を抑制することができる。それ故、高い解像度を維持することができる等、品位の高い画像を得ることができる。

例えば、図８に示す実施例では、低屈折率膜としての二酸化珪素膜（ＳｉＯ_２膜）と高屈折率膜としての四窒化三珪素膜（Ｓｉ_３Ｎ_４膜）とが交互に計８層、積層されている。最上層は、厚さが１０４．１７ｎｍの二酸化珪素膜であり、反射防止層Ｐ３の総膜厚は、２９６．１８ｎｍである。なお、図８に示す実施例では、第１層目が四窒化三珪素膜であったが、第１層目は二酸化珪素膜であってもよい。また、高屈折率膜としては、四窒化三珪素膜の他に、酸化タンタル膜、酸化チタン膜、酸化ニオブ膜であってもよい。また、低屈折率膜としては、Ａｌ_２Ｏ_３であってもよい。

また、図１０に示す実施例のように、本形態の反射防止層Ｐ３は、ナノインデンター押込み弾性率が７０ＧＰａ以上、かつ、１１０ＧＰａ以下である。図１０に示すように、ナノインデンター押込み弾性率が７０ＧＰａ未満であると、反射防止層Ｐ３に割れは生じないが、耐傷性が劣る。一方、ナノインデンター押込み弾性率が１１０ＧＰａを超えると、反射防止層Ｐ３の応力が高すぎて割れが発生するおそがある。それ故、ナノインデンター押込み弾性率が上記範囲であれば、耐傷性と膜応力を両立できる。なお、本形態では、ＥＮＴ－ＮＥＸＵＳ（株式会社エリオニクス）を用いた負荷除荷試験によって、ナノインデンター押込み弾性率を求めた。試験には、Ｂｅｒｋｏｖｉｃｈ型ダイヤモンド圧子を用いた。試験における最大荷重は、１ｍＮ以下である。

また、反射防止層Ｐ３において、レンズ本体Ｐ１から最も離隔する最外層は二酸化珪素膜であって、最外層の膜厚をｔｓとしたとき、膜厚ｔｓは、以下の条件式
６０ｎｍ≦ｔｓ≦１５０ｎｍ
を満たすことが好ましい。また、より好ましくは、膜厚ｔｓは、以下の条件式
６０ｎｍ≦ｔｓ≦１００ｎｍ
を満たすことが好ましい。

かかる構成によれば、反射防止層Ｐ３の最外層を二酸化珪素膜とし、かつ膜厚を６０ｎｍ以上とすることによって、反射防止層Ｐ３の耐薬品性等の耐久性を向上することができる。また、反射防止層Ｐ３の最外層を二酸化珪素膜としたため、実使用環境においてプラスチックレンズＰにキズがつきにくく、レンズユニットとしての画像のボケや乱れが起きにくい。それ故、耐久性の高いレンズユニットを構成することができる。

かかる反射防止層Ｐ３を設けたプラスチックレンズＰでは、図９に示すように、４２０ｎｍより長波長の可視光に対して優れた反射防止効果を発揮する。
なお、反射防止層Ｐ３を形成した後、プラスチックレンズ表面の撥水撥油性能を向上させる目的で、含フッ素シラン化合物からなる防汚層が形成されることがある。含フッ素シラン化合物は、有機溶剤に溶解し、所定濃度に調整した撥水処理液を用いて反射防止層上に塗布する方法を採用することができる。

（反射防止層Ｐ３の形成工程）
図１１は、図１に示す反射防止層Ｐ３等のビッカース硬度を示す説明図である。図１１において、反射防止層Ｐ３を蒸着法で形成した場合のビッカース硬度をひし形で示し、５層構造の反射防止層Ｐ３をスパッタ法で形成した場合のビッカース硬度を三角で示し、９層構造の反射防止層Ｐ３をスパッタ法で形成した場合のビッカース硬度を丸で示してある。

本形態において、反射防止層形成工程では、真空蒸着法、スパッタリング法、イオンプレーティング法などの物理蒸着法（ＰＶＤ法）、あるいは化学蒸着法（ＣＶＤ法）などを採用することができる。ここで、蒸着されたＡＲ膜と比較して、スパッタされたＡＲ膜は引っかき傷に対する耐性が高くなり、耐擦過性が向上する。

例えば、図１１には、スパッタ法および蒸着法で形成した反射防止層Ｐ３のビッカース硬度を比較して示してある。なお、図１１には、スパッタ法によって約２００ｎｍから約５５０ｎｍの厚さで形成した反射防止層Ｐ３のビッカース硬度を、蒸着法によって約２５０ｎｍの厚さで形成した反射防止層Ｐ３のビッカース硬度と比較して示してある。図１１から分かるように、蒸着法によれば、ビッカース硬度が４００ｋｇｆ／ｍｍ２未満の反射防止層Ｐ３しか実現できないのに対し、スパッタ法によれば、ビッカース硬度が４００ｋｇｆ／ｍｍ２を超える反射防止層Ｐ３を実現することができる。

従って、本形態では、スパッタ法によって反射防止層Ｐ３を形成する。より具体的には、例えば、マグネトロンスパッタリング装置内に２～５Ｐａ程度の圧力のアルゴンを導入し、電界で加速したアルゴンイオンをターゲットの二酸化珪素に照射し、二酸化珪素膜を形成する。また、マグネトロンスパッタリング装置内に２～５Ｐａ程度の圧力のアルゴンを導入し、電界で加速したアルゴンイオンをターゲットの四窒化三珪素に照射し、四窒化三珪素膜を形成する。

（反射防止層Ｐ３の成膜時の温度等の影響）
図１２は、レンズ本体Ｐ１を構成する樹脂の線膨張係数を示すグラフである。図１３は、図１に示す反射防止層Ｐ３を成膜する際の温度と画角変化量との関係を示すグラフである。図１４は、図１に示す反射防止層Ｐ３を成膜する際の温度とＭＴＦ変化量との関係を示すグラフである。なお、図１３および図１４において、成膜した際の温度が５０℃、７
０℃、８０℃、９０℃、１１０℃の場合の結果を実線ｔ５０，ｔ７０，ｔ８０、ｔ９０，ｔ１１０で示してある。

スパッタ工程において、反射防止層Ｐ３を成膜する際、温度が上昇する。その際の温度は、レンズ本体Ｐ１を構成する樹脂のガラス転移温度Ｔｇより低く、かつガラス転移温度Ｔｇと成膜温度との差が５０℃以上であることが好ましい。より具体的には、図１２に示すように、レンズ本体Ｐ１を構成する樹脂は、温度が上昇するに伴い、線膨張係数が増大する。

例えば、レンズ本体Ｐ１を構成する樹脂のガラス転移温度Ｔｇが１３０℃の場合、成膜時の温度と線膨張係数との関係は以下の通りである。
成膜時の温度 熱膨張係数（６５ｐｐｍ／℃）
２５℃（Ｔｇとの差＝１０５℃） ６５
５０℃（Ｔｇとの差＝８０℃） ６５
７０℃（Ｔｇとの差＝６０℃） ８２（２５℃の１．２６倍）
９０℃（Ｔｇとの差＝４０℃） １０７（２５℃の１．６５倍）

上記の結果から分かるように、成膜時の温度がレンズ本体Ｐ１を構成する樹脂のガラス転移温度Ｔｇより低いが、成膜時の温度とガラス転移温度Ｔｇとの温度差が５０℃未満のときのレンズ本体Ｐ１の線膨張係数は、２５℃を基準としたときの１．３倍以上である。

これに対して、成膜時の温度がレンズ本体Ｐ１を構成する樹脂のガラス転移温度Ｔｇより低く、かつ、成膜時の温度とガラス転移温度Ｔｇとの温度差が５０℃以上である場合、レンズ本体Ｐ１の線膨張係数は、２５℃を基準としたときの１．３倍未満である。従って、本形態では、成膜時の温度についてはレンズ本体Ｐ１を構成する樹脂のガラス転移温度Ｔｇより低く、かつ、成膜時の温度とガラス転移温度Ｔｇとの差が３０℃以上であることが好ましい。かかる条件範囲によれば、反射防止層Ｐ３を形成する際のレンズ本体Ｐ１に加わる熱応力が小さいので、反射防止層Ｐ３に発生する圧縮応力を小さくすることができる。また、本形態では、レンズ本体Ｐ１を構成する樹脂がイミド構造を有するため、ガラス転移温度Ｔｇが高く、８０℃から１００℃の温度での線膨張係数が小さい。従って、反射防止層Ｐ３とレンズ本体Ｐ１との線膨張係数の差が小さい。

また、反射防止層Ｐ３の総膜厚が厚いので、膨張もしくは収縮によって反射防止層Ｐ３に加わる応力が小さい。この場合でも、反射防止層Ｐ３の総膜厚を５００ｎｍ以下に限定したため、成膜時間が短く済む。このため、成膜時におけるプラスチックレンズＰの温度上昇を抑制することができる。

従って、反射防止層Ｐ３で発生する圧縮応力が小さい。それ故、８５℃で３０ｍｉｎと－４０℃で３０ｍｉｎの温度サイクルを１０００サイクル行う信頼性試験に耐えることができる。それ故、実使用環境においてキズがつきにくく、レンズユニットとしての画像のボケや乱れが起きにくいので、耐久性の高いレンズユニットを構成することができる。

また、反射防止層Ｐ３を成膜する際の温度は、成膜時間が長い程、上昇する。従って、反射防止層Ｐ３の膜厚は、反射防止層Ｐ３を成膜する際の温度に影響を及ぼす。ここで、反射防止層Ｐ３を成膜する際の温度が高い程、熱膨張等の影響によって光学特性が変化する。例えば、図１３および図１４に示すように、図１に示す反射防止層Ｐ３を成膜する際の温度が高い程、画角の変化量およびＭＴＦの変化量が大きい。それ故、反射防止層Ｐ３を成膜する際、温度の影響を受けにくくなるように、反射防止層Ｐ３の膜厚を薄くし、レンズ本体Ｐ１を構成する樹脂のガラス転移温度Ｔｇを高くすることが好ましい。

（プラスチックレンズＰの変形例）
変形例としては、プラスチックレンズＰは、光軸Ｌの延在方向の像側Ｌｂに向く一方面Ｐａと、物体側Ｌａとは反対の物体側Ｌａに向く他方面Ｐｂとを備えてもよい。すなわち、変形例のプラスチックレンズＰは、光軸Ｌの延在方向の像側Ｌｂに向く一方面Ｐａを覆うハードコート層Ｐ２と、ハードコート層Ｐ２をレンズ本体Ｐ１とは反対側から覆う反射防止層Ｐ３とを備えてもよい。

また、変形例のプラスチックレンズＰは、一方面Ｐａおよび他方面Ｐｂの両側に、ハードコート層Ｐ２と、ハードコート層Ｐ２をレンズ本体Ｐ１とは反対側から覆う反射防止層Ｐ３とを備えてもよい。

（レンズユニットの実施例１）
図面を参照して、本発明を適用したプラスチックレンズＰを用いたレンズユニットを説明する。なお、以下の説明においては、特別な指示がない限り、その単位はｍｍである。
図１５は、本発明の実施例１に係るレンズユニット１０の説明図であり、図１５には、レンズデータおよび非球面係数に対応する面ナンバーを括弧内に示してある。また、面ナンバーの後ろに「＊」を付した面は非球面である。図１６は、図１５に示すレンズユニット１０における各レンズデータおよび非球面係数等を示す説明図である。図１７は、図１５に示すレンズユニット１０の主なパラメータを示す説明図である。図１８は、図１５に示すレンズユニット１０の光学特性を示す説明図であり、非点収差／ディストーション（ａ）、球面収差（ｂ）、および倍率色収差（ｃ）を示す。図１８において、サジタル方向の特性にはＳを付し、タンジェンシャル方向の特性にはＴを付してある。また、ディストーションとは、撮像中央部と周辺部における像の変化比率を示し、ディストーションをあらわす数値の絶対値が小さいほど、高精度なレンズといえる。図１９は、図１５に示すレンズユニット１０の横収差を示す説明図であり、図１９（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）には、０ｄｅｇ、２９．４６ｄｅｇ、５５．４０ｄｅｇ、７６．７６ｄｅｇ、９５．９０ｄｅｇにおけるＸ軸方向およびＹ軸方向における横収差を示してある。なお、図１８および図１９において、波長６４５の光に対する収差については（Ｒ）を付し、波長５８８の光に対する収差については（Ｇ）を付し、波長４８６の光に対する収差については（Ｂ）を付してある。なお、図１６に示す非球面係数Ａ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０は、以下の非球面関数における各係数に相当する。ここで、Ｚはサグ量、ｃは曲率半径の逆数、Ｋは円錐係数、ｒは光線高さである。

図１５および図１６に示すレンズユニット１０は水平画角が１２０度以上である。レンズユニット１０では、物体側から像側に向かって第１レンズＬ１、第２レンズ１２、第３レンズ１３、絞り１７、第４レンズ１４、および第５レンズ１５が順に配置されており、第５レンズ１５に対して像側には、フィルタ１８および撮像素子１９が順に配置される。第１レンズＬ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズである。本形態において、第１レンズＬ１の凸面からなる物体側の面（第１面１）は球面であり、凹面からなる像側の面（第２面２）は非球面である。

第２レンズ１２は、像側に凹面を向けた負レンズである。本形態において、第２レンズ１２は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであって、凸面からなる物体側のレンズ
面（第３面３）、および凹面からなる像側のレンズ面（第４面４）の少なくとも一方が非球面である。本形態において、第２レンズ１２の物体側の面（第３面３）、および像側の面（第４面４）の双方が非球面である。
第３レンズ１３は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、または両凸レンズであって、物体側のレンズ面（第５面５）および像側のレンズ面（第６面６）の少なくとも一方が非球面である。本形態において、第３レンズ１３は、両凸レンズであって、凸面からなる物体側の面（第５面５）、および凸面からなる像側の面（第６面６）の双方が非球面である。

第４レンズ１４は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズ、または両凹レンズである。本形態において、第４レンズ１４は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであって、第４レンズ１４の凸面からなる物体側の面（第８面８）、および凹面からなる像側の面（第９面９）の双方が非球面である。
第５レンズ１５は、両凸レンズである。第４レンズ１４および第５レンズ１５は、プラスチックレンズであって、第４レンズ１４の像側のレンズ面と第５レンズの物体側のレンズ面が接合された接合レンズ１６を構成している。接合レンズ１６の接合面（第９面９）、および第５レンズ１５の凸面からなる像側の面（第１０面１０）の双方が非球面である。本形態においては、第１レンズＬ１、第２レンズ１２および第３レンズ１３も、第４レンズ１４および第５レンズと同様、プラスチックレンズである。
このように構成したレンズユニット１０の主なパラメータを図１７に示す。図１７に示すパラメータは、以下の通りである。なお、図１７には、後述する実施例２のパラメータも示してある。
ｆ０・・レンズ系全体の焦点距離
ｆ１・・第１レンズＬ１の焦点距離
Ｒ１１・・第１レンズＬ１の第１面（１）の曲率半径
ｒ・・視野角
ｓｄ１１・・第１レンズＬ１の第１面（１）の有効半径
ＡＲＳ１１・・第１レンズＬ１の第１面（１）の中心から有効半径に対応する半径位置まで第１面（１）に沿って測定したときの距離

図１６に示すように、レンズユニット１０は、光学系全体の焦点距離ｆ０（Ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ＦｏｃａＬ Ｌｅｎｇｔｈ）が０．８２２ｍｍであり、物像間距離（ＴｏｔａＬ
ＴＲａｃｋ／光学全長）が９．２０６ｍｍであり、レンズ系全体のＦ値（Ｉｍａｇｅ Ｓｐａｃｅ Ｆ／#）が２．４であり、最大画角（Ｍａｘ． ＦｉｅＬｄ Ａｎｇｌｅ）が１９２ｄｅｇであり、水平画角（ＨＯＩＲｉｚｏｎｔａＬ Ｆｉｅｌｄ Ａｎｇｌｅ）が１９２ｄｅｇである。

また、図１６および図１７に示すように、レンズユニット１０は、以下の条件式を全て満たしている。

プラスチックレンズＰの一方面Ｐａの曲率半径Ｒ１１とプラスチックレンズＰの焦点距離ｆ１との比Ｒ１１／ｆ１は、－３．６０１であり、以下の条件式を満たしている。
－５．０≦Ｒ１１／ｆ１≦－１．０

プラスチックレンズＰの一方面Ｐａの有効半径ｓｄ１１と、一方面Ｐａの中心から有効半径に対応する半径位置まで一方面Ｐａに沿って測定したときの距離ＡＲＳ１１との比ｓｄ１１／Ｒ１１は、１．０３０であり、以下の条件式を満たしている。
１．０００＜ＡＲＳ１１／ｓｄ１１＜１．０１３

一方面Ｐａの曲率半径Ｒ１１とレンズ系全体の焦点距離ｆ０との比Ｒ１１／ｆ０は、１
３．５０９であり、以下の条件式を満たしている。
８．０００≦Ｒ１１／ｆ０≦１４．０００

Ｒ１１／ｆ０が下限（８．００）以上であるため、レンズパワーが強くなりすぎることを回避することができる。従って、各種収差の補正を適正に行うことができ、高い光学特性を実現することができる。また、Ｒ１１／ｆ０が上限（１４．００）以下であるため、プラスチックレンズＰからなる第１レンズＬ１のパワーが弱くなりすぎることを回避することができる。それ故、レンズユニットの小型化を図ることができる。
半画角ωは、９５．９０１ｄｅｇであり、以下の条件式を満たしている。
７５ｄｅｇ≦ω≦１２０ｄｅｇ

一方面Ｐａの曲率半径Ｒ１１と一方面Ｐａの有効半径ｓｄ１１との比ｓｄ１１／Ｒ１１は、０．４１０であり、以下の条件式を満たしている。
０．３００≦ｓｄ１１／Ｒ１１≦０．６００

半画角ωが下限以上であるため、広画角化を図ることができる。また、半画角ωが上限以下であるため、周辺光量比が中心部分と比較して小さくなって画像の周辺部分が暗くなることを防ぐことができる。また、ｓｄ１１／Ｒ１１が上限以下であるため、プラスチックレンズからなる第１レンズＬ１の他方面の周辺部が接線となす角度が過度に小さくなることを抑制できる。したがって、プラスチックレンズＰからなる第１レンズＬ１の他方面の成形が容易になる。

このように構成したレンズユニット１０の非点収差／ディストーション（歪曲収差）、球面収差、および倍率色収差は、図１８に示す通りであり、横収差は図１９に示す通りであり、いずれも収差も小さい。

（レンズユニットの実施例２）
図２０は、本発明のプラスチックレンズＰを備えたレンズユニット１０の実施例１の説明図である。図２１は、図２０に示すレンズユニット１０における各レンズデータおよび非球面係数等を示す説明図である。図２２は、図２０に示すレンズユニット１０の光学特性を示す説明図であり、非点収差／ディストーション（ａ）、球面収差（ｂ）、および倍率色収差（ｃ）を示す。図２３は、図１９に示すレンズユニット１０の横収差を示す説明図であり、図２３（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）には、０ｄｅｇ、２９．４６ｄｅｇ、５５．４０ｄｅｇ、７６．７６ｄｅｇ、９５．９０ｄｅｇにおけるＸ軸方向およびＹ軸方向における横収差を示してある。なお、本形態の基本的な構成は、実施例１と同様であるため、共通する部分には同一の符号を付して図示し、それらの詳細な説明を省略する。

図２０に示すレンズユニット１０は、実施例１と同様、水平画角が１２０度以上であり、物体側から像側に向かって第１レンズＬ１、第２レンズ１２、第３レンズ１３、絞り１７、第４レンズ１４、および第５レンズ１５が順に配置されている。第１レンズＬ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズである。本形態において、第１レンズＬ１の凸面からなる物体側の面（第１面１）は球面であり、凹面からなる像側の面（第２面２）は非球面である。

第２レンズ１２は、像側に凹面を向けた負レンズである。本形態において、第２レンズ１２は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであって、凸面からなる物体側のレンズ面（第３面３）、および凹面からなる像側のレンズ面（第４面４）の少なくとも一方が非球面である。本形態において、第２レンズ１２の物体側の面（第３面３）、および像側の面（第４面４）の双方が非球面である。

第３レンズ１３は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、または両凸レンズであって、物体側のレンズ面（第５面５）および像側のレンズ面（第６面６）の少なくとも一方が非球面である。本形態において、第３レンズ１３は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであって、凹面からなる物体側の面（第５面５）、および凸面からなる像側の面（第６面６）の双方が非球面である。

第４レンズ１４は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズ、または両凹レンズである。本形態において、第４レンズ１４は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであって、第４レンズ１４の凸面からなる物体側の面（第８面８）、および凹面からなる像側の面（第９面９）の双方が非球面である。

第５レンズ１５は、両凸レンズである。第４レンズ１４および第５レンズ１５は、プラスチックレンズであって、第４レンズ１４の像側のレンズ面と第５レンズの物体側のレンズ面が接合された接合レンズ１６を構成している。接合レンズ１６の接合面（第９面９）、および第５レンズ１５の凸面からなる像側の面（第１０面１０）の双方が非球面である。本形態においては、第１レンズＬ１、第２レンズ１２および第３レンズ１３も、第４レンズ１４および第５レンズと同様、プラスチックレンズである。

このように構成したレンズユニット１０において、光学系全体の焦点距離ｆ０が１．４１０ｍｍであり、物像間距離が１１．３７８ｍｍであり、レンズ系全体のＦ値が２．０であり、最大画角が１５６ｄｅｇ、水平画角が１３０ｄｅｇである。

また、図１７および図２１に示すように、レンズユニット１０は、以下の条件式を全て満たしている。まず、プラスチックレンズＰの一方面Ｐａの曲率半径Ｒ１１とプラスチックレンズＰの焦点距離ｆ１との比Ｒ１１／ｆ１は、－４．０１５であり、以下の条件式を満たしている。
－１．０≦Ｒ１１／ｆ１≦－５．０

プラスチックレンズＰの一方面Ｐａの有効半径ｓｄ１１と、一方面Ｐａの中心から有効半径に対応する半径位置まで一方面Ｐａに沿って測定したときの距離ＡＲＳ１１との比ｓｄ１１／Ｒ１１は、１．０１８であり、以下の条件式を満たしている。
１．０００＜ＡＲＳ１１／ｓｄ１１＜１．０１３

一方面Ｐａの曲率半径Ｒ１１とレンズ系全体の焦点距離ｆ０との比Ｒ１１／ｆ０は、９．９４８であり、以下の条件式を満たしている。
８．０００≦Ｒ１１／ｆ０≦１４．０００

半画角ωは、７７．８４６ｄｅｇであり、以下の条件式を満たしている。
７５ｄｅｇ≦ω≦１２０ｄｅｇ

一方面Ｐａの曲率半径Ｒ１１と一方面Ｐａの有効半径ｓｄ１１との比ｓｄ１１／Ｒ１１は、０．３２４であり、以下の条件式を満たしている。
０．３００≦ｓｄ１１／Ｒ１１≦０．６００
いる。

このように構成したレンズユニット１０の非点収差／ディストーション（歪曲収差）、球面収差、および倍率色収差は、図２２に示す通りであり、横収差は図２３に示す通りであり、いずれも収差も小さい。

以上説明してきたように、本明細書には下記の事項が開示されている。

（００１）
樹脂製のレンズ本体Ｐ１と、前記レンズ本体Ｐ１の少なくとも一方面Ｐａに設けられたハードコート層Ｐ２と、前記ハードコート層Ｐ２の前記レンズ本体Ｐ１とは反対側の面に積層された反射防止層Ｐ３と、を備え、前記レンズ本体Ｐ１は、環構造として環状イミド構造を有し、前記ハードコート層Ｐ２の膜厚ＨＣは、以下の条件式（１）
２μｍ≦ＨＣ≦２０μｍ・・・（１）
を満たし、
前記反射防止層Ｐ３の総膜厚ＡＲは、以下の条件式（２）
２００ｎｍ≦ＡＲ≦５００ｎｍ・・・（２）
を満たすことを特徴とする。

（００１）によれば、レンズ本体Ｐ１を構成する樹脂は、環状イミド構造を有するため、透明であり、ガラス転移温度が通常のメタクリル系樹脂等と比較して３０℃から４０℃高い。また、ハードコート層Ｐ２の膜厚ＨＣが２μｍ未満、あるいは２０μｍ超えた場合、例えば、－４０℃から＋８５℃までの間の熱衝撃によってクラックが発生しやすいが、本発明では、ハードコート層Ｐ２の膜厚ＨＣが２μｍ以上、かつ２０μｍ以下であるため、熱衝撃によるクラックが発生しにくい。

（００２）
（００１）において、前記ハードコート層Ｐ２は、シリカ粒子を含有し、
前記ハードコート層Ｐ２における前記シリカ粒子の含有率をＳとしたとき、含有率Ｓは以下の条件式（３）
４０％≦Ｓ≦６５％・・・（３）
を満たすことが好ましい。

（００３）
（００１）または（００２）において、前記反射防止層Ｐ３は、二酸化珪素膜と、二酸化珪素膜より屈折率が大きい高屈折率膜とが交互に積層された誘電体多層膜であり、前記反射防止層Ｐ３において前記レンズ本体Ｐ１から最も離隔する最外層は二酸化珪素膜であって、前記最外層の膜厚をｔｓとしたとき、膜厚ｔｓは、以下の条件式（４）
６０ｎｍ≦ｔｓ≦１５０ｎｍ・・・（４）
を満たすことが好ましい。

（００４）
（００３）において、前記高屈折率膜は四窒化三珪素膜である態様を採用することができる。

（００５）
（００１）から（００４）までの何れかにおいて、レンズ中心Ｐａ１の膜厚におけるＭＴＦ変化量と、レンズ外周Ｐａ２の膜厚におけるＭＦＴ変化量の差は、０．０２％以下であることが好ましい。

（００６）
（００１）から（００５）の何れかにおいて、レンズ中心Ｐａ１における前記ハードコート層Ｐ２の膜厚とレンズ外周Ｐａ２における前記ハードコート層Ｐ２の膜厚との差は、１５μｍ以下であることが好ましい。

（００７）
（００１）から（００６）の何れかにおいて、前記一方面Ｐａの曲率半径をＲ１１とした
とき、曲率半径Ｒ１１は、以下の条件式（５）
９．０００ｍｍ≦Ｒ１１≦１６．０００ｍｍ・・・（５）
を満たすことが好ましい。

（００８）
（００１）から（００７）の何れかにおいて、前記レンズ本体Ｐ１の前記一方面Ｐａは、非球面である態様を採用することができる。

（００９）
（００１）から（００８）の何れかにおいて、前記ハードコート層Ｐ２は、光硬化性樹脂であることが好ましい。

（０１０）
（００１）から（００９）の何れかにおいて、前記レンズ本体Ｐ１は、例えば、主鎖に前記環構造を有する構造単位を有するメタクリル系樹脂であって、前記構造単位が、Ｎ－置換マレイミド単量体由来の構造単位、およびグルタルイミド系構造単位のうち、少なくとも一種の構造単位を含む態様を採用することができる。

（０１１）
（００１）から（０１０）の何れかにおいて、前記一方面Ｐａの曲率半径をＲ１１とし、前記プラスチックレンズＰの焦点距離をｆ１としたとき、曲率半径Ｒ１１および焦点距離ｆ１は、以下の条件式（６）
－５．０００≦Ｒ１１／ｆ１≦－１．０００・・・（６）
を満たすことが好ましい。

（０１２）
（００１）から（０１１）の何れかにおいて、前記一方面Ｐａの有効半径をｓｄ１１とし、前記一方面Ｐａの中心から前記有効半径に対応する半径位置まで前記一方面Ｐａに沿って測定したときの距離をＡＲＳ１１としたとき、有効半径ｓｄ１１および距離ＡＲＳ１１は、以下の条件式（７）
１．０００＜ＡＲＳ１１／ｓｄ１１＜１．０１３・・・（７）
を満たすことが好ましい。

（０１３）
（００１）から（０１２）の何れかに係るプラスチックレンズＰを含む複数のレンズを備えたレンズユニットにおいて、前記プラスチックレンズＰは、前記複数のレンズのうち、最も物体側Ｌａで前記一方面Ｐａを物体側Ｌａに向けて配置される。

（０１４）
（０１３）において、前記一方面Ｐａの曲率半径をＲ１１とし、前記複数のレンズからなるレンズ系全体の焦点距離をｆ０としたとき、曲率半径Ｒ１１および焦点距離ｆ０は、以下の条件式（８）
８．０００≦Ｒ１１／ｆ０≦１４．０００・・・（８）
を満たすことが好ましい。

（０１５）
（０１３）または（０１４）において、半画角をωとしたとき、半画角ωは以下の条件式
７５ｄｅｇ≦ω≦１２０ｄｅｇ
を満たし、
前記一方面Ｐａの曲率半径をＲ１１とし、前記一方面Ｐａの有効半径をｓｄ１１とした
とき、曲率半径Ｒ１１および有効半径ｓｄ１１は、以下の条件式（９）
０.３００≦ｓｄ１１／Ｒ１１≦０．６００・・・（９）
を満たすことが好ましい。

Ｌ…光軸、Ｌａ…物体側、Ｌｂ…像側、Ｐ…プラスチックレンズ、Ｐａ…一方面、Ｐｂ…他方面、Ｐａ１…レンズ中心、Ｐａ２…レンズ外周、Ｐ１…レンズ本体、Ｐ２…ハードコート層、Ｐ３…反射防止層

Claims (15)

1. 樹脂製のレンズ本体と、前記レンズ本体の少なくとも一方面を覆うハードコート層と、前記ハードコート層を前記レンズ本体とは反対側から覆う反射防止層と、を備え、
   前記レンズ本体は、環構造として環状イミド構造を有し、
   
   前記ハードコート層の膜厚ＨＣは、以下の条件式（１）
   ２μｍ≦ＨＣ≦２０μｍ・・・（１）
   を満たし、
   前記反射防止層の総膜厚ＡＲは、以下の条件式（２）
   ２００ｎｍ≦ＡＲ≦５００ｎｍ・・・（２）
   を満たすことを特徴とするプラスチックレンズ。
2. 請求項１に記載のプラスチックレンズにおいて、
   前記ハードコート層は、シリカ粒子を含有し、
   前記ハードコート層における前記シリカ粒子の含有率をＳとしたとき、含有率Ｓは以下の条件式（３）
   ４０％≦Ｓ≦６５％・・・（３）
   を満たすことを特徴とするプラスチックレンズ。
3. 請求項１または２に記載のプラスチックレンズにおいて、
   前記反射防止層は、二酸化珪素膜と、二酸化珪素膜より屈折率が大きい高屈折率膜とが交互に積層された誘電体多層膜であり、
   前記反射防止層において前記レンズ本体から最も離隔する最外層は二酸化珪素膜であって、前記最外層の膜厚をｔｓとしたとき、膜厚ｔｓは、以下の条件式（４）
   ６０ｎｍ≦ｔｓ≦１５０ｎｍ・・・（４）
   を満たすことを特徴とするプラスチックレンズ。
4. 請求項３に記載のプラスチックレンズにおいて、
   前記高屈折率膜は四窒化三珪素膜であることを特徴とするプラスチックレンズ。
5. 請求項１から４までの何れか一項に記載のプラスチックレンズにおいて、
   レンズ中心の膜厚におけるＭＴＦ変化量と、レンズ外周の膜厚におけるＭＦＴ変化量の差は、０．０２％以下であることを特徴とするプラスチックレンズ。
6. 請求項１から５までの何れか一項に記載のプラスチックレンズにおいて、
   レンズ中心における前記ハードコート層の膜厚とレンズ外周における前記ハードコート層の膜厚との差は、１５μｍ以下であることを特徴とするプラスチックレンズ。
7. 請求項１から６までの何れか一項に記載のプラスチックレンズにおいて、
   前記一方面の曲率半径をＲ１１としたとき、曲率半径Ｒ１１は、以下の条件式（５）
   ９．０００ｍｍ≦Ｒ１１≦１６．０００ｍｍ・・・（５）
   を満たすことを特徴とするプラスチックレンズ。
8. 請求項１から７までの何れか一項に記載のプラスチックレンズにおいて、
   前記レンズ本体の前記一方面は、非球面であることを特徴とするプラスチックレンズ。
9. 請求項１から請求項８までの何れか一項に記載のプラスチックレンズにおいて、
   前記ハードコート層は、光硬化性樹脂であることを特徴とするプラスチックレンズ。
10. 請求項１から９までの何れか一項に記載のプラスチックレンズにおいて、
    前記レンズ本体は、主鎖に前記環構造を有する構造単位を有するメタクリル系樹脂であって、
    前記構造単位が、Ｎ－置換マレイミド単量体由来の構造単位、およびグルタルイミド系構造単位のうち、少なくとも一種の構造単位を含むことを特徴とするプラスチックレンズ。
11. 請求項１から１０までの何れか一項に記載のプラスチックレンズにおいて、
    前記一方面の曲率半径をＲ１１とし、前記プラスチックレンズの焦点距離をｆ１としたとき、曲率半径Ｒ１１および焦点距離ｆ１は、以下の条件式（６）
    －５．０００≦Ｒ１１／ｆ１≦－１．０００・・・（６）
    を満たすことを特徴とするプラスチックレンズ。
12. 請求項１から１１までの何れか一項に記載のプラスチックレンズにおいて、
    前記一方面の有効半径をｓｄ１１とし、前記一方面の中心から前記有効半径に対応する半径位置まで前記一方面に沿って測定したときの距離をＡＲＳ１１としたとき、有効半径ｓｄ１１および距離ＡＲＳ１１は、以下の条件式（７）
    １．０００＜ＡＲＳ１１／ｓｄ１１＜１．０１３・・・（７）
    を満たすことを特徴とするプラスチックレンズ。
13. 請求項１から１２までの何れか一項に記載のプラスチックレンズを含む複数のレンズを備えたレンズユニットであって、
    前記プラスチックレンズは、前記複数のレンズのうち、最も物体側で前記一方面を物体側に向けていることを特徴とするレンズユニット。
14. 請求項１３に記載のレンズユニットにおいて、
    前記一方面の曲率半径をＲ１１とし、前記複数のレンズからなるレンズ系全体の焦点距離をｆ０としたとき、曲率半径Ｒ１１および焦点距離ｆ０は、以下の条件式（８）
    ８．０００≦Ｒ１１／ｆ０≦１４．０００・・・（８）
    を満たすことを特徴とするレンズユニット。
15. 請求項１３または１４に記載のレンズユニットにおいて、
    半画角をωとしたとき、半画角ωは以下の条件式
    ７５ｄｅｇ≦ω≦１２０ｄｅｇ
    を満たし、
    前記一方面の曲率半径をＲ１１とし、前記一方面の有効半径をｓｄ１１としたとき、曲率半径Ｒ１１および有効半径ｓｄ１１は、以下の条件式（９）
    ０.３００≦ｓｄ１１／Ｒ１１≦０．６００・・・（９）
    を満たすことを特徴とするレンズユニット。

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