JP2022112859A - 運転状態改善システム及び発電プラント、並びに運転状態改善方法、並びに運転状態改善プログラム - Google Patents

Abstract

【課題】効果的にボイラの運転状態を改善することのできる運転状態改善システム及び発電プラント、並びに運転状態改善方法、並びに運転状態改善プログラムを提供することを目的とする。
【解決手段】運転状態改善システム２００は、所定の運転パラメータ（ミル出口温度、搬送用ガス流量、ボイラ出口酸素濃度、補助ガス流量）に対して設定可能範囲が予め設定されており、ボイラ１０の運転状態に基づく所定の評価指数に基づいて、設定可能範囲内において運転パラメータを調整する調整部を備える。
【選択図】図３

Description

本開示は、運転状態改善システム及び発電プラント、並びに運転状態改善方法、並びに運転状態改善プログラムに関するものである。

発電用ボイラなどの大型のボイラは、中空形状をなして鉛直方向に設置される火炉を有し、この火炉壁に複数のバーナが火炉の周方向に沿って配設されている。また、大型のボイラは、火炉の鉛直方向上方に煙道が連結されており、この煙道に蒸気を生成するための熱交換器が配置されている。そして、バーナが火炉内に燃料と空気（酸化性ガス）との混合気を噴射することで火炎が形成され、燃焼ガスが生成されて煙道に流れる。燃焼ガスが流れる領域に熱交換器が設置され、熱交換器を構成する伝熱管内を流れる水や蒸気を加熱して過熱蒸気が生成される。

ボイラの運転を最適化するために、特許文献１には、ＡＩを用いる方法が開示されている。

特開２０１８－１２８９９５号公報

通常、ボイラ制御における運転パラメータは、試運転において標準的な燃料（設計燃料）の種類を用いて調整されており、その調整結果に基づいた運転パラメータの値が設定されている。このため、使用する燃料の性状や累積運転時間などの影響によって変化する運転状態に合わせて、より効果的にボイラの運転パラメータの最適化を行うことが望まれている。

特許文献１のようにＡＩを用いた場合、入力条件（使用燃料や運転パラメータ等）を変化させた場合のボイラの運転状態を予測・再現するためのモデルが必要となるため、導入には時間やコスト等を要する課題がある。

本開示は、このような事情に鑑みてなされたものであって、効果的にボイラの運転状態を改善することのできる運転状態改善システム及び発電プラント、並びに運転状態改善方法、並びに運転状態改善プログラムを提供することを目的とする。

本開示の第１態様は、所定の運転パラメータに対して設定可能範囲が予め設定されており、ボイラの運転状態に基づく所定の評価指数に基づいて、前記設定可能範囲内において前記運転パラメータを調整する調整部を備える運転状態改善システムである。

本開示の第２態様は、所定の運転パラメータに対して設定可能範囲が予め設定されており、ボイラの運転状態に基づく所定の評価指数に基づいて、前記設定可能範囲内において前記運転パラメータを調整する工程を有する運転状態改善方法である。

本開示の第３態様は、所定の運転パラメータに対して設定可能範囲が予め設定されており、ボイラの運転状態に基づく所定の評価指数に基づいて、前記設定可能範囲内において前記運転パラメータを調整する処理をコンピュータに実行させるための運転状態改善プログラムである。

本開示によれば、効果的にボイラの運転状態を改善することができるという効果を奏する。

本開示の第１実施形態に係る石炭焚きボイラを表す概略構成図である。 本開示の第１実施形態に係る石炭焚きボイラ（貫流ボイラ）における蒸気、復水、給水系統を表す概略図である。 本開示の第１実施形態に係るボイラシステムの具体的構成例を示す図である。 本開示の第１実施形態に係る制御装置のハードウェア構成の一例を示した図である。 本開示の第１実施形態に係る制御装置が備える機能を示した機能ブロック図である。 本開示の第１実施形態に係るミル出口温度とボイラ効率との関係の一例を示す図である。 本開示の第１実施形態に係る搬送用ガス流量とボイラ効率との関係の一例を示す図である。 本開示の第１実施形態に係るボイラ出口酸素濃度とボイラ効率との関係の一例を示す図である。 本開示の第１実施形態に係る補助ガス流量とボイラ効率との関係の一例を示す図である。 本開示の第１実施形態に係る運転パラメータ調整処理の手順の一例を示すフローチャートである。 本開示の第１実施形態に係る運転パラメータ調整処理の優先順位を示す図である。 本開示の第２実施形態に係る運転パラメータ調整処理の手順の一例を示すフローチャートである。

〔第１実施形態〕
以下に、本開示に係る運転状態改善システム及び発電プラント、並びに運転状態改善方法、並びに運転状態改善プログラムの第１実施形態について、図面を参照して説明する。なお、この実施形態により本発明が限定されるものではなく、また、実施形態が複数ある場合には、各実施形態を組み合わせて構成するものも含むものである。以降の説明で、上や上方とは鉛直方向上側を示し、下や下方とは鉛直方向下側を示すものであり、鉛直方向は厳密ではなく誤差を含むものである。

図１は、本実施形態の石炭焚きボイラを表す概略構成図である。

本実施形態の石炭焚きボイラ１０は、石炭（炭素含有固体燃料）を粉砕した微粉炭を微粉燃料として用い、この微粉燃料をバーナにより燃焼させ、この燃焼により発生した熱を給水や蒸気と熱交換して過熱蒸気を生成することが可能な石炭焚き（微粉炭焚き）ボイラである。

本実施形態において、図１に示すように、石炭焚きボイラ１０は、火炉１１と燃焼装置１２と燃焼ガス通路１３を有している。火炉１１は、四角筒の中空形状をなして鉛直方向に沿って設置されている。火炉１１を構成する火炉壁１０１は、複数の伝熱管とこれらを接続するフィンとで構成され、微粉燃料の燃焼により発生した熱を伝熱管の内部を流通する水や蒸気と熱交換して、火炉壁の温度上昇を抑制している。

燃焼装置１２は、火炉１１を構成する火炉壁の下部側に設けられている。本実施形態では、燃焼装置１２は、火炉壁に装着された複数のバーナ（例えば２１、２２、２３、２４、２５）を有している。例えばバーナ２１、２２、２３、２４、２５は、火炉１１の周方向に沿って均等間隔で配設されたものが１セットとして、鉛直方向に沿って複数段（例えば、図１では５段）配置されている。但し、火炉の形状や一つの段におけるバーナの数、段数、配置などはこの実施形態に限定されるものではない。

バーナ２１、２２、２３、２４、２５は、微粉炭供給管２６、２７、２８、２９、３０を介して複数のミル（粉砕機）３１、３２、３３、３４、３５に連結されている。このミル３１、３２、３３、３４、３５は、例えば、ミルのハウジング内に粉砕テーブル（図示省略）が駆動回転可能に支持され、この粉砕テーブルの上方に複数の粉砕ローラ（図示省略）が粉砕テーブルの回転に連動回転可能に支持されて構成されている。石炭が、複数の粉砕ローラと粉砕テーブルとの間に投入されると、粉砕され、一次空気通風機（ＰＡＦ：Ｐｒｉｍａｒｙ
Ａｉｒ Ｆａｎ）３８Ｂから供給される搬送用ガス（一次空気、酸化性ガス）によりミルのハウジング内の分級機（図示省略）に搬送されて、所定の粒径範囲内に分級された微粉燃料を、微粉炭供給管２６、２７、２８、２９、３０からバーナ２１、２２、２３、２４、２５に供給することができる。

また、火炉１１は、バーナ２１、２２、２３、２４、２５の装着位置に風箱３６が設けられており、この風箱３６に空気ダクト（風道）３７の一端部が連結されている。空気ダクト３７は、他端部に押込通風機（ＦＤＦ：Ｆｏｒｃｅｄ Ｄｒａｆｔ Ｆａｎ）３８Ａが設けられている。

燃焼ガス通路１３は、図１に示すように、火炉１１の鉛直方向上部に連結されている。燃焼ガス通路１３は、燃焼ガスの熱を回収するための熱交換器として、過熱器１０２、１０３、１０４、再熱器１０５、１０６、節炭器１０７が設けられており、火炉１１で発生した燃焼ガスと各熱交換器の内部を流通する給水や蒸気との間で熱交換が行われる。

燃焼ガス通路１３は、図１に示すように、その下流側に熱交換を行った燃焼ガスが排出される煙道１４が連結されている。煙道１４は、空気ダクト３７との間にエアヒータ（空気予熱器）４２が設けられ、空気ダクト３７を流れる空気と、煙道１４を流れる燃焼ガスとの間で熱交換を行い、バーナ２１、２２、２３、２４、２５に供給する燃焼用空気を昇温することができる。

また、煙道１４は、エアヒータ４２より上流側の位置に脱硝装置４３が設けられている。脱硝装置４３は、アンモニア、尿素水等の窒素酸化物を還元する作用を有する還元剤を煙道１４内に供給し、還元剤が供給された燃焼ガス中の窒素酸化物と還元剤との反応を、脱硝装置４３内に設置された脱硝触媒の触媒作用により促進させることで、燃焼ガス中の窒素酸化物を除去、低減するものである。
煙道１４に連結されるガスダクト４１は、エアヒータ４２より下流側の位置に、電気集塵機などの集塵装置４４、誘引通風機（ＩＤＦ：Ｉｎｄｕｃｅｄ Ｄｒａｆｔ Ｆａｎ）４５、脱硫装置４６などが設けられ、下流端部に煙突５０が設けられている。

一方、複数のミル３１、３２、３３、３４、３５が駆動すると、生成された微粉燃料が搬送用ガス（一次空気、酸化性ガス）と共に微粉炭供給管２６、２７、２８、２９、３０を通してバーナ２１、２２、２３、２４、２５に供給される。また、煙道１４から排出された排ガスとエアヒータ４２で熱交換することで、加熱された燃焼用空気（二次空気、酸化性ガス）が、空気ダクト３７から風箱３６を介してバーナ２１、２２、２３、２４、２５に供給される。バーナ２１、２２、２３、２４、２５は、微粉燃料と搬送用ガスとが混合した微粉燃料混合気を火炉１１に吹き込むと共に燃焼用空気を火炉１１に吹き込み、このときに微粉燃料混合気が着火することで火炎を形成することができる。火炉１１内の下部で火炎が生じ、高温の燃焼ガスがこの火炉１１内を上昇し、燃焼ガス通路１３に排出される。なお、酸化性ガスとして、本実施形態では空気を用いる。空気よりも酸素割合が多いものや逆に少ないものであってもよく、燃料流量との適正化を図ることで使用可能になる。

また、火炉１１は、バーナ２１、２２、２３、２４、２５の装着位置より上方にアディショナル空気ポート３９が設けられている。アディショナル空気ポート３９に空気ダクト３７から分岐したアディショナル空気ダクト４０の端部が連結されている。従って、押込通風機３８Ａにより送られた燃焼用空気（二次空気、酸化性ガス）を空気ダクト３７から風箱３６に供給し、この風箱３６から各バーナ２１、２２、２３、２４、２５に供給することができると共に、押込通風機３８Ａにより送られた燃焼用追加空気（アディショナル空気）をアディショナル空気ダクト４０からアディショナル空気ポート３９に供給することができる。

火炉１１は、下部の領域ＣＡ１にて、微粉燃料混合気と燃焼用空気（二次空気、酸化性ガス）とが燃焼して火炎が生じる。ここで火炉１１は、空気の供給量が微粉炭の供給量に対して、理論空気量未満となるように設定されることで、内部が還元雰囲気に保持される。即ち、微粉炭の燃焼により発生した窒素酸化物（ＮＯｘ）が火炉１１の領域ＣＡ２で還元され、その後、アディショナル空気ポート３９から燃焼用追加空気（アディショナル空気）が追加供給されることで微粉炭の酸化燃焼が完結され、微粉炭の燃焼によるＮＯｘの発生量が低減される。

その後、燃焼ガスは、図１に示すように、燃焼ガス通路１３に配置される第２過熱器１０３、第３過熱器１０４、第１過熱器１０２、（以下単に過熱器と記載する場合もある）、第２再熱器１０６、第１再熱器１０５（以下単に再熱器と記載する場合もある）、節炭器１０７で熱交換した後、脱硝装置４３により窒素酸化物が還元除去され、集塵装置４４で粒子状物質が除去され、脱硫装置４６にて硫黄酸化物が除去された後、煙突５０から大気中に排出される。なお、各熱交換器は燃焼ガス流れに対して、必ずしも前記記載順に配置されなくともよい。

次に、熱交換器として、燃焼ガス通路１３に設けられた過熱器１０２、１０３、１０４、再熱器１０５、１０６、節炭器１０７について詳細に説明する。図２は、石炭焚きボイラ１０に設けられた熱交換器を表す概略図である。
なお、図１では燃焼ガス通路１３内の各熱交換器（過熱器１０２、１０３、１０４、再熱器１０５、１０６、節炭器１０７）の位置を正確に示しているものではなく、各熱交換器の燃焼ガス流れに対する配置順も図１の記載に限定されるものではない。

図２に示すように、本実施形態のボイラ発電プラント１は、石炭焚きボイラ１０に設けられた熱交換器（過熱器１０２、１０３、１０４、再熱器１０５、１０６、節炭器１０７）と、石炭焚きボイラ１０が生成した蒸気によって回転駆動される蒸気タービン１１０と、蒸気タービン１１０に連結され蒸気タービン１１０の回転によって発電を行う発電機１１５とを備える。

石炭焚きボイラ１０で生成した蒸気により回転駆動される蒸気タービン１１０は、例えば、高圧タービン１１１と中圧タービン１１２と低圧タービン１１３とから構成され、後述する再熱器１０５、１０６からの蒸気が中圧タービン１１２に流入したのちに低圧タービン１１３に流入する。低圧タービン１１３には、復水器１１４が連結されており、低圧タービン１１３を回転駆動した蒸気が、この復水器１１４で冷却水（例えば、海水）により冷却されて復水となる。復水器１１４は、給水ラインＬ１を介して節炭器１０７に連結されている。給水ラインＬ１には、例えば、復水ポンプ（ＣＰ）１２１、低圧給水ヒータ１２２、ボイラ給水ポンプ（ＢＦＰ）１２３、高圧給水ヒータ１２４が設けられている。低圧給水ヒータ１２２と高圧給水ヒータ１２４には、各蒸気タービン１１１、１１２、１１３を駆動する蒸気の一部が抽気されて、抽気ライン（図示省略）を介して高圧給水ヒータ１２４と低圧給水ヒータ１２２に熱源として供給され、節炭器１０７へ供給される給水が加熱される。

例えば、石炭焚きボイラ１０が貫流ボイラの場合について、説明をする。節炭器１０７は、火炉壁１０１の各蒸発管に連結されている。節炭器１０７で加熱された給水は、火炉壁１０１を構成する蒸発管を通過する際に、火炉１１内の火炎から輻射を受けて加熱され、汽水分離器１２６へと導かれる。汽水分離器１２６にて分離された蒸気は、過熱器１０２、１０３、１０４へと供給され、汽水分離器１２６にて分離されたドレン水は、汽水分離器ドレンタンク１２７を介し、ドレン水ラインＬ２を介して復水器１１４へと導かれる。

また、貫流ボイラの起動時や低負荷運転時等においては、節炭器１０７から供給される給水が火炉壁１０１を構成する蒸発管を通過する際に全量が蒸発せず、その結果、汽水分離器１２６に水位が存在する運転状態（ウエット運転状態）となることがある。このウエット運転状態においては、汽水分離器１２６にて分離されたドレン水は、ボイラ循環ポンプ（ＢＣＰ）１２８を用いて循環ラインＬ６により、給水ラインＬ１の途中に合流させることで、節炭器１０７から火炉壁１０１を構成する蒸発管へと循環して供給してもよい。

燃焼ガスが燃焼ガス通路１３を流れるとき、この燃焼ガスは、過熱器１０２、１０３、１０４、再熱器１０５、１０６、節炭器１０７で熱回収される。一方、ボイラ給水ポンプ（ＢＦＰ）１２３から供給された給水は、節炭器１０７で予熱された後、火炉壁１０１を構成する蒸発管を通過する際に加熱されて蒸気となり、汽水分離器１２６に導かれる。汽水分離器１２６で分離された蒸気は、過熱器１０２、１０３、１０４に導入され、燃焼ガスによって過熱される。過熱器１０２、１０３、１０４で生成された過熱蒸気は、蒸気ラインＬ３を介して高圧タービン１１１に供給され、高圧タービン１１１を回転駆動する。高圧タービン１１１から排出された蒸気は、ラインＬ４を介して再熱器１０５、１０６に導入されて再度過熱される。再度過熱された蒸気は、蒸気ラインＬ５を介して、中圧タービン１１２を経て低圧タービン１１３に供給され、中圧タービン１１２および低圧タービン１１３を回転駆動する。各蒸気タービン１１１、１１２、１１３の回転軸は、発電機１１５を回転駆動して、発電が行われる。低圧タービン１１３から排出された蒸気は、復水器１１４で冷却されることで復水となり、給水ラインＬ１を介して、再び、節炭器１０７に送られる。

また、燃焼ガス通路１３には、過熱器１０２、１０３、１０４、再熱器１０５、１０６、節炭器１０７など各熱交換器の伝熱管の間隙、または各熱交換器の間隙に図示しないスーツブロワ（除灰装置）が配置されていてもよい。スーツブロワは、燃焼ガス通路１３の壁面に対して略垂直な方向に延在して配置される。スーツブロワは、燃焼ガス通路１３の壁面に対して垂直方向を軸方向として、軸方向に直交する方向に蒸気（気体）を噴射し、また噴射方向も変動することができる噴射装置である。スーツブロワから過熱器１０２、１０３、１０４、再熱器１０５、１０６、節炭器１０７など熱交換器に向けて噴射された蒸気は、熱交換器の各伝熱管の表面に付着・堆積した燃焼灰を除去し、熱交換器の各伝熱管における熱交換効率の低下を抑制する。

次に、石炭焚きボイラ１０周りの構成（ボイラシステム）の具体的構成例について、図３を用いて説明する。
図３に示すように、一次空気は、一次空気通風機３８Ｂで昇圧され、ＰＡＦダンパＤ１を介して、冷空気流路と、熱空気流路に分岐する。熱空気流路では、一次空気の一部は熱空気としてエアヒータ４２を介して加熱され、熱空気ダンパＷ１、Ｗ２、Ｗ３、Ｗ４、Ｗ５を介して冷空気と合流し、一次空気としてミル３１、３２、３３、３４、３５へ供給される。

冷空気流路では、一次空気の一部は冷空気としてエアヒータ４２をバイパスし、冷空気ダンパＲ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４、Ｒ５を介して熱空気と合流し、一次空気としてミル３１、３２、３３、３４、３５へ供給される。ミル３１、３２、３３、３４、３５へ供給された一次空気は、搬送用ガスとして微粉燃料と共に微粉炭供給管２６、２７、２８、２９、３０を通してバーナ２１、２２、２３、２４、２５に供給される。

各ミルから排出される微粉燃料と一次空気の混合流体の温度は、図３のＴ１において計測される。すなわち、Ｔ１における温度は、ミルから排出される微粉燃料と一次空気の混合流体の温度であるミル出口温度となる。なお、各ミルのそれぞれに対してミル出口温度が計測される。

図３に示すように、二次空気は、押込通風機３８Ａで昇圧され、ダンパ（ＦＤＦダンパ）Ｄ２で流量を調整されて、エアヒータ４２で加熱される。加熱された二次空気は、風箱３６へ供給され、バーナ２１、２２、２３、２４、２５からボイラ１０の火炉１１内へ供給される。

風箱３６に対する二次空気の入口と火炉１１内の差圧を風箱差圧とし、図３のＰ１において計測される。風箱３６にはバーナ２１、２２、２３、２４、２５へ供給される二次空気の流量を調整するダンパ（図示省略）が設けられている。

ボイラ１０から排出される燃焼ガスである排ガスは、エアヒータ４２で二次空気と熱交換する。ボイラ１０から排出される排ガスの酸素濃度を、図３のＭ１において計測する。すなわち、Ｍ１における酸素濃度は、ボイラ１０から排出される燃焼ガス（排ガス）の酸素濃度であるボイラ出口酸素濃度となる。エアヒータ４２で熱交換後、すなわちボイラシステムで熱回収を終えた排ガスの温度（エアヒータ出口ガス温度）はＴ２において計測される。

また、それぞれのミル３１、３２、３３、３４、３５へ供給される一次空気の流量である搬送用ガス流量は、図３のＦ３において計測される。

図３のように、複数台のミル３１、３２、３３、３４、３５が設けられる構成において、発電プラント１を部分負荷（定格負荷より小さい負荷）で運転する場合、一部のミル（例えば３２、３３、３４、３５）が稼働（対応するバーナ２２、２３、２４、２５が点火）状態となり、その他のミル（例えば、ミル３１）は停止（対応するバーナ２１が消火）状態となる。この停止中のミル（例えば、ミル３１）には、対応するバーナ（例えば、バーナ２１）への火炉１１内の燃焼ガスの逆流やバーナ２１の冷却のために、冷空気が補助ガス（補助一次空気）として供給されている。なお、停止中のミルへは熱空気は供給されない。このように、停止中のミルへ供給される補助一次空気の流量である補助ガス流量についても、図３のＦ３において計測される。

次に、制御装置２００について説明する。
制御装置２００は、発電プラント１に対する制御を行う。特に本実施形態に係る制御装置２００は、ボイラ１０の運転状態の改善制御を行う。

図４は、本実施形態に係る制御装置２００のハードウェア構成の一例を示した図である。
図４に示すように、制御装置２００は、コンピュータシステム（計算機システム）であり、例えば、ＣＰＵ１１００と、ＣＰＵ１１００が実行するプログラム等を記憶するためのＲＯＭ（Ｒｅａｄ Ｏｎｌｙ Ｍｅｍｏｒｙ）１２００と、各プログラム実行時のワーク領域として機能するＲＡＭ（Ｒａｎｄｏｍ Ａｃｃｅｓｓ Ｍｅｍｏｒｙ）１３００と、大容量記憶装置としてのハードディスクドライブ（ＨＤＤ）１４００と、ネットワーク等に接続するための通信部１５００とを備えている。なお、大容量記憶装置としては、ソリッドステートドライブ（ＳＳＤ）を用いることとしてもよい。これら各部は、バス１８００を介して接続されている。

また、制御装置２００は、キーボードやマウス等からなる入力部や、データを表示する液晶表示装置等からなる表示部などを備えていてもよい。

なお、ＣＰＵ１１００が実行するプログラム等を記憶するための記憶媒体は、ＲＯＭ１２００に限られない。例えば、磁気ディスク、光磁気ディスク、半導体メモリ等の他の補助記憶装置であってもよい。

後述の各種機能を実現するための一連の処理の過程は、プログラムの形式でハードディスクドライブ１４００等に記録されており、このプログラムをＣＰＵ１１００がＲＡＭ１３００等に読み出して、情報の加工・演算処理を実行することにより、後述の各種機能が実現される。なお、プログラムは、ＲＯＭ１２００やその他の記憶媒体に予めインストールしておく形態や、コンピュータ読み取り可能な記憶媒体に記憶された状態で提供される形態、有線又は無線による通信手段を介して配信される形態等が適用されてもよい。コンピュータ読み取り可能な記憶媒体とは、磁気ディスク、光磁気ディスク、ＣＤ－ＲＯＭ、ＤＶＤ－ＲＯＭ、半導体メモリ等である。

図５は、制御装置（運転状態改善システム）２００が備える機能を示した機能ブロック図である。図５に示されるように、制御装置２００は、調整確認部２０１と、評価部２０２と、調整部２０３と、を備えている。なお、調整確認部２０１と評価部２０２とは省略することとしてもよい。

調整確認部２０１は、運転パラメータが調整可能か否かを判定する。具体的には、後述するように運転パラメータには設定可能範囲が設定されているため、現在の運転パラメータの値と設定可能範囲の限界値との差分を確認する。例えば、対象の運転パラメータがミル出口温度である場合には、現在のミル出口温度と、設定可能範囲における上限値とを比較して、差分を算出する。そして、この差分が予め設定した閾値以上であるか否かを判定する。

閾値は、現在の運転パラメータの値が設定可能範囲の限界値に十分近く、限界値まで調整してもボイラ効率改善の効果が期待できないと想定される差分の最大値として設定される。すなわち、閾値は、運転パラメータの値が限界値に近いことを判定可能なように設定されている。閾値については、各運転パラメータに対してそれぞれ設定されることが好ましい。

例えば、後述する調整部２０３による調整を行う前に、調整対象の運転パラメータに対して調整確認部２０１により確認を行い、差分が予め設定した閾値以上である場合に実際に調整処理を行う。一方で、差分が予め設定した閾値未満である場合には、この運転パラメータに対する調整処理は実行しない。すなわち、後述する調整部２０３は、設定可能範囲における運転パラメータの差分（調整可能量）が閾値よりも小さい運転パラメータに対しては、調整を行わない。

このように、調整確認部２０１において、運転パラメータの調整要否の確認ができることで、不要な調整処理の実行を抑制することができる。なお、調整確認部２０１における確認処理を実行せずに、後述する調整部２０３において調整処理を行うこととしても良い。

評価部２０２は、ボイラ１０の運転状態値から算出される所定の評価指数（評価指標）を演算する。本実施形態において、評価指数とはボイラ効率の改善量である。すなわち、評価部２０２は、ボイラ１０の運転状態値を用いて、ボイラ効率の改善量を評価する。なお、評価指数については、ボイラ効率の改善量に限定されず、運転状態の変化（運転パラメータの調整）に伴って変化する指標であれば設定可能である。

評価部２０２において、ボイラ効率の改善量は、運転パラメータの調整の前後における所定の運転状態値の変化に基づいて算出され、すなわち、運転パラメータの調整によって変化した運転状態値の変化により、ボイラ効率が改善したかどうかを評価する。なお、評価に使用する運転状態値は、ボイラ効率の改善量を算出可能なパラメータとして予め設定される。

本実施形態では、運転状態値は、ボイラ出口酸素濃度Ｍ１と、エアヒータ出口ガス温度Ｔ２である。ボイラ出口酸素濃度Ｍ１は、ボイラ１０から排出される燃焼ガスの酸素濃度である。エアヒータ出口ガス温度Ｔ２は、ボイラ１０から排出される燃焼ガスとボイラ１０へ供給される空気との間で熱交換を行うエアヒータ４２から排出された燃焼ガスの温度であり、ボイラシステムにおける熱回収を終えた燃焼ガスの温度を示している。

具体的には、評価部２０２では、エアヒータ出口ガス温度Ｔ２の変化によるボイラ効率改善量と、ボイラ出口酸素濃度Ｍ１の変化によるボイラ効率改善量とを算出する。

エアヒータ出口ガス温度Ｔ２の変化によるボイラ効率改善量は、エアヒータ出口ガス温度Ｔ２の変化量ΔＴ２に対する関数ηｔ２（ΔＴ２）によって算出される。エアヒータ出口ガス温度の変化量ΔＴ２とは、調整後のエアヒータ出口ガス温度であるＴ２ａから、調整前のエアヒータ出口ガス温度であるＴ２ｂを減算したものである（ΔＴ２＝Ｔ２ａ－Ｔ２ｂ）。関数ηｔ２は、エアヒータ出口ガス温度Ｔ２の変化量ΔＴ２からボイラ効率改善量を算出するために予め定義された関数であり、理論式（設計式）であってもよく、過去の運転実績から求めた経験式であってもよい。

ボイラ出口酸素濃度Ｍ１の変化によるボイラ効率改善量は、ボイラ出口酸素濃度Ｍ１の変化量ΔＣに対する関数ηｍ１（ΔＣ）によって算出される。ボイラ出口酸素濃度Ｍ１の変化量ΔＣとは、調整後のボイラ出口酸素濃度Ｍ１であるＣ２ａから、調整前のボイラ出口酸素濃度Ｍ１であるＣ１ｂを減算したものである（ΔＣ＝Ｃ２ａ－Ｃ１ｂ）。関数ηｍ１は、ボイラ出口酸素濃度Ｍ１の変化量ΔＣからボイラ効率改善量を算出するために予め定義された関数であり、理論式（設計式）であってもよく、過去の運転実績から求めた経験式であってもよい。

そして、評価部２０２では、エアヒータ出口ガス温度Ｔ２の変化によるボイラ効率改善量ηｔ２（ΔＴ）と、ボイラ出口酸素濃度Ｍ１の変化によるボイラ効率改善量ηｍ１（ΔＣ）とを加算することによって、トータルボイラ効率改善量を算出する。すなわち、トータルボイラ効率改善量は、ηｔ２（ΔＴ）＋ηｍ１（ΔＣ）として算出される。

評価部２０２における評価処理は、例えば、後述する調整部２０３において運転パラメータに対する調整処理が実行された後に、改善結果を確認するために実行される。また、評価部２０２における評価処理は、調整部２０３における調整処理の実行前に行うこととしてもよい。この場合には、例えば、運転パラメータの調整可能量に基づいてボイラ効率改善量の推定値を算出する。例えば、上述のように、トータルボイラ効率改善量の算出にηｔ２（ΔＴ）＋ηｍ１（ΔＣ）を用いる場合には、各運転パラメータの現状値と調整可能量から、ΔＴ２とΔＣを推定し、これに基づいてボイラ効率改善量の推定値を算出する。そして、推定されたボイラ効率改善量が予め設定した閾値以上である場合に、その運転パラメータに対して調整処理を行うことしてもよい。

調整部２０３は、評価指数に関する所定の運転パラメータに対して設定可能範囲が予め設定されており、評価指数に基づいて、設定可能範囲内において運転パラメータを調整する。

運転パラメータは、評価指数に対する影響度に基づいて予め設定される。影響度とは、運転パラメータの調整に対する評価指数の変化の大きさを表したものである。すなわち、影響度が高い運転パラメータを調整することによって、効果的に評価指数を調整することが可能となる。

本実施形態において、運転パラメータは、ミル出口温度、搬送用ガス流量、ボイラ出口酸素濃度、及び補助ガス流量のうち少なくともいずれか１つである。なお、評価指数への影響度が大きい運転パラメータであれば、上記に限定されず用いることが可能である。ミル出口温度とは、ミルから排出される微粉燃料と搬送用ガスの混合気の温度である。搬送用ガス流量とは、ミルへ供給される搬送用ガスの流量である。ボイラ出口酸素濃度とは、ボイラ１０から排出される燃焼ガスの酸素濃度である。補助ガス流量とは、ボイラ１０に対してミルが複数設けられている場合における停止中のミルへ供給される補助ガスの流量である。

そして、調整部２０３は、複数の運転パラメータを用いる場合に、評価指数に対する影響度が大きい運転パラメータから順番に調整を行う。評価指数に対する影響度とは、運転パラメータを調整した場合に評価指数を効果的に改善することができる度合いを示している。

本実施形態では、影響度を考慮して運転パラメータの調整順番は予め設定されている。具体的には、調整部２０３は、ボイラ出口酸素濃度Ｍ１、ミル出口温度Ｔ１、搬送用ガス流量Ｆ３ｈ、及び補助ガス流量Ｆ３ｃの順番で、各運転パラメータを調整する。なお、順番は上記から変更を加えることとしても良いし、使用しない運転パラメータがある場合には、上記順番から該不使用の運転パラメータを省略してもよい。

各運転パラメータの調整について、それぞれ説明する。なお、以下の各運転パラメータの調整において操作対象とする機器（各ダンパなど）は、記載の手段に限定されるものでなく、調整目的が達成できれば、他の手段によってもよい。

まず、ミル出口温度を調整する場合について説明する。
調整部２０３は、ボイラ効率を改善するために、ミル出口温度Ｔ１を増加させる。具体的には、設定可能範囲の上限値まで、ミル出口温度Ｔ１の設定値を操作することによって、ミル出口温度を増加させる。

ミル出口温度Ｔ１の設定可能範囲は、使用する石炭性状に基づいて、上限値が設定される。なお、ミル出口温度Ｔ１の設定可能範囲に対して下限値を設定することとしても良い。石炭性状とは、例えば、Ｏ／Ｃ値（酸素と炭素のモル比）である。

このように、設定可能範囲の上限値までミル出口温度Ｔ１が増加されることによって、ボイラ効率が改善される。

図６は、ミル出口温度とボイラ効率との関係の一例を示す図である。図６では、ミル出口温度とエアヒータ４２の出口ガス温度との関係と、ミル出口温度とボイラ効率との関係を示している。ミル出口温度の設定値を増加すると、ミル入口温度を増加させるために、熱空気ダンパＷ１、Ｗ２、Ｗ３、Ｗ４、Ｗ５の開度を増加させ、冷空気ダンパＲ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４、Ｒ５の開度を減少させる制御が、制御装置２２０によって行われる。この操作により、エアヒータ４２を通過する一次空気（熱空気）の流量が増加して（エアヒータ４２をバイパスする冷空気の流量割合は減少する）、エアヒータ４２における一次空気と排ガスの交換熱量が増加する。その結果、エアヒータ出口ガス温度が減少して、排ガスがボイラ系外に持ち出す熱量である排ガス損失が減少して、ボイラ効率が改善される。

次に、搬送用ガス（一次空気）流量を調整する場合について説明する。
調整部２０３は、ボイラ効率を改善するために、一次空気の流量を減少させる。具体的には、設定可能範囲の下限値まで、熱空気ダンパＷ１、Ｗ２、Ｗ３、Ｗ４、Ｗ５及び冷空気ダンパＲ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４、Ｒ５を閉方向に操作する。一次空気の流量が減少すると、ボイラ１０への燃料供給量に応じて設定された全空気流量を確保するために、ＦＤＦダンパＤ２を開方向に操作して二次空気流量を増加する制御が制御装置２００によって行われる。この操作により、エアヒータ４２を通過する二次空気流量が増加して、エアヒータ４２における二次空気と排ガスの交換熱量が増加する。その結果、エアヒータ４２の出口ガス温度が減少して、排ガスがボイラ系外に持ち出す熱量である排ガス損失が減少して、ボイラ効率が改善される。また、一次空気流量が減少すると、ミルへ供給する熱量を確保するために（ミル出口温度を設定値に保持するために）、ミル入口温度を増加させる操作、具体的には熱空気ダンパＷ１、Ｗ２、Ｗ３、Ｗ４、Ｗ５の開度を増加させ、冷空気ダンパＲ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４、Ｒ５の開度を減少させる制御が、制御装置２００によって行われる。この操作により、エアヒータ４２を通過する一次空気（熱空気）の流量割合が増加して（エアヒータ４２をバイパスする一次空気である冷空気の流量割合は減少する）、エアヒータ４２における一次空気（熱空気）と排ガスの熱交換量が増加する。その結果、エアヒータ４２の出口ガス温度が減少して、排ガスがボイラ系外に持ち出す熱量である排ガス損失が減少して、ボイラ効率が改善される。

搬送用ガス流量の設定可能範囲は、バーナ２１、２２、２３、２４、２５及び微粉炭供給管２６、２７、２８、２９、３０を通過する微粉燃料と搬送用ガスの固気二相流の沈降流速、及びミル内の微粉燃料の乾燥性の少なくともいずれか一方に応じて、搬送用ガス流量の下限値が設定される。乾燥性とは、ミル出口温度が下限値以上を確保可能であること（所望の乾燥がされたこと）を示す。なお、搬送用ガス流量の設定可能範囲に対して上限値を設定することとしても良い。

このように制御することで、エアヒータ４２を通過する空気（一次空気の一部である熱空気と二次空気）の流量が増加し、エアヒータ４２における一次空気と排ガスの熱交換量が増加する。その結果、エアヒータ４２の出口の排ガス温度が減少して、排ガスがボイラ系外に持ち出す熱量である排ガス損失が減少して、ボイラ効率が改善される。このため、設定可能範囲の下限値まで搬送用ガス流量が減少されることによって、ボイラ効率が改善される。

なお、冷空気ダンパＲ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４、Ｒ５の開度が制御下限値（例えば、５％）以上であることを確認し、流量の下限値まで減少する前に冷空気ダンパＲ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４、Ｒ５の開度が制御下限値に到達した場合は、搬送用ガス流量を減少させる制御は終了させることが好ましい。制御下限値とは、搬送用ガス温度及び流量を安定的に制御するために最低限必要なダンパ開度である。

図７は、搬送用ガス流量とボイラ効率との関係の一例を示す図である。図７では、搬送用ガス流量と必要ミル入口空気温度との関係と、搬送用ガス流量とエアヒータ４２の出口ガス温度との関係と、搬送用ガス流量とボイラ効率との関係とを示している。搬送用ガス流量と必要ミル入口空気温度との関係に示すように、冷空気ダンパＲ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４、Ｒ５が下限となる点Ｐ１があり、この点となるまで、搬送用ガス流量が下げられる。このように、搬送用ガス流量が減少すると、ボイラ効率が改善される。

次に、ボイラ出口酸素濃度を調整する場合について説明する。
調整部２０３は、ボイラ効率を改善するために、ボイラ出口酸素濃度を減少させる。具体的には、設定可能範囲の下限値まで、ボイラ１０への供給空気量を減少する方向に操作することによって、ボイラ出口酸素濃度を減少させる。ボイラ１０への供給空気量は、例えばＦＤＦダンパＤ２を操作することによって操作される。

ボイラ出口酸素濃度Ｍ１の設定可能範囲は、予め設定されたボイラ出口酸素濃度Ｍ１の規定値に基づいて、下限値が設定される。なお、ボイラ出口酸素濃度Ｍ１の設定可能範囲に対して上限値を設定することとしても良い。ボイラ出口酸素濃度Ｍ１の規定値とは、例えば、灰中未燃分が予め設定された上限値以下となるように予め設定される。

ボイラ出口酸素濃度Ｍ１の設定を下げることで、ボイラ１０へ供給される空気量が減少し、その結果、ボイラから排出される排ガス量が減少し、排ガス損失を低減することができる。このように、設定可能範囲の下限値までボイラ出口酸素濃度Ｍ１が減少されることによって、ボイラ効率が改善される。

なお、ボイラ出口酸素濃度Ｍ１を低減すると、排ガス中の一酸化炭素濃度の増加や風箱差圧Ｐ１の減少等の影響が発生する。排ガス中の一酸化炭素濃度の増加は、燃料の不完全燃焼により発生するものであり、ボイラ効率は低下する。また、風箱差圧Ｐ１の減少は、バーナにおける燃焼の不安定が発生する可能性がある。このため、一酸化炭素濃度の上限値や風箱差圧Ｐ１の下限値を予め設定しておき、ボイラ出口酸素濃度Ｍ１を下限値まで下げていったときに一酸化炭素濃度の上限値や風箱差圧Ｐ１の下限値に達した場合には、ボイラ出口酸素濃度Ｍ１を下げる制御を終了することが好ましい。

図８は、ボイラ出口酸素濃度とボイラ効率との関係の一例を示す図である。図８では、ボイラ出口酸素濃度（節炭器出口酸素濃度）と排ガス量との関係と、ボイラ出口酸素濃度と排ガス中の一酸化炭素濃度との関係と、ボイラ出口酸素濃度と灰中未燃分量との関係と、ボイラ効率と排ガス量との関係と、ボイラ効率と排ガス中の一酸化炭素濃度との関係と、ボイラ効率と未燃分量との関係とを示している。このように、ボイラ出口酸素濃度が減少すると、ボイラ効率が改善される。

次に、補助ガス流量を調整する場合について説明する。
調整部２０３は、ボイラ効率を改善するために、補助ガス流量を減少させる。具体的には、停止中のミル（例えば、ミル３１）には補助ガスが供給され、この際、冷空気ダンパ（Ｒ１）が開で熱空気ダンパ（Ｗ１）が閉となっているため、補助ガスは冷空気ダンパ（Ｒ１）からの空気となる。このため、設定可能範囲の下限値まで、停止中のミルに対応する冷空気ダンパ（Ｒ１）を閉方向に操作することによって、補助ガス流量を減少させる。

補助ガスは、停止中のミルへ（例えば、ミル３１）供給されると、その後に、対応する消火状態のバーナ（例えば、バーナ２１）へ供給される。補助ガスが不足するとバーナの冷却が不十分となり、バーナの焼損が発生する可能性がある。このため、補助ガス流量の設定可能範囲は、バーナの使用上限温度に基づいて、下限値が設定される。補助ガス流量の設定可能範囲に対して上限値を設定することとしても良い。バーナの使用上限温度は、バーナの仕様（例えば、使用する材料や形状）また、バーナの冷却に必要となる補助ガスの流量は、ボイラ１０の負荷（火炉１１内の熱負荷）によって異なる流量となる。このため、バーナに熱電対等（図示省略）を設置してメタル温度を監視することで、ボイラ１０の負荷に応じた補助ガス流量の下限値を設定することが好ましい。熱電対を設置できない場合（温度監視することができない場合）には、例えば、バーナの使用上限温度に対応した補助ガス流量の下限値を、ボイラ１０の負荷（火炉１１の熱負荷）に応じて異なった設定としてもよい。

このように、エアヒータ４２をバイパスする一次空気（冷空気）から分岐される補助ガス流量が減少すると、ボイラ１０への燃料供給量に応じて設定された全空気流量を確保するために、ＦＤＦダンパＤ２を開方向に操作して二次空気流量を増加する制御が制御装置２００によって行われる。この操作により、エアヒータ４２を通過する二次空気流量が増加して、エアヒータ４２における二次空気と排ガスの交換熱量が増加する。その結果、エアヒータ出口ガス温度が減少して、排ガスがボイラ系外に持ち出す熱量である排ガス損失が減少して、ボイラ効率が改善される。

図９は、補助ガス流量とボイラ効率との関係の一例を示す図である。図９では、補助ガス流量と消火バーナのメタル温度との関係と、補助ガス流量とエアヒータ４２の出口ガス温度との関係と、補助ガス流量とボイラ効率との関係とを示す図である。このように、補助ガス流量が減少すると、ボイラ効率が改善される。

次に、上述の制御装置２００による運転パラメータ調整処理の一例について図１０を参照して説明する。図１０は、本実施形態に係る運転パラメータ調整処理の手順の一例を示すフローチャートである。図１０に示すフローは、例えば、ボイラ効率改善の調整制御の開始指示があった場合に実行される。

本実施形態では、運転パラメータに実行する優先順位を設定しているため、それに合わせて、番号Ａ＝１としてボイラ出口酸素濃度、番号Ａ＝２としてミル出口温度、番号Ａ＝３として搬送用ガス流量、番号Ａ＝４として補助ガス流量が設定されているものとする。

まず、運転パラメータの番号Ａ＝１に設定する（Ｓ１０１）。

次に、設定された番号の運転パラメータに対して、調整可能か否かの判定を行う（Ｓ１０２）。具体的には、現在の運転パラメータの値と、設定可能範囲の限界値と差分が閾値以上であるか否かを判定する。

調整可能である場合（Ｓ１０２のＹＥＳ判定）には、設定された番号の運転パラメータに対して調整処理を実行する（Ｓ１０３）。

調整可能でない場合（Ｓ１０２のＮＯ判定）には、Ｓ１０５が実行される。

次に、運転パラメータの調整後において、ボイラ効率改善量を評価する（Ｓ１０４）。評価されたボイラ効率改善量は、例えば発電プラント１の運転員等に通知されることとしても良い。

次に、運転パラメータの番号Ａが最終番号（本実施形態では４）か否かを判定する（Ｓ１０５）。

運転パラメータの番号Ａが最終番号でない場合（Ｓ１０５のＮＯ判定）には、Ｓ１０６で番号Ａに１を加算して（Ａ＝Ａ＋１）、Ｓ１０２を実行する。これにより、Ｓ１０２から番号Ａ＝２である運転パラメータに対して再度処理が実行される。

運転パラメータの番号Ａが最終番号である場合（Ｓ１０５のＹＥＳ判定）には、処理を終了する。

なお、目標とするボイラ効率の改善効果が得られるまで、上記処理を繰り返し実行することとしても良い。

上記のフローのように処理が実行されることによって、優先順位に従って各運転パラメータに対して調整処理が実行される。すなわち、図１１に示すように、まず、ボイラ出口酸素濃度を調整する。具体的には、設定可能範囲内においてボイラ出口酸素濃度が減少される。そして、次にミル出口温度を調整する。具体的には、設定可能範囲内においてミル出口温度が増加される。そして、次に搬送用ガス流量を調整する。具体的には、設定可能範囲内において搬送用ガス流量が減少される。そして、次に、補助ガス流量を調整する。具体的には、設定可能範囲内において補助ガス流量が減少される。

このようにして、優先順位に従って各運転パラメータに対する調整処理が実行され、ボイラ効率の改善が行われる。

以上説明したように、本実施形態に係る運転状態改善システム及び発電プラント、並びに運転状態改善方法、並びに運転状態改善プログラムによれば、設定可能範囲内で、ボイラ１０の運転状態値から算出される所定の評価指数に基づいて運転パラメータを調整する。このため、運転パラメータを調整して、評価指数の向上等を行うことが可能となる。そして、設定可能範囲内での運転パラメータの調整となるため、評価指数の向上等を行う運転パラメータが不適切な値に設定されることが抑制される。評価指数としてボイラ効率の改善量を用いることで、運転パラメータを調整してボイラ効率の改善を行うことが可能となる。

また、例えばＡＩを用いて運転パラメータを最適化する方法と比較して、導入コストの削減やモデルによる再現性の検証等を省略することが期待できる。

また、ボイラ１０から排出される燃焼ガスの酸素濃度と、燃焼ガス及びボイラ１０へ供給される空気との間で熱交換を行う空気予熱器４２から排出された燃焼ガスの温度とに基づくことで、ボイラ効率の改善量を効率的に算出することができる。

また、評価指数に対する影響度に基づいて運転パラメータが設定されることで、効果的に評価指数に対する運転パラメータの調整処理を行うことが可能となる。評価指数に対する影響度が大きい運転パラメータから順番に調整を行うことで、影響度の大きい運転パラメータの調整を優先的に行い、効率的に評価指数に対する調整を行うことが可能となる。

また、運転パラメータとして、ミル出口温度、搬送用ガス流量、ボイラ出口酸素濃度、及び補助ガス流量のいずれか１つを用いることで、効果的に評価指数（ボイラ効率）に対する調整を行うことが可能となる。ボイラ出口酸素濃度、ミル出口温度、搬送用ガス流量、及び補助ガス流量の順番で運転パラメータの調整を行うことで、評価指数（ボイラ効率）への影響度の大きい運転パラメータの調整を優先的に行うことができる。このため、効率的に評価指数（ボイラ効率）に対する調整を行うことが可能となる。ミル出口温度を調整する場合にミル出口温度を増加させ、搬送用ガス流量を調整する場合に搬送用ガス流量を減少させ、ボイラ出口酸素濃度を調整する場合にボイラ出口酸素濃度を減少させ、補助ガス流量を調整する場合に補助ガス流量を減少させることで、効率的に評価指数（ボイラ効率）に対する調整を行うことが可能となる。

〔第２実施形態〕
次に、本開示の第２実施形態に係る運転状態改善システム及び発電プラント、並びに運転状態改善方法、並びに運転状態改善プログラムについて説明する。
上述した第１実施形態では、優先順位を予め設定して各運転パラメータに対して調整処理を実行する場合について説明していたが、本実施形態では、処理を行う際の各運転パラメータの状態（現状値）に基づいて実行順番を決定する場合について説明する。以下、本実施形態に係る運転状態改善システム及び発電プラント、並びに運転状態改善方法、並びに運転状態改善プログラムについて、第１実施形態と異なる点について主に説明する。

図１２は、本実施形態における運転パラメータ調整処理を示すフローである。本実施形態では、運転パラメータとして、ミル出口温度、搬送用ガス流量、ボイラ出口酸素濃度、及び補助ガス流量を用いる場合を一例として説明する。

図１２において、各運転パラメータに対する補助符合を、ミル出口温度をａ、搬送用ガス流量をｂ、ボイラ出口酸素濃度をｃ、補助ガス流量をｄとする。

まず、調整可能量の算出を行う（Ｓ２０１）。調整可能量とは、各運転パラメータにおいて、設定可能範囲における限界値と、現状値との差分である。Ｓ２０１では、各運転パラメータのそれぞれにおいて調整可能量（差分）が算出される。具体的には、ミル出口温度に対する調整可能量としてＳａ、搬送用ガス流量に対する調整可能量としてＳｂ、ボイラ出口酸素濃度に対する調整可能量としてＳｃ、補助ガス流量に対する調整可能量としてＳｄがそれぞれ算出される。

次に、ボイラ効率の改善量の期待値（改善期待値）を算出する（Ｓ２０２）。すなわち、評価部２０２において評価を行う。改善期待値は、調整可能量だけ運転パラメータを操作した場合に、ボイラ効率が改善される量の期待値（推定値）である。改善期待値は、調整可能量を変数として、所定の関数を用いて算出される。関数については、予め設定される。また、調整可能量から改善期待値が算出されれば、関数を用いる方法に限定されない。関数については、理論式（設計式）でも過去の運転データに基づく経験式であってもよい。

具体的には、ミル出口温度の調整可能量であるＳａに対応して、改善期待値はΔＥａ＝ｆａ（Ｓａ）として算出される。ここでｆａは、調整可能量Ｓａから改善期待値ΔＥａを算出する関数である。搬送用ガス流量の調整可能量であるＳｂに対応して、改善期待値はΔＥｂ＝ｆｂ（Ｓｂ）として算出される。ボイラ出口酸素濃度の調整可能量であるＳｃに対応して、改善期待値はΔＥｃ＝ｆｃ（Ｓｃ）として算出される。補助ガス流量の調整可能量であるＳｄに対応して、改善期待値はΔＥｄ＝ｆｄ（Ｓｄ）として算出される。

次に、調整処理を行う運転パラメータの選定を行う（Ｓ２０３）。具体的には、各運転パラメータに対応する改善期待値のうち最も値が大きいもの（ＭＡＸ（ΔＥａ、ΔＥｂ、ΔＥｃ、ΔＥｄ））が、閾値（Ｅｔｈ（ｉ））より大きいか否かを判定する。すなわち、Ｓ２０３の判定処理では、ＭＡＸ（ΔＥａ、ΔＥｂ、ΔＥｃ、ΔＥｄ）＞Ｅｔｈ（ｉ）の判定処理を行っている。なお、ｉは繰り返し回数であり、初期値として１が設定されている。

Ｓ２０３が否定判定（ＮＯ判定）である場合には、Ｓ２０５が実行される。

Ｓ２０３が肯定判定（ＹＥＳ判定）である場合には、各運転パラメータに対応する改善期待値のうち最も値が大きいもの（ＭＡＸ（ΔＥａ、ΔＥｂ、ΔＥｃ、ΔＥｄ））に対応する運転パラメータに対して調整処理を実行する（Ｓ２０４）。このようにして、評価指数（ボイラ効率）に対する影響度（改善期待値）が大きい運転パラメータに対して調整処理が実行される。

そして、処理終了か否かの判定を行う（Ｓ２０５）。処理終了は、繰り返し回数であるｉが所定の上限値に達したか否かで判定する。上限値とは、例えば４と設定された場合には、Ｓ２０１からＳ２０５までの処理が４回行われることとなる。なお、Ｓ２０５については、運転員等からの終了指示に基づいて判定を行うこととしてもよい。

処理終了である場合（Ｓ２０５のＹＥＳ判定）には、処理を終了する。一方で、処理終了ない場合（Ｓ２０５のＮＯ判定）には、ｉに１を足す（ｉ＝ｉ＋１）処理を行う（Ｓ２０６）。そして、Ｓ２０１から再度処理が実行される。

なお、ｉが変わるとＥｔｈ（ｉ）は値が変化する。具体的には、ｉが大きくなるに従って、Ｅｔｈ（ｉ）は小さくなることが好ましい。Ｅｔｈ（ｉ）を小さくする場合には、例えば所定量だけ値が減算される。なお、Ｅｔｈ（ｉ）はｉを変数とせず、Ｅｔｈとして固定値としても良い。

このように処理が行われることによって、影響度としての改善期待値が大きい運転パラメータからボイラ効率改善のための調整処理が実行される。これによりボイラ効率が改善される。

以上説明したように、本実施形態に係る運転状態改善システム及び発電プラント、並びに運転状態改善方法、並びに運転状態改善プログラムによれば、ボイラ効率への影響度に基づいて運転パラメータの調整処理が実行されるため、効果的にボイラ効率の改善を行うことが可能となる。

本開示は、上述の実施形態のみに限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲において、種々変形実施が可能である。なお、各実施形態を組み合わせることも可能である。すなわち、上記の第１実施形態、及び第２実施形態については、それぞれ組み合わせることも可能である。

以上説明した各実施形態に記載の運転状態改善システム及び発電プラント、並びに運転状態改善方法、並びに運転状態改善プログラムは、例えば以下のように把握される。
本開示に係る運転状態改善システム（２００）は、所定の運転パラメータに対して設定可能範囲が予め設定されており、ボイラ（１０）の運転状態に基づく所定の評価指数に基づいて、前記設定可能範囲内において前記運転パラメータを調整する調整部（２０３）を備える。

本開示に係る運転状態改善システム（２００）によれば、設定可能範囲内で、ボイラ（１０）の運転状態に基づく所定の評価指数に基づいて運転パラメータを調整する。このため、運転パラメータを調整して、評価指数の向上等を行うことが可能となる。そして、設定可能範囲内での運転パラメータの調整となるため、評価指数の向上等を行う運転パラメータが不適切な値に設定されることが抑制される。例えばＡＩを用いて運転パラメータを最適化する方法と比較して、ＡＩの導入コストの削減やモデルによる再現性の検証等を省略することが期待できる。

本開示に係る運転状態改善システム（２００）は、前記評価指数は、ボイラ効率の改善量であることとしてもよい。

本開示に係る運転状態改善システム（２００）によれば、評価指数としてボイラ効率の改善量を用いることで、運転パラメータを調整してボイラ効率の改善を行うことが可能となる。

本開示に係る運転状態改善システム（２００）は、前記ボイラ効率の改善量は、前記運転パラメータの調整の前後における所定の運転状態値の変化に基づいて算出され、前記運転状態値は、前記ボイラ（１０）から排出される燃焼ガスの酸素濃度、及び前記燃焼ガスと前記ボイラ（１０）へ供給される空気との間で熱交換を行う空気予熱器（４２）から排出された前記燃焼ガスの温度であることとしてもよい。

本開示に係る運転状態改善システム（２００）によれば、ボイラ（１０）から排出される燃焼ガスの酸素濃度と、燃焼ガス及びボイラ（１０）へ供給される空気との間で熱交換を行う空気予熱器（４２）から排出された燃焼ガスの温度とに基づくことで、ボイラ効率の改善量を効率的に算出することができる。

本開示に係る運転状態改善システム（２００）は、前記運転パラメータを前記評価指数に対する影響度に基づいて予め設定されることとしてもよい。

本開示に係る運転状態改善システム（２００）によれば、評価指数に対する影響度に基づいて運転パラメータが設定されることで、効果的に評価指数に対する運転パラメータの調整を行うことが可能となる。

本開示に係る運転状態改善システム（２００）は、前記調整部（２０３）を複数の前記運転パラメータを用いる場合に、前記評価指数に対する影響度が大きい前記運転パラメータから順番に調整を行うこととしてもよい。

本開示に係る運転状態改善システム（２００）によれば、評価指数に対する影響度が大きい運転パラメータから順番に調整を行うことで、影響度の大きい運転パラメータの調整を優先的に行い、効率的に評価指数に対する調整を行うことが可能となる。

本開示に係る運転状態改善システム（２００）は、前記運転パラメータをミル（３１、３２、３３、３４、３５）から排出される流体の温度であるミル出口温度、前記ミル（３１、３２、３３、３４、３５）へ供給される搬送用ガスの流量である搬送用ガス流量、前記ボイラ（１０）から排出される燃焼ガスの酸素濃度であるボイラ出口酸素濃度、及び前記ボイラ（１０）に対して前記ミル（３１、３２、３３、３４、３５）が複数設けられている場合における停止中の前記ミルへ供給される補助ガスの流量である補助ガス流量のうち少なくともいずれか１つであることとしてもよい。

本開示に係る運転状態改善システム（２００）によれば、運転パラメータとして、ミル出口温度、搬送用ガス流量、ボイラ出口酸素濃度、及び補助ガス流量のいずれか１つを用いることで、効果的に評価指数（ボイラ効率）に対する調整を行うことが可能となる。

本開示に係る運転状態改善システム（２００）は、前記調整部（２０３）は、前記運転パラメータとして、前記ミル出口温度、前記搬送用ガス流量、前記ボイラ出口酸素濃度、及び前記補助ガス流量を用いる場合に、前記ボイラ出口酸素濃度、前記ミル出口温度、前記搬送用ガス流量、及び前記補助ガス流量の順番で、各前記運転パラメータを調整することとしてもよい。

本開示に係る運転状態改善システム（２００）によれば、ボイラ出口酸素濃度、ミル出口温度、搬送用ガス流量、及び補助ガス流量の順番で運転パラメータの調整を行うことで、評価指数（ボイラ効率）への影響度の大きい運転パラメータの調整を優先的に行うことができる。このため、効率的に評価指数（ボイラ効率）に対する調整を行うことが可能となる。

本開示に係る運転状態改善システム（２００）は、前記調整部（２０３）は、前記ミル出口温度を調整する場合に前記ミル出口温度を増加させ、前記搬送用ガス流量を調整する場合に前記搬送用ガス流量を減少させ、前記ボイラ出口酸素濃度を調整する場合に前記ボイラ出口酸素濃度を減少させ、前記補助ガス流量を調整する場合に前記補助ガス流量を減少させることとしてもよい。

本開示に係る運転状態改善システム（２００）によれば、ミル出口温度を調整する場合にミル出口温度を増加させ、搬送用ガス流量を調整する場合に搬送用ガス流量を減少させ、ボイラ出口酸素濃度を調整する場合にボイラ出口酸素濃度を減少させ、補助ガス流量を調整する場合に補助ガス流量を減少させることで、効率的に評価指数（ボイラ効率）に対する調整を行うことが可能となる。

本開示に係る運転状態改善システム（２００）は、前記調整部（２０３）は、複数の前記運転パラメータを用いる場合に、前記設定可能範囲における前記運転パラメータの調整可能量が閾値よりも小さい前記運転パラメータに対しては、調整を行わないこととしてもよい。

本開示に係る運転状態改善システム（２００）によれば、効率的に評価指数（ボイラ効率）に対する調整を行うことが可能となる。

本開示に係る運転状態改善システム（２００）は、前記調整部（２０３）は、前記順番における各前記運転パラメータの調整を繰り返し行うこととしてもよい。

本開示に係る運転状態改善システム（２００）によれば、各運転パラメータの調整を繰り返し行うことで、より確実に評価指数に対する調整を行うことが可能となる。

本開示に係る発電プラント（１）は、ボイラ（１０）と、前記ボイラが発生した蒸気によって駆動されるタービン（１１０）と、上記の運転状態改善システム（２００）と、を備える。

本開示に係る運転状態改善方法は、所定の運転パラメータに対して設定可能範囲が予め設定されており、ボイラ（１０）の運転状態に基づく所定の評価指数に基づいて、前記設定可能範囲内において前記運転パラメータを調整する工程を有する。

本開示に係る運転状態改善プログラムは、所定の運転パラメータに対して設定可能範囲が予め設定されており、ボイラ（１０）の運転状態に基づく所定の評価指数に基づいて、前記設定可能範囲内において前記運転パラメータを調整する処理をコンピュータに実行させる。

１ ：ボイラ発電プラント（発電プラント）
１０ ：石炭焚きボイラ（ボイラ）
１１ ：火炉
１２ ：燃焼装置
１３ ：燃焼ガス通路
１４ ：煙道
２１ ：バーナ
２２ ：バーナ
２３ ：バーナ
２４ ：バーナ
２５ ：バーナ
２６ ：微粉炭供給管
２７ ：微粉炭供給管
２８ ：微粉炭供給管
２９ ：微粉炭供給管
３０ ：微粉炭供給管
３１ ：ミル
３２ ：ミル
３３ ：ミル
３４ ：ミル
３５ ：ミル
３６ ：風箱
３７ ：空気ダクト
３８Ａ ：押込通風機
３８Ｂ ：一次空気通風機
３９ ：アディショナル空気ポート
４０ ：アディショナル空気ダクト
４１ ：ガスダクト
４２ ：エアヒータ（空気予熱器）
４３ ：脱硝装置
４４ ：集塵装置
４６ ：脱硫装置
５０ ：煙突
１０１ ：火炉壁
１０２ ：第１過熱器（過熱器）
１０３ ：第２過熱器（過熱器）
１０４ ：第３過熱器（過熱器）
１０５ ：第１再熱器（再熱器）
１０６ ：第２再熱器（再熱器）
１０７ ：節炭器
１１０ ：蒸気タービン
１１１ ：高圧タービン
１１２ ：中圧タービン
１１３ ：低圧タービン
１１４ ：復水器
１１５ ：発電機
１２２ ：低圧給水ヒータ
１２３ ：ボイラ給水ポンプ
１２４ ：高圧給水ヒータ
１２６ ：汽水分離器
１２７ ：汽水分離器ドレンタンク
２００ ：制御装置（運転状態改善システム）
２０１ ：調整確認部
２０２ ：評価部
２０３ ：調整部
１１００ ：ＣＰＵ
１２００ ：ＲＯＭ
１３００ ：ＲＡＭ
１４００ ：ハードディスクドライブ
１５００ ：通信部
１８００ ：バス
ＣＡ１ ：領域
ＣＡ２ ：領域
Ｌ１ ：給水ライン
Ｌ２ ：ドレン水ライン
Ｌ３ ：蒸気ライン
Ｌ４ ：ライン
Ｌ５ ：蒸気ライン
Ｌ６ ：循環ライン
Ｒ１～Ｒ５：冷空気ダンパ
Ｗ１～Ｗ５：熱空気ダンパ

Claims (13)

1. 所定の運転パラメータに対して設定可能範囲が予め設定されており、ボイラの運転状態に基づく所定の評価指数に基づいて、前記設定可能範囲内において前記運転パラメータを調整する調整部を備える運転状態改善システム。
2. 前記評価指数は、ボイラ効率の改善量である請求項１に記載の運転状態改善システム。
3. 前記ボイラ効率の改善量は、前記運転パラメータの調整の前後における所定の運転状態値の変化に基づいて算出され、
   前記運転状態値は、前記ボイラから排出される燃焼ガスの酸素濃度、及び前記燃焼ガスと前記ボイラへ供給される空気との間で熱交換を行う空気予熱器から排出された前記燃焼ガスの温度である請求項２に記載の運転状態改善システム。
4. 前記運転パラメータは、前記評価指数に対する影響度に基づいて予め設定される請求項１から３のいずれか１項に記載の運転状態改善システム。
5. 前記調整部は、複数の前記運転パラメータを用いる場合に、前記評価指数に対する影響度が大きい前記運転パラメータから順番に調整を行う請求項４に記載の運転状態改善システム。
6. 前記運転パラメータは、ミルから排出される流体の温度であるミル出口温度、前記ミルへ供給される搬送用ガスの流量である搬送用ガス流量、前記ボイラから排出される燃焼ガスの酸素濃度であるボイラ出口酸素濃度、及び前記ボイラに対して前記ミルが複数設けられている場合における停止中の前記ミルへ供給される補助ガスの流量である補助ガス流量のうち少なくともいずれか１つである請求項２に記載の運転状態改善システム。
7. 前記調整部は、前記運転パラメータとして、前記ミル出口温度、前記搬送用ガス流量、前記ボイラ出口酸素濃度、及び前記補助ガス流量を用いる場合に、前記ボイラ出口酸素濃度、前記ミル出口温度、前記搬送用ガス流量、及び前記補助ガス流量の順番で、各前記運転パラメータを調整する請求項６に記載の運転状態改善システム。
8. 前記調整部は、前記ミル出口温度を調整する場合に前記ミル出口温度を増加させ、前記搬送用ガス流量を調整する場合に前記搬送用ガス流量を減少させ、前記ボイラ出口酸素濃度を調整する場合に前記ボイラ出口酸素濃度を減少させ、前記補助ガス流量を調整する場合に前記補助ガス流量を減少させる請求項７に記載の運転状態改善システム。
9. 前記調整部は、複数の前記運転パラメータを用いる場合に、前記設定可能範囲における前記運転パラメータの調整可能量が閾値よりも小さい前記運転パラメータに対しては、調整を行わない請求項１から８のいずれか１項に記載の運転状態改善システム。
10. 前記調整部は、前記順番における各前記運転パラメータの調整を繰り返し行う請求項５または７に記載の運転状態改善システム。
11. ボイラと、
    前記ボイラが発生した蒸気によって駆動されるタービンと、
    請求項１から１０のいずれか１項に記載の運転状態改善システムと、
    を備える発電プラント。
12. 所定の運転パラメータに対して設定可能範囲が予め設定されており、ボイラの運転状態に基づく所定の評価指数に基づいて、前記設定可能範囲内において前記運転パラメータを調整する工程を有する運転状態改善方法。
13. 所定の運転パラメータに対して設定可能範囲が予め設定されており、ボイラの運転状態に基づく所定の評価指数に基づいて、前記設定可能範囲内において前記運転パラメータを調整する処理をコンピュータに実行させるための運転状態改善プログラム。

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