JP2022037167A - 熱的に処理された鋼板を製造するための動的調整の方法 - Google Patents

Abstract

【課題】最短の計算時間で正確に計算された、期待される性質を有する鋼板を得るための処理を実行できる、熱的処理された鋼板を製造するための動的調整の方法を提供する。【解決手段】ミクロ組織の目標値に達するために熱処理中に生じるずれを考慮して新しいある一つの熱経路を決定するものであり、その計算ステップが、１）冷却能の変化により、新しい冷却経路（複数）が、事前に定められた熱処理、鋼板の初期ミクロ組織、加熱経路、均熱経路及び冷却温度に基づいて計算され、新しい熱経路（複数）が、前記冷却経路を使用して再計算され、各熱経路が１つのミクロ組織に対応する、計算サブステップ、２）目標値に達するための１個の熱経路が、前記計算された複数の熱経路から、前記ミクロ組織がミクロ組織の目標値に最も近いように選択される、選択ステップを含む。【選択図】図１

Description

本発明は、熱処理ライン内で、化学的鋼組成並びにフェライト、マルテンサイト、ベイナイト、パーライト、セメンタイト及びオーステナイトの中から選択される０～１００％の少なくとも１つの相を含むミクロ組織ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}を有する熱的に処理された鋼板を製造するための動的調整の方法に関する。

被覆鋼板又は未被覆鋼板を自動車車両の製造のために使用することが既知である。多数の鋼グレードが、乗り物を製造するために使用される。鋼グレードの選択は、鋼部品の最終用途に依存する。例えば、ＩＦ（極低炭素）鋼は、露出部品のために生産され得、ＴＲＩＰ（変態誘起塑性）鋼は、シート及びフロアクロスメンバ又はＡピラーのために生産され得、ＤＰ（二相）鋼は、リアレール又はルーフクロスメンバのために生産され得る。

これらの鋼の生産中、１つの特定の用途向けに期待される機械的性質を有する所望の部品を得るために、極めて重要な処理が鋼に対して実施される。そのような処理は、例えば、金属被覆を付着させる前の連続焼鈍又は焼入れ及び分配処理であり得る。これらの処理では、冷却ステップが重要であるが、その理由は、鋼のミクロ組織及び機械的性質が、実施される冷却処理に主に依存するからである。通常、実施する冷却ステップを含む処理は、既知の処理のリストの中から選択され、この処理は、鋼グレードに応じて選択される。

しかしながら、これらの処理中、何らかの予定外のずれがオンラインで現れることがある。例えば、炉内の温度、鋼板の厚さ、ライン速度が変化し得る。

特許出願ＵＳ４４４０５８３は、帯鋼が進む方向に配置された、高温の走行する帯鋼に対して冷却剤を噴霧する複数のノズル、及び冷却剤をノズルに供給するパイプに取り付けられた流量制御弁を含む冷却装置を使用することにより実施される、鋼帯のための制御された冷却の方法に関する。帯鋼の厚さ、冷却開始温度及び冷却終了温度並びに所望の冷却率を含む式を使用することにより、所望の冷却率を得るのに必要な熱伝達率が計算され、得られた熱伝達率は、冷却剤噴霧ゾーンの前後のアイドルパスゾーン内の自然冷却効果に従って補正される。次いで、冷却剤の流量と熱伝達率とのあらかじめ確立された関係から冷却剤の流量が導かれ、設定される。帯鋼の進行経路に沿った冷却剤噴霧ゾーンの長さは、帯鋼の走行速度、冷却開始温度及び冷却終了温度並びに所望の冷却率を使用して計算される。計算値に対応するような数のノズルのみから冷却剤が噴霧されるように、ノズルはオンオフが設定される。制御された冷却が行われている間に帯鋼の厚さが変化すると、それに応じて冷却剤の流量を補正するように、上述の設定に基づいて熱伝達率が再計算される。帯鋼の速度が変化すると、ノズルのオンオフパターンを補正するように、冷却剤噴霧領域の長さが再計算される。

この方法では、ずれが現れると、ずれを補正するように、熱伝達率又は冷却剤噴霧領域の長さが再計算される。この方法は、化学組成、ミクロ組織、性質、表面性状などを含む鋼板特性を考慮していない。したがって、各鋼板がそれ自体の特性を有する場合でも、同じ補正が任意の種類の鋼板に適用されるというリスクがある。この方法は、多数の鋼グレードの個別化されていない冷却処理を可能にする。

その結果、補正は、１つの特定の鋼に適合されておらず、したがって、処理の最後に所望の特性が得られない。さらに、処理後、鋼は、機械的性質のばらつきが大きくなり得る。最後に、広範囲の鋼グレードを製造できる場合でも、処理された鋼の品質は不十分である。

米国特許第４４４０５８３号明細書

したがって、本発明の目的は、熱処理ライン内で、特定の化学的鋼組成及び達すべき特定のミクロ組織ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}を有する熱的に処理された鋼板を製造するための動的調整の方法を提供することにより、上述の欠点を解決することである。特に、この目的は、各鋼板に適合させた処理を提供することにより、冷却処理をオンラインで調整することであり、そのような処理は、期待される性質を有する鋼板を提供するために可能な限り最短の計算時間で非常に正確に計算され、そのような性質は、可能な限り最小限のばらつきを有する。

この目的は、請求項１に記載の方法を提供することにより達成される。本方法はまた、請求項２～３７に記載のいずれかの特性を含むことができる。

別の目的は、請求項３８に記載のコイルを提供することにより達成される。本方法はまた、請求項３９又は４１に記載の特性を含むことができる。

別の目的は、請求項４２に記載の熱的処理ラインを提供することにより達成される。

最後に、この目的は、請求項４３に記載のコンピュータプログラム製品を提供することにより達成される。

本発明の他の特徴及び利点は、以下の発明を実施するための形態から明らかになるであろう。

本発明を例示するために、特に以下の図を参照して、非限定的な例の様々な実施形態及び試行を説明する。

本発明による一例を示す図である。 加熱ステップ、均熱ステップ、冷却ステップ及び過時効ステップを含む鋼板の連続焼鈍を示す図である。 本発明による好ましい実施形態を示す図である。 溶融により被覆を付着させる前に連続焼鈍が鋼板に対して実施される本発明による一例を示す図である。

以下の用語が定義される：
－ ＣＣ：重量パーセント単位の百分率での化学組成、
－ ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}：ミクロ組織の目標値、
－ ｍ_{ｓｔａｎｄａｒｄ}：選択された製品のミクロ組織、
－ Ｐ_{ｔａｒｇｅｔ}：機械的性質の目標値、
－ ｍ_ｉ：鋼板の初期ミクロ組織、
－ Ｘ：重量パーセント単位の相分率、
－ Ｔ：セルシウス温度（℃）単位の温度、
－ ｔ：時間（ｓ）、
－ ｓ：秒、
－ ＵＴＳ：最大引張強さ（ＭＰａ）
－ ＹＳ：降伏応力（ＭＰａ）
－ 亜鉛に基づく金属被覆は、５０％超の亜鉛を含む金属被覆を意味し、
－ アルミニウムに基づく金属被覆は、５０％超のアルミニウムを含む金属被覆を意味し、及び
－ ＴＴ：熱処理及び
－ 熱経路、ＴＴ、ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}及びＴＰ_ｘは、時間、熱処理の温度、及び冷却率、等温率又は加熱率から選択される少なくとも１つの率を含み、
－ 加熱経路は、時間、温度及び加熱率を含み、
－ 均熱経路は、時間、温度及び均熱率を含み、
－ ＣＰ_ｘ及びＣＰ_ｘｉｎｔは、時間、温度及び冷却率を含み、及び
－ ナノ流体：ナノ粒子を含む流体。

「鋼」又は「鋼板」という名称は、部品が、最大２５００ＭＰａ、より好ましくは最大２０００ＭＰａの引張強さを実現するのを可能にする組成を有する鋼板、コイル、プレートを意味する。例えば、引張強さは、５００ＭＰａ以上、好ましくは１０００ＭＰａ以上、有利には１５００ＭＰａ以上である。本発明による方法は任意の種類の鋼に適用できるため、広範囲の化学組成が含まれる。

本発明は、加熱部、均熱部及び冷却システムを含む冷却部を含む熱処理ライン内で、少なくとも加熱ステップ、均熱ステップ及び冷却ステップを含む事前に定められた熱処理ＴＴが実施される、化学的鋼組成並びにフェライト、マルテンサイト、ベイナイト、パーライト、セメンタイト及びオーステナイトの中から選択される０～１００％の少なくとも１つの相を含むミクロ組織ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}を有する熱的に処理された鋼板を製造するための動的調整の方法であって、
Ａ．少なくとも１つの検出器が、ＴＴ中に生じる何らかのずれを検出する、制御ステップ、
Ｂ．ある一つのずれがＴＴ中に検出されたとき実施される計算ステップであって、ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}に達するためにずれを考慮して新しい熱経路ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}が決定されるようにするものであり、その計算ステップが、
１）冷却能の変化により、新しい冷却経路（複数）ＣＰ_ｘが、ＴＴ、ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}に達するための鋼板の初期ミクロ組織ｍｉ、加熱経路、Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}を含む均熱経路及びＴ_{ｃｏｏｌｉｎｇ}に基づいて計算され、ＴＴの冷却ステップが、新しい熱経路（複数）ＴＰ_ｘを得るために前記ＣＰ_ｘを使用して再計算され、各ＴＰ_ｘが、ある１つのミクロ組織ｍ_ｘに対応する、計算サブステップ、
２）ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}に達するための１個のＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}が選択され、ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}は、計算された熱経路（複数）ＴＰ_ｘの中から選択され、及びｍ_ｘがｍ_{ｔａｒｇｅｔ}に最も近いように選択される、選択ステップ
を含む、計算ステップ、及び
Ｃ．ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}が、鋼板に対してオンラインで実施される、新しい熱処理ステップ
を含む、方法に関する。

いかなる理論によっても制限されることは望まないが、本発明による方法が適用されるとき、各鋼板に応じた個別化された冷却経路を含む個別化された熱処理を提供することにより、熱処理中に生じる何らかのずれを補正することが可能であるようである。したがって、正確な新しい熱経路ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}が、ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}、特に冷却経路中のすべての相の割合、ｍ_ｉ（鋼板に沿ったミクロ組織のばらつきを含む。）及びずれを考慮して、短い計算時間で計算される。実際、本発明による方法は、計算のために、熱力学的安定相、すなわち、フェライト、オーステナイト、セメンタイト及びパーライト、並びに熱力学的準安定相、すなわち、ベイナイト及びマルテンサイトを考慮している。したがって、可能な限り最小限のばらつきを有する、期待される性質を有する鋼板が得られる。

好ましくは、ミクロ組織ｍ_ｘ相、ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}相及びｍ_ｉ相は、サイズ、形状及び化学組成から選択された少なくとも１つの要素により規定される。

好ましくは、ＴＴは、予熱ステップをさらに含む。より好ましくは、ＴＴは、溶融めっきステップ、過時効ステップ又は分配ステップをさらに含む。

好ましくは、達すべきミクロ組織ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}は、
－ １００％のオーステナイト、
－ ５～９５％のマルテンサイト、４～６５％のベイナイト、残部はフェライト、
－ ８～３０％の残留オーステナイト、固溶体中の０．６～１．５％の炭素、残部はフェライト、マルテンサイト、ベイナイト、パーライト及び／又はセメンタイト、
－ １％～３０％のフェライト及び１％～３０％のベイナイト、５～２５％のオーステナイト、残部はマルテンサイト、
－ ５～２０％の残留オーステナイト、残部はマルテンサイト、
－ フェライト及び残留オーステナイト、
－ 残留オーステナイト及び金属間相、
－ ８０～１００％のマルテンサイト及び０～２０％の残留オーステナイト
－ １００％のマルテンサイト、
－ ５～１００％のパーライト及び０～９５％のフェライト並びに
－ 少なくとも７５％の等軸フェライト、５～２０％のマルテンサイト及び１０％以下の量のベイナイト
を含む。

有利には、鋼板は、二相ＤＰ、変態誘起塑性（ＴＲＩＰ）、焼入れ及び分配された鋼（Ｑ＆Ｐ）、双晶誘起塑性（ＴＷＩＰ）、炭化物を含まないベイナイト（ＣＦＢ）、プレスハードニング鋼（ＰＨＳ）、ＴＲＩＰＬＥＸ、ＤＵＰＬＥＸ及び高延性二相（ＤＰ ＨＤ）を含む任意の種類の鋼グレードであり得る。

化学組成は各鋼板に依存する。例えば、ＤＰ鋼の化学組成は以下を含み得る：
０．０５＜Ｃ＜０．３％、
０．５≦Ｍｎ＜３．０％、
Ｓ≦０．００８％、
Ｐ≦０．０８０％、
Ｎ≦０．１％、
Ｓｉ≦１．０％、
鉄及び成長の結果生じる不可避不純物で構成される組成物の残部。

図１は、ＴＴが熱処理ライン内で鋼板に対して実施される本発明による一例を示し、そのような鋼板は、化学組成ＣＣ及び達すべきｍ_{ｔａｒｇｅｔ}を有する。

本発明によれば、ステップＡ）において、熱処理中に生じる何らかのずれが検出される。好ましくは、ずれは、炉温度、鋼板温度、ガスの量、ガス組成、ガス温度、ライン速度、熱処理ライン内の故障、溶融浴の変化、鋼板放射率及び鋼厚さの変化の中から選択される工程パラメータの変化に起因する。

炉温度は、加熱温度、均熱温度、冷却温度、過時効温度であり得る。

鋼板温度は、熱処理の任意の時点に、熱処理ラインの様々な位置、例えば、
－好ましくは直火炉（ＤＦＦ）、ラジアントチューブ炉（ＲＴＦ）、電気抵抗炉又は誘導炉である加熱部内、
－冷却部内、特に、冷却ジェット内、焼入れシステム内又はスナウト内及び
－好ましくは電気抵抗炉である等温部内
で測定することができる。

温度変化を検出するために、検出器は、高温計又はスキャナであり得る。

通常、熱処理は、酸化性雰囲気中、すなわち、例えば、Ｏ_２、ＣＯ_２又はＣＯである酸化性ガスを含む雰囲気中で実施することができる。熱処理はまた、中性雰囲気中、すなわち、例えば、Ｎ_２、Ａｒ、Ｈｅ又はＸｅである中性ガスを含む雰囲気中で実施することができる。最後に、熱処理はまた、還元性雰囲気中、すなわち、例えば、Ｈ_２又はＨＮ_ｘである還元性ガスを含む雰囲気中で実施することができる。

ガス量の変化は、気圧計により検出することができる。

ライン速度は、レーザ検出器により検出することができる。

例えば、熱処理ライン内の故障は以下があり得る：
－直火炉内：もはや動作しないバーナー、
－ ラジアントチューブ炉内：もはや動作しないラジアントチューブ、
－ 電気炉内：もはや動作しない抵抗又は
－ 冷却部内：もはや動作しない１個又はいくつかの冷却ジェット。

そのような場合、検出器は、高温計、気圧計、電気消費量又はカメラであり得る。

鋼厚さの変化は、レーザ検出器又は超音波検出器により検出することができる。

ずれが検出されたとき、冷却能の変化により、新しい冷却経路（複数）ＣＰ_ｘが、ＴＴ、ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}に達するためのｍ_ｉ、加熱経路、Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}を含む均熱経路及びＴ_{ｃｏｏｌｉｎｇ}に基づいて計算され、ＴＴの冷却ステップが、新しい熱経路（複数）ＴＰ_ｘを得るために前記ＣＰ_ｘを使用して再計算され、各ＴＰ_ｘが、ある１つのミクロ組織ｍ_ｘに対応する。ＣＰ_ｘの計算は、熱的挙動が考慮されるだけの従来の方法と比較して、鋼板の熱的挙動及び冶金学的挙動に基づいている。

図２は、加熱ステップ、均熱ステップ、冷却ステップ及び過時効ステップを含む鋼板の連続焼鈍を示す。Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}の変化に起因するずれＤが検出される。したがって、図２に第１の冷却ステップについてのみ示すように、ＴＰ_ｘの中から選択されるＴＰ_{ｓｔａｎｄａｒｄ}がｍ_{ｔａｒｇｅｔ}に達するように、多数のＣＰ_ｘ、したがって、ＴＰ_ｘが計算される。この例において、計算されたＣＰ_ｘは第２の冷却ステップも含む（図示せず）。

好ましくは、ステップＢ．１）において、冷却システムの冷却能は、最小値から最大値まで、又は最大値から最小値まで変化する。例えば、冷却システムは、少なくとも１個の冷却ジェット、少なくとも１つの冷却噴霧器又は少なくとも両方を含む。好ましくは、冷却システムは、少なくとも１個の冷却ジェットを備え、冷却ジェットは、ガス、水性液又はそれらの混合物である流体を噴霧する。例えば、ガスは、空気、ＨＮ_ｘ、Ｈ_２、Ｎ_２、Ａｒ、Ｈｅ、水蒸気又はそれらの混合物から選択される。例えば、水性液は、水又はナノ流体から選択される。

好ましくは、冷却ジェットは、０～３５００００Ｎｍ^３／ｈの間の流量を有するガスを噴霧する。冷却部内に存在する冷却ジェットの数は、熱処理ラインに依存し、１から２５個まで、好ましくは１から２０個まで、有利には１から１５個まで変化し得、より好ましくは１～５個の間で変化し得る。流量は、冷却ジェットの数に依存する。例えば、１個の冷却ジェットの流量は、０～５００００Ｎｍ^３／ｈの間、好ましくは０～４００００Ｎｍ^３／ｈの間、より好ましくは０～２００００Ｎｍ^３／ｈの間である。

冷却部が冷却ジェットを備えるとき、冷却能の変化は流量に基づく。例えば、１個の冷却ジェットの場合、０Ｎｍ^３／ｈは、０％の冷却能に対応し、４００００Ｎｍ^３／ｈは、１００％の冷却能に対応する。

したがって、例えば、１個の冷却ジェットの冷却能は、０Ｎｍ^３／ｈ、すなわち０％から４００００Ｎｍ^３／ｈ、すなわち１００％まで変化する。冷却能の最小値及び最大値は、０～１００％の範囲内で選択される任意の値であり得る。例えば、最小値は、０％、１０％、１５％又は２５％のものである。例えば、最大値は、８０％、８５％、９０％又は１００％のものである。

冷却部が、少なくとも２個の冷却ジェットを備えるとき、冷却能は、各冷却ジェットにおいて同じでも、異なっていてもよい。これは、各冷却ジェットが互いに独立して構成され得ることを意味する。例えば、冷却部が１１個の冷却ジェットを備えるとき、最初の３個の冷却ジェットの冷却能は１００％の冷却能であり得、次の４個の冷却能は４５％の冷却能であり得、最後の４個の冷却能は０％の冷却能であり得る。

例えば、冷却能の変化の増加は、５～５０％の間、好ましくは５～４０％の間、より好ましくは５～３０％の間、有利には５～２０％の間である。冷却能の増加は、例えば、１０％、１５％又は２５％の増加である。

冷却部が、少なくとも２個の冷却ジェットを備えるとき、冷却能の増加は、各冷却ジェットにおいて同じでも、異なっていてもよい。例えば、ステップＢ．１）において、冷却能の増加は、すべての冷却ジェットにおいて５％の増加であり得る。別の実施形態において、冷却能の増加は、最初の３個のジェットにおいて５％、次の４個において２０％、最後の４個において１５％の増加であり得る。好ましくは、冷却能の増加は、各冷却ジェットにおいて異なり、例えば、第１のジェットにおいて５％、第２のジェットにおいて２０％、第３のジェットにおいて０％、第４のジェットにおいて１０％、第５のジェットにおいて０％、第６のジェットの３５％などである。

好ましい実施形態において、冷却システムは、相変態に応じて互いに独立して構成される。例えば、冷却システムが１１個の冷却ジェットを備えるとき、最初の３個の冷却ジェットの冷却能は、変態のために構成され得、次の４個の冷却能は、オーステナイトからパーライトへの変態のために構成され得、最後の４個の冷却能は、オーステナイトからベイナイトへの変態のために構成され得る。別の実施形態において、冷却能の増加は、各冷却ジェットにおいて異なり得る。

好ましくは、ステップＢ．１）において、Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}は、６００～１０００℃の間の範囲から選択される定数である。例えば、Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}は、鋼板に応じて７００℃、８００℃又は９００℃であり得る。

別の好ましい実施形態において、Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}は、６００℃から１０００℃まで変化する。例えば、Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}は、鋼板に応じて６５０から７５０℃まで、又は８００から９００℃まで変化し得る。

有利には、Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}が変化するとき、ステップＢ．１）の後に、
ａ．Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}が、６００～１０００℃の間の事前に定められた範囲値内で変化し、及び
ｂ．Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}の各変化に対して、新しい冷却経路（複数）ＣＰ_ｘが、ＴＴ、ｍ_{ｓｔａｎｄａｒｄ}に達するためのｍ_ｉ及びＴ_{ｃｏｏｌｉｎｇ}に基づいて計算され、ＴＴの冷却ステップが、新しい熱経路（複数）ＴＰ_ｘを得るために前記ＣＰ_ｘを使用して再計算され、各ＴＰ_ｘが、ある１つのミクロ組織ｍ_ｘに対応する
さらなる計算サブステップが実施される。

実際、本発明による方法により、Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}の変化は、ＣＰ_ｘの計算のために考慮される。したがって、各均熱温度について、多数の新しい冷却経路ＣＰ_ｘ、したがって、新しいＴＰ_ｘが計算される。

好ましくは、少なくとも１０個のＣＰ_Ｘが計算され、より好ましくは少なくとも５０個、有利には少なくとも１００個、より好ましくは少なくとも１０００個のＣＰ_Ｘが計算される。例えば、計算されたＣＰ_ｘの数は、２～１００００個の間、好ましくは１００～１００００個の間、より好ましくは１０００～１００００個の間である。

ステップＢ．２）において、ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}に達するための１個のＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}が選択され、ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}は、ＴＰ_ｘから選択され、及びｍ_ｘがｍ_{ｔａｒｇｅｔ}に最も近いように選択される。好ましくは、ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}及びｍ_ｘ中に存在する相割合の間の差は±３％である。

好ましくは、ステップＢ．２）において、少なくとも２個のＣＰ_ｘが、等しいそれらのｍ_ｘを有するとき、選択される選択されたＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}は、必要な最小冷却能を有するものである。

有利には、Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}が変化するとき、選択されたＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}は、ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}に達するためのＴ_{ｓｏａｋｉｎｇ}の値をさらに含み、ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}は、ＴＰ_ｘから選択される。

有利には、ステップＢ．２）において、ｍ_ｉ及びｍ_{ｔａｒｇｅｔ}の間の熱エンタルピーＨ_{ｒｅｌｅａｓｅｄ}が、

（Ｘは相分率である。）
のように計算される。

いかなる理論によっても制限されることは望まないが、Ｈは、相変態が実施されるときにすべての熱経路に沿って放出されるエネルギーを表す。いくつかの相変態は発熱性であり、いくつかの相変態は吸熱性であると考えられる。例えば、加熱経路中のフェライトからオーステナイトへの変態は吸熱性である一方、冷却経路中のオーステナイトからパーライトへの変態は発熱性である。

好ましい実施形態において、ステップＢ．２）において、すべての熱サイクルＣＰ_ｘが、

（式中、Ｃ_ｐｅ：相の比熱（Ｊ・ｋｇ^－１・Ｋ^－１）、ρ：鋼の密度（ｇ．ｍ^－３）、Ｅｐ：鋼の厚さ（ｍ）、φ：熱流束（対流及び放射、Ｗ）、Ｈ_{ｒｅａｌｅａｓｅｄ}（Ｊ．ｋｇ^－１）、Ｔ：温度（℃）及びｔ：時間（ｓ）。）
のように計算される。

好ましくは、ステップＢ．２）において、中間熱経路ＣＰ_ｘｉｎｔに対応する少なくとも１つの中間鋼ミクロ組織ｍ_ｘｉｎｔ及び熱エンタルピーＨ_ｘｉｎｔが計算される。この場合、ＣＰ_Ｘの計算は、多数のＣＰ_ｘｉｎｔの計算によって得られる。したがって、好ましくは、ＣＰ_ｘは、すべてのＣＰ_ｘｉｎｔの合計であり、Ｈ_{ｒｅｌｅａｓｅｄ}は、すべてのＨ_ｘｉｎｔの合計である。この好ましい実施形態において、ＣＰ_ｘｉｎｔは、定期的に計算される。例えば、ＣＰ_ｘｉｎｔは、０．５秒毎、好ましくは０．１秒以下毎に計算される。

図３は、ステップＢ．１）において、ＣＰ_{ｘｉｎｔ１}及びＣＰ_{ｘｉｎｔ２}にそれぞれ対応するｍ_ｉｎｔ１及びｍ_ｉｎｔ２並びにＨ_{ｘｉｎｔ１}及びＨ_{ｘｉｎｔ２}が計算される好ましい実施形態を示す。すべての熱経路中のＨ_{ｒｅｌｅａｓｅｄ}が、ＣＰ_ｘを計算するために決定される。本実施形態において、多数の、すなわち、２個を超えるＣＰ_ｘｉｎｔ、ｍ_ｘｉｎｔ及びＨ_ｘｉｎｔが、ＣＰ_ｘを得るために計算される（図示せず）。

好ましい実施形態において、ステップＡ．１）の前に、降伏応力ＹＳ、最大引張強さＵＴＳ、伸び、穴拡げ性、成形性の中から選択される少なくとも１つの目標機械的性質Ｐ_{ｔａｒｇｅｔ}が選択される。本実施形態において、好ましくは、ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}は、Ｐ_{ｔａｒｇｅｔ}に基づいて計算される。

いかなる理論によっても制限されることは望まないが、鋼板の特性は、鋼生産中に適用される工程パラメータにより規定されると考えられる。したがって、有利には、ステップＢ．１）において、熱処理ラインに入る前に鋼板が経る工程パラメータが、ＣＰ_ｘを計算するために考慮される。例えば、工程パラメータは、冷間圧延圧下率、巻取温度、ランアウトテーブル冷却経路、冷却温度及びコイル冷却率の中から選択される少なくとも１つの要素を含む。

別の実施形態において、熱処理ライン内で鋼板が経る処理ラインの工程パラメータが、ＣＰ_ｘを計算するために考慮される。例えば、工程パラメータは、ライン速度、達すべき特定の熱鋼板温度、加熱部の加熱能、加熱温度及び均熱温度、冷却部の冷却能、冷却温度並びに過時効温度の中から選択される少なくとも１つの要素を含む。

好ましくは、冷却部の後に、溶融浴を含む溶融めっき部が続くとき、Ｔ_{ｃｏｏｌｉｎｇ}は浴温度である。好ましくは、浴は、アルミニウムに基づいているか、又は亜鉛に基づいている。好ましい実施形態において、アルミニウムに基づく浴は、１５％未満のＳｉ、５．０％未満のＦｅ、任意選択的に０．１～８．０％のＭｇ、任意選択的に０．１～３０．０％のＺｎを含み、残部はＡｌである。

別の好ましい実施形態において、亜鉛に基づく浴は、０．０１～８．０％のＡｌ、任意選択的に０．２～８．０％のＭｇを含み、残部はＺｎである。

溶融浴はまた、供給鋼塊からの、又は溶融浴内の鋼板の通過による不可避不純物及び残留元素を含み得る。例えば、任意選択的な不純物は、Ｓｒ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｔｉ、Ｃａ、Ｍｎ、Ｓｎ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｃｒ、Ｚｒ又はＢｉから選択され、余分な各元素の重量含有率は、０．３重量％未満である。供給鋼塊からの、又は溶融浴内の鋼板の通過による残留元素は、含有量が最大５．０重量％、好ましくは３．０重量％の鉄であり得る。

別の好ましい実施形態において、Ｔ_{ｃｏｏｌｉｎｇ}は焼入れ温度Ｔｑである。実際、Ｑ＆Ｐ鋼板については、焼入れ及び分配処理の重要な点はＴ_ｑである。

好ましくは、Ｔ_{ｃｏｏｌｉｎｇ}は１５０～８００℃の間である。

有利には、新しい鋼板が熱処理ラインに入るたびに、新しい計算ステップＢ．２）が自動的に実施される。実際、各鋼の実際の特性はしばしば異なるため、本発明による方法は、同じ鋼グレードが熱処理ラインに入る場合でも、冷却経路を各鋼板に適合させる。新しい鋼板を検出することができて、鋼板の新しい特性が測定され、事前に予備選択される。例えば、検出器は、２つのコイル間の溶接を検出する。

好ましくは、工程での大きな変化を防ぐために、鋼板が熱処理ラインに入るとき、鋼板の最初の複数メートルに対して熱経路の適合が実施される。

好ましくは、何らかのずれが現れたかを確認するために、自動計算が熱処理中に実施される。本実施形態において、定期的に、わずかなずれが発生したかを確認するために計算が実現される。実際、検出器の検出閾値が高すぎることがあり、これは、わずかなずれが必ずしも検出されるとは限らないことを意味する。例えば、数秒毎に実施される自動計算は、検出閾値に基づいていない。したがって、計算が同じ熱処理を導く場合、すなわち、熱処理がオンラインで実施される場合、ＴＴは変化しない。計算が、わずかなずれのために異なる処理を導く場合、処理は変化する。

図４は、溶融により被覆を付着させる前に連続焼鈍が鋼板に対して実施される本発明による一例を示す。本発明による方法により、ずれＤが現れると、ＴＰ_ｘが、ｍ_ｉ、選択された製品、ＴＴ及びｍ_{ｔａｒｇｅｔ}に基づいて計算される。この例において、中間熱経路ＣＰ_{ｘｉｎｔ１}～ＣＰ_{ｘｉｎｔ４}、それぞれ対応するｍ_{ｘｉｎｔ１}～ｍ_{ｘｉｎｔ４}及びＨ_{ｘｉｎｔ１}～Ｈ_{ｘｉｎｔ４}が計算される。Ｈ_{ｒｅａｌｅａｓｅｄ}が、ＣＰ_ｘ、したがって、ＴＰ_ｘを得るために決定される。この図では、ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}が示されている。

本発明による方法により、ずれが現れると、新しい熱処理ステップＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}が鋼板に対して実施される。

したがって、ＤＰ、ＴＲＩＰ、Ｑ＆Ｐ、ＴＷＩＰ、ＣＦＢ、ＰＨＳ、ＴＲＩＰＬＥＸ、ＤＵＰＬＥＸ、ＤＰ ＨＤを含む前記事前に定められた製品タイプを含む鋼板でできたコイルが得られ、そのようなコイルは、コイルに沿った任意の２点間で２５ＭＰａ以下、好ましくは１５ＭＰａ以下、より好ましくは９ＭＰａ以下の機械的性質の標準偏差を有する。実際、いかなる理論によっても制限されることは望まないが、計算ステップＢ．１）を含む方法は、コイルに沿った鋼板のミクロ組織のばらつきを考慮していると考えられる。したがって、鋼板に対して適用されるＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}は、ミクロ組織並びに機械的性質の均質化を可能にする。

好ましくは、機械的性質は、ＹＳ、ＵＴＳ又は伸びから選択される。標準偏差の値の低さは、ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}の精度に起因する。

好ましくは、コイルは、亜鉛に基づく、又はアルミニウムに基づく金属被覆によって覆われている。

好ましくは、工業的生産において、ＤＰ、ＴＲＩＰ、Ｑ＆Ｐ、ＴＷＩＰ、ＣＦＢ、ＰＨＳ、ＴＲＩＰＬＥＸ、ＤＵＰＬＥＸ、ＤＰ ＨＤを含む前記事前に定められた製品タイプを含む鋼板でできた２つのコイル間で、２５ＭＰａ以下、好ましくは１５ＭＰａ以下、より好ましくは９ＭＰａ以下の機械的性質の標準偏差。

好ましくは、工業的生産において、同じラインで生産されたＤＰ、ＴＲＩＰ、Ｑ＆Ｐ、ＴＷＩＰ、ＣＦＢ、ＰＨＳ、ＴＲＩＰＬＥＸ、ＤＵＰＬＥＸ、ＤＰ ＨＤを含む前記事前に定められた製品タイプを含む鋼板でできた２つのコイル間の連続的に測定された機械的性質の標準偏差は、２５ＭＰａ以下、好ましくは１５ＭＰａ以下、より好ましくは９ＭＰａ以下である。

本発明による方法の実施のための熱的処理ラインが、ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}を実施するために使用される。例えば、熱的処理ラインは、連続焼鈍炉、プレスハードニング炉、バッチ焼鈍又は焼入れラインである。最後に、本発明は、ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}を決定するために互いに協働する少なくとも冶金学的モジュール、最適化モジュール及び熱的モジュールを含むコンピュータプログラム製品であって、コンピュータにより実施されたとき本発明による方法を実施するソフトウェア命令をそのようなモジュールが含む、コンピュータプログラム製品に関する。

冶金学的モジュールは、ミクロ組織（準安定相：ベイナイト及びマルテンサイト並びに安定相：フェライト、オーステナイト、セメンタイト及びパーライトを含むｍ_ｘ、ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}）、より正確には全処理にわたる相の割合を予測し、相変態の速度を予測する。

熱的モジュールは、熱処理に使用される設備、例えば、連続焼鈍炉である設備、バンドの幾何学的特性、冷却能、加熱能又は等温能を含む工程パラメータ、相変態が実施されるときにすべての熱経路に沿って放出又は消費される熱エンタルピーＨに応じて鋼板温度を予測する。

最適化モジュールは、冶金学的モジュール及び熱的モジュールを使用する本発明による方法にしたがって、ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}に達するための最良の熱経路、すなわちＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}を決定する。ここで本発明を、情報のためだけに実施された試行において説明する。それらの試行は限定的ではない。

以下の実施例では、以下の化学組成を有するＤＰ７８０ＧＩを選択した：

１．２ｍｍの厚さを得るために、冷間圧延の圧下率は５５％とした。

達すべきｍ_{ｔａｒｇｅｔ}は、以下のＰ_{ｔａｒｇｅｔ}：４６０ＭＰａのＹＳ及び７９０ＭＰａのＵＴＳに対応する１２％のマルテンサイト、５８％のフェライト及び３０％のベイナイトを含む。亜鉛浴による溶融めっきを実施するために、４６０℃の冷却温度Ｔ_{ｃｏｏｌｉｎｇ}にも達しなければならない。Ｚｎ浴内の良好な被覆性を保証するために、この温度に＋／－２℃の精度で達しなければならない。

鋼板に対して実施する熱処理ＴＴは以下の通り：
－ 鋼板が、周囲温度から６８０℃まで３７．５秒間加熱される、予熱ステップ、
－ 鋼板が、６８０℃から７８０℃まで４０秒間加熱される、加熱ステップ、
－ 鋼板が、７８０℃の均熱温度Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}で２４．４秒間加熱される、均熱ステップ、
－ 鋼板が、以下の通りＨＮ_ｘを噴霧する１１個の冷却ジェットで冷却される、冷却ステップ：

－ ４６０℃の亜鉛浴内での溶融めっき、
－ ３００℃で２７．８ｓ間のトップロールまでの鋼板の冷却及び
－ 周囲温度での鋼板の冷却。

［実施例１］
＜Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}のずれ＞
均熱温度Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}が７８０℃から７６５℃まで低下したとき、ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}に達するためにずれを考慮して新しい熱経路ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ１}が決定される。この目的のために、多数の熱経路ＣＰ_ｘが、ＴＴ、ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}に達するためのＤＰ７８０ＧＩのｍ_ｉ、加熱経路、Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}を含む均熱経路及びＴ_{ｃｏｏｌｉｎｇ}に基づいて計算した。

新しい熱経路（複数）ＴＰ_ｘを得るために、前記ＣＰ_ｘを使用してＴＴの冷却ステップを再計算した。ＴＰ_ｘの計算後、ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}に達するための１個のＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}を選択し、ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}を、再計算されたＴＰ_ｘから選び、及びｍ_ｘがｍ_{ｔａｒｇｅｔ}に最も近いように選択した。ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ１}は以下の通りである：
－ 熱処理ラインの均熱部内で、ずれのために、鋼板が、７６５℃の均熱温度Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}で２４．４秒間加熱される、均熱ステップ、
－ 以下を含む、冷却ステップＣＰ_１：
－ 鋼板が、以下の通りＨＮ_ｘを噴霧する１１個の冷却ジェットで冷却される、冷却ステップ：

－ ４６０℃の亜鉛浴内での溶融めっき、
－ ３００℃で２７．８ｓ間のトップロールまでの鋼板の冷却及び
－ 周囲温度での鋼板の冷却。

［実施例２］
＜異なる組成を有する鋼板＞
新しい鋼板ＤＰ７８０が熱処理ラインに入り、したがって、計算ステップが、以下の新しいＣＣに基づいて自動的に実施された：

ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}に達するために新しいＣＣを考慮して新しい熱経路ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ２}を決定した。ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ２}は以下の通りである：
－ 鋼板が、周囲温度から６８０℃まで３７．５秒間加熱される、予熱ステップ、
－ 鋼板が、６８０℃から７８０℃まで４０秒間加熱される、加熱ステップ、
－ 鋼板が、７８０℃の均熱温度Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}で２４．４秒間加熱される、均熱ステップ、
－ 以下を含む、冷却ステップＣＰ_３：

－ ４６０℃の亜鉛浴内での溶融めっき、
－ ３００℃で２６．８ｓ間のトップロールまでの鋼板の冷却及び
－ 周囲温度での鋼板の冷却。

表１は、ＴＴ、ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ１}及びＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ２}により得られた鋼の性質を示す。

本発明による方法により、ずれが現れるとき、又は異なるＣＣを有する新しい鋼板が熱処理ラインに入るとき、熱的ＴＴを調整することが可能である。新しい熱経路ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ１}及びＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ２}を適用することにより、所望の期待される性質を有する鋼板を得ることが可能であり、各ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}は、各ずれに応じて正確に適合されている。

Claims (43)

1. 加熱部、均熱部及び冷却システムを含む冷却部を含む熱処理ライン内で、少なくとも加熱ステップ、均熱ステップ及び冷却ステップを含む事前に定められた熱処理ＴＴが実施される、化学的鋼組成並びにフェライト、マルテンサイト、ベイナイト、パーライト、セメンタイト及びオーステナイトの中から選択される０～１００％の少なくとも１つの相を含むミクロ組織ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}を有する熱的に処理された鋼板を製造するための動的調整の方法であって、
   Ａ．少なくとも１つの検出器が、ＴＴ中に生じる何らかのずれを検出する、制御ステップ、
   Ｂ．ある一つのずれがＴＴ中に検出されたとき実施される計算ステップであって、ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}に達するために前記ずれを考慮して新しいある一つの熱経路ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}が決定されるようにするものであり、その計算ステップが、
   １）冷却能の変化により、新しい冷却経路（複数）ＣＰ_ｘが、ＴＴ、ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}に達するための前記鋼板の初期ミクロ組織ｍｉ、加熱経路、Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}を含む均熱経路及びＴ_{ｃｏｏｌｉｎｇ}に基づいて計算される計算サブステップであって、ＴＴの冷却ステップが、ある一つの熱経路ＴＰ_ｘを得るために、１個のＣＰ_ｘで置き換えられた前記冷却ステップを有する新しい熱経路（複数）ＴＰ_ｘを得るために前記ＣＰ_ｘを使用して再計算され、各ＴＰ_ｘが、ある１つのミクロ組織ｍ_ｘに対応するものである、計算サブステップ、
   ２）ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}に達するための１個のＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}が選択され、ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}が、前記計算された熱経路（複数）ＴＰ_ｘの中から選択され、及びｍ_ｘがｍ_{ｔａｒｇｅｔ}に最も近いように選択される、選択ステップ
   を含む、計算ステップ、並びに
   Ｃ．ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}が、前記鋼板に対してオンラインで実施される、新しい熱処理ステップ
   を含む、方法。
2. ステップＡ）において、前記ずれが、炉温度、鋼板温度、ガスの量、ガス組成、ガス温度、ライン速度、熱処理ライン内の故障、溶融浴の変化、鋼板放射率及び鋼厚さの変化の中から選択される１つの工程パラメータの偏差に起因する、請求項１に記載の方法。
3. 前記相が、サイズ、形状及び化学組成から選択される少なくとも１つの要素により規定される、請求項１又は２に記載の方法。
4. 前記ミクロ組織ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}には、
   － １００％のオーステナイト、
   － ５～９５％のマルテンサイト、４～６５％のベイナイト、残部はフェライト、
   － ８～３０％の残留オーステナイト、固溶体中の０．６～１．５％の炭素、残部はフェライト、マルテンサイト、ベイナイト、パーライト及び／又はセメンタイト、
   － １％～３０％のフェライト及び１％～３０％のベイナイト、５～２５％のオーステナイト、残部はマルテンサイト、
   － ５～２０％の残留オーステナイト、残部はマルテンサイト、
   － フェライト及び残留オーステナイト、
   － 残留オーステナイト及び金属間相、
   － ８０～１００％のマルテンサイト及び０～２０％の残留オーステナイト
   － １００％のマルテンサイト、
   － ５～１００％のパーライト及び０～９５％のフェライト並びに
   － 少なくとも７５％の等軸フェライト、５～２０％のマルテンサイト及び１０％以下の量のベイナイト
   が含まれる、請求項１～３のいずれか一項に記載の方法。
5. 前記鋼板が、二相、変態誘起塑性、焼入れ及び分配された鋼、双晶誘起塑性、炭化物を含まないベイナイト、プレスハードニング鋼、ＴＲＩＰＬＥＸ、ＤＵＰＬＥＸ及び高延性二相であり得る、請求項１～４のいずれか一項に記載の方法。
6. ＴＴが、予熱ステップをさらに含む、請求項１～５のいずれか一項に記載の方法。
7. ＴＴが、溶融めっきステップ、過時効ステップ又は分配ステップをさらに含む、請求項１～６のいずれか一項に記載の方法。
8. ステップＢ．１）において、前記冷却システムの冷却能が、最小値から最大値まで変化する、請求項１～７のいずれか一項に記載の方法。
9. ステップＢ．１）において、前記冷却システムの冷却能が、最大値から最小値まで変化する、請求項１～７のいずれか一項に記載の方法。
10. ステップＢ．１）において、Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}が、６００～１０００℃の間の範囲から選択される定数である、請求項１～９のいずれか一項に記載の方法。
11. ステップＢ．１）において、Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}が、６００℃から１０００℃まで変化する、請求項１～１０のいずれか一項に記載の方法。
12. ステップＢ．１）の後に、
    ａ．Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}が、６００～１０００℃の間の事前に定められた範囲値内で変化し、及び
    ｂ．Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}の各変化に対して、新しい冷却経路（複数）ＣＰ_ｘが、ＴＴ、ｍ_{ｓｔａｎｄａｒｄ}に達するためのｍ_ｉ及びＴ_{ｃｏｏｌｉｎｇ}に基づいて計算され、ＴＴの冷却ステップが、新しい熱経路（複数）ＴＰ_ｘを得るために前記ＣＰ_ｘを使用して再計算され、各ＴＰ_ｘがある１つのミクロ組織ｍ_ｘに対応する
    さらなる計算サブステップが実施される、請求項１１に記載の方法。
13. 選択ステップＢ．２）において、前記選択されたＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}には、Ｔ_{ｓｏａｋｉｎｇ}の値がさらに含まれる、請求項１２に記載の方法。
14. ステップＢ．２）において、少なくとも２個のＣＰ_ｘが、等しいそれらのｍ_ｘを有するとき、選択される前記選択されたＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}が、必要な最小冷却能を有するものである、請求項１～１３のいずれか一項に記載の方法。
15. ステップＢ．１）において、ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}及びｍ_ｘ中に存在する相割合の間の差が±３％である、請求項１～１４のいずれか一項に記載の方法。
16. ステップＢ．１）において、ｍ_ｉ及びｍ_{ｔａｒｇｅｔ}の間の放出される熱エンタルピーＨが、
    

    

    （Ｘは相分率である。）
    のように計算される、請求項１～１５のいずれか一項に記載の方法。
17. ステップＢ．１）において、すべての冷却経路ＣＰ_ｘが、
    

    

    （式中、Ｃｐｅ：相の比熱（Ｊ・ｋｇ^－１・Ｋ^－１）、ρ：鋼の密度（ｇ．ｍ^－３）、Ｅｐ：前記鋼の厚さ（ｍ）、φ：熱流束（対流及び放射、Ｗ）、Ｈ_{ｒｅａｌｅａｓｅｄ}（Ｊ．ｋｇ^－１）、Ｔ：温度（℃）及びｔ：時間（ｓ）。）
    のように計算される、請求項１６に記載の方法。
18. ステップＢ．１）において、中間冷却経路ＣＰ_ｘｉｎｔに対応する少なくとも１つの中間鋼ミクロ組織ｍ_ｘｉｎｔ及び熱エンタルピーＨ_ｘｉｎｔが計算される、請求項１６又は１７に記載の方法。
19. ステップＢ．１）において、ＣＰ_ｘが、すべてのＣＰ_ｘｉｎｔの合計であり、及びＨ_{ｒｅｌｅａｓｅｄ}が、すべてのＨ_ｘｉｎｔの合計である、請求項１８に記載の方法。
20. ステップＡ．１．ａ）の前に、降伏応力ＹＳ、最大引張強さＵＴＳ、伸び、穴拡げ性、成形性の中から選択される少なくとも１つの目標機械的性質Ｐ_{ｔａｒｇｅｔ}が選択される、請求項１～１９のいずれか一項に記載の方法。
21. ｍ_{ｔａｒｇｅｔ}が、Ｐ_{ｔａｒｇｅｔ}に基づいて計算される、請求項２０に記載の方法。
22. ステップＢ．１）において、前記熱処理ラインに入る前に前記鋼板が経る工程パラメータ（複数）が、ＣＰ_ｘを計算するために考慮される、請求項１～２１のいずれか一項に記載の方法。
23. 前記工程パラメータが、冷間圧延圧下率、巻取温度、ランアウトテーブル冷却経路、冷却温度及びコイル冷却率の中から選択される少なくとも１つの要素を含む、請求項２２に記載の方法。
24. ステップＢ．１）において、前記熱処理ライン内で前記鋼板が経る前記熱処理ラインの工程パラメータが、ＣＰ_ｘを計算するために考慮される、請求項１～２３のいずれか一項に記載の方法。
25. 前記工程パラメータが、達すべき特定の熱鋼板温度、ライン速度、冷却部の冷却能、加熱部の加熱能、過時効温度、冷却温度、加熱温度及び均熱温度の中から選択される少なくとも１つの要素を含む、請求項２４に記載の方法。
26. 前記冷却システムが、少なくとも１個の冷却ジェット、少なくとも１つの冷却噴霧器又は少なくとも両方を含む、請求項１～２５のいずれか一項に記載の方法。
27. 前記冷却システムが、少なくとも１個の冷却ジェットを備えるとき、前記冷却ジェットが、ガス、水性液又はそれらの混合物を噴霧する、請求項２６に記載の方法。
28. 前記ガスが、空気、ＨＮ_ｘ、Ｈ_２、Ｎ_２、Ａｒ、Ｈｅ、水蒸気又はそれらの混合物から選択される、請求項２７に記載の方法。
29. 前記水性液が、水又はナノ流体から選択される、請求項２８に記載の方法。
30. 前記冷却ジェットが、０～３５００００Ｎｍ^３／ｈの間のデビットフローを有する空気を噴霧する、請求項２８に記載の方法。
31. 前記冷却部の後に、溶融浴を含む溶融めっき部が続くとき、Ｔ_{ｃｏｏｌｉｎｇ}が浴温度である、請求項１～３０のいずれか一項に記載の方法。
32. 前記浴が、アルミニウムに基づいているか、又は亜鉛に基づく浴である、請求項３１に記載の方法。
33. Ｔ_{ｃｏｏｌｉｎｇ}が焼入れ温度Ｔ_ｑである、請求項１～３０のいずれか一項に記載の方法。
34. Ｔ_{ｃｏｏｌｉｎｇ}が１５０～８００℃の間である、請求項１～３３のいずれか一項に記載の方法。
35. 新しい鋼板が前記熱処理ラインに入るたびに、新しい計算ステップＢ．１）が自動的に実施される、請求項１～３４のいずれか一項に記載の方法。
36. 前記鋼板が前記熱処理ラインの前記冷却部に入るとき、前記冷却経路の適合が、前記鋼板の最初の複数メートルに対して実施される、請求項３５に記載の方法。
37. 何らかのずれが現れたかを確認するために、自動計算が熱処理中に実施される、請求項１～１９のいずれか一項に記載の方法。
38. 請求項１～３７のいずれか一項に記載の方法から得ることができるＤＰ、ＴＲＩＰ、Ｑ＆Ｐ、ＴＷＩＰ、ＣＦＢ、ＰＨＳ、ＴＲＩＰＬＥＸ、ＤＵＰＬＥＸ及びＤＰ ＨＤを含む前記事前に定められた製品タイプを含む鋼板でできたコイルであって、前記コイルに沿った任意の２点間で２５ＭＰａ以下の機械的性質の標準偏差を有する、コイル。
39. 前記コイルに沿った任意の２点間で１５ＭＰａ以下の標準偏差を有する、請求項３８に記載のコイル。
40. 前記コイルに沿った任意の２点間で９ＭＰａ以下の標準偏差を有する、請求項３９に記載のコイル。
41. 亜鉛に基づく、又はアルミニウムに基づく金属被覆によって覆われた、請求項３８～４０のいずれか一項に記載のコイル。
42. 請求項１～３７のいずれか一項に記載の方法の実施のための熱的処理ライン。
43. ＴＰ_{ｔａｒｇｅｔ}を計算するために互いに協働する、少なくとも冶金学的モジュール、最適化モジュール及び熱的モジュールを含むコンピュータプログラム製品であって、コンピュータにより実施されたとき請求項１～３７に記載の方法を実施するソフトウェア命令をそのようなモジュールが含む、コンピュータプログラム製品。

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