JP2021162020A - 燃料噴射弁 - Google Patents

Abstract

【課題】組み付けが容易で、消費電力を低減可能な燃料噴射弁を提供する。【解決手段】アッパハウジング７０は、固定コア５０とハウジング２０との間においてコイル５５に対し噴孔とは反対側に設けられ、固定コア５０およびハウジング２０とともに磁気回路を形成可能である。アッパハウジング７０は、外周壁に形成された第１テーパ面Ｓｔ１、および、内周壁に形成された第１筒状面Ｓｃ１を有する。ハウジング２０は、第１テーパ面Ｓｔ１に径方向で対向する第２テーパ面Ｓｔ２を有する。固定コア５０は、第１筒状面Ｓｃ１に径方向で対向する第２筒状面Ｓｃ２を有する。【選択図】図２

Description

本発明は、燃料噴射弁に関する。

従来、固定コアとハウジングとの間にアッパハウジングを設け、コイルへの通電時、固定コア、アッパハウジングおよびハウジングに磁気回路を形成する燃料噴射弁が知られている。

例えば特許文献１の燃料噴射弁では、アッパハウジングを固定コアとハウジングとの間においてコイルに対し噴孔とは反対側に設けている。ここで、アッパハウジングは、外周壁がハウジングの内周壁にねじ結合され、内縁部の噴孔側の面が固定コアの段差面に押し付けられている。これにより、固定コア、アッパハウジングおよびハウジングにおいて、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路の形成を図っている。

特開２０１８−２５１８４号

しかしながら、特許文献１の燃料噴射弁では、アッパハウジングの外周壁およびハウジングの内周壁にねじ部を形成する必要がある。また、アッパハウジングをねじ締めにより組み付ける必要がある。そのため、アッパハウジングの加工および組み付けが困難であり、アッパハウジングの加工コストおよび組み付けコストが増大するおそれがある。

ここで、アッパハウジングの加工および組み付けを容易にするため、アッパハウジングを固定コアとハウジングとの間に圧入により設けようとすると、アッパハウジングの内周壁および外周壁の両方を固定コアの外周壁およびハウジングの内周壁に圧入する場合、アッパハウジングと固定コアおよびハウジングとのクリアランスが不均一のため、アッパハウジングの組み付けが困難になるおそれがある。

また、アッパハウジングの内周壁および外周壁のいずれか一方を固定コアの外周壁またはハウジングの内周壁に圧入する場合、アッパハウジングの内周壁および外周壁の他方とハウジングの内周壁または固定コアの外周壁との間に隙間が生じ、固定コア、アッパハウジングおよびハウジングにおいて、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路の形成が困難になるおそれがある。この場合、コイルへ入力した電流に対して、効率的に吸引力を発生させることが困難になるおそれがある。そのため、燃料噴射弁の駆動に必要なエネルギーが増大するおそれがある。

本発明の目的は、組み付けが容易で、消費電力を低減可能な燃料噴射弁を提供することにある。

本発明に係る燃料噴射弁は、ノズル部（１０）とハウジング（２０）とニードル（３０）と可動コア（４０）と固定コア（５０）とコイル（５５）とアッパハウジング（７０、８０、９０）とを備えている。ノズル部は、燃料が噴射される噴孔（１３）、および、噴孔の周囲に形成された弁座（１４）を有する。ハウジングは、筒状に形成され、ノズル部の噴孔とは反対側に接続するよう設けられている。

ニードルは、一端が弁座から離間または弁座に当接することで噴孔を開閉可能である。可動コアは、ニードルに設けられている。固定コアは、筒状に形成され、可動コアに対し噴孔とは反対側に設けられ、軸方向の少なくとも一部がハウジングの径方向内側に位置する。

コイルは、固定コアとハウジングとの間に設けられ、通電により可動コアをニードルとともに固定コア側に吸引可能である。アッパハウジングは、固定コアとハウジングとの間においてコイルに対し噴孔とは反対側に設けられ、固定コアおよびハウジングとともに磁気回路を形成可能である。

本発明の第１の態様では、アッパハウジング（７０）は、外周壁または内周壁の一方に形成された第１テーパ面（Ｓｔ１）、および、外周壁または内周壁の他方に形成された第１筒状面（Ｓｃ１）を有する。ハウジングまたは固定コアの一方は、第１テーパ面に径方向で対向する第２テーパ面（Ｓｔ２）を有する。ハウジングまたは固定コアの他方は、第１筒状面に径方向で対向する第２筒状面（Ｓｃ２）を有する。

そのため、アッパハウジングの組み付け前において第１テーパ面、第２テーパ面、第１筒状面、第２筒状面の径を適宜設定することにより、アッパハウジングの組み付け時、アッパハウジングをコイルに対し噴孔とは反対側から固定コアとハウジングとの間に挿入することで、第１テーパ面と第２テーパ面とを軸方向に摺動させつつ、アッパハウジングを径方向内側または径方向外側に変形させ、第１筒状面と第２筒状面とを当接および密着させることができる。

これにより、アッパハウジングの組み付け後、第１テーパ面と第２テーパ面とが密着するとともに、第１筒状面と第２筒状面とが密着する。

したがって、固定コア、アッパハウジングおよびハウジングにおいて、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を形成可能である。よって、コイルへ入力した電流に対して、効率的に吸引力を発生させることができ、燃料噴射弁の駆動に必要なエネルギーを低減できる。これにより、燃料噴射弁の消費電力を低減できる。

また、本発明の第２の態様では、アッパハウジング（８０）は、内側部材（８１）、および、内側部材の径方向外側に設けられた外側部材（８５）を有する。内側部材は、外周壁に形成された第１テーパ面（Ｓｔ１）、および、内周壁に形成された第１筒状面（Ｓｃ１）を有する。外側部材は、第１テーパ面に径方向で対向するよう内周壁に形成された第２テーパ面（Ｓｔ２）、および、外周壁に形成された第２筒状面（Ｓｃ２）を有する。固定コアは、第１筒状面に径方向で対向する第３筒状面（Ｓｃ３）を有する。ハウジングは、第２筒状面に径方向で対向する第４筒状面（Ｓｃ４）を有する。

そのため、アッパハウジングの組み付け前において第１テーパ面、第２テーパ面、第１筒状面、第２筒状面、第３筒状面、第４筒状面の径を適宜設定することにより、アッパハウジングの組み付け時、例えば、外側部材を固定コアとハウジングとの間に挿入した状態で、内側部材をコイルに対し噴孔とは反対側から固定コアと外側部材との間に挿入することで、第１テーパ面と第２テーパ面とを軸方向に摺動させつつ、内側部材を径方向内側に変形させて第１筒状面と第３筒状面とを当接および密着させるとともに、外側部材を径方向外側に変形させて第２筒状面と第４筒状面とを当接および密着させることができる。

また、アッパハウジングの組み付け時、例えば、内側部材を固定コアとハウジングとの間に挿入した状態で、外側部材をコイルに対し噴孔とは反対側から内側部材とハウジングとの間に挿入することで、第１テーパ面と第２テーパ面とを軸方向に摺動させつつ、外側部材を径方向外側に変形させて第２筒状面と第４筒状面とを当接および密着させるとともに、内側部材を径方向内側に変形させて第１筒状面と第３筒状面とを当接および密着させることができる。

これにより、アッパハウジングの組み付け後、第１テーパ面と第２テーパ面とが密着するとともに、第１筒状面と第３筒状面とが密着し、第２筒状面と第４筒状面とが密着する。

したがって、固定コア、アッパハウジングおよびハウジングにおいて、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を形成可能である。よって、コイルへ入力した電流に対して、効率的に吸引力を発生させることができ、燃料噴射弁の駆動に必要なエネルギーを低減できる。これにより、燃料噴射弁の消費電力を低減できる。

また、本態様では、アッパハウジングを内側部材と外側部材の２つの部材で構成することにより、部材１つあたりの径方向の大きさ、すなわち、幅を小さくできる。そのため、アッパハウジングの組み付け時、アッパハウジングの内側部材および外側部材を径方向に容易に変形させることができる。これにより、アッパハウジングの組み付け荷重が低減し、組み付け性を向上できる。また、アッパハウジングの組み付け後、第１テーパ面と第２テーパ面とがより密着するとともに、第１筒状面と第３筒状面とがより密着し、第２筒状面と第４筒状面とがより密着する。

また、本発明の第３の態様では、アッパハウジング（９０）は、底部（９１）、底部の内縁部から底部の軸方向へ延びるよう形成された内側延伸部（９２）、および、底部の外縁部から底部の軸方向へ延びるよう形成された外側延伸部（９３）を有する。

そのため、アッパハウジングの組み付け前においてアッパハウジングの内側延伸部の内径、外側延伸部の外径、固定コアの外径、および、ハウジングの内径を適宜設定することにより、アッパハウジングの組み付け時、アッパハウジングをコイルに対し噴孔とは反対側から固定コアとハウジングとの間に挿入することで、例えば、内側延伸部の内周壁と固定コアの外周壁とを軸方向に摺動させるとともに、外側延伸部の外周壁とハウジングの内周壁とを軸方向に摺動させつつ、内側延伸部を径方向外側に変形させ、または、外側延伸部を径方向内側に変形させることができる。

これにより、アッパハウジングの組み付け後、内側延伸部の内周壁と固定コアの外周壁とが密着するとともに、外側延伸部の外周壁とハウジングの内周壁とが密着する。

したがって、固定コア、アッパハウジングおよびハウジングにおいて、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を形成可能である。よって、コイルへ入力した電流に対して、効率的に吸引力を発生させることができ、燃料噴射弁の駆動に必要なエネルギーを低減できる。これにより、燃料噴射弁の消費電力を低減できる。

第１実施形態による燃料噴射弁を示す断面図。 第１実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジング、および、その周囲を示す断面図。 第１実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジングを示す平面図。 第１実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジングの組み付け工程を説明するための断面図。 第１実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジングの組み付け後の状態を示す断面図。 第１比較形態による燃料噴射弁のアッパハウジング、および、その周囲を示す断面図。 第２実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジング、および、その周囲を示す断面図。 第２実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジングの組み付け工程を説明するための断面図。 第３実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジング、および、その周囲を示す断面図。 第３実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジングの内側部材を示す平面図。 第３実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジングの外側部材を示す平面図。 第３実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジングを示す断面図。 第３実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジングの組み付け工程を説明するための断面図。 第２比較形態による燃料噴射弁のアッパハウジング、および、その周囲を示す断面図。 第４実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジング、および、その周囲を示す断面図。 第４実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジングの組み付け工程を説明するための断面図。 第５実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジング、および、その周囲を示す断面図。 第５実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジングの組み付け工程を説明するための断面図。 第６実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジング、および、その周囲を示す断面図。 第６実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジングの組み付け工程を説明するための断面図。 第７実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジングを示す平面図。 第８実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジングを示す平面図。 第９実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジングを示す平面図。 第１０実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジングを示す平面図。 図２４を矢印ＸＸＶ方向から見た図。 第１１実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジング、および、その周囲を示す断面図。 第１１実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジングの組み付け工程を説明するための断面図。 第１３実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジングの組み付け工程の状態を示す断面図。 第１４実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジングの組み付け工程の状態を示す断面図。 第１５実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジングの組み付け工程の状態を示す断面図。 第１９実施形態による燃料噴射弁のアッパハウジングの組み付け工程の状態を示す断面図。 第１参考形態による燃料噴射弁のアッパハウジング、および、その周囲を示す断面図。 第２参考形態による燃料噴射弁のアッパハウジング、および、その周囲を示す断面図。 第３参考形態による燃料噴射弁のアッパハウジング、および、その周囲を示す断面図。 第４参考形態による燃料噴射弁のアッパハウジング、および、その周囲を示す断面図。 第２０実施形態による燃料噴射弁を示す断面図。 第２０実施形態による燃料噴射弁を示す正面図。 第２０実施形態による燃料噴射弁を示す斜視図。 第２０実施形態による燃料噴射弁を示す斜視図。 第２０実施形態による燃料噴射弁の一部を示す斜視図。 第２０実施形態による燃料噴射弁の製造途中の状態を示す斜視図。 第２０実施形態による燃料噴射弁の製造途中の状態を示す部分斜視図。 第２０実施形態による燃料噴射弁の製造途中の状態を示す部分斜視図。 第２０実施形態による燃料噴射弁のリングストッパを示す平面図。 図４４のＸＬＶ−ＸＬＶ線断面図。 第３比較形態による燃料噴射弁のリングストッパを示す平面図。 図４６のＸＬＶＩＩ−ＸＬＶＩＩ線断面図。 第２０実施形態による燃料噴射弁の一部を示す断面図。 第２０実施形態による燃料噴射弁の製造途中の状態を示す部分斜視図。 第２０実施形態による燃料噴射弁のフランジインレットを示す平面図。 第２０実施形態による燃料噴射弁の製造途中の状態を示す部分断面図。 図５１のＬＩＩ−ＬＩＩ線断面図。 第２０実施形態による燃料噴射弁の一部を示す断面図。 第２０実施形態による燃料噴射弁の一部を示す断面図。 第２０実施形態による燃料噴射弁の一部を示す断面図。

以下、複数の実施形態による燃料噴射弁を図面に基づき説明する。なお、複数の実施形態において実質的に同一の構成部位には同一の符号を付し、説明を省略する。
（第１実施形態）

第１実施形態による燃料噴射弁を図１に示す。燃料噴射弁１は、例えば、図示しない車両に搭載された内燃機関としてのガソリンエンジン（以下、単に「エンジン」という）に適用される。燃料噴射弁１は、燃料としてのガソリンを噴射しエンジンに供給する。

燃料噴射弁１は、ノズル部１０、ハウジング２０、ニードル３０、可動コア４０、固定コア５０、コイル５５、アッパハウジング７０、スプリング６３、スプリング６５等を備えている。

ノズル部１０は、ノズル端部１１、ノズル筒部１２を有している。

ノズル端部１１は、例えば金属により有底筒状に形成されている。ノズル端部１１は、噴孔１３、弁座１４を有している。噴孔１３は、ノズル端部１１の底部を内側から外側へ貫くよう複数形成されている。弁座１４は、ノズル端部１１の底部の内側において噴孔１３の周囲に環状に形成されている。

ノズル筒部１２は、例えば金属等の磁性材料により筒状に形成されている。ノズル筒部１２は、軸方向の一端の内周壁がノズル端部１１の外周壁に嵌合するようノズル端部１１と一体に設けられている。ここで、ノズル筒部１２とノズル端部１１とは、例えば溶接により接合されている。

ハウジング２０は、例えば金属等の磁性材料により筒状に形成されている。ハウジング２０は、ノズル部１０の噴孔１３とは反対側に接続するよう設けられている。

より詳細には、ハウジング２０は、外筒部２１、外側環状部２２、内筒部２３、内側環状部２４を有している（図２参照）。

外筒部２１は、筒状に形成されている。外側環状部２２は、外筒部２１の軸方向の一端から径方向内側へ延びるよう環状に形成されている。内筒部２３は、外側環状部２２の内縁部から外筒部２１とは反対側へ延びるよう筒状に形成されている。内側環状部２４は、内筒部２３の外側環状部２２とは反対側の端部から径方向内側へ延びるよう環状に形成されている。

外筒部２１の外側環状部２２とは反対側の端部の内周壁には、径方向外側へ凹む環状のハウジング凹部２０１が形成されている。ハウジング凹部２０１は、外筒部２１の軸方向に２つ形成されている。

ノズル部１０のノズル筒部１２のノズル端部１１とは反対側の外周壁には、環状のノズル段差面１２１が形成されている。ハウジング２０は、内側環状部２４の端面がノズル段差面１２１に当接し、内筒部２３の内周壁がノズル筒部１２の外周壁に当接するようノズル筒部１２の噴孔１３とは反対側に接続するよう設けられている。

ニードル３０は、例えば非磁性の金属により形成されている。ニードル３０は、ニードル本体３１、鍔部３４を有している。

ニードル本体３１は、棒状に形成されている。鍔部３４は、ニードル本体３１の端部から径方向外側へ延びるよう環状に形成されている。ニードル３０は、ノズル筒部１２およびノズル端部１１の内側において軸方向に往復移動可能なようノズル部１０の内側に設けられている。

ニードル３０には、軸方向流路３０１、径方向流路３０２が形成されている。軸方向流路３０１は、ニードル本体３１のノズル端部１１とは反対側の端面から軸方向へ延びるようにして形成されている。径方向流路３０２は、ニードル本体３１の径方向に延びて軸方向流路３０１とニードル本体３１の外壁とを接続するよう形成されている。これにより、ニードル３０に対しノズル端部１１とは反対側の燃料は、軸方向流路３０１および径方向流路３０２を経由してニードル本体３１の外周壁とノズル筒部１２の内壁との間へ流通可能である。

ニードル３０は、ニードル本体３１のノズル端部１１側の端部である一端が弁座１４から離間（離座）または弁座１４に当接（着座）し、噴孔１３を開閉する。以下、適宜、ニードル３０が弁座１４から離間する方向を開弁方向といい、ニードル３０が弁座１４に当接する方向を閉弁方向という。

可動コア４０は、例えば金属等の磁性材料により筒状に形成されている。可動コア４０は、鍔部３４に対しノズル端部１１側においてニードル３０に対し軸方向に相対移動可能なようニードル本体３１の径方向外側に設けられている。可動コア４０は、鍔部３４により、ニードル３０に対し開弁方向の相対移動が規制される。

固定コア５０は、例えば金属等の磁性材料により筒状に形成されている。固定コア５０は、コア凹部５０１、コア凹部５０２を有している。コア凹部５０１は、固定コア５０の軸方向の一端の外周壁から径方向内側へ凹むよう環状に形成されている。コア凹部５０２は、固定コア５０の軸方向の一端の内周壁から径方向外側へ凹むよう環状に形成されている。

固定コア５０には、磁気絞り部１５、スリーブ５１が設けられている。

磁気絞り部１５は、例えば非磁性の金属により筒状に形成されている。磁気絞り部１５は、コア凹部５０１に嵌合するよう設けられている。ここで、磁気絞り部１５と固定コア５０とは、例えば溶接により接合されている。

スリーブ５１は、例えば非磁性の金属により筒状に形成されている。スリーブ５１は、コア凹部５０２に嵌合するよう設けられている。

固定コア５０は、可動コア４０に対し噴孔１３とは反対側に設けられている。ここで、磁気絞り部１５のコア凹部５０１とは反対側の端部は、ノズル筒部１２のノズル端部１１とは反対側の端部に接続している。磁気絞り部１５とノズル筒部１２とは、例えば溶接により接合されている。

スリーブ５１の噴孔１３側の端部の内周壁は、鍔部３４の外周壁と摺動可能である。また、スリーブ５１の噴孔１３側の端面は、可動コア４０の噴孔１３とは反対側の端面に当接可能である。

固定コア５０の内側には、円筒状のアジャスティングパイプ６２が圧入されている。スプリング６３は、例えばコイルスプリングであり、固定コア５０の内側のアジャスティングパイプ６２とニードル３０との間に設けられている。スプリング６３の一端は、アジャスティングパイプ６２に当接している。スプリング６３の他端は、ニードル３０に当接している。スプリング６３は、ニードル３０、可動コア４０を噴孔１３側、すなわち、閉弁方向に付勢可能である。スプリング６３の付勢力は、固定コア５０に対するアジャスティングパイプ６２の位置により調整される。

コイル５５は、筒状に形成され、固定コア５０とハウジング２０との間に設けられている。コイル５５は、樹脂製の筒状のボビン５５１に導線を巻くことにより形成されている。

より具体的には、コイル５５およびボビン５５１は、固定コア５０、磁気絞り部１５およびノズル筒部１２の外周壁と、ハウジング２０の外筒部２１の内周壁との間に設けられている（図２参照）。

アッパハウジング７０は、例えば金属等の磁性材料により略Ｃ字状に形成されている（図３参照）。アッパハウジング７０は、固定コア５０とハウジング２０との間においてコイル５５に対し噴孔１３とは反対側に設けられている。ここで、アッパハウジング７０の内周壁と固定コア５０の外周壁とは密着している。また、アッパハウジング７０の外周壁とハウジング２０の外筒部２１の内周壁とは密着している。

コイル５５は、電力が供給（通電）されると磁力を生じる。コイル５５に磁力が生じると、磁気絞り部１５を避けて、固定コア５０、アッパハウジング７０、外筒部２１、外側環状部２２、ノズル筒部１２、可動コア４０に磁気回路が形成される（図２参照）。

これにより、固定コア５０と可動コア４０との間に磁気吸引力が発生し、可動コア４０は、ニードル３０とともに固定コア５０側に吸引される。これにより、ニードル３０が開弁方向に移動し、ニードル３０の端部が弁座１４から離間し、開弁する。その結果、噴孔１３が開放され、噴孔１３から燃料が噴射される。このように、コイル５５は、通電されると、可動コア４０を固定コア５０側に吸引しニードル３０を弁座１４とは反対側、すなわち開弁方向に移動させることが可能である。

なお、可動コア４０が磁気吸引力により固定コア５０側（開弁方向）に吸引されると、ニードル３０の鍔部３４は、スリーブ５１の内側を軸方向に移動する。このとき、鍔部３４の外周壁とスリーブ５１の内周壁とが摺動する。そのため、ニードル３０は、鍔部３４側の端部の軸方向の往復移動がスリーブ５１により案内される。

また、可動コア４０は、磁気吸引力により固定コア５０側（開弁方向）に吸引されると、固定コア５０側の端面がスリーブ５１の噴孔１３側の端面に衝突する。これにより、可動コア４０は、開弁方向への移動が規制される。

可動コア４０が固定コア５０側に吸引されている状態でコイル５５への通電を停止すると、ニードル３０および可動コア４０は、スプリング６３の付勢力により、弁座１４側へ付勢される。これにより、ニードル３０が閉弁方向に移動し、ニードル３０の端部が弁座１４に当接し、閉弁する。その結果、噴孔１３が閉塞される。

スプリング６５は、例えばコイルスプリングであり、一端が可動コア４０の噴孔１３側の面に当接し、他端がノズル筒部１２の内周壁に形成された環状のノズル段差面１２２に当接した状態で設けられている（図２参照）。スプリング６５は、可動コア４０を固定コア５０側、すなわち、開弁方向に付勢可能である。スプリング６５の付勢力は、スプリング６３の付勢力よりも小さい。そのため、コイル５５に通電されていないとき、ニードル３０は、スプリング６３により弁座１４に押し付けられ、可動コア４０は、鍔部３４に押し付けられる。

本実施形態では、ニードル３０にストッパ６６が設けられている。ストッパ６６は、例えば非磁性の金属等により環状に形成されている。ストッパ６６は、可動コア４０に対し噴孔１３側において、内周壁がニードル本体３１の外周壁に嵌合するよう圧入されている。ここで、可動コア４０は、鍔部３４とストッパ６６との間において、ニードル本体３１に対し軸方向に相対移動可能である。ストッパ６６は、可動コア４０の噴孔１３側の面に当接することで、ニードル３０に対する可動コア４０の閉弁方向の移動を規制可能である。

図１に示すように、コイル５５およびボビン５５１の周囲、ならびに、固定コア５０の外周壁は、樹脂からなるモールド部５６によりモールドされている。

燃料噴射弁１は、コネクタ部５７を備えている。コネクタ部５７は、モールド部５６から径方向外側へ突出するよう樹脂によりモールド部５６と一体に形成されている。

コネクタ部５７およびモールド部５６には、端子５５３がインサート成型されている。端子５５３は、金属等の導体により形成され、一端がコイル５５に接続し、他端がコネクタ部５７の内側に位置している。

端子５５３のコイル５５側の端部は、ボビン延伸部５５２によりモールドされている。ボビン延伸部５５２は、ボビン５５１から噴孔１３とは反対側へ延びるようボビン５５１と一体に形成されている（図１参照）。

固定コア５０、磁気絞り部１５、ノズル部１０の内側には、燃料流路１００が形成されている。燃料流路１００は、噴孔１３に接続している。

固定コア５０の噴孔１３とは反対側の端部には、図示しない配管が接続される。これにより、燃料流路１００には、燃料供給源（燃料ポンプ）からの燃料が配管を経由して流入する。燃料流路１００は、燃料を噴孔１３に導く。

固定コア５０の噴孔１３とは反対側の端部から燃料流路１００に流入した燃料は、固定コア５０およびアジャスティングパイプ６２の内側、軸方向流路３０１、径方向流路３０２、ニードル３０とノズル部１０との間を流通し、噴孔１３に導かれる。

固定コア５０の噴孔１３とは反対側の端部の内側には、フィルタ２が設けられている。フィルタ２は、燃料流路１００を流れる燃料中の異物を捕集可能である。

端子５５３には、図示しない電子制御ユニット（以下、「ＥＣＵ」という）が接続される。ＥＣＵは、演算部としてのＣＰＵ、記憶部としてのＲＯＭ、ＲＡＭ、入出力部としてのＩ／Ｏ等を有する小型のコンピュータである。ＥＣＵは、車両の各部に設けられた各種センサからの情報等に基づき、車両に搭載されたエンジン、機器および装置等の作動を制御し、車両の走行等を制御する。

ＥＣＵは、端子５５３を経由してコイル５５への通電を制御することで、燃料噴射弁１およびエンジンの作動を制御し、車両を制御する。ＥＣＵにより、コイル５５に通電されると、固定コア５０と可動コア４０との間に磁気吸引力が生じ、可動コア４０およびニードル３０がスプリング６３の付勢力に抗して開弁方向に移動する。そのため、ニードル３０が弁座１４から離間し、開弁する。これにより、燃料流路１００内の燃料は、噴孔１３を経由して燃料噴射弁１の外部であるエンジンの燃焼室に噴射される。

次に、アッパハウジング７０について詳細に説明する。

図３に示すように、アッパハウジング７０は、本体７１、切欠き部７２、凹部７３を有している。

＜１４＞本体７１は、例えば金属等の磁性材料により環状に形成されている。切欠き部７２は、本体７１の周方向の一部を切り欠くようにして形成されている。これにより、アッパハウジング７０の本体７１は、周方向の一部で分断され、軸方向から見てＣ字状に形成されている。

凹部７３は、本体７１の外周壁から径方向内側へ凹むよう形成されている。凹部７３は、本体７１の周方向に等間隔で５つ形成されている。本体７１に凹部７３を形成することで、本体７１を径方向に容易に変形させることができる。

＜１＞アッパハウジング７０は、第１テーパ面Ｓｔ１、第１筒状面Ｓｃ１を有している。

図３は、固定コア５０とハウジング２０との間に組み付ける前のアッパハウジング７０を示している。第１テーパ面Ｓｔ１は、アッパハウジング７０の本体７１の外周壁に形成されている。第１テーパ面Ｓｔ１は、アッパハウジング７０の本体７１の軸を中心とする仮想テーパ面Ｓｔｖ１上に位置する（図３参照）。ここで、仮想テーパ面Ｓｔｖ１は、本体７１の軸方向の一方側から他方側へ向かうに従い所定の割合で本体７１の軸に近付くテーパ状の仮想面である。

第１テーパ面Ｓｔ１は、アッパハウジング７０に対し噴孔１３とは反対側から噴孔１３側へ向かうに従い所定の割合でアッパハウジング７０の軸に近付くようテーパ状に形成されている（図２、３参照）。

第１筒状面Ｓｃ１は、アッパハウジング７０の本体７１の内周壁に形成されている。第１筒状面Ｓｃ１は、アッパハウジング７０の本体７１の軸を中心とする仮想筒状面Ｓｃｖ１上に位置する（図３参照）。ここで、仮想筒状面Ｓｃｖ１は、本体７１の軸方向において本体７１の軸からの距離が一定の円筒状の仮想面である。

第１筒状面Ｓｃ１は、アッパハウジング７０の軸を中心とする円筒面状に形成されている（図２、３参照）。

＜３＞図２に示すように、ハウジング２０は、第２テーパ面Ｓｔ２を有している。第２テーパ面Ｓｔ２は、アッパハウジング７０の外周壁に形成された第１テーパ面Ｓｔ１に径方向で対向するようハウジング２０の外筒部２１の内周壁に形成されている。第２テーパ面Ｓｔ２は、外筒部２１の軸方向の噴孔１３とは反対側から噴孔１３側へ向かうに従い所定の割合で外筒部２１の軸に近付くようテーパ状に形成されている。

図２に示すように、固定コア５０は、第２筒状面Ｓｃ２を有している。第２筒状面Ｓｃ２は、アッパハウジング７０の内周壁に形成された第１筒状面Ｓｃ１に径方向で対向するよう固定コア５０の外周壁に形成されている。第２筒状面Ｓｃ２は、固定コア５０の軸を中心とする円筒面状に形成されている。

次に、固定コア５０とハウジング２０との間へのアッパハウジング７０の組み付け方法、すなわち、燃料噴射弁１の製造方法について説明する。

燃料噴射弁１の製造方法は、下記の工程を含む。

（ハウジング組み付け工程）
ノズル端部１１、ノズル筒部１２、スプリング６５、ニードル３０、可動コア４０、ストッパ６６、磁気絞り部１５、固定コア５０、スリーブ５１等を一体に組み付けた後、ハウジング２０をノズル筒部１２に組み付ける。具体的には、ハウジング２０をノズル部１０のノズル端部１１側から挿入し、内側環状部２４をノズル段差面１２１に当接させる。その後、ノズル筒部１２とハウジング２０とを溶接により固定する。

（コイル組み付け工程）
ハウジング組み付け工程の後、ボビン５５１、ボビン延伸部５５２および端子５５３と一体のコイル５５を固定コア５０とハウジング２０との間に挿入する。具体的には、コイル５５を固定コア５０の噴孔１３とは反対側から挿入し、コイル５５を磁気絞り部１５とハウジング２０との間に位置させる。

（アッパハウジング組み付け工程）
コイル組み付け工程の後、アッパハウジング７０を固定コア５０とハウジング２０との間に挿入する。具体的には、アッパハウジング７０を固定コア５０の噴孔１３とは反対側から挿入し、アッパハウジング７０の切欠き部７２にボビン延伸部５５２が位置した状態で、アッパハウジング７０をハウジング２０の内側に圧入する。

＜２＞図４に示すように、アッパハウジング７０をハウジング２０の内側に圧入するとき、まず、アッパハウジング７０の外周壁すなわち第１テーパ面Ｓｔ１がハウジング２０の外筒部２１の噴孔１３とは反対側の端部の内周壁に接触する。この状態、すなわち、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが径方向で対向していない状態では、第１筒状面Ｓｃ１の内径は、第２筒状面Ｓｃ２の外径より大きい。そのため、アッパハウジング７０の周方向の少なくとも一部において、アッパハウジング７０の内周壁すなわち第１筒状面Ｓｃ１と固定コア５０の外周壁との間に隙間Ｓｐ１が形成される。

また、この状態、すなわち、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが径方向で対向していない状態では、第１テーパ面Ｓｔ１の噴孔１３側の端部の外径は、第２テーパ面Ｓｔ２の噴孔１３側の端部の内径より大きい。

この状態で、アッパハウジング７０を噴孔１３側へさらに移動させると、アッパハウジング７０の第１テーパ面Ｓｔ１とハウジング２０の第２テーパ面Ｓｔ２とが摺動する。このとき、アッパハウジング７０は、内径および外径が縮小するよう径方向内側に変形する。そのため、アッパハウジング７０の第１筒状面Ｓｃ１が固定コア５０の第２筒状面Ｓｃ２に当接し、密着する。これにより、アッパハウジング７０の組み付け後、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが密着するとともに、第１筒状面Ｓｃ１と第２筒状面Ｓｃ２とが密着する（図４、５参照）。

（モールド工程）
アッパハウジング組み付け工程の後、溶融した樹脂を固定コア５０とハウジング２０との間、および、固定コア５０の周囲と金型との間に流し込み、モールド部５６およびコネクタ部５７を形成する。このとき、溶融した樹脂は、アッパハウジング７０の噴孔１３とは反対側から、凹部７３および切欠き部７２を通ってコイル５５側へ流れる。これにより、コイル５５の周囲が樹脂で覆われる。

次に、本実施形態と第１比較形態とを対比し、第１比較形態に対する本実施形態の技術的に有利な点について説明する。

第１比較形態は、アッパハウジング７０およびハウジング２０の構成が第１実施形態と異なる。図６に示すように、第１比較形態では、アッパハウジング７０の外周壁は、円筒面状に形成されている。ハウジング２０の外筒部２１の内周壁は、円筒状に形成されている。このように、第１比較形態では、アッパハウジング７０は第１テーパ面Ｓｔ１を有しておらず、ハウジング２０は第２テーパ面Ｓｔ２を有していない。

また、外筒部２１の内周壁には、環状の段差面２０５が形成されている。アッパハウジング７０は、段差面２０５に当接し、噴孔１３側への移動が規制されている。

第１比較形態では、アッパハウジング７０は、組み付け前において、内径が固定コア５０の外径より大きく、外径がハウジング２０の外筒部２１の内径より大きい。そのため、アッパハウジング７０は、組み付け時、外周壁がハウジング２０の外筒部２１の内周壁に接触した状態で圧入される。これにより、アッパハウジング７０の組み付け後、アッパハウジング７０の周方向の少なくとも一部において、固定コア５０の外周壁とアッパハウジング７０の内周壁との間に磁気ギャップとしての隙間が形成されるおそれがある。

したがって、コイル５５への通電時、固定コア５０、アッパハウジング７０およびハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路の形成が困難になるおそれがある。この場合、コイル５５へ入力した電流に対して、効率的に吸引力を発生させることが困難になるおそれがある。そのため、燃料噴射弁の駆動に必要なエネルギーが増大するおそれがある。

一方、本実施形態では、アッパハウジング７０が第１テーパ面Ｓｔ１を有し、ハウジング２０が第２テーパ面Ｓｔ２を有することにより、アッパハウジング７０の組み付け後、アッパハウジング７０の第１テーパ面Ｓｔ１とハウジング２０の第２テーパ面Ｓｔ２とが密着するとともに、アッパハウジング７０の第１筒状面Ｓｃ１と固定コア５０の第２筒状面Ｓｃ２とが密着する。

したがって、コイル５５への通電時、固定コア５０、アッパハウジング７０およびハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を形成可能である（図２参照）。よって、コイル５５へ入力した電流に対して、効率的に吸引力を発生させることができ、燃料噴射弁１の駆動に必要なエネルギーを低減できる。これにより、燃料噴射弁１の消費電力を低減できる。

図２において、部材同士が圧入により密着している箇所を太い一点鎖線で示す（以下同様）。本実施形態では、アッパハウジング７０の外周壁（第１テーパ面Ｓｔ１）とハウジング２０の内周壁（第２テーパ面Ｓｔ２）とが密着し、アッパハウジング７０の内周壁（第１筒状面Ｓｃ１）と固定コア５０の外周壁（第２筒状面Ｓｃ２）とが密着し、当該箇所において磁気ギャップおよび磁気抵抗が小さくなっている。

また、本実施形態では、第１テーパ面Ｓｔ１の噴孔１３側の端部と第２テーパ面Ｓｔ２の噴孔１３側の端部とは、僅かに離間している。一方、第１テーパ面Ｓｔ１の噴孔１３とは反対側の端部と第２テーパ面Ｓｔ２の噴孔１３とは反対側の端部とは、当接している。

そのため、モールド工程のとき、溶融した樹脂が、アッパハウジング７０に対し噴孔１３とは反対側から第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２との間に入り込むのを抑制できる。これにより、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが離間するのを抑制できる。

また、本実施形態では、固定コア５０、アッパハウジング７０およびハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を形成可能なため、可動コア４０の挙動によって生じる誘導起電力を大きくすることができ、誘導起電力を信号としたときに制御性を向上させることができる。

誘導起電力を信号とする制御としては、例えば、検出した誘導起電力に基づき、ニードル３０の閉弁を検知する例（特開２０１７−６１８８２号公報）を採用できる。

以上説明したように、＜１＞本実施形態では、アッパハウジング７０は、外周壁または内周壁の一方である外周壁に形成された第１テーパ面Ｓｔ１、および、外周壁または内周壁の他方である内周壁に形成された第１筒状面Ｓｃ１を有する。ハウジング２０または固定コア５０の一方であるハウジング２０は、第１テーパ面Ｓｔ１に径方向で対向する第２テーパ面Ｓｔ２を有する。ハウジング２０または固定コア５０の他方である固定コア５０は、第１筒状面Ｓｃ１に径方向で対向する第２筒状面Ｓｃ２を有する。

そのため、アッパハウジング７０の組み付け前において第１テーパ面Ｓｔ１、第２テーパ面Ｓｔ２、第１筒状面Ｓｃ１、第２筒状面Ｓｃ２の径を適宜設定することにより、アッパハウジング７０の組み付け時、アッパハウジング７０をコイル５５に対し噴孔１３とは反対側から固定コア５０とハウジング２０との間に挿入することで、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とを軸方向に摺動させつつ、アッパハウジング７０を径方向内側に変形させ、第１筒状面Ｓｃ１と第２筒状面Ｓｃ２とを当接および密着させることができる。

これにより、アッパハウジング７０の組み付け後、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが密着するとともに、第１筒状面Ｓｃ１と第２筒状面Ｓｃ２とが密着する。

したがって、固定コア５０、アッパハウジング７０およびハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を形成可能である。よって、コイル５５へ入力した電流に対して、効率的に吸引力を発生させることができ、燃料噴射弁１の駆動に必要なエネルギーを低減できる。これにより、燃料噴射弁１の消費電力を低減できる。

また、＜２＞本実施形態では、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが径方向で対向していない状態では、第１筒状面Ｓｃ１の内径は第２筒状面Ｓｃ２の外径より大きい。第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが径方向で対向している状態では、第１筒状面Ｓｃ１は第２筒状面Ｓｃ２に当接する。

そのため、アッパハウジング７０の組み付け時、アッパハウジング７０をコイル５５に対し噴孔１３とは反対側から固定コア５０とハウジング２０との間に容易に挿入することができる。また、アッパハウジング７０の組み付け後、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とを密着させるとともに、第１筒状面Ｓｃ１と第２筒状面Ｓｃ２とを密着させることができる。これにより、固定コア５０、アッパハウジング７０およびハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を形成可能である。

また、＜３＞本実施形態では、第２筒状面Ｓｃ２は、固定コア５０に形成されている。第２テーパ面Ｓｔ２は、ハウジング２０に形成されている。

そのため、アッパハウジング７０の組み付け時、アッパハウジング７０を、径方向外側すなわち引張り側ではなく、径方向内側すなわち圧縮側に変形させることができる。これにより、アッパハウジング７０の強度を確保できる。

また、＜７＞本実施形態では、第１テーパ面Ｓｔ１の噴孔１３側の端部と第２テーパ面Ｓｔ２の噴孔１３側の端部とは、離間している。

つまり、＜１３＞本実施形態では、アッパハウジング７０は、噴孔１３側の端部の外周壁とハウジング２０の内周壁とが離間するよう設けられている。

本実施形態では、アッパハウジング７０のハウジング２０の内側への組み付け前において、アッパハウジング７０の第１テーパ面Ｓｔ１の縮径する割合である縮径率は、ハウジング２０の第２テーパ面Ｓｔ２の縮径率より僅かに大きい。そのため、アッパハウジング組み付け工程でアッパハウジング７０をハウジング２０の内側に圧入するとき、アッパハウジング７０の噴孔１３とは反対側の端部の外周壁が先にハウジング２０の内周壁に接触する。アッパハウジング７０の圧入完了後、アッパハウジング７０の噴孔１３側の端部の外周壁（第１テーパ面Ｓｔ１）とハウジング２０の内周壁（第２テーパ面Ｓｔ２）とは僅かに離間する。

したがって、モールド工程のとき、溶融した樹脂が、アッパハウジング７０に対し噴孔１３とは反対側からアッパハウジング７０の第１テーパ面Ｓｔ１とハウジング２０の第２テーパ面Ｓｔ２との間に入り込むのを抑制できる。これにより、アッパハウジング７０の第１テーパ面Ｓｔ１とハウジング２０の第２テーパ面Ｓｔ２とが離間するのを抑制できる。したがって、固定コア５０、アッパハウジング７０およびハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を確実に形成可能である。

また、＜１４＞本実施形態では、アッパハウジング７０は、周方向の一部に切欠き部７２を有し、軸方向から見てＣ字状に形成されている。

そのため、アッパハウジング７０の組み付け時、アッパハウジング７０を径方向内側へ変形させることが容易である。これにより、アッパハウジング７０の組み付け後、第１筒状面Ｓｃ１と第２筒状面Ｓｃ２とをより一層密着させることができる。

（第２実施形態）
第２実施形態による燃料噴射弁の一部を図７に示す。第２実施形態は、アッパハウジング、固定コア、ハウジングの構成等が第１実施形態と異なる。

＜１＞本実施形態では、第１テーパ面Ｓｔ１は、アッパハウジング７０の本体７１の内周壁に形成されている。第１テーパ面Ｓｔ１は、アッパハウジング７０に対し噴孔１３側から噴孔１３とは反対側へ向かうに従い所定の割合でアッパハウジング７０の軸に近付くようテーパ状に形成されている（図７参照）。

第１筒状面Ｓｃ１は、アッパハウジング７０の本体７１の外周壁に形成されている。第１筒状面Ｓｃ１は、アッパハウジング７０の軸を中心とする円筒面状に形成されている（図７参照）。

図７に示すように、固定コア５０は、第２テーパ面Ｓｔ２を有している。第２テーパ面Ｓｔ２は、アッパハウジング７０の内周壁に形成された第１テーパ面Ｓｔ１に径方向で対向するよう固定コア５０の外周壁に形成されている。第２テーパ面Ｓｔ２は、固定コア５０の軸方向の噴孔１３側から噴孔１３とは反対側へ向かうに従い所定の割合で固定コア５０の軸に近付くようテーパ状に形成されている。

図７に示すように、ハウジング２０は、第２筒状面Ｓｃ２を有している。第２筒状面Ｓｃ２は、アッパハウジング７０の外周壁に形成された第１筒状面Ｓｃ１に径方向で対向するようハウジング２０の外筒部２１の内周壁に形成されている。第２筒状面Ｓｃ２は、ハウジング２０の外筒部２１の軸を中心とする円筒面状に形成されている。

また、外筒部２１の内周壁には、環状の段差面２０５が形成されている。アッパハウジング７０は、段差面２０５に当接していない。

次に、固定コア５０とハウジング２０との間へのアッパハウジング７０の組み付け方法について説明する。

本実施形態の燃料噴射弁１の製造方法のうち「ハウジング組み付け工程」、「コイル組み付け工程」、「モールド工程」は第１実施形態と同様のため説明を省略し、「アッパハウジング組み付け工程」についてのみ以下で説明する。

（アッパハウジング組み付け工程）
コイル組み付け工程の後、アッパハウジング７０を固定コア５０とハウジング２０との間に挿入する。具体的には、アッパハウジング７０を固定コア５０の噴孔１３とは反対側から挿入し、アッパハウジング７０の切欠き部７２にボビン延伸部５５２が位置した状態で、アッパハウジング７０を固定コア５０の外側に圧入する。

＜２＞図８に示すように、アッパハウジング７０を固定コア５０の外側に圧入するとき、まず、アッパハウジング７０の内周壁すなわち第１テーパ面Ｓｔ１が、第２テーパ面Ｓｔ２に対し噴孔１３とは反対側において固定コア５０の外周壁に径方向で対向する。この状態、すなわち、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが径方向で対向していない状態では、第１筒状面Ｓｃ１の外径は、第２筒状面Ｓｃ２の内径より小さい。そのため、アッパハウジング７０の周方向の少なくとも一部において、アッパハウジング７０の外周壁すなわち第１筒状面Ｓｃ１とハウジング２０の内周壁との間に隙間Ｓｐ１が形成される。

また、この状態、すなわち、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが径方向で対向していない状態では、第１テーパ面Ｓｔ１の噴孔１３側の端部の内径は、第２テーパ面Ｓｔ２の噴孔１３側の端部の外径より小さい。

この状態で、アッパハウジング７０を噴孔１３側へさらに移動させると、アッパハウジング７０の第１テーパ面Ｓｔ１と固定コア５０の第２テーパ面Ｓｔ２とが接触し摺動する。このとき、アッパハウジング７０は、内径および外径が拡大するよう径方向外側に変形する。そのため、アッパハウジング７０の第１筒状面Ｓｃ１がハウジング２０の第２筒状面Ｓｃ２に当接し、密着する。これにより、アッパハウジング７０の組み付け後、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが密着するとともに、第１筒状面Ｓｃ１と第２筒状面Ｓｃ２とが密着する（図７、８参照）。

以上説明したように、＜１＞本実施形態では、アッパハウジング７０は、外周壁または内周壁の一方である内周壁に形成された第１テーパ面Ｓｔ１、および、外周壁または内周壁の他方である外周壁に形成された第１筒状面Ｓｃ１を有する。ハウジング２０または固定コア５０の一方である固定コア５０は、第１テーパ面Ｓｔ１に径方向で対向する第２テーパ面Ｓｔ２を有する。ハウジング２０または固定コア５０の他方であるハウジング２０は、第１筒状面Ｓｃ１に径方向で対向する第２筒状面Ｓｃ２を有する。

そのため、アッパハウジング７０の組み付け前において第１テーパ面Ｓｔ１、第２テーパ面Ｓｔ２、第１筒状面Ｓｃ１、第２筒状面Ｓｃ２の径を適宜設定することにより、アッパハウジング７０の組み付け時、アッパハウジング７０をコイル５５に対し噴孔１３とは反対側から固定コア５０とハウジング２０との間に挿入することで、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とを軸方向に摺動させつつ、アッパハウジング７０を径方向外側に変形させ、第１筒状面Ｓｃ１と第２筒状面Ｓｃ２とを当接および密着させることができる。

これにより、アッパハウジング７０の組み付け後、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが密着するとともに、第１筒状面Ｓｃ１と第２筒状面Ｓｃ２とが密着する。

したがって、固定コア５０、アッパハウジング７０およびハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を形成可能である。よって、コイル５５へ入力した電流に対して、効率的に吸引力を発生させることができ、燃料噴射弁１の駆動に必要なエネルギーを低減できる。これにより、燃料噴射弁１の消費電力を低減できる。

なお、本実施形態のようにアッパハウジング７０の内縁部の軸方向の長さとアッパハウジング７０の外縁部の軸方向の長さとが同じ場合、アッパハウジング７０の内周壁に形成される磁路の面積は、アッパハウジング７０の外周壁に形成される磁路の面積より小さくなる。本実施形態では、アッパハウジング７０は、アッパハウジング７０の内周壁すなわち第１テーパ面Ｓｔ１が、固定コア５０の外周壁すなわち第２テーパ面Ｓｔ２と摺動しつつ、固定コア５０に圧入される。そのため、圧入側であるアッパハウジング７０の内周壁が固定コア５０の外周壁に安定して密着する。これにより、アッパハウジング７０の内周壁および外周壁のうち磁路面積が小さくなる側である内周壁の磁路面積を確保し易くなる。本実施形態は、この点で第１実施形態に対し有利である。

また、＜２＞本実施形態では、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが径方向で対向していない状態では、第１筒状面Ｓｃ１の外径は第２筒状面Ｓｃ２の内径より小さい。第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが径方向で対向している状態では、第１筒状面Ｓｃ１は第２筒状面Ｓｃ２に当接する。

そのため、アッパハウジング７０の組み付け時、アッパハウジング７０をコイル５５に対し噴孔１３とは反対側から固定コア５０とハウジング２０との間に容易に挿入することができる。また、アッパハウジング７０の組み付け後、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とを密着させるとともに、第１筒状面Ｓｃ１と第２筒状面Ｓｃ２とを密着させることができる。これにより、固定コア５０、アッパハウジング７０およびハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を形成可能である。

また、＜７＞本実施形態では、第１テーパ面Ｓｔ１の噴孔１３側の端部と第２テーパ面Ｓｔ２の噴孔１３側の端部とは、離間している。

つまり、＜１３＞本実施形態では、アッパハウジング７０は、噴孔１３側の端部の内周壁と固定コア５０の外周壁とが離間するよう設けられている。

本実施形態では、アッパハウジング７０の固定コア５０の外側への組み付け前において、アッパハウジング７０の第１テーパ面Ｓｔ１の縮径する割合である縮径率は、固定コア５０の第２テーパ面Ｓｔ２の縮径率より僅かに大きい。そのため、アッパハウジング組み付け工程でアッパハウジング７０を固定コア５０の外側に圧入するとき、アッパハウジング７０の噴孔１３とは反対側の端部の内周壁が先に固定コア５０の外周壁に接触する。アッパハウジング７０の圧入完了後、アッパハウジング７０の噴孔１３側の端部の内周壁（第１テーパ面Ｓｔ１）と固定コア５０の外周壁（第２テーパ面Ｓｔ２）とは僅かに離間する。

したがって、モールド工程のとき、溶融した樹脂が、アッパハウジング７０に対し噴孔１３とは反対側からアッパハウジング７０の第１テーパ面Ｓｔ１と固定コア５０の第２テーパ面Ｓｔ２との間に入り込むのを抑制できる。これにより、アッパハウジング７０の第１テーパ面Ｓｔ１と固定コア５０の第２テーパ面Ｓｔ２とが離間するのを抑制できる。したがって、固定コア５０、アッパハウジング７０およびハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を確実に形成可能である。

（第３実施形態）
第３実施形態による燃料噴射弁の一部を図９に示す。第３実施形態は、アッパハウジング、固定コア、ハウジングの構成等が第１実施形態と異なる。

本実施形態では、アッパハウジング８０は、内側部材８１、外側部材８５を有している。

内側部材８１、外側部材８５は、それぞれ、例えば金属等の磁性材料により略Ｃ字状に形成されている（図１０、１１参照）。

図９に示すように、アッパハウジング８０は、固定コア５０とハウジング２０との間においてコイル５５に対し噴孔１３とは反対側に設けられている。ここで、アッパハウジング８０の内側部材８１の内周壁と固定コア５０の外周壁とは密着している。また、内側部材８１の外周壁と外側部材８５の内周壁とは密着している。さらに、アッパハウジング８０の外側部材８５の外周壁とハウジング２０の外筒部２１の内周壁とは密着している。

コイル５５は、電力が供給（通電）されると磁力を生じる。コイル５５に磁力が生じると、磁気絞り部１５を避けて、固定コア５０、アッパハウジング８０、外筒部２１、外側環状部２２、ノズル筒部１２、可動コア４０に磁気回路が形成される（図９参照）。

次に、アッパハウジング８０について、より詳細に説明する。

＜１４＞図１０に示すように、内側部材８１は、内側部材本体８２、切欠き部８３を有している。

内側部材本体８２は、例えば金属等の磁性材料により環状に形成されている。切欠き部８３は、内側部材本体８２の周方向の一部を切り欠くようにして形成されている。これにより、アッパハウジング８０の内側部材本体８２は、周方向の一部で分断され、軸方向から見てＣ字状に形成されている。

図１１に示すように、外側部材８５は、外側部材本体８６、切欠き部８７、凹部８８を有している。

外側部材本体８６は、例えば金属等の磁性材料により環状に形成されている。切欠き部８７は、外側部材本体８６の周方向の一部を切り欠くようにして形成されている。これにより、アッパハウジング８０の外側部材本体８６は、周方向の一部で分断され、軸方向から見てＣ字状に形成されている。

凹部８８は、外側部材本体８６の外周壁から径方向内側へ凹むよう形成されている。凹部８８は、外側部材本体８６の周方向に等間隔で５つ形成されている。外側部材本体８６に凹部８８を形成することで、外側部材本体８６を径方向に容易に変形させることができる。

上記構成により、アッパハウジング８０の内側部材８１および外側部材８５は、周方向の一部に切欠き部８３、切欠き部８７を有し、軸方向から見てＣ字状に形成されている。

＜４＞アッパハウジング８０の内側部材８１は、第１テーパ面Ｓｔ１、第１筒状面Ｓｃ１を有している。

図１０は、固定コア５０とハウジング２０との間に組み付ける前のアッパハウジング８０の内側部材８１を示している。第１テーパ面Ｓｔ１は、アッパハウジング８０の内側部材本体８２の外周壁に形成されている。第１テーパ面Ｓｔ１は、アッパハウジング８０の内側部材本体８２の軸を中心とする仮想テーパ面Ｓｔｖ１上に位置する（図１０参照）。ここで、仮想テーパ面Ｓｔｖ１は、内側部材本体８２の軸方向の一方側から他方側へ向かうに従い所定の割合で内側部材本体８２の軸に近付くテーパ状の仮想面である。

第１テーパ面Ｓｔ１は、アッパハウジング８０に対し噴孔１３とは反対側から噴孔１３側へ向かうに従い所定の割合でアッパハウジング８０の軸に近付くようテーパ状に形成されている（図９、１０参照）。

第１筒状面Ｓｃ１は、アッパハウジング８０の内側部材本体８２の内周壁に形成されている。第１筒状面Ｓｃ１は、アッパハウジング８０の内側部材本体８２の軸を中心とする仮想筒状面Ｓｃｖ１上に位置する（図１０参照）。ここで、仮想筒状面Ｓｃｖ１は、内側部材本体８２の軸方向において内側部材本体８２の軸からの距離が一定の円筒状の仮想面である。

第１筒状面Ｓｃ１は、アッパハウジング８０の軸を中心とする円筒面状に形成されている（図９、１０参照）。

アッパハウジング８０の外側部材８５は、第２テーパ面Ｓｔ２、第２筒状面Ｓｃ２を有している。

図１１は、固定コア５０とハウジング２０との間に組み付ける前のアッパハウジング８０の外側部材８５を示している。第２テーパ面Ｓｔ２は、アッパハウジング８０の外側部材８５の内周壁に形成されている。第２テーパ面Ｓｔ２は、アッパハウジング８０の外側部材本体８６の軸を中心とする仮想テーパ面Ｓｔｖ２上に位置する（図１１参照）。ここで、仮想テーパ面Ｓｔｖ２は、外側部材本体８６の軸方向の一方側から他方側へ向かうに従い所定の割合で外側部材本体８６の軸に近付くテーパ状の仮想面である。

第２テーパ面Ｓｔ２は、アッパハウジング８０に対し噴孔１３とは反対側から噴孔１３側へ向かうに従い所定の割合でアッパハウジング８０の軸に近付くようテーパ状に形成されている（図９、１１参照）。

第２筒状面Ｓｃ２は、アッパハウジング８０の外側部材本体８６の外周壁に形成されている。第２筒状面Ｓｃ２は、アッパハウジング８０の外側部材本体８６の軸を中心とする仮想筒状面Ｓｃｖ２上に位置する（図１１参照）。ここで、仮想筒状面Ｓｃｖ２は、外側部材本体８６の軸方向において外側部材本体８６の軸からの距離が一定の円筒状の仮想面である。

＜６＞図１２に示すように、内側部材８１の軸方向の長さＬ１は、外側部材８５の軸方向の長さＬ２より大きい。

図９に示すように、内側部材８１の噴孔１３側の端面は、外側部材８５の噴孔１３側の端面に対し噴孔１３側に位置している。また、内側部材８１の噴孔１３とは反対側の端面は、外側部材８５の噴孔１３とは反対側の端面に対し噴孔１３とは反対側に位置している。つまり、外側部材８５は、軸方向において内側部材８１の軸方向の長さの範囲内に位置している。

図９に示すように、固定コア５０は、第３筒状面Ｓｃ３を有している。第３筒状面Ｓｃ３は、内側部材８１の第１筒状面Ｓｃ１に径方向で対向するよう固定コア５０の外周壁に形成されている。第３筒状面Ｓｃ３は、固定コア５０の軸を中心とする円筒面状に形成されている（図９参照）。

図９に示すように、ハウジング２０は、第４筒状面Ｓｃ４を有している。第４筒状面Ｓｃ４は、外側部材８５の第２筒状面Ｓｃ２に径方向で対向するようハウジング２０の外筒部２１の内周壁に形成されている。第４筒状面Ｓｃ４は、外筒部２１の軸を中心とする円筒面状に形成されている（図９参照）。

また、外筒部２１の内周壁には、環状の段差面２０５が形成されている。アッパハウジング８０の外側部材８５は、段差面２０５に当接し、噴孔１３側への移動が規制されている。

次に、固定コア５０とハウジング２０との間へのアッパハウジング８０の組み付け方法について説明する。

本実施形態の燃料噴射弁１の製造方法のうち「ハウジング組み付け工程」、「コイル組み付け工程」、「モールド工程」は第１実施形態と同様のため説明を省略し、「アッパハウジング組み付け工程」についてのみ以下で説明する。

（アッパハウジング組み付け工程）
コイル組み付け工程の後、アッパハウジング８０を固定コア５０とハウジング２０との間に挿入する。具体的には、まず、アッパハウジング８０の外側部材８５を固定コア５０の噴孔１３とは反対側から挿入し、外側部材８５の切欠き部８７にボビン延伸部５５２が位置した状態で、外側部材８５をハウジング２０の外筒部２１の内側に挿入または圧入する。これにより、外側部材８５は、段差面２０５に当接し、噴孔１３側への移動が規制される。

その後、アッパハウジング８０の内側部材８１を固定コア５０の噴孔１３とは反対側から挿入し、内側部材８１の切欠き部８３にボビン延伸部５５２が位置した状態で、内側部材８１を外側部材８５の内側に圧入する。

＜５＞図１３に示すように、内側部材８１を外側部材８５の内側に圧入するとき、まず、内側部材８１の外周壁すなわち第１テーパ面Ｓｔ１が、第２テーパ面Ｓｔ２に対し噴孔１３とは反対側においてハウジング２０の外筒部２１の内周壁に径方向で対向する。この状態、すなわち、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが径方向で対向していない状態では、第１筒状面Ｓｃ１の内径は、第３筒状面Ｓｃ３の外径より大きい。そのため、アッパハウジング８０の内側部材８１の周方向の少なくとも一部において、内側部材８１の内周壁すなわち第１筒状面Ｓｃ１と固定コア５０の外周壁との間に隙間Ｓｐ１が形成される。

また、この状態、すなわち、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが径方向で対向していない状態では、第１テーパ面Ｓｔ１の噴孔１３側の端部の外径は、第２テーパ面Ｓｔ２の噴孔１３側の端部の内径より大きい。

この状態で、内側部材８１を噴孔１３側へさらに移動させると、内側部材８１の第１テーパ面Ｓｔ１と外側部材８５の第２テーパ面Ｓｔ２とが接触し摺動する。このとき、内側部材８１は、内径および外径が縮小するよう径方向内側に変形する。そのため、内側部材８１の第１筒状面Ｓｃ１が固定コア５０の第３筒状面Ｓｃ３に当接し、密着する。

また、このとき、外側部材８５は、内径および外径が拡大するよう径方向外側に変形する。そのため、外側部材８５の第２筒状面Ｓｃ２がハウジング２０の第４筒状面Ｓｃ４に密着する。

これにより、アッパハウジング８０の組み付け後、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが密着するとともに、第１筒状面Ｓｃ１と第３筒状面Ｓｃ３とが密着し、第２筒状面Ｓｃ２と第４筒状面Ｓｃ４とが密着する（図９、１３参照）。

なお、内側部材８１は、定寸圧入ではなく、荷重で管理する。これにより、外側部材８５および内側部材８１の両方を定寸圧入する場合に生じる第１テーパ面Ｓｔ１および第２テーパ面Ｓｔ２のばらつきを抑制できる。

図１０、１１に示すように、アッパハウジング８０を固定コア５０とハウジング２０との間に組み付ける前の状態では、内側部材８１の軸と切欠き部８３の両端部とを結ぶ直線の成す角θ１は、外側部材８５の軸と切欠き部８７の両端部とを結ぶ直線の成す角θ２より大きい。アッパハウジング８０を固定コア５０とハウジング２０との間に組み付けた後の状態では（図９、１３参照）、内側部材８１の軸と切欠き部８３の両端部とを結ぶ直線の成す角θ１は、外側部材８５の軸と切欠き部８７の両端部とを結ぶ直線の成す角θ２と同程度となる。

本実施形態では、固定コア５０の硬度をＨ１、内側部材８１の硬度をＨ２、外側部材８５の硬度をＨ３、ハウジング２０の硬度をＨ４とすると、固定コア５０、内側部材８１、外側部材８５、ハウジング２０は、例えば熱処理により、Ｈ１、Ｈ４＞Ｈ２、Ｈ３の関係を満たすよう形成されている。そのため、アッパハウジング８０を固定コア５０とハウジング２０との間に組み付けるとき、内側部材８１および外側部材８５を径方向に容易に変形させることができる。

次に、本実施形態と第２比較形態とを対比し、第２比較形態に対する本実施形態の技術的に有利な点について説明する。

第２比較形態は、磁性材リング７９をさらに備える点で第１比較形態と異なる。磁性材リング７９は、例えば金属等の磁性材料により略Ｃ字状に形成されている。磁性材リング７９は、固定コア５０とハウジング２０との間においてアッパハウジング７０に対し噴孔１３とは反対側に設けられている。

磁性材リング７９は、組み付け前において、内径が固定コア５０の外径より小さく、外径がハウジング２０の外筒部２１の内径より小さい。そのため、磁性材リング７９は、組み付け時、内周壁が固定コア５０の外周壁に接触した状態で圧入される。ここで、磁性材リング７９は、アッパハウジング７０に当接するまで押し込まれる。

第２比較形態では、磁性材リング７９の圧入時にスプリングバックが生じるおそれがある。そのため、磁性材リング７９の組み付け後、アッパハウジング７０の磁性材リング７９側の端面と磁性材リング７９のアッパハウジング７０側の端面との間に磁気ギャップとしての隙間が形成されるおそれがある。

したがって、コイル５５への通電時、固定コア５０、磁性材リング７９、アッパハウジング７０およびハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路の形成が困難になるおそれがある。この場合、コイル５５へ入力した電流に対して、効率的に吸引力を発生させることが困難になるおそれがある。そのため、燃料噴射弁の駆動に必要なエネルギーが増大するおそれがある。

一方、本実施形態では、アッパハウジング８０の内側部材８１が第１テーパ面Ｓｔ１を有し、アッパハウジング８０の外側部材８５が第２テーパ面Ｓｔ２を有することにより、アッパハウジング８０の組み付け後、内側部材８１の第１テーパ面Ｓｔ１と外側部材８５の第２テーパ面Ｓｔ２とが密着するとともに、内側部材８１の第１筒状面Ｓｃ１と固定コア５０の第３筒状面Ｓｃ３とが密着し、外側部材８５の第２筒状面Ｓｃ２とハウジング２０の第４筒状面Ｓｃ４とが密着する。

また、本実施形態では、内側部材８１の圧入時にスプリングバックが発生することはなく、内側部材８１と固定コア５０および外側部材８５とが密着した状態を維持できる。

したがって、コイル５５への通電時、固定コア５０、アッパハウジング８０の内側部材８１および外側部材８５、ならびに、ハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を形成可能である（図９参照）。よって、コイル５５へ入力した電流に対して、効率的に吸引力を発生させることができ、燃料噴射弁１の駆動に必要なエネルギーを低減できる。これにより、燃料噴射弁１の消費電力を低減できる。

また、本実施形態では、アッパハウジング８０の外側部材８５は、ハウジング２０の段差面２０５に当接し、噴孔１３側への移動が規制されている。そのため、内側部材８１を外側部材８５の内側に圧入しても、外側部材８５とボビン５５１との距離を一定に保つことができる。

また、本実施形態では、内側部材８１の外側部材８５の内側への組み付け前において、内側部材８１の第１テーパ面Ｓｔ１の縮径する割合である縮径率は、外側部材８５の第２テーパ面Ｓｔ２の縮径率より僅かに大きい。そのため、アッパハウジング組み付け工程で内側部材８１を外側部材８５の内側に圧入するとき、内側部材８１の噴孔１３とは反対側の端部の外周壁が先に外側部材８５の内周壁に接触する。

以上説明したように、＜４＞本実施形態では、アッパハウジング８０は、内側部材８１、および、内側部材８１の径方向外側に設けられた外側部材８５を有する。内側部材８１は、外周壁に形成された第１テーパ面Ｓｔ１、および、内周壁に形成された第１筒状面Ｓｃ１を有する。外側部材８５は、第１テーパ面Ｓｔ１に径方向で対向するよう内周壁に形成された第２テーパ面Ｓｔ２、および、外周壁に形成された第２筒状面Ｓｃ２を有する。固定コア５０は、第１筒状面Ｓｃ１に径方向で対向する第３筒状面Ｓｃ３を有する。ハウジング２０は、第２筒状面Ｓｃ２に径方向で対向する第４筒状面Ｓｃ４を有する。

そのため、アッパハウジング８０の組み付け前において第１テーパ面Ｓｔ１、第２テーパ面Ｓｔ２、第１筒状面Ｓｃ１、第２筒状面Ｓｃ２、第３筒状面Ｓｃ３、第４筒状面Ｓｃ４の径を適宜設定することにより、アッパハウジング８０の組み付け時、外側部材８５を固定コア５０とハウジング２０との間に挿入した状態で、内側部材８１をコイル５５に対し噴孔１３とは反対側から固定コア５０と外側部材８５との間に挿入することで、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とを軸方向に摺動させつつ、内側部材８１を径方向内側に変形させて第１筒状面Ｓｃ１と第３筒状面Ｓｃ３とを当接および密着させるとともに、外側部材８５を径方向外側に変形させて第２筒状面Ｓｃ２と第４筒状面Ｓｃ４とを当接および密着させることができる。

これにより、アッパハウジング８０の組み付け後、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが密着するとともに、第１筒状面Ｓｃ１と第３筒状面Ｓｃ３とが密着し、第２筒状面Ｓｃ２と第４筒状面Ｓｃ４とが密着する。

したがって、固定コア５０、アッパハウジング８０およびハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を形成可能である。よって、コイル５５へ入力した電流に対して、効率的に吸引力を発生させることができ、燃料噴射弁１の駆動に必要なエネルギーを低減できる。これにより、燃料噴射弁１の消費電力を低減できる。

また、本実施形態では、アッパハウジング８０を内側部材８１と外側部材８５の２つの部材で構成することにより、部材１つあたりの径方向の大きさ、すなわち、幅を小さくできる。そのため、アッパハウジング８０の組み付け時、アッパハウジング８０の内側部材８１および外側部材８５を径方向に容易に変形させることができる。これにより、アッパハウジング８０の組み付け荷重が低減し、組み付け性を向上できる。また、アッパハウジング８０の組み付け後、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とがより密着するとともに、第１筒状面Ｓｃ１と第３筒状面Ｓｃ３とがより密着し、第２筒状面Ｓｃ２と第４筒状面Ｓｃ４とがより密着する。

また、＜５＞本実施形態では、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが径方向で対向していない状態では、第１筒状面Ｓｃ１の内径は第３筒状面Ｓｃ３の外径より大きい。第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが径方向で対向している状態では、第１筒状面Ｓｃ１は第３筒状面Ｓｃ３に当接する。

そのため、アッパハウジング８０の組み付け時、内側部材８１をコイル５５に対し噴孔１３とは反対側から固定コア５０の径方向外側に容易に挿入することができる。また、アッパハウジング８０の組み付け後、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とを密着させるとともに、第１筒状面Ｓｃ１と第３筒状面Ｓｃ３とを密着させることができる。これにより、固定コア５０、アッパハウジング８０およびハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を形成可能である。

また、＜６＞本実施形態では、内側部材８１の軸方向の長さは、外側部材８５の軸方向の長さより大きい。

仮に、内側部材８１の軸方向の長さと外側部材８５の軸方向の長さとが同じ場合、内側部材８１の内周壁に形成される磁路の面積は、外側部材８５の外周壁に形成される磁路の面積より小さくなる。本実施形態では、内側部材８１の軸方向の長さが外側部材８５の軸方向の長さより大きいため、内側部材８１の内周壁に形成される磁路の面積と、外側部材８５の外周壁に形成される磁路の面積とを同程度にすることができる。これにより、固定コア５０、アッパハウジング８０およびハウジング２０において、より効率的な磁気回路を形成可能である。

また、内側部材８１の噴孔１３側の端面は、外側部材８５の噴孔１３側の端面に対し噴孔１３側に位置している。さらに、内側部材８１の噴孔１３とは反対側の端面は、外側部材８５の噴孔１３とは反対側の端面に対し噴孔１３とは反対側に位置している。つまり、外側部材８５は、軸方向において内側部材８１の軸方向の長さの範囲内に位置している。

そのため、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２との軸方向における接触長さを最大限確保でき、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２との間の磁路の面積を最大限確保できる。

（第４実施形態）
第４実施形態による燃料噴射弁の一部を図１５に示す。第４実施形態は、アッパハウジング８０、固定コア５０の構成等が第３実施形態と異なる。

本実施形態では、第１テーパ面Ｓｔ１および第２テーパ面Ｓｔ２は、アッパハウジング８０に対し噴孔１３側から噴孔１３とは反対側へ向かうに従い所定の割合でアッパハウジング８０の軸に近付くようテーパ状に形成されている（図１５参照）。

固定コア５０の外周壁には、環状の段差面５０５が形成されている。アッパハウジング８０の内側部材８１は、段差面５０５に当接し、噴孔１３側への移動が規制されている。

次に、固定コア５０とハウジング２０との間へのアッパハウジング８０の組み付け方法について説明する。

（アッパハウジング組み付け工程）
コイル組み付け工程の後、アッパハウジング８０を固定コア５０とハウジング２０との間に挿入する。具体的には、まず、アッパハウジング８０の内側部材８１を固定コア５０の噴孔１３とは反対側から挿入し、内側部材８１の切欠き部８３にボビン延伸部５５２が位置した状態で、内側部材８１を固定コア５０の外側に圧入する。これにより、内側部材８１は、段差面５０５に当接し、噴孔１３側への移動が規制される。

その後、アッパハウジング８０の外側部材８５を固定コア５０の噴孔１３とは反対側から挿入し、外側部材８５の切欠き部８７にボビン延伸部５５２が位置した状態で、外側部材８５を内側部材８１の外側に圧入する。

＜５＞図１６に示すように、外側部材８５を内側部材８１の外側に圧入するとき、まず、外側部材８５の内周壁すなわち第２テーパ面Ｓｔ２が、第１テーパ面Ｓｔ１に対し噴孔１３とは反対側において固定コア５０の外周壁に径方向で対向する。この状態、すなわち、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが径方向で対向していない状態では、第２筒状面Ｓｃ２の外径は、第４筒状面Ｓｃ４の内径より小さい。そのため、アッパハウジング８０の外側部材８５の周方向の少なくとも一部において、外側部材８５の外周壁すなわち第２筒状面Ｓｃ２とハウジング２０の外筒部２１の内周壁との間に隙間Ｓｐ１が形成される。

また、この状態、すなわち、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが径方向で対向していない状態では、第２テーパ面Ｓｔ２の噴孔１３側の端部の内径は、第１テーパ面Ｓｔ１の噴孔１３側の端部の外径より小さい。

この状態で、外側部材８５を噴孔１３側へさらに移動させると、外側部材８５の第２テーパ面Ｓｔ２と内側部材８１の第１テーパ面Ｓｔ１とが接触し摺動する。このとき、外側部材８５は、内径および外径が拡大するよう径方向外側に変形する。そのため、外側部材８５の第２筒状面Ｓｃ２がハウジング２０の第４筒状面Ｓｃ４に当接し、密着する。

また、このとき、内側部材８１は、内径および外径が縮小するよう径方向内側に変形する。そのため、内側部材８１の第１筒状面Ｓｃ１が固定コア５０の第３筒状面Ｓｃ３に密着する。

これにより、アッパハウジング８０の組み付け後、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが密着するとともに、第１筒状面Ｓｃ１と第３筒状面Ｓｃ３とが密着し、第２筒状面Ｓｃ２と第４筒状面Ｓｃ４とが密着する（図１５、１６参照）。

また、本実施形態では、アッパハウジング８０の内側部材８１は、固定コア５０の段差面５０５に当接し、噴孔１３側への移動が規制されている。そのため、外側部材８５を内側部材８１の外側に圧入しても、内側部材８１とボビン５５１との距離を一定に保つことができる。

また、本実施形態では、外側部材８５の内側部材８１の外側への組み付け前において、外側部材８５の第２テーパ面Ｓｔ２の縮径する割合である縮径率は、内側部材８１の第１テーパ面Ｓｔ１の縮径率より僅かに大きい。そのため、アッパハウジング組み付け工程で外側部材８５を内側部材８１の外側に圧入するとき、外側部材８５の噴孔１３とは反対側の端部の内周壁が先に内側部材８１の外周壁に接触する。

以上説明したように、＜４＞本実施形態では、アッパハウジング８０の組み付け前において第１テーパ面Ｓｔ１、第２テーパ面Ｓｔ２、第１筒状面Ｓｃ１、第２筒状面Ｓｃ２、第３筒状面Ｓｃ３、第４筒状面Ｓｃ４の径を適宜設定することにより、アッパハウジング８０の組み付け時、内側部材８１を固定コア５０とハウジング２０との間に挿入した状態で、外側部材８５をコイル５５に対し噴孔１３とは反対側から内側部材８１とハウジング２０との間に挿入することで、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とを軸方向に摺動させつつ、外側部材８５を径方向外側に変形させて第２筒状面Ｓｃ２と第４筒状面Ｓｃ４とを当接および密着させるとともに、内側部材８１を径方向内側に変形させて第１筒状面Ｓｃ１と第３筒状面Ｓｃ３とを当接および密着させることができる。

これにより、アッパハウジング８０の組み付け後、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが密着するとともに、第１筒状面Ｓｃ１と第３筒状面Ｓｃ３とが密着し、第２筒状面Ｓｃ２と第４筒状面Ｓｃ４とが密着する。

したがって、第３実施形態と同様、固定コア５０、アッパハウジング８０およびハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を形成可能である。

なお、本実施形態では、アッパハウジング８０の組み付け時、内側部材８１を固定コア５０に圧入する。そのため、圧入側である内側部材８１の内周壁が固定コア５０の外周壁に安定して密着する。これにより、アッパハウジング８０の内側部材８１の内周壁および外側部材８５の外周壁のうち磁路面積が小さくなる側である内側部材８１の内周壁の磁路面積を確保し易くなる。

また、＜５＞本実施形態では、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが径方向で対向していない状態では、第２筒状面Ｓｃ２の外径は第４筒状面Ｓｃ４の内径より小さい。第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが径方向で対向している状態では、第２筒状面Ｓｃ２は第４筒状面Ｓｃ４に当接する。

そのため、アッパハウジング８０の組み付け時、外側部材８５をコイル５５に対し噴孔１３とは反対側からハウジング２０の外筒部２１の径方向内側に容易に挿入することができる。また、アッパハウジング８０の組み付け後、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とを密着させるとともに、第２筒状面Ｓｃ２と第４筒状面Ｓｃ４とを密着させることができる。これにより、固定コア５０、アッパハウジング８０およびハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を形成可能である。

（第５実施形態）
第５実施形態による燃料噴射弁の一部を図１７に示す。第５実施形態は、アッパハウジングの構成等が第３実施形態と異なる。

＜８＞本実施形態では、アッパハウジング９０は、底部９１、内側延伸部９２、外側延伸部９３を有する。

＜１４＞底部９１、内側延伸部９２、外側延伸部９３は、例えば金属等の磁性材料により一体に形成されている。底部９１は、略Ｃ字状に形成されている。内側延伸部９２は、底部９１の内縁部から底部９１の軸方向へ延びるよう略Ｃ字の筒状に形成されている。外側延伸部９３は、底部９１の外縁部から底部９１の軸方向へ延びるよう略Ｃ字の筒状に形成されている。アッパハウジング９０は、周方向の一部に切欠き部を有し、軸方向から見てＣ字状に形成されている。

ここで、内側延伸部９２と外側延伸部９３との間には、略Ｃ字状の溝部９００が形成されている。また、外側延伸部９３には、外周壁から径方向内側へ凹む凹部９４が形成されている。凹部９４は、例えば外側延伸部９３の周方向に等間隔で５つ形成されている。

アッパハウジング９０は、固定コア５０とハウジング２０との間においてコイル５５に対し噴孔１３とは反対側に設けられている。ここで、アッパハウジング９０の底部９１の外縁部は、ハウジング２０の段差面２０５に当接している。

＜９＞本実施形態は、中間部材９５をさらに備える。中間部材９５は、例えば金属等の磁性材料により略Ｃ字の筒状に形成されている。中間部材９５の内周壁は、中間部材９５の軸方向の一方側から他方側へ向かうに従い所定の割合で中間部材９５の軸に近付くようテーパ状に形成されている。中間部材９５の外周壁は、中間部材９５の軸方向の一方側から他方側へ向かうに従い所定の割合で中間部材９５の軸から離れるようテーパ状に形成されている。

中間部材９５は、アッパハウジング９０の内側延伸部９２と外側延伸部９３との間、すなわち、溝部９００に設けられている。ここで、中間部材９５は、軸方向の２つの端面のうち、径方向の長さ、すなわち、幅が狭い方の端面が底部９１に対向するよう設けられている。また、中間部材９５は、一方の端面が底部９１に当接した状態で、他方の端面が、アッパハウジング９０の内側延伸部９２および外側延伸部９３の底部９１とは反対側の端面に対し噴孔１３とは反対側に位置する。

中間部材９５は、内側延伸部９２と外側延伸部９３との間に設けられた状態において、アッパハウジング９０の内側延伸部９２を底部９１の径方向内側へ付勢可能であり、アッパハウジング９０の外側延伸部９３を底部９１の径方向外側へ付勢可能である。

そのため、図１５に示すように、中間部材９５が溝部９００に設けられた状態において、中間部材９５の内周壁とアッパハウジング９０の内側延伸部９２の外周壁とが密着し、中間部材９５の外周壁とアッパハウジング９０の外側延伸部９３の内周壁とが密着し、アッパハウジング９０の内周壁と固定コア５０の外周壁とが密着し、アッパハウジング９０の外周壁とハウジング２０の外筒部２１の内周壁とが密着している。

ここで、アッパハウジング９０の内側延伸部９２の外周壁は、内側延伸部９２の軸方向の噴孔１３側から噴孔１３とは反対側へ向かうに従い所定の割合で内側延伸部９２の軸に近付くようテーパ状に形成されている。アッパハウジング９０の外側延伸部９３の内周壁は、外側延伸部９３の軸方向の噴孔１３側から噴孔１３とは反対側へ向かうに従い所定の割合で外側延伸部９３の軸から離れるようテーパ状に形成されている。

次に、固定コア５０とハウジング２０との間へのアッパハウジング９０の組み付け方法について説明する。

（アッパハウジング組み付け工程）
コイル組み付け工程の後、アッパハウジング９０を固定コア５０とハウジング２０との間に挿入する。具体的には、まず、アッパハウジング９０を固定コア５０の噴孔１３とは反対側から挿入し、切欠き部にボビン延伸部５５２が位置した状態で、アッパハウジング９０を固定コア５０とハウジング２０との間に挿入する。これにより、アッパハウジング９０は、段差面２０５に当接し、噴孔１３側への移動が規制される（図１８参照）。

その後、中間部材９５を固定コア５０の噴孔１３とは反対側から挿入し、切欠き部にボビン延伸部５５２が位置した状態で、中間部材９５をアッパハウジング９０の溝部９００に圧入する。

図１８に示すように、中間部材９５を溝部９００に圧入するとき、中間部材９５を溝部９００に圧入する前の状態、すなわち、中間部材９５の内周壁と内側延伸部９２の外周壁とが径方向で対向せず、中間部材９５の外周壁と外側延伸部９３の内周壁とが径方向で対向していない状態では、内側延伸部９２の内周壁は、軸方向の噴孔１３側から噴孔１３とは反対側へ向かうに従い所定の割合で軸から離れるようテーパ状に形成されており、噴孔１３とは反対側が固定コア５０の外周壁から離間している。また、この状態では、外側延伸部９３の外周壁は、軸方向の噴孔１３側から噴孔１３とは反対側へ向かうに従い所定の割合で軸に近付くようテーパ状に形成されており、噴孔１３とは反対側がハウジング２０の外筒部２１の内周壁から離間している。

また、この状態では、内側延伸部９２の外周壁は、軸方向の噴孔１３側から噴孔１３とは反対側へ向かうに従い所定の割合で軸に近付くようテーパ状に形成されている。また、外側延伸部９３の内周壁は、軸方向の噴孔１３側から噴孔１３とは反対側へ向かうに従い所定の割合で軸から離れるようテーパ状に形成されている。

この状態で、中間部材９５を溝部９００に挿入し噴孔１３側へ移動させると、中間部材９５の内周壁と内側延伸部９２の外周壁とが接触し摺動するとともに、中間部材９５の外周壁と外側延伸部９３の内周壁とが接触し摺動する。このとき、内側延伸部９２は、内径および外径が縮小するよう径方向内側に変形する。そのため、内側延伸部９２の内周壁が固定コア５０の外周壁に当接し、密着する。

また、このとき、外側延伸部９３は、内径および外径が拡大するよう径方向外側に変形する。そのため、外側延伸部９３の外周壁がハウジング２０の外筒部２１の内周壁に当接し、密着する。

これにより、アッパハウジング９０および中間部材９５の組み付け後、中間部材９５の内周壁と内側延伸部９２の外周壁とが密着し、中間部材９５の外周壁と外側延伸部９３の内周壁とが密着するとともに、アッパハウジング９０の内周壁と固定コア５０の外周壁とが密着し、アッパハウジング９０の外周壁とハウジング２０の外筒部２１の内周壁とが密着する（図１７参照）。

上記構成により、コイル５５への通電時、固定コア５０、アッパハウジング９０、中間部材９５、ハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を形成可能である（図１７参照）。

以上説明したように、＜８＞本実施形態では、アッパハウジング９０は、底部９１、底部９１の内縁部から底部９１の軸方向へ延びるよう形成された内側延伸部９２、および、底部９１の外縁部から底部９１の軸方向へ延びるよう形成された外側延伸部９３を有する。

また、＜９＞本実施形態は、内側延伸部９２と外側延伸部９３との間に設けられた中間部材９５をさらに備える。

そのため、アッパハウジング９０の組み付け前においてアッパハウジング９０の内側延伸部９２の内径、外側延伸部９３の外径、固定コア５０の外径、ハウジング２０の内径、中間部材９５の内径および外径を適宜設定することにより、アッパハウジング９０および中間部材９５の組み付け時、アッパハウジング９０をコイル５５に対し噴孔１３とは反対側から固定コア５０とハウジング２０との間に挿入し、中間部材９５を内側延伸部９２と外側延伸部９３との間に挿入することで、中間部材９５の内周壁と内側延伸部９２の外周壁とを軸方向に摺動させるとともに、中間部材９５の外周壁と外側延伸部９３の内周壁とを軸方向に摺動させつつ、内側延伸部９２を径方向内側に変形させ、外側延伸部９３を径方向外側に変形させることができる。

これにより、アッパハウジング９０および中間部材９５の組み付け後、中間部材９５の内周壁と内側延伸部９２の外周壁とが密着し、中間部材９５の外周壁と外側延伸部９３の内周壁とが密着し、内側延伸部９２の内周壁と固定コア５０の外周壁とが密着するとともに、外側延伸部９３の外周壁とハウジング２０の内周壁とが密着する。

したがって、固定コア５０、アッパハウジング９０、中間部材９５およびハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を形成可能である。よって、コイル５５へ入力した電流に対して、効率的に吸引力を発生させることができ、燃料噴射弁１の駆動に必要なエネルギーを低減できる。これにより、燃料噴射弁１の消費電力を低減できる。

また、＜１０＞本実施形態では、中間部材９５は、内側延伸部９２を底部９１の径方向内側へ付勢可能に設けられている。そのため、内側延伸部９２の内周壁と固定コア５０の外周壁とをより密着させることができる。

また、＜１１＞本実施形態では、中間部材９５は、外側延伸部９３を底部９１の径方向外側へ付勢可能に設けられている。そのため、外側延伸部９３の外周壁とハウジング２０の内周壁とをより密着させることができる。

また、＜１２＞本実施形態では、中間部材９５は、アッパハウジング９０とともに磁気回路を形成可能である。そのため、固定コア５０、アッパハウジング９０、中間部材９５およびハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を確実に形成可能である。

（第６実施形態）
第６実施形態による燃料噴射弁の一部を図１９に示す。第６実施形態は、アッパハウジングの構成等が第５実施形態と異なる。

本実施形態は、第５実施形態で示した中間部材９５を備えていない。

図１９に示すように、本実施形態では、アッパハウジング９０が固定コア５０とハウジング２０の外筒部２１との間に設けられた状態において、アッパハウジング９０の噴孔１３とは反対側の内周壁と固定コア５０の外周壁とが密着し、アッパハウジング９０の噴孔１３とは反対側の外周壁とハウジング２０の外筒部２１の内周壁とが密着している。

ここで、アッパハウジング９０の噴孔１３側の内周壁と固定コア５０の外周壁とは離間し、アッパハウジング９０の噴孔１３側の外周壁とハウジング２０の外筒部２１の内周壁とは離間している。

なお、溝部９００の底面、すなわち、底部９１の噴孔１３とは反対側の端面に対し噴孔１３側において、アッパハウジング９０の内周壁と固定コア５０の外周壁とは離間し、アッパハウジング９０の外周壁とハウジング２０の外筒部２１の内周壁とは離間している。

つまり、アッパハウジング９０の噴孔１３とは反対側の端部から、溝部９００の底面に対し噴孔１３側にかけて、アッパハウジング９０の内周壁は固定コア５０の外周壁に密着し、アッパハウジング９０の外周壁はハウジング２０の外筒部２１の内周壁に密着している。

そのため、アッパハウジング９０の内周壁と固定コア５０の外周壁との間の磁路面積、および、アッパハウジング９０の外周壁とハウジング２０の外筒部２１の内周壁との間の磁路面積を確保できる。

次に、固定コア５０とハウジング２０との間へのアッパハウジング９０の組み付け方法について説明する。

（アッパハウジング組み付け工程）
コイル組み付け工程の後、アッパハウジング９０を固定コア５０とハウジング２０との間に挿入する。具体的には、アッパハウジング９０を固定コア５０の噴孔１３とは反対側から挿入し、切欠き部にボビン延伸部５５２が位置した状態で、アッパハウジング９０を固定コア５０とハウジング２０との間に圧入する。

図２０に示すように、アッパハウジング９０を固定コア５０とハウジング２０との間に圧入するとき、圧入する前の状態では、アッパハウジング９０の内周壁は、軸方向の噴孔１３側から噴孔１３とは反対側へ向かうに従い所定の割合で軸に近付くようテーパ状に形成されている。また、この状態では、アッパハウジング９０の外周壁は、軸方向の噴孔１３側から噴孔１３とは反対側へ向かうに従い所定の割合で軸から離れるようテーパ状に形成されている。

この状態で、アッパハウジング９０を噴孔１３側へ移動させると、アッパハウジング９０の内周壁と固定コア５０の外周壁とが接触し摺動するとともに、アッパハウジング９０の外周壁とハウジング２０の外筒部２１の内周壁とが接触し摺動する。このとき、内側延伸部９２は、内径および外径が拡大するよう径方向外側に変形する。そのため、内側延伸部９２の内周壁が固定コア５０の外周壁に密着する。

また、このとき、外側延伸部９３は、内径および外径が縮小するよう径方向内側に変形する。そのため、外側延伸部９３の外周壁がハウジング２０の外筒部２１の内周壁に密着する。

これにより、アッパハウジング９０の組み付け後、アッパハウジング９０の内周壁と固定コア５０の外周壁とが密着し、アッパハウジング９０の外周壁とハウジング２０の外筒部２１の内周壁とが密着する（図１９、２０参照）。

上記構成により、コイル５５への通電時、固定コア５０、アッパハウジング９０、ハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を形成可能である（図１９参照）。

以上説明したように、＜８＞本実施形態では、アッパハウジング９０は、底部９１、底部９１の内縁部から底部９１の軸方向へ延びるよう形成された内側延伸部９２、および、底部９１の外縁部から底部９１の軸方向へ延びるよう形成された外側延伸部９３を有する。

そのため、アッパハウジング９０の組み付け前においてアッパハウジング９０の内側延伸部９２の内径、外側延伸部９３の外径、固定コア５０の外径、および、ハウジング２０の内径を適宜設定することにより、アッパハウジング９０の組み付け時、アッパハウジング９０をコイル５５に対し噴孔１３とは反対側から固定コア５０とハウジング２０との間に挿入することで、内側延伸部９２の内周壁と固定コア５０の外周壁とを軸方向に摺動させるとともに、外側延伸部９３の外周壁とハウジング２０の内周壁とを軸方向に摺動させつつ、内側延伸部９２を径方向外側に変形させ、外側延伸部９３を径方向内側に変形させることができる。

これにより、アッパハウジング９０の組み付け後、内側延伸部９２の内周壁と固定コア５０の外周壁とが密着するとともに、外側延伸部９３の外周壁とハウジング２０の内周壁とが密着する。

したがって、固定コア５０、アッパハウジング９０およびハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を形成可能である。よって、コイル５５へ入力した電流に対して、効率的に吸引力を発生させることができ、燃料噴射弁１の駆動に必要なエネルギーを低減できる。これにより、燃料噴射弁１の消費電力を低減できる。

また、＜１３＞本実施形態では、アッパハウジング９０は、噴孔１３側の端部の外周壁とハウジング２０の内周壁とが離間するよう、および、噴孔１３側の端部の内周壁と固定コア５０の外周壁とが離間するよう設けられている。

したがって、モールド工程のとき、溶融した樹脂が、アッパハウジング９０に対し噴孔１３とは反対側から、アッパハウジング９０の内周壁と固定コア５０の外周壁との間、および、アッパハウジング９０の外周壁とハウジング２０の内周壁との間に入り込むのを抑制できる。これにより、アッパハウジング９０の内周壁と固定コア５０の外周壁とが離間するのを抑制でき、アッパハウジング９０の外周壁とハウジング２０の内周壁とが離間するのを抑制できる。したがって、固定コア５０、アッパハウジング９０およびハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を確実に形成可能である。

（第７実施形態）
第７実施形態による燃料噴射弁の一部を図２１に示す。第７実施形態は、アッパハウジングの構成が第１実施形態と異なる。

本実施形態では、アッパハウジング７０の本体７１の周方向の端部の外周壁は、仮想テーパ面Ｓｔｖ１から所定距離ｄ１離れている。

そのため、第１実施形態と比べ、アッパハウジング組み付け工程において、アッパハウジング７０をハウジング２０の外筒部２１の内側に圧入するとき、アッパハウジング７０の本体７１の周方向の端部の外周壁（第１テーパ面Ｓｔ１）からハウジング２０の外筒部２１の内周壁に対し作用する径方向の力を低減できる。これにより、アッパハウジング７０の組み付け性を向上できる。

また、アッパハウジング７０の組み付け後においても、アッパハウジング７０の本体７１の周方向の端部の外周壁（第１テーパ面Ｓｔ１）からハウジング２０の外筒部２１の内周壁（第２テーパ面Ｓｔ２）に対し作用する径方向の力を低減できる。これにより、ハウジング２０の外筒部２１の内周壁のうち、アッパハウジング７０の本体７１の周方向の端部の外周壁に対向する部分に生じる応力を低減できる。

（第８実施形態）
第８実施形態による燃料噴射弁の一部を図２２に示す。第８実施形態は、アッパハウジングの構成が第１実施形態と異なる。

本実施形態では、アッパハウジング７０の凹部７３の底面と本体７１の内周壁（第１筒状面Ｓｃ１）との距離ｄ２は、第１実施形態の凹部７３の底面と本体７１の内周壁（第１筒状面Ｓｃ１）との距離（図３参照）より小さい。そのため、本体７１は、凹部７３において径方向に容易に変形可能である。よって、特にアッパハウジング７０の本体７１の周方向の端部は、径方向に容易に変形可能である。

そのため、第１実施形態と比べ、アッパハウジング組み付け工程において、アッパハウジング７０をハウジング２０の外筒部２１の内側に圧入するとき、特にアッパハウジング７０の本体７１の周方向の端部の外周壁（第１テーパ面Ｓｔ１）からハウジング２０の外筒部２１の内周壁に対し作用する径方向の力を低減できる。これにより、アッパハウジング７０の組み付け性を向上できる。

また、アッパハウジング７０の組み付け後においても、特にアッパハウジング７０の本体７１の周方向の端部の外周壁（第１テーパ面Ｓｔ１）からハウジング２０の外筒部２１の内周壁（第２テーパ面Ｓｔ２）に対し作用する径方向の力を低減できる。これにより、ハウジング２０の外筒部２１の内周壁のうち、アッパハウジング７０の本体７１の周方向の端部の外周壁に対向する部分に生じる応力を低減できる。

（第９実施形態）
第９実施形態による燃料噴射弁の一部を図２３に示す。第９実施形態は、アッパハウジングの構成が第１実施形態と異なる。

本実施形態では、アッパハウジング７０は、内側凹部７４をさらに有する。内側凹部７４は、本体７１の内周壁から径方向外側へ凹むよう形成されている。内側凹部７４は、本体７１の周方向に等間隔で６つ形成されている。内側凹部７４は、本体７１の周方向において、隣り合う２つの凹部７３の間に形成されている。

ここで、内側凹部７４の底面と本体７１の外周壁（第１テーパ面Ｓｔ１）との距離の最大値ｄ３は、凹部７３の底面と本体７１の内周壁（第１筒状面Ｓｃ１）との距離ｄ４より小さい。そのため、本体７１は、内側凹部７４において径方向に容易に変形可能である。よって、特にアッパハウジング７０の本体７１の周方向の端部は、径方向に容易に変形可能である。

そのため、第１実施形態と比べ、アッパハウジング組み付け工程において、アッパハウジング７０をハウジング２０の外筒部２１の内側に圧入するとき、特にアッパハウジング７０の本体７１の周方向の端部の外周壁（第１テーパ面Ｓｔ１）からハウジング２０の外筒部２１の内周壁に対し作用する径方向の力を低減できる。これにより、アッパハウジング７０の組み付け性を向上できる。

また、アッパハウジング７０の組み付け後においても、特にアッパハウジング７０の本体７１の周方向の端部の外周壁（第１テーパ面Ｓｔ１）からハウジング２０の外筒部２１の内周壁（第２テーパ面Ｓｔ２）に対し作用する径方向の力を低減できる。これにより、ハウジング２０の外筒部２１の内周壁のうち、アッパハウジング７０の本体７１の周方向の端部の外周壁に対向する部分に生じる応力を低減できる。

（第１０実施形態）
第１０実施形態による燃料噴射弁の一部を図２４、２５に示す。第１０実施形態は、アッパハウジングの構成が第１実施形態と異なる。

本実施形態では、アッパハウジング７０は、軸方向凹部７５をさらに有する。軸方向凹部７５は、アッパハウジング７０の本体７１の噴孔１３とは反対側の端面から軸方向に円形に凹むよう形成されている。これにより、本体７１の軸方向凹部７５の径方向外側において、隣り合う２つの凹部７３の間、および、本体７１の周方向の両端部に、円弧状の壁部７６が形成されている。よって、本体７１は、壁部７６が本体７１の径方向内側に容易に変形可能である。

そのため、第１実施形態と比べ、アッパハウジング組み付け工程において、アッパハウジング７０をハウジング２０の外筒部２１の内側に圧入するとき、特にアッパハウジング７０の壁部７６の外周壁からハウジング２０の外筒部２１の内周壁に対し作用する径方向の力を低減できる。これにより、アッパハウジング７０の組み付け性を向上できる。

また、アッパハウジング７０の組み付け後においても、特にアッパハウジング７０の壁部７６の外周壁からハウジング２０の外筒部２１の内周壁（第２テーパ面Ｓｔ２）に対し作用する径方向の力を低減できる。これにより、ハウジング２０の外筒部２１の内周壁のうち、アッパハウジング７０の壁部７６の外周壁に対向する部分に生じる応力を低減できる。

（第１１実施形態）
第１１実施形態による燃料噴射弁の一部を図２６に示す。第１１実施形態は、ハウジングの構成等が第１実施形態と異なる。

本実施形態では、ハウジング２０の外筒部２１の内周壁には、環状の段差面２０５が形成されている。アッパハウジング７０は、段差面２０５に当接し、噴孔１３側への移動が規制されている。

次に、本実施形態の燃料噴射弁１の製造方法のうち「アッパハウジング組み付け工程」について説明する。

（アッパハウジング組み付け工程）
図２７に示すように、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが径方向で対向しておらず、第１筒状面Ｓｃ１と固定コア５０の外周壁との間に隙間Ｓｐ１が形成された状態で、アッパハウジング７０を噴孔１３側へさらに移動させると、アッパハウジング７０の第１テーパ面Ｓｔ１とハウジング２０の第２テーパ面Ｓｔ２とが摺動する。このとき、アッパハウジング７０は、内径および外径が縮小するよう径方向内側に変形する。そのため、アッパハウジング７０の第１筒状面Ｓｃ１が固定コア５０の第２筒状面Ｓｃ２に当接し、密着する。アッパハウジング７０を噴孔１３側へさらに移動させると、アッパハウジング７０の噴孔１３側の面の外縁部が段差面２０５に当接する。これにより、アッパハウジング７０の組み付け後、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが密着するとともに、第１筒状面Ｓｃ１と第２筒状面Ｓｃ２とが密着する（図２７参照）。

本実施形態では、第１実施形態と同様、アッパハウジング７０のハウジング２０の内側への組み付け前において、アッパハウジング７０の第１テーパ面Ｓｔ１の縮径する割合である縮径率は、ハウジング２０の第２テーパ面Ｓｔ２の縮径率より僅かに大きい。つまり、軸に対する第１テーパ面Ｓｔ１の傾斜角であるテーパ角は、第２テーパ面Ｓｔ２のテーパ角より大きい。そのため、アッパハウジング組み付け工程でアッパハウジング７０をハウジング２０の内側に圧入するとき、アッパハウジング７０の噴孔１３とは反対側の端部の外周壁が先にハウジング２０の内周壁に接触する。これにより、アッパハウジング７０の圧入時のむしれを抑制できるとともに、圧入荷重を低減できる。

第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２とが摺動しながらアッパハウジング７０が噴孔１３側へ移動するとき、第１筒状面Ｓｃ１と第２筒状面Ｓｃ２との面圧より、アッパハウジング７０の噴孔１３とは反対側の端部の外周壁（Ｓｔ１）とハウジング２０の内周壁（Ｓｔ２）との面圧の方が大きい。そのため、アッパハウジング７０が噴孔１３側へ移動するとき、アッパハウジング７０の噴孔１３とは反対側の端部の外周壁およびハウジング２０の内周壁の少なくとも一方が変形または潰れる。これにより、アッパハウジング７０の外周壁とハウジング２０の内周壁とが密着する。したがって、固定コア５０、アッパハウジング７０およびハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を確実に形成可能である。

また、本実施形態では、アッパハウジング組み付け工程の終期に、アッパハウジング７０の噴孔１３側の面の外縁部が段差面２０５に当接する。これにより、アッパハウジング７０は、噴孔１３側への移動が規制される。そのため、ハウジング２０に対するアッパハウジング７０の位置のばらつきを抑制し、アッパハウジング７０とボビン５５１との距離を一定にできる。アッパハウジング７０とボビン５５１との距離を一定にすることにより、モールド工程でアッパハウジング７０とボビン５５１との間に流れ込んだ高温の樹脂によって、ボビン５５１のアッパハウジング７０側の突起であるボビン突部５５０を確実に溶融できる。したがって、アッパハウジング７０とコイル５５との間のシール性を向上できる。

上記構成により、アッパハウジング７０の圧入時のアッパハウジング７０とハウジング２０との面圧を低減することができる。これにより、組み付け性を向上できる。また、アッパハウジング７０とハウジング２０との面圧を低減することにより、むしれをより一層効果的に抑制できる。そのため、コイル５５側に異物が落下すること、および、レアショートを抑制できる。

（第１２実施形態）
第１２実施形態による燃料噴射弁について説明する。第１２実施形態は、アッパハウジングおよびハウジングの構成等が第１１実施形態と異なる。

本実施形態では、ハウジング２０の母材硬度は、アッパハウジング７０の母材硬度より低い。また、ハウジング２０の外筒部２１の内周壁のうち第２テーパ面Ｓｔ２に対応する部分は、例えばショットブラスト、切削抵抗の増大、スパロール等による表面処理によって、表面硬度が母材硬度より高くなっている。なお、外筒部２１の内周壁のうち第２テーパ面Ｓｔ２に対応する部分の表面硬度と、アッパハウジング７０の外周壁のうち第１テーパ面Ｓｔ１に対応する部分の表面硬度とは、同程度である。

上記構成により、アッパハウジング組み付け工程でアッパハウジング７０をハウジング２０の内側に圧入するとき、特にハウジング２０の内周壁が、アッパハウジング７０の噴孔１３とは反対側の端部の外周壁により押され、ハウジング２０の内部すなわち母材が圧縮されるように変形する。これにより、アッパハウジング７０の外周壁とハウジング２０の内周壁とをより密着させることができる。

また、上記構成により、アッパハウジング７０の圧入時のアッパハウジング７０とハウジング２０との面圧を低減することができる。これにより、組み付け性を向上できる。また、アッパハウジング７０とハウジング２０との面圧を低減することにより、むしれをより一層効果的に抑制できる。そのため、コイル５５側に異物が落下すること、および、レアショートを抑制できる。

（第１３実施形態）
第１３実施形態による燃料噴射弁について図２８に基づき説明する。第１３実施形態は、アッパハウジングの構成等が第１１実施形態と異なる。

本実施形態では、アッパハウジング７０の外周壁（第１テーパ面Ｓｔ１）は、アッパハウジング７０の軸方向における中央部が径方向外側へ突出するよう曲面状に形成されている。アッパハウジング７０の外周壁は、アッパハウジング７０の軸を含む平面による断面において、円弧状となるよう形成されている（図２８参照）。

なお、第１テーパ面Ｓｔ１は、アッパハウジング７０の軸方向における中心Ｃ１よりも噴孔１３側の部分が、中心Ｃ１から噴孔１３側に向かうに従い軸に近付くようテーパ状に形成されている。ここで、第１テーパ面Ｓｔ１の縮径率は、中心Ｃ１から噴孔１３側に向かうに従い大きくなるよう変化している。

また、第１テーパ面Ｓｔ１は、アッパハウジング７０の軸方向における中心Ｃ１よりも噴孔１３とは反対側の部分が、中心Ｃ１から噴孔１３とは反対側に向かうに従い軸に近付くようテーパ状に形成されている。ここで、第１テーパ面Ｓｔ１の縮径率は、中心Ｃ１から噴孔１３とは反対側に向かうに従い大きくなるよう変化している。

上記構成により、アッパハウジング７０の圧入時のアッパハウジング７０とハウジング２０との面圧を低減することができる。これにより、組み付け性を向上できる。また、アッパハウジング７０とハウジング２０との面圧を低減することにより、むしれをより一層効果的に抑制できる。そのため、コイル５５側に異物が落下すること、および、レアショートを抑制できる。

（第１４実施形態）
第１４実施形態による燃料噴射弁について図２９に基づき説明する。第１４実施形態は、アッパハウジングの構成等が第１１実施形態と異なる。

本実施形態では、アッパハウジング７０は、外周凹部７７を有している。外周凹部７７は、アッパハウジング７０の本体７１の外周壁から径方向内側に凹むよう形成されている。外周凹部７７は、本体７１の噴孔１３側の端部から本体７１の軸方向の中央部にかけて形成されている。これにより、本実施形態の第１テーパ面Ｓｔ１の軸方向の長さは、第１１実施形態の第１テーパ面Ｓｔ１の軸方向の長さより小さくなっている。そのため、第１テーパ面Ｓｔ１と第２テーパ面Ｓｔ２との接触する部分の面積である接触面積も、第１１実施形態より小さくなっている。

上記構成により、アッパハウジング７０の圧入時のアッパハウジング７０とハウジング２０との圧入長を低減し、摺動する部分の移動量を低減することができる。これにより、組み付け性を向上できる。また、アッパハウジング７０とハウジング２０との摺動する部分の移動量を低減することにより、むしれをより一層効果的に抑制できる。そのため、コイル５５側に異物が落下すること、および、レアショートを抑制できる。

（第１５実施形態）
第１５実施形態による燃料噴射弁について図３０に基づき説明する。第１５実施形態は、アッパハウジングの構成等が第１１実施形態と異なる。

本実施形態では、ハウジング２０の第２テーパ面Ｓｔ２は、軸方向の特定の箇所である特定箇所ＳＬ１に対し噴孔１３側と噴孔１３とは反対側とで縮径率が異なっている。第２テーパ面Ｓｔ２の特定箇所ＳＬ１に対し噴孔１３側の部分の縮径率は、第２テーパ面Ｓｔ２の特定箇所ＳＬ１に対し噴孔１３とは反対側の部分の縮径率より大きい。

特定箇所ＳＬ１は、第２テーパ面Ｓｔ２の軸方向の中心Ｃ２よりも噴孔１３側に設定されている。第２テーパ面Ｓｔ２の特定箇所ＳＬ１に対し噴孔１３とは反対側の部分は、円筒状に近いテーパ状に形成されている。

アッパハウジング７０の噴孔１３側の端面と外周壁とにより形成される角部は、曲面状に面取りされている。

本実施形態では、アッパハウジング組み付け工程でアッパハウジング７０をハウジング２０の内側に圧入するとき、アッパハウジング７０の外周壁（第１テーパ面Ｓｔ１）が、第２テーパ面Ｓｔ２の特定箇所ＳＬ１に対し噴孔１３とは反対側の部分と摺動するとき、アッパハウジング７０は、径方向内側にほとんど変形しない。つまり、このとき、アッパハウジング７０は、ハウジング２０に仮圧入される。

一方、アッパハウジング７０の外周壁（第１テーパ面Ｓｔ１）が、第２テーパ面Ｓｔ２の特定箇所ＳＬ１に対し噴孔１３側の部分と摺動するとき、アッパハウジング７０は、内径および外径が縮小するよう径方向内側に変形する。つまり、このとき、アッパハウジング７０は、ハウジング２０に本圧入される。

上記構成により、アッパハウジング７０の圧入時のアッパハウジング７０とハウジング２０との面圧が大きくなる部分（特定箇所ＳＬ１に対し噴孔１３側）の圧入長を低減し、大きな面圧が作用した状態で摺動する部分の移動量を低減することができる。これにより、組み付け性を向上できる。また、アッパハウジング７０とハウジング２０との、大きな面圧が作用した状態で摺動する部分の移動量を低減することにより、むしれをより一層効果的に抑制できる。そのため、コイル５５側に異物が落下すること、および、レアショートを抑制できる。

（第１６実施形態）
第１６実施形態による燃料噴射弁について説明する。第１６実施形態は、アッパハウジングとハウジングとの間の構成等が第１１実施形態と異なる。

本実施形態では、アッパハウジング組み付け工程でアッパハウジング７０をハウジング２０の内側に圧入するとき、アッパハウジング７０の外周壁（第１テーパ面Ｓｔ１）またはハウジング２０の外筒部２１の内周壁（第２テーパ面Ｓｔ２）の少なくとも一方に潤滑油が塗布される。

上記構成により、アッパハウジング７０の圧入時のアッパハウジング７０とハウジング２０との摩擦係数を低減することができる。これにより、組み付け性を向上できる。また、アッパハウジング７０とハウジング２０との摩擦係数を低減することにより、むしれをより一層効果的に抑制できる。そのため、コイル５５側に異物が落下すること、および、レアショートを抑制できる。

（第１７実施形態）
第１７実施形態による燃料噴射弁について説明する。第１７実施形態は、アッパハウジングおよびハウジングの構成等が第１６実施形態と異なる。

アッパハウジング７０の外周壁（第１テーパ面Ｓｔ１）またはハウジング２０の外筒部２１の内周壁（第２テーパ面Ｓｔ２）の面粗度が所定値より小さい場合、アッパハウジング７０の圧入時のアッパハウジング７０とハウジング２０との摩擦係数が大きくなるおそれがある。

そこで、本実施形態では、アッパハウジング７０とハウジング２０との摩擦係数が所定値以下となるよう、アッパハウジング７０の外周壁（第１テーパ面Ｓｔ１）またはハウジング２０の外筒部２１の内周壁（第２テーパ面Ｓｔ２）の面粗度を所定値以上に設定している。

上記構成により、アッパハウジング７０の圧入時のアッパハウジング７０とハウジング２０との摩擦係数を低減することができる。また、アッパハウジング７０の外周壁（第１テーパ面Ｓｔ１）またはハウジング２０の外筒部２１の内周壁（第２テーパ面Ｓｔ２）の面粗度を所定値以上に設定することにより、微細な凹凸を有する第１テーパ面Ｓｔ１、第２テーパ面Ｓｔ２に潤滑油を保持することができる。これにより、組み付け性を向上できる。また、アッパハウジング７０とハウジング２０との摩擦係数を低減することにより、むしれをより一層効果的に抑制できる。そのため、コイル５５側に異物が落下すること、および、レアショートを抑制できる。

（第１８実施形態）
第１８実施形態による燃料噴射弁について説明する。第１８実施形態は、アッパハウジング組み付け工程が第１１実施形態と異なる。

本実施形態では、アッパハウジング組み付け工程でアッパハウジング７０をハウジング２０の内側に圧入するとき、静止摩擦力によりアッパハウジング７０の移動が妨げられない程度以上、かつ、アッパハウジング７０の外周壁とハウジング２０の内周壁とが焼き付かない程度以下の速度でアッパハウジング７０をハウジング２０に圧入する。

上記のように、アッパハウジング７０の圧入時の速度を最適化することにより、焼き付きを抑制しつつ、組み付け性を向上できる。また、アッパハウジング７０の圧入時の速度を最適化することにより、むしれをより一層効果的に抑制できる。そのため、コイル５５側に異物が落下すること、および、レアショートを抑制できる。

（第１９実施形態）
第１９実施形態による燃料噴射弁について図３１に基づき説明する。第１９実施形態は、アッパハウジングの構成等が第１１実施形態と異なる。

本実施形態では、アッパハウジング７０は、パンチ凹部７８を有している。パンチ凹部７８は、アッパハウジング７０の本体７１の噴孔１３とは反対側の面の外縁部において噴孔１３側に凹むよう形成されている。

本実施形態では、アッパハウジング組み付け工程において、まず、パンチ凹部７８が形成されていないアッパハウジング７０を段差面２０５に当接するまでハウジング２０に圧入する。このときのアッパハウジング７０の外周壁（第１テーパ面Ｓｔ１）とハウジング２０の内周壁（第２テーパ面Ｓｔ２）との面圧は、第１１実施形態と比べ、小さくなるよう設定されている。

アッパハウジング７０が段差面２０５に当接した後、アッパハウジング７０の本体７１の噴孔１３とは反対側の面の外縁部に治具を押し当て、パンチ凹部７８を形成する。これにより、アッパハウジング７０の噴孔１３とは反対側の端部の外周壁が径方向外側へ変形する。その結果、アッパハウジング７０の外周壁とハウジング２０の内周壁とが密着する。したがって、固定コア５０、アッパハウジング７０およびハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を確実に形成可能である。

上記のように、アッパハウジング７０の圧入時のアッパハウジング７０とハウジング２０との面圧を低減することにより、組み付け性を向上できる。また、アッパハウジング７０の圧入時のアッパハウジング７０とハウジング２０との面圧を低減することにより、むしれをより一層効果的に抑制できる。そのため、コイル５５側に異物が落下すること、および、レアショートを抑制できる。

（第１参考形態）
第１参考形態による燃料噴射弁の一部を図３２に示す。第１参考形態は、固定コアの構成等が第２比較形態と異なる。

本参考形態では、固定コア５０は、コア外周凹部５０６を有している。コア外周凹部５０６は、固定コア５０の外周壁から径方向内側へ凹むよう環状に形成されている。コア外周凹部５０６は、固定コア５０の軸方向において、アッパハウジング７０に対し噴孔１３とは反対側に形成されている。

磁性材リング７９は、内縁部がコア外周凹部５０６に嵌り込むようにして設けられている。ここで、磁性材リング７９の内縁部とコア外周凹部５０６とは密着している。また、磁性材リング７９の噴孔１３側の端面とアッパハウジング７０の噴孔１３とは反対側の端面とは密着している。また、磁性材リング７９は、コア外周凹部５０６との係合により、軸方向への移動が規制されている。

磁性材リング７９は、組み付け前において、内径が固定コア５０の外径Ｄ１およびコア外周凹部５０６の円筒状の底面の外径Ｄ２より小さく設定されている。そのため、磁性材リング７９は、組み付け時、内周壁が径方向外側へ押し広げられた状態で固定コア５０に圧入され、アッパハウジング７０に押し付けられた状態でコア外周凹部５０６に嵌り込む。

第２比較形態では、磁性材リング７９の圧入時にスプリングバックが生じるおそれがある。そのため、磁性材リング７９の組み付け後、アッパハウジング７０の磁性材リング７９側の端面と磁性材リング７９のアッパハウジング７０側の端面との間に磁気ギャップとしての隙間が形成されるおそれがある（図１４参照）。

一方、本参考形態では、磁性材リング７９は、コア外周凹部５０６との係合により軸方向への移動が規制されているため、磁性材リング７９の圧入時にスプリングバックが生じたとしても、アッパハウジング７０の磁性材リング７９側の端面と磁性材リング７９のアッパハウジング７０側の端面との間に磁気ギャップとしての隙間が形成されるのを抑制できる。

したがって、コイル５５への通電時、固定コア５０、磁性材リング７９、アッパハウジング７０およびハウジング２０において、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を形成可能である（図３２参照）。よって、コイル５５へ入力した電流に対して、効率的に吸引力を発生させることができ、燃料噴射弁１の駆動に必要なエネルギーを低減できる。これにより、燃料噴射弁１の消費電力を低減できる。

（第２参考形態）
第２参考形態による燃料噴射弁の一部を図３３に示す。第２参考形態は、磁性材リングおよび固定コアの構成等が第１参考形態と異なる。

本参考形態では、磁性材リング７９には、リング凸部７９１が形成されている。リング凸部７９１は、磁性材リング７９の内周壁から径方向内側に突出するよう形成されている。リング凸部７９１は、磁性材リング７９の軸方向から見たとき、磁性材リング７９の内周壁に沿って略Ｃ字状に形成されている。リング凸部７９１は、磁性材リング７９の内周壁の軸方向において中央に形成されている。リング凸部７９１を形成する壁面は、磁性材リング７９の軸を含む平面による断面において、円弧状となるよう形成されている。

固定コア５０は、コア凹部５０７をさらに有している。コア凹部５０７は、コア外周凹部５０６の円筒状の底面から径方向内側に凹むよう環状に形成されている。コア凹部５０７は、リング凸部７９１の形状に対応するよう、コア凹部５０７を形成する壁面が、固定コア５０の軸を含む平面による断面において、円弧状となるよう形成されている。

磁性材リング７９は、内縁部がコア外周凹部５０６に嵌り込み、かつ、リング凸部７９１がコア凹部５０７に嵌り込むようにして設けられている。ここで、磁性材リング７９の内縁部とコア外周凹部５０６とは密着し、リング凸部７９１とコア凹部５０７とは密着している。また、磁性材リング７９の噴孔１３側の端面とアッパハウジング７０の噴孔１３とは反対側の端面とは密着している。また、磁性材リング７９は、コア外周凹部５０６との係合、および、リング凸部７９１とコア凹部５０７との係合により、軸方向への移動が規制されている。

上記構成により、本参考形態においても、第１参考形態と同様、磁性材リング７９の組み付け後、アッパハウジング７０と磁性材リング７９との間に磁気ギャップとしての隙間が形成されるのを抑制できる。したがって、コイル５５への通電時、磁気ギャップおよび磁気抵抗の小さい効率的な磁気回路を形成可能である。よって、燃料噴射弁１の駆動に必要なエネルギーを低減でき、燃料噴射弁１の消費電力を低減できる。

（第３参考形態）
第３参考形態による燃料噴射弁の一部を図３４に示す。第３参考形態は、磁性材リングおよび固定コアの構成等が第２参考形態と異なる。

本参考形態では、リング凸部７９１を形成する壁面は、磁性材リング７９の軸を含む平面による断面において、矩形を構成する辺のうち３辺に対応する形状となるよう形成されている。

コア凹部５０７は、リング凸部７９１の形状に対応するよう、コア凹部５０７を形成する壁面が、固定コア５０の軸を含む平面による断面において、矩形を構成する辺のうち３辺に対応する形状となるよう形成されている。

上記構成により、本参考形態においても、第２参考形態と同様、磁性材リング７９の組み付け後、アッパハウジング７０と磁性材リング７９との間に磁気ギャップとしての隙間が形成されるのを抑制できる。

（第４参考形態）
第４参考形態による燃料噴射弁の一部を図３５に示す。第４参考形態は、固定コアの構成が第２参考形態と異なる。

本参考形態では、固定コア５０は、第１参考形態で示したコア外周凹部５０６を有していない。

磁性材リング７９は、リング凸部７９１がコア凹部５０７に嵌り込むようにして設けられている。ここで、磁性材リング７９の内周壁と固定コア５０の外周壁とは密着し、リング凸部７９１とコア凹部５０７とは密着している。また、磁性材リング７９の噴孔１３側の端面とアッパハウジング７０の噴孔１３とは反対側の端面とは密着している。また、磁性材リング７９は、リング凸部７９１とコア凹部５０７との係合により、軸方向への移動が規制されている。

上記構成により、本参考形態においても、第２参考形態と同様、磁性材リング７９の組み付け後、アッパハウジング７０と磁性材リング７９との間に磁気ギャップとしての隙間が形成されるのを抑制できる。

（第２０実施形態）
第２０実施形態による燃料噴射弁を図３６に示す。第２０実施形態は、複数の構成要素が追加されている点等で第１実施形態と異なる。

本実施形態の燃料噴射弁１は、シリンダヘッド６の燃焼室７の上側中央に形成されたヘッド穴部８に設けられ、燃焼室７の鉛直方向上側から燃焼室７の内部に向けて燃料を噴射する。このように、本実施形態は、所謂センター噴射式の内燃機関に適用される。センター噴射式の内燃機関の場合、燃料噴射弁の周囲には点火プラグ等の部品が配置されるため、燃料噴射弁１の燃料入口１０１に接続される燃料配管のカップ９から燃焼室７までの距離が比較的大きい。そのため、本実施形態の燃料噴射弁１の燃料入口１０１から噴孔１３までの長さは比較的大きい。

図３６に示すように、本実施形態は、パイプインレット４１、ロアＯリング５、フランジインレット１８、ターミナル５５５、ターミナルモールド部５８、外周モールド部５９、リテーナ１７等をさらに備えている。

パイプインレット４１は、例えばステンレス等の金属により筒状に形成されている。パイプインレット４１は、軸方向において内径および外径が異なるように形成されている。そのため、パイプインレット４１の内側および外側には、円環状の段差面が複数形成されている。

パイプインレット４１の一方の端部には、燃料入口１０１が形成されており、燃料配管のカップ９が接続される。燃料入口１０１と噴孔１３とは燃料流路１００により連通している。燃料入口１０１から流入した燃料は、燃料流路１００を経由して噴孔１３まで流通可能である。

パイプインレット４１の他方の端部は、固定コア５０の噴孔１３とは反対側の端部に圧入されている。ロアＯリング５は、例えばゴム等の弾性部材により環状に形成されている。ロアＯリング５は、パイプインレット４１の他方の端部の内周壁と固定コア５０の噴孔１３とは反対側の端部の外周壁との間において径方向に圧縮された状態で設けられている。これにより、パイプインレット４１の他方の端部と固定コア５０の噴孔１３とは反対側の端部との間が液密に保持されている。

フランジインレット１８は、例えばステンレス等の金属により環状に形成されている。フランジインレット１８は、パイプインレット４１の固定コア５０とは反対側の部位に圧入されている。

ターミナル５５５は、例えば金属等の導体により形成されている。ターミナルモールド部５８は、樹脂によりコネクタ部５７と一体に形成され、コネクタ部５７とともにターミナル５５５をモールドしている。ここで、ターミナル５５５の一端は、コネクタ部５７の内側の空間に露出している。

本実施形態は、端子５５３に代えて導通部５５４を備えている。導通部５５４は、例えば金属等の導体により形成されており、一端がコイル５５に接続され、ボビン延伸部５５２およびモールド部５６により覆われている。ここで、導通部５５４の他端は、モールド部５６から露出している。

ターミナルモールド部５８は、パイプインレット４１の径方向外側においてパイプインレット４１の軸方向においてパイプインレット４１の外壁に沿うようにして設けられている。ターミナル５５５の他端と、導通部５５４の他端とは、溶接により電気的に接続されている。

外周モールド部５９は、樹脂により形成され、モールド部５６の外周壁の一部、パイプインレット４１の外周壁の一部、フランジインレット１８の一部、ターミナルモールド部５８、および、コネクタ部５７の一部を覆っている。

リテーナ１７は、例えば金属により形成され、外周モールド部５９の噴孔１３とは反対側の端部に設けられている。

図３７〜３９に示すように、外周モールド部５９の外壁に複数のモールド凹部５９３が形成されている。モールド凹部５９３は、外周モールド部５９の外壁から凹みつつ、外周モールド部５９の内側のターミナルモールド部５８に沿って延びるよう形成されている。モールド凹部５９３により、外周モールド部５９の形成時の樹脂の全体的な流れを均一にでき、各部の肉厚を保持できる。

リテーナ１７は、例えばステンレス等の金属により形成されている。リテーナ１７は、ばね部１７１、嵌め込み部１７２、当接部１７３、リテーナ保持部１７４を有している。

ばね部１７１は、矩形板状の部材に長手方向に延びる複数の切り欠きを形成するとともに、当該部材を長手方向に湾曲させ、軸方向から見て略Ｃ字状となるよう形成されている。これにより、ばね部１７１は、軸方向に弾性変形可能である。

嵌め込み部１７２は、ばね部１７１の周方向の中央から軸方向に延びるように形成されている。嵌め込み部１７２は、燃料配管等の他部材に嵌め込み可能である。これにより、リテーナ１７の周方向（回転方向）の位置決めが可能である。

当接部１７３は、ばね部１７１の嵌め込み部１７２とは反対側の端部に形成されている。当接部１７３は、外周モールド部５９から露出するフランジインレット１８に当接可能である（図３６参照）。

リテーナ保持部１７４は、ばね部１７１の周方向の両端部に形成されている。リテーナ保持部１７４は、外周モールド部５９の外壁に係合可能である。

リテーナ１７は、当接部１７３がフランジインレット１８に当接し、リテーナ保持部１７４が外周モールド部５９の外壁に係合するようにして設けられている。

燃料噴射弁１をシリンダヘッド６のヘッド穴部８に設けるとき、嵌め込み部１７２を燃料配管等の他部材に嵌め込むことにより、燃料噴射弁１の周方向（回転方向）の位置決めが可能である。また、燃料噴射弁１をヘッド穴部８に設けた状態では、リテーナ１７のばね部１７１は、軸方向に圧縮されている。そのため、フランジインレット１８にばね部１７１の付勢力が作用し、燃料噴射弁１は燃焼室７側へ付勢される。これにより、燃焼室７で発生する燃焼圧により燃料噴射弁１がヘッド穴部８を抜け出る方向に移動するのを抑制できる。

図４０に示すように、外周モールド部５９のコネクタ部５７に隣接する部分には、リブ５９１が形成されている。これにより、外周モールド部５９のコネクタ部５７に隣接する部分を補強することができる。そのため、コネクタ部５７に接続されるハーネスやコネクタ部５７の近傍を掴む人の手等から外周モールド部５９に外力が作用しても外周モールド部５９の破損を抑制できる。

外周モールド部５９のフランジインレット１８の近傍には、肉盗み部５９２が形成されている。これにより、外周モールド部５９の内部にボイドが形成されるのを抑制できる。

図４１に示すように、ターミナルモールド部５８は、保持部５８１を有している。保持部５８１は、ターミナルモールド部５８の長手方向に２つ形成されている。ターミナルモールド部５８は、パイプインレット４１等を外周モールド部５９により樹脂成形で覆う前の状態において、保持部５８１でパイプインレット４１の外周壁を挟み込むようにして設けられる。ここで、ターミナルモールド部５８は、導通部５５４の端部とターミナル５５５の端部とが当接するよう設けられる。

図４２に示すように、ターミナル５５５の端部には、プレス加工によりプレス穴部５５６が形成されている。導通部５５４の端部とターミナル５５５の端部とは、例えばプロジェクション溶接により溶接されている。具体的には、ターミナル５５５のプレス穴部５５６に大電流を流し、発熱によりプレス穴部５５６と導通部５５４との間を溶かし、溶接する。プロジェクション溶接により、溶接抵抗のばらつきを抑制でき、溶着を安定させることができる。

図４１、４３に示すように、ターミナルモールド部５８には、モールド穴部５８２が形成されている。モールド穴部５８２は、ターミナルモールド部５８を樹脂で成形するときにターミナル５５５を保持するために形成されている。そのため、ターミナル５５５をターミナルモールド部５８で覆った後において、ターミナル５５５は、モールド穴部５８２を経由して目視可能なよう露出している。モールド穴部５８２は、ターミナルモールド部５８の長手方向に４つ形成されている。

ターミナルモールド部５８には、溶着突起５８３、５８４が形成されている。溶着突起５８３は、ターミナルモールド部５８の長手方向において各モールド穴部５８２を挟むようにして複数形成されている。溶着突起５８３は、ターミナルモールド部５８の外壁から突出するようターミナルモールド部５８の周囲に環状に形成されている。

溶着突起５８４は、ターミナルモールド部５８のコネクタ部５７とは反対側の端部の外壁から突出するようターミナルモールド部５８の周囲に環状に形成されている。

モールド部５６のターミナルモールド部５８側の端部には、溶着突起５６１が形成されている（図４２参照）。溶着突起５６１は、モールド部５６の外壁から突出するよう、露出した導通部５５４の周囲に形成されている。

外周モールド部５９の形成時、溶融した樹脂の熱により溶着突起５８３が溶けて外周モールド部５９の一部と一体となる。これにより、モールド穴部５８２の周囲をシールでき、外部からの水等がモールド穴部５８２を経由してターミナル５５５に付着するのを抑制できる。これにより、ターミナル５５５の腐食を抑制できる。

また、外周モールド部５９の形成時、溶融した樹脂の熱により溶着突起５８４および溶着突起５６１が溶けて外周モールド部５９の一部と一体となる。これにより、ターミナル５５５と導通部５５４との溶接個所の周囲をシールでき、外部からの水等が当該溶接個所に付着するのを抑制できる。これにより、当該溶接個所の腐食を抑制できる。

図３６に示すように、外周モールド部５９の形成時、溶融した樹脂をゲートＧ１〜Ｇ４から型に流し込む。ゲートＧ１、Ｇ２は、外周モールド部５９の周方向のうちターミナルモールド部５８に対応する箇所に設けられている。ゲートＧ１とゲートＧ２とは、外周モールド部５９の長手方向に所定距離離れた位置に設けられている。

ゲートＧ３は、パイプインレット４１の軸を挟んでゲートＧ１とは反対側に設けられている。ゲートＧ４は、パイプインレット４１の軸を挟んでゲートＧ２とは反対側に設けられている。

ゲートＧ１〜Ｇ４の位置を上記のように設定することにより、外周モールド部５９のウェルドをゲートＧ１とゲートＧ３との間、および、ゲートＧ２とゲートＧ４との間に形成することができる。これにより、外周モールド部５９のウェルドがターミナルモールド部５８の溶着突起５８３、５８４の近傍に形成されるのを抑制することができる。したがって、溶着突起５８３、５８４によるシール性を確保することができる。

図３６に示すように、パイプインレット４１の燃料入口１０１側の端部には、アッパＯリング３、スペーサ４、リングストッパ１６が設けられている。

パイプインレット４１の燃料入口１０１側の端部には、パイプ大径段差面４１１、パイプ小径段差面４１２、ストッパ係止部４１３が形成されている。パイプ大径段差面４１１は、パイプインレット４１の外周壁においてパイプインレット４１の軸に対し略垂直となるよう円環の平面状に形成されている。

パイプ小径段差面４１２は、パイプインレット４１の外周壁のパイプ大径段差面４１１に対し燃料入口１０１側においてパイプインレット４１の軸に対し略垂直となるよう円環の平面状に形成されている。パイプ小径段差面４１２の内径および外径は、パイプ大径段差面４１１の内径より小さい。

ストッパ係止部４１３は、パイプインレット４１の燃料入口１０１側の端部の外周壁から径方向外側へ突出するよう環状に形成されている。

スペーサ４は、例えばステンレス等の金属により環状に形成され、パイプ大径段差面４１１に当接するよう設けられている。アッパＯリング３は、例えばゴム等の弾性部材により環状に形成され、スペーサ４のパイプ大径段差面４１１とは反対側の面に当接するよう設けられている。リングストッパ１６は、パイプ小径段差面４１２とストッパ係止部４１３との間に設けられている。ストッパ係止部４１３の外径は、リングストッパ１６の内径より大きい。これにより、ストッパ係止部４１３は、リングストッパ１６を係止し、パイプインレット４１からのリングストッパ１６の脱落を抑制している。

リングストッパ１６の外径は、アッパＯリング３の内径より大きい。これにより、リングストッパ１６は、パイプインレット４１からのアッパＯリング３の脱落を抑制できる。

燃料配管のカップ９がパイプインレット４１の燃料入口１０１側の端部に接続されると、アッパＯリング３は、カップ９の内周壁とパイプインレット４１の外周壁との間で径方向に圧縮された状態となる。これにより、カップ９とパイプインレット４１との間が液密に保持される。

カップ９の内径は、パイプインレット４１の固定コア５０側の端部の内径より大きい。そのため、カップ９の内側および燃料流路１００が燃料で満たされているときのアッパＯリング３の受圧面積は、ロアＯリング５の受圧面積より大きい。これにより、パイプインレット４１に対し燃焼室７側に作用する燃圧の方が、パイプインレット４１に対しカップ９側に作用する燃圧より大きくなる。したがって、カップ９の内側および燃料流路１００が高圧の燃料で満たされたとしても、パイプインレット４１と固定コア５０との分離を抑制できる。

図４４に示すように、リングストッパ１６は、ストッパ本体１６１、段差面部１６２、ゲート痕１６３を有している。リングストッパ１６は、例えば樹脂により形成されている。

ストッパ本体１６１は、略円環状に形成されている。段差面部１６２は、ストッパ本体１６１の一方の端面の外縁部から他方の端面側へ凹むよう形成されている。ここで、段差面部１６２は、ストッパ本体１６１の内周壁と外周壁とを接続していない。段差面部１６２は、ストッパ本体１６１の周方向に等間隔で２つ形成されている。ゲート痕１６３は、リングストッパ１６を射出成型するときに形成される突起であり、ストッパ本体１６１の段差面部１６２が形成された位置の外周壁から外側へ向かって突出するよう形成されている。リングストッパ１６は、段差面部１６２が形成されていることにより、表裏の判別が容易である。

リングストッパ１６は、段差面部１６２が形成されていない面をアッパＯリング３に向けた状態で、例えばストッパ本体１６１の段差面部１６２が形成されている面の特定の２つの箇所Ｐ１を指等で押してパイプインレット４１側に押し込み、内縁部がストッパ係止部４１３を乗り越えることで、パイプ小径段差面４１２とストッパ係止部４１３との間に取り付けられる。

図４６に示すように、第３比較形態では、段差面部１６２は、ストッパ本体１６１の内周壁と外周壁とを接続するよう形成されている。ゲート痕１６３は、段差面部１６２から板厚方向に突出するよう形成されている。

第３比較形態では、段差面部１６２がストッパ本体１６１の内周壁と外周壁とを接続するよう形成されているため、リングストッパ１６をパイプインレット４１に取り付けるとき、例えばストッパ本体１６１の段差面部１６２が形成されている面の特定の２つの箇所Ｐ１を指等で押してパイプインレット４１側に押し込んだ場合、ストッパ本体１６１が、段差面部１６２の形成された部分で歪んだり大きく変形したりするおそれがある。

一方、本実施形態では、段差面部１６２はストッパ本体１６１の内周壁と外周壁とを接続していないため、ストッパ本体１６１の強度を確保でき、リングストッパ１６をパイプインレット４１に取り付けるとき、ストッパ本体１６１の特定の２つの箇所Ｐ１を指等で押してパイプインレット４１側に押し込んだとしても、ストッパ本体１６１の歪みや大きな変形を抑制できる。

図４８〜５０に示すように、フランジインレット１８は、フランジ本体１８１、幅狭部１８２、フランジ突部１８３を有している。フランジインレット１８は、例えばステンレス等の金属により形成されている。

フランジ本体１８１は、略円環の板状に形成されている。幅狭部１８２は、フランジ本体１８１の周方向の一部に形成され、フランジ本体１８１の他の部分よりも径方向の幅が狭い。フランジ突部１８３は、幅狭部１８２から径方向外側へ突出するよう形成されている。

図４８に示すように、フランジインレット１８は、内周壁がパイプインレット４１の外周壁に嵌合するようパイプインレット４１に圧入されている。ここで、フランジインレット１８の噴孔１３側の面の内縁部は、パイプインレット４１の外周壁において円環の平面状に形成されたフランジ係止段差面４１６に当接している。これにより、フランジインレット１８は、噴孔１３側への移動が規制されている。

ターミナルモールド部５８には、ターミナルモールド凹部５８５が形成されている。ターミナルモールド凹部５８５は、ターミナルモールド部５８の外壁のうちパイプインレット４１に対向する部分から凹むようにして形成されている。ターミナルモールド凹部５８５には、フランジ突部１８３が係合している。これにより、パイプインレット４１の周方向（回転方向）におけるターミナルモールド部５８およびコネクタ部５７の位置決めが可能である。

フランジインレット１８のフランジ本体１８１のフランジ係止段差面４１６とは反対側の面は、外周モールド部５９から露出している。リテーナ１７の当接部１７３は、外周モールド部５９から露出するフランジインレット１８に当接している。リテーナ１７からの燃焼室７側への付勢力（荷重）は、フランジインレット１８を経由してフランジ係止段差面４１６に作用する。

パイプインレット４１には、パイプ環状凹部４１４、４１５が形成されている。パイプ環状凹部４１４は、フランジインレット１８の燃料入口１０１側においてフランジインレット１８の外周壁から径方向内側に凹むよう環状に形成されている。パイプ環状凹部４１５は、フランジインレット１８の噴孔１３側においてフランジインレット１８の外周壁から径方向内側に凹むよう環状に形成されている。

パイプインレット４１の軸を含む断面において、パイプ環状凹部４１４と外周モールド部５９との界面には、少なくとも１箇所の曲がり部を有するラビリンス状の経路Ｒ１が形成されている（図４８参照）。そのため、例えばパイプインレット４１の外周壁と外周モールド部５９の上端との間に水が入り込んだとしても、経路Ｒ１が障害となり、水がフランジインレット１８側へ流れるのを抑制できる。

また、パイプインレット４１の軸を含む断面において、パイプ環状凹部４１５と外周モールド部５９との界面には、少なくとも１箇所の曲がり部を有するラビリンス状の経路Ｒ２が形成されている（図４８参照）。そのため、例えばフランジインレット１８の外縁部と外周モールド部５９との間に水が入り込んだとしても、経路Ｒ２が障害となり、水がモールド穴部５８２のターミナル５５５側等へ流れるのを抑制できる。

図５１、５２に示すように、固定コア５０のパイプインレット４１側の端部には、コア端部５００、コア大経部５２、コア小径部５３が形成されている。

コア端部５００は、略円筒状に形成されている。コア大経部５２は、コア端部５００に対し噴孔１３とは反対側において略円筒状に形成されている。コア大経部５２の外径は、コア端部５００の外径より小さい。コア小径部５３は、コア大経部５２に対し噴孔１３とは反対側において略円筒状に形成されている。コア小径部５３の外径は、コア大経部５２の外径より小さい。パイプインレット４１は、噴孔１３側の端部の内周壁がコア大経部５２の外周壁に嵌合するよう固定コア５０に圧入されている。

ロアＯリング５は、径方向に圧縮された状態で、パイプインレット４１の噴孔１３側の端部の内周壁とコア小径部５３の外周壁との間に設けられている。

コア大経部５２には、リークパス溝部５２１が形成されている。リークパス溝部５２１は、コア大経部５２の外周壁の周方向の一部を削るようにして形成されている。これにより、リークパス溝部５２１とパイプインレット４１の噴孔１３側の端部の内周壁との間に、空間としてのリークパス５２０が形成されている。

パイプインレット４１と固定コア５０との圧入後、ロアＯリング５によるシールが不十分な場合、燃料流路１００にエアーを吹き込むと、エアーは、ロアＯリング５とパイプインレット４１またはコア小径部５３との間、および、リークパス５２０を経由してコア端部５００とパイプインレット４１との間から外部へ流れ出る。そのため、パイプインレット４１と固定コア５０との圧入後、燃料流路１００にエアーを吹き込み、コア端部５００とパイプインレット４１との間からのエアーの流出の有無を検査することにより、ロアＯリング５によるシール性が確保されているか否かを確認することができる。

図５３に示すように、導通部５５４とターミナル５５５とはプロジェクション溶接により溶接されており、プレス穴部５５６と導通部５５４との間に、ターミナル５５５と導通部５５４とが溶融し冷え固まった溶接部Ｗ１が形成されている。

図５４に示すように、ニードル３０の鍔部３４の噴孔１３側の端面である鍔部端面３４１は、ＳＲ形状すなわち球面状に形成されている。また、可動コア４０の噴孔１３とは反対側の端面の内縁部には、テーパ面部４０１が形成されている。テーパ面部４０１は、噴孔１３とは反対側から噴孔１３側へ向かうに従い可動コア４０の軸に近付くようテーパ面状に形成されており、鍔部端面３４１と接触可能である。そのため、燃料噴射弁１の作動時、可動コア４０に対するニードル３０の傾きが発生しても、可動コア４０と鍔部３４との接触部位が相対的にずれて、鍔部端面３４１とテーパ面部４０１との全周当たりを維持できる。これにより、片当たりによる摩耗の発生を抑制できる。また、鍔部端面３４１を球面状に形成しているため、鍔部端面３４１とテーパ面部４０１との接触状態を常に同一に維持でき、軸線方向に対するニードル３０の変位を抑えることができる。

図５５に示すように、ノズル部１０には、ノズル凹部１２３、ノズル凸部１２４が形成されている。ノズル凹部１２３は、ノズル筒部１２の外周壁から径方向内側に凹むよう環状に形成されている。ノズル凸部１２４は、ノズル凹部１２３の円筒状の底面から径方向外側に突出するよう環状に形成されている。ノズル凸部１２４の噴孔１３側の端部、および、噴孔１３とは反対側の端部は、テーパ面状に形成されている。

ノズル凹部１２３およびノズル凸部１２４の径方向外側には、燃焼ガスシール１９が設けられている。燃焼ガスシール１９は、例えば樹脂等により略円筒状に形成されている。燃焼ガスシール１９は、燃料噴射弁１をヘッド穴部８に設けた状態において、ヘッド穴部８の内周壁とノズル筒部１２との間で径方向に圧縮された状態となる。燃焼ガスシール１９により、燃焼室７で発生した燃焼ガスがヘッド穴部８を経由してシリンダヘッド６の外部に流出するのを抑制できる。

高温の燃焼ガスに晒される環境において、燃焼ガスシール１９に燃焼圧が継続的に作用すると、時間の経過とともに燃焼ガスシール１９が変形するクリープ変形が生じるおそれがある。そのため、例えばノズル凸部１２４が形成されていない場合、燃焼ガスシール１９が燃焼室７とは反対側に移動し、燃焼ガスシール１９によるシール性が低下するおそれがある。

本実施形態では、燃料噴射弁１をヘッド穴部８に設けた状態では、燃焼ガスシール１９の内周壁にノズル凸部１２４が食い込んだ状態となる。これにより、燃焼ガスシール１９の内周壁には、ノズル凸部１２４の形状に沿った形状のシール凹部１９１が形成される（図５５参照）。そのため、燃焼ガスシール１９にクリープ変形が生じたとしても、シール凹部１９１がノズル凸部１２４に係止されることで、燃焼ガスシール１９が燃焼室７とは反対側に移動するのを抑制できる。したがって、燃焼ガスシール１９によるシール性の低下を抑制できる。

（他の実施形態）
上述の第３実施形態では、内側部材８１の軸方向の長さが、外側部材８５の軸方向の長さより大きい例を示した。これに対し、他の実施形態では、内側部材８１の軸方向の長さは、外側部材８５の軸方向の長さ以下であってもよい。

また、上述の実施形態では、第１テーパ面の噴孔側の端部と第２テーパ面の噴孔側の端部とが、離間している例を示した。これに対し、他の実施形態では、第１テーパ面の噴孔側の端部と第２テーパ面の噴孔側の端部とは、当接していてもよい。

また、上述の第５実施形態では、中間部材９５を内側延伸部９２と外側延伸部９３との間に圧入する前の状態において、中間部材９５の内周壁および外周壁をテーパ状に形成し、アッパハウジング９０の内周壁および外周壁をテーパ状に形成し、内側延伸部９２の外周壁および外側延伸部９３の内周壁をテーパ状に形成する例を示した。これに対し、他の実施形態では、中間部材９５を内側延伸部９２と外側延伸部９３との間に圧入したとき、内側延伸部９２が径方向内側に付勢され、または、外側延伸部９３が径方向外側へ付勢され、アッパハウジング９０の内周壁が固定コア５０の外周壁に密着し、アッパハウジング９０の外周壁がハウジング２０の外筒部２１の内周壁に密着するのであれば、中間部材９５の内周壁および外周壁、アッパハウジング９０の内周壁および外周壁、内側延伸部９２の外周壁および外側延伸部９３の内周壁は、テーパ状に限らず、筒状等どのように形成されていてもよい。

また、上述の第５実施形態では、中間部材９５を磁性材料により形成する例を示した。これに対し、他の実施形態では、中間部材９５は、非磁性の材料により形成されていてもよい。

また、上述の第６実施形態では、アッパハウジング９０を固定コア５０とハウジング２０との間に圧入する前の状態において、アッパハウジング９０の内周壁および外周壁をテーパ状に形成する例を示した。これに対し、他の実施形態では、アッパハウジング９０を固定コア５０とハウジング２０との間に圧入したとき、アッパハウジング９０の内周壁が固定コア５０の外周壁に密着し、アッパハウジング９０の外周壁がハウジング２０の外筒部２１の内周壁に密着するのであれば、アッパハウジング９０の内周壁および外周壁は、テーパ状に限らず、筒状等どのように形成されていてもよい。

また、上述の実施形態では、アッパハウジングが、噴孔側の端部の外周壁とハウジング２０の外筒部２１の内周壁とが離間するよう、または、噴孔側の端部の内周壁と固定コア５０の外周壁とが離間するよう設けられている例を示した。これに対し、他の実施形態では、アッパハウジングは、噴孔側の端部の外周壁とハウジング２０の外筒部２１の内周壁とが当接するよう、または、噴孔側の端部の内周壁と固定コア５０の外周壁とが当接するよう設けられていてもよい。

また、上述の実施形態では、アッパハウジングが、周方向の一部に切欠き部を有し、軸方向から見てＣ字状に形成されている例を示した。これに対し、他の実施形態では、アッパハウジングは、周方向の一部に切欠き部を有さず、軸方向から見て環状に形成されていてもよい。

また、第２〜４参考形態では、リング凸部７９１を、磁性材リング７９の内周壁の軸方向において中央に形成する例を示した。これに対し、他の参考形態では、リング凸部７９１を、磁性材リング７９の内周壁の軸方向において噴孔１３側の端部、または、噴孔１３とは反対側の端部に形成してもよい。

このように、本開示は、上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の形態で実施可能である。

１ 燃料噴射弁、１０ ノズル部、１３ 噴孔、１４ 弁座、２０ ハウジング、３０ ニードル、４０ 可動コア、５０ 固定コア、５５ コイル、７０ アッパハウジング、Ｓｔ１ 第１テーパ面、Ｓｃ１ 第１筒状面、Ｓｔ２ 第２テーパ面、Ｓｃ２ 第２筒状面

Claims (14)

1. 燃料が噴射される噴孔（１３）、および、前記噴孔の周囲に形成された弁座（１４）を有するノズル部（１０）と、
   前記ノズル部の前記噴孔とは反対側に接続するよう設けられた筒状のハウジング（２０）と、
   一端が前記弁座から離間または前記弁座に当接することで前記噴孔を開閉可能なニードル（３０）と、
   前記ニードルに設けられた可動コア（４０）と、
   前記可動コアに対し前記噴孔とは反対側に設けられ、軸方向の少なくとも一部が前記ハウジングの径方向内側に位置する筒状の固定コア（５０）と、
   前記固定コアと前記ハウジングとの間に設けられ、通電により前記可動コアを前記ニードルとともに前記固定コア側に吸引可能なコイル（５５）と、
   前記固定コアと前記ハウジングとの間において前記コイルに対し前記噴孔とは反対側に設けられ、前記固定コアおよび前記ハウジングとともに磁気回路を形成可能なアッパハウジング（７０）と、を備え、
   前記アッパハウジングは、外周壁または内周壁の一方に形成された第１テーパ面（Ｓｔ１）、および、外周壁または内周壁の他方に形成された第１筒状面（Ｓｃ１）を有し、
   前記ハウジングまたは前記固定コアの一方は、前記第１テーパ面に径方向で対向する第２テーパ面（Ｓｔ２）を有し、
   前記ハウジングまたは前記固定コアの他方は、前記第１筒状面に径方向で対向する第２筒状面（Ｓｃ２）を有する燃料噴射弁。
2. 前記第１テーパ面と前記第２テーパ面とが径方向で対向していない状態では、前記第１筒状面の内径は前記第２筒状面の外径より大きく、または、前記第１筒状面の外径は前記第２筒状面の内径より小さく、
   前記第１テーパ面と前記第２テーパ面とが径方向で対向している状態では、前記第１筒状面は前記第２筒状面に当接する請求項１に記載の燃料噴射弁。
3. 前記第２筒状面は、前記固定コアに形成され、
   前記第２テーパ面は、前記ハウジングに形成されている請求項１または２に記載の燃料噴射弁。
4. 燃料が噴射される噴孔（１３）、および、前記噴孔の周囲に形成された弁座（１４）を有するノズル部（１０）と、
   前記ノズル部の前記噴孔とは反対側に接続するよう設けられた筒状のハウジング（２０）と、
   一端が前記弁座から離間または前記弁座に当接することで前記噴孔を開閉可能なニードル（３０）と、
   前記ニードルに設けられた可動コア（４０）と、
   前記可動コアに対し前記噴孔とは反対側に設けられ、軸方向の少なくとも一部が前記ハウジングの径方向内側に位置する筒状の固定コア（５０）と、
   前記固定コアと前記ハウジングとの間に設けられ、通電により前記可動コアを前記ニードルとともに前記固定コア側に吸引可能なコイル（５５）と、
   前記固定コアと前記ハウジングとの間において前記コイルに対し前記噴孔とは反対側に設けられ、前記固定コアおよび前記ハウジングとともに磁気回路を形成可能なアッパハウジング（８０）と、を備え、
   前記アッパハウジングは、内側部材（８１）、および、前記内側部材の径方向外側に設けられた外側部材（８５）を有し、
   前記内側部材は、外周壁に形成された第１テーパ面（Ｓｔ１）、および、内周壁に形成された第１筒状面（Ｓｃ１）を有し、
   前記外側部材は、前記第１テーパ面に径方向で対向するよう内周壁に形成された第２テーパ面（Ｓｔ２）、および、外周壁に形成された第２筒状面（Ｓｃ２）を有し、
   前記固定コアは、前記第１筒状面に径方向で対向する第３筒状面（Ｓｃ３）を有し、
   前記ハウジングは、前記第２筒状面に径方向で対向する第４筒状面（Ｓｃ４）を有する燃料噴射弁。
5. 前記第１テーパ面と前記第２テーパ面とが径方向で対向していない状態では、前記第１筒状面の内径は前記第３筒状面の外径より大きく、または、前記第２筒状面の外径は前記第４筒状面の内径より小さく、
   前記第１テーパ面と前記第２テーパ面とが径方向で対向している状態では、前記第１筒状面は前記第３筒状面に当接し、または、前記第２筒状面は前記第４筒状面に当接する請求項４に記載の燃料噴射弁。
6. 前記内側部材の軸方向の長さは、前記外側部材の軸方向の長さより大きい請求項４または５に記載の燃料噴射弁。
7. 前記第１テーパ面の前記噴孔側の端部と前記第２テーパ面の前記噴孔側の端部とは、離間している請求項１〜６のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。
8. 燃料が噴射される噴孔（１３）、および、前記噴孔の周囲に形成された弁座（１４）を有するノズル部（１０）と、
   前記ノズル部の前記噴孔とは反対側に接続するよう設けられた筒状のハウジング（２０）と、
   一端が前記弁座から離間または前記弁座に当接することで前記噴孔を開閉可能なニードル（３０）と、
   前記ニードルに設けられた可動コア（４０）と、
   前記可動コアに対し前記噴孔とは反対側に設けられ、軸方向の少なくとも一部が前記ハウジングの径方向内側に位置する筒状の固定コア（５０）と、
   前記固定コアと前記ハウジングとの間に設けられ、通電により前記可動コアを前記ニードルとともに前記固定コア側に吸引可能なコイル（５５）と、
   前記固定コアと前記ハウジングとの間において前記コイルに対し前記噴孔とは反対側に設けられ、前記固定コアおよび前記ハウジングとともに磁気回路を形成可能なアッパハウジング（９０）と、を備え、
   前記アッパハウジングは、底部（９１）、前記底部の内縁部から前記底部の軸方向へ延びるよう形成された内側延伸部（９２）、および、前記底部の外縁部から前記底部の軸方向へ延びるよう形成された外側延伸部（９３）を有する燃料噴射弁。
9. 前記内側延伸部と前記外側延伸部との間に設けられた中間部材（９５）をさらに備える請求項８に記載の燃料噴射弁。
10. 前記中間部材は、前記内側延伸部を前記底部の径方向内側へ付勢可能に設けられている請求項９に記載の燃料噴射弁。
11. 前記中間部材は、前記外側延伸部を前記底部の径方向外側へ付勢可能に設けられている請求項９または１０に記載の燃料噴射弁。
12. 前記中間部材は、前記アッパハウジングとともに磁気回路を形成可能である請求項９〜１１のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。
13. 前記アッパハウジングは、前記噴孔側の端部の外周壁と前記ハウジングの内周壁とが離間するよう、または、前記噴孔側の端部の内周壁と前記固定コアの外周壁とが離間するよう設けられている請求項１〜１２のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。
14. 前記アッパハウジング（７０、８０、９０）は、周方向の一部に切欠き部（７２、８３、８７）を有し、軸方向から見てＣ字状に形成されている請求項１〜１３のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。

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