JP2021161502A

JP2021161502A - Gutter

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Publication number: JP2021161502A
Application number: JP2020065250A
Authority: JP
Inventors: 誠二麻生; Seiji Aso; 久幸多恵馬; Hisayuki Taema; 寿美男山部; Sumio Yamabe; 豊松井; Yutaka Matsui; 友彦中谷; Tomohiko Nakatani; 康池内; Yasushi Ikeuchi
Original assignee: Nippon Steel Corp; TYK Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp; TYK Corp
Priority date: 2020-03-31
Filing date: 2020-03-31
Publication date: 2021-10-11
Anticipated expiration: 2040-03-31
Also published as: JP7490919B2

Abstract

【課題】定形レンガがキャスタブルに埋設された傾注樋において、溶銑を受ける定形レンガ近傍の耐久性に優れた傾注樋を提供すること。【解決手段】本発明の傾注樋１は、傾動可能な浅底容器状の傾注樋本体部２と、傾注樋本体部２の内側表面に形成されたキャスタブル材よりなるキャスタブル層５と、上面３０が露出した状態でキャスタブル層５に埋設された、注ぎ込まれる溶銑を上面３０で受ける湯当たり部３と、を有する傾注樋１であって、湯当たり部３は、注ぎ込まれる溶銑が当たる所定の材料で構成された定形レンガよりなるレンガ本体部３１と、溶銑がその上面３６に沿って流れるとともにレンガ本体部３１が内部に嵌合する所定の材料で構成された枠状のプレキャストブロックよりなる外周ブロック部３５と、を有することを特徴とする。【選択図】図２[Problem] To provide a tilting runner in which shaped bricks are embedded in castable refractory, and which has excellent durability in the vicinity of the shaped bricks that receive molten pig iron. [Solution] The tilting runner 1 of the present invention has a tiltable shallow-bottom vessel-like tilting runner main body 2, a castable layer 5 made of castable material formed on the inner surface of the tilting runner main body 2, and a molten pig iron contact part 3 that is embedded in the castable layer 5 with its upper surface 30 exposed and receives the molten pig iron poured in at its upper surface 30, wherein the molten pig iron contact part 3 has a brick main body 31 made of a shaped brick made of a specified material with which the molten pig iron poured in contacts, and an outer peripheral block part 35 made of a frame-shaped precast block made of a specified material into which the molten pig iron flows along its upper surface 36 and into which the brick main body 31 fits. [Selected Figure] Figure 2

Description

本発明は、傾注樋に関する。 The present invention relates to a tilting gutter.

以前から、高炉から延設した出銑樋を介して出銑した溶銑を受ける傾注樋が提案されている。傾注樋は、溶銑を受け入れた後に傾動することにより、受け入れた溶銑をトーピードカーや溶銑鍋等の搬送容器に投入する。 For some time, a tilting gutter that receives the hot metal that has been tapped through the tapping gutter that extends from the blast furnace has been proposed. The tilting gutter tilts after receiving the hot metal, so that the received hot metal is put into a transport container such as a torpedo car or a hot metal pot.

傾注樋は、流動性を持つキャスタブル材を現場で流し込むことにより形成されている。 The tilting gutter is formed by pouring a fluid castable material on site.

傾注樋は、出銑樋の落ち口よりも低い位置に配置されている。したがって、溶銑が傾注樋に移行する際、出銑樋から落下した溶銑が着地する傾注樋の部分（以下、「湯当たり部」と称する）は、溶銑の熱や溶銑の落下による衝撃によりキャスタブル材の損傷が著しい。その結果、傾注樋の寿命が短くなるため、湯当たり部は耐食性だけでなく耐摩耗性も求められている。 The tilting gutter is located lower than the outlet of the tapping gutter. Therefore, when the hot metal shifts to the tilting gutter, the part of the tilting gutter (hereinafter referred to as the "hot water contact part") on which the hot metal that has fallen from the ironing gutter lands is a castable material due to the heat of the hot metal or the impact of the falling hot metal. Damage is significant. As a result, the life of the tilting gutter is shortened, so that the hot water contact portion is required to have not only corrosion resistance but also wear resistance.

この問題に対して、特許文献１には、溶銑を受ける湯当たり部を定形レンガで構成し、他の部分をキャスタブル材とする傾注樋が開示されている。すなわち、特許文献１には、定形レンガがキャスタブル材に埋設されてなる傾注樋が記載されている。 In response to this problem, Patent Document 1 discloses a tilting gutter in which a hot water contact portion that receives hot metal is made of a standard brick and the other portion is a castable material. That is, Patent Document 1 describes a tilting gutter in which a standard brick is embedded in a castable material.

実用新案登録第３１９７５３４号Utility model registration No. 3197534

しかしながら、従来の傾注樋では、製造上の問題から定形レンガを大型化することが困難であった。つまり、湯当たり部の損傷範囲を定形レンガだけで形成し、傾注樋を保護することが困難となっていた。
その為、従来の傾注樋では湯当たり部周辺のキャスタブル材の先行損傷が発生する。定形レンガ周辺のキャスタブル材が損傷すると、定形レンガは溶銑によって多面からの加熱を受けることとなって割れやすくなり、損傷が加速して傾注樋の大幅な寿命向上には至らなかった。
それだけでなく、キャスタブル材と定形レンガの当接する部分（目地）に溶銑が差し込みやすくなり、定形レンガの下面側まで溶銑が回り込みやすくなる。 However, with the conventional tilting gutter, it has been difficult to increase the size of the standard brick due to manufacturing problems. In other words, it was difficult to protect the tilting gutter by forming the damaged area of the hot water contact part only with standard bricks.
Therefore, in the conventional tilting gutter, the castable material around the hot water contact portion is damaged in advance. When the castable material around the standard brick was damaged, the standard brick was heated from multiple surfaces by the hot metal and became fragile, and the damage was accelerated and the life of the tilting gutter was not significantly improved.
Not only that, the hot metal can be easily inserted into the contact portion (joint) between the castable material and the standard brick, and the hot metal can easily wrap around to the lower surface side of the standard brick.

具体的には、溶銑は、定形レンガ（湯当たり部）に当たった後、定形レンガの上面からキャスタブル材の上面に沿って流れる。溶銑が流れ続けると、定形レンガ及びキャスタブル材の上面が摩耗する。
摩耗量は気孔率の高い材料ほど大きい。キャスタブル材は、定形レンガより気孔率が高い為、キャスタブル材が定形レンガよりも大きな摩耗量で摩耗する。この摩耗により、キャスタブル材の上面がえぐれていく。キャスタブル材の摩耗が進行すると、定形レンガの側面が露出する。この状態で傾注樋に流れる溶銑は、定形レンガの表面（上面及び側面）に沿って流れ、定形レンガとキャスタブル材の目地に溶銑が浸入する。目地に入り込んだ溶銑は、定形レンガの側面に沿って流れ、定形レンガの下面側まで回り込む。そうすると、回り込んだ溶銑により定形レンガが浮き上がる。この結果、傾注樋から定形レンガが外れて、傾注樋の損傷に繋がる。 Specifically, the hot metal hits the standard brick (hot water contact portion) and then flows from the upper surface of the standard brick along the upper surface of the castable material. If the hot metal continues to flow, the upper surface of the standard brick and castable material will wear.
The amount of wear is greater for materials with higher porosity. Since the castable material has a higher porosity than the standard brick, the castable material wears with a larger amount of wear than the standard brick. Due to this wear, the upper surface of the castable material is scooped out. As the castable material wears, the sides of the standard brick are exposed. The hot metal flowing in the tilting gutter in this state flows along the surface (upper surface and side surface) of the standard brick, and the hot metal invades the joints of the standard brick and the castable material. The hot metal that has entered the joint flows along the side surface of the standard brick and wraps around to the lower surface side of the standard brick. Then, the standard bricks will be lifted by the hot metal that wraps around. As a result, the standard bricks come off from the tilting gutter, leading to damage to the tilting gutter.

本発明は上記問題に鑑みてなされたものであり、定形レンガがキャスタブルに埋設された傾注樋において、溶銑を受ける定形レンガ近傍の耐久性に優れた傾注樋を提供することを課題とする。 The present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to provide a gutter having excellent durability in the vicinity of a gutter that receives hot metal in a gutter in which a fixed brick is embedded in a castable.

上記課題を解決する本発明の傾注樋は、傾動可能な浅底容器状の傾注樋本体部と、傾注樋本体部の内側表面に形成されたキャスタブル材よりなるキャスタブル層と、上面が露出した状態でキャスタブル層に埋設された、注ぎ込まれる溶銑を上面で受ける湯当たり部と、を有する傾注樋であって、湯当たり部は、注ぎ込まれる溶銑が当たるアルミナ−マグネシア−カーボン系，アルミナ−炭化珪素−マグネシア−カーボン系，アルミナ−炭化珪素−ろう石−カーボン系のいずれかの材料で構成された定形レンガよりなるレンガ本体部と、溶銑がその上面に沿って流れるとともにレンガ本体部が内部に嵌合するアルミナ−スピネル−炭化珪素系の材料で構成された枠状のプレキャストブロックよりなる外周ブロック部と、を有することを特徴とする。 The tilting gutter of the present invention that solves the above problems has a tiltable shallow-bottomed container-shaped tilting gutter main body, a castable layer made of a castable material formed on the inner surface of the tilting gutter main body, and a state in which the upper surface is exposed. It is a tilting gutter that is embedded in the castable layer and has a hot water contact part that receives the hot metal to be poured on the upper surface, and the hot water contact part is an alumina-magnesia-carbon system, alumina-silicon carbide- A brick body made of standard bricks made of either magnesia-carbon or alumina-silicon carbide-waxite-carbon, and hot metal flows along the upper surface and the brick body fits inside. It is characterized by having an outer peripheral block portion made of a frame-shaped precast block made of an alumina-spinel-silicon carbide-based material.

本発明の傾注樋は、注ぎ込まれる溶銑が当たるレンガ本体部の外周に、レンガ本体部より気孔率が高いが、キャスタブル材よりも気孔率が低いプレキャストブロックよりなる外周ブロック部を有する。この構成により、レンガ本体部と外周ブロック部との目地の損傷が軽減できるとともに、溶銑の目地への差し込みも軽減でき、レンガ本体部の浮き上がりが抑えられる。この結果、湯当たり部の損傷が軽減され、傾注樋の耐久性が向上する。 The tilting gutter of the present invention has an outer peripheral block portion made of a precast block having a higher porosity than the brick main body but a lower porosity than the castable material on the outer periphery of the brick main body to which the hot metal to be poured hits. With this configuration, damage to the joints between the brick main body and the outer peripheral block can be reduced, and insertion of the hot metal into the joints can be reduced, and the floating of the brick main body can be suppressed. As a result, damage to the hot water contact portion is reduced, and the durability of the tilting gutter is improved.

実施形態の傾注樋の上面図である。It is a top view of the tilting gutter of the embodiment. 図１中のＩＩ−ＩＩ線での矢視断面図である。It is a cross-sectional view taken along the line II-II in FIG. 図１中のＩＩＩ−ＩＩＩ線での矢視断面図である。It is a cross-sectional view taken along the line III-III in FIG. 実施形態１の傾注樋の湯当たり部を示す上面図である。It is a top view which shows the hot water contact part of the tilting gutter of Embodiment 1. 図４中のＶ−Ｖ線での矢視断面図である。It is a cross-sectional view taken along the line VV in FIG. 図４中のＶＩ−ＶＩ線での矢視断面図である。It is a cross-sectional view taken along the line VI-VI in FIG. 実施形態の傾注樋を高炉に用いた場合の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure in the case where the tilting gutter of an embodiment is used for a blast furnace. 従来の傾注樋の湯当たり部近傍を示す拡大断面図である。It is an enlarged cross-sectional view which shows the vicinity of the hot water contact part of the conventional tilting gutter. 従来の傾注樋の湯当たり部近傍を示す拡大断面図である。It is an enlarged cross-sectional view which shows the vicinity of the hot water contact part of the conventional tilting gutter.

以下、実施の形態を用いて本発明の傾注樋を具体的に説明する。なお、実施の形態は、本発明を具体的に説明するための１つの形態を示すものであり、本発明が実施の形態のみに限定されるものではない。 Hereinafter, the tilting gutter of the present invention will be specifically described using the embodiments. It should be noted that the embodiment shows one embodiment for specifically explaining the present invention, and the present invention is not limited to the embodiment.

［実施形態］
本形態の傾注樋１は、図１〜７に示した構成を有する。図１は、本形態の傾注樋１の上面図である。図２は、図１中のＩＩ−ＩＩ線での矢視断面図である。図３は、図１中のＩＩＩ−ＩＩＩ線での矢視断面図である。図４は、湯当たり部の上面図である。図５は、図４中のＶ−Ｖ線での矢視断面図である。図６は、図４中のＶＩ−ＶＩ線での矢視断面図である。図７は、本形態の傾注樋１が高炉からの溶銑を受ける場合の概略構成図である。 [Embodiment]
The tilting gutter 1 of this embodiment has the configuration shown in FIGS. 1 to 7. FIG. 1 is a top view of the tilting gutter 1 of the present embodiment. FIG. 2 is a cross-sectional view taken along the line II-II in FIG. FIG. 3 is a cross-sectional view taken along the line III-III in FIG. FIG. 4 is a top view of the hot water contact portion. FIG. 5 is a cross-sectional view taken along the line VV in FIG. FIG. 6 is a cross-sectional view taken along the line VI-VI in FIG. FIG. 7 is a schematic configuration diagram when the tilting gutter 1 of this embodiment receives hot metal from a blast furnace.

本実施形態１の傾注樋１は、図７に示すように、溶鉱炉として機能する高炉６０から出銑した溶銑が出銑樋としての大樋６１及び中樋６２を介して中樋６２の先端出口６３から注がれ、注がれた溶銑を受ける。この溶銑を受けた傾注樋１は、図７の左右端を傾動することによって所望の溶銑鍋６４やトーピードカー（図示しない）等に溶銑を移し替える。傾注樋１は、中樋６２の先端出口６３から注がれる溶銑を受けるように配置される。 In the tilting gutter 1 of the first embodiment, as shown in FIG. 7, the hot metal ejected from the blast furnace 60 functioning as a blast furnace 60 passes through the large gutter 61 and the middle gutter 62 as the tapping gutter, and the tip outlet 63 of the middle gutter 62. Pour from and receive the poured hot metal. The tilting gutter 1 that has received the hot metal transfers the hot metal to a desired hot metal pan 64, a torpedo car (not shown), or the like by tilting the left and right ends of FIG. 7. The tilting gutter 1 is arranged so as to receive the hot metal poured from the tip outlet 63 of the middle gutter 62.

本形態の傾注樋１は、図１〜３に示すように、傾注樋本体部２と、湯当たり部３と、キャスタブル層５と、を備えている。 As shown in FIGS. 1 to 3, the tilting gutter 1 of the present embodiment includes a tilting gutter main body portion 2, a hot water contact portion 3, and a castable layer 5.

傾注樋本体部２は、傾注樋１の外周形状を形成する。傾注樋本体部２は、底面をもつ浅底容器状をなす鉄製（耐熱性金属）の部材（鉄皮とも称される）よりなる。底面をもつ浅底容器状とは、上方が開口した略槽状の形状を示す。傾注樋本体部２は、長手方向（図１の左右方向）にのびた形状を有する。 The tilting gutter main body 2 forms the outer peripheral shape of the tilting gutter 1. The tilting gutter main body 2 is made of an iron (heat-resistant metal) member (also referred to as an iron skin) having a bottom surface and forming a shallow container shape. The shallow-bottomed container shape having a bottom surface means a substantially tank-like shape with an opening at the top. The tilting gutter main body 2 has a shape extending in the longitudinal direction (left-right direction in FIG. 1).

傾注樋本体部２は、槽状の内側表面のほぼ全体域にキャスタブル層５が設けられる。傾注樋本体部２は、長手方向の先端に向かうにつれて表面が上昇して傾斜する傾斜面部２０，２１と、二つの傾斜面部２０，２１の間に位置して水平方向にのびる水平面部２２と、が形成されている。傾注樋本体部２は、図３に示すように、長手方向に垂直な面での断面が、キャスタブル層５を形成可能な略Ｕ字状（あるいは、略凹字状）にくぼんだ内周形状及び外周形状を有する。 The tilting gutter main body 2 is provided with a castable layer 5 in substantially the entire area of the inner surface of the tank. The tilting gutter main body 2 includes an inclined surface portion 20 and 21 whose surface rises and inclines toward the tip in the longitudinal direction, and a horizontal surface portion 22 located between the two inclined surface portions 20 and 21 and extending in the horizontal direction. Is formed. As shown in FIG. 3, the tilting gutter main body 2 has an inner peripheral shape in which the cross section in a plane perpendicular to the longitudinal direction is recessed in a substantially U shape (or a substantially concave shape) capable of forming the castable layer 5. And has an outer peripheral shape.

傾注樋本体部２は、図２に示すように、長手方向の両端部２３，２４に溶銑吐出口２５が形成される。傾注樋本体部２は、一方の端部２３が矢印Ａ１、Ａ２方向に、他方の端部２４が矢印Ｂ１、Ｂ２方向に、傾動可能に設けられている。 As shown in FIG. 2, the tilting gutter main body 2 has hot metal discharge ports 25 formed at both ends 23 and 24 in the longitudinal direction. The tilting gutter main body 2 is provided so that one end 23 can be tilted in the directions of arrows A1 and A2 and the other end 24 can be tilted in the directions of arrows B1 and B2.

傾注樋本体部２は、図示しない移動手段に接続・固定され、所定の位置に移動する。本形態の移動手段は、傾注樋本体部２の両端部２３，２４を傾動する傾動手段を兼ねる。 The tilting gutter main body 2 is connected to and fixed to a moving means (not shown) and moves to a predetermined position. The moving means of this embodiment also serves as a tilting means for tilting both end portions 23 and 24 of the tilting gutter main body portion 2.

キャスタブル層５は、傾注樋本体部２の内側表面に形成された、キャスタブル材よりなる部材である。キャスタブル層５は、耐火物を主要成分とする流動性をもつキャスタブル材を鋳込み成形して形成される。キャスタブル層５は、傾注樋１において溶銑が流れる流路５０（略溝状の流路）を区画する。 The castable layer 5 is a member made of a castable material formed on the inner surface of the tilting gutter main body 2. The castable layer 5 is formed by casting and molding a fluid castable material containing a refractory as a main component. The castable layer 5 partitions the flow path 50 (substantially groove-shaped flow path) through which the hot metal flows in the tilting gutter 1.

流路５０は、図２に示すように、長手方向の両端部側に傾注樋本体部２の傾斜面部２０，２１に対応して傾斜する傾斜面５１，５２により区画されている。傾斜面５１，５２は、溶銑吐出口２５に向かって表面が上昇する面となっている。傾斜面５１，５２のそれぞれの先端側には、溶銑吐出口２５に向かって表面が下降して傾斜する先端面５４，５５がそれぞれ形成されている。傾斜面５１は先端面５４につながり、傾斜面５２は先端面５５につながっている。長手方向の中央部には、傾注樋本体部２の水平面部２２に対応して水平方向にのびる水平面５３が形成されている。
流路５０は、図３に示すように、長手方向に垂直な断面において、上部が底部よりも広く開口した略凹字状をなすようにキャスタブル層５の内周面が形成されている。流路５０は、底面及び一対の側面から区画され、各面がそれぞれ平面をなしている。 As shown in FIG. 2, the flow path 50 is partitioned on both ends in the longitudinal direction by inclined surfaces 51 and 52 that are inclined corresponding to the inclined surfaces 20 and 21 of the tilting gutter main body 2. The inclined surfaces 51 and 52 are surfaces whose surfaces rise toward the hot metal discharge port 25. Tip surfaces 54 and 55 are formed on the tip sides of the inclined surfaces 51 and 52, respectively, whose surfaces descend toward the hot metal discharge port 25 and incline. The inclined surface 51 is connected to the tip surface 54, and the inclined surface 52 is connected to the tip surface 55. At the central portion in the longitudinal direction, a horizontal plane 53 extending in the horizontal direction is formed corresponding to the horizontal plane portion 22 of the tilting gutter main body portion 2.
As shown in FIG. 3, the flow path 50 has an inner peripheral surface of the castable layer 5 formed so as to form a substantially concave shape in which the upper portion opens wider than the bottom portion in a cross section perpendicular to the longitudinal direction. The flow path 50 is partitioned from a bottom surface and a pair of side surfaces, and each surface is a flat surface.

湯当たり部３は、図１〜２に示すように、傾注樋本体部２の長手方向の中央の領域（具体的には、キャスタブル層５の水平面５３に対応する領域）に、その上面３０が露出した状態でキャスタブル層５に一体的に埋設されている。湯当たり部３は、傾斜面５１，５２の間に位置している。湯当たり部３の上面３０は、キャスタブル層５の水平面５３と同一の平面をなしている。
湯当たり部３は、図４〜６に示すように、レンガ本体部３１と、外周ブロック部３５と、を備えている。湯当たり部３の外周形状は、外周ブロック部３５により形成される。 As shown in FIGS. 1 and 2, the hot water contact portion 3 has an upper surface 30 thereof in a central region in the longitudinal direction of the tilting gutter main body portion 2 (specifically, a region corresponding to the horizontal plane 53 of the castable layer 5). It is integrally embedded in the castable layer 5 in an exposed state. The hot water contact portion 3 is located between the inclined surfaces 51 and 52. The upper surface 30 of the hot water contact portion 3 has the same plane as the horizontal plane 53 of the castable layer 5.
As shown in FIGS. 4 to 6, the hot water contact portion 3 includes a brick main body portion 31 and an outer peripheral block portion 35. The outer peripheral shape of the hot water contact portion 3 is formed by the outer peripheral block portion 35.

レンガ本体部３１は、定形レンガよりなる。定形レンガは、材料を圧縮成形・焼成して形成されたレンガである。レンガ本体部３１を形成する定形レンガの形状は限定されない。本形態では、図４〜６に示すように、溶銑が当たる上面３２が下面３３よりも小さい錐台形状（全体として略方形状の板状、略四角錐台形状）を有する。レンガ本体部３１は、注ぎ込まれる溶銑が当たる上面３２、上面３２に背向する下面３３、上面３２と下面３３を接続する４つの側面３４、により区画される。本形態では、上面３２と下面３３は、中心（重心）が重なり合う位置で、互いに平行な平面をなしている。また、下面３３の面積が上面３２の面積より広い。すなわち、レンガ本体部３１は、板厚方向に沿った断面（図５〜６に示す断面形状）で、略台形形状をなすように形成されている。このとき、４つの側面３４は、上面３２と下面３３をつなぐように、板厚方向に対して傾斜した傾斜面を形成している。
レンガ本体部３１の具体的な寸法（例えば、上面３２及び下面３３の形状や面積、板状の板厚）については、限定されない。傾注樋１に注ぎ込まれる溶銑を受けることが可能な上面３２を形成できる形状であればよい。 The brick body 31 is made of a standard brick. A standard brick is a brick formed by compression molding and firing a material. The shape of the standard brick forming the brick body 31 is not limited. In this embodiment, as shown in FIGS. 4 to 6, the upper surface 32 to which the hot metal hits has a frustum shape (a substantially rectangular plate shape as a whole, a substantially square pyramid shape) smaller than the lower surface 33. The brick main body 31 is partitioned by an upper surface 32 to which the hot metal to be poured hits, a lower surface 33 facing the upper surface 32, and four side surfaces 34 connecting the upper surface 32 and the lower surface 33. In this embodiment, the upper surface 32 and the lower surface 33 form parallel planes at positions where the centers (centers of gravity) overlap. Further, the area of the lower surface 33 is larger than the area of the upper surface 32. That is, the brick main body 31 has a cross section along the plate thickness direction (cross-sectional shape shown in FIGS. 5 to 6) and is formed so as to form a substantially trapezoidal shape. At this time, the four side surfaces 34 form inclined surfaces inclined with respect to the plate thickness direction so as to connect the upper surface 32 and the lower surface 33.
The specific dimensions of the brick body 31 (for example, the shape and area of the upper surface 32 and the lower surface 33, and the plate-like plate thickness) are not limited. Any shape may be used as long as it can form an upper surface 32 capable of receiving the hot metal poured into the tilting gutter 1.

上面３２及び下面３３の形状は限定されず、全体として円形状、楕円形状、多角形状をあげることができ、方形状をなすことが好ましい。また、角部を有する形状の場合、それぞれの角部は丸められていることが好ましい。 The shapes of the upper surface 32 and the lower surface 33 are not limited, and a circular shape, an elliptical shape, or a polygonal shape can be given as a whole, and a square shape is preferable. Further, in the case of a shape having corners, it is preferable that each corner is rounded.

本形態では、上面３２及び下面３３が正方形状を有する。上面３２の一辺の長さは、下面３３の一辺の長さの９０％である。上面３２及び下面３３の正方形状の角部は、熱膨張や収縮時の損傷を抑えるためにＲ形状をなしている（丸められている）。上面３２と下面３３の間隔（湯当たり部３の厚み）は、下面３３の一辺の長さの５０％である。下面３３の正方形状は角部が丸められており、一辺の長さの１０％の曲率半径でＲ形状を形成している。 In this embodiment, the upper surface 32 and the lower surface 33 have a square shape. The length of one side of the upper surface 32 is 90% of the length of one side of the lower surface 33. The square corners of the upper surface 32 and the lower surface 33 have an R shape (rounded) in order to suppress damage during thermal expansion and contraction. The distance between the upper surface 32 and the lower surface 33 (thickness of the hot water contact portion 3) is 50% of the length of one side of the lower surface 33. The square shape of the lower surface 33 has rounded corners, and forms an R shape with a radius of curvature of 10% of the length of one side.

外周ブロック部３５は、図４〜６に示すように、レンガ本体部３１が内部に嵌合する枠状（環状）のプレキャストブロックよりなる。プレキャストブロックは、材料を圧縮成形して形成されたブロックである。外周ブロック部３５の枠状の形状とは、全体として環状の形状（環が周方向で切れていない形状）であることを示す。外周ブロック部３５は、流れる溶銑に当接する上面３６と、上面３６に背向する下面３７と、上面３６と下面３７とをつなぐ外周面３９，４０と、上面３６と下面３７とをつなぐ内周面３８と、を有する。 As shown in FIGS. 4 to 6, the outer peripheral block portion 35 is made of a frame-shaped (annular) precast block into which the brick main body portion 31 is fitted. A precast block is a block formed by compression molding a material. The frame-shaped shape of the outer peripheral block portion 35 indicates that the shape is an annular shape as a whole (a shape in which the ring is not cut in the circumferential direction). The outer peripheral block portion 35 has an upper surface 36 that contacts the flowing hot metal, a lower surface 37 that faces the upper surface 36, outer peripheral surfaces 39 and 40 that connect the upper surface 36 and the lower surface 37, and an inner circumference that connects the upper surface 36 and the lower surface 37. It has a surface 38 and.

外周ブロック部３５は、図５〜６に示すように、枠状（環状）の内周面３８がレンガ本体部３１の側面３４と一致する形状を有する。すなわち、外周ブロック部３５は、レンガ本体部３１の４つの側面３４と密着する４つの内周面３８を有する。外周ブロック部３５の内周面３８は、レンガ本体部３１の側面３４とすき間なく密着する。 As shown in FIGS. 5 to 6, the outer peripheral block portion 35 has a shape in which the frame-shaped (annular) inner peripheral surface 38 coincides with the side surface 34 of the brick main body portion 31. That is, the outer peripheral block portion 35 has four inner peripheral surfaces 38 that are in close contact with the four side surfaces 34 of the brick main body portion 31. The inner peripheral surface 38 of the outer peripheral block portion 35 is in close contact with the side surface 34 of the brick main body portion 31 without a gap.

本形態の外周ブロック部３５は、図４に示すように、上方から上面３６を見たときの形状が、全体として略方形状（傾注樋本体部２の長手方向が長辺となる略長方形状）の環状をなしている。
外周ブロック部３５の枠状形状の上面３６及び下面３７（環状の軸方向の両端面）は、互いに平行な平面をなしている。外周ブロック部３５の内部（環状の軸心）にレンガ本体部３１が嵌合して湯当たり部３を形成したときに、湯当たり部３の上面３０が平面をなすように上面３６が形成されている。すなわち、外周ブロック部３５の上面３６は、内部に嵌合するレンガ本体部３１の上面３２と一致する平面上に位置する。外周ブロック部３５の下面３７は、レンガ本体部３１の下面３３と同一平面を形成しても、形成しなくても、いずれでもよい。二つの下面３３，３７が平面をなすことが好ましい。 As shown in FIG. 4, the outer peripheral block portion 35 of this embodiment has a substantially rectangular shape as a whole when the upper surface 36 is viewed from above (a substantially rectangular shape having a long side in the longitudinal direction of the tilting gutter main body portion 2). ) Is in a ring.
The frame-shaped upper surface 36 and lower surface 37 (both end surfaces in the annular axial direction) of the outer peripheral block portion 35 form parallel planes. When the brick body portion 31 is fitted inside the outer peripheral block portion 35 (the axial center of the ring) to form the hot water contact portion 3, the upper surface 36 is formed so that the upper surface 30 of the hot water contact portion 3 forms a flat surface. ing. That is, the upper surface 36 of the outer peripheral block portion 35 is located on a plane that coincides with the upper surface 32 of the brick main body portion 31 that fits inside. The lower surface 37 of the outer peripheral block portion 35 may or may not be formed in the same plane as the lower surface 33 of the brick main body portion 31. It is preferable that the two lower surfaces 33 and 37 form a flat surface.

外周ブロック部３５は、枠状形状の上面３６と下面３７とは、内周面３８と、外周面とによりつながれる。外周面は、長方形状の長辺に相当する側面３９と、短辺に対応する側面４０と、からなる。
外周ブロック部３５において、上面３６と下面３７をつなぐ側面３９は、内周面３８と同様に、上下方向に対して傾斜した傾斜面をなしている。側面３９は、外周ブロック部３５の内周面３８と同じ方向に傾斜している。 In the outer peripheral block portion 35, the upper surface 36 and the lower surface 37 having a frame shape are connected by an inner peripheral surface 38 and an outer peripheral surface. The outer peripheral surface is composed of a side surface 39 corresponding to a rectangular long side and a side surface 40 corresponding to a short side.
In the outer peripheral block portion 35, the side surface 39 connecting the upper surface 36 and the lower surface 37 has an inclined surface inclined with respect to the vertical direction, similarly to the inner peripheral surface 38. The side surface 39 is inclined in the same direction as the inner peripheral surface 38 of the outer peripheral block portion 35.

外周ブロック部３５において、上面３６と下面３７をつなぐ側面４０は、段部を備えている。段部とは、上下方向に沿った面での断面において、上面３６及び下面３７（あるいは、上面３６と下面３７の少なくとも一方の面、好ましくは上面３６）と平行な表面４１，４２と、上下方向に沿って広がる側面４３，４４，４５とが交わって角を形成した部分を示す。交差する面の少なくとも一方が湾曲している場合には、接線の交点を示す。
外周ブロック部３５（すなわち、湯当たり部３）の側面４０は、図５に示すように、略階段状の断面形状を備えている。図５中の破線は、略階段状をなしていない場合に想定される外周形状を示す。つまり、本形態の外周ブロック部３５は、破線で示された想定形状から、欠損した形状をなしている。
本形態では２段の段部を有しているが、段部の数は、限定されない。１段であっても、３段以上であってもよい。界面に溶銑が浸入した場合に浸入をより抑えることができるため、２段以上が好ましい。 In the outer peripheral block portion 35, the side surface 40 connecting the upper surface 36 and the lower surface 37 is provided with a step portion. The stepped portion includes surfaces 41 and 42 parallel to the upper surface 36 and the lower surface 37 (or at least one surface of the upper surface 36 and the lower surface 37, preferably the upper surface 36) in a cross section along the vertical direction. A portion where the side surfaces 43, 44, and 45 extending in the direction intersect to form an angle is shown. If at least one of the intersecting faces is curved, it indicates the intersection of tangents.
As shown in FIG. 5, the side surface 40 of the outer peripheral block portion 35 (that is, the hot water contact portion 3) has a substantially stepped cross-sectional shape. The broken line in FIG. 5 indicates the outer peripheral shape assumed when the shape is not substantially stepped. That is, the outer peripheral block portion 35 of the present embodiment has a shape that is missing from the assumed shape shown by the broken line.
Although this embodiment has two steps, the number of steps is not limited. It may be one stage or three or more stages. Two or more steps are preferable because the infiltration can be further suppressed when the hot metal invades the interface.

段部が２段以上である場合に、上面３６及び下面３７に略平行な表面４１，４２同士の間隔や、それぞれの表面４１，４２の広さについても、同じであっても異なっていても、いずれでもよい。段部が１段以上である場合、それぞれの表面４１，４２と上面３６及び下面３７との間隔（上下方向の面の間隔）についても限定されない。 When the number of steps is two or more, the distance between the surfaces 41 and 42 substantially parallel to the upper surface 36 and the lower surface 37 and the width of the respective surfaces 41 and 42 may be the same or different. , Either way. When the number of steps is one or more, the distance between the respective surfaces 41 and 42 and the upper surface 36 and the lower surface 37 (distance between the surfaces in the vertical direction) is not limited.

段部の側面４３，４４，４５の具体的な形状についても、限定されない。本形態では、段部の側面４３，４４，４５のうち下面に接続する側面４５は傾斜面を形成している。上面３６と接続する側面４３、及び表面４１，４２同士を接続する側面４４は、上下方向に沿って広がる平面を形成している。 The specific shape of the side surfaces 43, 44, 45 of the step portion is also not limited. In this embodiment, of the side surfaces 43, 44, 45 of the step portion, the side surface 45 connected to the lower surface forms an inclined surface. The side surface 43 connecting the upper surface 36 and the side surface 44 connecting the surfaces 41 and 42 form a plane extending in the vertical direction.

本形態では、レンガ本体部３１が外周ブロック部３５に嵌合した状態の湯当たり部３は、上面３０及び下面がそれぞれ略長方形状を有する。具体的には、湯当たり部３の下面（下面３３と下面３７）は、図６に示した形状において、レンガ本体部３１よりも両側１０％ずつ（全長で２０％）大きい。図５に示した形状において、両側３０％ずつ（全長で６０％）大きい。下面の角部はレンガ本体部３１の下面の一辺の長さの２０％の曲率半径で丸められたＲ形状をなしている。 In the present embodiment, the hot water contact portion 3 in the state where the brick main body portion 31 is fitted to the outer peripheral block portion 35 has a substantially rectangular shape on the upper surface 30 and the lower surface, respectively. Specifically, the lower surfaces (lower surface 33 and lower surface 37) of the hot water contact portion 3 are 10% larger on both sides (20% in total length) than the brick main body portion 31 in the shape shown in FIG. In the shape shown in FIG. 5, it is 30% larger on both sides (60% in total length). The corners of the lower surface have an R shape rounded with a radius of curvature of 20% of the length of one side of the lower surface of the brick body 31.

湯当たり部３の上面３０（上面３２と上面３６）は、図６に示した形状において、レンガ本体部３１よりも両側１０％ずつ（全長で２０％）大きい。上面３０は、図５に示した形状において、レンガ本体部３１よりも両側１０％ずつ（全長で２０％）大きい。
外周ブロック部３５の上面３６と下面３７の間隔（上下方向の厚さ）は、レンガ本体部３１と同じ厚さで形成されている。 The upper surface 30 (upper surface 32 and upper surface 36) of the hot water contact portion 3 is 10% larger on both sides (20% in total length) than the brick main body portion 31 in the shape shown in FIG. In the shape shown in FIG. 5, the upper surface 30 is 10% larger on both sides (20% in total length) than the brick main body 31.
The distance (thickness in the vertical direction) between the upper surface 36 and the lower surface 37 of the outer peripheral block portion 35 is formed to be the same as that of the brick main body portion 31.

外周ブロック部３５は、長手方向の両端部に、２つの段部（２段の段部）が設けられている。２段の段部を形成する略平行な面４１，４２は、それぞれ長手方向の長さが、レンガ本体部３１の下面の一辺の１０％で形成されている。略平行な面４１，４２は、湯当たり部３の厚みの１／３（上面３２から１／３）、更に１／３（上面３２から２／３）の位置に形成されている。 The outer peripheral block portion 35 is provided with two step portions (two step portions) at both ends in the longitudinal direction. The substantially parallel surfaces 41 and 42 forming the two steps are each formed with a length in the longitudinal direction of 10% of one side of the lower surface of the brick body 31. The substantially parallel surfaces 41 and 42 are formed at positions of 1/3 (upper surface 32 to 1/3) and further 1/3 (upper surface 32 to 2/3) of the thickness of the hot water contact portion 3.

本形態において段部は、上面３６と下面３７をつなぐ外周面のうち、側面４０のみに形成されているが、側面３９にも形成していてもよい。段部は、傾注樋１に溶銑が流れる場合、流れ方向の下流に位置する側面（流れ方向に交差する方向に沿って広がる側面）に形成されることが好ましい。 In the present embodiment, the step portion is formed only on the side surface 40 of the outer peripheral surface connecting the upper surface 36 and the lower surface 37, but may also be formed on the side surface 39. When the hot metal flows through the tilting gutter 1, the step portion is preferably formed on a side surface located downstream in the flow direction (a side surface extending along a direction intersecting the flow direction).

本形態において湯当たり部３は、レンガ本体部３１と外周ブロック部３５の還元雰囲気下で１４００℃×５時間での残存寸法変化率がいずれも０．１％以上であり、レンガ本体部３１の残存寸法変化率と、外周ブロック部３５の残存寸法変化率と、の差の絶対値が０．５％以下である。差の絶対値は、０．４％以下がより好ましく、０．３％以下が更に好ましい。
残存寸法変化率とは、所定の温度に加熱した後に放冷し、加熱前と放冷後の寸法の変化の割合を示す。残存寸法変化率は、３０ｍｍ×３０ｍｍ×１００ｍｍに加工した試料を炭素系粉末で充填した容器に入れて、電気炉を用いて毎分３℃で昇温して所定温度として、試験終了後は自然放冷する方法で試験を行い、試験前後の１００ｍｍの部位の寸法で測定する。 In the present embodiment, the hot water contact portion 3 has a residual dimensional change rate of 0.1% or more at 1400 ° C. × 5 hours under the reducing atmosphere of the brick main body portion 31 and the outer peripheral block portion 35, and the brick main body portion 31 has a residual dimensional change rate of 0.1% or more. The absolute value of the difference between the residual dimensional change rate and the residual dimensional change rate of the outer peripheral block portion 35 is 0.5% or less. The absolute value of the difference is more preferably 0.4% or less, and further preferably 0.3% or less.
The residual dimensional change rate indicates the rate of change in dimensions before and after heating to a predetermined temperature and then allowing to cool. The residual dimensional change rate is set to a predetermined temperature by placing a sample processed to 30 mm × 30 mm × 100 mm in a container filled with carbon-based powder and raising the temperature at 3 ° C. per minute using an electric furnace. The test is carried out by allowing it to cool, and the dimensions of the 100 mm portion before and after the test are measured.

残存寸法変化率がいずれも０．１％以上となることで、レンガ本体部３１と外周ブロック部３５のいずれもが受熱した後に放冷しても加熱前よりも膨張する。この結果、放冷後もレンガ本体部３１と外周ブロック部３５の間の目地の広がりが抑えられ、溶銑を再度受けても、溶銑の目地への浸入を抑えられる。 When the residual dimensional change rate is 0.1% or more, even if both the brick main body 31 and the outer peripheral block 35 are allowed to cool after receiving heat, they expand more than before heating. As a result, the spread of the joints between the brick main body 31 and the outer peripheral block 35 is suppressed even after cooling, and even if the hot metal is received again, the infiltration of the hot metal into the joints can be suppressed.

そして、レンガ本体部３１と外周ブロック部３５の残存寸法変化率に差があると、加熱・冷却後に両者３１，３５の膨張後の寸法に差が出て目地の広がりや、耐火物の押し割れによる損傷が生じる。外周ブロック部３５の残存寸法変化率がレンガ本体部３１よりも大きい場合、残存膨張変化率に差があると外周ブロック部３５の方が加熱・冷却後に寸法が大きくなりレンガ本体部３１との目地が広がる。その結果、溶銑が目地へ浸入し易くなる。逆に、外周ブロック部３５の残存寸法変化率がレンガ本体部３１よりも小さい場合、残存膨張変化率に差があるとレンガ本体部３１の方が寸法が大きくなる為に外周ブロック部３５が押し割れて損傷したり、レンガ本体部３１が外周ブロック部３５の拘束力に負けて割れて剥離したりする。その結果、期待する耐久性が得られない。この為、残存寸法変化率の差の絶対値は０．５％以下となることが好ましい。 If there is a difference in the rate of change in the remaining dimensions between the brick body 31 and the outer peripheral block 35, there will be a difference in the expanded dimensions of both 31 and 35 after heating and cooling, resulting in widening of joints and cracking of refractories. Causes damage due to. When the residual dimensional change rate of the outer peripheral block portion 35 is larger than that of the brick main body portion 31, if there is a difference in the residual expansion change rate, the outer peripheral block portion 35 has a larger dimension after heating and cooling, and the joint with the brick main body portion 31. Spreads. As a result, the hot metal easily penetrates into the joint. On the contrary, when the residual dimensional change rate of the outer peripheral block portion 35 is smaller than that of the brick main body portion 31, if there is a difference in the residual expansion change rate, the brick main body portion 31 has a larger dimension, so that the outer peripheral block portion 35 is pushed. The brick body 31 may crack and be damaged, or the brick body 31 may crack and peel off due to the binding force of the outer peripheral block 35. As a result, the expected durability cannot be obtained. Therefore, the absolute value of the difference in the residual dimensional change rate is preferably 0.5% or less.

レンガ本体部３１と外周ブロック部３５のそれぞれの残存寸法変化率の具体的な値は限定されない。レンガ本体部３１の残存寸法変化率は、０．１〜１．０％であることが好ましく、０．４〜０．６％であることがより好ましい。外周ブロック部３５の残存寸法変化率は、０．１〜１．０％であることが好ましく、０．４〜０．７％であることがより好ましい。 The specific value of the residual dimensional change rate of each of the brick main body portion 31 and the outer peripheral block portion 35 is not limited. The residual dimensional change rate of the brick body 31 is preferably 0.1 to 1.0%, more preferably 0.4 to 0.6%. The residual dimensional change rate of the outer peripheral block portion 35 is preferably 0.1 to 1.0%, more preferably 0.4 to 0.7%.

湯当たり部３のレンガ本体部３１は、上記した残存寸法変化率の特性を備える材料よりなる。この材料は、アルミナ−マグネシア−カーボン系，アルミナ−炭化珪素−マグネシア−カーボン系，アルミナ−炭化珪素−ろう石−カーボン系のいずれかの材料である。
湯当たり部３の外周ブロック部３５は、上記した残存寸法変化率の特性を備える材料よりなる。この材料は、アルミナ−スピネル−炭化珪素系の材料である。
レンガ本体部３１及び外周ブロック部３５を構成するこれらの材料は、溶銑との反応性が低く、溶銑に対して高い耐食性を有する。その結果、レンガ本体部３１と外周ブロック部３５の腐食による損傷が抑えられる。 The brick main body 31 of the hot water contact portion 3 is made of a material having the above-mentioned characteristics of the residual dimensional change rate. This material is any one of alumina-magnesia-carbon type, alumina-silicon carbide-magnesia-carbon type, and alumina-silicon carbide-godite-carbon type.
The outer peripheral block portion 35 of the hot water contact portion 3 is made of a material having the above-mentioned characteristics of the residual dimensional change rate. This material is an alumina-spinel-silicon carbide based material.
These materials constituting the brick main body portion 31 and the outer peripheral block portion 35 have low reactivity with hot metal and have high corrosion resistance to hot metal. As a result, damage due to corrosion of the brick main body 31 and the outer peripheral block 35 is suppressed.

レンガ本体部３１は、アルミナ−炭化珪素−マグネシア−カーボン系の耐火物であることがより好ましい。アルミナ−炭化珪素−マグネシア−カーボン系の耐火物は、マグネシア−カーボン系の耐火物より高い強度を有しており、高い耐摩耗性を発揮できる。アルミナ−炭化珪素−マグネシア−カーボン系の耐火物は、質量比でアルミナを７０〜８０％、炭化珪素を５．０〜７．５％、炭素を７．５〜１０．５％、マグネシアを４〜１０％で含むことが好ましい。アルミナ−炭化珪素−マグネシア−カーボン系の耐火物の組成物の組成例を表１に示す。なお、表１に示した配合例では、更に従来知られた添加材を含んでいる。表１中の加熱還元後とは、残存寸法変化率の測定にかかる還元雰囲気下での加熱処理（１４００℃×５時間）後の状態を示す。気孔率、嵩比重、圧縮強度のそれぞれは、従来公知の測定装置を用いて測定した。
表１に示すように、アルミナ−炭化珪素−マグネシア−カーボン系の耐火物であって、アルミナ，炭化珪素，マグネシア，カーボンのそれぞれの割合が上記の範囲内となっている配合例２〜４，配合例１０〜１２では、残存寸法変化率が０．１〜１．０％の好ましい範囲内となる。なお、配合例１，９は、上記の範囲や配合から外れた例である。 The brick body 31 is more preferably an alumina-silicon carbide-magnesia-carbon refractory. The alumina-silicon carbide-magnesia-carbon refractory has higher strength than the magnesia-carbon refractory and can exhibit high wear resistance. Alumina-silicon carbide-magnesia-carbon refractories are 70 to 80% alumina, 5.0 to 7.5% silicon carbide, 7.5 to 10.5% carbon, and 4 magnesia by mass ratio. It is preferably contained in an amount of 10%. Table 1 shows a composition example of the composition of the alumina-silicon carbide-magnesia-carbon refractory. In addition, in the compounding example shown in Table 1, a conventionally known additive is further included. “After heat reduction” in Table 1 indicates a state after heat treatment (1400 ° C. × 5 hours) in a reducing atmosphere for measuring the residual dimensional change rate. Porosity, bulk specific gravity, and compressive strength were each measured using a conventionally known measuring device.
As shown in Table 1, it is an alumina-silicon carbide-magnesia-carbon refractory, and the ratios of alumina, silicon carbide, magnesia, and carbon are within the above ranges. In Formulation Examples 10 to 12, the residual dimensional change rate is within a preferable range of 0.1 to 1.0%. In addition, compounding examples 1 and 9 are examples which deviate from the above range and compounding.

レンガ本体部３１がアルミナ−炭化珪素−ろう石−カーボン系の耐火物の場合、質量比でアルミナを６５〜７４％、炭化珪素を５．０〜７．５％、シリカ（ＳｉＯ_２）を５〜１５％、炭素を７．５〜１０．５％で含むことが好ましい。アルミナ−炭化珪素−ろう石−カーボン系の耐火物の組成物の組成例を表１に合わせて示す。なお、ろう石は、ケイ酸塩鉱物を含む化合物であり、表１においては化学成分比で示している。表１に示した配合例では、更に従来知られた添加材を含んでいる。
表１に示すように、アルミナ−炭化珪素−ろう石−カーボン系の耐火物であって、アルミナ，炭化珪素，ろう石，カーボンのそれぞれの割合が上記の範囲内となっている配合例５〜８では、残存寸法変化率が０．１〜１．０％の好ましい範囲内となる。なお、配合例１，９は、上記の範囲や配合から外れた例である。 When the brick body 31 is an alumina-silicon carbide-godite-carbon refractory, the mass ratio is 65 to 74% for alumina, 5.0 to 7.5% for silicon carbide, and 5 for _{silica (SiO 2).} It is preferably contained in an amount of ~ 15% and carbon at 7.5 to 10.5%. Table 1 shows a composition example of the composition of the alumina-silicon carbide-godite-carbon refractory. Rouseki is a compound containing a silicate mineral, and is shown by the chemical composition ratio in Table 1. The formulation examples shown in Table 1 further contain conventionally known additives.
As shown in Table 1, compounding examples 5 to 5 which are alumina-silicon carbide-godite-carbon refractories in which the respective ratios of alumina, silicon carbide, pyrophyllite, and carbon are within the above ranges. In No. 8, the residual dimensional change rate is within a preferable range of 0.1 to 1.0%. In addition, compounding examples 1 and 9 are examples which deviate from the above range and compounding.

レンガ本体部３１がアルミナ−マグネシア−カーボン系の耐火物の場合、質量比でアルミナを７５〜８１％、マグネシアを４〜１０％、炭素を７．５〜１０．５％で含むことが好ましい。アルミナ−マグネシア−カーボン系の耐火物の組成物の組成例を表１に合わせて示す。表１に示した配合例では、更に従来知られた添加材を含んでいる。
表１に示すように、アルミナ−マグネシア−カーボン系の耐火物であって、アルミナ，マグネシア，カーボンのそれぞれの割合が上記の範囲内となっている配合例１３〜１４では、残存寸法変化率が０．１〜１．０％の好ましい範囲内となる。なお、配合例１，９は、上記の範囲や配合から外れた例である。 When the brick body 31 is an alumina-magnesia-carbon refractory, it is preferable that the brick body 31 contains 75 to 81% of alumina, 4 to 10% of magnesia, and 7.5 to 10.5% of carbon in terms of mass ratio. Table 1 shows a composition example of the composition of the alumina-magnesia-carbon refractory. The formulation examples shown in Table 1 further contain conventionally known additives.
As shown in Table 1, in compounding examples 13 to 14, which are alumina-magnesia-carbon refractories in which the ratios of alumina, magnesia, and carbon are within the above ranges, the residual dimensional change rate is high. It is in the preferable range of 0.1 to 1.0%. In addition, compounding examples 1 and 9 are examples which deviate from the above range and compounding.

外周ブロック部３５は、アルミナ−スピネル−炭化珪素系の材料よりなる。外周ブロック部３５は、質量比でアルミナを５．０〜３５％、炭化珪素を５．０〜２５％、スピネルを４０〜８０％で含むことが好ましい。アルミナ−スピネル−炭化珪素系の耐火物の代表的な組成例を表２に示す。なお、スピネル（ＭｇＡｌ_２Ｏ_４）は、アルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）とマグネシア（ＭｇＯ）の化合物であり、表２においては化学成分比で示している。表２に示した配合例では、更に従来知られた添加材を含んでいる。
表２に示すように、アルミナ−スピネル−炭化珪素系の耐火物であって、アルミナ，スピネル（マグネシア），炭化珪素のそれぞれの割合が上記の範囲内となっている配合例１６では、残存寸法変化率が０．１〜１．０％の好ましい範囲内となる。なお、配合例１５は、上記の範囲から外れた例である。 The outer peripheral block portion 35 is made of an alumina-spinel-silicon carbide-based material. The outer peripheral block portion 35 preferably contains 5.0 to 35% of alumina, 5.0 to 25% of silicon carbide, and 40 to 80% of spinel by mass ratio. Table 2 shows typical composition examples of alumina-spinel-silicon carbide refractories. Spinel (MgAl ₂ O ₄ ) is a compound of alumina (Al ₂ O ₃ ) and magnesia (MgO), and is shown by the chemical composition ratio in Table 2. The formulation examples shown in Table 2 further include conventionally known additives.
As shown in Table 2, in the formulation example 16 which is an alumina-spinel-silicon carbide-based refractory in which the ratios of alumina, spinel (magnesia), and silicon carbide are within the above ranges, the residual dimensions are present. The rate of change is within a preferable range of 0.1 to 1.0%. In addition, compounding example 15 is an example outside the above range.

レンガ本体部３１がアルミナ−炭化珪素−マグネシア−カーボン系の耐火物（定形レンガ）よりなり、外周ブロック部３５がアルミナ−スピネル−炭化珪素系の耐火物（プレキャストブロック）よりなることがより好ましい。レンガ本体部３１と外周ブロック部３５がこれらの材料よりなることで、上記した残存寸法変化率を有するものとなる。
湯当たり部３は、その製造方法が限定されない。所定の形状の定形レンガを製造し、製造した定形レンガを型内に配置した状態でプレキャストブロックを成型して製造することができる。 It is more preferable that the brick main body 31 is made of an alumina-silicon carbide-magnesia-carbon refractory (standard brick), and the outer peripheral block 35 is made of an alumina-spinel-silicon carbide refractory (precast block). Since the brick main body portion 31 and the outer peripheral block portion 35 are made of these materials, the brick main body portion 31 and the outer peripheral block portion 35 have the above-mentioned residual dimensional change rate.
The manufacturing method of the hot water contact portion 3 is not limited. It is possible to manufacture a standard brick having a predetermined shape and to mold a precast block in a state where the manufactured standard brick is arranged in a mold.

例えば、アルミナ、炭化珪素、マグネシア、カーボンのそれぞれの粒子及び粉末、その他の従来知られた添加材を加えてはい土を混練する。はい土をプレス機に投入し、加圧成形して得た成形体を乾燥処理（１００〜５００℃での低温での熱処理）して強度発現した後加工することで定形レンガ（レンガ本体部３１）が製造される。得られた定形レンガを所定のキャビティを備えた型内に配置し、アルミナ、スピネル、炭化珪素のそれぞれの粒子及び粉末、その他の従来知られた添加材を加えて混練し、型に流し込んで外周ブロック部３５を成形する。得られた成形体を乾燥処理（１００〜５００℃の低温での熱処理）することで、湯当たり部３が製造できる。
湯当たり部３は、上面３０が露出した状態でキャスタブル層５に埋設される。湯当たり部３がキャスタブル層５に埋設されることで、湯当たり部３とキャスタブル層５とが界面にすき間なく密着する。 For example, alumina, silicon carbide, magnesia, carbon particles and powders, and other conventionally known additives are added and the soil is kneaded. Yes soil is put into a press machine, and the molded product obtained by pressure molding is dried (heat treated at a low temperature of 100 to 500 ° C.) to develop strength and then processed to form a standard brick (brick body 31). ) Is manufactured. The obtained standard brick is placed in a mold having a predetermined cavity, and each particle and powder of alumina, spinel, and silicon carbide and other conventionally known additives are added and kneaded, and the brick is poured into a mold to provide an outer circumference. The block portion 35 is molded. By drying the obtained molded product (heat treatment at a low temperature of 100 to 500 ° C.), the hot water contact portion 3 can be manufactured.
The hot water contact portion 3 is embedded in the castable layer 5 with the upper surface 30 exposed. By embedding the hot water contact portion 3 in the castable layer 5, the hot water contact portion 3 and the castable layer 5 are in close contact with each other without a gap.

キャスタブル層５は、キャスタブル材の材料が限定されるものではなく、例えば、アルミナ−炭化珪素系の耐火物より形成される。キャスタブル層５は、アルミナ−炭化珪素−シリカ系の耐火物であることがより好ましく、アルミナ−炭化珪素−シリカ−カーボン系の耐火物であることが更に好ましい。この耐火物において各成分の質量割合は限定されるものではなく、質量比で、アルミナを６５〜８０％、炭化珪素を１０〜３０％、シリカを３〜７％、炭素を１〜５％を含むことが好ましい。 The castable layer 5 is not limited to the material of the castable material, and is formed of, for example, an alumina-silicon carbide refractory. The castable layer 5 is more preferably an alumina-silicon carbide-silica refractory, and further preferably an alumina-silicon carbide-silica-carbon refractory. In this refractory, the mass ratio of each component is not limited, and in terms of mass ratio, alumina is 65 to 80%, silicon carbide is 10 to 30%, silica is 3 to 7%, and carbon is 1 to 5%. It is preferable to include it.

（本形態の作用効果）
本形態の傾注樋１は、次のように使用される。
図７に示すように、傾注樋１よりも高所に位置する高炉６０から溶銑が出銑する。高炉６０から出銑した溶銑は、大樋６１及び中樋６２を介して先端出口６３から傾注樋１に流れ落ち、注ぎ込まれる。
先端出口６３から流れ落ちた溶銑は、傾注樋１の湯当たり部３の上面３０に当たる。詳しくは、レンガ本体部３１の上面３２に当たる。 (Action and effect of this form)
The tilting gutter 1 of this embodiment is used as follows.
As shown in FIG. 7, hot metal is ejected from the blast furnace 60 located higher than the tilting gutter 1. The hot metal discharged from the blast furnace 60 flows down from the tip outlet 63 to the tilting gutter 1 via the large gutter 61 and the middle gutter 62, and is poured into the gutter 1.
The hot metal that has flowed down from the tip outlet 63 hits the upper surface 30 of the hot water contact portion 3 of the tilting gutter 1. Specifically, it corresponds to the upper surface 32 of the brick main body 31.

そして、図示しない傾動手段の稼働により、傾注樋１が傾動する。傾注樋１は、一方の端部２３が矢印Ａ１方向に傾動する。すなわち、一方の端部２３が下方に下がり、他方の端部２４が上方に上がるように傾動することで、レンガ本体部３１の上面３２に当たった溶銑は、外周ブロック部３５の上面３６を経由して、キャスタブル層５の流路５０の水平面５３から鉛直方向の下方に下がった一方の端部２３に向かって、流路５０内を流れる。一方の端部２３まで流れた溶銑は、一方の端部２３（先端面５４）から流れ落ち、傾注樋１（の一方の端部２３）よりも低い位置に配された溶銑鍋６４又はトーピードカーに流れ落ちて移送される。 Then, the tilting gutter 1 is tilted by the operation of the tilting means (not shown). One end 23 of the tilting gutter 1 is tilted in the direction of arrow A1. That is, one end 23 is tilted downward and the other end 24 is tilted upward, so that the hot metal that hits the upper surface 32 of the brick main body 31 passes through the upper surface 36 of the outer peripheral block 35. Then, it flows in the flow path 50 toward the one end portion 23 that is lowered downward in the vertical direction from the horizontal plane 53 of the flow path 50 of the castable layer 5. The hot metal that has flowed to one end 23 flows down from one end 23 (tip surface 54) and flows down to a hot metal pan 64 or a torpedo car arranged at a position lower than the tilting gutter 1 (one end 23). Will be transferred.

他方の端部２４が矢印Ｂ２方向に、下がるように傾動すると、他方の端部２４から溶銑が流れ落ちる。この場合、上記の一方の端部２３をＡ１方向に傾動した場合と逆に作動する。 When the other end 24 is tilted in the direction of arrow B2 so as to be lowered, the hot metal flows down from the other end 24. In this case, the operation is opposite to the case where one of the above ends 23 is tilted in the A1 direction.

本形態の傾注樋１は、湯当たり部３のうち、注ぎ込まれる溶銑が当たる部分が、気孔率の低い定形レンガよりなるレンガ本体部３１にて形成されている。このため、湯当たり部３のレンガ本体部３１に落下する溶銑が衝突することによる物理的な損傷（えぐれや欠損）を抑えることができる。 In the tilting gutter 1 of the present embodiment, the portion of the hot water contact portion 3 that is exposed to the hot metal to be poured is formed by a brick main body portion 31 made of a standard brick having a low porosity. Therefore, it is possible to suppress physical damage (gouge or chipping) due to the collision of the hot metal falling on the brick body 31 of the hot water contact portion 3.

本形態の傾注樋１は、上面３０を露出した状態でキャスタブル層５に埋設された湯当たり部３が、レンガ本体部３１及び外周ブロック部３５を備えている。レンガ本体部３１（定形レンガ），外周ブロック部３５（プレキャストブロック），キャスタブル層５（キャスタブル）のそれぞれの気孔率は、レンガ本体部３１＜外周ブロック部３５＜キャスタブル層５の関係を有する。また、レンガ本体部３１＜＜キャスタブル層５の関係を有する。 In the tilting gutter 1 of the present embodiment, the hot water contact portion 3 embedded in the castable layer 5 with the upper surface 30 exposed is provided with the brick main body portion 31 and the outer peripheral block portion 35. The porosities of the brick main body 31 (standard brick), the outer peripheral block 35 (precast block), and the castable layer 5 (castable) have a relationship of brick main body 31 <peripheral block 35 <castable layer 5. Further, it has a relationship of the brick main body 31 << castable layer 5.

このため、溶銑を受けた時の外周ブロック部３５の損傷量はレンガ本体部３１とキャスタブル層５の中間の損傷量となり、湯当たり部３とキャスタブル層５の間はなだらかな損傷形態を示す。 Therefore, the amount of damage to the outer peripheral block portion 35 when the hot metal is received is an amount of damage between the brick main body portion 31 and the castable layer 5, and a gentle damage form is shown between the hot water contact portion 3 and the castable layer 5.

対して、図８の部分拡大断面図で示すように、レンガ本体部３１とキャスタブル層５とが当接して形成されている場合（すなわち、湯当たり部３が外周ブロック部３５を備えず、六面体形状の定形レンガのみから形成される場合）、レンガ本体部３１とキャスタブル層５の気孔率の差が大きいため、キャスタブル層５が先行して摩耗が進行する。この摩耗は、溶銑が流れるにつれて増大し、図９に示すように、湯当たり部３のレンガ本体部３１の側面３４が露出するようになる。そうすると、レンガ本体部３１とキャスタブル層５との界面から溶銑が浸入し、レンガ本体部３１の下面３３側に浸入する。レンガ本体部３１の下面３３側に溶銑が浸入すると、レンガ本体部３１に対して下面３３から上面３２に向かう力が働き、レンガ本体部３１がキャスタブル層５から浮き上がって傾注樋１が損傷する。 On the other hand, as shown in the partially enlarged cross-sectional view of FIG. 8, when the brick main body portion 31 and the castable layer 5 are formed in contact with each other (that is, the hot water contact portion 3 does not have the outer peripheral block portion 35 and is a hexahedron). Since the difference in porosity between the brick main body 31 and the castable layer 5 is large, the castable layer 5 is worn first. This wear increases as the hot metal flows, and as shown in FIG. 9, the side surface 34 of the brick body 31 of the hot water contact portion 3 is exposed. Then, the hot metal invades from the interface between the brick main body 31 and the castable layer 5, and infiltrates into the lower surface 33 side of the brick main body 31. When the hot metal invades the lower surface 33 side of the brick main body 31, a force acts on the brick main body 31 from the lower surface 33 toward the upper surface 32, the brick main body 31 rises from the castable layer 5, and the tilting gutter 1 is damaged.

以上のように、本形態の傾注樋１は、溶銑に対する耐摩耗性が向上したものとなる。この結果、より耐久性に優れた傾注樋１（長寿命な傾注樋）となっている。
本形態の傾注樋１は、レンガ本体部３１と外周ブロック部３５の残存寸法変化率が０．１％以上であり、レンガ本体部３１と外周ブロック部３５の残存寸法変化率の差の絶対値が０．５％以下である。
具体的には、本形態の傾注樋１の湯当たり部３のレンガ本体部３１の材料として残存寸法変化率が０．５％である表１中の配合例１０を用い、外周ブロック部３５の材料として残存膨張率が０．５％である表２中の配合例１６を用いた場合、溶銑処理量は、図８〜９に示した従来の傾注樋１の溶銑処理量を１００％としたときに、１５０％となっており、溶銑処理量が５０％も向上している。 As described above, the tilting gutter 1 of this embodiment has improved wear resistance to hot metal. As a result, the tilting gutter 1 (long-life tilting gutter) having more excellent durability is obtained.
In the tilting trough 1 of the present embodiment, the residual dimensional change rate of the brick main body 31 and the outer peripheral block 35 is 0.1% or more, and the absolute value of the difference between the residual dimensional change rate of the brick main body 31 and the outer peripheral block 35. Is 0.5% or less.
Specifically, as the material of the brick main body 31 of the hot water contact portion 3 of the tilting gutter 1 of this embodiment, the compounding example 10 in Table 1 having a residual dimensional change rate of 0.5% is used, and the outer peripheral block portion 35 When Formulation Example 16 in Table 2 having a residual expansion coefficient of 0.5% was used as the material, the amount of hot metal treated was 100% of the amount of hot metal treated in the conventional tilting gutter 1 shown in FIGS. 8 to 9. Occasionally, it is 150%, and the amount of hot metal processed is improved by 50%.

湯当たり部３のレンガ本体部３１と外周ブロック部３５の残存寸法変化率が０．１％以上であることから、レンガ本体部３１と外周ブロック部３５は、いずれも高温にさらされた後に冷却しても加熱前より収縮しない。この残存熱膨張により、溶銑が流れるときにレンガ本体部３１と外周ブロック部３５の界面に目地開きの発生が抑えられ、目地からの溶銑の浸入（差し込み）が抑えられる。また、湯当たり部３とキャスタブル層５との界面においても、同様にすき間の発生が抑えられる。 Since the residual dimensional change rate of the brick main body 31 and the outer peripheral block 35 of the hot water contact portion 3 is 0.1% or more, both the brick main body 31 and the outer peripheral block 35 are cooled after being exposed to a high temperature. Even if it does, it does not shrink more than before heating. Due to this residual thermal expansion, the occurrence of joint opening at the interface between the brick main body 31 and the outer peripheral block 35 is suppressed when the hot metal flows, and the infiltration (insertion) of the hot metal from the joint is suppressed. Further, at the interface between the hot water contact portion 3 and the castable layer 5, the generation of a gap is similarly suppressed.

さらに、湯当たり部３のレンガ本体部３１と外周ブロック部３５の残存寸法変化率が０．１％以上であることから、傾注樋１の繰り返しの使用においても、目地からの溶銑の浸入（差し込み）が抑えられる。より具体的には、傾注樋１は、溶銑を流した後、次の溶銑を流すまでの間に、放冷して全体の温度が低下する場合がある。このような場合、放冷したレンガ本体部３１と外周ブロック部３５の間に目地開きが生じるおそれがある。そして、目地開きが存在した状態で、次の溶銑を流すと、目地から溶銑が浸入する可能性がある。レンガ本体部３１と外周ブロック部３５の残存寸法変化率が０．１％以上となると、この放冷時の目地開きの発生が抑えられる。 Further, since the residual dimensional change rate of the brick main body 31 and the outer peripheral block 35 of the hot water contact portion 3 is 0.1% or more, the hot metal penetrates (inserts) from the joint even when the tilting gutter 1 is repeatedly used. ) Is suppressed. More specifically, the tilting gutter 1 may be allowed to cool and the overall temperature may drop between the time when the hot metal is poured and the time when the next hot metal is poured. In such a case, there is a possibility that a joint opening may occur between the cooled brick main body portion 31 and the outer peripheral block portion 35. Then, if the next hot metal is poured in the state where the joint opening exists, the hot metal may infiltrate from the joint. When the residual dimensional change rate of the brick main body portion 31 and the outer peripheral block portion 35 is 0.1% or more, the occurrence of joint opening during cooling is suppressed.

また、レンガ本体部３１と外周ブロック部３５の残存寸法変化率の差の絶対値が０．５％以下であることで、レンガ本体部３１と外周ブロック部３５の残存寸法変化率の差が過剰に大きくならなくなり、湯当たり部３の損傷が抑えられる。残存寸法変化率に差があると、加熱・冷却後に両者３１，３５の膨張後の寸法に差が出て目地が広がる。その結果、溶銑が目地へ浸入し易くなり、傾注樋１の損傷に繋がる。 Further, since the absolute value of the difference in the residual dimensional change rate between the brick main body 31 and the outer peripheral block 35 is 0.5% or less, the difference in the residual dimensional change rate between the brick main body 31 and the outer peripheral block 35 is excessive. It does not become large, and damage to the hot water contact portion 3 is suppressed. If there is a difference in the residual dimensional change rate, there will be a difference in the expanded dimensions of both 31 and 35 after heating and cooling, and the joints will widen. As a result, the hot metal easily invades the joint, which leads to damage to the tilting gutter 1.

本形態の傾注樋１は、レンガ本体部３１の残存寸法変化率が０．１〜１．０％であり、外周ブロック部３５の残存寸法変化率が、０．１〜１．０％である。レンガ本体部３１と外周ブロック部３５の残存寸法変化率が、この範囲となることで、湯当たり部３の残存寸法変化率が過剰に大きくなることが抑えられる。 In the tilting gutter 1 of this embodiment, the residual dimensional change rate of the brick main body 31 is 0.1 to 1.0%, and the residual dimensional change rate of the outer peripheral block 35 is 0.1 to 1.0%. .. When the residual dimensional change rate of the brick main body portion 31 and the outer peripheral block portion 35 is within this range, it is possible to prevent the residual dimensional change rate of the hot water contact portion 3 from becoming excessively large.

本形態の傾注樋１は、レンガ本体部３１が、溶銑が当たる上面３２が下面３３よりも小さい錐台形状を有し、外周ブロック部３５がレンガ本体部３１が嵌合する枠状を有する。この構成によると、レンガ本体部３１と外周ブロック部３５が目地開きを生じることなく密着しており、湯当たり部３のレンガ本体部３１に落下した溶銑による損傷（えぐれや溶損）を抑えることができる。 In the tilting gutter 1 of this embodiment, the brick main body 31 has a frustum shape in which the upper surface 32 to which the hot metal hits is smaller than the lower surface 33, and the outer peripheral block portion 35 has a frame shape in which the brick main body 31 is fitted. According to this configuration, the brick main body 31 and the outer peripheral block 35 are in close contact with each other without causing joint opening, and damage (drilling or melting damage) due to hot metal falling on the brick main body 31 of the hot water contact portion 3 can be suppressed. Can be done.

本形態の傾注樋１は、外周ブロック部３５が、溶銑が当たる上面３６と、上面３６に背向する下面３７と、上面３６と下面３７とをつなぐ側面のうち径方向外方に面した外周面４０と、を有し、外周面４０が、枠状形状の上面３６又は下面３７に平行な面と、枠状形状の軸方向に沿った面とが交差する段部を複数段で有する。この構成によると、上面３６側から、外周ブロック部３６の外周面４０に沿って溶銑が仮に浸入したとしても、溶銑は外周面３９に沿って流れることとなる。複数の段部を有することで、溶銑が流れる距離が長くなり、溶銑が湯当たり部３の下面に流れ込みにくくなる。この結果、溶銑による湯当たり部３の浮き上がりが抑えられ、傾注樋１の損傷が抑えられる。 In the tilting gutter 1 of the present embodiment, the outer peripheral block portion 35 faces the outer circumference in the radial direction of the upper surface 36 to which the hot metal hits, the lower surface 37 facing the upper surface 36, and the side surface connecting the upper surface 36 and the lower surface 37. It has a surface 40, and the outer peripheral surface 40 has a plurality of steps where a surface parallel to the upper surface 36 or the lower surface 37 of the frame shape and a surface along the axial direction of the frame shape intersect. According to this configuration, even if the hot metal invades from the upper surface 36 side along the outer peripheral surface 40 of the outer peripheral block portion 36, the hot metal flows along the outer peripheral surface 39. By having a plurality of step portions, the distance through which the hot metal flows becomes long, and it becomes difficult for the hot metal to flow into the lower surface of the hot water contact portion 3. As a result, the floating of the hot water contact portion 3 due to the hot metal is suppressed, and the damage of the tilting gutter 1 is suppressed.

１：傾注樋
２：傾注樋本体部２０，２１傾斜面部２２：水平面部
２３，２４：端部２５：溶銑吐出口
３：湯当たり部３０：上面３１：レンガ本体部
３２：上面３３：下面３４：側面
３５：外周ブロック部３６：上面３７：下面
３８：内周面３９，４０：側面
５：キャスタブル層５０：流路５１，５２：傾斜面
５３：水平面５４，５５：先端面
６０：高炉６１：大樋６２：中樋
６３：中樋先端出口６４：溶銑鍋 1: Tilt gutter 2: Tilt gutter main body 20, 21 Tilt surface 22: Horizontal plane 23, 24: End 25: Hot metal discharge port 3: Hot water contact part 30: Top surface 31: Brick body part 32: Top surface 33: Bottom surface 34 : Side 35: Outer block 36: Upper surface 37: Lower surface 38: Inner peripheral surface 39, 40: Side surface 5: Castable layer 50: Flow path 51, 52: Inclined surface 53: Horizontal plane 54, 55: Tip surface 60: Blast furnace 61 : Large gutter 62: Middle gutter 63: Middle gutter tip exit 64: Hot metal pot

Claims

A tiltable shallow-bottomed container-shaped tilting gutter body (2) and
A castable layer (5) made of a castable material formed on the inner surface of the main body of the tilting gutter, and
A hot water contact portion (3) embedded in the castable layer in a state where the upper surface (30) is exposed and receiving the molten metal to be poured on the upper surface.
It is a tilting gutter (1) with
The hot water contact portion (3) is made of any one of alumina-magnesia-carbon type, alumina-silicon carbide-magnesia-carbon type, and alumina-silicon carbide-godite-carbon type to which the hot metal is poured. Alumina-spinel-silicon carbide system, alumina-magnesia-silicon carbide that fits the brick body (31) and the hot metal flowing along its upper surface (36) and fitting the brick body inside. A tilting gutter characterized by having an outer peripheral block portion (35) made of a frame-shaped precast block made of a system material.

The brick main body portion (31) and the outer peripheral block portion (35) have a residual dimensional change rate of 0.1% or more at 1400 ° C. × 5 hours under a reducing atmosphere.
The tilting gutter according to claim 1, wherein the absolute value of the difference between the residual dimensional change rate of the brick main body portion and the residual dimensional change rate of the outer peripheral block portion is 0.5% or less.

The residual dimensional change rate of the brick body is 0.1 to 1.0%.
The tilting gutter according to claim 2, wherein the residual dimensional change rate of the outer peripheral block portion is 0.1 to 1.0%.

The tilting gutter according to any one of claims 1 to 3, wherein the brick main body (31) has a frustum shape in which the upper surface (32) to which the hot metal hits is smaller than the lower surface (33).

The outer peripheral block portion (35) has an upper surface (36), a lower surface (37), and an outer peripheral surface (39, 40).
The tilting gutter according to any one of claims 1 to 4, wherein the outer peripheral surface (40) has a plurality of step portions.