JP2015113527A - ジルコニウム系ベリリウム非含有バルクアモルファス合金 - Google Patents

Abstract

【課題】ジルコニウム系ベリリウム非含有アモルファス合金の臨界直径を増大させる。
【解決手段】本発明は、その臨界直径を増大させるために、銀及び／又は金及び／又は白金を添加した、ジルコニウム及び／又はハフニウム系ベリリウム非含有バルクアモルファス合金に関する。
【選択図】図１

Description

本発明は、バルクアモルファス合金に関する。

本発明は更に、そのような合金製の時計の構成部品に関する。

本発明は、特に以下の構造に関する、時計学及び宝飾品の分野に関する：腕時計ケース、ケースの中央部分、地板、ベゼル、プッシュボタン、クラウン、バックル、ブレスレット、指輪、イヤリング等。

アモルファス合金は、特に以下の構造のために、時計及び宝飾品の分野で使用されることが増えている：腕時計ケース、ケースの中央部分、地板、ベゼル、プッシュボタン、クラウン、バックル、ブレスレット、指輪、イヤリング等。

ユーザの肌に接触することを意図して作製される外側の構成部品は、特にベリリウムやニッケル等のいくつかの金属の毒性又はアレルゲン性の影響のために、特定の制約に従わなければない。このような金属の特定の固有の特性にもかかわらず、少なくともユーザの肌に接触する可能性が高い構成部品用の、ベリリウム又はニッケルを僅かしか含有しない、又は含有しない合金を市販する試みがなされている。

ジルコニウム系バルクアモルファス合金は、１９９０年代から公知である。以下の刊行物はそのような合金に関するものである：非特許文献１、非特許文献２、特許文献１、非特許文献３、非特許文献４、非特許文献５、非特許文献６。

最も優れたガラス形成能（「ＧＦＡ」として公知であり、以下では「ＧＦＡ」という）を有するアモルファス合金は、以下の系：
‐Ｚｒ−Ｔｉ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｂｅ（例えばＬＭ１ｂ、Ｚｒ４４Ｔｉ１１Ｃｕ９．８Ｎｉ１０．２Ｂｅ２５）；及び
‐Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ａｌ
において認められる。

ベリリウムの毒性を考えると、ベリリウムを含有する合金を、腕時計の外装部品や同様の部品等の皮膚との接触を伴う用途には使用できない。しかしながら、ジルコニウム系ベリリウム非含有アモルファス合金は一般に、ベリリウムを含有する合金よりも低い臨界直径を示し、これはバルク部品を作製するのに不都合である。臨界直径（Ｄ_c）、及びＺｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ａｌ系における結晶化温度Ｔ_xとガラス転移温度Ｔ_g（過冷液体領域）との差ΔＴの観点から最良の組成物は、合金Ｚｒ₆₅Ｃｕ_17.5Ｎｉ₁₀Ａｌ_7.5である（非特許文献１）。

チタン及び／又はニオブを添加することによりＧＦＡを向上させた修正例も公知である：
‐Ｚｒ_52.5Ｃｕ_17.9Ｎｉ_14.6Ａｌ₁₀Ｔｉ₅（Ｖｉｔ１０５）（非特許文献２）；
‐Ｚｒ₅₇Ｃｕ_15.4Ｎｉ_12.6Ａｌ₁₀Ｎｂ₅（Ｖｉｔ１０６）及びＺｒ_58.5Ｃｕ_15.6Ｎｉ_12.8Ａｌ_10.3Ｎｂ_2.8（Ｖｉｔ１０６ａ）（特許文献１）；
‐Ｚｒ₆₁Ｃｕ_17.5Ｎｉ₁₀Ａｌ_7.5Ｔｉ₂Ｎｂ₂（非特許文献３）。

一般に、チタン及び／又はニオブの添加により合金の臨界直径が増大するが、この修正により勾配ΔＴ_xが低下し、従ってこのような合金のいずれの熱変形のためのプロセスウィンドウが大幅に低下する。更に、その極めて高い融解温度（２４６８℃）を考えると、ニオブは容易に融解せず、これにより均質な合金の製造が困難となる。

また、三元Ｚｒ−Ｃｒ−Ａｌ合金に銀を添加することにより、特に、例えばＺｒ₄₂Ｃｕ₄₂Ａ₁₈Ａｇ₈である組成物Ｚｒ₄₆Ｃｕ₄₆Ａ₁₈の修正のために、臨界直径を増大させることも公知である（非特許文献４）。

しかしながら、銅の含有量が高くニッケルが含まれないため、これらの合金の耐食性は高くなく、周囲温度で徐々に退色（及び／又は黒変）する傾向さえある。

更に、５％超の銀、金、パラジウム又は白金をＺｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ａｌアモルファス合金に添加することにより、Ｔ_g、Ｔ_x間の熱処理による前記合金の失透の間に、準結晶の形成を促すことが公知である（非特許文献５）。

非特許文献６において、Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ａｌ−Ｍ合金のＧＦＡに対する添加元素（Ｍ＝Ｔｉ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｐｄ又はＡｇ）の効果が試験されている。

結果は、チタン、ニオブ、パラジウムのみが合金の臨界直径を増大させることを示しているが、ここでも勾配ΔＴ_xは大幅に低下したままである。合金に銀を添加することに関して、特定の効果は記載されていない。

以下の文献は、銀又は金を含むジルコニウム系合金を含む。

特許文献２、３は以下のタイプの合金：
Ｚｒ_bal−（Ｔｉ，Ｈｆ，Ａｌ，Ｇａ）_5-20−（Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｕ）_20-40−（Ｐｄ，Ｐｔ，Ａｕ，Ａｇ）_0-10；
とりわけパラジウム及び／又は白金を含む合金を記載しているが、ただ１つの例のみが１％の金又は１％の銀の添加に言及しており、この例ではこの添加による臨界直径の増大に対する効果は評価されていない。

特許文献４は下記のタイプの合金：
（Ｚｒ，Ｈｆ）_25-85−（Ｎｉ，Ｃｕ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｍｎ）_5-70−Ａｌ_>0-35−Ｔ_>0-15
を記載している。ここでＴは、他の元素のうちの１つと混合する負のエンタルピーを有する元素であり、以下の群から選択される：Ｔ＝Ｒｕ、Ｏｓ、Ｒｈ、Ｉｒ、Ｐｄ、Ｐｔ、 Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ａｕ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｒｅ、Ｓｉ、Ｓｎ又はＴｉ。この文献は、パラジウムを用いた１つの例を挙げているだけである。この例は、Ｄ_c、ΔＴ_xに対する元素Ｔのいずれのプラスの効果を立証していない。

特許文献５は、Ｚｒ_25-85−（Ｎｉ，Ｃｕ）_5-70−Ａｌ_>0-35−Ａｇ_>0-15の熱処理による、多相合金（アモルファスマトリックス中の１４〜２３％の結晶相）を製造する方法を記載している。

特許文献６は、以下のタイプの合金：
Ｚｒ_41-63−Ｃｕ_18-46−Ｎｉ_1.5-12.5−Ａｌ_4-15−Ａｇ_1.5-26
を記載している。

要するに、このようなアモルファス合金に低濃度の銀又は金を添加することの効果については、殆ど知られておらず、このような効果は文献中のいずれの調査の対象にもなっていない。

米国特許第６５９２６８９号 米国特許第５９８０６５２号 米国特許第５８０３９９６号 欧州特許第０９０５２６８号 欧州特許第０９０５２６９号 中国特許第１０１３１４８３８号

Ｚｈａｎｇ，ｅｔ ａｌ．，Ａｍｏｒｐｈｏｕｓ Ｚｒ−Ａｌ−ＴＭ （ＴＭ＝Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｕ） Ａｌｌｏｙｓ ｗｉｔｈ Ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔ Ｓｕｐｅｒｃｏｏｌｅｄ Ｌｉｑｕｉｄ Ｒｅｇｉｏｎ ｏｆ Ｏｖｅｒ １００ Ｋ，Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ，ＪＩＭ，Ｖｏｌ．３２，Ｎｏ．１１（１９９１） ｐｐ．１００５−１０１０． Ｌｉｎ，ｅｔ ａｌ．，Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ Ｏｘｙｇｅｎ Ｉｍｐｕｒｉｔｙ ｏｎ Ｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ ａｎ Ｕｎｄｅｒｃｏｏｌｅｄ Ｂｕｌｋ Ｇｌａｓｓ Ｆｏｒｍｉｎｇ Ｚｒ−Ｔｉ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ａｌ Ａｌｌｏｙ， Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ，ＪＩＭ，Ｖｏｌ．３８，Ｎｏ．５（１９９７） ｐｐ．４７３−４７７． Ｉｎｏｕｅｅｔ ａｌ．， Ｆｏｒｍａｔｉｏｎ，Ｔｈｅｒｍａｌ Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ａｎｄ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ Ｂｕｌｋ Ｇｌａｓｓｙ Ａｌｌｏｙｓ ｗｉｔｈ ａ Ｄｉａｍｅｔｅｒ ｏｆ ２０ ｍｍ ｉｎ Ｚｒ−（Ｔｉ，Ｎｂ）−Ａｌ−Ｎｉ−Ｃｕ Ｓｙｓｔｅｍ， Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ，ＪＩＭ，Ｖｏｌ．５０，Ｎｏ．２（２００９）ｐｐ．３８８−３９４． Ｚｈａｎｇ，ｅｔ ａｌ．， Ｇｌａｓｓ−Ｆｏｒｍｉｎｇ Ａｂｉｌｉｔｙ ａｎｄ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｔｈｅ Ｔｅｒｎａｒｙ Ｃｕ−Ｚｒ−Ａｌ ａｎｄ Ｑｕａｔｅｒｎａｒｙ Ｃｕ−Ｚｒ−Ａｌ−Ａｇ Ｂｕｌｋ Ｍｅｔａｌｌｉｃ Ｇｌａｓｓｅｓ，Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ，Ｖｏｌ．４８，Ｎｏ．７（２００７） ｐｐ．１６２６−１６３０． Ｚｈａｎｇ，ｅｔ ａｌ．，Ｇｌａｓｓ−Ｆｏｒｍｉｎｇ Ａｂｉｌｉｔｙ ａｎｄ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｔｈｅ Ｔｅｒｎａｒｙ Ｃｕ−Ｚｒ−Ａｌ ａｎｄ Ｑｕａｔｅｒｎａｒｙ Ｃｕ−Ｚｒ−Ａｌ−Ａｇ Ｂｕｌｋ Ｍｅｔａｌｌｉｃ Ｇｌａｓｓｅｓ， Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ，Ｖｏｌ．４８，Ｎｏ．７（２００７） ｐｐ．１６２６−１６３０． Ｉｎｏｕｅ，ｅｔ ａｌ．， Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ Ａｄｄｉｔｉｏｎａｌ Ｅｌｅｍｅｎｔｓ ｏｎ Ｇｌａｓｓ ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ Ｂｅｈａｖｉｏｒ ａｎｄ Ｇｌａｓｓ Ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｔｅｎｄｅｎｃｙ ｏｆＺｒ−Ａｌ−Ｃｕ−Ｎｉ Ａｌｌｏｙｓ，Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ，ＪＩＭ，Ｖｏｌ．３６，Ｎｏ．１２（１９９５） ｐｐ．１４２０−１４２６．

本発明は、高いΔＴｘ値を維持しながら、ジルコニウム系ベリリウム非含有アモルファス合金の臨界直径を増大させることを提案する。

本発明は、その臨界直径を増大させるために、銀及び／又は金及び／又は白金を添加した、ジルコニウム及び／又はハフニウム系ベリリウム非含有固体アモルファス合金に関する。

この目的のために、本発明はバルクアモルファス合金に関し、前記バルクアモルファス合金はベリリウム非含有であり、原子百分率値で以下からなることを特徴とする：
‐ジルコニウム及びハフニウムの総含有量が最小値５０％、最大値６３％である、ジルコニウム及び／又はハフニウムからなる基材；
‐第１の添加金属。少なくとも１つの前記第１の添加金属、又は複数の前記第１の添加金属の合計値は最小値１．５％〜最大値４．５％（最小値及び最大値を含む）であり、前記少なくとも１つの第１の添加金属は、チタン、ニオブ、タンタルを含む第１の群から選択され、ニオブ含有量は２．５％以下である；
‐第２の添加金属。少なくとも１つの前記第２の添加金属、又は複数の前記第２の添加金属の合計値は最小値０．５％〜最大値４．５％（最小値及び最大値を含む）であり、前記少なくとも１つの第２の添加金属は、銀、金、白金を含む第２の群から選択される；
‐第３の添加金属。少なくとも１つの前記第３の添加金属、又は複数の前記第３の添加金属の合計値は最小値８．５％〜最大値１７．５％（最小値及び最大値を含む）であり、前記少なくとも１つの第３の添加金属は、ニッケル、コバルト、マンガン、鉄を含む第３の群から選択される；
‐アルミニウム：最小値９％、最大値１３％；
‐銅及び不可避不純物：１００％にするための補完物、ただし１８％以下。

本発明の特定の特徴によると、前記少なくとも１つの第１の添加金属又は前記複数の第１の添加金属の合計値は、最小値２．５％〜最大値４．５％（最小値及び最大値を含む）である。

本発明は更に、このタイプの合金製の時計又は宝飾品の構成部品に関する。

本発明の別の特徴及び利点は、添付の図面を参照して、以下の詳細な説明を読むことにより、より明らかになるであろう。

図１は、円錐形試料における臨界直径測定の概略図である。 図２は、本発明のよる合金製の時計の概略図である。

本発明は、特に以下の構造に関する、時計学及び宝飾品の分野に関する：腕時計ケース、ケースの中央部分、地板、ベゼル、プッシュボタン、クラウン、ブレスレット、指輪、イヤリング等。

本発明は、ベリリウムを含有するアモルファス合金と同様の特性を有するよう考案された、ベリリウム非含有アモルファス合金を製造することを提案する。以下、ベリリウムを含有しない合金を「ベリリウム非含有合金」と呼び、０．５原子百分率未満のニッケルを含有する合金を「ニッケル非含有合金」と呼ぶ。

「ベリリウムを含有しない」とは、ベリリウムのレベルが好ましくはゼロであるか、又は極めて低いことを意味し、不純物に関しても同様に０．１％であることが好ましい。

従って、ベリリウムの置換元素を含み、高い値の臨界直径Ｄ_c及び勾配ΔＴｘを有する合金の製造を試みる。

本発明は更に、臨界直径Ｄ_cを増大させるために、銀及び／又は金及び／又は白金を添加したジルコニウム系ベリリウム非含有バルクアモルファス合金に関する。

より具体的には、本発明はバルクアモルファス合金に関し、前記バルクアモルファス合金はベリリウムを含有しないこと、及び原子百分率値で以下からなることを特徴とする：
‐ジルコニウム及びハフニウムの総含有量が最小値５０％、最大値６３％である、ジルコニウム及び／又はハフニウムからなる基材；
‐第１の添加金属。少なくとも１つの前記第１の添加金属、又は複数の前記第１の添加金属の合計値は：最小値１．５％〜最大値４．５％（最小値及び最大値を含む）であり、前記少なくとも１つの第１の添加金属は、チタン、ニオブ、タンタルを含む第１の群から選択され、ニオブ含有量は２．５％以下である；
‐第２の添加金属。少なくとも１つの前記第２の添加金属、又は複数の前記第２の添加金属の合計値は：最小値０．５％〜最大値４．５％（最小値及び最大値を含む）であり、前記少なくとも１つの第２の添加金属は、銀、金、白金を含む第２の群から選択される；
‐第３の添加金属。少なくとも１つの前記第３の添加金属、又は複数の前記第３の添加金属の合計値は：最小値８．５％〜最大値１７．５％（最小値及び最大値を含む）であり、前記少なくとも１つの第３の添加金属は、ニッケル、コバルト、マンガン、鉄を含む第３の群から選択される；
‐アルミニウム：最小値９％、最大値１３％；
‐銅及び不可避不純物：１００％にするための補完物、ただし１８％以下。

より具体的には、前記少なくとも１つの第１の添加金属、又は前記複数の第１の添加金属の合計値は最小値２．５％〜最大値４．５％（最小値及び最大値を含む）である。前記少なくとも１つの第１の添加金属は、チタン、ニオブ、タンタルを含む第１の群から選択され、ニオブのレベルは２．５％以下である。

多数のジルコニウム系アモルファス組成物が公知であるが、本発明の組成物によるアモルファス合金の開発は、新規の、極めて驚くべき効果をもたらす。これは、特に２％の添加物が、臨界直径を有意に増大させるのに十分であるためである。

銀、金、白金を含む第２の群から選択される第２の添加金属の範囲が０．５％〜４．５％であることの効果は明らかである。これら元素のいずれか１つ又は複数を合金に添加すると、これらの添加物を含有しない合金と比較して、勾配ΔＴｘが低下することなく臨界直径が増大する。

臨界直径の負の勾配を示す転移領域は約４．５％において始まり、５％を超えると、臨界直径は、第２の添加金属の添加の影響が見られ始める下側閾値０．５％と上側閾値４．５％との間（最小値及び最大値を含む）である最適量に対して大幅に減少する。

１．０％〜４．０％の範囲が好都合であり、１．５％〜３．８％の範囲内で非常に良い結果が得られた。

より具体的には、金含有量は１．５％〜２．５％である。

より具体的には、白金含有量は１．５％〜２．５％である。

より具体的には、銀含有量は１．０％〜３．８％である。

特定の実施形態では、基材中のジルコニウム及びハフニウムの総含有量は６０％までに限定される。

特定の変形例では、本発明による合金はチタンを含有しない。

特定の変形例では、本発明による合金はニオブを含有しない。

特定の変形例では、本発明による合金はチタン又はニオブを含有しない。

第２の群の金属：銀、金、白金とは異なり、パラジウムは、本発明の開発中にいずれのプラスの効果を示さなかった。パラジウムをこの第２の群に含めることはできるが、その含有量は好ましくは極めて低く、特に１．０％以下に維持するべきである。

非限定的な実施形態を以下に記載する。約７０ｇの合金装填物を、純粋な元素（９９．９５％超の純度）を使用して、アーク炉において準備する。このようにして得られた予備合金を、続いて遠心鋳造機において再度融解し、円錐形（最大厚さ１１ｍｍ、幅２０ｍｍ、開角度６．３°）の銅金型で鋳造する。

各円錐の端部から採取した試料に対して、ガラス転移温度及び結晶化温度のＤＳＣ測定を行う。各円錐の中央を縦に金属組織的に切断し、臨界直径Ｄ_c＊を測定する。ここでＤ_c＊は、図１に示すように、結晶領域が始まる場所である円錐の厚さである。

以下の表は実施した試験をまとめたものである（イタリック体の組成物は、前記文献において公知の組成物である）。適切な量の銀、金又は白金添加物を用いると、これらの添加物を含有しない基本的な合金と比べて、Ｄ_c＊臨界直径を増大させることができることが分かる。更に、これらの添加物は勾配ΔＴ_xを低下させない。

より具体的には、以下の合金は特に満足の行く所定の結果を有する：
Ｚｒ６２Ｃｕ１５Ａｇ３Ｎｉ１０Ａｌ１０；
Ｚｒ５８．５Ｃｕ１５．６Ｎｉ１２．８Ａｌ１０．３Ａｇ２．８；
Ｚｒ５７．９Ｃｕ１５．４４Ｎｉ１２．６７Ａｌ１０．９Ａｇ３．８；
Ｚｒ５２．５Ｔｉ２．５Ｃｕ１５．９Ａｇ２Ｎｉ１４．６Ａｌ１２．５；
Ｚｒ５２．５Ｔｉ２．５Ｃｕ１５．９Ａｕ２Ｎｉ１４．６Ａｌ１２．５；
Ｚｒ５２．５Ｔｉ２．５Ｃｕ１５．９Ｐｔ２Ｎｉ１４．６Ａｌ１２．５；
Ｚｒ５２．５Ｔｉ２．５Ｃｕ１６．９Ａｇ１Ｎｉ１４．６Ａｌ１２．５；
Ｚｒ５２．５Ｔｉ２．５Ｃｕ１４．９Ａｇ３Ｎｉ１４．６Ａｌ１２．５；
Ｚｒ５２．５Ｎｂ２．５Ｃｕ１５．９Ａｇ２Ｎｉ１４．６Ａｌ１２．５。

第１の好ましい副群は、第１の添加金属の総含有量が０．５％以下の、５７．０％超のジルコニウム及びハフニウムの総含有量に関する。

第２の好ましい副群は、第１の添加金属の総含有量が１．５％〜３．０％、より詳細には２．０％〜３．０％の、５３．０％以下のジルコニウム及びハフニウムの総含有量に関する。実際、最も大きい臨界直径を有する合金は、約２．５％のチタン又はニオブを含有する。

本発明の別の変形例では、鉄、マンガン等の他の元素を組み込む。

妥協案の探究により、特に理想的な銀含有量を含む、最良の組成物を特定できる。銀は、金及び白金よりもコストがかからず、更に所望の効果をもたらすため、有利である。

合金を最適化するために、実験中にいくつかのルールを定めた。
特に好ましい結果は以下によって得られた：
‐銅の含有量に対するジルコニウム含有量の比Ｚｒ／Ｃｕが３．０〜５．０；
‐銅及びニッケルの総含有量に対するジルコニウムの含有量の比Ｚｒ／（Ｃｕ＋Ｎｉ）が１．５〜３．０；
‐銅及びニッケルの総含有量に対するジルコニウム、ハフニウム、チタン、ニオブ、タンタルの総含有量の比（Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｔａ）／（Ｃｕ＋Ｎｉ）が１．５〜３．０；
‐少なくとも１つの前記第１の添加金属、又は複数の前記第１の添加金属の合計値（最小値及び最大値を含む）が最小値２．５％〜最大値４．５％；
‐アルミニウム含有量が１０．０％超。

ニッケルがそれ自体で、又は特定の他の金属を含有する合金組成物において呈するアレルゲン性の影響により、ニッケルを合金に組み込むことには疑問が生じる。しかしながら、アモルファス合金中のニッケルの存在は、高い臨界直径及び良好な防食特性を有するジルコニウム系アモルファス合金を得るのに好都合である。同様に、ステンレス鋼もまた高いニッケル含有量を有し、宝飾品及び時計学において広く使用されている。

観察される重要な制約は、得られた合金がＥＮ１８１１に準拠したニッケル溶出試験を満たすことである。

本発明の特定の変形例では、合金は０．５％未満のニッケルを含む。

同等の特徴を得るために、単にニッケルを別の金属に置換するだけでは不十分であることが理解される。近い原子半径を有する元素は、鉄、コバルト、パラジウム、マンガン、クロムである。これは即ち、アモルファス合金の組成全体を見直すことを意味する。

よって本発明は第２のバルクアモルファス合金に関し、前記第２のバルクアモルファス合金は、ベリリウムを含有しないこと、及び原子百分率値で以下からなることを特徴とする：
‐ジルコニウム及びハフニウムの総含有量が最小値５０％、最大値６３％である、ジルコニウム及び／又はハフニウムからなる基材；
‐第１の添加金属。少なくとも１つの前記第１の添加金属、又は複数の前記第１の添加金属の合計値は：最小値１．５％〜最大値４．５％（最小値及び最大値を含む）であり、前記少なくとも１つの第１の添加金属は、チタン、ニオブ、タンタルを含む第１の群から選択され、ニオブのレベルは２．５％以下である；
‐第２の添加金属。少なくとも１つの前記第２の添加金属、又は複数の前記第２の添加金属の合計値は：最小値０．５％〜最大値４．５％（最小値及び最大値を含む）であり、前記少なくとも１つの第２の添加金属は、銀、金、パラジウム、白金を含む第２の群から選択される；
‐第３の添加金属。少なくとも１つの前記第３の添加金属、又は複数の前記第３の添加金属の合計値は：最小値８．５％〜最大値１７．５％（最小値及び最大値を含む）であり、前記少なくとも１つの第３の添加金属は、クロム、コバルト、マンガン、鉄を含む第３の群から選択される；
‐アルミニウム：最小値９％、最大値１３％；
‐銅及び不可避不純物：１００％にするための補完物、ただし１８％以下。

本発明はまた、本発明による合金製の時計若しくは宝飾品の構成部品、又は特に腕時計若しくはブレスレット等である時計若しくは宝飾品にも関する。

Claims (20)

1. バルクアモルファス合金であって、
   前記合金はベリリウムを含有せず、原子百分率値で以下：
   ‐ジルコニウム及びハフニウムの総含有量が最小値５０％、最大値６３％である、ジルコニウム及び／又はハフニウムからなる基材；
   ‐第１の添加金属。少なくとも１つの前記第１の添加金属、又は複数の前記第１の添加金属の合計値は最小値１．５％〜最大値４．５％（最小値及び最大値を含む）であり、前記少なくとも１つの第１の添加金属は、チタン、ニオブ、タンタルを含む第１の群から選択され、ニオブ含有量は２．５％以下である；
   ‐第２の添加金属。少なくとも１つの前記第２の添加金属、又は複数の前記第２の添加金属の合計値は最小値０．５％〜最大値４．５％（最小値及び最大値を含む）であり、前記少なくとも１つの第２の添加金属は、銀、金、白金を含む第２の群から選択される；
   ‐第３の添加金属。少なくとも１つの前記第３の添加金属、又は複数の前記第３の添加金属の合計値は最小値８．５％〜最大値１７．５％（最小値及び最大値を含む）であり、前記少なくとも１つの第３の添加金属は、ニッケル、コバルト、マンガン、鉄を含む第３の群から選択される；
   ‐アルミニウム：最小値９％、最大値１３％；
   ‐銅及び不可避不純物：１００％にするための補完物、ただし１８％以下
   からなることを特徴とする、バルクアモルファス合金。
2. 前記少なくとも１つの第１の添加金属又は前記複数の第１の添加金属の合計値は、最小値２．５％〜最大値４．５％（最小値及び最大値を含む）であることを特徴とする、請求項１に記載の合金。
3. 前記少なくとも１つの第２の添加金属又は前記複数の第２の添加金属の合計値は、原子百分率で最小値１．０％〜最大値４．０％（最小値及び最大値を含む）であること特徴とする、請求項１に記載の合金。
4. 前記少なくとも１つの第２の添加金属又は前記複数の第２の添加金属の合計値は：原子百分率で最小値１．５％〜最大値３．８％（最小値及び最大値を含む）であること特徴とする、請求項３に記載の合金。
5. 金含有量は、原子百分率で１．５％〜２．５％であること特徴とする、請求項１に記載の合金。
6. 白金含有量は、原子百分率で１．５％〜２．５％である特徴とする、請求項１に記載の合金。
7. 銀含有量は、原子百分率で１．０％〜３．８％である特徴とする、請求項１に記載の合金。
8. 前記基材中のジルコニウム及びハフニウムの合計値は、原子百分率で６０％以下であることを特徴とする、請求項１に記載の合金。
9. アルミニウム含有量は１０．０％超であることを特徴とする、請求項１に記載の合金。
10. 銅の含有量に対するジルコニウム含有量の比Ｚｒ／Ｃｕは３．０〜５．０であることを特徴する、請求項１に記載の合金。
11. 銅及びニッケルの総含有量に対するジルコニウムの含有量の比Ｚｒ／（Ｃｕ＋Ｎｉ）は１．５〜３．０であることを特徴とする、請求項１に記載の合金。
12. 銅及びニッケルの総含有量に対するジルコニウム、ハフニウム、チタン、ニオブ、タンタルの総含有量の比（Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｔａ）／（Ｃｕ＋Ｎｉ）は１．５〜３．０であることを特徴とする、請求項１に記載の合金。
13. 前記合金はチタンを含有しないことを特徴とする、請求項１に記載の合金。
14. 前記合金はニオブを含有しないことを特徴とする、請求項１に記載の合金。
15. 前記合金はチタン又はニオブを含有しないことを特徴とする、請求項１に記載の合金。
16. チタン及びハフニウムの総含有量は原子百分率で５３．０％以下であること；並びに
    前記第１の添加金属の総含有量は原子百分率で２．０％〜３．０％であること
    を特徴とする、請求項１に記載の合金。
17. 前記合金は、原子百分率で０．５％未満のニッケルを含むことを特徴とする、請求項１に記載の合金。
18. バルクアモルファス合金であって、
    前記合金はベリリウムを含有せず、原子百分率値で以下：
    ‐ジルコニウム及びハフニウムの総含有量が最小値５０％、最大値６３％である、ジルコニウム及び／又はハフニウムからなる基材；
    ‐第１の添加金属。少なくとも１つの前記第１の添加金属、又は複数の前記第１の添加金属の合計値は：最小値１．５％〜最大値４．５％（最小値及び最大値を含む）であり、前記少なくとも１つの第１の添加金属は、チタン、ニオブ、タンタルを含む第１の群から選択され、前記ニオブのレベルは２．５％以下である；
    ‐第２の添加金属。少なくとも１つの前記第２の添加金属、又は複数の前記第２の添加金属の合計値は：最小値０．５％〜最大値４．５％（最小値及び最大値を含む）であり、前記少なくとも１つの第２の添加金属は、銀、金、パラジウム、白金を含む第２の群から選択される；
    ‐第３の添加金属。少なくとも１つの前記第３の添加金属、又は複数の前記第３の添加金属の合計値は：最小値８．５％〜最大値１７．５％（最小値及び最大値を含む）であり、前記少なくとも１つの第３の添加金属は、クロム、コバルト、マンガン、鉄を含む第３の群から選択される；
    ‐アルミニウム：最小値９％、最大値１３％；
    ‐銅及び不可避不純物：１００％にするための補完物、ただし１８％以下
    からなることを特徴とする、バルクアモルファス合金。
19. 前記少なくとも１つの第１の添加金属又は前記複数の第１の添加金属の合計値は、最小値２．５％〜最大値４．５％（最小値及び最大値を含む）であることを特徴とする、請求項１８に記載の合金。
20. 請求項１又は１８に記載のアモルファス合金製の、時計又は宝飾品用の構成部品。
    

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