JP2013256287A

JP2013256287A - Pneumatic tire and method for manufacturing pneumatic tire

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Publication number: JP2013256287A
Application number: JP2013163917A
Authority: JP
Inventors: Hideki Seto; 秀樹瀬戸; Yuichi Hara; 祐一原; Hirokazu Shibata; 寛和柴田
Original assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Current assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Priority date: 2010-12-22
Filing date: 2013-08-07
Publication date: 2013-12-26
Anticipated expiration: 2031-07-05
Also published as: JP5870975B2

Abstract

【課題】熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物からなるシートとゴムを積層した積層体シートから形成されたインナーライナー層の耐久性に優れたタイヤとその製造方法。
【解決手段】熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２と、該シート２の片面に前記熱可塑性樹脂または前記熱可塑性樹脂組成物と加硫接着するタイゴム３を積層した積層体シート１の端部をラップスプライスしてインナーライナー層１０を形成させた空気入りタイヤにおいて、該シート２として、ラップスプライスされる端部の先端が、特定の先端先鋭化処理されたものが用いられ、かつラップスプライスされた部分においては、先鋭化処理部分と先鋭化処理を受けていない部分の双方を有した２層の該シート２部分の間に、タイゴム３の層が挟持されて存在している空気入りタイヤとその製造方法。
【選択図】図１A tire excellent in durability of an inner liner layer formed from a laminate sheet obtained by laminating a sheet made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition and a rubber, and a method for producing the tire.
SOLUTION: A sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin, and vulcanized and bonded to one side of the sheet 2 with the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition. In the pneumatic tire in which the end portion of the laminated sheet 1 laminated with the tie rubber 3 is lap spliced to form the inner liner layer 10, the end of the end portion to be lap spliced as the sheet 2 has a specific tip sharpening In the lap-spliced portion where the treated one is used, a layer of tie rubber 3 is interposed between the two layers 2 of the sheet having both the sharpened portion and the portion not subjected to the sharpened treatment. A pneumatic tire and a method of manufacturing the same.
[Selection] Figure 1

Description

本発明は、空気入りタイヤと空気入りタイヤの製造方法に関する。 The present invention relates to a pneumatic tire and a method for manufacturing a pneumatic tire.

更に詳しくは、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂とエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシートと、該熱可塑性樹脂または該熱可塑性樹脂組成物と加硫接着するゴムを積層した積層体シートを所定長さで切断し、該積層体シートの端部をスプライスし、さらに加硫成形を経て、該積層体シートから形成されたインナーライナー層を有する空気入りタイヤにおいて、該空気入りタイヤの走行を開始した後、前記スプライスされた積層体シート（インナーライナー層）のスプライス部分付近においてクラックが発生することがなく耐久性に優れた空気入りタイヤとその製造方法に関するものである。 More specifically, a laminate sheet in which a sheet made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending a thermoplastic resin and an elastomer, and a rubber that is vulcanized and bonded to the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition is laminated. In a pneumatic tire having an inner liner layer formed from the laminate sheet, the laminate tire is spliced at a predetermined length, spliced at the end of the laminate sheet, and further subjected to vulcanization molding. The present invention relates to a pneumatic tire excellent in durability without cracking in the vicinity of a splice portion of the spliced laminate sheet (inner liner layer) after starting, and a method for manufacturing the same.

近年、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂とエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート状物を空気入りタイヤのインナーライナーに使用するという提案がされ、検討されている（特許文献１）。 In recent years, it has been proposed and studied to use a sheet-like material made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending a thermoplastic resin and an elastomer for an inner liner of a pneumatic tire (Patent Document 1).

この熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂とエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート状物を、実際に空気入りタイヤのインナーライナーに使用するにあたっては、通常、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂とエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物のシートと、該熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂とエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物のシートと加硫接着されるゴム（タイゴム）シートの積層体シートを、タイヤ成形ドラムに巻き付けてラップスプライスして、タイヤの加硫成形工程に供するという製造手法がとられる。 When a sheet-like material comprising a thermoplastic resin composition or a thermoplastic resin composition obtained by blending a thermoplastic resin and an elastomer is actually used for an inner liner of a pneumatic tire, the thermoplastic resin or the thermoplastic resin and the elastomer are usually used. And a laminate sheet of a rubber (tie rubber) sheet that is vulcanized and bonded to the thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition blended with a thermoplastic resin and an elastomer. A manufacturing method is adopted in which the product is wound around a molding drum, lap spliced, and used for a tire vulcanization molding process.

しかし、ロール状の巻き体をなして巻かれた、該熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂とエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物とタイゴム層とからなる積層体シートを、該ロール状巻き体から所要の長さ分を引き出して切断し、タイヤ成形ドラムに巻き付けて該ドラム上などにおいてラップスプライスし、更に加硫成形をしてタイヤを製造したとき、タイヤ走行開始後にインナーライナーを構成している熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物のシートと、該熱可塑性樹脂または該熱可塑性樹脂組成物のシートと加硫接着されたタイゴムシートとが剥離してしまう場合があった。 However, a laminate sheet comprising a thermoplastic resin composition or a thermoplastic resin composition in which a thermoplastic resin and an elastomer are blended and a tie rubber layer wound in a roll form is required from the roll form. When the tire is manufactured by wrap splicing on the tire molding drum, lap splicing on the drum, etc., and further vulcanization molding, the heat that forms the inner liner after the tire starts running In some cases, the sheet of the plastic resin or the thermoplastic resin composition and the tie rubber sheet vulcanized and bonded to the thermoplastic resin or the sheet of the thermoplastic resin composition are peeled off.

これを図で説明すると、図２（ａ）に示したように、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂とエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２とタイゴム層３とからなる積層体シート１は、刃物などで所要サイズ（長さ）に切断されて、タイヤ成形ドラム上にて、その両端部にラップスプライス部Ｓを設けて環状を成すようにしてスプライスされる。なお、該積層体シート１は、１枚の使用のときは、その両端部がスプライスされて環状を成すように形成され、あるいは複数枚の使用のときはそれら相互の端部同士がスプライスされて環状を成すように形成されるものなどである。 This will be described with reference to the drawings. As shown in FIG. 2 (a), a laminate sheet 1 comprising a sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending a thermoplastic resin and an elastomer, and a tie rubber layer 3. Is cut into a required size (length) with a blade or the like, and spliced on the tire molding drum so as to form a ring by providing lap splice portions S at both ends thereof. In addition, the laminate sheet 1 is formed so that both ends thereof are spliced to form an annular shape when one sheet is used, or the mutual ends are spliced together when a plurality of sheets are used. It is formed so as to form an annular shape.

そして、更にタイヤの製造に必要なパーツ材（図示せず）が巻かれ、ブラダーで加硫成形される。加硫成形後においては、図２（ｂ）にモデル図で示したように、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂とエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物のシート２とタイゴム層３からなるインナーライナー層１０が形成され、スプライス部Ｓ付近では、熱可塑性樹脂または上述の熱可塑性樹脂組成物からなるシート２が、露出している部分とタイゴム層の中に埋設している部分が形成されている。 Further, a part material (not shown) necessary for manufacturing the tire is wound and vulcanized with a bladder. After the vulcanization molding, as shown in a model diagram in FIG. 2B, an inner liner layer comprising a sheet 2 of a thermoplastic resin composition obtained by blending a thermoplastic resin or a thermoplastic resin and an elastomer, and a tie rubber layer 3 10 is formed, and in the vicinity of the splice portion S, an exposed portion and a portion where the sheet 2 made of the thermoplastic resin composition is exposed and embedded in the tie rubber layer are formed.

そして、上述した熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物のシート２と加硫接着されたタイゴムシート３とが剥離してしまう現象は、特に、図２（ｂ）で示した熱可塑性樹脂組成物のシート２が露出していてかつその先端部付近４などにおいて発生し、まずクラックが発生し、それがさらに進んでシートの剥離現象へと進行していく。 The phenomenon in which the above-described thermoplastic resin or thermoplastic resin composition sheet 2 and vulcanized bonded tie rubber sheet 3 are peeled off is particularly the thermoplastic resin composition shown in FIG. The sheet 2 is exposed and is generated in the vicinity of the tip 4 of the sheet. First, a crack is generated, which further proceeds to a sheet peeling phenomenon.

特開２００９−２４１８５５号公報JP 2009-241855 A

本発明の目的は、上述したような点に鑑み、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂とエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシートと、該熱可塑性樹脂または該熱可塑性樹脂組成物と加硫接着するタイゴムを積層した積層体シートを所定長さで切断して得られた積層シートを、もしくは、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂とエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシートと該熱可塑性樹脂または該熱可塑性樹脂組成物と加硫接着するタイゴムを、それぞれ所定の長さに切断し、それらを積層した積層シートを、該積層体シートの端部をラップスプライスし、さらに加硫成形を経て、該積層体シートから形成されたインナーライナー層を有する空気入りタイヤにおいて、該空気入りタイヤの走行を開始した後、前記スプライスされた積層体シート（インナーライナー層）のスプライス部分付近においてクラックを発生することがなく、耐久性に優れた空気入りタイヤを提供することにある。 In view of the above-described points, an object of the present invention is to provide a sheet made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending a thermoplastic resin and an elastomer, the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition, and a vulcanization. A laminated sheet obtained by cutting a laminated sheet laminated with tie rubber to be bonded to a predetermined length, or a sheet made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending a thermoplastic resin and an elastomer, and the thermoplastic A tie rubber that is vulcanized and bonded to a resin or the thermoplastic resin composition is cut into predetermined lengths, and a laminated sheet obtained by laminating them is wrapped with an end of the laminated sheet, and further vulcanized. In a pneumatic tire having an inner liner layer formed from the laminate sheet, after starting the running of the pneumatic tire, Without generating a crack in the vicinity of the splice portion of the spliced laminate sheet (inner liner layer) is to provide a pneumatic tire having excellent durability.

また、本発明の他の目的は、上述した特徴を有する本発明の空気入りタイヤを製造する方法を提供することにある。 Another object of the present invention is to provide a method for producing the pneumatic tire of the present invention having the above-described features.

上述した目的を達成する本発明の空気入りタイヤは、以下の（１）の構成あるいは（２）の構成を有する。
（１）熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２と、該シート２の片面に前記熱可塑性樹脂または前記熱可塑性樹脂組成物と加硫接着するタイゴム３を積層した積層体シート１の端部をラップスプライスしてインナーライナー層１０を形成させた空気入りタイヤにおいて、前記熱可塑性樹脂または前記熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２として、前記ラップスプライスされる端部の先端が、以下の要件（ａ）を満足する先端先鋭化処理されたものが用いられ、かつ該ラップスプライスされた部分においては、前記先鋭化処理部分と先鋭化処理を受けていない部分の双方を有した２層の該シート２部分の間に、前記タイゴム３の層が挟持されて存在していることを特徴とする空気入りタイヤ。
要件（ａ）：該先端先鋭化処理された部分の長さＬ（μｍ）が、Ｌ＝（０．７７〜２０）×ｔ（μｍ）長さ分、先端から内側に入った位置まであること、
ここで、
ｔ：熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の非先端先鋭化処理部分のタイヤ周方向平均厚さ（μｍ）
（２）熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２と、該シート２の片面に前記熱可塑性樹脂または前記熱可塑性樹脂組成物と加硫接着するタイゴム３を積層した積層体シート１の端部をラップスプライスしてインナーライナー層１０を形成させた空気入りタイヤにおいて、前記熱可塑性樹脂または前記熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２として、前記ラップスプライスされる端部の先端が、以下の要件（ｂ）を満足する先端先鋭化処理されたものが用いられ、かつ該ラップスプライスされた部分においては、前記先鋭化処理部分と先鋭化処理を受けていない部分の双方を有した２層の該シート２部分の間に、前記タイゴム３の層が挟持されて存在していることを特徴とする空気入りタイヤ。
要件（ｂ）：該先端先鋭化処理が、前記熱可塑性樹脂または前記熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の先端から、（ｔ×１／３）長さ分内側に入った位置で、厚さＴ（μｍ）が、０．１ｔ≦Ｔ≦０．８ｔを満足する関係を有すること、
ここで、
Ｔ：熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の先端から、（ｔ×１／３）長さ分内側に入った位置でのシート２の厚さ（μｍ） The pneumatic tire of the present invention that achieves the above-described object has the following configuration (1) or (2).
(1) A sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin, and a tie rubber that is vulcanized and bonded to one surface of the sheet 2 with the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition. In the pneumatic tire in which the inner liner layer 10 is formed by lap splicing the end portion of the laminate sheet 1 laminated 3, the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in the thermoplastic resin. As the sheet 2, the tip of the end portion to be lap spliced is used in which the tip sharpening process satisfying the following requirement (a) is used, and in the lap spliced portion, the sharpening process is performed. A layer of the tie rubber 3 is interposed between the two layers of the sheet 2 having both the portion and the portion not subjected to the sharpening treatment. A pneumatic tire characterized by being present is lifting.
Requirement (a): The length L (μm) of the portion sharpened at the tip is L = (0.77-20) × t (μm) length from the tip to the inside position. ,
here,
t: tire circumferential direction average thickness (μm) of the non-tip sharpened portion of the sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin
(2) A sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin, and a tie rubber that is vulcanized and bonded to one surface of the sheet 2 with the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition. In the pneumatic tire in which the inner liner layer 10 is formed by lap splicing the end portion of the laminate sheet 1 laminated 3, the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in the thermoplastic resin. As the sheet 2, the tip of the end portion to be lap-spliced is used in which the tip sharpening process that satisfies the following requirement (b) is used, and the sharpening process is performed in the lap-spliced portion. A layer of the tie rubber 3 is interposed between the two layers of the sheet 2 having both the portion and the portion not subjected to the sharpening treatment. A pneumatic tire characterized by being present is lifting.
Requirement (b): The tip sharpening treatment is performed for (t × 1/3) length from the tip of the sheet 2 made of the thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in the thermoplastic resin. The thickness T (μm) has a relationship satisfying 0.1t ≦ T ≦ 0.8t at the position inside.
here,
T: Thickness of the sheet 2 at a position that is inward by (t × 1/3) length from the front end of the sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin. (Μm)

また、これら本発明の空気入りタイヤは、好ましくは、以下の（３）〜（７）のいずれかの構成を有するものである。
（３）前記ラップスプライスされる端部の先端が、以下の要件（ｂ）を満足することを特徴とする上記（１）記載の空気入りタイヤ。
要件（ｂ）：該先端先鋭化処理が、前記熱可塑性樹脂または前記熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の先端から、（ｔ×１／３）長さ分内側に入った位置で、厚さＴ（μｍ）が、０．１ｔ≦Ｔ≦０．８ｔを満足する関係を有すること、
ここで、
Ｔ：熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の先端から、（ｔ×１／３）長さ分内側に入った位置でのシート２の厚さ（μｍ）
（４）前記先端先鋭化処理された部分の長さＬ（μｍ）が、Ｌ＝（１．０〜２．５）×ｔ（μｍ）長さ分、先端から内側に入った位置まであることを特徴とする上記（１）または（３）記載の空気入りタイヤ。
（５）前記空気入りタイヤが加硫成形により形成されたものであり、前記先端先鋭化処理が該加硫成形よりも前の工程にてなされているものであることを特徴とする上記（１）〜（４）のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
（６）前記シート２が、熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるものであり、前記先端先鋭化処理された先端部分の表面では、該エラストマーが前記熱可塑性樹脂の被膜で覆われていることを特徴とする上記（１）〜（５）のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
（７）前記積層体シート１が１枚もしくは複数枚が用いられ、１枚の場合はその両端部が、複数枚の場合は相互の端部が、ラップスプライスされて前記インナーライナー層１０を形成してなる上記（１）〜（６）のいずれかに記載の空気入りタイヤ。 In addition, these pneumatic tires of the present invention preferably have any one of the following configurations (3) to (7).
(3) The pneumatic tire according to (1), wherein a tip of the end portion to be lap spliced satisfies the following requirement (b).
Requirement (b): The tip sharpening treatment is performed for (t × 1/3) length from the tip of the sheet 2 made of the thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in the thermoplastic resin. The thickness T (μm) has a relationship satisfying 0.1t ≦ T ≦ 0.8t at the position inside.
here,
T: Thickness of the sheet 2 at a position that is inward by (t × 1/3) length from the front end of the sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin. (Μm)
(4) The length L (μm) of the portion sharpened at the tip is L = (1.0 to 2.5) × t (μm) length to the position inside from the tip. The pneumatic tire according to (1) or (3) above, wherein
(5) The above-mentioned (1), wherein the pneumatic tire is formed by vulcanization molding, and the tip sharpening treatment is performed in a step prior to the vulcanization molding. The pneumatic tire according to any one of (4) to (4).
(6) The sheet 2 is made of a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin, and the elastomer is coated with the thermoplastic resin on the surface of the tip portion subjected to the tip sharpening treatment. The pneumatic tire according to any one of the above (1) to (5), which is covered with
(7) One or a plurality of the laminate sheets 1 are used, and in the case of a single sheet, both end portions thereof and in the case of a plurality of sheets, lap splices are formed to form the inner liner layer 10. The pneumatic tire according to any one of (1) to (6) above.

また、上記した他の目的を達成する本発明の空気入りタイヤの製造方法は、以下の（８）の構成あるいは（９）の構成を有する。
（８）熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２と、該シート２の片面に前記熱可塑性樹脂または前記熱可塑性樹脂組成物と加硫接着するタイゴム３を積層した積層体シート１の端部をラップスプライスしてインナーライナー層１０を形成させる空気入りタイヤの製造方法において、前記熱可塑性樹脂または前記熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の前記ラップスプライスされた端部の先端が、以下の要件（ａ）を満足する先端先鋭化処理された形態を有し、かつ該ラップスプライスされた部分においては、前記先鋭化処理部分と先鋭化処理を受けていない部分の双方をシート長さ方向に有した２層の該シート２部分の間に、前記タイゴム３の層が挟持されるようにして、前記ラップスプライスを形成することを特徴とする空気入りタイヤの製造方法。
要件（ａ）：該先端先鋭化処理された部分の長さＬ（μｍ）が、Ｌ＝（０．７７〜２０）×ｔ（μｍ）長さ分、先端から内側に入った位置まであること、
ここで、
ｔ：熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の非先端先鋭化処理部分のタイヤ周方向平均厚さ（μｍ）
（９）熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２と、該シート２の片面に前記熱可塑性樹脂または前記熱可塑性樹脂組成物と加硫接着するタイゴム３を積層した積層体シート１の端部をラップスプライスしてインナーライナー層１０を形成させる空気入りタイヤの製造方法において、前記熱可塑性樹脂または前記熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の前記ラップスプライスされた端部の先端が、以下の要件（ｂ）を満足する先端先鋭化処理された形態を有し、かつ該ラップスプライスされた部分においては、前記先鋭化処理部分と先鋭化処理を受けていない部分の双方をシート長さ方向に有した２層の該シート２部分の間に、前記タイゴム３の層が挟持されるようにして、前記ラップスプライスを形成することを特徴とする空気入りタイヤの製造方法。
要件（ｂ）：該先端先鋭化処理が、前記熱可塑性樹脂または前記熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の先端から、（ｔ×１／３）長さ分内側に入った位置で、厚さＴ（μｍ）が、０．１ｔ≦Ｔ≦０．８ｔを満足する関係を有すること、
ここで、
Ｔ：熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の先端から、（ｔ×１／３）長さ分内側に入った位置でのシート２の厚さ（μｍ） Moreover, the manufacturing method of the pneumatic tire of the present invention that achieves the other object described above has the following configuration (8) or (9).
(8) A sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin, and a tie rubber that is vulcanized and bonded to one side of the sheet 2 with the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition. In the manufacturing method of the pneumatic tire which lap-splices the edge part of the laminated body sheet | seat 1 which laminated | stacked 3, and forms the inner liner layer 10, the thermoplastic resin composition which blended the elastomer in the said thermoplastic resin or the said thermoplastic resin The tip of the lap spliced end portion of the sheet 2 made of material has a tip sharpened form satisfying the following requirement (a), and the sharpened portion is in the lap spliced portion. Between the two portions of the sheet 2 of the two layers having both the treated portion and the portion not subjected to the sharpening treatment in the sheet length direction, As a layer of Igomu 3 is held, the pneumatic tire manufacturing method, characterized by forming the lap splice.
Requirement (a): The length L (μm) of the portion sharpened at the tip is L = (0.77-20) × t (μm) length from the tip to the inside position. ,
here,
t: tire circumferential direction average thickness (μm) of the non-tip sharpened portion of the sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin
(9) A sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin, and a tie rubber that is vulcanized and bonded to one side of the sheet 2 with the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition. In the manufacturing method of the pneumatic tire which lap-splices the edge part of the laminated body sheet | seat 1 which laminated | stacked 3, and forms the inner liner layer 10, the thermoplastic resin composition which blended the elastomer in the said thermoplastic resin or the said thermoplastic resin The tip of the lap spliced end portion of the sheet 2 made of a material has a tip sharpened form satisfying the following requirement (b), and the sharpening is performed in the lap spliced portion. Between the two portions of the sheet 2 of the two layers having both the treated portion and the portion not subjected to the sharpening treatment in the sheet length direction, As a layer of Igomu 3 is held, the pneumatic tire manufacturing method, characterized by forming the lap splice.
Requirement (b): The tip sharpening treatment is performed for (t × 1/3) length from the tip of the sheet 2 made of the thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in the thermoplastic resin. The thickness T (μm) has a relationship satisfying 0.1t ≦ T ≦ 0.8t at the position inside.
here,
T: Thickness of the sheet 2 at a position that is inward by (t × 1/3) length from the front end of the sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin. (Μm)

また、これら本発明の空気入りタイヤの製造方法において、好ましくは、以下の（１０）〜（１１）のいずれかの構成を有するものである。
（１０）前記ラップスプライスされた端部の先端が、以下の要件（ｂ）を満足する先端先鋭化処理された形態を有することを特徴とする上記（８）記載の空気入りタイヤの製造方法。
要件（ｂ）：該先端先鋭化処理が、前記熱可塑性樹脂または前記熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の先端から、（ｔ×１／３）長さ分内側に入った位置で、厚さＴ（μｍ）が、０．１ｔ≦Ｔ≦０．８ｔを満足する関係を有すること、
ここで、
Ｔ：熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の先端から、（ｔ×１／３）長さ分内側に入った位置でのシート２の厚さ（μｍ）
（１１）前記先端先鋭化処理された部分の長さＬ（μｍ）が、Ｌ＝（１．０〜２．５）×ｔ（μｍ）長さ分、先端から内側に入った位置まであることを特徴とする上記（８）または（１０）記載の空気入りタイヤの製造方法。 Moreover, in the manufacturing method of the pneumatic tire of this invention, Preferably, it has the structure in any one of the following (10)-(11).
(10) The method for manufacturing a pneumatic tire according to (8), wherein a tip of the lap-spliced end portion has a tip sharpened shape that satisfies the following requirement (b).
Requirement (b): The tip sharpening treatment is performed for (t × 1/3) length from the tip of the sheet 2 made of the thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in the thermoplastic resin. The thickness T (μm) has a relationship satisfying 0.1t ≦ T ≦ 0.8t at the position inside.
here,
T: Thickness of the sheet 2 at a position that is inward by (t × 1/3) length from the front end of the sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin. (Μm)
(11) The length L (μm) of the portion subjected to sharpening of the tip is L = (1.0 to 2.5) × t (μm) length to the position entering the inside from the tip. A method for producing a pneumatic tire as described in (8) or (10) above.

請求項１にかかる本発明または請求項２にかかる本発明によれば、タイヤ走行開始後に、インナーライナー層を構成している熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物のシート２と該熱可塑性樹脂または該可塑性樹脂組成物のシート２と加硫接着されたタイゴムシート３とが、相互間で剥離することがなく、優れた耐久性を有する空気入りタイヤが提供される。 According to the present invention according to claim 1 or the present invention according to claim 2, the sheet 2 of the thermoplastic resin or thermoplastic resin composition constituting the inner liner layer and the thermoplastic resin or A pneumatic tire having excellent durability is provided in which the sheet 2 of the plastic resin composition and the vulcanized and bonded tie rubber sheet 3 are not separated from each other.

請求項２〜請求項６のいずれかにかかる本発明の空気入りタイヤによれば、上記請求項１にかかる本発明の効果を有するとともに、その効果をより確実にかつより効果的に得ることができる。 According to the pneumatic tire of the invention according to any one of claims 2 to 6, the effect of the invention according to claim 1 can be obtained, and the effect can be obtained more reliably and more effectively. it can.

請求項７にかかる本発明によれば、積層体シートが、１枚もしくは複数枚用いられて、それらの端部（１枚の場合はその両端部、複数枚の場合は相互の端部同士）がラップスプライスされて、環状を形成させてインナーライナー層１０を形成する場合、上記請求項１にかかる本発明の効果を有する耐久性に優れた空気入りタイヤが提供される。 According to the present invention according to claim 7, one or a plurality of laminate sheets are used and their end portions (both end portions in the case of one sheet, and mutual end portions in the case of a plurality of sheets). When the inner liner layer 10 is formed by forming an annular shape by wrap-splicing, a pneumatic tire excellent in durability having the effects of the present invention according to claim 1 is provided.

請求項８にかかる本発明または請求項９にかかる本発明によれば、タイヤ走行開始後に、インナーライナー層を構成している熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物のシート２と該熱可塑性樹脂または該可塑性樹脂組成物のシート２と加硫接着されたタイゴムシート３とが、相互間で剥離することがなく、優れた耐久性を有する空気入りタイヤを製造する方法が提供される。 According to the present invention according to claim 8 or the present invention according to claim 9, the sheet 2 of the thermoplastic resin or thermoplastic resin composition constituting the inner liner layer and the thermoplastic resin or There is provided a method for producing a pneumatic tire having excellent durability without the sheet 2 of the plastic resin composition and the vulcanized and bonded tie rubber sheet 3 being separated from each other.

請求項１０〜請求項１１のいずれかにかかる本発明の空気入りタイヤの製造方法によれば、上記した請求項８または９にかかる本発明の空気入りタイヤの製造方法の効果を有するとともに、その効果をより確実にかつより効果的に得ることができる。 According to the manufacturing method of the pneumatic tire of the present invention concerning any one of claims 10 to 11, while having the effect of the manufacturing method of the pneumatic tire of the present invention according to claim 8 or 9, the The effect can be obtained more reliably and more effectively.

（ａ）は、所定長さで切断がされた、かつ、先端が先鋭化処理された熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物からなるシート２と該熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物と加硫接着するタイゴム３を積層した積層体シート１を、タイヤ成形ドラムに巻き付けて、該積層体シート１の両端部をラップスプライスした状態を示すモデル図であり、（ｂ）は、（ａ）に示した状態で加硫成形した後の状態を示したモデル図であり、（ｃ）は先端が先鋭化処理された熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物からなるシート２を説明する概略側面図である。(A) is a sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition that has been cut at a predetermined length and whose tip is sharpened, and the thermoplastic resin or thermoplastic resin composition and vulcanized. It is a model figure which shows the state which wound the tired drum and laminated | stacked the laminated sheet 1 which laminated | stacked the tie rubber 3 to adhere | attach, and lap-spliced the both ends of this laminated sheet 1, (b) is shown to (a) FIG. 2 is a schematic side view illustrating a sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition having a sharpened tip. . （ａ）は、先端が先鋭化処理されていない熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物からなるシート２と、該熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物と加硫接着するタイゴム３を積層した積層体シート１を所定長さで切断し、タイヤ成形ドラムに巻き付けて、該積層体シート１の両端部をラップスプライスした状態を示すモデル図であり、（ｂ）は、（ａ）に示した状態で加硫成形した後の状態を示したモデル図である。(A) is a laminate in which a sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition, the tip of which is not sharpened, and a tie rubber 3 vulcanized and bonded to the thermoplastic resin or thermoplastic resin composition are laminated. It is a model figure which shows the state which cut | disconnected the sheet | seat 1 by predetermined length, wound around the tire shaping | molding drum, and lap-spliced the both ends of this laminated body sheet | seat 1, (b) is in the state shown to (a) It is the model figure which showed the state after vulcanization molding. （ａ）は、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物からなるシート２と該熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物と加硫接着するタイゴム３を積層した積層体シート１を、所望のラップスプライスに適応させた所定長さに切断をする際に、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の先端が先鋭化処理された状態で得ることを実現する切断手法の１例を示したモデル図であり、（ｂ）はその切断手法によるヒートカッタと熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物２のシートの先端部９の形態との関係をモデル的に示したものである。(A) is a laminate sheet 1 in which a sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition and a tie rubber 3 vulcanized and bonded to the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition are laminated into a desired lap splice. A model showing an example of a cutting method for realizing that the tip of the sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition is obtained in a sharpened state when cutting to an adapted predetermined length (B) is a model showing the relationship between the heat cutter by the cutting method and the form of the front end portion 9 of the sheet of the thermoplastic resin or thermoplastic resin composition 2. （ａ）は、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物からなるシート２を、該シート２の単独で、所望のラップスプライスに適応させた所定長さに切断をする際に、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の先端が先鋭化処理された状態で得ることを実現する切断手法の例を示したモデル図であり、（ｂ）はその切断手法により得られる熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物２のシートの先端部９の形態とヒートカッタ８との関係をモデル的に示したものであり、また、（ｃ）は、その切断手法により得られる熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物２のシートの先端部９の形態の１例を示したものである。(A) is a case where a sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition is cut into a predetermined length adapted to a desired wrap splice by itself. It is a model figure which showed the example of the cutting method which implement | achieves obtaining in the state in which the front-end | tip of the sheet | seat 2 which consists of a plastic resin composition was sharpened, (b) is the thermoplastic resin or heat | fever obtained by the cutting method The relationship between the form of the front-end | tip part 9 of the sheet | seat of the plastic resin composition 2, and the heat cutter 8 is shown in model, and (c) is the thermoplastic resin or thermoplastic resin obtained by the cutting | disconnection method. An example of the form of the front-end | tip part 9 of the sheet | seat of the composition 2 is shown. （ａ）は、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物からなるシート２と該熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物と加硫接着するタイゴム３を積層した積層体シート１を、所望のラップスプライスに適応させた所定長さに切断をする際に、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の先端が先鋭化処理された状態で得ることを実現する切断手法の他の例を示したモデル図であり、（ｂ）はその切断手法により得られる熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物２のシートの先端部９の形態との関係をモデル的に示したものである。(A) is a laminate sheet 1 in which a sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition and a tie rubber 3 vulcanized and bonded to the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition are laminated into a desired lap splice. Another example of the cutting method for realizing that the front end of the sheet 2 made of the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition is obtained in a sharpened state when cutting to the predetermined length adapted is shown. It is a model figure, (b) shows typically the relationship with the form of the front-end | tip part 9 of the sheet | seat of the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition 2 obtained by the cutting method. 本発明にかかる空気入りタイヤの形態の１例を示した一部破砕斜視図である。It is a partially broken perspective view showing an example of the form of the pneumatic tire concerning the present invention.

以下、更に詳しく本発明の空気入りタイヤとその空気入りタイヤを製造する方法について説明する。 Hereinafter, the pneumatic tire of the present invention and the method for producing the pneumatic tire will be described in more detail.

本発明の空気入りタイヤは、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２と、該シート２の片面に前記熱可塑性樹脂または前記熱可塑性樹脂組成物と加硫接着するタイゴム３を積層した積層体シート１の端部をラップスプライスしてインナーライナー層１０を形成させた空気入りタイヤにおいて、前記熱可塑性樹脂または前記熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２として、前記ラップスプライスされる端部の先端が、以下の要件（ａ）を満足する先端先鋭化処理されたもの（請求項１の発明）、あるいは、以下の要件（ｂ）を満足する先端先鋭化処理されたもの（請求項２の発明）が用いられ、かつ該ラップスプライスされた部分においては、前記先鋭化処理部分と先鋭化処理を受けていない部分の双方を有した２層の該シート２部分の間に、前記タイゴム３の層が挟持されて存在していることを特徴とする。
要件（ａ）：該先端先鋭化処理された部分の長さＬ（μｍ）が、Ｌ＝（０．７６９〜２０）×ｔ（μｍ）長さ分、先端から内側に入った位置まであること、
要件（ｂ）：該先端先鋭化処理が、前記熱可塑性樹脂または前記熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の先端から、（ｔ×１／３）長さ分内側に入った位置で、厚さＴ（μｍ）が、０．１ｔ≦Ｔ≦０．８ｔを満足する関係を有すること、
ここで、
ｔ：熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の非先端先鋭化処理部分のタイヤ周方向平均厚さ（μｍ）
Ｔ：熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の先端から、（ｔ×１／３）長さ分内側に入った位置でのシート２の厚さ（μｍ） The pneumatic tire of the present invention includes a sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin, and the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition on one side of the sheet 2. In a pneumatic tire in which an end portion of a laminate sheet 1 laminated with vulcanized and bonded tie rubber 3 is formed by lap splicing to form an inner liner layer 10, heat in which an elastomer is blended with the thermoplastic resin or the thermoplastic resin As the sheet 2 made of the plastic resin composition, the tip of the end portion to be lap-spliced is subjected to a tip sharpening treatment that satisfies the following requirement (a) (the invention of claim 1), or the following requirement: A sharpened tip satisfying (b) (the invention of claim 2) is used, and the lap spliced portion is used. The tie rubber 3 layer is sandwiched between the two layers 2 of the sheet having both the sharpened portion and the non-sharpened portion. To do.
Requirement (a): The length L (μm) of the sharpened tip portion is L = (0.769-20) × t (μm) length from the tip to the inside position. ,
Requirement (b): The tip sharpening treatment is performed for (t × 1/3) length from the tip of the sheet 2 made of the thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in the thermoplastic resin. The thickness T (μm) has a relationship satisfying 0.1t ≦ T ≦ 0.8t at the position inside.
here,
t: tire circumferential direction average thickness (μm) of the non-tip sharpened portion of the sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin
T: Thickness of the sheet 2 at a position that is inward by (t × 1/3) length from the front end of the sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin. (Μm)

本発明者らは、従来技術による空気入りタイヤの不都合点であるインナーライナー層を構成している熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物のシートと、前記熱可塑性樹脂または前記可塑性樹脂組成物のシートと加硫接着されたタイゴムシートとが相互間で剥離する原因について種々検討した結果、以下の知見を得た。 The inventors of the present invention provide a thermoplastic resin constituting an inner liner layer, which is a disadvantage of the conventional pneumatic tire, or a sheet of a thermoplastic resin composition in which an elastomer is blended with the thermoplastic resin, and the thermoplastic resin. As a result of various investigations on the cause of peeling between the resin or the plastic resin composition sheet and the vulcanized bonded tie rubber sheet, the following knowledge was obtained.

すなわち、上述の積層体シート１を、通常の方法で準備した場合、図２（ａ）、（ｂ）に示した積層体シート１の両端のラップスプライス部Ｓ付近では、上下に存在する剛性の大きな熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物のシート２に挟まれたタイゴム部に大きな応力が発生し、そのため、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物のシート２の先端部付近４などにおいてクラックの発生や、さらに該クラックが大きくなって剥離が発生すると考えられるものであった。 That is, when the above-described laminate sheet 1 is prepared by a normal method, the rigidity existing above and below the lap splice portions S at both ends of the laminate sheet 1 shown in FIGS. A large stress is generated in the tie rubber portion sandwiched between the large thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition sheet 2 in which the elastomer is blended with the thermoplastic resin, and therefore, the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition sheet 2 It was considered that cracks occurred in the vicinity of the tip 4 or the like, and that the cracks were further increased and peeling occurred.

これに対して、本発明の空気入りタイヤにおいては、図１に示したように、積層体シート１を所定長さに切断して準備するに際して、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物のシート２として、その先端付近にて先端先鋭化処理されている部分５が形成されたものを準備するのである。これにより、ラップスプライスされた部分において、上下にペアで存在する剛性の大きな熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物のシート２の厚さが、先端部付近４では薄いものとなり、また、シート２とタイゴム部３との界面の面積が広くなることから応力は分散され、これら理由により、シート２に挟まれたタイゴム部３に発生する応力は小さくかつ分散もされて、緩和されたものとなる。 On the other hand, in the pneumatic tire of the present invention, as shown in FIG. 1, when the laminate sheet 1 is prepared by cutting it into a predetermined length, an elastomer is blended into the thermoplastic resin or the thermoplastic resin. As the sheet 2 of the thermoplastic resin composition, a sheet is prepared in which a portion 5 that has been sharpened at the tip is formed in the vicinity of the tip. Thereby, in the lap spliced part, the thickness of the sheet 2 of the thermoplastic resin composition in which the elastomer is blended with the thermoplastic resin or the thermoplastic resin having large rigidity existing in a pair at the top and bottom is 4 in the vicinity of the tip part 4. The stress is dispersed because it is thin and the area of the interface between the sheet 2 and the tie rubber part 3 is widened. For these reasons, the stress generated in the tie rubber part 3 sandwiched between the sheets 2 is small and dispersed. And relaxed.

このことが、タイヤ使用の開始後に、該熱可塑性樹脂または該熱可塑性樹脂組成物のシート２と加硫接着されたタイゴムシート３との間で互いの剥離現象を起こすことを防止するのに効果を発揮する。タイゴムシート３は、ラップスプライスされた部分においては、上述のように、２層の該シート２部分の間に挟持されて存在しており、かつ該２層のシート２は、いずれも前記先鋭化処理部分と先鋭化処理を受けていない部分の双方をシート長さ方向に有した態様のものである。ラップスプライスされた部分のうち、先鋭化処理を受けていない部分は図１（ｂ）において６で示した部分である。この構造により、ラップスプライス部においても、シート２は先鋭化処理を受けていない部分を有し、シート２が本来有する空気透過防止性能も十分に維持される。 This prevents the occurrence of a mutual peeling phenomenon between the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition sheet 2 and the vulcanized bonded tie rubber sheet 3 after the start of tire use. Demonstrate the effect. As described above, the tie rubber sheet 3 is sandwiched between the two layers 2 of the lap-spliced portion, and both the two layers of the sheet 2 are sharpened. In this embodiment, both the straightening portion and the portion not subjected to the sharpening treatment are provided in the sheet length direction. Of the lap spliced portion, the portion not subjected to the sharpening process is a portion indicated by 6 in FIG. With this structure, even in the lap splice portion, the sheet 2 has a portion that has not been subjected to the sharpening process, and the air permeation prevention performance inherent to the sheet 2 is sufficiently maintained.

本発明において、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物のシート２が、その先端で「先端先鋭化処理をされている」とは、通常の刃物を使用して常温下で積層シート１を切断しただけの場合では、シートの幅方向から見たとき、その切断面はシート２の平面方向に垂直な切断端面を有するが（図２（ａ））、本発明にかかるシート２では、その切断端面が、図１の（ａ）〜（ｃ）にモデル的に示したように、先鋭化処理されて先端に向かって徐々に細くなっている先端先鋭化処理部分５を有しているものであり、そのような側面形状になるように、物理的または化学的な処理もしくはそれら双方の処理あるいはそれらの処理と熱的処理の組合せなどによる処理がなされていることをいうものである。 In the present invention, the sheet 2 of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin is “tip sharpened” at the tip, using a normal blade. When the laminated sheet 1 is only cut at room temperature, the cut surface has a cut end surface perpendicular to the plane direction of the sheet 2 when viewed from the width direction of the sheet (FIG. 2A). In the sheet 2 according to FIG. 1, the cutting end face is sharpened and gradually sharpened toward the tip as shown in FIGS. 1A to 1C as a model. 5 and have been processed by physical or chemical treatment or both treatments or a combination of these treatments and thermal treatments so as to have such a side shape. Means That.

その処理は、所望のラップスプライスに適応させた所定長さに積層シート１を切断するのと同時になされるものであってもよく、あるいは、所定長さに切断後になされるものであってもよい。さらに、あるいは、積層シートにされる前の段階で、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物のシート２の先端部または／およびタイゴム３の先端部に対して先端先鋭化処理を施して、しかる後に、両者を積層・接合して積層シート１を形成せしめるようにしてもよい。これらは、先端先鋭化処理が該加硫成形よりも前の工程にてなされたものである。いずれにあっても、積層シートの先端部での先鋭化形態が実現できて、上述した応力の分散と緩和効果が得られるものである。また、あるいは、先端先鋭化処理がタイヤの加硫成形後に行われるものでもよく、特に該先端尖鋭化処理が、後述するような物理的処理を主とする処理である場合には、タイヤの加硫成形後に行うことも処理のしやすさや的確さなどの点での利点がある。 The processing may be performed simultaneously with cutting the laminated sheet 1 to a predetermined length adapted to a desired wrap splice, or may be performed after cutting to a predetermined length. . In addition, or before the laminated sheet, the tip of the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition in which the elastomer is blended in the thermoplastic resin and / or the leading end of the tie rubber 3 A sharpening process may be performed, and then the laminated sheet 1 may be formed by laminating and joining the two. In these, the tip sharpening treatment is performed in a step before the vulcanization molding. In any case, a sharpened form at the tip of the laminated sheet can be realized, and the above-described stress dispersion and relaxation effect can be obtained. Alternatively, the tip sharpening process may be performed after vulcanization molding of the tire, and particularly when the tip sharpening process is a process mainly including a physical process as described later, the tire sharpening process is performed. Performing after sulfur molding also has advantages in terms of ease of processing and accuracy.

「先鋭化処理されて先端に向かって徐々に細くなっている形状」は、先端付近において、「丸味」が付けられている程度のものでもよく、そのような丸味を有する形状にされているだけでも、上述したクラックの発生、剥離の発生の防止効果は顕著に認められる。このシート２の先端での先端先鋭化処理がされた形態は、加硫前と加硫後とでその先鋭形態が実質的に維持されるものであり、タイヤとしての使用開始後に該クラックの発生や剥離の発生の防止効果が有効に発揮されるのである。 “Shape that has been sharpened and gradually becomes narrower toward the tip” may be a shape that has “roundness” in the vicinity of the tip, and has only such a rounded shape. However, the effect of preventing the occurrence of cracks and peeling as described above is remarkably recognized. The form in which the tip sharpening process is performed at the tip of the sheet 2 is such that the sharp form is substantially maintained before and after vulcanization, and the occurrence of the crack after the start of use as a tire. And the effect of preventing the occurrence of peeling is effectively exhibited.

上述したように、シート２の先端での先端先鋭化処理は、丸味が付けられている程度でも効果を発揮するが、特に、高い効果を安定して得る上で、該先端先鋭化処理が、前記熱可塑性樹脂または前記熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の先端から、（ｔ×１／３）長さ分内側に入った位置で、厚さＴ（μｍ）が、０．１ｔ≦Ｔ≦０．８ｔを満足する関係を有するようになされていること（前述した要件（ｂ））が重要である。図１（ｃ）はこの関係を示したものであり、先端から（ｔ／３）分だけ内側に入った位置での厚さのレベルについての関係であり、好ましくは、０．２ｔ≦Ｔ≦０．６ｔである。ここで、ｔは、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の非先端先鋭化処理部分のタイヤ周方向平均厚さ（μｍ）であり、Ｔは、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の先端から、（ｔ×１／３）長さ分内側に入った位置でのシート２の厚さ（μｍ）である。 As described above, the tip sharpening process at the tip of the sheet 2 is effective even when the edge is rounded, but the tip sharpening process is particularly effective in stably obtaining a high effect. Thickness T (μm) at the position (t × 1/3) inward from the tip of the sheet 2 made of the thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in the thermoplastic resin. ) Has a relationship satisfying 0.1t ≦ T ≦ 0.8t (requirement (b) described above) is important. FIG. 1 (c) shows this relationship, which is a relationship regarding the level of thickness at a position inward by (t / 3) from the tip, and preferably 0.2t ≦ T ≦ 0.6t. Here, t is the average thickness (μm) in the tire circumferential direction of the non-tip sharpened portion of the sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin, and T is The thickness of the sheet 2 at a position (t × 1/3) inward from the tip of the sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin. μm).

また、先端先鋭化処理された部分（図１（ｃ）で５）の長さＬについては、該先端先鋭化処理された部分の長さＬが、Ｌ＝（０．７７〜２０）×ｔ（μｍ）長さ分、先端から内側に入った位置まであること（前述した要件（ａ））が重要である。この下限のＬ＝０．７７×ｔは、後述する実施例２における値を基にするものである。好ましくは、Ｌ＝（１．０〜２０）×ｔ（μｍ）であること、すなわち、該Ｌの長さ分だけ内側に入った位置まで先端先鋭化処理部であることが好ましい。より好ましくは、Ｌ＝（１．０〜１０）×ｔ（μｍ）であること、さらに好ましくは、Ｌ＝（１．０〜２．５）×ｔ（μｍ）である。本発明において、このＬとＴの要件（ａ）、（ｂ）に関し、いずれか一つを満足すればよく、本発明の効果を得ることができ、好ましくは双方を満足することである。 Further, regarding the length L of the portion sharpened by the tip sharpening (5 in FIG. 1C), the length L of the portion sharpened by the tip sharpening is L = (0.77-20) × t It is important that there is a length (μm) from the tip to the inside position (requirement (a) described above). This lower limit L = 0.77 × t is based on the value in Example 2 described later. Preferably, L = (1.0 to 20) × t (μm), that is, it is preferable that the tip sharpening processing unit reaches a position that is inward by the length of L. More preferably, L = (1.0 to 10) × t (μm), and more preferably L = (1.0 to 2.5) × t (μm). In the present invention, any one of the L and T requirements (a) and (b) may be satisfied, the effects of the present invention can be obtained, and both are preferably satisfied.

しかして、本発明の空気入りタイヤの製造方法は、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２と、該シート２の片面に前記熱可塑性樹脂または前記熱可塑性樹脂組成物と加硫接着するタイゴム３を積層した積層体シート１の端部をラップスプライスしてインナーライナー層１０を形成させる空気入りタイヤの製造方法において、前記熱可塑性樹脂または前記熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の前記ラップスプライスされた端部の先端が、以下の要件（ａ）を満足する先端先鋭化処理された形態を有し（請求項８の発明）、あるいは、以下の要件（ｂ）を満足する先端先鋭化処理された形態を有し（請求項９の発明）、かつ該ラップスプライスされた部分においては、前記先鋭化処理部分と先鋭化処理を受けていない部分の双方をシート長さ方向に有した２層の該シート２部分の間に、前記タイゴム３の層が挟持されるようにして、前記ラップスプライスを形成することを特徴とするものである。
要件（ａ）：該先端先鋭化処理された部分の長さＬ（μｍ）が、Ｌ＝（０．７７〜２０）×ｔ（μｍ）長さ分、先端から内側に入った位置まであること、
要件（ｂ）：該先端先鋭化処理が、前記熱可塑性樹脂または前記熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の先端から、（ｔ×１／３）長さ分内側に入った位置で、厚さＴ（μｍ）が、０．１ｔ≦Ｔ≦０．８ｔを満足する関係を有すること、
ここで、ｔとＴは、前述したと同一の定義による値である。 Thus, the method for producing a pneumatic tire according to the present invention includes a sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin, and the thermoplastic resin or the above-mentioned one side of the sheet 2. In the method for manufacturing a pneumatic tire in which an inner liner layer 10 is formed by lap splicing of an end portion of a laminate sheet 1 in which a tie rubber 3 to be vulcanized and bonded is vulcanized and bonded, the thermoplastic resin or the thermoplastic resin The tip of the lap spliced end portion of the sheet 2 made of a thermoplastic resin composition in which an elastomer is blended with a resin has a tip sharpened form satisfying the following requirement (a) (claim: 8), or a sharpened tip that satisfies the following requirement (b) (the invention of claim 9), and In the spliced portion, the layer of the tie rubber 3 is sandwiched between the two sheet 2 portions having both the sharpened portion and the portion not subjected to the sharpened portion in the sheet length direction. Thus, the lap splice is formed.
Requirement (a): The length L (μm) of the portion sharpened at the tip is L = (0.77-20) × t (μm) length from the tip to the inside position. ,
Requirement (b): The tip sharpening treatment is performed for (t × 1/3) length from the tip of the sheet 2 made of the thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in the thermoplastic resin. The thickness T (μm) has a relationship satisfying 0.1t ≦ T ≦ 0.8t at the position inside.
Here, t and T are values according to the same definition as described above.

本発明において、先端先鋭化処理されている部分の形状は、図１（ａ）〜（ｃ）に示したような側断面形状で、きれいなテーパー状を呈していることが望ましいが、きれいなテーパー状でなくても効果は発揮できるので、非対称のテーパー状のものや、テーパー状に先鋭化されていて、かつ一方向に（例えばタイゴム層側に）湾曲している形状や、多少の凹凸を有した形態や、前述した丸味付けされているようなもの等であってもよい。 In the present invention, the shape of the portion subjected to the tip sharpening treatment is preferably a side cross-sectional shape as shown in FIGS. 1A to 1C and has a clean taper shape. Even if it is not, the effect can be exhibited, so that it has an asymmetric taper shape, a shape that is sharpened in a taper shape and curved in one direction (for example, on the tie rubber layer side), or has some unevenness. It may be the form that has been rounded, or the one that has been rounded as described above.

本発明において、このシート２の先端への先端先鋭化処理は、例えば、ロール状の巻き体からシート２を、所要長さ分を引き出して、シート２に張力をかけながら電熱線などのヒートカッタを当てて熱切断を行うこと、あるいは、通常の刃物での切断後、シートの長さ方向の切断端面に、アルカリや酸などの化学的溶解処理をすること、あるいはグラインダややすり等を用いた各種研磨などの物理的処理をすることにより行うことができる。中では、シート２に張力をかけながら鈍角な刃先をもつヒートカッタを当てて熱切断を行うこと等が、コントロールのしやすさや設備面やコスト面から好ましい。 In the present invention, the tip sharpening process to the tip of the sheet 2 is performed by, for example, extracting the sheet 2 from a roll-shaped winding body and extracting a required length, and applying a tension to the sheet 2 with a heat cutter such as a heating wire. , Or after cutting with a normal blade, the cutting end face in the length direction of the sheet is treated with chemical dissolution such as alkali or acid, or a grinder or file is used It can be performed by performing physical treatment such as various kinds of polishing. Among them, it is preferable to perform thermal cutting by applying a heat cutter having an obtuse edge while applying tension to the sheet 2 from the viewpoint of ease of control, facilities, and cost.

なお、熱切断により行う場合で、特に、前記シート２が熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物からなるものであるときは、先端先鋭化処理された先端部分の表面では熱を受けて前記熱可塑性樹脂が流動されながら切断されていることから、切断端付近の表面に存在する該エラストマーが該熱可塑性樹脂の被膜で覆われて得られる現象が生ずる。こうして得られたシート２は、エラストマーが露出している状態で加硫接着される場合と比較して、より強い加硫接着状態が得られるので、その点でも前記したクラックの発生や剥離の発生の防止に効果的なものである。一般に、積層体シートの切断面上にエラストマーが露出して存在していると、該エラストマーが加硫接着を阻害して、該熱可塑性樹脂組成物のシートとタイゴムシートとの間の加硫接着力を低くさせるので、エラストマーが極力露出しないようにして先端先鋭をすることが好ましく、上述した熱切断方式は、この点で好ましいものである。熱切断方式をとる場合は、該熱切断の熱で溶融し流動される熱可塑性樹脂が、切断面上にあるエラストマーの全部を覆うことが十分にできる条件で熱切断することが好ましく、具体的には、（熱可塑性樹脂の融点＋３０℃）〜（熱可塑性樹脂の融点＋１８０℃）の範囲内の切断温度で行うのが好ましく、切断温度がこの範囲よりも低い場合には熱可塑性樹脂を流動させることが難しく、エラストマーの被覆を十分に行うことは難しい。また、切断温度がこの範囲よりも高い場合には熱可塑性樹脂組成物やタイゴムシートを劣化させることがあり好ましくない。熱切断は、ヒートカッタを用いて行うこと、あるいはレーザーを用いて行うことが好ましい。熱を加えるとともに張力を加えて熱切断することが重要であり、さらに、加圧してヒートカッタを当てて切断するようにしてもよい。また、超音波カッタや高周波カッタなども同様に使用できる。 In the case of thermal cutting, particularly when the sheet 2 is made of a thermoplastic resin composition in which an elastomer is blended with a thermoplastic resin, heat is applied to the surface of the tip portion subjected to tip sharpening treatment. As a result, the thermoplastic resin is cut while flowing, so that a phenomenon occurs in which the elastomer present on the surface near the cut end is covered with the thermoplastic resin coating. Since the sheet 2 obtained in this way has a stronger vulcanized adhesion state compared to the case where the elastomer is exposed and vulcanized and bonded, the occurrence of cracks and peeling described above also in that respect. It is effective for prevention. Generally, when an elastomer is exposed and present on the cut surface of the laminate sheet, the elastomer inhibits vulcanization adhesion, and vulcanization between the thermoplastic resin composition sheet and the tie rubber sheet is performed. Since the adhesive force is lowered, it is preferable to sharpen the tip so that the elastomer is not exposed as much as possible, and the above-described thermal cutting method is preferable in this respect. When the thermal cutting method is adopted, it is preferable that the thermoplastic resin that is melted and fluidized by the heat of the thermal cutting is thermally cut under conditions that can sufficiently cover all of the elastomer on the cut surface. Is preferably performed at a cutting temperature within the range of (melting point of thermoplastic resin + 30 ° C.) to (melting point of thermoplastic resin + 180 ° C.), and when the cutting temperature is lower than this range, the thermoplastic resin is allowed to flow. It is difficult to sufficiently cover the elastomer. Further, when the cutting temperature is higher than this range, the thermoplastic resin composition and the tie rubber sheet may be deteriorated, which is not preferable. The thermal cutting is preferably performed using a heat cutter or using a laser. It is important to heat cut while applying heat and applying tension, and further, it may be cut by applying pressure and applying a heat cutter. Further, an ultrasonic cutter, a high frequency cutter, or the like can be used in the same manner.

また、上記した熱切断による、「切断端付近の表面に存在するエラストマーが、熱可塑性樹脂の被膜で覆われて得られる現象」の効果は、熱を利用しないで切断した端部に、切断後、熱風や加熱プレートあるいは加熱ローラを適宜に当てる処理を行うことなどによっても得ることができる。また、それらの処理は、積層シートにされる前の段階で、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂中にエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物のシート２の単体で先端先鋭化処理をした場合には、その単体の状態で行うことができる。 In addition, the effect of “the phenomenon that is obtained when the elastomer existing on the surface near the cutting edge is covered with a thermoplastic resin film” by the above-described thermal cutting is the effect of cutting the end without cutting heat. It can also be obtained by performing a process of appropriately applying hot air, a heating plate or a heating roller. In addition, when the tip sharpening treatment is performed with a single piece of the thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition sheet 2 in which an elastomer is blended in a thermoplastic resin at a stage before being formed into a laminated sheet, , It can be done in a single state.

図３（ａ）は、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物からなるシート２と該熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物と加硫接着するタイゴム３を積層した積層体シート１を、所望のラップスプライスに適応させた所定長さに切断をする際に、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の先端が先鋭化処理された状態で得ることを実現する切断手法の１例を示したモデル図であり、ヒートカッタ８を積層体シート１の長手方向に傾斜角αで傾斜させて（積層体シートの幅方向には、傾けずに）、ヒートカッタ８を矢印Ｄ方向に進行させて熱溶断する例を示している。同図３（ｂ）はその切断手法によるヒートカッタ８と熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物２のシートの先端部９の形態との関係をモデル的に示したものであり、積層体の先端は切断端部で先端が先鋭化されている。傾斜角αは、３０〜６０度の範囲が好ましい。 FIG. 3A shows a laminate sheet 1 obtained by laminating a sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition and a tie rubber 3 vulcanized and bonded to the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition. An example of a cutting method that realizes that the front end of a sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition is sharpened when cutting to a predetermined length adapted to a splice is shown. The heat cutter 8 is inclined in the longitudinal direction of the laminate sheet 1 at an inclination angle α (without being inclined in the width direction of the laminate sheet), and the heat cutter 8 is advanced in the direction of arrow D. Shows an example of thermal fusing. FIG. 3B shows a model of the relationship between the heat cutter 8 by the cutting method and the form of the tip 9 of the sheet of the thermoplastic resin or thermoplastic resin composition 2. Has a sharpened tip at the cut end. The inclination angle α is preferably in the range of 30 to 60 degrees.

図４（ａ）は、ヒートカッタを用いて熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の熱切断を行う際に、特に好ましく採用され得る切断手法を示したものであり、ヒートカッタ８を、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の側面に該シート２の上方空間と下方空間に跨って交差するように当て、かつ、ヒートカッタ８を進行させる方向Ｄ（この場合、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の幅方向と同一の方向）に向けて傾斜角θで傾斜させた状態で熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の一方端Ｅ１から他方端Ｅ２まで進行させて熱切断を行う手法によるのが好ましい。 FIG. 4 (a) shows a cutting method that can be particularly preferably employed when the sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition is thermally cut using a heat cutter. Is applied to the side surface of the sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition so as to cross over the upper space and the lower space of the sheet 2 and the direction D in which the heat cutter 8 is advanced (in this case, One end E1 of the sheet 2 made of the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition in a state inclined at an inclination angle θ toward the same direction as the width direction of the sheet 2 made of the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition). To the other end E2 is preferable.

本発明者らの知見によれば、この手法による場合、ヒートカッタ８を進行させる際にヒートカッタ８を傾斜させるレベルは、シート２の垂線Ｌと１０°〜６０°の傾斜角度（ヒートカッタ８の進行方向Ｄと直角方向の傾斜角度）αをもって傾斜した状態とするのが好ましい。ヒートカッタ８をこのように一方端Ｅ１側から他端Ｅ２側に向けて交差させて進めて切断する方式にすることは、ヒートカッタ８を熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の全面に一度に押し当てて熱切断をする場合と比べて、熱が逃げてしまうことが少なく、確実にきれいな切断面状態で切断することができる点で好ましいのである。この方式で得られる切断端の状態は、図４（ｃ）にモデル図を示した如くであり、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の先端部９は、先鋭化処理されて、先端先鋭化処理されている部分５が形成される。これは、傾斜角度（ヒートカッタ８の進行方向Ｄ（切断線方向）と直角方向の傾斜角度）αで傾斜させた状態で進行させたことにより、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物からなるシート２の先端部９が下方に押圧作用を受けながら溶融されて切断されたためと考えられるものである。 According to the knowledge of the present inventors, in the case of this method, when the heat cutter 8 is advanced, the level at which the heat cutter 8 is inclined is the vertical line L of the sheet 2 and an inclination angle of 10 ° to 60 ° (heat cutter 8 It is preferable to be in a state of being inclined with an inclination angle α) in a direction perpendicular to the traveling direction D. The method of cutting the heat cutter 8 by crossing from the one end E1 side to the other end E2 side in this way is to cut the heat cutter 8 of the sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition. Compared to the case where the entire surface is pressed at one time and heat cutting is performed, heat is less likely to escape, which is preferable in that it can be surely cut in a clean cut surface state. The state of the cut end obtained by this method is as shown in the model diagram of FIG. 4C, and the tip 9 of the sheet 2 made of the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition is sharpened. A portion 5 that is sharpened at the tip is formed. This is a sheet made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition by being advanced at an inclination angle (an inclination angle perpendicular to the advancing direction D (cutting line direction) of the heat cutter 8) α. This is probably because the distal end portion 9 of the second piece was melted and cut while being pressed downward.

さらに、図５（ａ）に示したように、熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物からなるシート２と該シートと加硫接着するタイゴム３とを積層した積層体シート１をヒートカッタ８を傾斜角度（ヒートカッタ８の進行方向Ｄ（切断線方向）と同一方向の傾斜角度）θで傾斜させて切断してもよい。本発明者らの知見によれば、この方式で得られる切断端の状態は、図５（ｂ）にモデル図を示した如くであり、熱可塑性樹脂組成物２のシートの先端部９は、先鋭化されて先端先鋭化処理されている部分５が形成され、かつ、通常は、タイゴム３のシート層の先端側に湾曲して回り込んでいるものとして得られる。これは、傾斜角θで傾斜させた状態でヒートカッタ８を進行させることにより、熱可塑性樹脂組成物２のシートの先端部が下方（タイゴム３のシート層のある方向）に押圧作用を受けながら溶融されて切断されるためと考えられるものである。この図５（ｂ）に示したような、熱可塑性樹脂組成物２のシートの先端部が多少湾曲したような形態の積層体の状態のものであっても、本発明者らの知見によれば、それがタイヤの加硫成形工程に供された場合には、該工程中では加硫ブラダーに押されるため、最終的に、図１（Ｃ）のようにほぼ真っ直ぐな先鋭形状を有したものを得ることができる。 Further, as shown in FIG. 5 (a), a laminated sheet 1 in which a sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition and a tie rubber 3 that is vulcanized and bonded to the sheet is laminated with a heat cutter 8 inclined. You may cut | disconnect by making it incline at angle (inclination angle of the same direction as the advancing direction D (cutting line direction) of the heat cutter 8) (theta). According to the knowledge of the present inventors, the state of the cut end obtained by this method is as shown in a model diagram in FIG. 5B, and the leading end portion 9 of the sheet of the thermoplastic resin composition 2 is A portion 5 that has been sharpened and subjected to a tip sharpening process is formed, and is usually obtained as being curved and wrapped around the tip side of the sheet layer of the tie rubber 3. This is because the front end portion of the sheet of the thermoplastic resin composition 2 is subjected to a pressing action downward (in the direction in which the sheet layer of the tie rubber 3 is present) by advancing the heat cutter 8 while being inclined at an inclination angle θ. This is probably because it is melted and cut. As shown in FIG. 5 (b), even if the thermoplastic resin composition 2 is in the form of a laminate in which the leading end of the sheet is slightly curved, it is based on the knowledge of the present inventors. For example, when it is subjected to a vulcanization molding process of a tire, it is pushed by a vulcanization bladder during the process, and finally has a substantially straight sharp shape as shown in FIG. You can get things.

図６は、本発明にかかる空気入りタイヤの形態の１例を示した一部破砕斜視図である。空気入りタイヤＴは、トレッド部１１の左右にサイドウォール部１２とビード部１３を連接するように設けている。そのタイヤ内側には、タイヤの骨格たるカーカス層１４が、タイヤ幅方向には左右のビード１３、１３間に跨るように設けられている。トレッド部１１に対応するカーカス層４の外周側にはスチールコードからなる２層のベルト層１５が設けられている。矢印Ｘはタイヤ周方向を示している。カーカス層１４の内側には、インナーライナー層１０が配され、そのラップスプライス部Ｓがタイヤ幅方向に延びて存在している。 FIG. 6 is a partially broken perspective view showing an example of the form of the pneumatic tire according to the present invention. The pneumatic tire T is provided so that the sidewall portion 12 and the bead portion 13 are connected to the left and right of the tread portion 11. A carcass layer 14 that is a skeleton of the tire is provided inside the tire so as to straddle between the left and right beads 13 in the tire width direction. Two belt layers 15 made of steel cord are provided on the outer peripheral side of the carcass layer 4 corresponding to the tread portion 11. An arrow X indicates the tire circumferential direction. An inner liner layer 10 is disposed inside the carcass layer 14 and a lap splice portion S thereof extends in the tire width direction.

本発明にかかる空気入りタイヤでは、タイヤ内周面上でこのラップスプライス部Ｓ付近で従来は生じやすかったクラックの発生、インナーライナー層１０を形成している熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物からなるシート２とタイゴム層３の間のクラックの発生、剥離の発生が抑制されて耐久性が著しく向上するものである。ラップスプライス部Ｓの重なり長さは、タイヤサイズにもよるが、好ましくは７〜２０ｍｍ程度、より好ましくは８〜１５ｍｍ程度とするのがよい。重なり長さが長すぎると、ユニフォミティーが悪化する方向であり、短すぎると成形時にスプライス部が開いてしまうおそれがあるためである。 In the pneumatic tire according to the present invention, from the thermoplastic resin or thermoplastic resin composition forming the inner liner layer 10, cracks that have been easily generated in the vicinity of the lap splice portion S on the inner peripheral surface of the tire are conventionally generated. The occurrence of cracks between the sheet 2 and the tie rubber layer 3 and the occurrence of peeling are suppressed, and the durability is remarkably improved. Although the overlap length of the lap splice part S depends on the tire size, it is preferably about 7 to 20 mm, more preferably about 8 to 15 mm. This is because if the overlap length is too long, the uniformity is deteriorated, and if it is too short, the splice part may open during molding.

本発明で用いることのできる熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリアミド系樹脂〔例えば、ナイロン６（Ｎ６）、ナイロン６６（Ｎ６６）、ナイロン４６（Ｎ４６）、ナイロン１１（Ｎ１１）、ナイロン１２（Ｎ１２）、ナイロン６１０（Ｎ６１０）、ナイロン６１２（Ｎ６１２）、ナイロン６／６６共重合体（Ｎ６／６６）、ナイロン６／６６／６１０共重合体（Ｎ６／６６／６１０）、ナイロンＭＸＤ６（ＭＸＤ６）、ナイロン６Ｔ、ナイロン９Ｔ、ナイロン６／６Ｔ共重合体、ナイロン６６／ＰＰ共重合体、ナイロン６６／ＰＰＳ共重合体〕及びそれらのＮ−アルコキシアルキル化物、例えば、ナイロン６のメトキシメチル化物、ナイロン６／６１０共重合体のメトキシメチル化物、ナイロン６１２のメトキシメチル化物、ポリエステル系樹脂〔例えば、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリエチレンイソフタレート（ＰＥＩ）、ＰＥＴ／ＰＥＩ共重合体、ポリアリレート（ＰＡＲ）、ポリブチレンナフタレート（ＰＢＮ）、液晶ポリエステル、ポリオキシアルキレンジイミドジ酸／ポリブチレンテレフタレート共重合体などの芳香族ポリエステル〕、ポリニトリル系樹脂〔例えば、ポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）、ポリメタクリロニトリル、アクリロニトリル／スチレン共重合体（ＡＳ）、（メタ）アクリロニトリル／スチレン共重合体、（メタ）アクリロニトリル／スチレン／ブタジエン共重合体〕、ポリメタクリレート系樹脂〔例えば、ポリメタクリル酸メチル（ＰＭＭＡ）、ポリメタクリル酸エチル〕、ポリビニル系樹脂〔例えば、ポリ酢酸ビニル、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）、ビニルアルコール／エチレン共重合体（ＥＶＯＨ）、ポリ塩化ビニリデン（ＰＶＤＣ）、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、塩化ビニル／塩化ビニリデン共重合体、塩化ビニリデン／メチルアクリレート共重合体、塩化ビニリデン／アクリロニトリル共重合体〕、セルロース系樹脂〔例えば、酢酸セルロース、酢酸酪酸セルロース〕、フッ素系樹脂〔例えば、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）、ポリフッ化ビニル（ＰＶＦ）、ポリクロルフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）、テトラフロロエチレン／エチレン共重合体（ＥＴＦＥ）〕、イミド系樹脂〔例えば、芳香族ポリイミド（ＰＩ）〕等を好ましく用いることができる。 Examples of the thermoplastic resin that can be used in the present invention include polyamide resins [for example, nylon 6 (N6), nylon 66 (N66), nylon 46 (N46), nylon 11 (N11), nylon 12 (N12). , Nylon 610 (N610), nylon 612 (N612), nylon 6/66 copolymer (N6 / 66), nylon 6/66/610 copolymer (N6 / 66/610), nylon MXD6 (MXD6), nylon 6T, nylon 9T, nylon 6 / 6T copolymer, nylon 66 / PP copolymer, nylon 66 / PPS copolymer] and their N-alkoxyalkylated products, for example, methoxymethylated products of nylon 6, nylon 6 / 610 copolymer methoxymethylated product, nylon 612 methoxymethylated product, polyester Resin [for example, polybutylene terephthalate (PBT), polyethylene terephthalate (PET), polyethylene isophthalate (PEI), PET / PEI copolymer, polyarylate (PAR), polybutylene naphthalate (PBN), liquid crystal polyester, poly Aromatic polyester such as oxyalkylene diimide diacid / polybutylene terephthalate copolymer], polynitrile resin [for example, polyacrylonitrile (PAN), polymethacrylonitrile, acrylonitrile / styrene copolymer (AS), (meth) acrylonitrile / Styrene copolymer, (meth) acrylonitrile / styrene / butadiene copolymer], polymethacrylate resins [for example, polymethyl methacrylate (PMMA), polyethyl methacrylate], polyvinylidene Resin [for example, polyvinyl acetate, polyvinyl alcohol (PVA), vinyl alcohol / ethylene copolymer (EVOH), polyvinylidene chloride (PVDC), polyvinyl chloride (PVC), vinyl chloride / vinylidene chloride copolymer, chloride Vinylidene / methyl acrylate copolymer, vinylidene chloride / acrylonitrile copolymer], cellulose resin [eg, cellulose acetate, cellulose acetate butyrate], fluorine resin [eg, polyvinylidene fluoride (PVDF), polyvinyl fluoride (PVF) Polychlorofluoroethylene (PCTFE), tetrafluoroethylene / ethylene copolymer (ETFE)], imide resin [for example, aromatic polyimide (PI)] and the like can be preferably used.

また、本発明で使用できる熱可塑性樹脂組成物を構成する熱可塑性樹脂とエラストマーは、熱可塑性樹脂については上述のものを使用できる。エラストマーとしては、例えば、ジエン系ゴム及びその水添物〔例えば、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、エポキシ化天然ゴム、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ、高シスＢＲ及び低シスＢＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、水素化ＮＢＲ、水素化ＳＢＲ〕、オレフィン系ゴム〔例えば、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＤＭ、ＥＰＭ）、マレイン酸変性エチレンプロピレンゴム（Ｍ−ＥＰＭ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、イソブチレンと芳香族ビニル又はジエン系モノマー共重合体、アクリルゴム（ＡＣＭ）、アイオノマー〕、含ハロゲンゴム〔例えば、Ｂｒ−ＩＩＲ、ＣＩ−ＩＩＲ、臭素化イソブチレン−ｐ−メチルスチレン共重合体（ＢＩＭＳ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ヒドリンゴム（ＣＨＲ）、クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＣＳＭ）、塩素化ポリエチレンゴム（ＣＭ）、マレイン酸変性塩素化ポリエチレンゴム（Ｍ−ＣＭ）〕、シリコンゴム〔例えば、メチルビニルシリコンゴム、ジメチルシリコンゴム、メチルフェニルビニルシリコンゴム〕、含イオウゴム〔例えば、ポリスルフィドゴム〕、フッ素ゴム〔例えば、ビニリデンフルオライド系ゴム、含フッ素ビニルエーテル系ゴム、テトラフルオロエチレン−プロピレン系ゴム、含フッ素シリコン系ゴム、含フッ素ホスファゼン系ゴム〕、熱可塑性エラストマー〔例えば、スチレン系エラストマー、オレフィン系エラストマー、エステル系エラストマー、ウレタン系エラストマー、ボリアミド系エラストマー〕等を好ましく使用することができる。 Further, as the thermoplastic resin and the elastomer constituting the thermoplastic resin composition that can be used in the present invention, those described above for the thermoplastic resin can be used. Examples of the elastomer include diene rubber and hydrogenated products thereof [for example, natural rubber (NR), isoprene rubber (IR), epoxidized natural rubber, styrene butadiene rubber (SBR), butadiene rubber (BR, high cis BR and Low cis BR), nitrile rubber (NBR), hydrogenated NBR, hydrogenated SBR], olefin rubber [for example, ethylene propylene rubber (EPDM, EPM), maleic acid modified ethylene propylene rubber (M-EPM), butyl rubber (IIR) ), Isobutylene and aromatic vinyl or diene monomer copolymer, acrylic rubber (ACM), ionomer], halogen-containing rubber [for example, Br-IIR, CI-IIR, brominated isobutylene-p-methylstyrene copolymer ( BIMS), chloroprene rubber (CR), hydrin rubber (CHR) Chlorosulfonated polyethylene rubber (CSM), chlorinated polyethylene rubber (CM), maleic acid modified chlorinated polyethylene rubber (M-CM)], silicone rubber [eg methyl vinyl silicone rubber, dimethyl silicone rubber, methyl phenyl vinyl silicone rubber ], Sulfur-containing rubber (for example, polysulfide rubber), fluorine rubber (for example, vinylidene fluoride rubber, fluorine-containing vinyl ether rubber, tetrafluoroethylene-propylene rubber, fluorine-containing silicon rubber, fluorine-containing phosphazene rubber), heat Plastic elastomers (for example, styrene elastomers, olefin elastomers, ester elastomers, urethane elastomers, polyamide elastomers) and the like can be preferably used.

また、前記した特定の熱可塑性樹脂と前記した特定のエラストマーとの組合せでブレンドをするに際して、相溶性が異なる場合は、第３成分として適当な相溶化剤を用いて両者を相溶化させることができる。ブレンド系に相溶化剤を混合することにより、熱可塑性樹脂とエラストマーとの界面張力が低下し、その結果、分散相を形成しているエラストマーの粒子径が微細になることから両成分の特性はより有効に発現されることになる。そのような相溶化剤としては、一般的に熱可塑性樹脂及びエラストマーの両方又は片方の構造を有する共重合体、あるいは熱可塑性樹脂又はエラストマーと反応可能なエポキシ基、カルボニル基、ハロゲン基、アミノ基、オキサゾリン基、水酸基等を有した共重合体の構造をとるものとすることができる。これらはブレンドされる熱可塑性樹脂とエラストマーの種類によって選定すればよいが、通常使用されるものには、スチレン／エチレン・ブチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）及びそのマレイン酸変性物、ＥＰＤＭ、ＥＰＭ、ＥＰＤＭ／スチレン又はＥＰＤＭ／アクリロニトリルグラフト共重合体及びそのマレイン酸変性物、スチレン／マレイン酸共重合体、反応性フェノキシン等を挙げることができる。かかる相溶化剤の配合量には特に限定されないが、好ましくは、ポリマー成分（熱可塑性樹脂とエラストマーとの合計）１００重量部に対して、０．５〜１０重量部がよい。 In addition, when blending with the combination of the specific thermoplastic resin described above and the specific elastomer described above, if the compatibility is different, it is possible to compatibilize both using a suitable compatibilizing agent as the third component. it can. By mixing the compatibilizer with the blend system, the interfacial tension between the thermoplastic resin and the elastomer decreases, and as a result, the particle size of the elastomer forming the dispersed phase becomes fine, so the characteristics of both components are It will be expressed more effectively. Such a compatibilizing agent generally includes a copolymer having a structure of both or one of a thermoplastic resin and an elastomer, or an epoxy group, a carbonyl group, a halogen group, and an amino group that can react with the thermoplastic resin or elastomer. In addition, a copolymer having a oxazoline group, a hydroxyl group and the like can be taken. These may be selected depending on the type of thermoplastic resin and elastomer to be blended, but those commonly used include styrene / ethylene butylene block copolymer (SEBS) and its maleic acid modification, EPDM, EPM, EPDM / styrene or EPDM / acrylonitrile graft copolymer and its modified maleic acid, styrene / maleic acid copolymer, reactive phenoxin and the like can be mentioned. The amount of the compatibilizing agent is not particularly limited, but is preferably 0.5 to 10 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the polymer component (the total of the thermoplastic resin and the elastomer).

熱可塑性樹脂とエラストマーがブレンドされた熱可塑性樹脂組成物において、特定の熱可塑性樹脂とエラストマーとの組成比は、特に限定されるものではなく、熱可塑性樹脂のマトリクス中にエラストマーが不連続相として分散した構造をとるように適宜決めればよく、好ましい範囲は重量比９０／１０〜３０／７０である。 In the thermoplastic resin composition in which the thermoplastic resin and the elastomer are blended, the composition ratio of the specific thermoplastic resin and the elastomer is not particularly limited, and the elastomer is used as a discontinuous phase in the thermoplastic resin matrix. What is necessary is just to determine suitably so that a disperse | distributed structure may be taken, and a preferable range is 90 / 10-30 / 70 by weight ratio.

本発明において、熱可塑性樹脂、または熱可塑性樹脂とエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物には、インナーライナーとしての必要特性を損なわない範囲で相溶化剤などの他のポリマーを混合することができる。他のポリマーを混合する目的は、熱可塑性樹脂とエラストマーとの相溶性を改良するため、材料の成型加工性をよくするため、耐熱性向上のため、コストダウンのため等があり、これに用いられる材料としては、例えば、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリスチレン（ＰＳ）、ＡＢＳ、ＳＢＳ、ポリカーボネート（ＰＣ）等を例示することができる。また、一般的にポリマー配合物に配合される充填剤（炭酸カルシウム、酸化チタン、アルミナ等）、カーボンブラック、ホワイトカーボン等の補強剤、軟化剤、可塑剤、加工助剤、顔料、染料、老化防止剤等をインナーライナーとしての必要特性を損なわない限り任意に配合することもできる。熱可塑性樹脂組成物は、熱可塑性樹脂のマトリクス中にエラストマーが不連続相として分散した構造をとる。かかる構造をとることにより、インナーライナーに十分な柔軟性と連続相としての樹脂層の効果により十分な剛性を併せ付与することができると共に、エラストマーの多少によらず、成形に際し、熱可塑性樹脂と同等の成形加工性を得ることができるものである。 In the present invention, a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending a thermoplastic resin and an elastomer can be mixed with another polymer such as a compatibilizing agent as long as the necessary properties as an inner liner are not impaired. . The purpose of mixing other polymers is to improve the compatibility between the thermoplastic resin and the elastomer, to improve the molding processability of the material, to improve the heat resistance, to reduce the cost, etc. Examples of the material that can be used include polyethylene (PE), polypropylene (PP), polystyrene (PS), ABS, SBS, and polycarbonate (PC). In addition, fillers (calcium carbonate, titanium oxide, alumina, etc.) generally incorporated into polymer blends, reinforcing agents such as carbon black and white carbon, softeners, plasticizers, processing aids, pigments, dyes, and aging An inhibitor or the like can be arbitrarily blended as long as necessary characteristics as an inner liner are not impaired. The thermoplastic resin composition has a structure in which an elastomer is dispersed as a discontinuous phase in a matrix of a thermoplastic resin. By adopting such a structure, the inner liner can be provided with sufficient flexibility and sufficient rigidity due to the effect of the resin layer as a continuous phase. Equivalent moldability can be obtained.

本発明で使用できる熱可塑性樹脂、エラストマーのヤング率は、特に限定されるものではないが、いずれも、好ましくは１〜５００ＭＰａ、より好ましくは５０〜５００ＭＰａにするとよい。 The Young's modulus of the thermoplastic resin and elastomer that can be used in the present invention is not particularly limited, but both are preferably 1 to 500 MPa, more preferably 50 to 500 MPa.

以下、実施例などにより、本発明の空気入りタイヤについて具体的に説明する。 Hereinafter, the pneumatic tire of the present invention will be specifically described with reference to examples and the like.

なお、空気入りタイヤの評価は、各試験タイヤの内腔のインナーライナー層のスプライス部付近でのクラックの発生、剥離の発生をそれ以外の部分での状況とも比較しつつ行った。 The evaluation of the pneumatic tire was performed while comparing the occurrence of cracks and separation in the vicinity of the splice portion of the inner liner layer in the lumen of each test tire with the situation in other portions.

試験タイヤとして、２１５／７０Ｒ１５９８Ｈを用い、各実施例、比較例ごとに各２本を作製し、これをＪＡＴＭＡ標準リム１５×６．５ＪＪに取り付け、タイヤ内圧をＪＡＴＭＡ最大空気圧（２４０ｋＰａ）とした。 215 / 70R15 98H was used as a test tire, and two tires were prepared for each example and comparative example, which were attached to a JATMA standard rim 15 × 6.5JJ, and the tire internal pressure was set to JATMA maximum air pressure (240 kPa). .

実施例１、同２、比較例１、同２
インナーライナー層を構成する熱可塑性樹脂、熱可塑性樹脂組成物のシートは、実施例１および比較例１では、熱可塑性樹脂としてＮ６／６６の厚さ１３０μｍのシートを用いた。 Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2
In Example 1 and Comparative Example 1, as the thermoplastic resin and the thermoplastic resin composition sheet constituting the inner liner layer, a sheet of N6 / 66 with a thickness of 130 μm was used as the thermoplastic resin.

同じく、実施例２および比較例２では、表１に示すように熱可塑性樹脂としてＮ６／６６、エラストマーとしてＢＩＭＳを５０／５０でブレンドをした熱可塑性樹脂組成物の厚さ１３０μｍのシートを用いた。 Similarly, in Example 2 and Comparative Example 2, as shown in Table 1, a sheet having a thickness of 130 μm of a thermoplastic resin composition obtained by blending N6 / 66 as a thermoplastic resin and 50/50 BIMS as an elastomer was used. .

実施例１、実施例２のそれぞれの単体シートを、ヒートカッタを用いて、単体シートをヒートカッタに対し垂直方向に１〜３Ｎの張力を掛けながら、所定の長さに切断した。比較例１および比較例２のものは、上記の積層体シートを室温のもとで、シート面に対して垂直に立てた刃物式カッタを使用して行った。 Each of the single sheets of Example 1 and Example 2 was cut into a predetermined length using a heat cutter while applying the tension of 1 to 3 N in the vertical direction to the heat cutter. In Comparative Example 1 and Comparative Example 2, the above-mentioned laminate sheet was used at room temperature using a blade type cutter that was set up perpendicular to the sheet surface.

実施例１、同２と比較例１、同２の各シートの切断端面付近を光学顕微鏡で観察したところ、実施例１でｔが１３０μｍ、Ｔは３０μｍ、Ｌは１２０μｍ、実施例２でｔが１３０μｍ、Ｔは４０μｍ、Ｌは１００μｍであった。 When the vicinity of the cut end face of each of the sheets of Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2 was observed with an optical microscope, t was 130 μm, T was 30 μm, L was 120 μm, and t was 120 μm in Example 2. 130 μm, T was 40 μm, and L was 100 μm.

比較例１品、比較例２品は、その先端の切断端面は、シート平面方向に垂直なエッジを持つ形状であった。 The comparative example 1 product and the comparative example 2 product had a shape in which the cut end surface at the tip had an edge perpendicular to the sheet plane direction.

さらに、一方、表２に示すような組成の厚さ０．７ｍｍの接着タイゴムを、実施例１、２、比較例１、２の各シートと積層し、各積層シート成形ドラム上に重なり長さ１０ｍｍでラップスプライスして、その他は通常の加硫成形方法により、それぞれ上述した仕様の空気入りタイヤを製造した。 Further, on the other hand, an adhesive tie rubber having a composition as shown in Table 2 having a thickness of 0.7 mm was laminated with the sheets of Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2, and overlapped on each laminated sheet forming drum. A pneumatic tire having the above-mentioned specifications was produced by lap splicing at 10 mm and the other vulcanization molding methods.

該空気入りタイヤを７．３５ｋＮで５０，０００ｋｍを走行させた後、各試験タイヤの内腔のインナーライナー層のスプライス部付近でのクラックの発生、剥離の発生の有無を、それ以外の部分での状況とも比較しながら調べた。 After running the pneumatic tire at 50,000 km at 7.35 kN, whether or not cracking occurred near the splice portion of the inner liner layer of the inner cavity of each test tire and whether or not peeling occurred We investigated while comparing with the situation.

その結果、比較例１品、比較例２品では、４０，０００ｋｍ走行後、スプライス部付近でクラックが発生し、さらに累積で５０，０００ｋｍ走行後、クラックは熱可塑性樹脂シートとタイゴム間の剥離へ進行した。その時点で、スプライス部付近以外では特に問題は発生しておらず良好な状態であった。 As a result, in Comparative Example 1 product and Comparative Example 2 product, cracks occurred in the vicinity of the splice after traveling 40,000 km, and after traveling cumulatively 50,000 km, the cracks were peeled off between the thermoplastic resin sheet and the tie rubber. Progressed. At that time, there was no particular problem except in the vicinity of the splice part, and it was in a good state.

一方、本発明の実施例１品、実施例２品では、５０，０００ｋｍ走行後も、スプライス部付近、それ以外の場所のいずれでも特に問題は発生しなかった。
実施例３、４
インナーライナー層を構成する熱可塑性樹脂、熱可塑性樹脂組成物のシートは、実施例３では、熱可塑性樹脂としてＮ６／６６の厚さ１３０μｍのシートを用いた。 On the other hand, in Example 1 product and Example 2 product of the present invention, no problem occurred in the vicinity of the splice part or any other place even after traveling 50,000 km.
Examples 3 and 4
In Example 3, the sheet of the thermoplastic resin and the thermoplastic resin composition constituting the inner liner layer was a N6 / 66 130 μm thick sheet as the thermoplastic resin.

実施例４では、表１に示すように熱可塑性樹脂としてＮ６／６６、エラストマーとしてＢＩＭＳを５０／５０でブレンドをした熱可塑性樹脂組成物の厚さ１３０μｍのシートを用いた。 In Example 4, as shown in Table 1, a 130 μm thick sheet of a thermoplastic resin composition obtained by blending N6 / 66 as a thermoplastic resin and 50/50 BIMS as an elastomer was used.

実施例３、４のそれぞれの単体シートを図３に示したように、傾斜角α＝４５度でヒートカッタをシート長手方向にだけ傾けて所定の長さに切断した。 As shown in FIG. 3, each of the single sheets of Examples 3 and 4 was cut at a predetermined length by inclining the heat cutter only in the longitudinal direction of the sheet at an inclination angle α = 45 degrees.

実施例３、４の各シートの切断端面付近を光学顕微鏡で観察したところ、実施例３でｔが１３０μｍ、Ｔは４０μｍ、Ｌは１３０μｍ、実施例４でｔが１３０μｍ、Ｔは４０μｍ、Ｌは１３０μｍであった。 When the vicinity of the cut end face of each sheet of Examples 3 and 4 was observed with an optical microscope, in Example 3, t was 130 μm, T was 40 μm, L was 130 μm, and in Example 4, t was 130 μm, T was 40 μm, and L was It was 130 μm.

さらに、一方、表２に示すような組成の厚さ０．７ｍｍの接着タイゴムを、実施例３、４の各シートと積層し、各積層シートを成形ドラム上に重なり長さ１０ｍｍでラップスプライスして、その他は通常の加硫成形方法により、それぞれ上述した仕様の空気入りタイヤを製造した。 Further, on the other hand, a 0.7 mm thick adhesive tie rubber having a composition as shown in Table 2 was laminated with each sheet of Examples 3 and 4, and each laminated sheet was overlapped on a forming drum and lap spliced to a length of 10 mm. In the other cases, pneumatic tires having the above-mentioned specifications were manufactured by a normal vulcanization molding method.

その結果、本発明の実施例３品、実施例４品では、実施例１、２と同様に、５０，０００ｋｍ走行後も、スプライス部付近、それ以外の場所のいずれでも特に問題は発生しなかった。 As a result, in Example 3 product and Example 4 product of the present invention, as in Examples 1 and 2, there is no particular problem in the vicinity of the splice part or any other place after traveling 50,000 km. It was.

実施例５、６
インナーライナー層を構成する熱可塑性樹脂、熱可塑性樹脂組成物のシートは、実施例５では、熱可塑性樹脂としてＮ６／６６の厚さ１３０μｍのシートを用いた。 Examples 5 and 6
In Example 5, the sheet of the thermoplastic resin and the thermoplastic resin composition constituting the inner liner layer was a N6 / 66 130 μm thick sheet as the thermoplastic resin.

実施例６では、表１に示すように熱可塑性樹脂としてＮ６／６６、エラストマーとしてＢＩＭＳを５０／５０でブレンドをした熱可塑性樹脂組成物の厚さ１３０μｍのシートを用いた。 In Example 6, as shown in Table 1, a 130 μm thick sheet of a thermoplastic resin composition blended with N6 / 66 as the thermoplastic resin and BIMS as the elastomer at 50/50 was used.

実施例５、６のそれぞれの単体シート２を図４に示した方法で、ただし、傾斜角度α＝０度、同θ＝０度として、ヒートカッタ８を垂直方向を維持したままで移動させ、所定の長さに切断した。切断された先端部は先鋭化されていない状態のものであった。 Each single sheet 2 of Examples 5 and 6 is moved by the method shown in FIG. 4 except that the inclination angle α = 0 degrees and θ = 0 degrees, and the heat cutter 8 is moved while maintaining the vertical direction. Cut to a predetermined length. The cut | disconnected front-end | tip part was a thing of the state which is not sharpened.

該カットされた単体シート２の縁部に対し、傾斜角度（切断線方向と直角方向の傾斜角度）α＝４５度、傾斜角度（切断線方向と同一方向の傾斜角度）θ＝０度で、単体シートの長手方向にだけ研磨シートを傾けてあてて研磨をした。 With respect to the edge of the cut single sheet 2, an inclination angle (an inclination angle perpendicular to the cutting line direction) α = 45 degrees, an inclination angle (an inclination angle in the same direction as the cutting line direction) θ = 0 degrees, Polishing was performed by tilting the polishing sheet only in the longitudinal direction of the single sheet.

実施例５、６の各シートの切断端面付近を光学顕微鏡で観察したところ、実施例５でｔが１３０μｍ、Ｔは２０μｍ、Ｌは４００μｍ、実施例６でｔが１３０μｍ、Ｔは２０μｍ、Ｌは４００μｍであった。 When the vicinity of the cut end face of each sheet of Examples 5 and 6 was observed with an optical microscope, in Example 5, t was 130 μm, T was 20 μm, L was 400 μm, in Example 6, t was 130 μm, T was 20 μm, and L was It was 400 μm.

さらに、一方、表２に示すような組成の厚さ０．７ｍｍの接着タイゴムを、実施例５、６の各シートと積層し、各積層シートを成形ドラム上に重なり長さ１０ｍｍでラップスプライスして、その他は通常の加硫成形方法により、それぞれ上述した仕様の空気入りタイヤを製造した。 Further, on the other hand, a 0.7 mm thick adhesive tie rubber having the composition shown in Table 2 was laminated with each sheet of Examples 5 and 6, and each laminated sheet was overlapped on a forming drum and lap spliced to a length of 10 mm. In the other cases, pneumatic tires having the above-mentioned specifications were manufactured by a normal vulcanization molding method.

その結果、本発明の実施例５品、実施例６品では、実施例１、２と同様に、５０，０００ｋｍ走行後も、スプライス部付近、それ以外の場所のいずれでも特に問題は発生しなかった。 As a result, in the products of Example 5 and Example 6 of the present invention, as in Examples 1 and 2, there is no particular problem in the vicinity of the splice part or any other place even after traveling 50,000 km. It was.

実施例７、同８、比較例３、同４
インナーライナー層を構成する熱可塑性樹脂、熱可塑性樹脂組成物のシートは、実施例７および比較例３では、熱可塑性樹脂としてＮ６／６６の厚さ１３０μｍのシートを用いた。 Examples 7 and 8, Comparative Examples 3 and 4
In Example 7 and Comparative Example 3, a sheet of N6 / 66 with a thickness of 130 μm was used as the thermoplastic resin and the thermoplastic resin composition sheet constituting the inner liner layer.

同じく、実施例８および比較例４では、表１に示すように熱可塑性樹脂としてＮ６／Ｎ６６、エラストマーとしてＢＩＭＳを５０／５０でブレンドをした熱可塑性樹脂組成物の厚さ１３０μｍのシートを用いた。 Similarly, in Example 8 and Comparative Example 4, as shown in Table 1, a sheet of 130 μm thick thermoplastic resin composition blended with N6 / N66 as the thermoplastic resin and BIMS as the elastomer at 50/50 was used. .

同じくインナーライナー層を構成する接着タイゴムは、表２に示すような組成の厚さ０．７ｍｍのゴムとした。これらの熱可塑性樹脂、熱可塑性樹脂組成物のシートとタイゴム層とを積層した積層シートのロール巻き体として準備した。 Similarly, the adhesive tie rubber constituting the inner liner layer was a rubber having a composition as shown in Table 2 and having a thickness of 0.7 mm. These thermoplastic resins, thermoplastic resin composition sheets and tie rubber layers were prepared as rolls of laminated sheets.

タイヤ成形ドラムに該積層シートをラップスプライスして巻き付けるに際して、所要長さへの切断は、実施例７および同８のものは、上記の積層体シートをヒートカッタ（電熱線カッタ（０．６ｍｍ径））を用いて、３〜５Ｎの張力を掛けながら、熱切断方式（切断温度３００℃）で行った。比較例３および比較例４のものは、上記の積層体シートを室温のもとで刃物式カッタを使用して行った。 When wrap-splicing and winding the laminated sheet on a tire molding drum, cutting to the required length is the same as in Examples 7 and 8, in which the laminated sheet is heated with a heat cutter (heat wire cutter (0.6 mm diameter)). )) Was applied by a thermal cutting method (cutting temperature 300 ° C.) while applying a tension of 3 to 5 N. In Comparative Example 3 and Comparative Example 4, the above-mentioned laminate sheet was performed at room temperature using a cutter cutter.

実施例７、同８と比較例３、同４の各積層シートの切断端面付近を光学顕微鏡で観察したところ、実施例７品、同８品は、その先端が張力を付与されながら熱切断されていることにより先端先鋭化しているものであり、実施例７でｔが１３０μｍ、Ｔは４５μｍ、Ｌは２５０μｍ、実施例８でｔが１３０μｍ、Ｔは７０μｍ、Ｌは２００μｍであった。なお、実施例８品では、Ｘ光電子分光分析（ＸＰＳ）で観察したところ、切断端面上にあるエラストマーのＢＩＭＳが、溶融流動した熱可塑性樹脂Ｎ６／６６でほぼ完全に覆われていることが確認された。 When the vicinity of the cut end surface of each of the laminated sheets of Examples 7 and 8 and Comparative Examples 3 and 4 was observed with an optical microscope, the products of Example 7 and 8 were thermally cut while the tip was given tension. In Example 7, t was 130 μm, T was 45 μm, L was 250 μm, t was 130 μm in Example 8, T was 70 μm, and L was 200 μm. In the product of Example 8, when observed by X photoelectron spectroscopy (XPS), it was confirmed that the elastomeric BIMS on the cut end face was almost completely covered with the melt-flowing thermoplastic resin N6 / 66. It was done.

比較例３品、同４品は、その先端の切断端面は、シート平面方向に垂直なエッジを持つ形状であった。比較例４品では、切断端面上にあるエラストマーのＢＩＭＳがそのまま露出していることが確認された。 In Comparative Example 3 and 4 products, the cut end surface at the tip had a shape having an edge perpendicular to the sheet plane direction. In Comparative Example 4, the elastomer BIMS on the cut end face was confirmed to be exposed as it was.

各積層シートを成形ドラム上に、重なり長さ１０ｍｍでラップスプライスして、その他は通常の加硫成形方法により、それぞれ上述した仕様の空気入りタイヤを製造した。 Each laminated sheet was lap spliced on a forming drum with an overlap length of 10 mm, and the other pneumatic tires having the above-mentioned specifications were manufactured by a normal vulcanization molding method.

該空気入りタイヤを７．３５ｋＮで５０，０００ｋｍを走行させた後、各試験タイヤの内腔のインナーライナー層のスプライス部付近でのクラックの発生、剥離の発生の有無を、それ以外の部分での状況とも比較しながら行った。 After running the pneumatic tire at 50,000 km at 7.35 kN, whether or not cracking occurred near the splice portion of the inner liner layer of the inner cavity of each test tire and whether or not peeling occurred It was done while comparing with the situation.

その結果、比較例３品では、４０，０００ｋｍ走行後、スプライス部付近でクラックが発生し、さらに累積で５０，０００ｋｍ走行後、クラックは熱可塑性樹脂シートとタイゴム間の剥離へ進行した。その時点で、スプライス部付近以外では特に問題は発生しておらず良好な状態であった。 As a result, in Comparative Example 3 products, cracks occurred in the vicinity of the splice after traveling 40,000 km, and further, after traveling 50,000 km cumulatively, the cracks progressed to peeling between the thermoplastic resin sheet and the tie rubber. At that time, there was no particular problem except in the vicinity of the splice part, and it was in a good state.

また、比較例４品では、２０，０００ｋｍ走行後、スプライス部付近でクラックが発生し、さらに累積で５０，０００ｋｍ走行後、クラックは熱可塑性樹脂組成物シートとタイゴム間の剥離へ進行した。その時点で、スプライス部付近以外では特に問題は発生しておらず良好な状態であった。 In Comparative Example 4 products, cracks occurred in the vicinity of the splice after running for 20,000 km, and further, after running for 50,000 km cumulatively, the cracks progressed to peeling between the thermoplastic resin composition sheet and the tie rubber. At that time, there was no particular problem except in the vicinity of the splice part, and it was in a good state.

一方、本発明の実施例７品、実施例８品では、実施例１、２と同様に走行試験に供したところ、５０，０００ｋｍ走行後も、スプライス部付近、それ以外の場所のいずれでも特に問題は発生しなかった。 On the other hand, in Example 7 product and Example 8 product of the present invention, when subjected to a running test in the same manner as in Examples 1 and 2, even after running at 50,000 km, especially in the vicinity of the splice part and other places. There was no problem.

実施例９、同１０
図５（ａ）に示した傾斜角（ヒートカッタ８の進行方向Ｄと同一方向の傾斜角度）θ＝２０°としてヒートカッタを用いた他は、実施例７、同８と同様にして積層体シートの熱切断を行い、それぞれ実施例９、実施例１０とした。 Example 9 and 10
Laminated body in the same manner as in Examples 7 and 8, except that the inclination angle shown in FIG. 5A (inclination angle in the same direction as the traveling direction D of the heat cutter 8) θ = 20 ° was used. The sheet was thermally cut to be Example 9 and Example 10, respectively.

実施例９ではｔが１３０μｍ、Ｔは３０μｍ、Ｌは２９０μｍ、実施例１０でｔが１３０μｍ、Ｔは６０μｍ、Ｌは２２０μｍであった。なお、実施例４品では、Ｘ光電子分光分析（ＸＰＳ）で観察したところ、切断端面上にあるエラストマーのＢＩＭＳが、溶融流動した熱可塑性樹脂Ｎ６／Ｎ６６でほぼ完全に覆われていることが確認された。また、いずれも、熱可塑性樹脂組成物２のシートの先端部は、図３（ｂ）に示したようにタイゴム層側に多少湾曲したような形態の積層体であったが、タイヤの加硫成形工程を経た後は該工程中では加硫ブラダーに押されたため、図１（Ｃ）に示したようなほぼ真っ直ぐな先鋭形状を有しているものであった。 In Example 9, t was 130 μm, T was 30 μm, L was 290 μm, and in Example 10, t was 130 μm, T was 60 μm, and L was 220 μm. In addition, in the product of Example 4, when observed by X photoelectron spectroscopy (XPS), it was confirmed that the elastomeric BIMS on the cut end face was almost completely covered with the melt-flowing thermoplastic resin N6 / N66. It was done. In both cases, the front end portion of the sheet of the thermoplastic resin composition 2 was a laminate having a shape slightly curved toward the tie rubber layer side as shown in FIG. After passing through the molding process, it was pushed by the vulcanization bladder during the process, so it had a substantially straight sharp shape as shown in FIG.

いずれの空気入りタイヤも実施例１、２と同様に走行試験に供したところ、５０，０００ｋｍ走行後も、問題は何も発生しなかった。 When any of the pneumatic tires was subjected to a running test in the same manner as in Examples 1 and 2, no problems occurred even after running for 50,000 km.

実施例１〜１０の各空気入りタイヤにおけるｔ（μｍ）、Ｌ（μｍ）、Ｔ（μｍ）の関係をまとめて表３に示した。 Table 3 summarizes the relationship between t (μm), L (μm), and T (μm) in each of the pneumatic tires of Examples 1 to 10.

１：積層体シート
２：熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂とエラストマーをブレンドした熱可塑性樹脂組成物のシート
３：タイゴム層
４：熱可塑性樹脂または熱可塑性樹脂組成物のシート２の先端部付近
５：先端先鋭化処理されている部分
６：ラップスプライスされた部分のうち、先端先鋭化処理を受けていない部分
８：ヒートカッタ
９：シート２の先端部
１０：インナーライナー層
１１：トレッド部
１２：サイドウォール部
１３：ビード
１４：カーカス層
１５：ベルト層
Ｌ：先端先鋭化処理されている部分の長さ
Ｓ：ラップスプライス部
Ｄ：ヒートカッタ８の進行方向
Ｘ：タイヤ周方向
α：傾斜角度（ヒートカッタ８の進行方向Ｄ（切断線方向）と直角方向の傾斜角度）
θ：傾斜角度（ヒートカッタ８の進行方向Ｄ（切断線方向）と同一方向の傾斜角度） 1: Laminate sheet 2: Thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition sheet obtained by blending a thermoplastic resin and an elastomer 3: Tie rubber layer 4: Near the tip of the thermoplastic resin or thermoplastic resin composition sheet 2 5: Part 6 that has undergone tip sharpening treatment: Part that has not undergone tip sharpening treatment among lap spliced parts 8: Heat cutter 9: Tip part 10 of sheet 2: Inner liner layer 11: Tread part 12: Side Wall portion 13: Bead 14: Carcass layer 15: Belt layer L: Length of the tip sharpened portion S: Lap splice portion D: Travel direction X of the heat cutter 8: Tire circumferential direction α: Inclination angle (heat (Inclination angle perpendicular to the direction of travel D (cutting line direction) of the cutter 8)
θ: Inclination angle (inclination angle in the same direction as the traveling direction D (cutting line direction) of the heat cutter 8)

Claims

A sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin, and a tie rubber 3 vulcanized and bonded to the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition are laminated on one side of the sheet 2 In the pneumatic tire in which the inner liner layer 10 is formed by lap splicing the end portion of the laminated sheet 1, the sheet 2 made of the thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in the thermoplastic resin. The tip of the lap spliced end is subjected to a tip sharpening treatment that satisfies the following requirement (a), and the lap spliced portion is sharpened with the sharpening treatment portion. The layer of the tie rubber 3 is sandwiched between two portions of the sheet 2 having both portions not subjected to the crystallization treatment. A pneumatic tire which is characterized in that the presence Te.
Requirement (a): The length L (μm) of the portion sharpened at the tip is L = (0.77-20) × t (μm) length from the tip to the inside position. ,
here,
t: tire circumferential direction average thickness (μm) of the non-tip sharpened portion of the sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin

A sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin, and a tie rubber 3 vulcanized and bonded to the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition are laminated on one side of the sheet 2 In the pneumatic tire in which the inner liner layer 10 is formed by lap splicing the end portion of the laminated sheet 1, the sheet 2 made of the thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in the thermoplastic resin. As the tip of the lap spliced end, a tip sharpened that satisfies the following requirement (b) is used, and in the lap spliced portion, the sharpened portion and the sharpened portion are sharpened. The layer of the tie rubber 3 is sandwiched between two portions of the sheet 2 having both portions not subjected to the crystallization treatment. A pneumatic tire which is characterized in that the presence Te.
Requirement (b): The tip sharpening treatment is performed for (t × 1/3) length from the tip of the sheet 2 made of the thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in the thermoplastic resin. The thickness T (μm) has a relationship satisfying 0.1t ≦ T ≦ 0.8t at the position inside.
here,
T: Thickness of the sheet 2 at a position that is inward by (t × 1/3) length from the front end of the sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin. (Μm)

The pneumatic tire according to claim 1, wherein the tip of the end portion to be lap spliced satisfies the following requirement (b).
Requirement (b): The tip sharpening treatment is performed for (t × 1/3) length from the tip of the sheet 2 made of the thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in the thermoplastic resin. The thickness T (μm) has a relationship satisfying 0.1t ≦ T ≦ 0.8t at the position inside.
here,
T: Thickness of the sheet 2 at a position that is inward by (t × 1/3) length from the front end of the sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin. (Μm)

The length L (μm) of the tip sharpened portion is L = (1.0 to 2.5) × t (μm) length from the tip to the inside position. The pneumatic tire according to claim 1 or 3.

The pneumatic tire according to claim 1, wherein the pneumatic tire is formed by vulcanization molding, and the tip sharpening treatment is performed in a step prior to the vulcanization molding. The pneumatic tire according to any one of the above.

The sheet 2 is made of a thermoplastic resin composition in which an elastomer is blended with a thermoplastic resin, and the elastomer is covered with a film of the thermoplastic resin on the surface of the tip portion subjected to the tip sharpening treatment. The pneumatic tire according to any one of claims 1 to 5, wherein

One or a plurality of the laminate sheets 1 are used, and in the case of one sheet, both end portions thereof, and in the case of a plurality of sheets, mutual end portions are lap spliced to form the inner liner layer 10. The pneumatic tire according to any one of claims 1 to 6.

A sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin, and a tie rubber 3 vulcanized and bonded to the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition are laminated on one side of the sheet 2 In the manufacturing method of the pneumatic tire which lap splices the edge part of the laminated body sheet 1 and forms the inner liner layer 10, it consists of the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition which blended the elastomer in the thermoplastic resin. The tip of the lap spliced end portion of the sheet 2 has a tip sharpened form satisfying the following requirement (a), and in the lap spliced portion, the sharpened portion: Between the two sheet 2 portions of the two layers having both the portions not subjected to sharpening treatment in the sheet length direction, the Tigo As third layer is held, the method for producing a pneumatic tire and forming the lap splice.
Requirement (a): The length L (μm) of the portion sharpened at the tip is L = (0.77-20) × t (μm) length from the tip to the inside position. ,
here,
t: tire circumferential direction average thickness (μm) of the non-tip sharpened portion of the sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin

A sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin, and a tie rubber 3 vulcanized and bonded to the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition are laminated on one side of the sheet 2 In the manufacturing method of the pneumatic tire which lap splices the edge part of the laminated body sheet 1 and forms the inner liner layer 10, it consists of the thermoplastic resin or the thermoplastic resin composition which blended the elastomer in the thermoplastic resin. The tip of the lap spliced end portion of the sheet 2 has a tip sharpened form satisfying the following requirement (b), and in the lap spliced portion, the sharpened portion: Between the two sheet 2 portions of the two layers having both the portions not subjected to sharpening treatment in the sheet length direction, the Tigo As third layer is held, the method for producing a pneumatic tire and forming the lap splice.
Requirement (b): The tip sharpening treatment is performed for (t × 1/3) length from the tip of the sheet 2 made of the thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in the thermoplastic resin. The thickness T (μm) has a relationship satisfying 0.1t ≦ T ≦ 0.8t at the position inside.
here,
T: Thickness of the sheet 2 at a position that is inward by (t × 1/3) length from the front end of the sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin. (Μm)

9. The method of manufacturing a pneumatic tire according to claim 8, wherein a tip of the lap-spliced end portion has a sharpened tip shape that satisfies the following requirement (b).
Requirement (b): The tip sharpening treatment is performed for (t × 1/3) length from the tip of the sheet 2 made of the thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in the thermoplastic resin. The thickness T (μm) has a relationship satisfying 0.1t ≦ T ≦ 0.8t at the position inside.
here,
T: Thickness of the sheet 2 at a position that is inward by (t × 1/3) length from the front end of the sheet 2 made of a thermoplastic resin or a thermoplastic resin composition obtained by blending an elastomer in a thermoplastic resin. (Μm)

The length L (μm) of the tip sharpened portion is L = (1.0 to 2.5) × t (μm) length from the tip to the inside position. The manufacturing method of the pneumatic tire of Claim 8 or 10.