JP2011162819A - Ni-BASED ALLOY, AND METHOD FOR PRODUCING Ni-BASED ALLOY - Google Patents
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Abstract
【課題】強度が高く、かつ、熱間加工性に優れたＮｉ基合金およびこのＮｉ基合金の製造方法を提供する。
【解決手段】Ｃｒ；１４．０質量％以上１７．０質量％以下、Ｆｅ；６．０質量％以上１０．０質量％以下、Ｎｂ；１．０質量％以上３．０質量％以下、Ｃ；０．０５質量％以下、Ｃｕ；０．５質量％以下、Ｍｎ；１．０質量％以下、Ｓｉ；０．５質量％以下、Ｓ；０．０１５質量％以下を含み、さらに、ＡｌまたはＴｉのうち１種以上を、合計で０．２１質量％以上１．００質量％以下含有し、残部がＮｉ及び不可避不純物とされていることを特徴とする。
【選択図】なしA Ni-based alloy having high strength and excellent hot workability and a method for producing the Ni-based alloy are provided.
SOLUTION: Cr; 14.0% by mass to 17.0% by mass, Fe; 6.0% by mass to 10.0% by mass, Nb: 1.0% by mass to 3.0% by mass, C 0.05% by mass or less, Cu; 0.5% by mass or less, Mn; 1.0% by mass or less, Si; 0.5% by mass or less, S; 0.015% by mass or less, and Al or One or more kinds of Ti are contained in a total of 0.21 mass% or more and 1.00 mass% or less, and the balance is Ni and inevitable impurities.
[Selection figure] None
Description
本発明は、例えば原子力、圧力容器、化学プラント等の分野に利用されるＮｉ基合金およびこのＮｉ基合金の製造方法に関するものである。 The present invention relates to a Ni-based alloy used in the fields of nuclear power, pressure vessels, chemical plants, and the like, and a method for producing the Ni-based alloy.
Ｎｉ基合金は、耐食性、耐熱性に優れていることから、前述の原子力、圧力容器、化学プラント等の高温または腐食環境等の苛酷な使用環境において使用される部材として利用されている。
例えば、非特許文献１には、圧力容器用材料として、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｎｂを含有するＮｉ基合金が開示されている。この非特許文献１に記載されたＮｉ基合金においては、ＮｂによってＮｉ基合金内に固溶しているＣを安定化させることにより、さらに耐食性を向上させたものである。また、このＮｉ基合金は、原子力部材としても利用されている。
Since the Ni-based alloy is excellent in corrosion resistance and heat resistance, it is used as a member used in severe operating environments such as high temperatures or corrosive environments such as the aforementioned nuclear power, pressure vessels, and chemical plants.
For example, Non-Patent Document 1 discloses a Ni-based alloy containing Cr, Fe, and Nb as a pressure vessel material. In the Ni-based alloy described in Non-Patent Document 1, the corrosion resistance is further improved by stabilizing C dissolved in the Ni-based alloy with Nb. This Ni-based alloy is also used as a nuclear member.
このようなＮｉ基合金は、通常、次のようにして製造される。まず、配合原料を溶解して、所定成分の溶湯を生成し、この溶湯を鋳込んでインゴットを製出する。得られたインゴットに対して熱間鍛造や熱間圧延等の熱間加工を施して、例えば棒材や板材等の所定形状の加工材とする。そして、この加工材に対して熱処理を行うことで、強度等の特性を調整するのである。 Such a Ni-based alloy is usually manufactured as follows. First, the compounding raw material is melted to produce a molten metal having a predetermined component, and the molten metal is cast to produce an ingot. The obtained ingot is subjected to hot working such as hot forging and hot rolling to obtain a processed material having a predetermined shape such as a bar or plate. Then, the properties such as strength are adjusted by heat-treating the processed material.
しかしながら、前述のＮｉ基合金においては、インゴットに対して熱間鍛造や熱間圧延等の熱間加工を行う際に割れが生じ易いといった問題があった。よって、Ｎｉ基合金を効率的に、かつ、安定して製出することができなかった。
また、近年、これらのＮｉ基合金に要求される特性も厳しくなっており、従来よりもさらに強度の高い材料が求められている。
However, the above-described Ni-based alloy has a problem that cracking is likely to occur when hot working such as hot forging or hot rolling is performed on the ingot. Therefore, the Ni-based alloy could not be produced efficiently and stably.
In recent years, the characteristics required for these Ni-based alloys have become stricter, and a material having higher strength than before has been demanded.
この発明は、前述した事情に鑑みてなされたものであって、強度が高く、かつ、熱間加工性に優れたＮｉ基合金およびこのＮｉ基合金の製造方法を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above-described circumstances, and an object thereof is to provide a Ni-based alloy having high strength and excellent hot workability and a method for producing the Ni-based alloy.
上記の課題を解決するために、本発明のＮｉ基合金は、Ｃｒ；１４．０質量％以上１７．０質量％以下、Ｆｅ；６．０質量％以上１０．０質量％以下、Ｎｂ；１．０質量％以上３．０質量％以下、Ｃ；０．０５質量％以下、Ｃｕ；０．５質量％以下、Ｍｎ；１．０質量％以下、Ｓｉ；０．５質量％以下、Ｓ；０．０１５質量％以下を含み、さらに、ＡｌまたはＴｉのうち１種以上を、合計で０．２１質量％以上１．００質量％以下含有し、残部がＮｉ及び不可避不純物とされていることを特徴としている。 In order to solve the above-described problems, the Ni-based alloy of the present invention includes Cr: 14.0% by mass to 17.0% by mass, Fe: 6.0% by mass to 10.0% by mass, Nb: 1 0.0 mass% or more and 3.0 mass% or less, C; 0.05 mass% or less, Cu; 0.5 mass% or less, Mn; 1.0 mass% or less, Si; 0.5 mass% or less, S; 0.015% by mass or less, further containing at least one of Al or Ti in a total of 0.21% by mass to 1.00% by mass, with the remainder being Ni and inevitable impurities It is a feature.
この構成のＮｉ基合金においては、ＡｌまたはＴｉのうち１種以上を、合計で０．２１質量％以上１．００質量％以下含有している。これらＡｌ、Ｔｉは酸化物を生成しやすい元素であり、Ｎｉ基合金に添加することによって脱酸剤として作用することになる。よって、Ｎｉ基合金中に含まれる酸素量を低減することができ、酸素に起因する熱間加工性の劣化を抑制することができる。
また、Ａｌ、Ｔｉは、Ｎｉ基合金の強度を向上させる作用を有する元素であり、Ｎｉ基合金のさらなる強度向上を図ることが可能となる。
The Ni-based alloy having this configuration contains one or more of Al or Ti in a total amount of 0.21% by mass or more and 1.00% by mass or less. These Al and Ti are elements that easily generate oxides, and act as a deoxidizer when added to a Ni-based alloy. Therefore, the amount of oxygen contained in the Ni-based alloy can be reduced, and deterioration of hot workability due to oxygen can be suppressed.
Al and Ti are elements having an action of improving the strength of the Ni-based alloy, and it is possible to further improve the strength of the Ni-based alloy.
ここで、ＡｌまたはＴｉのうち１種以上の含有量が０．２１質量％未満である場合には、熱間加工性の向上、強度の向上の効果を奏功せしめることができない。一方、ＡｌまたはＴｉのうち１種以上の含有量が１．００質量％を超えると、Ｎｉ基合金内にＡｌ，Ｔｉの酸化物が多く存在し、かえって熱間加工性が劣化するおそれがある。
したがって、ＡｌまたはＴｉのうち１種以上の含有量は、合計で０．２１質量％以上１．００質量％以下としているのである。
Here, when the content of one or more of Al or Ti is less than 0.21% by mass, the effect of improving hot workability and strength cannot be achieved. On the other hand, when the content of one or more of Al or Ti exceeds 1.00% by mass, a large amount of oxides of Al and Ti are present in the Ni-based alloy, which may deteriorate the hot workability. .
Accordingly, the content of one or more of Al or Ti is 0.21% by mass or more and 1.00% by mass or less in total.
また、前述のＮｉ基合金は、Ａｌを０．２１質量％以上０．５０質量％以下含有することが好ましい。
Ａｌを０．２１質量％以上０．５０質量％以下含有することで、Ｎｉ基合金中の酸素量を確実に低減でき、熱間加工性および強度を確実に向上させることが可能となる。
Moreover, it is preferable that the above-mentioned Ni-based alloy contains 0.21% by mass or more and 0.50% by mass or less of Al.
By containing Al in an amount of 0.21% by mass or more and 0.50% by mass or less, the amount of oxygen in the Ni-based alloy can be reliably reduced, and hot workability and strength can be reliably improved.
本発明のＮｉ基合金の製造方法は、前述のＮｉ基合金の製造方法であって、原料を溶解して溶湯を生成し、得られた溶湯を凝固させてインゴットを生成する溶解鋳造工程と、得られたインゴットを加工する加工工程と、を有し、前記溶解鋳造工程が、前記原料を溶解して電極材を形成する１次溶解工程と、前記電極材をエレクトロスラグ溶解法にて溶解する２次溶解工程と、を備えていることを特徴としている。 The manufacturing method of the Ni-based alloy of the present invention is a manufacturing method of the above-described Ni-based alloy, wherein the raw material is melted to produce a molten metal, and the resulting molten metal is solidified to produce an ingot; and A first melting step in which the raw material is melted to form an electrode material, and the electrode material is melted by an electroslag melting method. A secondary melting step.
この構成のＮｉ基合金の製造方法においては、溶解鋳造工程が、前記原料を溶解して電極材を形成する１次溶解工程と、前記電極材をエレクトロスラグ溶解法にて溶解する２次溶解工程と、を備えているので、２次溶解工程においてＮｉ基合金に含まれる非金属介在物量を大幅に低減することができる。すなわち、エレクトロスラグ溶解法（ＥＳＲ法）によって再度溶解することで、酸化物等の非金属介在物を除去することが可能となるのである。これにより、熱間加工性を大幅に向上させることが可能となる。 In the manufacturing method of the Ni-based alloy having this configuration, the melting and casting process includes a primary melting process in which the raw material is melted to form an electrode material, and a secondary melting process in which the electrode material is melted by an electroslag melting method. Therefore, the amount of non-metallic inclusions contained in the Ni-based alloy in the secondary melting step can be greatly reduced. That is, non-metallic inclusions such as oxides can be removed by dissolving again by the electroslag melting method (ESR method). Thereby, hot workability can be greatly improved.
ここで、エレクトロスラグ溶解法は、１次溶解工程で得られた電極材を溶融スラグ内に浸漬し、これに通電をすることにより、スラグに発生するジュール熱で電極材を溶融させるものであるが、通常、大気雰囲気で実施されることになる。そこで、Ｎｉ基合金に対して、脱酸剤として作用するＡｌやＴｉを添加し、その含有量を合計で０．２１質量％以上１．００質量％以下とすることにより、この２次溶解工程におけるＮｉ基合金中への酸素の混入を抑えることが可能となるのである。 Here, the electroslag melting method is to melt the electrode material by Joule heat generated in the slag by immersing the electrode material obtained in the primary melting step in the molten slag and energizing it. However, it is usually performed in an air atmosphere. Therefore, by adding Al or Ti acting as a deoxidizer to the Ni-based alloy, the total content thereof is set to 0.21% by mass or more and 1.00% by mass or less. Therefore, it is possible to suppress the mixing of oxygen into the Ni-based alloy.
本発明によれば、強度が高く、かつ、熱間加工性に優れたＮｉ基合金およびこのＮｉ基合金の製造方法を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a Ni-based alloy having high strength and excellent hot workability and a method for producing the Ni-based alloy.
以下に、本発明の一実施形態であるＮｉ基合金およびこのＮｉ基合金の製造方法について説明する。
本実施形態であるＮｉ基合金は、Ｃｒ；１４．０質量％以上１７．０質量％以下、Ｆｅ；６．０質量％以上１０．０質量％以下、Ｎｂ；１．０質量％以上３．０質量％以下、Ｃ；０．０５質量％以下、Ｃｕ；０．５質量％以下、Ｍｎ；１．０質量％以下、Ｓｉ；０．５質量％以下、Ｓ；０．０１５質量％以下を含み、さらに、ＡｌまたはＴｉのうち１種以上を、合計で０．２１質量％以上１．００質量％以下含有し、残部がＮｉ及び不可避不純物からなる組成を有している。また、Ｎｉの含有量が７２．０質量％以上とされている。
以下に、これらの元素の含有量を前述の範囲に設定した理由について説明する。
Hereinafter, a Ni-based alloy that is an embodiment of the present invention and a method for producing the Ni-based alloy will be described.
The Ni-based alloy according to the present embodiment has Cr: 14.0% by mass to 17.0% by mass, Fe: 6.0% by mass to 10.0% by mass, Nb: 1.0% by mass to 3. 0% by mass or less, C: 0.05% by mass or less, Cu: 0.5% by mass or less, Mn: 1.0% by mass or less, Si: 0.5% by mass or less, S: 0.015% by mass or less In addition, one or more of Al or Ti is contained in a total of 0.21 mass% or more and 1.00 mass% or less, and the balance is composed of Ni and inevitable impurities. Further, the Ni content is 72.0% by mass or more.
The reason why the contents of these elements are set in the above-described range will be described below.
（Ｃｒ）
Ｃｒは、Ｎｉ基合金の不働態化を促進するとともに、酸化性環境において優れた耐食性を有する元素であり、Ｎｉ基合金の耐食性を大幅に向上させる作用を有する。また、高温強度を向上させる元素である。
ここで、Ｃｒの含有量が１４．０質量％未満では、耐食性および高温強度を十分に向上させることができない。一方、Ｃｒの含有量が１７．０質量％を超えると、耐食性のさらなる向上は認められない。また、Ｃｒが酸素や炭素と反応することで非金属介在物が発生しやすくなり熱間加工性が劣化するおそれがある。
このような理由から、Ｃｒの含有量を、１４．０質量％以上１７．０質量％以下に設定している。
(Cr)
Cr is an element that promotes passivation of the Ni-based alloy and has excellent corrosion resistance in an oxidizing environment, and has the effect of greatly improving the corrosion resistance of the Ni-based alloy. Moreover, it is an element which improves high temperature strength.
Here, if the content of Cr is less than 14.0% by mass, the corrosion resistance and the high temperature strength cannot be sufficiently improved. On the other hand, if the Cr content exceeds 17.0% by mass, no further improvement in corrosion resistance is observed. Further, when Cr reacts with oxygen or carbon, non-metallic inclusions are likely to be generated, and hot workability may be deteriorated.
For these reasons, the Cr content is set to 14.0% by mass or more and 17.0% by mass or less.
（Ｆｅ）
Ｆｅは、Ｎｉよりも安価な元素であることから、Ｎｉの代替として用いることでＮｉ基合金の原料費の低減を図ることが可能となる。また、塑性加工性を向上させることが可能となる。
ここで、Ｆｅの含有量が６．０質量％未満であると、原料コストの削減及び塑性加工性の向上の効果を奏功せしめることができない。一方、Ｆｅの含有量が１０．０質量％を超えると、耐食性が劣化することになる。
このような理由から、Ｆｅの含有量を、６．０質量％以上１０．０質量％以下に設定している。
(Fe)
Since Fe is an element cheaper than Ni, it is possible to reduce the raw material cost of the Ni-based alloy by using it as a substitute for Ni. Moreover, it becomes possible to improve plastic workability.
Here, if the Fe content is less than 6.0% by mass, the effects of reducing raw material costs and improving plastic workability cannot be achieved. On the other hand, if the Fe content exceeds 10.0% by mass, the corrosion resistance will deteriorate.
For these reasons, the Fe content is set to 6.0% by mass or more and 10.0% by mass or less.
（Ｎｂ）
Ｎｂは、Ｎｉ基合金中の炭素と優先的に反応して炭化物を生成することにより、鋭敏化によるＣｒ欠乏層の発生を抑制し、耐食性の劣化を抑制する作用を有する元素である。また、強度を向上させる作用を有する。
ここで、Ｎｂの含有量が１．０質量％未満であると、上述した作用効果を奏功せしめることができなくなる。一方、Ｎｂの含有量が３．０質量％を超えると、熱間加工性が劣化するとともに、溶接性が劣化することになる。
このような理由から、Ｎｂの含有量を、１．０質量％以上３．０質量％以下に設定している。
(Nb)
Nb is an element having an action of suppressing the generation of a Cr-deficient layer due to sensitization and suppressing deterioration of corrosion resistance by preferentially reacting with carbon in the Ni-based alloy to generate carbides. Moreover, it has the effect | action which improves an intensity | strength.
Here, when the content of Nb is less than 1.0% by mass, the above-described effects cannot be achieved. On the other hand, when the Nb content exceeds 3.0 mass%, hot workability deteriorates and weldability deteriorates.
For these reasons, the Nb content is set to 1.0 mass% or more and 3.0 mass% or less.
（Ｃ）
Ｃ（炭素）は、Ｎｉ基合金の強度を向上させる元素である。しかしながら、主成分であるＣｒと反応して炭化物を生成し、熱間加工性を劣化させるおそれがある。
よって、本実施形態では、Ｃの含有量を０．０５質量％以下に設定している。
(C)
C (carbon) is an element that improves the strength of the Ni-based alloy. However, it may react with Cr, the main component, to generate carbides and deteriorate hot workability.
Therefore, in this embodiment, the C content is set to 0.05% by mass or less.
（Ｃｕ）
Ｃｕは、Ｎｉと任意の割合で溶け合う（全率固溶体となる）元素であり、Ｆｅよりも耐食性に優れている。しかしながら、Ｆｅ系材料との溶接性を劣化させることが知られている。
よって、本実施形態では、Ｃｕの含有量を０．５質量％以下に設定している。
(Cu)
Cu is an element that dissolves at an arbitrary ratio with Ni (becomes a solid solution), and has better corrosion resistance than Fe. However, it is known to deteriorate the weldability with the Fe-based material.
Therefore, in this embodiment, the Cu content is set to 0.5% by mass or less.
（Ｍｎ）
Ｍｎは、脱酸剤としての作用を有するものであるが、高温における耐酸化性や加工性を劣化させるおそれがある。
よって、本実施形態では、Ｍｎの含有量を１．０質量％以下に設定している。
(Mn)
Mn has an action as a deoxidizer, but there is a risk of deteriorating oxidation resistance and workability at high temperatures.
Therefore, in this embodiment, the content of Mn is set to 1.0% by mass or less.
（Ｓｉ）
Ｓｉは、Ｍｎと同様に、脱酸剤としての作用を有するものであるが、多量に添加すると延性および靱性を劣化させるおそれがある。
よって、本実施形態では、Ｓｉの含有量を０．５質量％以下に設定している。
(Si)
Si, like Mn, has a function as a deoxidizer, but if added in a large amount, Si may deteriorate ductility and toughness.
Therefore, in this embodiment, the content of Si is set to 0.5% by mass or less.
（Ｓ）
Ｓは、不可避的に混入される不可避不純物の一種であり、熱間加工性を劣化させる元素である。
よって、本実施形態では、Ｓの含有量を０．０１５質量％以下に設定している。
(S)
S is a kind of unavoidable impurities that are inevitably mixed, and is an element that deteriorates hot workability.
Therefore, in this embodiment, the S content is set to 0.015 mass% or less.
（Ａｌ、Ｔｉ）
Ａｌ、Ｔｉは、脱酸剤として作用する元素であり、Ｎｉ基合金に添加することによって、Ｎｉ基合金中に含まれる酸素量を低減し、酸素に起因する熱間加工性の劣化を抑制することが可能となる。また、Ａｌ、Ｔｉは、Ｎｉ基合金の強度を向上させる作用を有する元素であり、Ｎｉ基合金のさらなる強度向上を図ることが可能となる。
ここで、ＡｌまたはＴｉのうち１種以上の含有量が０．２１質量％未満である場合には、熱間加工性の向上、強度の向上の効果を奏功せしめることができない。一方、ＡｌまたはＴｉのうち１種以上の含有量が１．００質量％を超えると、Ｎｉ基合金内にＡｌ，Ｔｉの酸化物が多く混入し、かえって熱間加工性が劣化するおそれがある。
このような理由から、ＡｌまたはＴｉのうち１種以上の含有量を、合計で０．２１質量％以上１．００質量％以下としている。
なお、Ａｌを０．２１質量％以上０．５０質量％以下含有することにより、上述の作用効果を確実に奏功せしめることができる。
(Al, Ti)
Al and Ti are elements that act as deoxidizers, and when added to a Ni-based alloy, the amount of oxygen contained in the Ni-based alloy is reduced, and deterioration of hot workability due to oxygen is suppressed. It becomes possible. Al and Ti are elements having an action of improving the strength of the Ni-based alloy, and it is possible to further improve the strength of the Ni-based alloy.
Here, when the content of one or more of Al or Ti is less than 0.21% by mass, the effect of improving hot workability and strength cannot be achieved. On the other hand, if the content of one or more of Al or Ti exceeds 1.00% by mass, a large amount of oxides of Al and Ti are mixed in the Ni-based alloy, which may deteriorate the hot workability. .
For these reasons, the content of one or more of Al or Ti is 0.21% by mass or more and 1.00% by mass or less in total.
In addition, the above-mentioned effect can be reliably achieved by containing Al 0.21 mass% or more and 0.50 mass% or less.
また、Ｎｉ基合金中に含まれる不可避不純物としては、前述した元素とは別に、Ｓｎ，Ｚｒ，Ｐｂ，Ｃｏ，Ｗ，Ｍｏ等が挙げられる。これらの不可避不純物は、総量で１質量％以下であることが好ましい。 In addition to the above-described elements, Sn, Zr, Pb, Co, W, Mo, and the like are included as inevitable impurities contained in the Ni-based alloy. These inevitable impurities are preferably 1% by mass or less in total.
次に、本実施形態である高強度高導電性銅合金の製造方法について、図１のフロー図を参照して説明する。 Next, the manufacturing method of the high intensity | strength highly conductive copper alloy which is this embodiment is demonstrated with reference to the flowchart of FIG.
（溶解鋳造工程Ｓ１）
まず、原料を溶解して溶湯を生成し、得られた溶湯を凝固させてインゴットを生成する溶解鋳造工程Ｓ１を実施する。ここで、本実施形態においては、溶解鋳造工程Ｓ１は、１次溶解工程Ｓ１１と、２次溶解工程Ｓ１２と、インゴット生成工程Ｓ１３と、を備えている。
(Melting casting process S1)
First, the melting casting step S1 is performed in which the raw material is melted to generate a molten metal, and the obtained molten metal is solidified to generate an ingot. Here, in the present embodiment, the melting and casting step S1 includes a primary melting step S11, a secondary melting step S12, and an ingot generating step S13.
（１次溶解工程Ｓ１１）
１次溶解工程Ｓ１１では、電気炉、誘導炉等を用いて原料を溶解して上記成分の溶湯を生成し、この溶湯を鋳込むことにより、電極材を製出する。なお、この１次溶解工程Ｓ１１では、１３Ｐａ以下の真空雰囲気下、または、Ａｒ等の不活性ガス雰囲気下で、溶解を実施し、溶湯および電極材中の酸素、窒素の低減を図ることが好ましい。
(Primary dissolution step S11)
In the primary melting step S11, raw materials are melted using an electric furnace, an induction furnace or the like to generate a molten metal of the above components, and an electrode material is produced by casting the molten metal. In the primary melting step S11, it is preferable to perform melting in a vacuum atmosphere of 13 Pa or less or an inert gas atmosphere such as Ar to reduce oxygen and nitrogen in the molten metal and the electrode material. .
（２次溶解工程Ｓ１２／インゴット生成工程Ｓ１３）
次に、得られた電極材を、エレクトロスラグ溶解装置を用いて再溶解する。このエレクトロスラグ溶解装置においては、水冷鋳型内に貯留された溶融スラグに、前述の電極材を浸漬して通電することにより、溶融スラグに発生するジュール熱によって電極材を溶融し、水冷鋳型内で凝固させることでインゴットが生成されることになる。なお、エレクトロスラグ溶解装置による２次溶解工程Ｓ１２およびインゴット生成工程Ｓ１３は、通常、大気雰囲気にて実施されることになる。
(Secondary dissolution step S12 / ingot generation step S13)
Next, the obtained electrode material is redissolved using an electroslag melting apparatus. In this electroslag melting device, the electrode material is melted by Joule heat generated in the molten slag by immersing the above-mentioned electrode material in the molten slag stored in the water-cooled mold and energizing it, and in the water-cooled mold An ingot is generated by solidifying. Note that the secondary melting step S12 and the ingot generating step S13 by the electroslag melting apparatus are usually performed in an air atmosphere.
（加工工程Ｓ２）
得られたインゴットは、例えば熱間鍛造や熱間圧延等の熱間加工が施され、例えば丸棒材、角棒材や板材等の加工材とされる。この熱間加工の温度は、例えば８００℃から１２００℃とされている。
(Processing step S2)
The obtained ingot is subjected to hot working such as hot forging and hot rolling, for example, and is made into a processed material such as a round bar, a square bar or a plate. The temperature of this hot working is set to 800 ° C. to 1200 ° C., for example.
（熱処理工程Ｓ３）
次に、所定形状に加工された加工材に対して熱処理を実施し、強度、伸び等の機械的特性を調整する。これにより、所定の特性を有するＮｉ基合金の丸棒材、角棒材や板材等が製出されることになる。なお、熱処理温度は、例えば１０００℃から１１００℃とされている。また、熱処理には、ガス加熱炉や電気加熱炉等を用いることができる。
(Heat treatment step S3)
Next, heat treatment is performed on the workpiece processed into a predetermined shape, and mechanical properties such as strength and elongation are adjusted. Thereby, a round bar material, a square bar material, a plate material, or the like of Ni base alloy having predetermined characteristics is produced. The heat treatment temperature is, for example, 1000 ° C. to 1100 ° C. In addition, a gas heating furnace, an electric heating furnace, or the like can be used for the heat treatment.
以上のような構成とされた本実施形態であるＮｉ基合金およびＮｉ基合金の製造方法によれば、ＡｌまたはＴｉのうち１種以上を、合計で０．２１質量％以上１．００質量％以下含有しているので、Ｎｉ基合金中に含まれる酸素量を低減することができ、酸素に起因する熱間加工性の劣化を抑制することができる。
また、Ａｌ、Ｔｉは、Ｎｉ基合金の強度を向上させる作用を有する元素であることから、Ｎｉ基合金のさらなる強度向上を図ることが可能となる。
According to the Ni-based alloy and the Ni-based alloy manufacturing method of the present embodiment configured as described above, a total of one or more of Al or Ti is 0.21% by mass or more and 1.00% by mass. Since it is contained below, the amount of oxygen contained in the Ni-based alloy can be reduced, and deterioration of hot workability due to oxygen can be suppressed.
Further, Al and Ti are elements having an action of improving the strength of the Ni-based alloy, so that the strength of the Ni-based alloy can be further improved.
本実施形態であるＮｉ基合金の製造方法においては、溶解鋳造工程Ｓ１が、原料を溶解して電極材を形成する１次溶解工程Ｓ１１と、電極材をエレクトロスラグ溶解装置を用いて溶解する２次溶解工程Ｓ１２と、を備えているので、２次溶解工程Ｓ１２においてＮｉ基合金に含まれる非金属介在物量を大幅に低減することができる。これにより、熱間加工性を大幅に向上させることが可能となる。
In the Ni-based alloy manufacturing method according to the present embodiment, the melting and casting step S1 includes a primary melting step S11 in which the raw material is melted to form an electrode material, and the electrode material is melted using an
また、エレクトロスラグ溶解装置は、通常、大気雰囲気で実施されることになる。そこで、Ｎｉ基合金の溶湯に対して、脱酸剤として作用するＡｌやＴｉを添加し、その含有量を合計で０．２１質量％以上１．００質量％以下とすることにより、この２次溶解工程Ｓ１２における酸素の混入を抑えることが可能となる。
さらに、エレクトロスラグ溶解装置を用いて２次溶解工程Ｓ１２およびインゴット生成工程Ｓ１３とを実施しているので、得られたインゴット内の均質化を図ることができ、高品質のＮｉ基合金を製出することができる。
In addition, the electroslag melting apparatus is usually performed in an air atmosphere. Therefore, by adding Al or Ti acting as a deoxidizing agent to the molten Ni-based alloy, the total content thereof is 0.21 mass% or more and 1.00 mass% or less. It becomes possible to suppress the mixing of oxygen in the dissolving step S12.
Furthermore, since the secondary melting step S12 and the ingot generating step S13 are performed using an electroslag melting device, the obtained ingot can be homogenized and a high-quality Ni-based alloy is produced. can do.
以上、本発明の実施形態であるＮｉ基合金およびＮｉ基合金の製造方法について説明したが、本発明はこれに限定されることはなく、その発明の技術的思想を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。
例えば、Ｃ、Ｃｕ，Ｍｎ，Ｓｉ，Ｓについて成分を規定したもので説明したが、これら以外の不純物元素についても、特性を劣化しない範囲で含有していてもよい。
As described above, the Ni-based alloy and the Ni-based alloy manufacturing method according to the embodiment of the present invention have been described. However, the present invention is not limited to this, and can be appropriately changed without departing from the technical idea of the present invention. It is.
For example, although the description has been made with the components specified for C, Cu, Mn, Si, and S, impurity elements other than these may be contained within a range that does not deteriorate the characteristics.
また、Ｎｉ基合金の製造方法の一例について説明したが、加工工程、熱処理工程については、既存の加工方法、熱処理方法を適宜選択して実施してもよい。
さらに、エレクトロスラグ溶解装置の構成等についても、本実施形態に例示したものに限定されることはない。
Moreover, although an example of the manufacturing method of Ni base alloy was demonstrated, about a process process and a heat processing process, you may implement by selecting the existing processing method and heat processing method suitably.
Furthermore, the configuration of the electroslag melting apparatus is not limited to that exemplified in this embodiment.
以下に、本発明の効果を確認すべく行った確認実験の結果について説明する。
本発明例１−６においては、所定の組成となるように配合した原料を、真空溶解炉を用いて高周波溶解し、直径約３７０ｍｍの円柱状の電極材製出した。なお、溶解温度を１３００℃から１５００℃とし、真空条件を１３Ｐａ以下とした。
この電極材をエレクトロスラグ溶解装置にて再溶解し、直径約４７０ｍｍ×長さ約１３５０ｍｍのインゴットを製出した。
Below, the result of the confirmation experiment performed in order to confirm the effect of this invention is demonstrated.
In Inventive Example 1-6, raw materials blended to have a predetermined composition were melted at high frequency using a vacuum melting furnace to produce a cylindrical electrode material having a diameter of about 370 mm. The melting temperature was 1300 ° C. to 1500 ° C., and the vacuum condition was 13 Pa or less.
This electrode material was redissolved with an electroslag melting apparatus to produce an ingot having a diameter of about 470 mm and a length of about 1350 mm.
比較例１−７においては、所定の組成となるように配合した原料を、真空溶解炉を用いて高周波溶解して溶湯を生成し、この溶湯を鋳込むことで、直径約４７０ｍｍ×長さ約１３５０ｍｍのインゴットを製出した。 In Comparative Example 1-7, a raw material blended to have a predetermined composition is melted at a high frequency using a vacuum melting furnace to produce a molten metal, and the molten metal is cast, so that the diameter is about 470 mm × length is about 470 mm. A 1350 mm ingot was produced.
このようにして得られた本発明例１−６のインゴットおよび比較例１−７のインゴットに対して、油圧プレス装置を用いて熱間鍛造を実施した。熱間鍛造温度を８００℃から１２００℃とし、厚さ約１８０ｍｍ、幅約５５０ｍｍ、長さ約２２００ｍｍの圧延用スラブを製出した。 Hot forging was performed on the ingots of Inventive Example 1-6 and Comparative Example 1-7 obtained in this manner using a hydraulic press device. The hot forging temperature was 800 ° C. to 1200 ° C., and a rolling slab having a thickness of about 180 mm, a width of about 550 mm, and a length of about 2200 mm was produced.
（熱間加工性の評価）
前述の熱間鍛造時における割れの発生の有無を観察した。目視にて、長さ（深さ）５０ｍｍ以上の大きな割れが認められたものを××、長さ（深さ）３０ｍｍ以上５０ｍｍ以下の割れが認められたものを×、長さ（深さ）３０ｍｍ以下の小さな割れが認められたものを△、割れが認められなかったものを○、とした。
(Evaluation of hot workability)
The occurrence of cracks during the aforementioned hot forging was observed. XX indicates that a large crack having a length (depth) of 50 mm or more was observed visually, and X indicates a crack in which a length (depth) of 30 mm or more and 50 mm or less was recognized, and length (depth). A case where a small crack of 30 mm or less was observed was indicated as Δ, and a case where a crack was not observed was indicated as ○.
（強度）
得られた圧延用スラブから長さ約６５０ｍｍのブロックを切り出し、このブロックをロール圧延機により８００〜１２００℃で熱間圧延し、厚さ約３０ｍｍ、幅約１０００ｍｍ、長さ約２０００ｍｍの板材を製出した。この板材に電気加熱炉を用いて、加熱温度１０００℃、保持時間１時間の熱処理を実施後水冷した。熱処理後の板材より、ＪＩＳ Ｚ ２２０１ ４号試験片を採取し、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に準拠して強度試験を実施した。
評価結果を表１に示す。
(Strength)
A block having a length of about 650 mm is cut out from the obtained rolling slab, and this block is hot-rolled at 800 to 1200 ° C. by a rolling mill to produce a plate material having a thickness of about 30 mm, a width of about 1000 mm, and a length of about 2000 mm. I put it out. The plate material was subjected to a heat treatment using a heating furnace at a heating temperature of 1000 ° C. and a holding time of 1 hour, followed by water cooling. A JIS Z 2201 No. 4 test piece was collected from the heat-treated plate material, and a strength test was performed in accordance with JIS Z 2241.
The evaluation results are shown in Table 1.
エレクトロスラグ溶解による２次溶解を実施していない比較例１−７においては、熱間鍛造時に大きな割れが確認された。インゴット内に非金属介在物が多く存在し、熱間加工性が劣化しているためと推測される。特に、Ａｌ、Ｔｉの含有量が合計で１．０質量％を超えるものでは、熱間割れが著しかった。
また、Ａｌ、Ｔｉの添加量が合計で０．２１質量％未満である比較例１−４では、強度が不十分であった。
In Comparative Example 1-7 in which secondary melting by electroslag melting was not performed, large cracks were confirmed during hot forging. It is presumed that there are many nonmetallic inclusions in the ingot and the hot workability is deteriorated. In particular, when the total content of Al and Ti exceeds 1.0% by mass, hot cracking was remarkable.
Further, in Comparative Example 1-4 in which the total amount of Al and Ti added was less than 0.21% by mass, the strength was insufficient.
一方、本発明例１−６においては、熱間鍛造時において割れが発生しておらず、熱間加工性が向上していることが確認される。また、強度の向上も確認される。 On the other hand, in Invention Example 1-6, it is confirmed that no cracks are generated during hot forging, and that hot workability is improved. Also, an improvement in strength is confirmed.
Ｓ１ 溶解鋳造工程
Ｓ１１ １次溶解工程
Ｓ１２ ２次溶解工程
S1 Melting and casting process S11 Primary melting process S12 Secondary melting process
Claims (3)
さらに、ＡｌまたはＴｉのうち１種以上を、合計で０．２１質量％以上１．００質量％以下含有し、残部がＮｉ及び不可避不純物とされていることを特徴とするＮｉ基合金。 Cr: 14.0% by mass or more and 17.0% by mass or less, Fe: 6.0% by mass or more and 10.0% by mass or less, Nb: 1.0% by mass or more and 3.0% by mass or less, C: 0.05 Inclusive of Cu: 0.5% by mass or less, Mn: 1.0% by mass or less, Si: 0.5% by mass or less, S: 0.015% by mass or less,
Further, a Ni-base alloy characterized in that one or more of Al or Ti are contained in a total of 0.21% by mass or more and 1.00% by mass or less, and the balance is Ni and inevitable impurities.
原料を溶解して溶湯を生成し、得られた溶湯を凝固させてインゴットを生成する溶解鋳造工程と、得られたインゴットを加工する加工工程と、を有し、
前記溶解鋳造工程が、前記原料を溶解して電極材を形成する１次溶解工程と、前記電極材をエレクトロスラグ溶解法にて溶解する２次溶解工程と、を備えていることを特徴とするＮｉ基合金の製造方法。 It is a manufacturing method of the Ni base alloy according to claim 1 or 2,
Melting a raw material to produce a molten metal, solidifying the obtained molten metal to produce an ingot, and a processing step to process the obtained ingot,
The melting and casting step includes a primary melting step of melting the raw material to form an electrode material, and a secondary melting step of melting the electrode material by an electroslag melting method. Manufacturing method of Ni-based alloy.
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Citations (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5956555A (en) * | 1982-09-25 | 1984-04-02 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | Ni-based alloy with excellent intergranular corrosion resistance, stress corrosion cracking resistance, and hot workability |
| JPS5956556A (en) * | 1982-09-25 | 1984-04-02 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | Ni alloy with superior intergranular corrosion resistance and stress corrosion cracking resistance |
| JPS60100655A (en) * | 1983-11-04 | 1985-06-04 | Mitsubishi Metal Corp | Production of high cr-containing ni-base alloy member having excellent resistance to stress corrosion cracking |
| JPS6184348A (en) * | 1984-09-20 | 1986-04-28 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | Ni-based alloy with excellent intergranular corrosion resistance, stress corrosion cracking resistance, and hot workability |
| JPS61288041A (en) * | 1985-06-14 | 1986-12-18 | Babcock Hitachi Kk | Ni-base alloy excellent in intergranular stress corrosion cracking resistance and pitting resistance |
| JPS6338552A (en) * | 1986-08-05 | 1988-02-19 | Hitachi Metals Ltd | Ni alloy having superior resistance to intergranular corrosion |
| JPH07171650A (en) * | 1993-12-17 | 1995-07-11 | Kobe Steel Ltd | Hot swaging forging method |
| JPH1143733A (en) * | 1997-07-23 | 1999-02-16 | Mitsubishi Materials Corp | Diaphrgam made of ni base alloy of diaphragm valve having high strength and high hardness |
| JP2002173720A (en) * | 2000-12-06 | 2002-06-21 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | Ni-base alloy with excellent hot workability |
| JP2002173723A (en) * | 2000-12-06 | 2002-06-21 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | Ni-base alloy having uniform structure and method for producing the same |
| JP2002332515A (en) * | 2001-05-08 | 2002-11-22 | Daido Steel Co Ltd | METHOD FOR MELTING Ni BASED ALLOY TO BE USED AS RAW MATERIAL FOR SECONDARY DISSOLUTION |
| JP2004247112A (en) * | 2003-02-13 | 2004-09-02 | Ngk Spark Plug Co Ltd | Electrode material for spark plug |
| JP2004265857A (en) * | 2003-02-13 | 2004-09-24 | Ngk Spark Plug Co Ltd | Spark plug |
| JP2005097689A (en) * | 2003-09-25 | 2005-04-14 | Toshiba Corp | Component material made of heat resistant alloy |
| JP2007284704A (en) * | 2006-04-12 | 2007-11-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for producing Cr-containing nickel-based alloy tube and Cr-containing nickel-based alloy tube |
| WO2009142228A1 (en) * | 2008-05-22 | 2009-11-26 | 住友金属工業株式会社 | High-strength ni-base alloy pipe for use in nuclear power plants and process for production thereof |
-
2010
- 2010-02-05 JP JP2010024711A patent/JP5550374B2/en active Active
Patent Citations (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5956555A (en) * | 1982-09-25 | 1984-04-02 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | Ni-based alloy with excellent intergranular corrosion resistance, stress corrosion cracking resistance, and hot workability |
| JPS5956556A (en) * | 1982-09-25 | 1984-04-02 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | Ni alloy with superior intergranular corrosion resistance and stress corrosion cracking resistance |
| JPS60100655A (en) * | 1983-11-04 | 1985-06-04 | Mitsubishi Metal Corp | Production of high cr-containing ni-base alloy member having excellent resistance to stress corrosion cracking |
| JPS6184348A (en) * | 1984-09-20 | 1986-04-28 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | Ni-based alloy with excellent intergranular corrosion resistance, stress corrosion cracking resistance, and hot workability |
| JPS61288041A (en) * | 1985-06-14 | 1986-12-18 | Babcock Hitachi Kk | Ni-base alloy excellent in intergranular stress corrosion cracking resistance and pitting resistance |
| JPS6338552A (en) * | 1986-08-05 | 1988-02-19 | Hitachi Metals Ltd | Ni alloy having superior resistance to intergranular corrosion |
| JPH07171650A (en) * | 1993-12-17 | 1995-07-11 | Kobe Steel Ltd | Hot swaging forging method |
| JPH1143733A (en) * | 1997-07-23 | 1999-02-16 | Mitsubishi Materials Corp | Diaphrgam made of ni base alloy of diaphragm valve having high strength and high hardness |
| JP2002173720A (en) * | 2000-12-06 | 2002-06-21 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | Ni-base alloy with excellent hot workability |
| JP2002173723A (en) * | 2000-12-06 | 2002-06-21 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | Ni-base alloy having uniform structure and method for producing the same |
| JP2002332515A (en) * | 2001-05-08 | 2002-11-22 | Daido Steel Co Ltd | METHOD FOR MELTING Ni BASED ALLOY TO BE USED AS RAW MATERIAL FOR SECONDARY DISSOLUTION |
| JP2004247112A (en) * | 2003-02-13 | 2004-09-02 | Ngk Spark Plug Co Ltd | Electrode material for spark plug |
| JP2004265857A (en) * | 2003-02-13 | 2004-09-24 | Ngk Spark Plug Co Ltd | Spark plug |
| JP2005097689A (en) * | 2003-09-25 | 2005-04-14 | Toshiba Corp | Component material made of heat resistant alloy |
| JP2007284704A (en) * | 2006-04-12 | 2007-11-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for producing Cr-containing nickel-based alloy tube and Cr-containing nickel-based alloy tube |
| WO2009142228A1 (en) * | 2008-05-22 | 2009-11-26 | 住友金属工業株式会社 | High-strength ni-base alloy pipe for use in nuclear power plants and process for production thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5550374B2 (en) | 2014-07-16 |
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