JP2011078920A

JP2011078920A - 選択透過性中空糸膜

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Publication number: JP2011078920A
Application number: JP2009233985A
Authority: JP
Inventors: Masahiro Kato; 政弘加藤; Isamu Yamamoto; 勇山本; Takatsugu Tajima; 崇嗣田島
Original assignee: Toyobo Co Ltd
Current assignee: Toyobo Co Ltd
Priority date: 2009-10-08
Filing date: 2009-10-08
Publication date: 2011-04-21
Anticipated expiration: 2029-10-08
Also published as: JP5212837B2

Abstract

【課題】
血液透析や血液透析ろ過において、β２ＭＧに代表されるサイズの有害物質の除去性とその除去安定性およびアルブミンなどの有用物質の漏出阻止性を高めることが可能な中空糸膜を提供する。
【解決手段】
セルロースアセテート系ポリマーからなる非対称構造を有する中空糸膜であって、中空糸膜を走査型電子顕微鏡を用いて倍率１００００倍で観察したとき、（ａ）内表面に孔が実質的に観察されないこと、（ｂ）中空糸膜の断面において、内表面から膜厚の２０％までの領域の開孔率が０．１〜５％、外表面から膜厚の２０％までの領域の開孔率が２２〜３０％、それ以外の中間部の領域の開孔率が１０〜２０％であることを特徴とする。
【選択図】なし

Description

本発明は、セルロースアセテート系ポリマーからなる中空糸膜に関するものである。詳しくは、本発明は、少なくとも中空糸膜の内表面側に薄い分離活性層（緻密層）を形成し、内表面側から外表面側に向かう方向に特定の粗密構造を与えることによって、従来にない高い溶質透過性とろ過安定性、高強度を付与した中空糸膜に関するものである。

中空糸膜は、逆浸透から精密濾過に至る分野において従来より広く使用されている。特に腎不全患者の血液を浄化するために、現在では中空糸型モジュールがよく使用されている。これは筐体の中に分離膜、例えば、中空糸膜を多数本収納し、その中空部に患者の血液を流し、外部、即ち中空糸膜間隙部に透析液を流して、中空糸膜壁を介して透析することによって、血液中の老廃物を除去したり、電解質濃度を是正するとともに、中空糸膜内外に圧力差を与えて濾過によって血液中の中分子量物質や余剰水分を除去するものである。更に、血液中から血漿のみを分離し、あるいは、その血漿の中から特定成分を除去して自己免疫疾患などを治療するために、中空糸膜が使用されることもある。また、最近になってタンパク透過性血液透析やタンパク透過性血液濾過透析に中空糸膜を用いることによって治療効果が得られることが確認されている。

ところで、近年、透析患者の長期合併症と関連し、透析アミロイドーシスの原因物質と考えられるβ２ミクログロブリン（β２ＭＧ、分子量：１１，８００）、掻痒感、高脂血症と関係すると考えられる副甲状腺ホルモン（分子量：約９，５００）、貧血に関与する赤芽球抑制因子、関節痛、骨痛に係わると考えられる分子量２〜４万の物質、たとえばα１マイクログロブリン（α１ＭＧ、分子量：３３，０００）など、比較的中高分子量領域の有害物質の除去の必要性が叫ばれている。一方、人体にとって有用なアルブミン（分子量：６６，０００）の損失は極力避けなければならない。すなわち、分子量２〜４万の物質の透過性に優れ、分子量６万以上の物質の阻止性のよい分画分子量のシャープカット性の良好な選択透過性膜が望まれている。

血液処理用の中空糸膜は、前述のように、目的に応じて特定の物質を選択的に透過させなければならず、その性能は、中空糸膜の素材、膜構造、ポロシティ（孔の大きさ、数など）、膜厚などによって決定される。

前述の膜性能を得るには、出来るだけ高い透水率（ＵＦＲ）を有する中空糸膜が必要であり、従来から、ポリスルホンなどの合成高分子では、例えば特許文献１、２に見られるように、比較的前記要求を満たしたものが得られている。しかし、これらの特許文献にはα１−マイクログロブリンの除去効率の記載は見られない。

また、特許文献３に見られるように、中空糸膜を湿式紡糸するときの内液に流動パラフィン、高級アルコール、イソプロピルミリステートなど、セルロースアセテート系ポリマーに対し凝固性のない（低い）ものを使用する場合には、前述のような非対称構造を得ることができなかった。

内面に緻密層を有する非対称構造を有するセルローストリアセテート膜が、例えば、特許文献４、５に開示されている。これらの特許文献では、内液に凝固性のある水溶液を使用し、従来、合成高分子で実現されていた２層または多層構造の膜構造を得ることができている。しかし、内液の水溶液濃度を下げると曳糸性が低下するため、中空糸膜製造の安定化が大変難しいことが記載されている。このように、血液透析器として使用するためには中空糸膜の生産性を確保するだけでなく、モジュールの組立て性も合わせて確保しないとトータルの生産性は向上しない。したがって、全体の生産性を向上させるためには改良の余地がある。

また、膜内壁部表面近傍層における微細孔の孔径が５００ｎｍ以下であり、膜厚方向断面に分布する微細孔の孔径分布において少なくとも１つ以上の極大孔径を有し、その極大孔径が膜内壁部表面近傍層における孔径の１．２倍以上の大きさでありかつ膜外壁部表面近傍層の孔径が膜内壁部表面近傍層の孔径の０．６倍以上１．２倍未満の大きさを有する中空糸分離膜が開示されている。（特許文献６参照）。しかし、この特許文献に記載の中空糸膜は、透析液から血液へのエンドトキシンの逆流入を防ぐことを目的に膜外壁部表面近傍層の孔径を比較的小さくしているためか、透水性が低すぎてβ２ＭＧに代表される低分子タンパクの除去性を高めるのは困難である。

また、セルロース誘導体からなり、少なくとも内面に緻密層、その外層に多孔層を有する中空糸膜およびその製造方法が開示されている。（特許文献７〜１０参照）。しかし、これらの特許文献に記載される中空糸膜は、膜強度を確保するために膜厚を厚くしており、中空糸膜タイプのモジュールのメリットであるコンパクト性が損なわれている。

また、特許文献１１には、同様にセルロースアセテート系ポリマーからなる非対称構造を有する中空糸膜に関する技術が開示されている。この特許文献に記載の中空糸膜は、膜厚が薄い割には膜強度が高く、またβ２ＭＧの透過性も比較的高くなってはいるが、ダイアライザー機能分類のＩＶ型までの性能を達成しているに過ぎない。

特開昭５８−１０４９４０号公報特開昭６１−９３８０１号公報特開昭５４−８８８８１号公報特開平１０−２６３３７５号公報特開平１０−１６５７７５号公報特開平９−４７６４５号公報特開平１０−６６７２５号公報特開平１０−８５５６９号公報特開平１０−８５５７０号公報特開平１０−１６５７７５号公報特開２００８−１７８８１４号公報

秋葉ら、透析会誌４１（３）、ｐ１５９〜１６７、２００８年

本発明は、このような従来技術の問題点を解決することを目的とするものであり、具体的には、中空糸膜の膜厚方向に特定の粗密構造を与え、高い透水性および分子量分画特性、溶質透過性を付与するものである。特に、本発明は、血液透析や血液透析ろ過において、β２ＭＧ〜α１ＭＧサイズの有害物質の除去性とアルブミンなどの有用物質の流出阻止性を高めることが可能な中空糸膜を提供することを目的とするものである。

本発明者は、上記目的を達成するために鋭意検討した結果、遂に本発明の完成に至った。

即ち、本発明は、以下の（１）〜（４）の構成を有するものである。
（１）セルロースアセテート系ポリマーからなる非対称構造を有する中空糸膜であって、中空糸膜を走査型電子顕微鏡を用いて倍率１００００倍で観察したとき、
（ａ）内表面に孔が実質的に観察されないこと、
（ｂ）中空糸膜の断面において、内表面から膜厚の２０％までの領域の開孔率が０．１〜５％、外表面から膜厚の２０％までの領域の開孔率が２２〜３０％、それ以外の中間部の領域の開孔率が１０〜２０％であること、
を特徴とする中空糸膜。
（２）内表面における平均面粗さが１０ｎｍ以下であることを特徴とする（１）に記載の中空糸膜。
（３）内表面の開孔率が０．５％以下であることを特徴とする（１）または（２）に記載の中空糸膜。
（４）製膜原液と内液を二重管状ノズルから吐出した後、エアギャップを通過させてから凝固浴で凝固させる工程を含む（１）〜（３）のいずれかに記載の中空糸膜の製造方法において、
（ａ）製膜原液が、セルロースアセテート系ポリマー、前記ポリマーの溶剤および非溶剤からなること、
（ｂ）内液の水の含有量が９５重量％以上１００重量％以下であること、
（ｃ）ノズル部での製膜原液の温度が７０℃以上１１０℃以下、内液の温度が０℃以上４０℃以下であること、
（ｄ）凝固浴の溶剤濃度が４０重量％以上６０重量％以下であること、
（ｅ）ノズルドラフト比が０．９〜１．３であること、
を特徴とする方法。

本発明の中空糸膜は、少なくとも内表面側に緻密層を有する、いわゆる非対称構造膜であるが、膜断面中間部を均質構造に近い構造とし、また内表面の平滑性や開孔率を適正化したことによって、非常に薄膜でありながら中空糸膜の強度と、溶質除去の安定性、有用タンパクの漏出の抑制を高い次元で両立している。そのため血液透析だけでなく血液透析ろ過や血液ろ過にも好適に使用できるという効果を奏する。

乾燥中空糸膜１本あたりの強伸度の測定結果を示すＳ−Ｓカーブの一例を示す。本発明の中空糸膜の断面を走査型電子顕微鏡で倍率５，０００倍で観察した際の一例を示す。本発明の中空糸膜の内表面を走査型電子顕微鏡で倍率１０，０００倍で観察した際の一例を示す。本発明の中空糸膜の外表面を走査型電子顕微鏡で倍率１０，０００倍で観察した際の一例を示す。従来タイプの非対称中空糸膜の断面を走査型電子顕微鏡で倍率２，０００倍で観察した際の一例を示す。

従来、分離膜としては、一方の膜表面から他方の膜表面にかけて膜構造がほぼ均一である均質構造膜や、一方の表面に緻密層を有し他方の表面に向かって次第に孔径が拡大するような非対称構造膜が主流である。血液浄化用の中空糸膜において、内表面側に薄い緻密層を有し、外表面側に向かって細孔径が拡大するような非対称構造の場合、薄い緻密層のみが除去物質の透過に寄与し、緻密層以外の部分（支持層）は細孔径が大きいために透過の抵抗にならず、β２ミクログロブリン（β２ＭＧ）に代表される低分子タンパクの除去性を高めるうえで有利とされている。支持層は、主に膜の強度を保持する役割を担うものである。しかし、血液浄化膜において、緻密層の厚みは通常０．１〜数μｍ程度と非常に薄くしているために、細孔分布の影響を吸収しきれず、分画性（β２ＭＧの除去とアルブミンの漏出抑制）を高めるうえで限界があった。

本発明の中空糸膜は、内表面側に緻密層を有し、外表面側は内表面側に比較して拡大された孔径を有する点において、いわゆる非対称構造膜に属する。そして、中空糸膜を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて倍率１０，０００倍で観察したとき、内表面に孔が実質的に観察されない。また、原子間力顕微鏡で膜表面の凹凸を測定した際の基準点に対する全測定点の凹凸の算術平均を表す平均面粗さ（Ｒａ）が１０ｎｍ以下であることが好ましい。

孔が実質的に観察されないとは、倍率１０，０００倍の写真に長径３ｍｍ以上の孔、すなわち内表面に３００ｎｍ以上の孔の存在率が０．５％以下であることを指す。倍率１０，０００倍で観察した際に孔や凹凸が観察されないのが最も好ましいが、孔の存在率が０．５％以下程度、Ｒａ値が１０ｎｍ以下であれば実使用において膜の目詰まりやいわゆる２次層の生成を抑え、限外ろ過速度や溶質の分離性能の経時安定性を向上するのに有利である。

さらに、本発明の中空糸膜は、支持層部分の膜構造を仔細に観察すれば、内表面から外表面に向かって当初空孔率が増大し、そのまま中間部を過ぎて外表面近傍まで空孔率がほぼ一定で推移し、外表面付近で再度空孔率が増大するような構造を有する点で従来の非対称構造膜とは異なる。すなわち、内表面側に緻密層を有するということは、内表面の緻密層が分画性（有用物質であるアルブミン等の流出阻止）を規定し、中間層が透過性（β２ＭＧなどの除去）を規定し、その分画性と透過性への寄与は内表面側の緻密層が主、中間部および外表面側の層が従であるということを意味する。血液等の流体を処理する場合、内表面では流体によるせん断力が生じるため、表面への血中タンパク等の堆積を避けやすい。この際、表面に緻密層があることでよりその効果は高くなる。また、この緻密層の背後の部分は、大孔径、大空孔率のスポンジ状支持層となっているほうが、流体の抵抗が低くなり、高透過性を得られやすい点で有利である。しかし、そうすると必要な膜強度を確保するために膜厚を厚くする必要が生じ、中空糸膜タイプのモジュールのメリットであるコンパクト性が損なわれる問題がある。そこで、本発明においては、内表面側に緻密層を設けるだけでなく、膜厚部分の中間部付近の層の孔径や空孔率を除去物質の透過抵抗にならない程度の比較的密な構造とすることによって、膜厚を厚くせずとも高い溶質除去性と強度を確保することが可能となった。

前記したような本発明の中空糸膜の構造は、中空糸膜断面を１０，０００倍の走査型電子顕微鏡で観察することにより、確認することができる。すなわち、中空糸断面を内側から外側に向けてほぼ均等に５分割し、それぞれ（断面１、２、３、４、５とする）の開孔率を測定した場合に、断面１においては０．１〜５％、断面２〜４においては１０〜２０％、断面５においては２２〜３０％である。もちろん、断面１と２または断面４と５の間において、開孔率は不連続に変化するものではなく、中空糸膜の製造条件から見ても開孔率は断面方向において連続的に変化している。しかし、本発明の中空糸膜は、相分離条件を調整することにより、一般的な非対称構造膜のようなリニアなグラジェント構造ではなく、ステップワイズなグラジェント構造を獲得している。このような構造を分離膜に与えることによって、非常に薄膜でありながら高性能と高強度を両立することが可能となった。

本発明において、血液の流動安定性を確保するためには中空糸膜の内径を１５０μｍ以上３００μｍ以下とするのが好ましい。中空糸膜の内径が小さすぎると血流の線速度が高くなるため、血球成分がダメージを受ける可能性がある。逆に、中空糸膜の内径が大きすぎると血液の剪断速度や圧力損失が高まらず、中高分子量物質の透過に寄与するろ過の効果が小さくなり、また不足する膜性能を補うためにモジュール（血液浄化器）のサイズを不必要に大きくしなければならないなど使用の利便性を損なう可能性がある。したがって、中空糸膜の内径は１６０μｍ以上２８０μｍ以下がより好ましく、１７０μｍ以上２６０μｍ以下がさらに好ましい。

本発明において、中空糸膜の膜厚は１０μｍ以上３０μｍ未満が好ましい。中空糸膜の膜厚が薄すぎると透過性能は高まるが必要な強度を維持することが困難な場合があり、また膜厚が大きすぎると物質の透過抵抗が大きくなり、除去物質の透過性が不充分となる可能性がある。また、モジュールのサイズを大きくする必要があるなど、使用の利便性を損なう可能性がある。したがって、中空糸膜の膜厚は１２μｍ以上２８μｍ以下がより好ましく、１３μｍ以上２６μｍ以下がさらに好ましい。

本発明の中空糸膜を得るための基本的な製造条件は、特許文献７〜１１に記載されるような条件が採用できる。ポリマー、ポリマーの溶剤および非溶剤からなる製膜原液、およびポリマーに対して凝固性のある内液を使用して、二重管状ノズルから同時に吐出し、エアギャップ部を通過させた後、凝固浴に導いて凝固させ、中空糸膜形状を固定する。得られた中空糸膜を洗浄浴にて過剰の溶剤、非溶剤を除去し、膜孔保持剤を細孔内に含浸させた後、乾燥して巻き取る。

従来の非対称膜を得る方法では、製膜原液の流動性を確保し、所望の性能を得るために、製膜原液の粘度を可紡範囲に調整する必要があった。しかしながら、粘度を調整するために製膜原液中のポリマー濃度を下げることは、結果的に製膜された中空糸膜中のポリマー密度が低くなるため、中空糸膜強度の低下に繋がる。

一般的に、ポリマー濃度を高くすると、製膜原液の粘度が高まり流動性が低下するため、ノズル温度を比較的高く設定し、製膜原液の流動性を確保する必要がある。ノズル温度を高くすること自体は特に困難性はないが、中空糸膜内表面に緻密層を形成するためには内液として水溶液を用いる必要があり、該水溶液の沸騰を防ぐようにノズル温度を設定する必要がある。そこで、本発明者らは、製膜原液の流動性を確保しつつ、内液の沸騰を防ぐために鋭意検討した結果、製膜原液と内液とをノズルより吐出する直前まで別々に温度コントロールする手段を見出した。具体的には、後述するような手段を用いることで内液の沸騰を防ぎながら製膜原液の流動性を確保することに成功している。

本発明では、血液浄化用の分離膜の素材として、セルロースアセテート系ポリマーを用いる。セルロースアセテート系ポリマーは、水酸基がある程度キャップされており、補体活性の抑制や血液のクロッティングの無い返血性の良さといった血液適合性に優れており、血液浄化用途に好適である。

セルロースアセテート系ポリマーとしては、例えば、ダイセル化学工業社よりＬ−２０、３０、４０、５０、７０、ＬＴ−３５、５５、１０５など酢化度、重合度の異なる種々のセルロースアセテート系ポリマーが市販されている（表１参照）。ノズルブロックを加工すれば、このような高粘度のポリマーをポリマー濃度１５％超で用いても紡糸が可能であり、中空糸膜強度を確保することは可能である。しかし、さらなる中空糸膜性能の向上と紡糸安定性、モジュール生産性の向上を両立するために、６％粘度が１４０ｍＰａ・ｓ超２００ｍＰａ・ｓ未満という比較的低粘度のセルロースアセテート系ポリマーを用いることを検討した。その結果、比較的低粘度のポリマーを用い、紡糸原液中のポリマー濃度をさらに高めることにより、中空糸膜強度の確保および膜性能の向上、それらのバランスの最適化を図ることが可能となった。本発明において、中空糸膜の性能と膜の強度をバランスさせるためには、製膜原液中のセルロースアセテート系ポリマー濃度を１６質量％以上２５質量％以下に設定するのが好ましく、１７質量％以上２３質量％以下がより好ましい。

本発明において、セルロースアセテート系ポリマーの酢化度は５３〜６２％であることが好ましい。ここで、酢化度はセルロース中の水酸基の酢酸基置換度を表す。酢化度が低すぎると、ポリマー鎖中に水酸基が多くなるため、ポリマーと血液とが接触した際に補体が活性化しやすくなるなど生体適合性の面で不利になることがある。また、酢化度の理論上限は６２．５％であるが、酢化度が高すぎると溶解性や成型性が低下する可能性がある。したがって、セルロースアセテート系ポリマーの酢化度は６１．５％以下がより好ましい。酢化度が低いほどポリマーの溶解性や成形性はよくなるが、水酸基が増えるに従い補体活性に代表される血液適合性は低下する傾向にある。したがって、酢化度は５５％以上がより好ましく、５８％以上がさらに好ましい。

本発明において、前記セルロースアセテート系ポリマーを溶剤、非溶剤に溶解して製膜原液を調製する。溶剤としては、Ｎ−メチルピロリドン、ジメチルホルムアミド、ジメチルアセトアミド、ジメチルスルホキシドなどを使用するのが好ましい。これらの溶媒は水と良好な相溶性を有する。また、非溶剤としては、エチレングリコール、トリエチレングリコール、ポリエチレングリコール２００、４００、グリセリン、プロピレングリコール、アルコール類などが挙げられ、それぞれ単独でも混合して用いてもよい。溶剤としてＮ−メチルピロリドン（ＮＭＰ）、非溶剤としてトリエチレングリコール（ＴＥＧ）を用いる場合には、セルロースアセテート系ポリマー／ＮＭＰ／ＴＥＧ＝１６〜２５／４９〜７７／７〜２６の質量比率で混合して用いるのが好ましい。

本発明の中空糸膜は、上述したように非対称構造膜でありながら従来にないほど膜厚を薄くすることができ、除去物質の透過抵抗をできるだけ小さくするよう配慮している。加えて、除去物質が血液から透析液側に移動する際の中空糸膜の入口といえる内表面の平滑性を高めることによって２次層の形成や細孔の目詰まりを抑制する配慮をしている。すなわち、内表面の平滑性を高めるためには、製膜原液をノズルより吐出した後、外乱の影響を受ける前に内表面を素早く凝固（固定）させ、過剰に相分離を進行させないこと、凝固中および凝固した後の内表面に延伸を掛けるなどの外力を与えないこと、中空糸膜構造が固定した後の内径変動などを極力抑制することなどが挙げられる。

内表面を素早く凝固させるためには、製膜原液に対して凝固性の高い内液を用いたり、凝固しやすい製膜原液組成や温度条件を採用するなどが挙げられる。本発明においては、セルロースアセテート系製膜原液に対して凝固性の高い水を主体とした内液を用いるのが好ましい。水のほか、一般的にセルロースアセテート系ポリマーの非溶剤として用いられるエチレングリコールやトリエチレングリコール、ポリエチレングリコール２００または４００、グリセリン、プロピレングリコールなどもそれぞれ単独または混合して用いることができる。水を主体とした内液を用いる場合は、水以外の成分として、前記非溶剤やセルローストリアセテート系ポリマーの溶剤であるＮ−メチルピロリドンやジメチルアセトアミド、ジメチルホルムアミド、ジメチルスルホキシドなどを５重量％を上限として添加することができる。

また、先述したように製膜原液と内液を二重管状ノズルより吐出する際、製膜原液と内液との間に温度差を設ける技術を開発したことが、内表面の凝固性（凝固速度）を高めるうえで重要なポイントとなっている。製膜原液に対して内液の温度を低くすればするほど凝固性が高まる（凝固速度が速まる）が、製膜原液と内液との間に温度差を設けることは技術的な困難性が伴う。本発明者は、この点について鋭意検討した結果、吐出直前まで製膜原液と内液とを別々に温度コントロールできるようにノズルブロック内を熱媒（冷媒）が循環可能な構造に加工したものを用いることにより、この課題を解決した。１つのノズルブロックには、通常数十のノズルが組み込まれており、それらを均一に温度コントロールする配慮も必要であり、このような技術的困難性をクリアした。

本発明の中空糸膜を製造するためには、製膜原液の温度を７０〜１１０℃に設定し、内液の温度を０〜４０℃に設定するのが好ましい。また、製膜原液と内液との間に５０℃以上１００℃以下の温度差を設けるのが好ましい。あまり温度差の設定を大きくしても、実際には熱伝導を抑えきれず、また温度差が小さすぎると凝固を促進できないので、温度差は４０℃以上９０℃以下がより好ましく、５０℃以上８５℃以下がさらに好ましい。

凝固中および凝固した内表面に延伸を掛けるなどの外力を与えないためには、二重管状ノズルのサイズは特に重要であり、製膜原液吐出内径（スリット内径）は形成される中空糸膜内径と同等の寸法にしておく必要がある。製膜原液吐出外径（スリット外径）も形成される中空糸膜外径と同等の寸法にすることが望ましいが、ノズルの加工限界もあり要求をみたすことは難しい。加工精度の許す限り最小の径のノズルを使用することが望ましい。本発明の中空糸膜は先述したように、内径が１４０〜２６０μｍ程度、膜厚が１０〜３０μｍ程度であるが、この場合用いるノズルはスリット外径が２２０〜３３０μｍ、スリット内径が１５０〜２７０μｍ程度とするのが好ましい。このようなノズルを採用することによって、吐出された製膜原液と内液との界面摩擦を低減することが可能となり、また製膜原液の吐出線速度と引取り速度をほぼ同一にできるため中空糸膜内面の荒れを防ぐことが可能となる。本発明において、引取り速度は凝固浴の出口ローラー速度を指し、吐出線速度と引取り速度の比（吐出線速度／引取り速度＝ノズルドラフト比）は０．９〜１．３であることが好ましい。より好ましくは１．０〜１．２である。本発明においては、従来にない小口径のノズルを使用できるようになったことが更なる性能向上に繋がっている。
ここで、製膜原液を吐出するときの吐出線速度は、製膜原液吐出量をノズルスリット外径（ａ）とノズルスリット内径（ｂ）を用いて得られるスリット断面積で除して求める。
製膜原液の吐出線速度［ｍ／ｍｉｎ］＝製膜原液吐出量／［π｛（ａ／２）＾２−（ｂ／２）＾２｝］

また、中空糸膜を凝固した後、水洗以降の工程において、中空糸膜を極力延伸しないことが好ましい。本発明者は、延伸をかけずに中空糸膜を洗浄することに着眼し、中空糸膜の進行方向と同一方向に洗浄水を流すことにより中空糸膜に極力延伸をかけずに洗浄を行うという発想にたどりついた。中空糸膜の洗浄においては従来、表面更新による洗浄効率を向上させるため洗浄液は中空糸膜の進行方向と逆方向に流されているが、このため水洗槽を走行する中空糸膜にかかる洗浄液の抵抗が大きくなり、結果として中空糸膜の伸び分を吸収するために延伸をかける必要があった。しかし、中空糸膜と洗浄液を同一方向に流すことにより、中空糸膜の伸びを最小限に抑えることができ、水洗工程で中空糸膜の伸び量を吸収する必要がなくなり、水洗工程で実質的に無延伸とすることが可能となった。なお、実質的に無延伸であるとは水洗工程入口のローラー速度と出口のローラー速度がほぼ同一であることを意味する。

また、中空糸膜構造が固定した後の内径変動などを極力抑制することについては、特に乾燥工程における中空糸膜の収縮を抑えることが重要である。従来、内液に流動パラフィンを用いる均質構造膜の製造においては、乾燥時の加熱による流動パラフィンの体膨張により比較的効果的に径方向の収縮を抑制することができる。しかし、中空糸膜の細孔を容易に通過する内液を用いる場合には、膜自体に収縮に耐える強度を持たせる以外にない。本発明の中空糸膜は、先述したように非対称構造としながらも膜厚を非常に薄くしており、そのため膜断面中間部および外表面近傍にも比較的密な層を設けることにより強度を付与している。本発明の中空糸膜は、単糸あたりの破断強度が３０〜４０ｇ、破断伸度が１９〜３０％、降伏強度が１８〜３０ｇ、降伏伸度が２．３〜３．０％を達成している。

本発明において、中空糸膜の強伸度を前記範囲にするためには、紡糸原液中のポリマー濃度やノズル温度を適正にすることに加え、凝固条件を適正化することも有効である。凝固浴の組成としては、溶剤、非溶剤、水からなる混合液を用いるのが好ましい。溶剤、非溶剤としては、製膜原液の調製に用いたのと同じ溶剤を用いるのが好ましい。なお、凝固浴への非溶剤の添加は特に必要ないが、凝固浴組成の変化を抑制する意味から紡糸原液中の溶剤／非溶剤比に合わせるのが好ましい。

本発明において、中空糸膜の外表面の開孔率は７％以上３０％以下が好ましい。外表面開孔率が大きすぎると、総じて中間（支持）層の空隙率が高くなるため、中空糸膜に必要な強度を確保できないとか、膜孔保持剤の保持性が低下する可能性がある。一方、中空糸膜の外表面開孔率が小さすぎると、細孔の非対称性が失われ均質構造に近づいていくことになるので、物質の透過性やろ過安定性が低下することがある。また、中空糸膜の透過拡散特性が低下するためオンラインでの洗浄効率が低下することがある。したがって、中空糸膜の外表面開孔率は８％以上２５％以下がより好ましく、２０％以下がさらに好ましく、１８％以下が特に好ましい。

外表面開孔率を上記範囲にするためには、製膜原液中のポリマー濃度やノズル温度などが影響するが、加えてノズルから吐出された紡糸原液が凝固浴に浸漬されるまでの間の空中走行部の長さを１０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下とするのが好ましい。また、空中走行部を外気と遮断し、内部を０℃以上５０℃以下に設定することが好ましい。空中走行部の長さと温度を前記範囲とすることにより、ノズルから吐出された製膜原液の外表面側のポリマー核の成長を促進することができる。一方、製膜原液の内表面側では外表面側からの脱溶剤の影響を受けるより前に、芯液によるポリマーの凝固を完了させ緻密層を形成させることが可能となる。紡糸製膜の安定性を高めるためには空中走行部の長さは１０ｍｍ以上１００ｍｍ以下がより好ましく、紡糸口金からの紡糸原液の吐出斑の影響を相殺するには１５ｍｍ以上８０ｍｍ以下がさらに好ましい。

本発明において、適正な中空糸膜外表面を得るためには凝固条件を適正化することも有効な手段の１つである。外表面の開孔率を高めるためには凝固浴中の溶剤濃度を高め、温度を高めることが有効である。溶剤濃度や温度を高めることにより空中走行部で生成したポリマー核をより成長させることができ、開孔率、開孔径を拡大することが可能となる。開孔率を前記範囲とするためには、凝固浴中の溶剤濃度を４０重量％以上６０重量％以下、温度を３０℃以上６０℃以下とするのが好ましい。凝固浴からの中空糸膜の曳きだし性を確保するには、溶剤濃度は４５重量％以上６０重量％以下、温度は３０℃以上５０℃以下がより好ましく、溶剤濃度は４５重量％以上５５重量％以下、温度は３５℃以上４５℃以下がさらに好ましい。

凝固浴から曳き出した中空糸膜は、引き続き水洗浴にて過剰の溶媒、非溶媒を除去するために洗浄を行う。短時間に洗浄を行うためには、水洗浴の温度を出来るだけ高くする方がよい。しかし、温度が高すぎると、膜構成材料の劣化や膜形状、膜構造に欠陥が生じる可能性もあるので、５０〜９０℃程度で洗浄を行うのが好ましく、６０〜９０℃がより好ましく、７０〜８５℃がさらに好ましい。

水洗工程を経た中空糸膜は続いて、細孔内部への親水化剤の充填工程へ移行させる。本発明においては、グリセリン水溶液への中空糸膜の浸漬、液切りを繰り返し行うことで、細孔内部への親水化剤であるグリセリン水溶液を充填する。ここで、グリセリンの濃度は７０〜９５重量％とするのが好ましい。グリセリン濃度が低すぎると、後段の中空糸膜乾燥工程における水分蒸発に伴う細孔径の縮小や中空糸膜形状の変形（潰れ、偏平化）が起こる可能性がある。また、グリセリン濃度が高すぎると、流動性が低下するために充填や置換が不十分になることがある。したがって、グリセリン濃度は７５〜９５重量％がより好ましく、８０〜９０重量％がさらに好ましい。グリセリン水溶液の温度は、グリセリン濃度にもよるが、前記範囲であれば、８０〜９５℃程度が好ましい。このような温度範囲であれば、グリセリン水溶液の流動性が確保され、充填性や置換性の面で好ましい。本発明において、グリセリン水溶液への浸漬、液切りの各時間や頻度は、中空糸膜の内径や膜厚、膜構造にも関係するので一概には言えないが、本発明の中空糸膜の場合、浸漬、液切りを各３〜１０秒程度、浸漬、液切りを１工程として３〜１０回程度行えば足りるといえる。細孔内部にグリセリン水溶液が充填された中空糸膜は、乾燥工程を経てボビンにチーズ状に巻き取る。

本発明の中空糸膜を用いて内径基準による膜面積が１．５ｍ^２のモジュールを作製すると、血液流路側にヒトβ２ＭＧ（分子量１８，０００）を０．０５〜０．１ｍｇ／ｌの濃度になるように添加した総タンパク質濃度が６．５±０．５ｇ／ｄｌ、３７℃に保温したＡＣＤ添加牛血漿を流量２００ｍｌ／ｍｉｎ、透析液側に透析液を５００ｍｌ／ｍｉｎ、ろ過流量１５ｍｌ／ｍｉｎで流した際に、透析開始後６０分時点および２４０分時点のβ２ＭＧのクリアランス（それぞれＣＬβ１５［６０］、ＣＬβ１５［２４０］とする）が６５ｍｌ／ｍｉｎ以上を達成することができ、ダイアライザー機能分類のＶ型性能を発現することも可能である。なお、ＣＬβ１５［２４０］／ＣＬβ１５［６０］≧０．９３を満たすことが好ましい。

また、本発明の中空糸膜は、細孔の目詰まりや２次層の生成を抑える配慮を施しているので、前記β２ＭＧに代表される低分子タンパクの透過性を高めることができるだけでなく、ろ過流量を高めた際の透過性能の安定性や経時安定性をも高めることが可能となった。すなわち、前記試験において、ろ過流量１５ｍｌ／ｍｉｎのときのβ２ＭＧのクリアランス（ＣＬβ１５［６０］）と、ろ過流量４５ｍｌ／ｍｉｎのときのβ２ＭＧのクリアランス（ＣＬβ４５［６０］）との比（ＣＬβ４５［６０］／ＣＬβ１５［６０］）が１．０５以上を達成している。

さらに、本発明の中空糸膜は、ろ過流量１５ｍｌ／ｍｉｎの条件で試験したとき３Ｌ除水換算（一般的な血液透析療法に相当）のタンパクリーク量が２ｇ以下という非常に低い漏出量を達成している。また、ろ過流量４５ｍｌ／ｍｉｎの条件で試験したとき、除水量１０Ｌ換算（血液ろ過透析療法に相当）のタンパクリーク量が５ｇ以下を達成することも可能である。

以下、本発明について実施例を挙げて更に具体的に説明するが、本発明は、これらの実施例によって何ら限定されるものではない。

（中空糸膜の内径、外径、膜厚の測定）
中空糸膜断面のサンプルは以下のようにして得ることができる。測定には芯液を洗浄、除去した後、中空糸膜を乾燥させた形態で観察することが好ましい。乾燥方法は問わないが、乾燥により著しく形態が変化する場合には芯液を洗浄、除去したのち、純水で置換した後、湿潤状態で形態を観察することが好ましい。中空糸膜の内径、外径および膜厚は、中空糸膜をスライドグラスの中央に開けられたφ３ｍｍの孔に中空糸膜が抜け落ちない程度に適当本数通し、スライドグラスの上下面でカミソリによりカットし、中空糸膜断面サンプルを得た後、投影機Ｎｉｋｏｎ−Ｖ−１２Ａを用いて中空糸膜断面の短径、長径を測定することにより得られる。中空糸膜断面１個につき２方向の短径、長径を測定し、それぞれの算術平均値を中空糸膜断面１個の内径および外径とし、膜厚は（外径−内径）／２で算出する。５断面について同様に測定を行い、平均値を内径、膜厚とする。

（中空糸膜の開孔率の測定）
中空糸膜を１０，０００倍の走査型電子顕微鏡で観察し、写真（ＳＥＭ写真）を撮影する。その画像より、縦７６２ｐｉｘｅｌ×横６２０ｐｉｘｅｌの領域を切り出した後、画像解析ソフトを使用し、白／黒に画像を二値化し、中空糸膜表面および各断面の開孔率を求める。取り込んだ画像を孔部と閉塞部が識別されるように強調・フィルタ操作を実施する。その後、孔部をカウントし、孔内部に下層のポリマー鎖が見て取れる場合には、孔を結合して一孔とみなしてカウントする。測定範囲の面積（Ａ）、および測定範囲内の孔の面積の累計（Ｂ）を求めて開孔率（％）＝Ｂ／Ａ×１００を求める。これを１０視野実施してその平均を求める。初期操作としてスケール設定を実施するものとし、また、カウント時には測定範囲境界上の孔は除外しないものとする。
断面の開孔率測定は中空糸断面を内側から外側に向けてほぼ均等の長さに５分割し（内表面から外表面に向かって、順に断面１、２、３、４、５とする）、それぞれの開孔率を測定する。

（平均面粗さ（Ｒａ値）の測定）
評価する中空糸膜の内表面を露出させたものを試料とした。原子間力顕微鏡ＳＰＩ３８００（セイコーインスツルメンツ社製）によって形態観察した。この時の観察モードはＤＦＭモード、スキャナーはＦＳ−２０Ａ、カンチレバーはＤＦ−３、観測視野は３μｍ四方である。Ｒａ値は膜表面の凹凸を測定した際の基準点に対する全測定点の凹凸の算術平均を表す。

（透水率（ＵＦＲ）の測定）
透析器の血液出口部回路（圧力測定点よりも出口側）を鉗子で挟んで封止する。３７℃に保温した純水を加圧タンクに入れ、レギュレーターにより圧力を制御しながら、３７℃恒温槽で保温した透析器へ純水を送り、透析液側から流出した濾液流量を測定する。膜間圧力差（ＴＭＰ）は
ＴＭＰ＝（Ｐｉ＋Ｐｏ）／２
とする。ここでＰｉは透析器入り口側圧力、Ｐｏは透析器出口側圧力である。ＴＭＰを４点変化させ濾過流量を測定し、それらの関係の傾きから透水率（ｍＬ／ｈｒ／ｍｍＨｇ）を算出する。このときＴＭＰと濾過流量の相関係数は０．９９９以上でなくてはならない。また、回路による圧力損失誤差を少なくするために、ＴＭＰは１００ｍｍＨｇ以下の範囲で測定する。中空糸膜の透水率は膜面積と透析器の透水率から算出する。
ＵＦＲ（Ｈ）＝ＵＦＲ（Ｄ）／Ａ
ここでＵＦＲ（Ｈ）は中空糸膜の透水率（ｍＬ／ｍ^２／ｈｒ／ｍｍＨｇ）、ＵＦＲ（Ｄ）は透析器の透水率（ｍＬ／ｈｒ／ｍｍＨｇ）、Ａは透析器の膜面積（ｍ^２）である。

（β２ＭＧのクリアランス測定）
非特許文献１に示された血液浄化器性能評価基準に準じ実施する。膜面積１．５ｍ^２（中空糸膜内径基準）の血液浄化器に、総タンパク質濃度６．５±０．５ｇ／ｄｌに調整し、３７℃に保温したＡＣＤ（ａｃｉｄ−ｃｉｔｒａｔｅ−ｄｅｘｔｒｏｓｅ）添加牛血漿を血液側流量２００ｍｌ／ｍｉｎで１時間循環する。次いでヒトβ２ＭＧ（遺伝子組み換え品、和光純薬製）を０．０５〜０．１ｍｇ／ｌの濃度になるように添加した総タンパク質濃度６．５±０．５ｇ／ｄｌに調整し、３７℃に保温したＡＣＤ添加牛血漿を血液側流量２００ｍｌ／ｍｉｎで血液側に流し、市販透析液を５００ｍｌ／ｍｉｎ、ろ過流量１５ｍｌ／ｍｉｎまたは４５ｍｌ／ｍｉｎで透析を実施する。このクリアランス評価はシングルパスで実施する。透析開始後、６０分時点、２４０分時点の血液入口、出口、透析液出口より採取した試験液のβ２ＭＧ濃度を測定する。クリアランスは以下の式で計算する。
・ろ過流量１５ｍｌ／ｍｉｎ、６０分時点および２４０分時点のクリアランス（ＣＬβ１５［６０］、［２４０］）
ＣＬβ１５（ｍｌ／ｍｉｎ）＝２００×［（２００×ＣＢｉ）−（１８５×ＣＢｏ）］／（２００×ＣＢｉ）
・ろ過流量４５ｍｌ／ｍｉｎ、６０分時点および２４０分時点のクリアランス（ＣＬβ４５［６０］、［２４０］）
ＣＬβ４５（ｍｌ／ｍｉｎ）＝２００×［（２００×ＣＢｉ）−（１５５×ＣＢｏ）］／（２００×ＣＢｉ）
ここで、ＣＢｉ；血液入口部濃度、ＣＢｏ；血液出口部濃度。

（タンパクリーク量の測定）
クエン酸を添加し、凝固を抑制した牛血液をヘマトクリット２５〜３０％、タンパク濃度６〜７ｇ／ｄｌに調製し、３７℃で血液浄化器に２００ｍｌ／ｍｉｎで送液し、ろ過流量１５ｍｌ／ｍｉｎまたは４５ｍｌ／ｍｉｎで血液をろ過する。このとき、ろ液は血液に戻し、循環系とする。１５分毎にろ過流量を測定し、血液浄化器のろ液を採取する。ろ液に含有するタンパクの濃度を測定する。血漿中のタンパク濃度の測定は、体外診断用のキット（マイクロＴＰ−テストワコー、和光純薬工業社製）を用いて行う。２時間までのデータをもとに、下の式から平均タンパクリーク量を求め、３Ｌ除水換算時のタンパクリーク量（ＴＰＬ）を算出する。
積算ろ過量（ｍｌ）＝ｔ_１（ｍｉｎ）×Ｃ_ｔ１（ｍｌ／ｍｉｎ）＋（ｔ_２−ｔ_１）（ｍｉｎ）×Ｃ_ｔ２（ｍｌ／ｍｉｎ）＋（ｔ_３−ｔ_２）（ｍｉｎ）×Ｃ_ｔ３（ｍｌ／ｍｉｎ）・・・・（ｔ_１２０−ｔ_ｎ）（ｍｉｎ）×Ｃ_{１２０ｍｉｎ}（ｍｌ／ｍｉｎ）
ｔ：測定時間（ｍｉｎ）、Ｃ：ろ過流量（ｍｌ／ｍｉｎ）
ろ液のタンパク濃度＝ａ×Ｌｎ（積算ろ過量）＋ｂ
各測定点におけるろ液のタンパク濃度とＬｎ（積算ろ過量）からａ、ｂを求める。
ＴＰＬ（平均）＝−ａ＋ｂ＋ａ×Ｌｎ（積算ろ過量×２）
ＴＰＬ（３Ｌ除水換算）（ｇ）＝ＴＰＬ（平均）×３０／１０００
ＴＰＬ（１０Ｌ除水換算）（ｇ）＝ＴＰＬ（平均）×１００／１０００

（破断強伸度、降伏強伸度の測定）
中空糸膜の強伸度は、テンシロン万能試験機（東洋ボールドウィン社製ＵＴＭＩＩ）を用い、乾燥した中空糸膜１本を約１５ｃｍの長さに切断してチャック間（距離約１０ｃｍ）に弛みのないよう取り付け、２０±５℃、６０±１０％ＲＨの温湿度環境下、クロスヘッドスピード１０ｃｍ／ｍｉｎで中空糸膜を引張り、測定を行った。得られたチャート紙から中空糸膜が切れた破断伸度と破断強力を読み取る。図１に示すように、Ｓ−Ｓカーブより補助線を設け、二つの補助線が交差した点を降伏点と定義し、その点における強力を降伏強力、伸度を降伏伸度とする。

（モジュール作製歩留まり）
紡糸された中空糸膜、約１０，０００本を束状に巻き取り、巻き取った中空糸膜束を透明のモジュールケースに挿入し、次いで、ケースの端部をウレタンやエポキシなどの樹脂で、中空糸膜束とケースを液密に接着、その後、中空糸膜の中空部が開口するように接着部分を切断し、中空糸膜モジュールを作製する。出来上がった中空糸膜モジュールを、目視にて外観検査を行い、中空糸膜に折れ、切れ、ねじれ、つぶれの形状異常の有無にて、作製歩留まりを算出する。本発明において、モジュール作製歩留まりは９６％以上が好ましい。

（実施例１）
セルローストリアセテート（６％粘度＝１６２ｍＰａ・ｓ、ダイセル化学工業社製）１７重量％、Ｎ−メチルピロリドン（ＮＭＰ、三菱化学社製）５８．１重量％、トリエチレングリコール（ＴＥＧ、三井化学社製）２４．９重量％を均一に溶解したものを製膜原液として、スリット外径２７０μｍ、スリット内径２００μｍの二重管ノズルのスリット部より吐出し、同時に内液として水を吐出した。その際、内液はノズルブロック中に１５℃の冷媒を流し冷却した。また、製膜原液はブロック中に９２℃の熱媒を循環し加熱した。
ノズルから吐出された製膜原液は２０ｍｍのエアギャップ部を通過させた後、ＮＭＰ／ＴＥＧ／水＝４９／２１／３０からなる４５℃の凝固浴中に導いて固化させ、水洗、グリセリン付着処理後、乾燥して巻き取った。ノズルドラフト比は１．１５であった。なお、水洗工程は中空糸膜と洗浄水を向流に流す従来法に従った。洗浄水の流速は、０．３５ｍ／ｍｉｎに調節、洗浄槽は５段とした。水洗工程における中空糸膜の延伸は１．０％であった。凝固浴出口から巻き上げまでの総延伸は６％であった。得られた中空糸膜の内径は２００μｍ、膜厚は１９μｍであった。得られた中空糸膜を束状にしてケースに挿入し、両端をポリウレタン樹脂で接着固定し、中空糸膜内径基準の膜面積が１．５ｍ^２のモジュールを作製して種々の評価に供した。評価結果を表２にまとめた。

（実施例２）
セルローストリアセテート（６％粘度＝１５４ｍＰａ・ｓ、ダイセル化学工業社製）１７重量％をＮ−メチルピロリドン（三菱化学社製）５８．１重量％とトリエチレングリコール（三井化学社製）２４．９重量％の混合物を均一に溶解したものを製膜原液として、スリット外径２７０μｍ、スリット内径２００μｍの二重管ノズルのスリット部より吐出し、同時に内液として水を吐出した。その際、内液はノズルブロック中に３５℃の冷媒を流し冷却した。また、製膜原液はブロック中に９２℃の熱媒を循環し加熱した。
ノズルから吐出された製膜原液は２０ｍｍのエアギャップ部を通過させた後、ＮＭＰ／ＴＥＧ／水＝４９／２１／３０からなる４０℃の凝固浴中に導いて固化させ、水洗、グリセリン付着処理後、乾燥して巻き取った。ノズルドラフト比は１．１５であった。なお水洗槽は、傾きを２．５度とし、洗浄水が緩やかに下っていくように調整し、洗浄水を中空糸膜と同じ並流に流した。洗浄水の流速は、０．３５ｍ／ｍｉｎに調節、洗浄槽は５段とした。水洗工程における中空糸膜の延伸は０％であった。凝固浴出口から巻き上げまでの総延伸は４％であった。得られた中空糸膜の内径は２００μｍ、膜厚は２０μｍであった。得られた中空糸膜を束状にしてケースに挿入し、両端をポリウレタンで接着固定し、中空糸膜内径基準の有効面積が１．５ｍ^２のモジュールを作製して種々の評価に供した。評価結果を表２にまとめた。

（実施例３）
セルローストリアセテート（６％粘度＝１５４ｍＰａ・ｓ、ダイセル化学工業社製）１８重量％をＮ−メチルピロリドン（三菱化学社製）５７．４重量％とトリエチレングリコール（三井化学社製）２４．６重量％の混合物を均一に溶解したものを製膜原液として、スリット外径２７０μｍ、スリット内径２００μｍの二重管ノズルのスリット部より吐出し、同時に内液として水を吐出した。その際、内液はノズルブロック中に１５℃の冷媒を流し冷却した。また、製膜原液はブロック中に１０３℃の熱媒を循環し加熱した。
ノズルから吐出された製膜原液は４５ｍｍのエアギャップ部を通過させた後、ＮＭＰ／ＴＥＧ／水＝４９／２１／３０からなる４５℃の凝固浴中に導いて固化させ、水洗、グリセリン付着処理後、乾燥して巻き取った。ノズルドラフト比は１．１５であった。なお水洗槽は、傾きを２．５度とし、洗浄水が緩やかに下っていくように調整し、洗浄水を中空糸膜と同じ並流に流した。洗浄水の流速は、０．３５ｍ／ｍｉｎに調節、洗浄槽は５段とした。水洗工程における中空糸膜の延伸は０％であった。凝固浴出口から巻き上げまでの総延伸は４％であった。得られた中空糸膜の内径は２００μｍ、膜厚は１９μｍであった。得られた中空糸膜を束状にしてケースに挿入し、両端をポリウレタンで接着固定し、中空糸膜内径基準の有効面積が１．５ｍ^２のモジュールを作製して種々の評価に供した。評価結果を表２にまとめた。

（実施例４）
セルローストリアセテート（６％粘度＝１５４ｍＰａ・ｓ、ダイセル化学工業社製）１６．５重量％をＮ−メチルピロリドン（三菱化学社製）５４．３重量％とトリエチレングリコール（三井化学社製）２９．２重量％の混合物を均一に溶解したものを製膜原液として、スリット外径２７０μｍ、スリット内径２００μｍの二重管ノズルのスリット部より吐出し、同時に内液として水を吐出した。その際、内液はノズルブロック中に３０℃の冷媒を流し冷却した。また、製膜原液はブロック中に８５℃の熱媒を循環し加熱した。
ノズルから吐出された製膜原液は１５ｍｍのエアギャップ部を通過させた後、ＮＭＰ／ＴＥＧ／水＝４２／２３／３５からなる３５℃の凝固浴中に導いて固化させ、水洗、グリセリン付着処理後、乾燥して巻き取った。ノズルドラフト比は１．１であった。なお、水洗工程は中空糸膜と洗浄水を向流に流す従来法に従った。洗浄水の流速は、０．３５ｍ／ｍｉｎに調節、洗浄槽は５段とした。水洗工程における中空糸膜の延伸は１．０％であった。凝固浴出口から巻き上げまでの総延伸は６％であった。得られた中空糸膜の内径は２００μｍ、膜厚は２１μｍであった。得られた中空糸膜を束状にしてケースに挿入し、両端をポリウレタンで接着固定し、中空糸膜内径基準の有効面積が１．５ｍ^２のモジュールを作製して種々の評価に供した。評価結果を表２にまとめた。

（実施例５）
セルローストリアセテート（６％粘度＝１５４ｍＰａ・ｓ、ダイセル化学工業社製）１７．５重量％をＮ−メチルピロリドン（三菱化学社製）５７．８重量％とトリエチレングリコール（三井化学社製）２４．７重量％の混合物を均一に溶解したものを製膜原液として、スリット外径２７０μｍ、スリット内径２００μｍの二重管ノズルのスリット部より吐出し、同時に内液として水を吐出した。その際、内液はノズルブロック中に１５℃の冷媒を流し冷却した。また、製膜原液はブロック中に９７℃の熱媒を循環し加熱した。
ノズルから吐出された製膜原液は４５ｍｍのエアギャップ部を通過させた後、ＮＭＰ／ＴＥＧ／水＝４９／２１／３０からなる４５℃の凝固浴中に導いて固化させ、水洗、グリセリン付着処理後、乾燥して巻き取った。ノズルドラフト比は１．１５であった。なお水洗槽は、傾きを２．５度とし、洗浄水が緩やかに下っていくように調整し、洗浄水を中空糸膜と同じ並流に流した。洗浄水の流速は、０．３５ｍ／ｍｉｎに調節、洗浄槽は５段とした。水洗工程における中空糸膜の延伸は０％であった。凝固浴出口から巻き上げまでの総延伸は４％であった。得られた中空糸膜の内径は２００μｍ、膜厚は１９μｍであった。得られた中空糸膜を束状にしてケースに挿入し、両端をポリウレタンで接着固定し、中空糸膜内径基準の有効面積が１．５ｍ^２のモジュールを作製して種々の評価に供した。評価結果を表２にまとめた。

（実施例６）
セルローストリアセテート（６％粘度＝１７２ｍＰａ・ｓ、ダイセル化学工業社製）１７重量％をＮ−メチルピロリドン（三菱化学社製）５８．１重量％とトリエチレングリコール（三井化学社製）２４．９重量％の混合物を均一に溶解したものを製膜原液として、スリット外径２５０μｍ、スリット内径１８５μｍの二重管ノズルのスリット部より吐出し、同時に内液として水を吐出した。その際、内液はノズルブロック中に１５℃の冷媒を流し冷却した。また、製膜原液はブロック中に９２℃の熱媒を循環し加熱した。
ノズルから吐出された製膜原液は２０ｍｍのエアギャップ部を通過させた後、ＮＭＰ／ＴＥＧ／水＝４９／２１／３０からなる４５℃の凝固浴中に導いて固化させ、水洗、グリセリン付着処理後、乾燥して巻き取った。ノズルドラフト比は１．０７であった。なお、水洗工程は中空糸膜と洗浄水を向流に流す従来法に従った。洗浄水の流速は、０．３５ｍ／ｍｉｎに調節、洗浄槽は５段とした。水洗工程における中空糸膜の延伸は１．０％であった。凝固浴出口から巻き上げまでの総延伸は６％であった。得られた中空糸膜の内径は１８５μｍ、膜厚は１６μｍであった。得られた中空糸膜を束状にしてケースに挿入し、両端をポリウレタンで接着固定し、中空糸膜内径基準の有効面積が１．５ｍ^２のモジュールを作製して種々の評価に供した。評価結果を表２にまとめた。

（比較例１）
セルローストリアセテート（６％粘度＝１６２ｍＰａ・ｓ、ダイセル化学工業社製）１７重量％、Ｎ−メチルピロリドン（ＮＭＰ、三菱化学社製）５８．１重量％、トリエチレングリコール（ＴＥＧ、三井化学社製）２４．９重量％を均一に溶解したものを製膜原液として、スリット外径２７０μｍ、スリット内径２００μｍの二重管ノズルのスリット部より吐出し、同時に内液として１０重量％ＮＭＰ水溶液を吐出した。その際、内液はブロック中に冷媒を流さず冷却しなかった。また、製膜原液はブロック中に９２℃の熱媒を循環し加熱した。
ノズルから吐出された製膜原液は２０ｍｍのエアギャップ部を通過させた後、ＮＭＰ／ＴＥＧ／水＝６３／７／３０からなる４５℃の凝固浴中に導いて固化させ、水洗、グリセリン付着処理後、乾燥して巻き取った。ノズルドラフト比は１．１５であった。なお、水洗工程は中空糸膜と洗浄水を向流に流す従来法に従った。洗浄水の流速は、０．３５ｍ／ｍｉｎに調節、洗浄槽は５段とした。水洗工程における中空糸膜の延伸は１．０％であった。凝固浴出口から巻き上げまでの総延伸は６％であった。得られた中空糸膜の内径は２００μｍ、膜厚は１９μｍであった。得られた中空糸膜を束状にしてケースに挿入し、両端をポリウレタン樹脂で接着固定し、中空糸膜内径基準の膜面積が１．５ｍ^２のモジュールを作製して種々の評価に供した。評価結果を表２にまとめた。

（比較例２）
セルローストリアセテート（６％粘度＝１６２ｍＰａ・ｓ、ダイセル化学工業社製）１７重量％、Ｎ−メチルピロリドン（三菱化学社製）５８．１重量％、トリエチレングリコール（三井化学社製）２４．９重量％を均一に溶解したものを製膜原液として、スリット外径４００μｍ、スリット内径２５０μｍの二重管ノズルのスリット部より吐出し、同時に内液として水を吐出した。その際、内液はブロック中に冷媒を流さず冷却しなかった。また、製膜原液はブロック中に９２℃の熱媒を循環し加熱した。
ノズルから吐出された製膜原液は２０ｍｍのエアギャップ部を通過させた後、ＮＭＰ／ＴＥＧ／水＝５６／１４／３０からなる４５℃の凝固浴中に導いて固化させ、水洗、グリセリン付着処理後、乾燥して巻き取った。ノズルドラフト比は１．７であった。なお水洗槽は、傾きを２．５度とし、洗浄水が緩やかに下っていくように調整し、洗浄水を中空糸膜と同じ並流に流した。洗浄水の流速は、０．３５ｍ／ｍｉｎに調節、洗浄槽は５段とした。水洗工程における中空糸膜の延伸は０％であった。凝固浴出口から巻き上げまでの総延伸は４％であった。得られた中空糸膜の内径は２００μｍ、膜厚は１８μｍであった。得られた中空糸膜を束状にしてケースに挿入し、両端をポリウレタン樹脂で接着固定し、中空糸膜内径基準の膜面積が１．５ｍ^２のモジュールを作製して種々の評価に供した。評価結果を表２にまとめた。

（比較例３）
セルローストリアセテート（６％粘度＝１６２ｍＰａ・ｓ、ダイセル化学工業社製）１８重量％、Ｎ−メチルピロリドン（三菱化学社製）６５．６重量％、トリエチレングリコール（三井化学社製）１６．４重量％を均一に溶解したものを製膜原液として、スリット外径４００μｍ、スリット内径２５０μｍの二重管ノズルのスリット部より吐出し、同時に内液として水を吐出した。その際、内液はノズルブロック中に０℃の冷媒を流し冷却した。また、製膜原液はブロック中に８０℃の熱媒を循環し加熱した。
ノズルから吐出された製膜原液は８０ｍｍのエアギャップ部を通過させた後、ＮＭＰ／ＴＥＧ／水＝５７．６／１４．４／２８からなる４５℃の凝固浴中に導いて固化させ、水洗、グリセリン付着処理後、乾燥して巻き取った。ノズルドラフト比は１．４であった。なお、水洗工程は中空糸膜と洗浄水を向流に流す従来法に従った。洗浄水の流速は、０．３５ｍ／ｍｉｎに調節、洗浄槽は５段とした。水洗工程における中空糸膜の延伸は１．０％であった。凝固浴出口から巻き上げまでの総延伸は６％であった。得られた中空糸膜の内径は２００μｍ、膜厚は１９μｍであった。得られた中空糸膜を束状にしてケースに挿入し、両端をポリウレタン樹脂で接着固定し、中空糸膜内径基準の膜面積が１．５ｍ^２のモジュールを作製して種々の評価に供した。評価結果を表２にまとめた。

表２から明らかなように、断面（２〜４）の開孔率が適正範囲にある実施例１〜６は、性能の安定性や分画性が良好であるだけでなく、強伸度が高いのでモジュール作製の歩留まりが良好である。これに対して、断面開孔率が適正範囲を外れる比較例１〜３は、性能の経時安定性が低く、タンパクリーク量が多いとか、ろ過性能が低いなどの問題が生じている。また、比較例１〜３においては、中空糸膜の強伸度が低いため、モジュール作製の歩留まりが低い。

本発明の中空糸膜は、少なくとも内表面側に緻密層を有する、いわゆる非対称構造膜であるが、膜断面中間部を均質構造に近い構造とし、また内表面の平滑性や開孔率を適正化したことによって、非常に薄膜でありながら中空糸膜の強度や溶質除去の安定性、有用タンパクの漏出の抑制を高い次元で両立している。そのため血液透析だけでなく血液透析ろ過や血液ろ過にも好適に使用でき、産業の発展に寄与することが大である。

Claims

セルロースアセテート系ポリマーからなる非対称構造を有する中空糸膜であって、中空糸膜を走査型電子顕微鏡を用いて倍率１００００倍で観察したとき、
（ａ）内表面に孔が実質的に観察されないこと、
（ｂ）中空糸膜の断面において、内表面から膜厚の２０％までの領域の開孔率が０．１〜５％、外表面から膜厚の２０％までの領域の開孔率が２２〜３０％、それ以外の中間部の領域の開孔率が１０〜２０％であること、
を特徴とする中空糸膜。
内表面における平均面粗さが１０ｎｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載の中空糸膜。
内表面の開孔率が０．５％以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の中空糸膜。
製膜原液と内液を二重管状ノズルから吐出した後、エアギャップを通過させてから凝固浴で凝固させる工程を含む請求項１〜３のいずれかに記載の中空糸膜の製造方法において、
（ａ）製膜原液が、セルロースアセテート系ポリマー、前記ポリマーの溶剤および非溶剤からなること、
（ｂ）内液の水の含有量が９５重量％以上１００重量％以下であること、
（ｃ）ノズル部での製膜原液の温度が７０℃以上１１０℃以下、内液の温度が０℃以上４０℃以下であること、
（ｄ）凝固浴の溶剤濃度が４０重量％以上６０重量％以下であること、
（ｅ）ノズルドラフト比が０．９〜１．３であること、
を特徴とする方法。