JP2011075065A - Oil ring for internal combustion engine - Google Patents
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Abstract
Description
本件発明は、内燃機関に使用されるオイルリング本体の形状に関し、具体的には２ピース形オイルリングの第１レール及び第２レールの外周面がオイルリング本体の軸方向断面において曲部と直線部とで構成されるものである。 The present invention relates to the shape of an oil ring main body used in an internal combustion engine. Specifically, the outer periphery of the first rail and the second rail of a two-piece oil ring is straight with a curved portion in the axial cross section of the oil ring main body. Part.
近年における自動車用エンジンの性能の向上に伴い、内燃機関に用いられるオイルリングにも、摩擦力の低下とエンジンオイル消費量の低減とを共に満足するものが求められている。そのため、オイルリングの形状等に工夫を施し、例えば、摩擦力を低下させるためにシリンダボア内に配置するオイルリングを低張力化し、オイル消費改善のためにオイルリングの薄幅化を図ったもの等が用いられている。また、一般的にオイルリングには、２ピース形オイルリングと３ピース形オイルリングと呼ばれる構造の異なるオイルリングが存在している。しかし、３ピース形オイルリングの構造は、２ピース形オイルリングの構造と比較して複雑であるため、シリンダボア軸方向の幅を薄幅化することがスペーサエキスパンダ等の製造上困難であり、上述の課題に対して、主に２ピース形オイルリングが採用されてきた。 Along with the improvement in performance of automobile engines in recent years, oil rings used in internal combustion engines are required to satisfy both a reduction in frictional force and a reduction in engine oil consumption. Therefore, the shape of the oil ring is devised, for example, the oil ring placed in the cylinder bore is lowered to reduce the frictional force, and the oil ring is thinned to improve oil consumption, etc. Is used. In general, there are oil rings having different structures called a two-piece type oil ring and a three-piece type oil ring. However, since the structure of the three-piece type oil ring is more complicated than that of the two-piece type oil ring, it is difficult to manufacture a spacer expander or the like to reduce the width in the cylinder bore axial direction. For the above-mentioned problems, a two-piece oil ring has been mainly adopted.
この２ピース形オイルリングにおけるオイルリング本体は、オイルリング本体の上側部分及び下側部分を構成する第１レール部及び第２レール部と、これらレール部と連結するウェブとからなる。そして、当該オイルリング本体が備える第１レール部及び第２レール部は、ピストンが往復動作する際に、各々の外周摺動面がシリンダボアの内周壁面に対して油膜を介した状態で摺動する。従来のオイルリング本体は、シリンダボア内壁面との摩擦を減少させることと、摺動面におけるオイル掻き性能を向上させることとの両方を満足させることは困難であった。仮に、当該オイル掻き性能の向上を図る場合は、オイルリングの張力を大きくするか、又は、オイルリングの第１レール部及び第２レール部の摺動領域側形状の角部を鋭角として油膜が厚くならないようにし、且つ、オイルの掻き残しを減少させるためにシリンダボア内壁面との接触面積を大きくしなければならない。しかし、この場合、オイルリングの張力を大きくするとシリンダボア内壁面との摩擦が大きくなってしまう。また、オイルリング本体の第１レール部及び第２レール部の角部を鋭くし、且つシリンダボア内壁面との接触面積を大きくした場合は、シリンダボア内壁面への当たりが強くなると共に、シリンダボアの内壁面の油膜厚さにムラが生じ、摩擦力の低下を図ることが困難となってしまう。 The oil ring main body in the two-piece oil ring includes a first rail portion and a second rail portion that constitute an upper portion and a lower portion of the oil ring main body, and a web connected to the rail portions. The first rail portion and the second rail portion included in the oil ring main body slide in a state in which each outer peripheral sliding surface is interposed through an oil film with respect to the inner peripheral wall surface of the cylinder bore when the piston reciprocates. To do. It has been difficult for the conventional oil ring main body to satisfy both of reducing friction with the inner wall surface of the cylinder bore and improving oil scraping performance on the sliding surface. If the oil scraping performance is to be improved, increase the tension of the oil ring, or make the oil film with the corners of the sliding region side shape of the first rail portion and the second rail portion of the oil ring as acute angles. The contact area with the inner wall surface of the cylinder bore must be increased in order to prevent the oil from becoming thick and to reduce the remaining oil. However, in this case, when the tension of the oil ring is increased, the friction with the inner wall surface of the cylinder bore is increased. In addition, when the corners of the first rail portion and the second rail portion of the oil ring main body are sharpened and the contact area with the inner wall surface of the cylinder bore is increased, the contact with the inner wall surface of the cylinder bore becomes stronger, Unevenness in the oil film thickness on the wall surface makes it difficult to reduce the frictional force.
なお、エンジンの高速回転域での稼働においては、ピストンの首振り等、ピストンの挙動が激しくなるため、オイルリングの張力が低下して異常振動を起こす場合がある。 このような状況において、オイルリングには、ピストンの挙動に伴い当該ピストンの溝面に追従しようとする強い慣性力が働く。そのため、この場合においては、シリンダボア内壁面に対するオイルリングの接触がレール部の角部とシリンダボア内壁面とで、更に線接触状態となりやすく、当たりが強いものになりやすい。 Note that when the engine is operated in a high-speed rotation range, the piston behavior becomes intense, such as the swinging of the piston, and therefore the tension of the oil ring may be reduced to cause abnormal vibration. Under such circumstances, a strong inertial force that tries to follow the groove surface of the piston acts on the oil ring in accordance with the behavior of the piston. Therefore, in this case, the contact of the oil ring with the inner wall surface of the cylinder bore is more likely to be in a line contact state between the corner portion of the rail portion and the inner wall surface of the cylinder bore, and the contact tends to be strong.
また、近年は、摺動部品の軽量化が可能で、熱伝導性が良好であり、製造コストが低い等の理由から、アルミニウム合金製のシリンダボアが用いられる傾向があり、中でも耐摩耗性に優れるとしてアルミニウム−シリコン系合金のものが多く用いられている。特に、シリコン含有量が多い過共晶アルミニウム−シリコン合金をシリンダボアとして用いた場合は、高い硬度を有するシリコンを初晶として析出することで優れた耐摩耗性を有する。ところが、当該シリンダボアの内壁面がオイルリングとの摺動時に過大な圧力を受けることで硬質の粗大なシリコン粒子が脱落する場合があり、このとき、脱落したシリコン粒子が砥粒としての働きをすることで研削摩耗が起こり、潤滑障害の発生する確率が高くなる。 Also, in recent years, cylinder bores made of aluminum alloy have been used for reasons such as being able to reduce the weight of sliding parts, good thermal conductivity, and low manufacturing costs, and in particular, have excellent wear resistance. Of these, aluminum-silicon alloys are often used. In particular, when a hypereutectic aluminum-silicon alloy having a high silicon content is used as a cylinder bore, it has excellent wear resistance by precipitating silicon having a high hardness as the primary crystal. However, when the inner wall surface of the cylinder bore receives excessive pressure when sliding with the oil ring, hard coarse silicon particles may fall off, and at this time, the dropped silicon particles act as abrasive grains. As a result, grinding wear occurs and the probability of occurrence of lubrication failure increases.
そこで、特許文献１には、初期摺動持にオイル消費を増大させることない優れたピストンリングが開示されている。具体的には、傾斜したカッタ面、及び上下面に設けた半径方向外方に延在する傾斜面とで、対の摺動面を画定させるピストンリングであって、上方の当該傾斜面と当該摺動面とを円弧面で連接させ、且つ下方の当該傾斜面と当該摺動面とを円弧面で連接させることを特徴とするピストンリングが提案されている。
Therefore,
また、特許文献２には、フリクションの低減が図れ、オイル掻き能力も良好である組合せオイルリングが開示されている。具体的には、上下レールを有しているオイルリングと、オイルリングを半径方向外方に押圧するエキスパンダとを有する組合せオイルリングにおいて、前記オイルリングの上レールの外周面が、軸方向幅０．０５〜０．３ｍｍの平坦面と、平坦面の上端から上レール上面につながる曲面と、平坦面の下端から上レール下面につながる曲面とから形成され、下レールの外周面が、軸方向幅０．０５〜０．３ｍｍの平坦面と、平坦面の上端から下レール上面につながる曲面と、平坦面の下端から下レール下面につながる曲面とから形成されていることを特徴とする組合せオイルリングが提案されている。
オイルリングのレール外周面の端部に曲面を形成するメリットとしては、大量生産による品質のムラや、初期なじみが完了するまでのエンジンの使用状況によりエンジン性能が左右されることで生じる、シリンダボア内壁面に対するオイルリングの当たりの強さを軽減させることが可能となる点にある。また、オイルリングのレール外周面の端部に曲面を形成することで、白煙やエンジンオイル消耗の原因となるピストン上部への余分なオイル侵入（オイル上がり）を防ぐことができる。 The advantage of forming a curved surface at the end of the outer ring rail of the oil ring is the cylinder bore, which is caused by engine performance that depends on the unevenness of quality due to mass production and the use of the engine until the initial familiarization is completed. This is because the strength of the oil ring hitting the wall surface can be reduced. Further, by forming a curved surface at the end of the outer peripheral surface of the rail of the oil ring, it is possible to prevent excessive oil intrusion (oil rise) into the upper part of the piston, which causes white smoke and engine oil consumption.
しかし、上述の特許文献１のピストンリングでは、オイルリングの軸方向幅に対しレールの軸方向幅が大きく、シリンダボア内壁面の余分なオイルを掻き取る性能と、当該ピストンリングのシリンダボア内壁面に対する当たりの強さとのバランスにおいてバランスが悪く、オイル消費量の低減とシリンダボア内壁面に対する摩擦力の低下との両方を同時に満足させることは困難であった。
However, in the above-described piston ring of
また、上述の特許文献２のオイルリングでは、シリンダボア内壁面の余分なオイルを掻き取る際にオイルの掻き残しが生じ易く、オイル消費量の低減を図ることが困難であった。
Moreover, in the oil ring of the above-mentioned
以上のことから、本件発明は、オイル消費量を増大させることなく、且つシリンダボア内壁面に対する摩擦力を低下させることができ、更に、エンジンの高速回転域においてもシリンダボア（またはシリンダライナ）、特にアルミ合金からなるシリンダボアに対する攻撃性を低減させることができる内燃機関用オイルリングの提供を目的とする。 From the above, the present invention can reduce the frictional force on the inner wall surface of the cylinder bore without increasing the oil consumption, and further, the cylinder bore (or cylinder liner), particularly aluminum, can also be used in the high speed rotation region of the engine. It is an object of the present invention to provide an oil ring for an internal combustion engine that can reduce the aggressiveness to a cylinder bore made of an alloy.
そこで、本件発明者等は、鋭意研究を行った結果、オイルリング本体の軸方向断面でみてレール外周面を曲線部と直線部とからなる構成とし、当該曲線部と当該直線部との形状について、以下に示す寸法条件を満足する内燃機関用オイルリングを採用することで、上述した課題を解決するに到った。 Therefore, as a result of earnest research, the inventors of the present invention have configured the outer peripheral surface of the rail to be composed of a curved portion and a straight portion when viewed in the axial cross section of the oil ring body, and the shape of the curved portion and the straight portion. By adopting an oil ring for an internal combustion engine that satisfies the following dimensional conditions, the above-described problems have been solved.
本件発明のオイルリング本体は、シリンダボア内周壁と摺動する第１レール及び第２レールと、当該第１レール及び第２レールがシリンダボアの内周壁より掻き落としたオイルをピストン裏面へ流下させるための複数のオイル戻し孔を備えるウェブとから構成されるものである。そして、本件発明のオイルリング本体の当該第１レール及び第２レールは、オイルリング本体の軸方向断面におけるレール外周面の断面形状が曲線部と直線部とからなり、当該直線部は、オイルリングの上面側又は下面側のいずれか一方に向かうに従い、当該オイルリング本体の軸側に向かって傾斜し、当該直線部の傾斜先端に曲線部を備えることを特徴としている。 The oil ring main body of the present invention is provided for causing the first rail and the second rail sliding with the inner peripheral wall of the cylinder bore, and the oil scraped off from the inner peripheral wall of the cylinder bore by the first rail and the second rail to flow down to the piston back surface. And a web having a plurality of oil return holes. The first rail and the second rail of the oil ring main body according to the present invention are such that the cross-sectional shape of the rail outer peripheral surface in the axial cross section of the oil ring main body is composed of a curved portion and a straight portion. The oil ring body is inclined toward the axial side of the oil ring body as it goes to either the upper surface side or the lower surface side, and a curved portion is provided at the inclined tip of the linear portion.
そして、本件発明のオイルリングは、前記オイルリング本体において、前記直線部は、当該オイルリング本体の軸方向断面において占める直線部の割合が５０〜９０％であり、オイルリング本体の軸に対する傾斜角度が０．５°〜１．５°であることが好ましい。 And in the oil ring main body of the present invention, in the oil ring main body, the linear portion occupies 50 to 90% of the linear portion in the axial cross section of the oil ring main body, and the inclination angle with respect to the axis of the oil ring main body Is preferably 0.5 ° to 1.5 °.
また、本件発明のオイルリングは、前記オイルリング本体において、前記曲線部は、当該オイルリング本体の軸方向断面において占める曲線部の割合が１０〜５０％であり、当該曲線部の存在する領域が当該オイルリング本体の径方向長さで２μｍ〜５μｍであることが好ましい。 Further, in the oil ring according to the present invention, in the oil ring body, the curved portion occupies 10 to 50% of the curved portion in the axial cross section of the oil ring body, and the region where the curved portion exists is The length of the oil ring main body in the radial direction is preferably 2 μm to 5 μm.
また、本件発明のオイルリングは、前記オイルリング本体において、前記第１レール及び第２レールのレール外周面のオイルリング本体の軸方向長さが０．１５ｍｍ〜０．２５ｍｍであることが好ましい。 In the oil ring of the present invention, in the oil ring body, the axial length of the oil ring body on the outer peripheral surfaces of the first rail and the second rail is preferably 0.15 mm to 0.25 mm.
また、本件発明のオイルリングは、前記オイルリングが、過共晶アルミニウム−シリコン合金製シリンダボア、又はアルミニウム合金製のシリンダボアとの組合せとして用いられることが好ましい。 In the oil ring of the present invention, the oil ring is preferably used as a hypereutectic aluminum-silicon alloy cylinder bore or a combination of an aluminum alloy cylinder bore.
オイルリング本体の形状を、上述の設定条件を具備したものとすることにより、オイルリングとシリンダボア内壁面との摺動面にオイルを導入し易くなり、且つ、安定して非常に薄い油膜を形成することが可能となるため、オイル導入部においても摺動油圧が発生し易くなる。その結果、オイルリングがシリンダボア内で摺動運動する際に発生する摩擦力を低下することが可能となる。また、エンジンの高速回転域での稼働時において、オイルリングの挙動に変化が生じても、当該オイルリングがシリンダボア内壁面に対して攻撃性を増大させることもない。つまり、本件発明に係るオイルリングによれば、オイルリングのレール角部に形成される曲面領域が、オイル導入性向上作用をもたらすと共に、オイルリングのシリンダボア内の接触領域に対する高面圧化を防ぎ、結果としてオイル消費量が増大するのを防止することができる。さらに、接触面が小さいことでシリコン粒子等の微小範囲での局部的な当たりが少なくなり、シリコン粒子の脱落等を減らすことが可能となる。 By making the shape of the oil ring body satisfy the above-mentioned setting conditions, it is easy to introduce oil into the sliding surface between the oil ring and the inner wall surface of the cylinder bore, and a stable and very thin oil film is formed. Therefore, sliding oil pressure is easily generated even in the oil introduction portion. As a result, it is possible to reduce the frictional force generated when the oil ring slides in the cylinder bore. Further, even when the behavior of the oil ring changes during operation in the high speed rotation region of the engine, the oil ring does not increase the aggressiveness against the inner wall surface of the cylinder bore. That is, according to the oil ring according to the present invention, the curved surface region formed at the rail corner portion of the oil ring brings about the effect of improving the oil introduction property and prevents the surface pressure in the contact region in the cylinder bore of the oil ring from being increased. As a result, it is possible to prevent the oil consumption from increasing. Furthermore, since the contact surface is small, local hits in a minute range of silicon particles and the like are reduced, and dropping of silicon particles and the like can be reduced.
次に本件発明の実施の形態について図面を参照して説明する。図１には、内燃機関用オイルリングの斜視図を例示的に示す。図２には、内燃機関用オイルリングの実施形態における斜視図を例示的に示す。なお、これら図１及び図２は、本件発明の実施の形態に係る２ピース形オイルリングに関する斜視図である。図１及び図２に示すように、２ピース形オイルリング１は、オイルリング本体２とコイルエキスパンダ３とから構成されている。また、当該オイルリング本体２は、ウェブ４と当該ウェブを挟んだ両側の第１レール部５と第２レール部６とで構成されている。そして、当該ウェブ４には、オイル戻し孔７が形成されている。
Next, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 exemplarily shows a perspective view of an oil ring for an internal combustion engine. FIG. 2 exemplarily shows a perspective view in an embodiment of an oil ring for an internal combustion engine. 1 and 2 are perspective views relating to a two-piece oil ring according to an embodiment of the present invention. As shown in FIGS. 1 and 2, the two-piece
そして、図３には、本件発明の実施の形態に係る２ピース形オイルリング本体をシリンダボア軸方向で切断したときの断面図を示し、図４には、図３におけるａ部を拡大したものを図示している。図３に示すように、本実施の形態に係るオイルリング１は、シリンダボア軸方向の断面でみてウェブ４と当該ウェブを挟んだ両側の第１レール部５と第２レール部６とで構成されるオイルリング本体２と、当該オイルリング本体の内周側に配置されるコイルエキスパンダ３とからなる。オイルリング本体２が備える第１レール部５及び第２レール部６の外周摺動領域は、図４において「Ｘ」で示した領域である。図４に示すように、本件発明のオイルリング本体２に構成されるレール部５，６は、その外周摺動領域Ｘに、シリンダボア軸方向断面でみたときに直線部Ｌ１と、当該直線部に連接して形成される曲線部Ｌ２とから形成される。
3 shows a cross-sectional view of the two-piece oil ring main body according to the embodiment of the present invention when cut in the cylinder bore axial direction, and FIG. 4 shows an enlarged view of part a in FIG. It is shown. As shown in FIG. 3, the
本件発明に係るオイルリングは、レール部外周面をシリンダボア軸方向断面でみたときに直線部Ｌ１と、当該直線部に連接して形成される曲線部Ｌ２とからなる構成とすることで、エンジンの高速回転域での稼働時に、オイルリングに傾きが発生してもレール角部での接触が、面取り加工を施した曲面領域（曲面部Ｌ２）での接触となるため、オイルリング本体のレール部とシリンダボア内壁面とが線接触状態にはならず、シリンダボア（またはシリンダライナ）に対する攻撃性を低減させることが可能となる。 The oil ring according to the present invention is composed of a straight portion L1 and a curved portion L2 formed so as to be connected to the straight portion when the outer peripheral surface of the rail portion is viewed in a cross section in the cylinder bore axial direction. Even when the oil ring is tilted during operation in the high-speed rotation range, the contact at the rail corner becomes the contact at the curved region (curved surface L2) that has been chamfered. The cylinder bore inner wall surface is not in a line contact state, and it is possible to reduce the aggression against the cylinder bore (or cylinder liner).
また、図３及び図４に示すように、オイルリング本体２の第１レール部５及び第２レール部６の外周摺動領域Ｘに、シリンダボア軸方向断面でみたときに直線部Ｌ１と曲線部Ｌ２との構成からなる形状を、本件発明で設定した条件範囲内の寸法となるように形成することで、オイル掻き性能と摩擦力を低下させる性能とを共に向上させ、更に、エンジンの高回転域での稼動においてもシリンダボア内壁面１１への攻撃性が増大するのを防止することができる。
Further, as shown in FIGS. 3 and 4, the linear sliding portion L <b> 1 and the curved portion in the outer peripheral sliding region X of the
更に、本件発明に係る内燃機関用オイルリングは、図３及び図４に示すように、当該直線部Ｌ１がオイルリングの上面側又は下面側のいずれか一方に向かうに従い、当該オイルリング本体の軸側（内側）に向かって傾斜し、曲線部Ｌ２が当該直線部の傾斜先端に備わることを特徴としている。このように、オイルリングは、レール部の摺動領域において、オイルリングの摺動方向に面する側のレール部の角部のみに曲面部を形成した形状とすることで、エンジンの高速回転域での稼働においてピストンの首振り等、ピストンの挙動が激しくなった場合でも、シリンダボア内壁面に対するオイルリングの接触がレール部の角部での線接触状態とならず、シリンダボア内壁面に対する攻撃性及び摺動摩擦力の増大を抑制する効果を得ることができる。 Further, as shown in FIGS. 3 and 4, the oil ring for an internal combustion engine according to the present invention has a shaft of the oil ring main body as the straight line portion L1 moves toward either the upper surface side or the lower surface side of the oil ring. It is characterized in that it is inclined toward the side (inner side), and the curved portion L2 is provided at the inclined tip of the straight portion. As described above, the oil ring has a shape in which a curved surface portion is formed only at a corner portion of the rail portion on the side facing the sliding direction of the oil ring in the sliding region of the rail portion. Even when the piston behavior becomes severe, such as when the piston swings during operation, the oil ring contact with the cylinder bore inner wall surface does not become a line contact state at the corner of the rail part, and the An effect of suppressing an increase in sliding frictional force can be obtained.
また、本件発明に係る内燃機関用オイルリングは、図４に示すように、オイルリング本体のレール外周面において、当該オイルリング本体の軸方向断面でみたときに、直線部Ｌ１の外周摺動領域Ｘに対して占める割合が５０〜９０％であり、オイルリング本体の軸と当該直線部とのなす角度が０．５°〜１．５°であることが好ましい。なお、図４には、オイルリング本体の軸に対して平行となる線をＡとし、当該直線部の延長線をＢとして示した。 Further, as shown in FIG. 4, the oil ring for an internal combustion engine according to the present invention has an outer peripheral sliding region of the linear portion L1 when viewed in an axial cross section of the oil ring main body on the rail outer peripheral surface of the oil ring main body. It is preferable that the ratio with respect to X is 50 to 90%, and the angle formed by the axis of the oil ring main body and the linear portion is 0.5 ° to 1.5 °. In FIG. 4, a line parallel to the axis of the oil ring body is indicated as A, and an extension line of the straight line portion is indicated as B.
ここで、オイルリング本体の軸方向断面でみたときの、当該直線部Ｌ１の外周摺動領域Ｘに対して占める割合が５０％未満の場合には、シリンダボア内壁面の余分なオイルを掻き落とす効果が十分に得られず好ましくない。一方、オイルリング本体の軸方向断面でみたときに、当該直線部Ｌ１の外周摺動領域Ｘに対して占める割合が９０％を超える場合には、シリンダボア内壁面に対する攻撃性が増大するため好ましくない。 Here, when the ratio of the linear portion L1 to the outer peripheral sliding region X in the axial cross section of the oil ring main body is less than 50%, the effect of scraping off excess oil on the inner wall surface of the cylinder bore Is not preferable because it cannot be obtained sufficiently. On the other hand, when the ratio of the linear portion L1 to the outer peripheral sliding region X exceeds 90% when viewed in the axial cross section of the oil ring body, the aggressiveness against the inner wall surface of the cylinder bore increases, which is not preferable. .
また、当該直線部Ｌ１のオイルリング本体の軸と当該直線部とのなす角度が０．５°未満の場合には、シリンダボア内壁面のオイルの厚みを一定にコントロールする機能の向上が図れず好ましくない。一方、当該直線部Ｌ１のオイルリング本体の軸と当該直線部とのなす角度が１．５°を超える場合には、オイルリングのシリンダボア内壁面に対する攻撃性が増大するため好ましくない。 Further, when the angle formed between the axis of the oil ring main body of the straight line portion L1 and the straight line portion is less than 0.5 °, it is preferable because the function of controlling the oil thickness of the inner wall surface of the cylinder bore cannot be improved. Absent. On the other hand, when the angle formed between the straight line portion and the axis of the oil ring main body of the straight line portion L1 exceeds 1.5 °, it is not preferable because the aggressiveness of the oil ring against the inner wall surface of the cylinder bore increases.
また、本件発明に係る内燃機関用オイルリングは、図４に示すように、オイルリング本体のレール外周面において、当該オイルリング本体の軸方向断面でみたときに、曲線部Ｌ２の外周摺動領域Ｘに対して占める割合が１０〜５０％であり、当該曲線部Ｌ２の存在する領域が当該オイルリング本体の径方向長さＣで２μｍ〜５μｍであることが好ましい。 Further, as shown in FIG. 4, the oil ring for an internal combustion engine according to the present invention has an outer peripheral sliding region of the curved portion L2 on the rail outer peripheral surface of the oil ring main body as viewed in the axial section of the oil ring main body. It is preferable that the ratio with respect to X is 10 to 50%, and the region where the curved portion L2 exists is 2 μm to 5 μm in the radial direction length C of the oil ring main body.
ここで、オイルリング本体の軸方向断面でみたときに、当該曲線部Ｌ２の外周摺動領域Ｘに対して占める割合が１０％未満の場合には、シリンダボア内壁面に対する攻撃性が増大するため好ましくない。一方、オイルリング本体の軸方向断面でみたときに、当該曲線部Ｌ２の外周摺動領域Ｘに対して占める割合が５０％を超える場合には、シリンダボア内壁面の余分なオイルを掻き落とす効果が十分に得られないため好ましくない。 Here, when the ratio of the curved portion L2 to the outer peripheral sliding region X is less than 10% when viewed in the axial cross section of the oil ring main body, the aggressiveness against the inner wall surface of the cylinder bore is preferably increased. Absent. On the other hand, when the ratio of the curved portion L2 to the outer peripheral sliding region X exceeds 50% when viewed in the axial cross section of the oil ring body, the effect of scraping off excess oil on the inner wall surface of the cylinder bore is effective. This is not preferable because it cannot be obtained sufficiently.
また、本件発明のオイルリング本体において、当該第１レール部及び第２レール部の角部に形成される曲面領域のオイルリング径方向への長さＣが２μｍ未満の場合、シリンダボア軸方向断面でみたときに得られる曲率は小さくなるため、オイル導入性向上作用の向上が図れずシリンダボア内壁面に対して均一な厚さでオイル膜を形成できないため好ましくない。一方、当該第１レール部及び第２レール部の端に形成される曲面領域のオイルリング径方向への長さＣが５μｍを超える場合、シリンダボア軸方向断面でみたときに得られる曲率は大きくなるため、オイルリングのシリンダボア内壁面の余分なオイルを掻き落とす性能の向上が図れず好ましくない。一般的に、当該第１レール部及び第２レール部の角部に形成される曲面領域のオイルリング径方向への長さが長くなると、曲率が大きくなる傾向となる。 Further, in the oil ring main body of the present invention, when the length C in the oil ring radial direction of the curved region formed at the corners of the first rail portion and the second rail portion is less than 2 μm, the cross section in the cylinder bore axial direction Since the curvature obtained when viewed is small, the oil introduction property cannot be improved, and the oil film cannot be formed with a uniform thickness on the inner wall surface of the cylinder bore. On the other hand, when the length C in the oil ring radial direction of the curved region formed at the ends of the first rail portion and the second rail portion exceeds 5 μm, the curvature obtained when viewed in the cross section in the cylinder bore axial direction becomes large. Therefore, the performance of scraping off excess oil from the inner wall surface of the cylinder bore of the oil ring cannot be improved, which is not preferable. Generally, the curvature tends to increase as the length of the curved region formed at the corners of the first rail portion and the second rail portion in the oil ring radial direction increases.
また、本件発明に係る内燃機関用オイルリングは、図４に示すように、オイルリング本体の第１レール及び第２レールのレール外周面のオイルリング本体の軸方向長さＸが０．１５ｍｍ〜０．２５ｍｍであることが好ましい。仮に、オイルリング本体の軸方向長さＸが０．１５ｍｍ未満の場合には、オイルリングのオイルコントロール機能の向上が図れず好ましくない。一方、オイルリング本体の軸方向長さＸが０．２５ｍｍを超える場合には、オイル掻き落とし性能の向上が図れず好ましくない。 Also, in the oil ring for an internal combustion engine according to the present invention, as shown in FIG. 4, the axial length X of the oil ring body on the rail outer peripheral surface of the first rail and the second rail of the oil ring body is 0.15 mm to It is preferable that it is 0.25 mm. If the axial length X of the oil ring body is less than 0.15 mm, the oil control function of the oil ring cannot be improved, which is not preferable. On the other hand, when the axial length X of the oil ring body exceeds 0.25 mm, the oil scraping performance cannot be improved, which is not preferable.
上述したように、本件発明に係る内燃機関用オイルリングは、オイルリング本体のレール部外周面の摺動領域の形状を、本件発明で設定した条件範囲内の寸法とすることで、効果的にオイル消費量及びシリンダボア内壁面に対する摩擦力の低下を図ることができる。当該オイルリング本体のレール部外周面における摺動領域の形状は、オイルリング本体の軸方向断面が曲線部と直線部とからなる。そして、当該オイルリング本体のレール部において、直線部が、オイルリングの上面側又は下面側のいずれか一方に向かうに従い、当該オイルリング本体の軸側に向かって傾斜して形成され、曲線部が、当該直線部の傾斜先端に形成されることで、当該オイルリングとシリンダボア内壁面との間で安定した密着性が得られ、且つシリンダボア内壁面のオイルの厚みを一定にコントロールする機能を向上させることができる。 As described above, the oil ring for an internal combustion engine according to the present invention is effective by setting the shape of the sliding region of the outer peripheral surface of the rail portion of the oil ring body to a size within the condition range set in the present invention. The oil consumption and the friction force against the cylinder bore inner wall surface can be reduced. As for the shape of the sliding region on the outer peripheral surface of the rail portion of the oil ring main body, the axial cross section of the oil ring main body is composed of a curved portion and a straight portion. And in the rail part of the oil ring body, the straight part is formed to be inclined toward the axial side of the oil ring body as it goes to either the upper surface side or the lower surface side of the oil ring. By forming at the inclined tip of the linear portion, stable adhesion can be obtained between the oil ring and the inner wall surface of the cylinder bore, and the function of controlling the oil thickness on the inner wall surface of the cylinder bore is improved. be able to.
更に、本件発明に係る内燃機関用オイルリングは、オイルリング本体の軸方向断面でみたときに、当該レール部の摺動領域における当該直線部と当該オイルリング本体の軸とのなす角度を大きく確保することができるため、当該直線部と当該曲線部との接合部分のシリンダボア内壁面に対する当たりが強くならず、シリンダボア内壁面に対する摺動摩擦力が増大するのを抑制する効果を得ることができる。 Furthermore, the oil ring for an internal combustion engine according to the present invention ensures a large angle between the linear portion and the shaft of the oil ring body in the sliding region of the rail portion when viewed in the axial section of the oil ring body. Therefore, it is possible to obtain an effect of suppressing an increase in the sliding frictional force with respect to the cylinder bore inner wall surface because the contact between the straight portion and the curved portion does not become strong against the inner wall surface of the cylinder bore.
また、本件発明のオイルリング本体のレール部の摺動領域の形状は、当該オイルリング本体の軸方向断面でみたときに、曲線部をオイルリングの摺動方向に面する側のレール角部のみに形成することで、直線部の長さを長くとることができる。この結果、本件発明に係る内燃機関用オイルリングは、シリンダボア内壁面の余分なオイルを掻き落とす性能を更に向上させることができる。 Further, the shape of the sliding region of the rail portion of the oil ring main body of the present invention is such that, when viewed in the axial cross section of the oil ring main body, only the rail corner portion on the side facing the sliding direction of the oil ring. By forming the length, the length of the straight line portion can be increased. As a result, the oil ring for an internal combustion engine according to the present invention can further improve the performance of scraping off excess oil on the inner surface of the cylinder bore.
また、本件発明のオイルリング本体のレール部の摺動領域の形状は、当該オイルリング本体の軸方向断面でみたときに、曲線部の存在する領域の当該オイルリング本体の径方向長さを２μｍ〜５μｍとすることで、オイルリングのレール角部に形成される曲面部分が、オイル導入性を向上させる作用と、オイルリングのシリンダボア内壁面に対する接圧力が高くなるのを抑制させる作用とをもたらしている。この結果、本件発明に係る内燃機関用オイルリングは、シリンダライナ内壁面に対する攻撃性を弱めると共に、オイル消費量が増大するのを防ぐことができる。 Further, the shape of the sliding region of the rail portion of the oil ring main body according to the present invention is such that the radial length of the oil ring main body in the region where the curved portion exists is 2 μm when viewed in the axial section of the oil ring main body. The curved portion formed at the rail corner of the oil ring brings about the effect of improving the oil introduction property and the effect of suppressing the contact pressure against the cylinder bore inner wall surface from becoming high. ing. As a result, the oil ring for an internal combustion engine according to the present invention can weaken the aggression against the inner wall surface of the cylinder liner and prevent the oil consumption from increasing.
そして、本件発明の内燃機関用オイルリングは、アルミニウム合金製のシリンダボアとの組合せとして用いられることが好ましい。オイルリング本体を形成する材料としては、適度な靭性を有し、また、コイルエキスパンダからの張力により塑性変形する恐れの少ない材料を用いることが好ましく、従来からのオイルリングに用いられている鋼材であれば特に限定されずに用いることができる。参考までに、従来より、オイルリング本体を形成する材料として、マルテンサイトステンレス鋼（ＳＵＳ４４０、ＳＵＳ４１０材）、８Ｃｒ、１０Ｃｒ、１３Ｃｒ、１７Ｃｒ、合金工具鋼（ＳＫＤ材）、ＳＫＤ６１、ＳＷＯＳＣ−Ｖ、ＳＷＲＨ相当材等が好適に用いられている。これらの材料を用いて形成されたオイルリング本体を用いたオイルリングは、アルミニウム合金製のシリンダボアとの組合せとすることで、耐摩耗性に優れるアルミニウム−シリコン合金製のものが用いられた場合でも、特に過共晶アルミニウム−シリコン合金製のシリンダボアに対し長期間に亘り優れた耐久性能を発揮することができる。 And it is preferable that the oil ring for internal combustion engines of this invention is used as a combination with the cylinder bore made from an aluminum alloy. As the material forming the oil ring main body, it is preferable to use a material having moderate toughness and less likely to be plastically deformed by the tension from the coil expander. If it is, it can use without being specifically limited. For reference, conventionally, as a material for forming the oil ring body, martensitic stainless steel (SUS440, SUS410 material), 8Cr, 10Cr, 13Cr, 17Cr, alloy tool steel (SKD material), SKD61, SWOSC-V, SWRH An equivalent material or the like is preferably used. An oil ring using an oil ring body formed using these materials can be combined with a cylinder bore made of an aluminum alloy, so that even when an aluminum-silicon alloy made of excellent wear resistance is used. In particular, excellent durability performance can be exhibited over a long period of time for a cylinder bore made of a hypereutectic aluminum-silicon alloy.
なお、本件発明に係る内燃機関のピストンリングと過共晶アルミニウム−シリコン合金製のシリンダボアとの組合せにおいて、当該シリンダボアが備える組成は、ケイ素が２０．０質量％〜２８．０質量％、マグネシウムが０．４質量％〜２．０質量％、銅が２．０質量％〜４．５質量％、鉄が０．６０質量％以下、ニッケルが０．０１質量％以下、残部がアルミニウム及び不可避的不純物であることが好ましい。 In the combination of the piston ring of the internal combustion engine according to the present invention and the cylinder bore made of a hypereutectic aluminum-silicon alloy, the composition of the cylinder bore is 20.0 mass% to 28.0 mass% of silicon and magnesium. 0.4 mass% to 2.0 mass%, copper is 2.0 mass% to 4.5 mass%, iron is 0.60 mass% or less, nickel is 0.01 mass% or less, the balance is aluminum and unavoidable An impurity is preferable.
また、本件発明に係る内燃機関のピストンリングと過共晶アルミニウム−シリコン合金製のシリンダボアとの組合せにおいて、当該シリンダボアが備える組成は、ケイ素が２０．０質量％〜２８．０質量％、マグネシウムが０．８質量％〜２．０質量％、銅が３．０質量％〜４．５質量％、鉄が１．０質量％〜１．４質量％、ニッケルが１．０質量％〜５．０質量％、残部がアルミニウム及び不可避的不純物であることも好ましい。 In the combination of the piston ring of the internal combustion engine according to the present invention and the cylinder bore made of a hypereutectic aluminum-silicon alloy, the composition of the cylinder bore is 20.0 mass% to 28.0 mass% of silicon, 0.8 mass% to 2.0 mass%, copper is 3.0 mass% to 4.5 mass%, iron is 1.0 mass% to 1.4 mass%, nickel is 1.0 mass% to 5. It is also preferable that 0% by mass and the balance is aluminum and inevitable impurities.
更に、本件発明の内燃機関用オイルリングは、アルミニウム合金製のシリンダボアとの組合せに加え、所謂高出力エンジンに用いる条件下において、より優れた耐久性能を発揮することができる。ちなみに、高出力エンジンに用いられる内燃機関用オイルリングは、オイルリングのリング張力（Ｎ）をピストンリングのボア径（ｍｍ）で除した張力比が、０．１５Ｎ／ｍｍ以上であることが好ましく、０．２Ｎ／ｍｍ〜０．５Ｎ／ｍｍであることがより好ましい。 Furthermore, the oil ring for an internal combustion engine of the present invention can exhibit more excellent durability performance under conditions used for so-called high-power engines in addition to a combination with a cylinder bore made of an aluminum alloy. Incidentally, in an oil ring for an internal combustion engine used in a high-power engine, the tension ratio obtained by dividing the ring tension (N) of the oil ring by the bore diameter (mm) of the piston ring is preferably 0.15 N / mm or more. More preferably, it is 0.2 N / mm to 0.5 N / mm.
また、本件発明に係る内燃機関用オイルリングの外周摺動面には、摺動時の摩擦力を低下させるための表面処理等が施されていることがより好ましい。例えば、オイルリング本体のレール部の外周摺動面に、窒化層や、ＣｒＮやＣｒ２Ｎや、Ｃｒ、Ｃｒ２Ｎ、ＣｒＮからなる混合被膜等からなるＰＶＤ皮膜（Ｐｈｙｓｉｃａｌ Ｖａｐｏｒ Ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ Ｆｉｌｍ）又はＤＬＣ皮膜（Ｄｉａｍｏｎｄ Ｌｉｋｅ Ｃａｒｂｏｎ Ｆｉｌｍ）を形成するのがより好ましい。当該オイルリング本体のレール部の外周摺動面にこれらの表面処理等を施すことで、更に耐摩耗性の向上が図られると共に、摺動摩擦力の低下を図ることができる。なお、当該オイルリング本体のレール部の摺動面にＰＶＤ皮膜やＤＬＣ皮膜を形成する場合は、これら皮膜の内側に窒化層を形成すると飛躍的に耐摩耗性能が向上するため更に好ましい。 Further, it is more preferable that the outer peripheral sliding surface of the oil ring for an internal combustion engine according to the present invention is subjected to a surface treatment for reducing the frictional force during sliding. For example, the outer peripheral sliding surface of the rail portion of the oil ring body, nitride layer or, or CrN or Cr 2 N, Cr, Cr 2 N, PVD coating (Physical Vapor Deposition Film) comprising a mixed film or the like made of CrN or DLC It is more preferable to form a film (Diamond Like Carbon Film). By applying these surface treatments to the outer peripheral sliding surface of the rail portion of the oil ring main body, the wear resistance can be further improved and the sliding frictional force can be reduced. In the case of forming a PVD film or a DLC film on the sliding surface of the rail portion of the oil ring body, it is more preferable to form a nitride layer on the inner side of these films because the wear resistance performance is dramatically improved.
以下、実施例および比較例を示して本件発明を具体的に説明する。なお、本件発明は、以下の実施例に限定されるものではない。 Hereinafter, the present invention will be specifically described with reference to Examples and Comparative Examples. Note that the present invention is not limited to the following examples.
以下、本件発明の実施例を示し、本件発明をより詳細に説明する。 Hereinafter, examples of the present invention will be shown, and the present invention will be described in more detail.
以下に、２ピースオイルリングを採用し、図３のａで示す箇所の形状が、図４に示す本件発明の摺動面が所謂微少片バレル形状のオイルリング（実施例試料Ａ）を装着して往復動単体試験を行い、オイルリングの摺動面の形状がアルミニウム合金製のシリンダボアとの組合せにおいて受ける影響の確認を行った。 In the following, a two-piece oil ring is adopted, and the shape of the portion indicated by a in FIG. 3 is a so-called minute piece barrel-shaped oil ring (Example Sample A) of the present invention shown in FIG. A reciprocating unit test was conducted to confirm the effect of the shape of the sliding surface of the oil ring in combination with the cylinder bore made of aluminum alloy.
なお、当該単体試験の条件は、ピストンを想定した治具に２ピースオイルリングをピストンが１°傾く状態でアルミニウム合金製のシリンダボア内にセットし、回転数７５０ｒｐｍで１０時間摺動させた。そして、オイルリングを１０時間摺動させた後のシリンダボアの性状を、スラスト方向、アンチスラスト方向、これらの方向の中間となる９０度位置方向の計４方向の箇所において、スカッフ発生の有無と、段差摩耗発生の有無とに着目して観察をした。 The unit test was conducted under the condition that a two-piece oil ring was set in a cylinder bore made of an aluminum alloy with a piston tilted by 1 ° on a jig assuming a piston, and slid at a rotational speed of 750 rpm for 10 hours. And the characteristics of the cylinder bore after sliding the oil ring for 10 hours, the presence or absence of scuffing in the thrust direction, anti-thrust direction, a total of four directions of 90 degrees position direction between these directions, Observations were made by paying attention to the occurrence of step wear.
また、この試験を行うにあたり、実施例試料Ａは、図３及び図４における、径方向長さ（ａ１）が２．７５ｍｍ、軸方向高さ（ｈ１）が２．０ｍｍ、摺動面幅（Ｘ）が０．２ｍｍ、直線部（Ｌ１）が０．１２ｍｍ、曲線部（Ｌ２）が０．０８ｍｍ、オイルリング本体の軸と当該直線部（Ｌ１）とのなす角度（∠ＡＢ）が１°、当該曲線部（Ｌ２）の存在する領域の当該オイルリング本体の径方向長さ（Ｃ）が２μｍとなる所謂微少片バレル形状とした。そして、オイルリングのリング張力（Ｎ）をピストンリングのボア径（ｍｍ）で除した張力比は、０．３Ｎ／ｍｍとした。 Further, in conducting this test, the sample A in Example 3 has a radial length (a1) of 2.75 mm, an axial height (h1) of 2.0 mm, and a sliding surface width ( X) is 0.2 mm, the straight line part (L1) is 0.12 mm, the curved line part (L2) is 0.08 mm, and the angle (∠AB) between the shaft of the oil ring body and the straight line part (L1) is 1 °. The so-called minute piece barrel shape in which the radial length (C) of the oil ring main body in the region where the curved portion (L2) exists is 2 μm. The tension ratio obtained by dividing the ring tension (N) of the oil ring by the bore diameter (mm) of the piston ring was 0.3 N / mm.
ここで言うオイルリングを構成するオイルリング本体は、炭素０．７０質量％、ケイ素０．２５質量％、マンガン０．３０質量％、クロム８．０５質量％、リン０．０１質量％、硫黄０．０１質量％、残部鉄及び不可避不純物の組成の所謂８Ｃｒ鋼を用い、且つ、ガス窒化処理を施した素材を用いた。そして、コイルエキスパンダは、炭素０．５５質量％、ケイ素１．４１質量％、マンガン０．６５質量％、クロム０．６８質量％、銅０．０６質量％、リン０．０１質量％、硫黄０．０１質量％、残部鉄及び不可避不純物の組成を備えるＳＷＯＳＣ−Ｖ材相当の素材を用いた。 The oil ring main body constituting the oil ring referred to here is carbon 0.70 mass%, silicon 0.25 mass%, manganese 0.30 mass%, chromium 8.05 mass%, phosphorus 0.01 mass%, sulfur 0 A so-called 8Cr steel having a composition of 0.01 mass%, the balance iron and inevitable impurities, and a material subjected to gas nitriding treatment were used. And coil expander is carbon 0.55 mass%, silicon 1.41 mass%, manganese 0.65 mass%, chromium 0.68 mass%, copper 0.06 mass%, phosphorus 0.01 mass%, sulfur A material equivalent to SWOSC-V material having a composition of 0.01% by mass, the balance iron and inevitable impurities was used.
また、シリンダボア材は、Ｓｉが２３．０質量％、Ｍｇが２．０質量％、Ｃｕが４．５質量％、Ｆｅが０．２質量％、Ｎｉが０．０１質量％、残部アルミニウム及び不可避不純物の組成を備える素材を用いた。 Also, the cylinder bore material is 23.0% by mass of Si, 2.0% by mass of Mg, 4.5% by mass of Cu, 0.2% by mass of Fe, 0.01% by mass of Ni, the balance aluminum and unavoidable A material having an impurity composition was used.
以下、本件発明に対する比較例について説明する。 Hereinafter, comparative examples for the present invention will be described.
本件発明に係るオイルリングに対する比較例として、図３のａで示す箇所の形状が、図５に示す従来の摺動面形状のオイルリング（比較例試料ａ〜比較例試料ｃ）をそれぞれ用意した。具体的には、比較例試料ａは摺動面がフラット形状であり（図５（ａ）参照のこと。）、比較例試料ｂは摺動面が角部に微少Ｒが形成され（図５（ｂ）参照のこと。）、比較例試料ｃは摺動面が片バレル形状であり（図５（ｃ）参照のこと。）、全て本件発明の条件範囲外となる形状のものを用いた。そして、比較例となる比較例試料ａ〜比較例試料ｃは、この図５に示す形状以外の全ての条件において実施例と同じ条件に基づいて、耐スカッフ性及び耐摩耗性の各特性についての確認を行った。 As a comparative example for the oil ring according to the present invention, oil rings (comparative sample a to comparative sample c) having a conventional sliding surface shape shown in FIG. . Specifically, the comparative sample a has a flat sliding surface (see FIG. 5A), and the comparative sample b has a slight R formed at the corners of the sliding surface (FIG. 5). (Refer to (b).) The comparative sample c has a one-barrel sliding surface (see FIG. 5 (c)), and all of the samples are in a shape that is outside the condition range of the present invention. . And comparative example sample a-comparative example sample c used as a comparative example is based on the same conditions as the example in all conditions other than the shape shown in this FIG. 5, about each characteristic of scuffing resistance and abrasion resistance. Confirmed.
［実施例と比較例との対比］
以下に、本件発明の実施例及び比較例とを対比しつつ、本件発明を詳細に説明する。
[Contrast between Example and Comparative Example]
Hereinafter, the present invention will be described in detail while comparing Examples and Comparative Examples of the present invention.
表１には、実施例と比較例とのオイルリングをそれぞれ用いて単体試験を実施し、シリンダボアの性状を、スカッフ発生の有無と段差摩耗発生の有無とについて確認して評価した結果を示した。表１に、シリンダボア内壁面におけるオイルリングとの摺動摩擦により摩耗した部分の深さが１μｍである場合を異常の有無の判断基準とし、「○」をスカッフ又は段差摩耗等の異常がない場合、「×」をスカッフ又は段差摩耗等の異常がある場合として示した。なお、摩耗量の確認は、表面粗さ計を用いて測定を行った。 Table 1 shows the results of a single unit test using the oil rings of the example and the comparative example, and the properties of the cylinder bore were confirmed by evaluating whether or not scuffing occurred and whether or not step wear occurred. . In Table 1, when the depth of the part worn by sliding friction with the oil ring on the inner wall surface of the cylinder bore is 1 μm, the criterion for judging whether there is an abnormality is “○” when there is no abnormality such as scuff or step wear, “X” indicates that there is an abnormality such as scuffing or step wear. In addition, the amount of wear was confirmed using a surface roughness meter.
（耐スカッフ性評価試験）
まず、耐スカッフ性を評価するにあたり、単体試験を実施した後のスカッフ発生の有無の観点から、実施例と比較例との対比を行った。ここで、スカッフとは、例えばエンジン内部における潤滑不良や過負荷等の原因によりシリンダボア内壁面の油膜が切れ、オイルリングとの摺動摩擦によって一部が溶着し引きちぎられて当該シリンダボア内壁面等に残るかき傷をいう。この表１に示す結果から明かなように、実施例試料Ａを除き、比較例試料ａ〜比較例試料ｃに関しては全て、深さ１μｍを超えるスカッフが発生する結果となった。
(Scuff resistance evaluation test)
First, in evaluating scuff resistance, Examples and Comparative Examples were compared from the viewpoint of the presence or absence of scuffing after the unit test. Here, the scuff means that the oil film on the inner surface of the cylinder bore is cut off due to, for example, poor lubrication or overload in the engine, and a part of the oil film is welded and torn by sliding friction with the oil ring and remains on the inner surface of the cylinder bore. A scratch. As is clear from the results shown in Table 1, scuffs exceeding 1 μm in depth were generated for all of Comparative Example Sample a to Comparative Example Sample c except Example Sample A.
まず、摺動面が微少片バレル形状の実施例試料Ａについては、シリンダボア内壁面に深さ１μｍを超えるスカッフの発生が見られなかった。これは、実施例試料Ａの摺動面の形状が、レール外側の角部を接触させず、且つシリンダボアとの接触面積を広くしたことで、シリンダボア内壁面に対する面圧が適正となり、摺動が滑らかになることに起因するものと考えられる。 First, with respect to Example Sample A in which the sliding surface is a minute piece barrel shape, no scuffing having a depth exceeding 1 μm was observed on the inner wall surface of the cylinder bore. This is because the shape of the sliding surface of Example Sample A does not contact the corners on the outside of the rail, and the contact area with the cylinder bore is widened, so that the surface pressure on the inner wall surface of the cylinder bore becomes appropriate and sliding is possible. This is thought to be due to smoothness.
一方、摺動面がフラット形状の比較例試料ａについては、ピストンが１°傾けられた側においてスカッフの発生が顕著となる結果となった。また、摺動面の角部に微少Ｒが形成された比較例試料ｂについては、比較例試料ａよりも若干軽減されるものの、深さ１μｍを超えるスカッフの発生が確認できた。この結果から、比較例試料ｂは、比較例試料ａよりスカッフの発生が起こるまでの時間が長くなることが想定できる。また、摺動面が片バレル形状の比較例試料ｃについても、他の比較例試料と同様に深さ１μｍを超えるスカッフの発生が確認できた。これは、比較例試料ｃが、例えピストンが１°傾いた場合にシリンダボアへの攻撃性が低減されるバレル形状であったとしても、他の試料に比してシリンダボアとの接触面積が小さく、シリンダボア内壁面に対する面圧が高くなることが原因と考えられる。 On the other hand, with respect to the comparative sample a having a flat sliding surface, scuffing occurred significantly on the side where the piston was tilted by 1 °. Moreover, about the comparative example sample b in which minute R was formed in the corner | angular part of the sliding surface, although it was reduced a little compared with the comparative example sample a, generation | occurrence | production of the scuff exceeding 1 micrometer in depth was confirmed. From this result, it can be assumed that the comparative sample b has a longer time until scuffing occurs than the comparative sample a. In addition, in the comparative example sample c having a one-barrel sliding surface, it was confirmed that scuffing exceeding a depth of 1 μm was generated as in the other comparative example samples. This is because even if the comparative sample c has a barrel shape that reduces the aggressiveness to the cylinder bore when the piston is tilted by 1 °, the contact area with the cylinder bore is small compared to other samples, This is considered to be caused by an increase in the surface pressure against the inner wall surface of the cylinder bore.
（耐摩耗性評価試験）
次に、耐摩耗性を評価するにあたり、単体試験を実施した後の段差摩耗の発生の有無の観点から、実施例と比較例との対比を行った。ここで、段差摩耗とは、均一に摩耗せず、どこか一部だけ異常に摩耗してしまう所謂偏摩耗をいう。この表１から明かなように、実施例試料Ａを除き、比較例試料ａ〜比較例試料ｃに関しては、スカッフ確認試験の結果と同様に、全ての試料で段差摩耗が発生する結果となった。
(Abrasion resistance evaluation test)
Next, in evaluating the wear resistance, the example and the comparative example were compared from the viewpoint of the occurrence of step wear after the unit test. Here, the step wear refers to so-called uneven wear that does not wear uniformly and wears some part abnormally. As is apparent from Table 1, with respect to Comparative Example Sample a to Comparative Example Sample c except for Example Sample A, similar to the results of the scuffing confirmation test, all the samples had step wear. .
ここで、摺動面が微少片バレル形状の実施例試料Ａについては、シリンダボア内壁面に段差摩耗の発生が見られなかった。これは、耐スカッフ性評価試験の結果でも言えることだが、実施例試料Ａは、その摺動面の形状が、例えピストンを１°傾かせた場合でも、レール外周のＲ形状部分が接触しないことに加え、所謂片バレル形状でありながら、当該摺動面の平面部と湾曲面部との連接部分がレール摺動領域の比較的軸方向中央寄りとなるためであると考えられる。すなわち、このような形状の場合、シリンダボアとの接触荷重は、広く分散し局部的当たりが軽減され、また、流体潤滑域においても油膜の形成がし易く、ピストンの上下死点の速度０付近でもシリンダボアに対する押しつけ力が作用し易いため、シリンダボア内壁面が油膜切れしにくいといった優れた効果を得ることができる。 Here, with respect to Example Sample A in which the sliding surface is a minute piece barrel shape, no step wear was observed on the inner wall surface of the cylinder bore. This can also be said from the result of the scuff resistance evaluation test, but the sample sample A has a sliding surface of which the R-shaped portion on the outer periphery of the rail does not contact even when the piston is tilted by 1 °. In addition, although it is a so-called one-barrel shape, the connecting portion between the flat surface portion and the curved surface portion of the sliding surface is considered to be relatively closer to the center in the axial direction of the rail sliding region. That is, in such a shape, the contact load with the cylinder bore is widely dispersed and the local contact is reduced, and an oil film is easily formed even in the fluid lubrication region. Since the pressing force against the cylinder bore is easy to act, an excellent effect that the oil film of the inner wall surface of the cylinder bore is difficult to be obtained can be obtained.
一方、摺動面がフラット形状の比較例試料ａについては、ピストンが１°傾けられた側において段差摩耗の発生が顕著となる結果となった。また、摺動面が角部に微少Ｒが形成された比較例試料ｂについては、比較例試料ａよりも若干軽減されるものの、深さ１μｍを超える段差摩耗の発生が確認できた。この結果から、比較例試料ｂは、比較例試料ａより段差摩耗の発生が起こるまでの時間が長くなることが想定できる。また、摺動面が片バレル形状の比較例試料ｃについても、他の比較例試料と同様に深さ１μｍを超える段差摩耗の発生が確認できた。以上より、比較例試料の全てにおいて段差摩耗確認と同様の結果が得られた。この結果より、スカッフの発生と段差摩耗の発生とは、相関関係があることが分かった。以上をふまえ、耐スカッフ性確認試験及び耐摩耗性確認試験の結果から確認できた内容について以下に示す。 On the other hand, with respect to the comparative sample a having a flat sliding surface, the result of the occurrence of step wear becomes remarkable on the side where the piston is inclined by 1 °. Moreover, about the comparative example sample b in which minute R was formed in the corner | angular part of the sliding surface, although generation | occurrence | production was somewhat reduced compared with the comparative example sample a, generation | occurrence | production of the level | step difference exceeding 1 micrometer in depth was confirmed. From this result, it can be assumed that the comparative sample b is longer than the comparative sample a until the step wear occurs. In addition, with respect to the comparative sample c having a one-barrel sliding surface, it was confirmed that step wear exceeding a depth of 1 μm occurred as in the other comparative samples. From the above, the same results as the step wear confirmation were obtained in all of the comparative example samples. From this result, it was found that there is a correlation between the occurrence of scuffing and the occurrence of step wear. Based on the above, the contents confirmed from the results of the scuff resistance confirmation test and the abrasion resistance confirmation test are shown below.
摺動面の形状がフラット形状の比較例試料ａは、ピストンが１°傾いた状態で、レール外周部の角部がシリンダボアの内壁面に対し線接触状態となり易く局部的当たりが強くなる傾向となるため、油膜切れを起こし易い。このことから、比較例試料ａの摺動領域の形状のように、シリンダ軸方向断面でみて、レール角部に曲線部がなく、且つオイルング本体の軸に平行な直線部のみで形成されたオイルリングの場合、相手シリンダボアに対する攻撃性の低減が図れないことが分かる。 The comparative sample a having a flat sliding surface has a tendency that the corners of the outer periphery of the rail are likely to be in line contact with the inner wall surface of the cylinder bore and the local contact is strong when the piston is inclined by 1 °. Therefore, the oil film is easily cut. From this, as in the shape of the sliding region of the comparative sample a, the oil formed by only the straight portion parallel to the axis of the oiling body without the curved portion at the rail corner when viewed in the cylinder axial section. In the case of a ring, it can be seen that the aggressiveness against the counterpart cylinder bore cannot be reduced.
また、摺動面の角部に微少Ｒが形成された比較例試料ｂについては、ピストンが１°傾いた場合に当該微少Ｒ部が、シリンダボアの内壁面に対し線接触に近い状態で接触してしまう。このことから、比較例試料ｂの摺動領域の形状のように、シリンダボア軸方向断面でみて、レール角部に曲線部があったとしても摺動領域中に占める曲線部の割合が小さく、且つオイルング本体の軸に平行な直線部のみで形成されたオイルリングの場合には、比較例試料ａより若干相手シリンダボアに対する攻撃性は低減されるものの、内燃機関に用いるには満足な性能が得られないことが分かる。 Further, for the comparative sample b in which the minute R is formed at the corner of the sliding surface, when the piston is inclined by 1 °, the minute R is in contact with the inner wall surface of the cylinder bore in a state close to line contact. End up. From this, as in the shape of the sliding region of the comparative sample b, the ratio of the curved portion occupying the sliding region is small even when the rail corner has a curved portion when viewed in the axial section of the cylinder bore, and In the case of an oil ring formed only by a straight portion parallel to the axis of the oiling body, the attacking ability against the counterpart cylinder bore is slightly reduced as compared with the comparative example sample a, but satisfactory performance is obtained for use in an internal combustion engine. I understand that there is no.
また、摺動面が片バレル形状の比較例試料ｃについては、ピストンが１°傾いた場合に当該摺動面の曲面部の曲率が小さく、シリンダボアの内壁面に対し接触することがない。しかし、摺動面が片バレル形状の比較例試料ｃは、当該摺動面に平面部の占める割合が僅かであり、シリンダボアに対し、当該平面部による攻撃性が増大してしまう。このため、比較例試料ｃの摺動領域の形状のように、シリンダボア軸方向断面でみて、摺動領域中の曲線部の占める割合が大きく、直線部の形成が殆どされていないオイルリングの場合においても、相手シリンダボアに対する攻撃性の低減が図れないことが分かる。 Moreover, about the comparative example sample c whose sliding surface is a single barrel shape, when a piston inclines 1 degree, the curvature of the curved surface part of the said sliding surface is small, and it does not contact with the inner wall surface of a cylinder bore. However, in the comparative sample c having a one-barrel sliding surface, the ratio of the flat portion to the sliding surface is small, and the aggressiveness of the flat portion with respect to the cylinder bore increases. For this reason, as in the shape of the sliding region of the comparative sample c, in the case of an oil ring in which the curved portion in the sliding region occupies a large proportion in the cylinder bore axial section, and the straight portion is hardly formed. It can also be seen that the attack on the counterpart cylinder bore cannot be reduced.
以上より、本件発明に係る内燃機関用オイルリングは、オイルリング本体のレール部の当該オイルリング上下面側の角部のみに面取り加工を施し、得られる曲面の形状を本件発明で設定した条件にすることで、オイル消費量を確実に削減することができると共にシリンダボア内壁面に対する摩擦力を低下させることができる。更に、本件発明に係る内燃機関用オイルリングは、エンジンの高速回転域における稼働時において、オイルリングに傾きが生じ、シリンダボア内壁に対して斜めに当たる不都合が生じた場合にも、シリンダボア内壁面と接触するのがオイルリングのレール部の曲面部分であるため、過度の圧力が当該オイルリングのレール部に集中することがない。その結果、本件発明に係る内燃機関用オイルリングは、本願に開示された摺動領域の形状に関する条件を満足することで、オイルリングによるシリンダボア内壁面への攻撃性を低減させることができ、且つ内燃機関として用いるのに十分な耐スカッフ性能、及び耐摩耗性能を得ることができる。 From the above, the oil ring for an internal combustion engine according to the present invention is chamfered only on the corners on the upper and lower surfaces of the oil ring body rail, and the shape of the obtained curved surface is set to the conditions set in the present invention. By doing so, the oil consumption can be surely reduced and the frictional force against the inner surface of the cylinder bore can be reduced. Furthermore, the oil ring for an internal combustion engine according to the present invention is in contact with the inner wall surface of the cylinder bore even when the oil ring is inclined during operation in the high-speed rotation region of the engine and inconveniently hits the inner wall of the cylinder bore. Since it is the curved surface portion of the rail portion of the oil ring, excessive pressure does not concentrate on the rail portion of the oil ring. As a result, the oil ring for an internal combustion engine according to the present invention can reduce the aggression to the inner wall surface of the cylinder bore by the oil ring by satisfying the conditions related to the shape of the sliding region disclosed in the present application, and Scuffing resistance and wear resistance sufficient for use as an internal combustion engine can be obtained.
本件発明に係る内燃機関用オイルリングは、エンジンの高速回転域での稼動においても、オイル消費量を増大させることなく、且つシリンダボア内壁面に対する攻撃性を低減させることができるため、資源の有効利用、環境負荷を低減化するという観点からも好ましく、あらゆる内燃機関に適用可能である。 The oil ring for an internal combustion engine according to the present invention can reduce the aggression on the inner wall surface of the cylinder bore without increasing the oil consumption even when the engine is operated in a high speed rotation region, so that the effective use of resources can be reduced. It is also preferable from the viewpoint of reducing the environmental load, and can be applied to any internal combustion engine.
１ ２ピース形オイルリング
２ オイルリング本体
３ コイルエキスパンダ
４ ウェブ
５ 第１レール部
６ 第２レール部
Ｘ 外周摺動領域
Ｌ１ 直線部
Ｌ２ 曲線部
DESCRIPTION OF
Claims (5)
当該第１レール及び第２レールは、オイルリング本体の軸方向断面におけるレール外周面の断面形状が曲線部と直線部とからなり、
当該直線部は、オイルリングの上面側又は下面側のいずれか一方に向かうに従い、当該オイルリング本体の軸側に向かって傾斜し、
当該直線部の傾斜先端に曲線部を備えることを特徴とする内燃機関用オイルリング。 A first rail and a second rail that slide with the inner peripheral wall of the cylinder bore, and a web having a plurality of oil return holes for allowing the oil that the first rail and the second rail have scraped off from the inner peripheral wall of the cylinder bore to flow down to the piston back surface In an oil ring consisting of a combination of an oil ring body composed of a coil expander arranged on the inner peripheral side of the oil ring body,
The first rail and the second rail, the cross-sectional shape of the rail outer peripheral surface in the axial cross-section of the oil ring body consists of a curved portion and a straight portion,
The straight part is inclined toward the axial side of the oil ring body as it goes to either the upper surface side or the lower surface side of the oil ring,
An oil ring for an internal combustion engine comprising a curved portion at an inclined tip of the straight portion.
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Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014129826A (en) * | 2012-12-28 | 2014-07-10 | Riken Corp | Combination of cylinder and piston ring |
| KR20140123588A (en) * | 2012-02-17 | 2014-10-22 | 페더럴-모걸 코오포레이숀 | Piston ring for an internal combustion engine |
| JP2015535574A (en) * | 2012-11-09 | 2015-12-14 | フェデラル−モーグル ブルシェイド ゲーエムベーハーＦｅｄｅｒａｌ−Ｍｏｇｕｌ Ｂｕｒｓｃｈｅｉｄ Ｇｍｂｈ | Piston ring with periodically different grooves |
| WO2016136202A1 (en) * | 2015-02-23 | 2016-09-01 | 株式会社リケン | Side rail |
| WO2017209135A1 (en) * | 2016-05-31 | 2017-12-07 | 日本ピストンリング株式会社 | Sliding structure for internal combustion engine, method for controlling idling operation and method for controlling operation of internal combustion engine |
| DE102016123548A1 (en) * | 2016-12-06 | 2018-06-07 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | piston oil control ring |
| JP2019518178A (en) * | 2016-06-01 | 2019-06-27 | フェデラル−モーグル ブルシェイド ゲーエムベーハーＦｅｄｅｒａｌ−Ｍｏｇｕｌ Ｂｕｒｓｃｈｅｉｄ Ｇｍｂｈ | Two-part oil wiper ring with a hydraulic shoulder |
-
2009
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Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20140123588A (en) * | 2012-02-17 | 2014-10-22 | 페더럴-모걸 코오포레이숀 | Piston ring for an internal combustion engine |
| JP2015508876A (en) * | 2012-02-17 | 2015-03-23 | フェデラル−モーグル コーポレイション | Piston rings for internal combustion engines |
| KR102051162B1 (en) | 2012-02-17 | 2019-12-02 | 테네코 인코퍼레이티드 | Piston ring for an internal combustion engine |
| JP2015535574A (en) * | 2012-11-09 | 2015-12-14 | フェデラル−モーグル ブルシェイド ゲーエムベーハーＦｅｄｅｒａｌ−Ｍｏｇｕｌ Ｂｕｒｓｃｈｅｉｄ Ｇｍｂｈ | Piston ring with periodically different grooves |
| JP2014129826A (en) * | 2012-12-28 | 2014-07-10 | Riken Corp | Combination of cylinder and piston ring |
| WO2016136202A1 (en) * | 2015-02-23 | 2016-09-01 | 株式会社リケン | Side rail |
| JP2016156411A (en) * | 2015-02-23 | 2016-09-01 | 株式会社リケン | Side rail |
| US10508738B2 (en) | 2015-02-23 | 2019-12-17 | Kabushiki Kaisha Riken | Side rail |
| KR101935936B1 (en) | 2016-05-31 | 2019-01-07 | 닛폰 피스톤 린구 가부시키가이샤 | Sliding structure of internal combustion engine, control method of idling operation, operation control method of internal combustion engine |
| KR20190003845A (en) * | 2016-05-31 | 2019-01-09 | 닛폰 피스톤 린구 가부시키가이샤 | Sliding structure for internal combustion engine, method for controlling idling operation and method for controlling operation of internal combustion engine |
| CN109196209A (en) * | 2016-05-31 | 2019-01-11 | 日本活塞环株式会社 | The method for controlling of operation of the slide construction of internal combustion engine, the control method of idle running and internal combustion engine |
| KR102047100B1 (en) | 2016-05-31 | 2019-11-20 | 닛폰 피스톤 린구 가부시키가이샤 | Sliding structure for internal combustion engine, method for controlling idling operation and method for controlling operation of internal combustion engine |
| WO2017209135A1 (en) * | 2016-05-31 | 2017-12-07 | 日本ピストンリング株式会社 | Sliding structure for internal combustion engine, method for controlling idling operation and method for controlling operation of internal combustion engine |
| CN109196209B (en) * | 2016-05-31 | 2021-03-23 | 日本活塞环株式会社 | Sliding structure of internal combustion engine, method for controlling idling operation, and method for controlling operation of internal combustion engine |
| US11111875B2 (en) | 2016-05-31 | 2021-09-07 | Nippon Piston Ring Co., Ltd. | Sliding structure for internal combustion engine, method for controlling idling operation, and method for controlling operation of internal combustion engine |
| JP2019518178A (en) * | 2016-06-01 | 2019-06-27 | フェデラル−モーグル ブルシェイド ゲーエムベーハーＦｅｄｅｒａｌ−Ｍｏｇｕｌ Ｂｕｒｓｃｈｅｉｄ Ｇｍｂｈ | Two-part oil wiper ring with a hydraulic shoulder |
| DE102016123548A1 (en) * | 2016-12-06 | 2018-06-07 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | piston oil control ring |
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