JP2010003479A

JP2010003479A - Plasma jet spark plug and its electricity conduction controlling device

Info

Publication number: JP2010003479A
Application number: JP2008159948A
Authority: JP
Inventors: Yuichi Yamada; 裕一山田; Toru Nakamura; 通中村
Original assignee: NGK Spark Plug Co Ltd
Current assignee: Niterra Co Ltd
Priority date: 2008-06-19
Filing date: 2008-06-19
Publication date: 2010-01-07
Anticipated expiration: 2028-06-19
Also published as: JP4965517B2

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a plasma jet spark plug and its electricity conduction controlling device, inhibiting energy in plasma from being deprived by heat reduction of an insulator itself forming a peripheral wall of a cavity and capable of enhancing ignitability. <P>SOLUTION: A heating part 71 of a heater 70 is embedded in a tip end side of a long leg part 13 of the insulator 10 in a state surrounding the cavity 60 in a peripheral direction, outside of the cavity in a diameter direction. Even if a vicinity of the cavity 60 is cooled by heat reduction of the insulator 10, the temperature can be maintained by heating of the heater 70 so that a loss of energy in plasma formed in the cavity 60 can be controlled. Thus, an ejection length of the plasma ejected is not made short and high ignitability can be obtained. <P>COPYRIGHT: (C)2010,JPO&INPIT

Description

本発明は、プラズマを形成して混合気への点火を行う内燃機関用のプラズマジェット点火プラグおよびその通電制御装置に関するものである。 The present invention relates to a plasma jet ignition plug for an internal combustion engine that forms plasma and ignites an air-fuel mixture, and an energization control device therefor.

従来、例えば自動車用の内燃機関であるエンジンの点火プラグには、火花放電（単に「放電」ともいう。）により混合気への着火を行うスパークプラグが使用されている。近年、内燃機関の高出力化や低燃費化が求められており、燃焼の広がりが速く、着火限界空燃比のより高い希薄混合気に対しても確実に着火できる着火性の高い点火プラグとして、プラズマジェット点火プラグが知られている。 2. Description of the Related Art Conventionally, spark plugs that ignite an air-fuel mixture by spark discharge (also simply referred to as “discharge”) have been used for an ignition plug of an engine, for example, an internal combustion engine for automobiles. In recent years, there has been a demand for higher output and lower fuel consumption of internal combustion engines, as a spark plug with high ignitability that can be ignited reliably even for a lean mixture with a fast combustion spread and a higher ignition limit air-fuel ratio, Plasma jet spark plugs are known.

このようなプラズマジェット点火プラグは、中心電極と接地電極（外部電極）との間の火花放電間隙の周囲をセラミックス等の絶縁碍子（ハウジング）で包囲して、キャビティ（チャンバー）と称する小さな容積の放電空間を形成した構造を有している。重畳式の電源を使用する場合のプラズマジェット点火プラグを一例に説明すると、混合気への点火の際には、まず、中心電極と接地電極との間に高電圧が印加され、火花放電が行われる。このときに生じた絶縁破壊によって、両者間には比較的低電圧で電流を流すことができるようになる。そこで更にエネルギーを供給することで放電状態を遷移させ、キャビティ内でプラズマが形成される。そして、形成されたプラズマが連通孔（いわゆるオリフィス）を通じて噴出されることによって、混合気への着火が行われるのである（例えば特許文献１参照）。 Such a plasma jet ignition plug has a small volume called a cavity (chamber) in which a spark discharge gap between a center electrode and a ground electrode (external electrode) is surrounded by an insulator (housing) such as ceramics. It has a structure in which a discharge space is formed. Taking a plasma jet ignition plug as an example when using a superimposed power source, when igniting an air-fuel mixture, first, a high voltage is applied between the center electrode and the ground electrode, and spark discharge is performed. Is called. Due to the dielectric breakdown generated at this time, a current can flow between the two at a relatively low voltage. Therefore, by further supplying energy, the discharge state is changed, and plasma is formed in the cavity. The formed plasma is ejected through communication holes (so-called orifices), so that the air-fuel mixture is ignited (see, for example, Patent Document 1).

このように形成されるプラズマの幾何学的な形状のひとつとして、例えば火柱状に、キャビティから吹き出す形態のものがある（以下、このようなプラズマの形態を「フレーム状」という。）。このフレーム状のプラズマは噴出方向に伸びるため、混合気との接触面積が大きく着火性が高いという特徴を持つ。
特開２００６−２９４２５７号公報 As one of the geometric shapes of the plasma formed in this way, for example, there is a form that blows out from a cavity in a fire column shape (hereinafter, such a plasma form is referred to as “frame shape”). Since this flame-shaped plasma extends in the ejection direction, it has a feature that the contact area with the air-fuel mixture is large and the ignitability is high.
JP 2006-294257 A

しかしながら、上記のように、キャビティの周壁が絶縁碍子によって形成されているため、キャビティから噴出されるプラズマが、形成されてから噴出されるまでの間、絶縁碍子自身の熱引きの影響を受けて冷却され、これによりプラズマの持つエネルギー（熱エネルギー）が奪われると、プラズマの噴出長さが短くなって着火性が低下するという問題があった。特に、エンジンの始動時でまだエンジンの温度が低く、キャビティが十分に暖まっていない場合や、エンジンの回転数が低下した場合には、絶縁碍子の熱引きによるキャビティの冷却の度合いが大きく、プラズマの持つエネルギーが大きく奪われる虞があった。 However, as described above, the peripheral wall of the cavity is formed by the insulator, so that the plasma ejected from the cavity is affected by the heat of the insulator itself until it is ejected from the formation. When the plasma is cooled and thereby the energy (thermal energy) of the plasma is taken away, there is a problem that the jet length of the plasma is shortened and the ignitability is lowered. In particular, when the engine is still cold at the start of the engine and the cavity is not sufficiently warmed, or when the engine speed has decreased, the degree of cooling of the cavity due to the heat drawn by the insulator is large, and the plasma There is a risk that the energy of will be greatly deprived.

本発明は、上記課題を解決するためになされたものであり、キャビティの周壁をなす絶縁碍子自身の熱引きによりプラズマの持つエネルギーが奪われることを抑制し、着火性を向上することができるプラズマジェット点火プラグおよびその通電制御装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made in order to solve the above-described problems, and suppresses the deprivation of plasma energy due to the heat of the insulator itself forming the peripheral wall of the cavity, thereby improving the ignitability. It is an object of the present invention to provide a jet ignition plug and an energization control device therefor.

上記目的を達成するために、本発明に係るプラズマジェット点火プラグは、中心電極と、軸線方向に延びる軸孔を有し、前記中心電極の先端面を前記軸孔内に収容しつつ前記中心電極を保持する絶縁碍子と、前記絶縁碍子の先端側で、前記軸孔の内周面と前記中心電極の前記先端部とを壁面とし、前記軸孔の先端を開口端とする凹部状に形成されたキャビティと、前記絶縁碍子を保持する主体金具と、前記主体金具と電気的に接続されると共に前記絶縁碍子よりも先端側に配設され、前記キャビティを介し、前記中心電極との間で火花放電を行う接地電極と、を備えたプラズマジェット点火プラグにおいて、前記絶縁碍子に、前記キャビティの加熱を行うヒータが設けられている。 In order to achieve the above object, a plasma jet ignition plug according to the present invention has a center electrode and an axial hole extending in the axial direction, and the central electrode is accommodated in the axial hole while accommodating a tip surface of the central electrode. And an insulator on the tip side of the insulator, the inner peripheral surface of the shaft hole and the tip of the center electrode are used as wall surfaces, and the recess is formed with the tip of the shaft hole as an open end. A cavity, a metal shell that holds the insulator, and a spark that is electrically connected to the metal shell and disposed closer to the tip than the insulator, and between the center electrode and the cavity. In a plasma jet ignition plug including a ground electrode that performs discharge, the insulator is provided with a heater that heats the cavity.

本発明に係るプラズマジェット点火プラグによれば、絶縁碍子自身の熱引きによりキャビティが冷却されても、そのキャビティをヒータで加熱することで、キャビティ内で形成されるプラズマのエネルギー（熱エネルギー）の損失を抑制することができる。これにより、噴出されるプラズマの噴出長さが短くなることがなく、高い着火性を得ることができる。例えばエンジンの始動時や低速駆動時など、エンジンの温度が低く、プラズマジェット点火プラグ自体の温度も低い状態であっても、キャビティを加熱し、キャビティ内で形成されるプラズマの持つエネルギーの損失を抑制することで、良好な着火性を得ることができる。 According to the plasma jet ignition plug according to the present invention, even if the cavity is cooled by the heat of the insulator itself, the energy of the plasma (thermal energy) formed in the cavity is heated by heating the cavity with the heater. Loss can be suppressed. Thereby, the ejection length of the ejected plasma is not shortened, and high ignitability can be obtained. Even when the temperature of the engine is low and the temperature of the plasma jet spark plug itself is low, such as when starting the engine or driving at low speed, the cavity is heated and the energy loss of the plasma formed in the cavity is reduced. By suppressing it, good ignitability can be obtained.

また、本発明に係るプラズマジェット点火プラグの前記ヒータは、前記キャビティの径方向外側にて前記絶縁碍子に埋設されていてもよい。 Further, the heater of the plasma jet ignition plug according to the present invention may be embedded in the insulator on the radially outer side of the cavity.

キャビティを効率よく加熱するには、本発明に係るプラズマジェット点火プラグのように、キャビティの周囲をヒータで取り囲む形態で、そのヒータを、キャビティを構成する絶縁碍子に埋設することが望ましい。このようにすれば、ヒータをキャビティに近づけることができるので、キャビティを速やかに加熱することができる。 In order to efficiently heat the cavity, it is desirable to embed the heater in an insulator that constitutes the cavity in the form of surrounding the cavity with the heater, as in the plasma jet ignition plug according to the present invention. In this way, the heater can be brought close to the cavity, so that the cavity can be heated quickly.

もっとも、ヒータを埋設することに伴う絶縁碍子の強度への影響を考慮する必要がある。そこで、本発明に係るプラズマジェット点火プラグにおいて、前記ヒータと前記キャビティの内周面との径方向における最短距離をＸとしたときに、１≦Ｘ≦２［ｍｍ］とするとよい。 However, it is necessary to consider the influence on the strength of the insulator due to the embedded heater. Therefore, in the plasma jet ignition plug according to the present invention, when the shortest distance in the radial direction between the heater and the inner peripheral surface of the cavity is X, 1 ≦ X ≦ 2 [mm] is preferable.

本発明に係るプラズマジェット点火プラグのように、ヒータとキャビティの内周面との径方向における最短距離Ｘを１ｍｍ以上とすれば、絶縁碍子により構成されるキャビティの機械的強度として十分な強度を得ることができる。また、火花放電時に絶縁碍子の貫通破壊が生ずることを防止することができる。一方で、Ｘを２ｍｍ以下に制限すれば、キャビティの内周面からヒータまでの距離が大きくなって、キャビティを狙いの温度に加熱するのに必要な電力が増大してしまうことを抑制することができる。 As in the plasma jet ignition plug according to the present invention, if the shortest distance X in the radial direction between the heater and the inner peripheral surface of the cavity is 1 mm or more, the mechanical strength of the cavity constituted by the insulator is sufficient. Obtainable. Moreover, it is possible to prevent the insulator from being broken through during the spark discharge. On the other hand, if X is limited to 2 mm or less, the distance from the inner peripheral surface of the cavity to the heater is increased, and the increase in power necessary to heat the cavity to the target temperature is suppressed. Can do.

一方、本発明に係るプラズマジェット点火プラグの前記ヒータは、前記キャビティの径方向外側にて前記絶縁碍子の外周面側に配設されていてもよい。 On the other hand, the heater of the plasma jet ignition plug according to the present invention may be disposed on the outer peripheral surface side of the insulator outside in the radial direction of the cavity.

本発明に係るプラズマジェット点火プラグがこのような形態をなすものであれば、絶縁碍子を一般的な製造方法で作製した後からでもヒータの取り付けが可能であり、生産が容易である。また、絶縁碍子を作製する際に行われる焼成に耐え得る材料（すなわち高融点の金属）を用いてヒータを作製する必要がなく、生産コストを低減することができる。 If the plasma jet ignition plug according to the present invention has such a form, the heater can be attached even after the insulator is manufactured by a general manufacturing method, and production is easy. In addition, it is not necessary to manufacture a heater using a material that can withstand firing performed when an insulator is manufactured (that is, a metal having a high melting point), and the production cost can be reduced.

また、本発明に係るプラズマジェット点火プラグの通電制御装置は、上記発明に係るプラズマジェット点火プラグのヒータへの通電を制御するための通電制御装置であって、前記ヒータに発熱のための通電を行う通電手段と、発熱に伴い自身の抵抗値が変化する前記ヒータのその抵抗値に対応した対応値を取得する対応値取得手段と、取得した前記対応値が、予め定められた狙いの対応値に近づくように、前記通電手段による前記ヒータへの通電のオンオフを制御する通電制御手段と、を備えている。 An energization control device for a plasma jet ignition plug according to the present invention is an energization control device for controlling energization to a heater of the plasma jet ignition plug according to the above invention, and energizes the heater for heat generation. Energization means to perform, corresponding value acquisition means for acquiring a corresponding value corresponding to the resistance value of the heater whose own resistance value changes with heat generation, and the acquired corresponding value is a predetermined target corresponding value Energization control means for controlling on / off of energization to the heater by the energization means.

本発明に係るプラズマジェット点火プラグの通電制御装置によれば、発熱に伴うヒータ自身の抵抗値の変化に基づき、ヒータの温度が狙いの温度となるようにフィードバック制御を行うことで、キャビティ付近の温度を調整することができる。従って、内燃機関が駆動に伴い十分に暖まった状態ではキャビティ付近の温度も狙いの温度よりも高く、このような場合には通電を停止して電力の消費を抑えることができる。その一方で、内燃機関の始動時などの温度の低いときには通電を行い、キャビティを速やかに昇温することができるので、プラズマの持つエネルギーの損失を抑制することができる。 According to the energization control device for a plasma jet ignition plug according to the present invention, feedback control is performed so that the heater temperature becomes a target temperature based on a change in the resistance value of the heater itself due to heat generation. The temperature can be adjusted. Therefore, when the internal combustion engine is sufficiently warmed with driving, the temperature near the cavity is also higher than the target temperature. In such a case, the power supply can be stopped to suppress power consumption. On the other hand, energization is performed when the temperature is low, such as when the internal combustion engine is started, and the temperature of the cavity can be raised quickly, so that it is possible to suppress energy loss of the plasma.

以下、本発明を具体化したプラズマジェット点火プラグおよびその通電制御装置の一実施の形態について、図面を参照して説明する。まず、図１〜図３を参照して、一例としてのプラズマジェット点火プラグ１の構造について説明する。図１は、プラズマジェット点火プラグ１の断面図である。図２は、プラズマジェット点火プラグ１の先端部分を拡大した断面図である。図３は、ヒータ７０の斜視図である。なお、図１において、プラズマジェット点火プラグ１の軸線Ｏ方向を図面における上下方向とし、下側をプラズマジェット点火プラグ１の先端側、上側を後端側として説明する。 Hereinafter, an embodiment of a plasma jet ignition plug embodying the present invention and an energization control device thereof will be described with reference to the drawings. First, with reference to FIGS. 1-3, the structure of the plasma jet ignition plug 1 as an example is demonstrated. FIG. 1 is a cross-sectional view of a plasma jet ignition plug 1. FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view of the tip portion of the plasma jet ignition plug 1. FIG. 3 is a perspective view of the heater 70. In FIG. 1, the axis O direction of the plasma jet ignition plug 1 will be described as the vertical direction in the drawing, the lower side will be described as the front end side, and the upper side will be described as the rear end side.

図１に示すように、プラズマジェット点火プラグ１は、概略、絶縁碍子１０の軸孔１２内の先端側に、キャビティ６０と称する小容積の放電空間を有した状態で、その軸孔１２内に中心電極２０を保持するとともに、後端側に端子金具４０を保持し、さらにその絶縁碍子１０を主体金具５０で周方向に取り囲んで保持した構造を有する。また、主体金具５０の先端部５９には、円盤状をなし、中央に連通孔３１が穿設された接地電極３０が溶接され、連通孔３１を介し、キャビティ６０の内部と外気とが連通されている。 As shown in FIG. 1, the plasma jet ignition plug 1 generally has a small volume discharge space called a cavity 60 at the distal end side in the shaft hole 12 of the insulator 10, and the plasma jet ignition plug 1 is in the shaft hole 12. The center electrode 20 is held, the terminal metal fitting 40 is held on the rear end side, and the insulator 10 is surrounded and held by the metal shell 50 in the circumferential direction. In addition, a ground electrode 30 having a disc shape and having a communication hole 31 formed in the center is welded to the front end portion 59 of the metal shell 50, and the inside of the cavity 60 communicates with the outside air through the communication hole 31. ing.

絶縁碍子１０は、周知のようにアルミナ等を焼成して形成された絶縁部材であり、軸線Ｏ方向に軸孔１２を有する筒状をなす。軸線Ｏ方向の略中央には外径の最も大きな中胴部１９が形成されており、これより後端側には後端側胴部１８が形成されている。また、中胴部１９より先端側には後端側胴部１８より外径の小さな先端側胴部１７と、その先端側胴部１７よりも先端側で先端側胴部１７よりも更に外径の小さな脚長部１３とが形成されている。この脚長部１３と先端側胴部１７との間は段部１１として段状に形成されている。そして、脚長部１３の先端側には、後述するコイル状のヒータ７０が埋設されている。 The insulator 10 is an insulating member formed by firing alumina or the like as is well known, and has a cylindrical shape having an axial hole 12 in the axis O direction. A middle barrel portion 19 having the largest outer diameter is formed substantially at the center in the direction of the axis O, and a rear end barrel portion 18 is formed on the rear end side. Further, a front end side body portion 17 having an outer diameter smaller than that of the rear end side body portion 18 on the front end side from the middle body portion 19, and a further outer diameter than the front end side body portion 17 on the front end side of the front end side body portion 17. Small leg length portion 13 is formed. A step portion 11 is formed in a step shape between the leg length portion 13 and the front end side body portion 17. A coil-like heater 70 to be described later is embedded at the distal end side of the long leg portion 13.

図２に示すように、軸孔１２のうち脚長部１３の内周にあたる部分は、先端側胴部１７、中胴部１９および後端側胴部１８（図１参照）の内周にあたる部分よりも縮径された電極収容部１５として形成されている。この電極収容部１５の内部には中心電極２０が保持される。また、軸孔１２は電極収容部１５の先端側において内周が更に縮径されており、先端小径部６１として形成されている。そして、先端小径部６１の内周は絶縁碍子１０の先端面１６に開口している（以下、絶縁碍子１０の先端面１６に開口する軸孔１２の先端を「開口端」１４と呼ぶ。）。 As shown in FIG. 2, the portion corresponding to the inner periphery of the long leg portion 13 in the shaft hole 12 is from the portion corresponding to the inner periphery of the front end side body portion 17, the middle body portion 19, and the rear end side body portion 18 (see FIG. 1). Is also formed as an electrode housing portion 15 having a reduced diameter. A center electrode 20 is held inside the electrode housing portion 15. Further, the inner diameter of the shaft hole 12 is further reduced on the distal end side of the electrode housing portion 15, and is formed as a distal end small diameter portion 61. The inner periphery of the tip small-diameter portion 61 is open to the tip surface 16 of the insulator 10 (hereinafter, the tip of the shaft hole 12 that opens to the tip surface 16 of the insulator 10 is referred to as “open end 14”). .

次に、図１に示すように、中心電極２０は、インコネル（商標名）６００または６０１等のＮｉ系合金等で形成された円柱状の電極棒である。中心電極２０の先端には、貴金属やＷを主成分とする合金からなる円盤状の電極チップ２５が、中心電極２０と一体となるように溶接されている。なお、本実施の形態では、中心電極２０と一体になった電極チップ２５も含め「中心電極」と称する。 Next, as shown in FIG. 1, the center electrode 20 is a cylindrical electrode rod formed of Ni-based alloy such as Inconel (trade name) 600 or 601. A disc-shaped electrode tip 25 made of a noble metal or an alloy containing W as a main component is welded to the tip of the center electrode 20 so as to be integrated with the center electrode 20. In the present embodiment, the electrode tip 25 integrated with the center electrode 20 is also referred to as “center electrode”.

中心電極２０の後端側は鍔状に拡径され、この鍔状の部分が軸孔１２内において電極収容部１５の起点となる段状の部位に当接されており、電極収容部１５内で中心電極２０が位置決めされている。また、図２に示すように、中心電極２０の先端部２６（より具体的には中心電極２０の先端にて中心電極２０と一体に接合された電極チップ２５）が、径の異なる電極収容部１５内で、電極収容部１５と先端小径部６１との間の段部に対し若干の間隙を有した状態で配置されている。この構成により、軸孔１２の先端小径部６１の内周面および電極収容部１５の一部の内周面を側面（側壁）とし、中心電極２０の先端部２６を底面（底壁）とするとともに、軸孔１２の先端を開口端１４とする凹部状の小部屋（以下、「キャビティ」６０と呼ぶ。）が形成される。そして、後述するコイル状のヒータ７０は、絶縁碍子１０の脚長部１３における先端側にて、キャビティ６０の径方向周囲を取り巻くように埋設されている。 The rear end side of the center electrode 20 is enlarged in a bowl shape, and this bowl-shaped portion is in contact with a stepped portion that is the starting point of the electrode housing portion 15 in the shaft hole 12. Thus, the center electrode 20 is positioned. In addition, as shown in FIG. 2, the tip portion 26 of the center electrode 20 (more specifically, the electrode tip 25 joined integrally with the center electrode 20 at the tip of the center electrode 20) is an electrode housing portion having a different diameter. 15 is disposed in a state having a slight gap with respect to the step portion between the electrode accommodating portion 15 and the tip small diameter portion 61. With this configuration, the inner peripheral surface of the tip small-diameter portion 61 of the shaft hole 12 and a part of the inner peripheral surface of the electrode housing portion 15 are side surfaces (side walls), and the front end portion 26 of the center electrode 20 is a bottom surface (bottom wall). At the same time, a recessed small chamber (hereinafter referred to as “cavity” 60) having the opening end 14 at the tip of the shaft hole 12 is formed. A coiled heater 70 described later is embedded so as to surround the periphery of the cavity 60 in the radial direction on the distal end side of the leg long portion 13 of the insulator 10.

次に、図１に示すように、中心電極２０は、軸孔１２の内部に設けられた金属とガラスの混合物からなる導電性のシール体４を経由して、後端側の端子金具４０に電気的に接続されている。このシール体４により、中心電極２０および端子金具４０は、軸孔１２内で固定されるとともに導通される。そして端子金具４０にはプラグキャップ（図示外）を介して高圧ケーブル（図示外）が接続され、後述する点火回路部１２０（図４参照）から高電圧が印加されるようになっている。 Next, as shown in FIG. 1, the center electrode 20 is connected to the terminal metal fitting 40 on the rear end side via the conductive seal body 4 made of a mixture of metal and glass provided in the shaft hole 12. Electrically connected. With this seal body 4, the center electrode 20 and the terminal fitting 40 are fixed and conducted in the shaft hole 12. A high voltage cable (not shown) is connected to the terminal fitting 40 via a plug cap (not shown), and a high voltage is applied from an ignition circuit unit 120 (see FIG. 4) described later.

次に、主体金具５０は、図示外の内燃機関のエンジンヘッドにプラズマジェット点火プラグ１を固定するための円筒状の金具であり、絶縁碍子１０を取り囲むようにして保持している。主体金具５０は鉄系の材料より形成され、図示外のプラズマジェット点火プラグレンチが嵌合する工具係合部５１と、図示外の内燃機関上部に設けられたエンジンヘッドに螺合する取付部５２とを備えている。 Next, the metal shell 50 is a cylindrical metal fitting for fixing the plasma jet ignition plug 1 to an engine head of an internal combustion engine (not shown), and is held so as to surround the insulator 10. The metal shell 50 is formed of an iron-based material, and a tool engaging portion 51 to which a plasma jet ignition plug wrench (not shown) is fitted, and a mounting portion 52 to be screwed to an engine head provided on the upper portion of the internal combustion engine (not shown). And.

また、主体金具５０の工具係合部５１と取付部５２との間には鍔状のシール部５４が形成されている。そして、取付部５２とシール部５４との間には、板体を折り曲げて形成した環状のガスケット５が嵌挿されている。ガスケット５は、プラズマジェット点火プラグ１をエンジンヘッドの取付孔（図示外）に取り付けた際に、シール部５４と取付孔の開口周縁との間で押し潰されて変形し、両者間を封止することで、取付孔を介したエンジン内の気密漏れを防止するものである。 A hook-shaped seal portion 54 is formed between the tool engaging portion 51 and the attachment portion 52 of the metal shell 50. An annular gasket 5 formed by bending a plate is inserted between the mounting portion 52 and the seal portion 54. The gasket 5 is deformed by being crushed between the seal portion 54 and the peripheral edge of the opening of the mounting hole when the plasma jet ignition plug 1 is mounted in the mounting hole (not shown) of the engine head. By doing so, an airtight leak in the engine through the mounting hole is prevented.

主体金具５０の工具係合部５１より後端側には薄肉の加締部５３が設けられている。そして、工具係合部５１から加締部５３にかけての主体金具５０と絶縁碍子１０の後端側胴部１８との間には、円環状のリング部材６，７が介在されており、更に両リング部材６，７の間にタルク（滑石）９の粉末が充填されている。加締部５３を加締めることにより、リング部材６，７およびタルク９を介して絶縁碍子１０が主体金具５０内で先端側に向け押圧される。これにより、主体金具５０の内周で取付部５２の位置に形成された段部５６に、環状の板パッキン８を介し、絶縁碍子１０の段部１１が支持されて、主体金具５０と絶縁碍子１０とが一体となる。このとき、主体金具５０と絶縁碍子１０との間の気密性は板パッキン８によって保持され、燃焼ガスの流出が防止される。 A thin caulking portion 53 is provided on the rear end side of the metal fitting 50 from the tool engaging portion 51. Annular ring members 6 and 7 are interposed between the metal shell 50 from the tool engaging portion 51 to the caulking portion 53 and the rear end side body portion 18 of the insulator 10. Talc (talc) 9 powder is filled between the ring members 6 and 7. By caulking the caulking portion 53, the insulator 10 is pressed toward the front end side in the metal shell 50 through the ring members 6, 7 and the talc 9. Thus, the step portion 11 of the insulator 10 is supported by the step portion 56 formed at the position of the mounting portion 52 on the inner periphery of the metal shell 50 via the annular plate packing 8, so that the metal shell 50 and the insulator 50 are supported. 10 and unity. At this time, the airtightness between the metal shell 50 and the insulator 10 is maintained by the plate packing 8, and the outflow of combustion gas is prevented.

次に、主体金具５０の先端部５９には接地電極３０が設けられている。接地電極３０は耐火花消耗性に優れた金属から構成されており、一例としてインコネル（商標名）６００または６０１等のＮｉ系合金が用いられる。図２に示すように、接地電極３０は中央に連通孔３１を有する円盤状に形成されており、その厚み方向を軸線Ｏ方向に揃え、絶縁碍子１０の先端面１６に当接した状態で、主体金具５０の先端部５９の内周面に形成された係合部５８に係合されている。そして接地電極３０の先端面３２を主体金具５０の先端面５７に揃えた状態で、外周縁が一周にわたって係合部５８とレーザ溶接され、接地電極３０は主体金具５０と一体に接合されている。 Next, the ground electrode 30 is provided at the front end portion 59 of the metal shell 50. The ground electrode 30 is made of a metal excellent in spark wear resistance, and an Ni-based alloy such as Inconel (trade name) 600 or 601 is used as an example. As shown in FIG. 2, the ground electrode 30 is formed in a disk shape having a communication hole 31 in the center, the thickness direction thereof is aligned with the direction of the axis O, and in contact with the tip surface 16 of the insulator 10, The metal shell 50 is engaged with an engagement portion 58 formed on the inner peripheral surface of the tip portion 59. The outer peripheral edge of the ground electrode 30 is laser welded to the engaging portion 58 with the front end surface 32 of the ground electrode 30 aligned with the front end surface 57 of the metal shell 50, and the ground electrode 30 is integrally joined to the metal shell 50. .

次に、ヒータ７０は、前述したように、絶縁碍子１０の脚長部１３における先端側において、自身を構成するコイル状の発熱部７１が、キャビティ６０の径方向外側でキャビティ６０を周方向に取り囲む形態で埋設されている。図３に示す、ヒータ７０は、ＰｔやＷ等、高融点の金属から作製した金属線を加工して、コイル状の発熱部７１と、その両端から延びるリード部７２，７３とを形成したものである。発熱部７１は、その断面積がリード部７２，７３よりも小さくなるように形成されており、通電時に、主に発熱部７１にて発熱がなされるように設計されている。 Next, as described above, in the heater 70, the coil-shaped heat generating portion 71 constituting the heater 70 surrounds the cavity 60 in the circumferential direction on the radially outer side of the cavity 60 on the distal end side of the leg long portion 13 of the insulator 10. It is buried in the form. The heater 70 shown in FIG. 3 is obtained by processing a metal wire made of a high melting point metal such as Pt or W to form a coiled heat generating portion 71 and lead portions 72 and 73 extending from both ends thereof. It is. The heat generating portion 71 is formed such that its cross-sectional area is smaller than that of the lead portions 72 and 73, and is designed so that heat is generated mainly by the heat generating portion 71 when energized.

図１に示すように、ヒータ７０のリード部７２，７３はそれぞれ絶縁碍子１０の内部を後端側へ向けて延設されている。リード部７３は、先端側胴部１７内を延長され、段部１１において外周面に露出されている。そして板パッキン８を介して主体金具５０と電気的に接続（導通）されている。一方、リード部７２は、先端側胴部１７および中胴部１９内を延長され、後端側胴部１８において外周面に露出されている。リード部７２が露出された後端側胴部１８の外周面上にはリード端子７５が設けられており、後述するヒータ回路部（図４参照）から延ばされる図示しないリード線がこのリード端子７５に接合されて、ヒータ７０への通電が行われる。 As shown in FIG. 1, the lead portions 72 and 73 of the heater 70 are extended from the inside of the insulator 10 toward the rear end side. The lead portion 73 extends in the distal end side body portion 17 and is exposed on the outer peripheral surface of the step portion 11. The metal shell 50 is electrically connected (conducted) via the plate packing 8. On the other hand, the lead portion 72 extends in the front end side body portion 17 and the middle body portion 19 and is exposed on the outer peripheral surface in the rear end side body portion 18. A lead terminal 75 is provided on the outer peripheral surface of the rear end side body portion 18 where the lead portion 72 is exposed, and a lead wire (not shown) extending from a heater circuit portion (see FIG. 4) described later is a lead terminal 75. The heater 70 is energized.

このように、本実施の形態では絶縁碍子１０にヒータ７０が埋設されており、発熱部７１をキャビティ６０に近づけることにより、キャビティ６０付近の加熱を速やかに行うことができる。そして、その発熱効率と構造上の強度維持の観点から、発熱部７１の埋設位置に、規定を設けている。具体的に、図２に示すように、コイル状をなす発熱部７１と、キャビティ６０の内周面（先端小径部６１の内周面）との径方向における最短距離をＸとしたときに、１≦Ｘ≦２［ｍｍ］を満たすことを規定している。最短距離Ｘが１ｍｍ未満の場合、キャビティ６０の内周面と発熱部７１との間において絶縁碍子１０の肉厚が薄くなり、機械的強度が保てなくなる虞がある。また、十分な絶縁強度が得られなくなる虞があり、火花放電時にその部位にて絶縁碍子１０の貫通破壊が生ずる虞がある。一方、最短距離Ｘが２ｍｍより大きい場合、ヒータ７０への通電によって発熱部７１の温度が上昇しても、その熱の一部が絶縁碍子１０自身の熱引きによって奪われ、キャビティ６０を狙いの温度に上昇させるために、より多くのエネルギーを供給する必要が生ずる虞がある。 As described above, in the present embodiment, the heater 70 is embedded in the insulator 10, and the heating near the cavity 60 can be quickly performed by bringing the heat generating portion 71 close to the cavity 60. And from the viewpoint of maintaining the heat generation efficiency and the structural strength, provision is provided at the embedded position of the heat generating portion 71. Specifically, as shown in FIG. 2, when the shortest distance in the radial direction between the heat generating portion 71 having a coil shape and the inner peripheral surface of the cavity 60 (the inner peripheral surface of the tip small-diameter portion 61) is X, It stipulates that 1 ≦ X ≦ 2 [mm] is satisfied. When the shortest distance X is less than 1 mm, the thickness of the insulator 10 becomes thin between the inner peripheral surface of the cavity 60 and the heat generating portion 71, and the mechanical strength may not be maintained. Moreover, there is a possibility that sufficient insulation strength cannot be obtained, and there is a possibility that penetration destruction of the insulator 10 will occur at that portion during spark discharge. On the other hand, when the shortest distance X is larger than 2 mm, even if the temperature of the heat generating portion 71 rises due to energization of the heater 70, a part of the heat is taken away by the heat of the insulator 10 itself, and the cavity 60 is targeted. In order to raise the temperature, it may be necessary to supply more energy.

ところで、絶縁碍子１０にヒータ７０を埋設するにあたって、その組み込みは絶縁碍子１０の製造過程で行われる。具体的に、絶縁碍子１０は、概略、軸孔１２を形成するためのピンが配置されたゴム型内にアルミナ等の粉体を注入して押し固め、切削や研磨により形状が削り出された後、ピンが引き抜かれ、焼成され、さらに釉焼されることにより、絶縁碍子１０として完成する。ヒータ７０は、ゴム型内にピンとともに配置されることにより、アルミナ等の粉体の注入後、押し固められたときには埋設された状態となる。さらに絶縁碍子１０の製造過程にて、その粉体を押し固めた絶縁碍子１０の原形とともにヒータ７０自身も焼成されることとなるため、上記のように、ＰｔやＷ等、高融点の金属から作製されるのである。 By the way, when the heater 70 is embedded in the insulator 10, the incorporation is performed in the process of manufacturing the insulator 10. Specifically, the insulator 10 is roughly shaped by cutting and polishing by injecting powder such as alumina into a rubber mold in which pins for forming the shaft holes 12 are arranged and compacted. Thereafter, the pins are pulled out, fired, and further fired to complete the insulator 10. The heater 70 is placed in a rubber mold together with a pin, so that when the powder such as alumina is injected and pressed, it is buried. Further, in the process of manufacturing the insulator 10, the heater 70 itself is also fired together with the original shape of the insulator 10 in which the powder is compacted. Therefore, as described above, the high melting point metal such as Pt or W is used. It is made.

次に、プラズマジェット点火プラグ１にエネルギーを供給しキャビティ６０内でプラズマを形成させて噴出させる点火系の電気的な回路構成、およびプラズマジェット点火プラグ１の内蔵するヒータ７０に電力を供給してキャビティ６０の加熱を行わせる通電制御装置１００の電気的な回路構成について、図４を参照して説明する。図４は、プラズマジェット点火プラグ１の点火系、およびプラズマジェット点火プラグ１の内蔵するヒータ７０の通電を制御する通電制御装置１００の電気的な回路構成を概略的に示す図である。 Next, electric power is supplied to the plasma jet ignition plug 1 to supply energy to the electrical circuit configuration of the ignition system that forms plasma in the cavity 60 and ejects it, and to the heater 70 built in the plasma jet ignition plug 1. An electrical circuit configuration of the energization control device 100 that heats the cavity 60 will be described with reference to FIG. FIG. 4 is a diagram schematically showing an electrical circuit configuration of the energization control apparatus 100 that controls energization of the ignition system of the plasma jet ignition plug 1 and the heater 70 built in the plasma jet ignition plug 1.

図４に示すように、プラズマジェット点火プラグ１は、接地電極３０側が主体金具５０（図１参照）を介して接地されている。そして中心電極２０側は、点火回路部１２０に設けられた火花放電回路１２１と、プラズマ放電回路１２５とに、それぞれ逆流防止用のダイオード１２２，１２６を介して接続されている。 As shown in FIG. 4, the plasma jet ignition plug 1 is grounded on the ground electrode 30 side via a metal shell 50 (see FIG. 1). The center electrode 20 side is connected to a spark discharge circuit 121 and a plasma discharge circuit 125 provided in the ignition circuit section 120 via backflow prevention diodes 122 and 126, respectively.

点火回路部１２０は、自動車のＥＣＵ（電子制御回路）１４０に設けられた点火制御部１９０によって制御されている。火花放電回路１２１は、火花放電間隙に、バッテリ１３０の供給電圧を昇圧した高電圧を印加することで絶縁破壊させて火花放電を生じさせる、いわゆるトリガー放電を行う電源回路であり、例えばＣＤＩ型の電源回路から構成されている。この火花放電回路１２１における電位の向きやダイオード１２２の向きは、トリガー放電の際に、接地電極３０側から中心電極２０側に電流が流れる向きに設定されている。 The ignition circuit unit 120 is controlled by an ignition control unit 190 provided in an ECU (electronic control circuit) 140 of the automobile. The spark discharge circuit 121 is a power supply circuit that performs so-called trigger discharge that causes a dielectric discharge by applying a high voltage obtained by boosting the supply voltage of the battery 130 to the spark discharge gap, and generates a spark discharge. It consists of a power supply circuit. The direction of the potential in the spark discharge circuit 121 and the direction of the diode 122 are set so that a current flows from the ground electrode 30 side to the center electrode 20 side during trigger discharge.

また、プラズマ放電回路１２５は、火花放電回路１２１によって行われるトリガー放電により絶縁破壊が生じた火花放電間隙に高エネルギーを供給してプラズマを形成させるための電源回路である。このプラズマ放電回路１２５には、エネルギーとしての電荷を蓄えておくコンデンサ（図示外）が設けられている。このプラズマ放電回路１２５における電位の向きやダイオード１２６の向きについても同様に、コンデンサから火花放電間隙にプラズマ発生用のエネルギーが供給される際に、接地電極３０側から中心電極２０側に電流が流れる向きに設定されている。 The plasma discharge circuit 125 is a power supply circuit for forming plasma by supplying high energy to a spark discharge gap in which dielectric breakdown has occurred due to trigger discharge performed by the spark discharge circuit 121. The plasma discharge circuit 125 is provided with a capacitor (not shown) for storing electric charge as energy. Similarly, with respect to the direction of the potential in the plasma discharge circuit 125 and the direction of the diode 126, when plasma generation energy is supplied from the capacitor to the spark discharge gap, a current flows from the ground electrode 30 side to the center electrode 20 side. The orientation is set.

一方、絶縁碍子１０に埋設されたヒータ７０は、発熱部７１の一端側が、リード部７３および板パッキン８を介して接続される主体金具５０を介して接地されている（図１参照）。そして発熱部７１の他端側は、リード部７２、リード端子７５、および図示しないリード線を介し、ヒータ回路部１１０に接続されている。ヒータ回路部１１０は、スイッチＳＷ１、スイッチＳＷ２、差動増幅回路１１１および基準抵抗１１２により構成される電気回路である。このヒータ回路部１１０は、ＥＣＵ１４０に設けられたヒータ制御部１８０に接続されており、スイッチＳＷ１，ＳＷ２がそれぞれヒータ制御部１８０の制御に従い開閉される。また、差動増幅回路１１１の出力が、ヒータ制御部１８０に入力されている。なお、ヒータ７０の発熱部７１は、発熱に応じてその抵抗値が変化するため、図４では、可変抵抗器として表示している。 On the other hand, in the heater 70 embedded in the insulator 10, one end side of the heat generating portion 71 is grounded via the metal shell 50 connected via the lead portion 73 and the plate packing 8 (see FIG. 1). The other end side of the heat generating portion 71 is connected to the heater circuit portion 110 via a lead portion 72, a lead terminal 75, and a lead wire (not shown). The heater circuit unit 110 is an electric circuit including a switch SW1, a switch SW2, a differential amplifier circuit 111, and a reference resistor 112. The heater circuit unit 110 is connected to a heater control unit 180 provided in the ECU 140, and the switches SW1 and SW2 are opened and closed under the control of the heater control unit 180, respectively. The output of the differential amplifier circuit 111 is input to the heater control unit 180. In addition, since the resistance value of the heat generating portion 71 of the heater 70 changes according to heat generation, it is displayed as a variable resistor in FIG.

ヒータ７０は、スイッチＳＷ１を介してバッテリ１３０に接続されており、スイッチＳＷ１が閉じた場合にバッテリ１３０から電力の供給を受ける。また、ヒータ７０は、スイッチＳＷ２を介し、基準電源１３５に接続された基準抵抗１１２に接続されている。基準電源１３５は、バッテリ１３０に接続されており、安定した定電圧を発生して、ヒータ７０と、ヒータ７０に直列接続される基準抵抗１１２とに供給する電源回路である。そして、基準抵抗１１２は固有の抵抗値を有する抵抗器である。従って、ヒータ７０の発熱部７１の抵抗値が発熱に応じて変化すると、基準抵抗１１２と発熱部７１との間の分圧点における電位が変化する。この変化を捉えるため、基準抵抗１１２と発熱部７１との間の分圧点と、接地電位との間に差動増幅回路１１１が接続されている。差動増幅回路１１１は、発熱部７１の抵抗値に応じた発熱部７１の両端の電位差を電流電圧変換によって取得し、Ｄ／Ａ変換後、ＥＣＵ１４０のヒータ制御部１８０に対し出力している。 The heater 70 is connected to the battery 130 via the switch SW1, and receives power from the battery 130 when the switch SW1 is closed. The heater 70 is connected to a reference resistor 112 connected to a reference power source 135 via a switch SW2. The reference power supply 135 is a power supply circuit that is connected to the battery 130, generates a stable constant voltage, and supplies the constant voltage to the heater 70 and the reference resistor 112 connected in series to the heater 70. The reference resistor 112 is a resistor having a specific resistance value. Accordingly, when the resistance value of the heat generating portion 71 of the heater 70 changes according to heat generation, the potential at the voltage dividing point between the reference resistor 112 and the heat generating portion 71 changes. In order to capture this change, the differential amplifier circuit 111 is connected between the voltage dividing point between the reference resistor 112 and the heat generating portion 71 and the ground potential. The differential amplifier circuit 111 acquires the potential difference between both ends of the heat generating unit 71 according to the resistance value of the heat generating unit 71 by current-voltage conversion, and outputs it to the heater control unit 180 of the ECU 140 after D / A conversion.

そして、ＥＣＵ１４０は、公知のＣＰＵ１５０、ＲＯＭ１６０およびＲＡＭ１７０を内蔵し、ＣＰＵ１５０により実行される通電制御プログラム（後述）に従ってヒータ回路部１１０の制御を行うヒータ制御部１８０や、点火制御プログラム（図示外）に従って点火回路部１２０の制御を行う点火制御部１９０等を有する。本実施の形態において、ヒータ制御部１８０は、ＣＰＵ１５０、ＲＯＭ１６０およびＲＡＭ１７０の構成をＥＣＵ１４０内において点火制御部１９０と共用している。 The ECU 140 includes a known CPU 150, ROM 160, and RAM 170, and according to a heater control unit 180 that controls the heater circuit unit 110 according to an energization control program (described later) executed by the CPU 150, or according to an ignition control program (not shown). An ignition control unit 190 that controls the ignition circuit unit 120 is included. In the present embodiment, heater control unit 180 shares the configurations of CPU 150, ROM 160, and RAM 170 with ignition control unit 190 in ECU 140.

また、ＲＯＭ１６０には、後述する通電制御プログラムや点火制御プログラム、その他、自動車の制御に関わるプログラムや初期値、テーブル等が記憶されている。そして、ＲＡＭ１７０は、これらのプログラム等の実行に使用され、変数やフラグ等の一時的な記憶が行われる。なお、本実施の形態の通電制御装置１００は、ヒータ回路部１１０と、ＥＣＵ１４０に設けられたヒータ制御部１８０とからなる装置をいう。 The ROM 160 stores an energization control program and an ignition control program, which will be described later, and other programs, initial values, tables, and the like related to automobile control. The RAM 170 is used to execute these programs and the like, and temporarily stores variables and flags. The energization control device 100 according to the present embodiment is a device that includes a heater circuit unit 110 and a heater control unit 180 provided in the ECU 140.

このように構成された本実施の形態のプラズマジェット点火プラグ１では、点火制御部１９０によって制御された火花放電回路１２１から中心電極２０と接地電極３０との間に高電圧が印加されると、キャビティ６０（図２参照）を介して両者間で火花放電が行われる。そして、点火制御部１９０の制御によってプラズマ放電回路１２５のコンデンサに蓄えられたエネルギーが中心電極２０と接地電極３０との間に供給されると、放電状態が遷移し、キャビティ６０内でプラズマが形成される。このプラズマがキャビティ６０内で膨張し、圧力が高まると、開口端１４より火柱のような形状、いわゆるフレーム状となって噴出される。プラズマは高いエネルギーを持ち、混合気に対する着火性が高いため、より希薄な混合気に対しても確実に点火することができる。 In the plasma jet ignition plug 1 of the present embodiment configured as described above, when a high voltage is applied between the center electrode 20 and the ground electrode 30 from the spark discharge circuit 121 controlled by the ignition control unit 190, Spark discharge is performed between the two via the cavity 60 (see FIG. 2). When the energy stored in the capacitor of the plasma discharge circuit 125 is supplied between the center electrode 20 and the ground electrode 30 under the control of the ignition control unit 190, the discharge state transitions and plasma is formed in the cavity 60. Is done. When this plasma expands in the cavity 60 and the pressure increases, it is ejected from the opening end 14 in the shape of a fire column, so-called frame. Since the plasma has high energy and high ignitability to the air-fuel mixture, it can be reliably ignited even to a leaner air-fuel mixture.

一方、ヒータ７０は、ヒータ制御部１８０によって制御されたヒータ回路部１１０の駆動により、バッテリ１３０からの電力が供給され、発熱部７１において発熱し、キャビティ６０付近の温度を上昇させる。これにより、絶縁碍子１０自身の熱引きによるキャビティ６０の冷却が抑制され、キャビティ６０内で形成されたプラズマの持つエネルギーの損失が抑制されるため、噴出されるプラズマの噴出長さが短くなることがなく、高い着火性を得ることができる。例えばエンジンの始動時や低速駆動時など、エンジンの温度が低く、プラズマジェット点火プラグ１自体の温度も低い状態であっても、キャビティ６０を加熱し、キャビティ６０内で形成されるプラズマの持つエネルギーの損失を抑制することで、良好な着火性を得ることができる。 On the other hand, the heater 70 is supplied with electric power from the battery 130 by driving the heater circuit unit 110 controlled by the heater control unit 180, generates heat in the heat generating unit 71, and raises the temperature near the cavity 60. As a result, cooling of the cavity 60 due to heat pulling of the insulator 10 itself is suppressed, and energy loss of the plasma formed in the cavity 60 is suppressed, so that the ejection length of the ejected plasma is shortened. And high ignitability can be obtained. For example, even when the engine temperature is low and the temperature of the plasma jet spark plug 1 itself is low, such as when the engine is started or driven at a low speed, the energy of the plasma formed in the cavity 60 by heating the cavity 60 By suppressing this loss, good ignitability can be obtained.

もっとも、ヒータ７０にただ電力を供給するだけでは、キャビティ６０付近の温度が狙いの温度よりも高くなってしまうため、本実施の形態では、ヒータ制御プログラムを実行し、発熱部７１の抵抗値の測定に基づくキャビティ６０付近の温度測定とその結果をフィードバックさせたＰＷＭ制御を行って、キャビティ６０付近が狙いの温度となるように制御を行っている。以下、ヒータ制御プログラムについて、図４〜図６を参照して説明する。図５は、ヒータ制御プログラムのフローチャートである。図６は、ヒータ制御プログラムに対して行われる割込処理のフローチャートである。なお、フローチャートの各ステップについては「Ｓ」と略記する。 However, simply supplying electric power to the heater 70 causes the temperature in the vicinity of the cavity 60 to be higher than the target temperature. Therefore, in the present embodiment, the heater control program is executed and the resistance value of the heat generating portion 71 is set. Temperature control around the cavity 60 based on the measurement and PWM control that feeds back the result are performed so that the vicinity of the cavity 60 becomes the target temperature. Hereinafter, the heater control program will be described with reference to FIGS. FIG. 5 is a flowchart of the heater control program. FIG. 6 is a flowchart of interrupt processing performed for the heater control program. Each step of the flowchart is abbreviated as “S”.

まず、ヒータ制御プログラムの実行において使用される変数やフラグ、カウンタ等について説明する。「タイマー」はＰＷＭ制御に基づくヒータ７０への通電時間および非通電時間を計測するために用いられるカウンタであり、ＲＡＭ１７０に記憶され、ヒータ制御プログラムとは別途実行されるプログラムによってそのカウント値が変動（インクリメントまたはデクリメント）される。「通電時間」および「非通電時間」は、それぞれ、ヒータ７０への通電状態を維持する時間、および、通電を行わない時間をタイマーのカウント値と比較することにより計測する変数として、ＲＡＭ１７０に記憶される。「温度換算テーブル」は、ヒータ７０の発熱部７１の両端の電位差を、対応値として、差動増幅回路１１１から取得し、さらに、その対応値を発熱部７１の温度に換算し、温度換算値を得る際に参照されるテーブルであり、予め実験等により作成され、ＲＯＭ１６０に記憶されている。「ＰＷＭ値決定テーブル」は、発熱部７１の温度が狙いの温度となるように、得られた発熱部７１の温度換算値を、予め定められた温度基準値に近づけるためのＰＷＭ制御が行われるように、ＰＷＭ値を決定する際に参照されるテーブルである。具体的には、温度換算値に応じた通電時間と非通電時間とが対応付けられており、予め実験等により作成され、ＲＯＭ１６０に記憶されている。「割込フラグ」は、割込処理が発生したか否かを確認するためのフラグである。本実施の形態では、ＰＷＭ値の変更を割込処理により行っており、割込処理が発生すると割込フラグを成立させ、ＰＷＭ値の再設定（通電時間および非通電時間に応じたタイマーのカウントを終了させる値の変更）を行う。なお、本実施の形態では１ｓｅｃ．ごとに１回、割込処理が行われるようにしている。 First, variables, flags, counters, etc. used in the execution of the heater control program will be described. The “timer” is a counter used to measure the energization time and non-energization time for the heater 70 based on PWM control, and the count value varies depending on a program stored in the RAM 170 and executed separately from the heater control program. (Increment or decrement). The “energization time” and the “non-energization time” are stored in the RAM 170 as variables that are measured by comparing the time during which the heater 70 is energized and the time during which the heater is not energized with the count value of the timer. Is done. The “temperature conversion table” acquires the potential difference between both ends of the heat generating portion 71 of the heater 70 as a corresponding value from the differential amplifier circuit 111, converts the corresponding value to the temperature of the heat generating portion 71, and converts the temperature converted value Is a table that is referred to when obtaining the data, is created in advance by experiments or the like, and is stored in the ROM 160. In the “PWM value determination table”, PWM control is performed to bring the obtained temperature converted value of the heat generating portion 71 close to a predetermined temperature reference value so that the temperature of the heat generating portion 71 becomes a target temperature. As described above, the table is referred to when the PWM value is determined. Specifically, the energization time and the non-energization time corresponding to the temperature converted value are associated with each other, created in advance through experiments or the like, and stored in the ROM 160. The “interrupt flag” is a flag for confirming whether or not an interrupt process has occurred. In the present embodiment, the PWM value is changed by an interrupt process. When the interrupt process occurs, an interrupt flag is established, and the PWM value is reset (the timer is counted according to the energization time and the non-energization time). Change the value that terminates). In the present embodiment, 1 sec. Interrupt processing is performed once every time.

次に、ヒータ制御プログラムの動作について説明する。自動車のエンジンの駆動に伴い、図５に示す、ヒータ制御プログラムが実行されると、まず、初期設定が行われ、各変数等がリセットされる（Ｓ１１）。次に、図示しないタイマープログラムが呼び出されてタイマーが駆動され、カウント値の継続的なインクリメントが開始される（Ｓ１３）。 Next, the operation of the heater control program will be described. When the heater control program shown in FIG. 5 is executed as the automobile engine is driven, first, initial setting is performed, and each variable is reset (S11). Next, a timer program (not shown) is called to drive the timer, and the count value is continuously incremented (S13).

そして、ＲＡＭ１７０に記憶されたＰＷＭ値としての通電時間および非通電時間（初回実行時はＳ１１において初期値が記憶されている。）が読み出され（Ｓ１５）、それぞれ、タイマーのカウント値と比較して、通電状態の継続時間を終了する変数、および非通電状態の継続時間を終了する変数としてセットされる（Ｓ１７，Ｓ１９）。 Then, the energization time and the non-energization time as PWM values stored in the RAM 170 (the initial value is stored in S11 at the first execution) are read (S15), and each is compared with the count value of the timer. Are set as a variable for ending the duration of the energized state and a variable for ending the duration of the non-energized state (S17, S19).

そして、スイッチＳＷ１が閉じられ、ヒータ７０がバッテリ１３０に接続されて電力の供給を受け、発熱部７１への通電が開始される（Ｓ２１）。なお、スイッチＳＷ２は開かれる（スイッチＳＷ１とＳＷ２とが同時に閉じられることはない。）。このとき、タイマーのカウント値が一旦リセットされ、通電開始からの経過時間の計測が開始される（Ｓ２３）。次に割込フラグの成立の有無が確認され、非成立であれば（Ｓ２５：ＮＯ）、タイマーのカウント値と、Ｓ１７でセットされた通電時間とが比較され、通電時間が経過するまで（Ｓ２７：ＮＯ）、Ｓ２５，Ｓ２７が繰り返される。なお、Ｓ２１で、スイッチＳＷ１を閉じる制御を行ってヒータ７０の発熱部７１への通電を開始させるＣＰＵ１５０が、本発明における「通電手段」に相当する。 Then, the switch SW1 is closed, the heater 70 is connected to the battery 130, receives power supply, and energization of the heat generating portion 71 is started (S21). Note that the switch SW2 is opened (the switches SW1 and SW2 are not closed at the same time). At this time, the count value of the timer is once reset and measurement of the elapsed time from the start of energization is started (S23). Next, whether or not the interrupt flag is established is confirmed. If it is not established (S25: NO), the count value of the timer is compared with the energization time set in S17 until the energization time elapses (S27). : NO), S25, S27 are repeated. In S21, the CPU 150 that performs control to close the switch SW1 and starts energization of the heat generating portion 71 of the heater 70 corresponds to the “energization unit” in the present invention.

割込処理が行われずにそのまま通電時間が経過すれば（Ｓ２７：ＹＥＳ）、スイッチＳＷ１が開かれ、発熱部７１への通電が停止される（Ｓ２９）。このとき、タイマーのカウント値が再度リセットされ、通電停止からの経過時間の計測が開始される（Ｓ３１）。そして同様に、割込フラグの成立の有無が確認され、割込処理が行われないうちは（Ｓ３３：ＮＯ）、非通電時間が経過するまで（Ｓ３５：ＮＯ）、Ｓ３３，Ｓ３５が繰り返される。割込処理が行われずにそのまま非通電時間が経過すれば（Ｓ３５：ＹＥＳ）、Ｓ２１に戻り、スイッチＳＷ１が閉じられて、再び、Ｓ１７，Ｓ１９でセットされた通電時間，非通電時間に応じたＰＷＭ制御が行われる。これにより、発熱部７１の温度が狙いの温度に近づくようにヒータ７０への通電が制御される。 If the energization time elapses without interruption processing (S27: YES), the switch SW1 is opened and the energization to the heat generating portion 71 is stopped (S29). At this time, the count value of the timer is reset again, and measurement of the elapsed time since the energization stop is started (S31). Similarly, whether or not the interrupt flag is established is confirmed, and S33 and S35 are repeated until the non-energization time has elapsed (S35: NO) until the interrupt process is not performed (S33: NO). If the de-energization time has passed without interruption processing (S35: YES), the process returns to S21, the switch SW1 is closed, and again according to the energization time and de-energization time set in S17 and S19. PWM control is performed. Thereby, the energization to the heater 70 is controlled so that the temperature of the heat generating portion 71 approaches the target temperature.

Ｓ２１〜Ｓ３５の繰り返しによりＰＷＭ制御が行われている間に、図６に示す、割込処理が発生した場合（上記したように１ｓｅｃ．ごとに発生する。）、まず、スイッチＳＷ１が開かれて、発熱部７１への通電が停止される（Ｓ５１）。次いで、スイッチＳＷ２が閉じられ、ヒータ７０が基準抵抗１１２を介して基準電源１３５に接続されて、基準抵抗１１２および発熱部７１に定電圧が印加される。発熱部７１の両端の電位差は差動増幅回路１１１により検出され、Ｄ／Ａ変換されてヒータ制御部１８０に入力される。この入力された発熱部７１の両端の電位差が、ヒータ制御プログラムにおいて対応値として取得され、ＲＡＭ１７０に記憶される（Ｓ５３）。さらに、温度換算テーブルが参照され、対応値に応じた温度換算値が求められて、ＲＡＭ１７０に記憶される（Ｓ５５）。これにより、現在のヒータ７０の発熱部７１の温度（推定値）が求められる。なお、差動増幅回路１１１から得られるヒータ７０の発熱部７１の両端の電位差を、発熱部７１の抵抗値に応じた対応値として取得するＣＰＵ１５０が、本発明における「対応値取得手段」に相当する。 When the interrupt process shown in FIG. 6 occurs during the PWM control by repeating S21 to S35 (occurs every 1 sec. As described above), first, the switch SW1 is opened. Then, energization to the heat generating portion 71 is stopped (S51). Next, the switch SW2 is closed, the heater 70 is connected to the reference power source 135 via the reference resistor 112, and a constant voltage is applied to the reference resistor 112 and the heat generating portion 71. A potential difference between both ends of the heat generating unit 71 is detected by the differential amplifier circuit 111, D / A converted, and input to the heater control unit 180. The inputted potential difference between both ends of the heat generating portion 71 is acquired as a corresponding value in the heater control program and stored in the RAM 170 (S53). Further, the temperature conversion table is referred to, a temperature conversion value corresponding to the corresponding value is obtained and stored in the RAM 170 (S55). Thereby, the current temperature (estimated value) of the heat generating portion 71 of the heater 70 is obtained. The CPU 150 that acquires the potential difference between both ends of the heat generating portion 71 of the heater 70 obtained from the differential amplifier circuit 111 as a corresponding value corresponding to the resistance value of the heat generating portion 71 corresponds to the “corresponding value acquisition means” in the present invention. To do.

次に、ＰＷＭ値決定テーブルが参照され、得られた温度換算値に対応したＰＷＭ値（通電時間および非通電時間）が取得される（Ｓ５７）。取得されたＰＷＭ値がＲＡＭ１７０に記憶されると、割込フラグが成立されて（Ｓ５９）、割込処理が終了する。なお、Ｓ５７において得られたＰＷＭ値をもってＳ１７，Ｓ１９において通電時間および非通電時間をセットし、Ｓ２１〜Ｓ３５を繰り返すことで、ＰＷＭ制御をもって発熱部７１への通電のオンオフを制御するＣＰＵ１５０が、本発明の「通電制御手段」に相当する。 Next, the PWM value determination table is referred to, and PWM values (energization time and non-energization time) corresponding to the obtained temperature conversion value are acquired (S57). When the acquired PWM value is stored in the RAM 170, an interrupt flag is established (S59), and the interrupt process ends. The CPU 150 that controls on / off of energization to the heat generating part 71 with PWM control by setting the energization time and the non-energization time in S17 and S19 with the PWM value obtained in S57 and repeating S21 to S35 is performed. It corresponds to the “energization control means” of the invention.

図５において、Ｓ２１〜Ｓ３５の繰り返しによりＰＷＭ制御が行われている間に割込処理が実行され、Ｓ２５またはＳ３３において、割込フラグの成立が検出されると（Ｓ２５：ＹＥＳまたはＳ３３：ＹＥＳ）、割込フラグが非成立の状態にされてから（Ｓ３７）、Ｓ１５に戻る。割込処理の実行によりＲＡＭ１７０に記憶されているＰＷＭ値（通電時間および非通電時間）が変更されており、その新たなＰＷＭ値が読み出され、通電状態の継続時間を終了する変数、および非通電状態の継続時間を終了する変数として再度セットし直される（Ｓ１５〜Ｓ１９）。以後は、この新たな通電時間および非通電時間に基づくヒータ７０への通電のＰＷＭ制御が行われる（Ｓ２１〜Ｓ３５）。 In FIG. 5, an interrupt process is executed while PWM control is being performed by repeating S21 to S35, and if establishment of an interrupt flag is detected in S25 or S33 (S25: YES or S33: YES). After the interrupt flag is not established (S37), the process returns to S15. The PWM value (energization time and non-energization time) stored in the RAM 170 is changed by the execution of the interrupt process, the new PWM value is read, and the variable for ending the duration of the energization state It is reset again as a variable for ending the duration of the energized state (S15 to S19). Thereafter, PWM control of energization to the heater 70 based on the new energization time and non-energization time is performed (S21 to S35).

このように、本実施の形態の通電制御装置１００は、ヒータ７０の発熱部７１への通電を制御するにあたり、ＰＷＭ制御により狙いの温度に維持させることができるとともに、フィードバック制御を行うことができる。エンジンが駆動により十分に暖まった状態ではキャビティ６０付近の温度も十分に高く、このような場合にはフィードバック制御により発熱部７１への通電を停止して電力の消費を抑えることができる。その一方で、エンジンの始動時などのキャビティ６０付近の温度が低いときには、発熱部７１への通電を行い、キャビティ６０付近を速やかに昇温することができるので、プラズマの持つエネルギーの損失を抑制することができる。 As described above, the energization control apparatus 100 according to the present embodiment can maintain the target temperature by the PWM control and can perform the feedback control when controlling the energization to the heat generating portion 71 of the heater 70. . When the engine is sufficiently warmed by driving, the temperature in the vicinity of the cavity 60 is also sufficiently high. In such a case, power supply to the heat generating portion 71 can be stopped by feedback control to suppress power consumption. On the other hand, when the temperature in the vicinity of the cavity 60 is low, such as when the engine is started, the heat generating portion 71 is energized to quickly raise the temperature in the vicinity of the cavity 60, thereby suppressing energy loss of the plasma. can do.

なお、本発明は各種の変形が可能なことはいうまでもない。例えば、図７に示す、ヒータ２７０のように、発熱部２７１が筒形状をなすものであってもよい。具体的に、発熱部２７１は、アルミナを主体として形成したグリーンシート上に、ＰｔやＷ等からなる金属とアルミナ粉末を混合したペースト状のインクをメタライズしたものを印刷して発熱パターンを形成し、さらに対となるグリーンシートで印刷面を挟み込み、筒状に丸めて形成すればよい。ヒータ２７０の絶縁碍子１０への埋設方法については本実施の形態と同様である。 Needless to say, the present invention can be modified in various ways. For example, like the heater 270 shown in FIG. 7, the heat generating part 271 may have a cylindrical shape. Specifically, the heat generating portion 271 forms a heat generating pattern by printing a metalized paste-like ink in which a metal composed of Pt or W and alumina powder is metalized on a green sheet mainly formed of alumina. Further, the printing surface may be sandwiched between green sheets to be paired and rounded into a cylindrical shape. The method for embedding the heater 270 in the insulator 10 is the same as in the present embodiment.

また、図８に示すプラズマジェット点火プラグ３０１のように、ヒータ３７０の発熱部３７１を絶縁碍子３１０の外周面に巻き付けてもよい。上記同様、グリーンシート上に、ＰｔやＷ等からなる金属とアルミナ粉末を混合したペースト状のインクをメタライズしたものを印刷して発熱パターンおよび引出線のパターンを形成することによりヒータ３７０を作製する。そして、発熱部３７１をキャビティ３６０の径方向外側において絶縁碍子３１０の外周面に巻き付けることにより、キャビティ３６０の径方向外側にてキャビティ３６０の周方向に取り囲む状態で、絶縁碍子３１０の外周面側にヒータ３７０を配設すればよい。 Further, as in the plasma jet ignition plug 301 shown in FIG. 8, the heat generating portion 371 of the heater 370 may be wound around the outer peripheral surface of the insulator 310. Similarly to the above, a heater 370 is produced by printing a metalized paste-like ink in which a metal composed of Pt or W and alumina powder is mixed on a green sheet to form a heat generation pattern and a leader line pattern. . Then, the heat generating portion 371 is wound around the outer peripheral surface of the insulator 310 on the outer side in the radial direction of the cavity 360, so that it is surrounded on the outer peripheral surface of the insulator 360 in the radial direction of the cavity 360. A heater 370 may be provided.

あるいは、予めアルミナ粉体を固めて作製した未焼成の絶縁碍子（図示外）の外周面に、ＰｔやＷ等からなる金属とアルミナ粉末を混合したペースト状のインクをメタライズしたものを印刷して発熱パターンおよびリード部のパターン（ただし、アルミナ粉末の含有率を下げて発熱パターンより抵抗値を下げる）を印刷により形成し、未焼成の絶縁碍子とともに同時焼成してもよい。 Alternatively, a metalized paste-like ink in which a metal made of Pt or W and alumina powder is mixed is printed on the outer peripheral surface of an unfired insulator (not shown) prepared by solidifying alumina powder in advance. A heat generation pattern and a lead pattern (however, the content of the alumina powder is lowered to lower the resistance value than the heat generation pattern) may be formed by printing, and may be simultaneously fired together with an unfired insulator.

また、ヒータ制御部１８０をＥＣＵ１４０とは別体に設計し、ヒータ回路部１１０と一体に設けた通電制御装置を、ＥＣＵ１４０とプラズマジェット点火プラグ１との間に介在させる形態としてもよい。 Further, the heater control unit 180 may be designed separately from the ECU 140, and an energization control device provided integrally with the heater circuit unit 110 may be interposed between the ECU 140 and the plasma jet ignition plug 1.

また、キャビティ６０を構成する軸孔１２の先端小径部６１は、必ずしも電極収容部１５より小径に形成される必要はなく、電極収容部１５と同径に形成されてもよいし、あるいは電極収容部１５よりも大きな内径に形成されてもよい。 Further, the tip small-diameter portion 61 of the shaft hole 12 constituting the cavity 60 is not necessarily formed to have a smaller diameter than the electrode housing portion 15, and may be formed to have the same diameter as the electrode housing portion 15 or the electrode housing. The inner diameter may be larger than the portion 15.

また、本実施の形態では、最短距離Ｘを、発熱部７１と、キャビティ６０の先端小径部６１の内周面との径方向における最短距離としたが、キャビティ６０の中心電極２０の先端部２６の手前における拡径された部分にヒータ７０の発熱部７１がかかる場合には、最短距離Ｘを、その拡径された部分の内周面と発熱部７１との径方向距離をもって規定してもよい。 In the present embodiment, the shortest distance X is the shortest distance in the radial direction between the heat generating portion 71 and the inner peripheral surface of the distal end small diameter portion 61 of the cavity 60, but the distal end portion 26 of the center electrode 20 of the cavity 60. In the case where the heat generating portion 71 of the heater 70 is applied to the enlarged diameter portion in front of, the shortest distance X is defined by the radial distance between the inner peripheral surface of the enlarged diameter portion and the heat generating portion 71. Good.

また、本発明では接地電極３０側から中心電極２０側に電流が流れる形態であるが、極性を入れ替え、中心電極２０側から接地電極３０側へ電流が流れるような電源や回路構成としてもよい。 Further, in the present invention, the current flows from the ground electrode 30 side to the center electrode 20 side. However, the polarity may be changed, and a power supply or a circuit configuration may be adopted in which current flows from the center electrode 20 side to the ground electrode 30 side.

また、Ｓ５５で温度換算テーブルによる温度換算を行わず、得られた発熱部７１の対応値からＰＷＭ値決定テーブルを用いて直接ＰＷＭ値（通電時間および非通電時間）を取得してもよい。また、温度換算テーブルやＰＷＭ値決定テーブルを用いず、演算式により、温度換算値やＰＷＭ値の算出を行ってもよい。 In S55, the temperature conversion by the temperature conversion table may not be performed, and the PWM value (energization time and non-energization time) may be directly acquired from the corresponding value of the heat generating unit 71 obtained using the PWM value determination table. Further, the temperature conversion value or the PWM value may be calculated by an arithmetic expression without using the temperature conversion table or the PWM value determination table.

［実施例］
次に、ヒータとキャビティの内周面との径方向における最短距離Ｘを２ｍｍ以下としたことによる効果を確認するため、評価試験を行った。ここでは、内径が異なる６種類のコイル状をなす発熱部を有するヒータを作製し、それぞれを埋設した絶縁碍子を本実施の形態と同様に作製し、これらを用いてプラズマジェット点火プラグのサンプルを完成させた。そして、エンジンを模したアルミブッシュに各サンプルを取り付け、各サンプルのキャビティの内周面に温度測定用のプローブを貼り付けた。次に、周囲の雰囲気の温度を２５℃に保った状態でヒータに通電し、キャビティの内周面の温度を５００℃にするために消費した電力を、各サンプルについて求めた。この評価試験の結果を図９のグラフに示す。 [Example]
Next, an evaluation test was performed to confirm the effect of setting the shortest distance X in the radial direction between the heater and the inner peripheral surface of the cavity to 2 mm or less. Here, a heater having six types of coil-shaped heat generating portions with different inner diameters is manufactured, and an insulator with each embedded is manufactured in the same manner as in this embodiment, and a sample of a plasma jet ignition plug is prepared using these heaters. Completed. And each sample was attached to the aluminum bush imitating an engine, and the probe for temperature measurement was affixed on the internal peripheral surface of the cavity of each sample. Next, the heater was energized while maintaining the temperature of the surrounding atmosphere at 25 ° C., and the power consumed to bring the temperature of the inner peripheral surface of the cavity to 500 ° C. was determined for each sample. The result of this evaluation test is shown in the graph of FIG.

図９に示すように、発熱部の内径が大きく、キャビティからの径方向の最短距離Ｘが大きいサンプルほど、消費電力が大きくなることが確認された。消費電力を１０Ｗ以下に抑えるには、キャビティからの径方向の最短距離Ｘを２ｍｍ以下とすればよいことが分かった。 As shown in FIG. 9, it was confirmed that the power consumption increased as the sample had a larger inner diameter of the heat generating part and a larger shortest radial distance X from the cavity. It has been found that the shortest radial distance X from the cavity should be 2 mm or less in order to suppress the power consumption to 10 W or less.

プラズマジェット点火プラグ１の断面図である。1 is a cross-sectional view of a plasma jet ignition plug 1. FIG. プラズマジェット点火プラグ１の先端部分を拡大した断面図である。2 is an enlarged cross-sectional view of the tip portion of the plasma jet ignition plug 1. FIG. ヒータ７０の斜視図である。3 is a perspective view of a heater 70. FIG. プラズマジェット点火プラグ１の点火系、およびプラズマジェット点火プラグ１の内蔵するヒータ７０の通電を制御する通電制御装置１００の電気的な回路構成を概略的に示す図である。1 is a diagram schematically showing an electrical circuit configuration of an energization control device 100 that controls energization of an ignition system of a plasma jet ignition plug 1 and a heater 70 built in the plasma jet ignition plug 1. FIG. ヒータ制御プログラムのフローチャートである。It is a flowchart of a heater control program. ヒータ制御プログラムに対して行われる割込処理のフローチャートである。It is a flowchart of the interruption process performed with respect to a heater control program. 変形例としてのヒータ２７０の斜視図である。It is a perspective view of heater 270 as a modification. 変形例としてのヒータ３７０が配設されたプラズマジェット点火プラグ３０１の先端部分を拡大した断面図である。It is sectional drawing to which the front-end | tip part of the plasma jet ignition plug 301 by which the heater 370 as a modification was arrange | positioned was expanded. キャビティの径方向における最短距離Ｘと消費電力との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the shortest distance X in the radial direction of a cavity, and power consumption.

Explanation of symbols

１プラズマジェット点火プラグ
１０絶縁碍子
１２軸孔
１４開口端
２０中心電極
２６先端部
３０接地電極
５０主体金具
６０キャビティ
７０ヒータ
１００通電制御装置 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Plasma jet ignition plug 10 Insulator 12 Shaft hole 14 Open end 20 Center electrode 26 Tip part 30 Ground electrode 50 Metallic body 60 Cavity 70 Heater 100 Current supply control apparatus

Claims

A center electrode;
An insulator having an axial hole extending in the axial direction, and holding the central electrode while accommodating the tip surface of the central electrode in the axial hole;
On the tip side of the insulator, a cavity formed in a concave shape with the inner peripheral surface of the shaft hole and the tip portion of the center electrode as a wall surface, and the tip of the shaft hole as an open end;
A metal shell for holding the insulator;
A grounding electrode that is electrically connected to the metal shell and disposed closer to the tip than the insulator, and performs a spark discharge with the central electrode via the cavity;
In a plasma jet spark plug with
A plasma jet ignition plug, wherein the insulator is provided with a heater for heating the cavity.

The plasma jet ignition plug according to claim 1, wherein the heater is embedded in the insulator on a radially outer side of the cavity.

When the shortest distance in the radial direction between the heater and the inner peripheral surface of the cavity is X,
1 ≦ X ≦ 2 [mm]
The plasma jet ignition plug according to claim 2, wherein:

2. The plasma jet ignition plug according to claim 1, wherein the heater is disposed on an outer peripheral surface side of the insulator on a radially outer side of the cavity.

An energization control device for controlling energization to the heater of the plasma jet ignition plug according to any one of claims 1 to 4,
Energization means for energizing the heater for heat generation;
Corresponding value acquisition means for acquiring a corresponding value corresponding to the resistance value of the heater whose own resistance value changes with heat generation;
Energization control means for controlling on / off of energization to the heater by the energization means so that the acquired corresponding value approaches a predetermined target corresponding value;
An apparatus for controlling energization of a plasma jet ignition plug.