JP2008507100A - 炭化物を含む発光体を備えたグローランプ - Google Patents

Abstract

本発明は、充填ガスとともに管（２）内に真空密に収容されかつタングステンよりも融点の高い金属炭化物を含む発光体（７）を備えたグローランプ（１）に関する。本発明によれば、電流線（１０）が第１のセクション（６）および第２のセクション（１５）の２つのセクションから成る。第１のセクション（６）は発光体（７）と一体にワイヤから成形されており、本来の電流線として機能する第２のセクション（１５）は熱耐性の高い材料から成形されている。

Description

技術分野
本発明は請求項１の上位概念に記載の炭化物を含む発光体を備えたグローランプに関する。これは特にＴａＣから成る発光体を含むかまたは発光体の要素またはコーティング部の要素としてＴａＣを含むハロゲングローランプに関する。

従来の技術
種々の刊行物から炭化物を含む発光体を備えたグローランプが公知である。ただしこれまでこうしたランプについて、耐用期間がきわめて制限されているという問題が未解決であった。国際公開第０１／１５２０６号明細書には、発光体と別個の支承レームとを接合する手段が開示されている。

炭化タンタルはタングステンに比べて約５００Ｋ高い融点を有する。そのため炭化タンタルから成る発光体の温度はタングステンから成る発光体の温度よりも著しく高く調整することができる。炭化タンタルの発光体の温度は高く、可視スペクトル領域で発光が大きいので、炭化タンタルランプ（発光体として炭化タンタルを備えたランプ）は従来のタングステンから成る発光体を有するランプに比べて格段に高い光効率を実現することができる。炭化タンタルランプの市販化は、これまでのところ、炭化タンタルの脆弱性および高温による発光体の早期の脱炭化および破壊のために進んでいなかった。脆弱性の問題を克服するために、最適な炭化方法を使用することが独国出願第１５５８７１２号明細書および米国特許第３６５０８５０号明細書において提案されており、炭化タンタルTaCと炭化物材料との合金、例えばTaC+WC，TaC+HfCなどを使用することが米国特許第３４０５３２８号明細書および米国特許第４０３２８０９号明細書において提案されており、支持体材料を使用することが米国特許第１８５４９７０号明細書において提案されている。

炭化タンタルランプを組み立てる際にかかる製造コストをできるだけ小さく抑えるために、従来の石英ガラス技術を用いた低圧ハロゲンランプ（図３を参照）と同じジオメトリで炭化タンタルランプを組み立てることが提案されている。

図３に示されているように、一方側の封止されたグローランプ１は硬質ガラスから成る管２，封止部３および内部の電流線６を有しており、この電流線は封止部３内でシート４を介して発光体７に接続されている。シート４は外部の給電線５に接続されている。

このためにまずタンタルワイヤから成る巻線が成形され、この巻線を用いてロッド状ランプが製造される。続いてタンタルワイヤから成る発光体がロッド状ランプ内でメタンおよび水素の混合気を用いて炭化される。当該の炭化の基本的な特性については、S.Okoli, R.Haubner, B.Lux, "Surface and Coatings Technology"47, 1991の585頁〜599頁およびG.Hoerz, "Metall" 27, 1973の680頁に記載されている。ここでは炭化反応の２つの特性が重要である。すなわち、（１）炭化の際にはまず亜炭化物Ta₂Cが形成され、さらに続けて炭素を供給することによりTaCが形成されること、（２）炭化反応は温度が上昇するにつれて迅速になることである。

発光体を炭化に必要な温度まで加熱する最も簡単な手段として、発光体に適切な電圧を印加することが挙げられる。しかしこのとき熱伝導のために発光体の端部から封止部へ向かって温度の勾配が生じる。発光体ではいずれの場合にも充分な高温が生じるので、一貫した炭化が行われる。しかし封止部の直接上方では温度は低く、たいていの場合７００℃を下回ってしまい、そもそも炭化が起こらない。この領域では完全な炭化に必要な温度を調整することが非常に困難である。したがってタンタルワイヤから成る封止部の直接近傍の領域と完全に炭化される発光体の領域とのあいだに、脆弱な亜炭化物Ta₂Cの領域が生じてしまう。この領域では突き合わせの負荷により発光体が破損しやすい。ここに当該の領域を保護または安定化し、破損の危険を低減しなければならないという課題が生じる。安定化により少なくとも確実に顧客のもとへランプを搬送することができるようになる。

脆弱な亜炭化物Ta₂Cの支配的なクリティカル領域を巻線カバーの使用により保護する手段が例えば未公開の独国出願第１０２００４０１４２１１．４号明細書に記載されている。

前述した問題を回避するための最近のストラテジとして、フレームを用いてタンタル巻線をランプ管に固定する手段が挙げられる。この場合例えばタンタルワイヤから成る巻線を例えばモリブデンから成る中実なフレームに溶接し、続いてワイヤを炭化タンタルへ炭化する。しかし、タンタルワイヤよりも格段に径の大きいモリブデンワイヤの電流線を介した大きな熱放出のために、強い温度グラジエントがタンタル巻線に沿って溶接部まで生じる。こうしてタンタルワイヤは溶接部付近では完全には炭化されず、特に脆弱な亜炭化物Ta₂Cの支配的な領域が生じてしまう。この領域では突き合わせの負荷により発光体が破損しやすくなる。この問題を解決するには付加的なコストをかけなければならない。例えば、炭化プロセス前にTa，Hf，Nb，Zrまたはこれら金属の合金から形成される発光体の端部が炭化に対してコーティングにより保護される。

発明の開示
したがって本発明の課題は、請求項１の上位概念に記載の炭化物を含む発光体を備えたグローランプ、特にハロゲン充填ガスを用いるランプにおいて、耐用期間を長くし、発光体の損傷の問題を克服することにある。

この課題は請求項１の特徴部分に記載の構成により解決される。特に有利な実施形態は従属請求項に示されている。

本発明によれば一体式の発光体が使用され、２つの電流線が巻き回された発光体の延長部となっている。発光体および電流線は唯一のワイヤから形成される。

本発明は、タンタルワイヤの炭化の際に亜炭化物の段上に炭化物が残ってしまうような温度領域を生じさせないことにより、脆弱な亜炭化物Ｔａ_２Ｃの形成を完全に回避するという着想に基づいている。このためにタンタルワイヤから成る巻線のうち封止部へ向かう下方の低温部分は他の材料から形成される。タンタルワイヤから成る巻線は他の材料から成る第２のワイヤに溶接される。この第２のワイヤはタンタルワイヤの径のオーダーで充分に小さな径を有する。したがって放熱度が大きくなり、フレームを使用する場合などに生じる損失が低減される。巻線を形成するためのワイヤ材料は生じる温度のもとでも炭化物を形成してはならない。なぜなら炭化物は一般に脆弱性が高く、また電気抵抗が高いためスイッチオン耐性が著しく低減されてしまうからである。巻線の端部は、高融点を有しかつ充分に硬く、タンタルと比較可能な導電性および熱伝導性を有し、気相から輸送された炭素と反応しない別の材料の比較的薄いワイヤから成形しなければならない。このような材料として金属であるレニウム、オスミウムおよび場合によりルテニウム、イリジウムなどが当てはまる。これらの金属は高融点を有し、それぞれレニウム３４５３Ｋ，オスミウム３３１８Ｋ，ルテニウム２５８３Ｋ，イリジウム２６８３Ｋである。これらの金属はタンタルとともに合金を形成し、その合金がタンタルワイヤとレニウム、オスミウム、イリジウムまたはルテニウムから成るワイヤとのあいだの溶接部となる。２つの金属の接合部はタンタルワイヤが完全に炭化される温度となる。タンタルワイヤが完全に炭化される下方の限界温度はワイヤ径と炭化の際の境界条件（メタン濃度、炭化プロセスにかけられる時間など）とに依存して定まる。典型的には下方の限界温度は２２００Ｋ〜３０００Ｋの範囲にある。２つの金属の接合点は１カ所であるため、ランプ駆動時に熱的に必要以上に高い負荷は受けず、３０００Ｋを下回る。いずれにしても巻線と比べて著しく低い温度となる。端部から蒸発した金属の管壁への凝結は適切なハロゲンの循環プロセスにより容易に阻止することができる。

ここで説明している本発明は特に管容積の低減されたランプに関する。発光体、特に発光部から管の内壁までの距離は最大で１８ｍｍである。管径は最大で３５ｍｍ、有利には５ｍｍ〜２５ｍｍの範囲、特に有利には８ｍｍ〜１５ｍｍの範囲である。このように小さな寸法、特に径の小さい管では、固体物質が管壁に析出する危険があり、対策を講じることが必須となる。管径が小さい場合、巻線の色温度に応じて、独国出願第１０３５６６５１．１号明細書に記載されているように、２重の循環プロセスにより管の黒化が著しく低減されるかまたは回避される。

特に軸線方向または軸線に対して横断方向に配置された発光体は一方側または両側が閉鎖または封止された管である。

有利には、発光体は１重に巻き回されたワイヤであるが、その端部は給電に用いられる始端として巻き回されない。発光体に対する典型的なワイヤ径は５０μm〜３００μｍである。典型的には発光体は５個〜２０個のターンから成っている。発光体のできるだけ高い安定性を達成するための有利な勾配係数は１．４〜２．８である。

特に有利には、本来の電流線として機能する部分は管の内側から管の材料内へ入りこむ領域まで延在している。通常、管は１個または２個の封止部によって閉鎖されている。移行部の領域は封止縁部と称される。

特に有利には本来の電流線として機能する部分は炭化物を形成しない材料から成り、電流線の温度特性に依存して、電流線全体の長さの少なくとも５０％、有利には少なくとも８０％を超えて延在する。

有利には、発光体は軸線方向に延在する。なぜなら軸線方向に延在する発光体を使用するコンセプトは効率を増大するための管へのコーティングを被着するのに良好に適しているからである。これについて良く知られているのはいわゆる赤外コーティングIRCであり、例えば米国特許第５５４８１８２号明細書に記載されている。相応のことが周知のように楕円体状または円筒体状に成形された管の外部にも当てはまる。

特に有利にはハロゲン充填ガスが用いられる。これは適切な寸法設計がなされさえすれば、発光体の材料の循環プロセスのみならず、場合によっては電流線の材料の循環プロセスも開始させることができるからである。この種の充填ガスは公知である。特に２重の循環プロセスのための充填ガスとして、独国出願第１０３５６６５１．１号明細書に記載されているものが挙げられる。

さらに本発明のランプの構造は従来のランプの構造よりも格段に簡単に実現できる。なぜなら、特に最大で８０Vまでの低圧分野での適用に対して、安定化のために石英ガラスのロッドおよび巻付けコイルのいずれも必要ではなく、さらにTaCから成る既に炭化された発光体と電流線とのあいだの問題の生じやすい接触部（溶接部、クランプ部または圧着部など）も必要ないからである。既に炭化されたTaCから成る発光体を処理する際には材料の脆弱性のために発光体の端部にしばしば損傷が生じる。

有利には発光体の材料はTaCである。またＨｆ、ＮｂまたはＺｒの炭化物も適している。さらに前述の炭化物の合金も適している。さらにＴａまたはＴａ_２Ｃも適用可能である。

本発明は特に最大で５０Ｖまでの低圧ランプに適している。なぜなら必要な発光体を、最大出力１００Ｗの一般用途向けに、中実かつワイヤ径５０μｍ〜３００μｍ、特に最大で１５０μｍまでに構成することができるからである。特に３００μｍまでの太いワイヤは出力１０００Ｗまでのフォトオプティクス分野に用いられる。特に有利には本発明は一方側が封止されたランプに適用される。これは発光体を短く保って破損の危険を低減することができるからである。しかし本発明は両側が封止されたランプおよび電源電圧で動作するランプにも適用可能である。

電流線は管の１個または２個の封止部内に収容されており、そのうち本来の電流線として機能する部分は少なくとも封止部の界面まで延在している。封止部としてはピンチ封止部または溶融封止部が使用されることが多い。

有利には電流線の第２のセクションすなわち本来の電流線として機能する部分の径は少なくとも電流線の第１のセクションの１６０％までであり、有利には１１０％〜１４０％である。巻き回されたワイヤである発光体の径ｄ_LKと本来の電流線として機能する低温部分の径ｄ_eSとの関係の手がかりは、発光体から封止部の界面（封止縁部）までの平均温度のもとで、径の比が熱伝導度λの比の逆数の根から係数３より大きくは偏差しないということである。つまり径の比は熱伝導度の比の逆数の１／３倍から３倍までのあいだに存在する。したがって

が成り立つ。

図面の簡単な説明
以下に複数の実施例に基づき本発明について詳細に説明する。図１には炭化物発光体を備えたグローランプの第１の実施例が示されている。図２には炭化物発光体を備えたグローランプの第２の実施例が示されている。図３には従来技術の炭化物発光体を備えたグローランプが示されている。図４には電流線の第１のセクションから第２のセクションへの移行部が示されている。

本発明の有利な実施例
図１には一方側の封止されたグローランプ１が示されており、これは石英ガラスから成る管２，封止部３および内部の電流線１０を有しており、この電流線は封止部３内でシート４を介して発光体７に接続されている。発光体７は１重に巻き回され、軸線方向に延在するＴａＣワイヤである。その端部１４は巻き回されておらず、ランプ軸線に対して横断方向に存在している。外部の給電線５は外側でシート４に接している。管の内径は５ｍｍである。巻き回されていない端部１４はランプ軸線に対して平行に屈曲され、電流線１０の第１のセクション６をなしており、さらに小さな継ぎ目を経て本来の電流線の機能を果たす第２のセクション１５をなしている。第１のセクションの長さＸ１は典型的には電流線１０の全長Ｘの２０％であり、第２のセクションの長さＸ２は電流線１０の全長Ｘの８０％である。電流線の第２のセクション１５はレニウムから成り、溶接点８を介して電流線の第１のセクション６へ溶接されている。

径ｄ_ＬＫ＝０．１２５ｍｍのタンタルワイヤの巻き回された発光体７は径ｄ_ｅＳ＝０．１５５ｍｍのレニウムワイヤから成る本来の電流線として機能する部分１５に接続されている。このことは図４に示されている。第２のセクション１５のレニウムワイヤは第１のセクション６のワイヤよりも大きな径を有している。これはタンタルに比べて約３５％小さいレニウムの導電性および約１５％小さいレニウムの放熱度λを補償するためである。電流線１０の全長Ｘは封止縁部１２から発光体７の巻線の端部１４までを計算したものである。これは低温部すなわちレニウムから成る８０％の部分と高温部すなわちタンタルおよび炭化後の炭化タンタルから成る２０％の部分とから成る。低温部は本来の電流線の機能を果たす第２のセクション１５に対応し、高温部は発光体としての第１のセクション６に対応する。

ここで説明している構造は他の金属炭化物、例えばハフニウム炭化物、ジルコニウム炭化物、ニオブ炭化物などの発光体を備えたランプにも適用可能である。

図２には両側が封止された管状電灯として知られるグローランプ２０が示されている。このグローランプは石英ガラス２１から成る管、２つの封止部２４，２５および発光体２６に接続された電流線２７を有している。発光体２６は１重に巻き回され、ＴａＣから成る。電流線２７の第１のセクション２２は発光体の巻き回されていない端部によって直接に形成されており、溶接点３０を介して、オスミウムから成る本来の電流線として機能する部分である第２のセクション２９に接続されている。第２のセクション２９は周知のように封止部２４，２５に接合されたベース部２８で終端している。管の内径は１５ｍｍである。発光体はリング状支承部またはガラスフィンガを介して管内でセンタリングされる。これらの手段は公知である。ガラスフィンガを使用する場合、ガラスフィンガによって包囲される発光体の領域をＲｅ，ＲｕまたはＯｓなどの他の材料から成る阻止部材として形成するか、または当該の領域に相応のコーティングを設けると有利である。

一般には、ランプは、炭化タンタルのワイヤから成りかつ１重に巻き回された発光体を備えていると有利である。

管は５ｍｍ〜３５ｍｍ、有利には８ｍｍ〜１５ｍｍの管径を有する石英ガラスまたは硬質ガラスから成る。

充填ガスは主として不活性ガス、特にＡｒ，ＫｒまたはＸｅなどの希ガスであり、場合により少量の窒素、例えば１５ｍｏｌ％までの窒素が調量される。これにさらに炭化水素、水素およびハロゲン添加物を添加してもよい。

有利には巻き回されたワイヤである発光体の材料として、ジルコニウム炭化物、ハフニウム炭化物または例えば米国特許第３４０５３２８号明細書に記載されている種々の炭化物の合金が適している。

これに代えて、例えばレニウムワイヤなどの支持体材料および炭素ファイバなどのコアから成る発光体を用い、このコアに炭化タンタルまたは他の金属炭化物をコーティングすることもできる。これについては未公開の独国出願第１０３５６６５１．１号明細書を参照されたい。

別の手段として、ＴａＣから成る発光体上にまず炭素を析出させる。これは例えばＴａＣを高濃度のＣＨ_４雰囲気において加熱することにより行われる。次に当該の炭素層上に炭化タンタルが堆積される。例えばＣＶＤプロセスにおいてタンタルが堆積され、周囲の炭素を通しておよび／または外部から、ＣＨ_４を含む雰囲気において加熱することによりこれが炭化される。炭素ファイバのコーティングとは異なり、ＴａＣ発光体はタンタル成分のために任意の形状に製造することが容易であるという利点を有する。

基本的には充填ガスについて炭素成分０．１ｍｏｌ％〜５ｍｏｌ％、特に２ｍｏｌ％が相当する。水素成分は有利には少なくとも炭素成分がある場合、当該の炭素成分の２倍〜８倍である。ハロゲン成分は最大で炭素成分の１／２、有利には１／５〜１／２０であり、特に有利には１／１０である。ハロゲン成分は最大で水素成分に相応し、有利には最大で水素成分の１／２に相応する。基本的にハロゲン成分は５００ｐｐｍ〜５０００ｐｐｍである。これらのデータは全て冷間充填圧１ｂａｒのもとでの値である。圧力が変化する場合、個々の濃度値は物質の絶対量が維持されるように換算される。例えば圧力が２倍になったとき、全ての濃度のｐｐｍ値は１／２になる。

具体的な試験は２４Ｖ／１００Ｗのランプに対して行われた。色温度は３８００Ｋである。ランプは径１２５μｍの炭化タンタルから得られたＴａＣワイヤを発光体として使用している。このワイヤは１重に巻き回されている。このランプは、径１９０μｍおよびそれ以外の条件の等しいワイヤから成る発光体を備えたランプに比べて、格段に良好な破損耐性を示した。破損抵抗試験は衝撃振子を用いて行われた。

通常の、モリブデンから成る硬い電極支持体を使用する同様のランプは著しく破損しやすい。なぜなら、中実のモリブデン支持体を使用する場合、発光体の位置とモリブデン電極およびタンタル巻線の接続点とが近いと温度がきわめて低くなり、炭化プロセスが終了せず、脆弱な亜炭化物が支配的となってしまうからである。この問題を解決するには付加的なコストをかけなければならない。例えば、炭化前にTa，Hf，Nb，Zrまたはこれらの金属の合金から形成される発光体の端部が炭化に対してコーティングにより保護される。

前述のケースに代えてMoまたはWから成る電極支持体を設け、熱伝導の値を小さくするためにこれを薄くし、接合点近傍のTa巻線も完全に炭化されるようにすると、ワイヤ径が小さいのでMo電極そのものも完全に炭化し、これが弱点となってしまう。この問題を解決するには、電極自体を炭化防止層または炭化にきわめて時間のかかる層でコーティングしなければならない。例えば電極は上述した金属すなわちレニウム、オスミウム、ルテニウムまたはイリジウムのいずれかから成る層によってコーティングされる。これに代えて電極のコーティングは例えばハフニウムホウ化物、ジルコニウムホウ化物およびニオブホウ化物で行ってもよい。例えばモリブデンホウ化物はモリブデン炭化物よりも安定しているので、電極を外部からホウ化によってパシベーションすることもできる。別の手段として、Mo電極またはW電極のコーティングをハフニウム窒化物、ジルコニウム窒化物またはニオブ窒化物などの窒化物で行ってもよい。これらの化合物は炭化プロセスでは炭化物への変換が緩慢であり、層厚さをきちんと選定すれば充分に炭化プロセスを耐え抜くことができる。

本発明の電流線を備えた発光体は通常の条件のもとでのランプの搬送にも良好に適している。他のコンセプトでは発光体が破損しやすくなり、ランプの搬送に特別な措置を導入しなくてはならなくなる。

電流線全体の長さ、すなわち発光体から封止縁部までの距離はこの場合には問題とならない。なぜならＴａからＴａＣへの不完全な変換に起因する問題が２つのステップによって解決されているからである。すなわち電流線の下方の第２のセクションは別の材料から形成されており、また第１のセクションは短く、材料であるＴａが確実にＴａＣへ変換されるのである。管の最大長は例えば２５ｍｍを問題なく上回り、５０ｍｍまたは７５ｍｍまで延長することができる。

１０ｍｍの管径を有しかつＴａＣから成る発光体を備えたランプは、具体的には、冷間充填圧１ｂａｒのＫｒ＋１％Ｃ_２Ｈ_４＋１％Ｈ_２＋０．０５％ＣＨ_２Ｂｒ_２の成分から成る充填ガスを有する。濃度値はｍｏｌ％で表される。

炭化物発光体を備えたグローランプの第１の実施例を示す図である。 炭化物発光体を備えたグローランプの第２の実施例を示す図である。 従来技術の炭化物発光体を備えたグローランプを示す図である。 電流線の第１のセクションから第２のセクションへの移行部を示す図である。

Claims (13)

1. 炭化物を含む発光体（７）および該発光体を支承する電流線（１０）を有しており、前記発光体は充填ガスとともに管（２）内に真空密に封入されており、前記発光体はタングステンよりも融点の高い金属炭化物を含む、
   発光体を備えたグローランプにおいて、
   少なくとも１つの電流線（１０）の第１のセクション（６）は発光体（７）と一体にワイヤから成形されており、電流線（１０）のベースから遠い側の第２のセクション（１５）は例えば溶接部（８）を介して前記第１のセクション（６）に接合されており、また該第２のセクションは炭化物を形成しない硬質かつ高融点の材料から成り、さらに該第２のセクションの材料の導電性および熱伝導性は前記発光体の材料の導電性および熱伝導性と同じかそれより小さいオーダーである
   ことを特徴とする発光体を備えたグローランプ。
2. 前記発光体（７）は少なくともその表面が炭化タンタルから成り、例えば端部（１４）を除いた部分が１重に巻き回されているワイヤである、請求項１記載のランプ。
3. 前記管（２）は石英ガラスまたは硬質ガラスから成り、管径５ｍｍ〜３５ｍｍ、有利には８ｍｍ〜１５ｍｍを有する、請求項１記載のランプ。
4. 前記充填ガスは不活性ガス、例えば希ガスであり、場合により少量の窒素、少なくとも１つの炭化水素、水素、少なくとも１つのハロゲン添加物を含む、請求項１記載のランプ。
5. 前記発光体（７）は１重に巻き回されたワイヤであり、有利には径５０μm〜３００μｍ、特に有利には径１５０μｍまでである、請求項１記載のランプ。
6. 前記電流線の第２のセクション（１５）の長さは前記発光体の近傍位置まで延在するように選定されており、前記電流線の第１のセクション（６）の温度は前記溶接部（８）の領域を含めて少なくとも２０００℃以上である、請求項１記載のランプ。
7. 前記電流線の第２のセクション（１５）の材料として金属であるレニウム、オスミウム、ルテニウムまたはイリジウムのいずれかが単独でまたは合金として使用される、請求項１記載のランプ。
8. 前記電流線（１０）は前記管の１個または２個の封止部（３）内に収容されており、そのうち本来の電流線として機能する部分は少なくとも前記封止部の界面（１２）まで延在している、請求項１記載のランプ。
9. 巻き回されたワイヤである発光体の径ｄ_LKと本来の電流線として機能する部分の径ｄ_eSとの比が、前記発光体（７）から前記封止部の界面（１２）までの平均温度のもとで、熱伝導度λの比の逆数の根から係数３より大きくは偏差しない、つまり径の比が熱伝導度の比の逆数の根の１／３倍から３倍までのあいだに存在し、
   

   

   が成り立つ、請求項１記載のランプ。
10. 前記電流線の第２のセクションの径すなわち本来の電流線として機能する部分の径は最大で前記電流線の第１のセクションの１６０％までであり、有利には少なくとも１１０％〜１４０％である、請求項９記載のランプ。
11. 前記電流線の第２のセクションの材料として炭化物を形成する金属、例えばモリブデンまたはタングステンのいずれかが使用され、該第２のセクションの表面がレニウム、オスミウム、ルテニウムまたはイリジウムのいずれかによってコーティングされる、請求項１記載のランプ。
12. 前記電流線の第２のセクションの材料として炭化物を形成する金属、例えばモリブデンまたはタングステンのいずれかが使用され、該第２のセクションの表面がホウ化ハフニウム、ホウ化ニオブまたはホウ化ジルコニウムなどのホウ化物または窒化ハフニウム、窒化ニオブまたは窒化ジルコニウムなどの窒化物によってコーティングされる、請求項１記載のランプ。
13. 前記電流線の第２のセクションの材料として炭化物を形成する金属、例えばモリブデンまたはタングステンのいずれかが使用され、該第２のセクションの表面は例えばホウ化物によりパシベーションされる、請求項１記載のランプ。

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