JP2008064025A - オープンデッキ型のシリンダブロック - Google Patents

Abstract

【課題】シリンダブロックにおける亀裂の発生等、応力集中によるシリンダブロックの損傷を抑制する。
【解決手段】シリンダブロック１は、シリンダボア＃１の周囲を囲むようにして形成されるとともにシリンダブロック１のアッパデッキ１２において開口するウォータジャケット１３と、同ウォータジャケット１３とシリンダボア＃１の間の隔壁１８とを備え、同隔壁１８は、その肉厚がシリンダボア＃１の周方向における所定位置において局所的に厚くされた偏肉部１８ａを有する。シリンダブロック１において、偏肉部１８ａはシリンダボア＃１の軸方向Ｌにおいてアッパデッキ１２側に位置する部分ほどその偏肉量Ｔが小さく設定されている。
【選択図】図４

Description

本発明は、ウォータジャケットとシリンダボアとの間の隔壁を備え、同隔壁に肉厚を厚くした偏肉部が形成されたオープンデッキ型のシリンダブロックに関する。

一般に、水冷式エンジンのシリンダブロックには、シリンダボア（シリンダブロックに形成されるシリンダ、或いは同シリンダに圧入されるシリンダライナの内周壁）の周囲に冷却水を循環させるためのウォータジャケットが形成されており、この冷却水によりシリンダブロックが冷却されている。

ここで近年、例えば特許文献１に記載されるシリンダブロックのように、シリンダボアの真円度を向上させるべく、シリンダボアとウォータジャケットとの間を区画する隔壁に、その肉厚が前記シリンダボアの周方向における所定位置において局所的に厚くされた偏肉部を形成するようにしたものが提案されている。このようなシリンダブロックにあっては、隔壁において偏肉部を形成した部分の剛性を高めることができるため、シリンダにシリンダライナを圧入する際に、同シリンダに働く力により隔壁が変形することを抑制することができる。また、シリンダブロックが高温となる機関環境、例えば機関運転時のシリンダブロックの熱変形も抑制することができる。
特開平９−７９０８５号公報

ところで、このようにシリンダブロックのように隔壁に偏肉部が形成されると、偏肉部とそれ以外の部分との境界部分において形状変化量（肉厚変化量）が大きくなる。このため、機関燃焼時に燃焼圧が生じた際に、この境界部分に応力集中が生じて、シリンダブロック、特にその燃焼室の周囲の部分に、亀裂の発生等、損傷が生じるおそれがある。

そして、このような燃焼圧に起因する隔壁の応力集中は、ウォータジャケットがシリンダブロックのアッパデッキにおいて開口している構造を有するシリンダブロック、いわゆるオープンデッキ型のシリンダブロックにおいて顕著となる。

なお、隔壁に生じるこのような亀裂、或いは破損を抑制するために、同隔壁の肉厚を全体的に厚くして剛性を高くするといった構成を採用することも考えられる。しかしながら、エンジンは、その設計上、燃焼圧を基準としてシリンダヘッドとシリンダブロックとの間に必要な面圧が算出されるとともに、同面圧を基準としてシリンダヘッドとシリンダブロックとを組み付けるための複数のヘッドボルトの位置が設定されている。従って、シリンダブロックにおいて、これらヘッドボルトが螺合されるボルト穴とシリンダボアとの間に形成される隔壁の肉厚を厚く設定した場合には、その分だけウォータジャケットの流路面積が制限されることとなり、その冷却効果の低下を招くこととなる。こうした設計上の制限により、隔壁の肉厚を全体的に厚くして剛性を高くするといった構成を採用することは事実上困難である。

本発明はこうした実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、シリンダブロックにおける亀裂の発生等、応力集中によるシリンダブロックの損傷を抑制することにある。

以下、上記目的を達成するための手段及びその作用効果について記載する。
請求項１に記載の発明は、シリンダボアの周囲を囲むようにして形成されるとともにシリンダブロックのアッパデッキにて開口するウォータジャケットを備え、同ウォータジャケットと前記シリンダボアとの間の隔壁は、前記シリンダボアの周方向における所定位置での肉厚が局所的に厚くされた偏肉部を有してなるオープンデッキ型のシリンダブロックにおいて、前記偏肉部は前記シリンダボアの軸方向において前記アッパデッキ側に位置する部分ほどその偏肉量が小さく設定されてなることを要旨としている。

同構成では、シリンダボアの軸方向においてアッパデッキ側に位置する部分ほど偏肉部の偏肉量が小さく設定されているため、同偏肉部とそれ以外の部分との肉厚の差が小さくなる。したがって、シリンダボアの軸方向においてアッパデッキ側に位置する部分ほど、偏肉部とそれ以外の部分との境界部分における形状変化量（肉厚変化量）が小さくなる。その結果、シリンダボアの軸方向においてアッパデッキ近傍に位置する隔壁に機関燃焼時の燃焼圧による応力集中が生じたとしても、その際の応力を小さくすることができ、亀裂の発生等、応力集中によるシリンダブロックの損傷を抑制することができるようになる。

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載のオープンデッキ型のシリンダブロックにおいて、前記偏肉部は前記シリンダボアの軸方向について、前記シリンダボア内に配設されるピストンが上死点に位置したときにおける同ピストンのピストンリングよりも前記アッパデッキ側に位置する部分においてその偏肉量を変化させることにより、前記シリンダボアの軸方向において前記アッパデッキ側に位置する部分ほど同偏肉量が小さく設定されてなることを要旨としている。

燃焼室において混合気が燃焼すると、その燃焼圧は、シリンダボアの内壁、詳細にはシリンダボアの内壁においてピストンリングよりも上方に位置する部分、すなわちアッパデッキ側に位置する部分に直接作用することとなる。

この点、上記構成によれば、燃焼圧が直接作用するシリンダボアの内壁について、偏肉部の偏肉量を小さく設定するようにしているため、隔壁に生じる応力集中を好適に抑制することができる。

請求項３に記載の発明は、請求項２に記載のオープンデッキ型のシリンダブロックにおいて、前記ピストンリングはコンプレッションリング及びオイルリングを含み、前記偏肉部は前記シリンダボアの軸方向について、前記ピストンが上死点に位置したときにおける前記オイルリングの位置から前記コンプレッションリングの位置にかけてその偏肉量を変化させることにより、前記シリンダボアの軸方向において前記アッパデッキ側に位置する部分ほど同偏肉量が小さく設定されてなることを要旨としている。

ピストンリングは、シリンダボアの内壁に付着したオイルを掻き落とすためのオイルリングと、このオイルリングよりも上方、換言すればアッパデッキ側に位置して設けられ、燃焼室内の混合気や燃焼ガスがエンジンのクランクケース内に漏れることを抑制するためのコンプレッションリングとから構成されている。そして、コンプレッションリングはシリンダボアの内壁に押接されて燃焼室の気密性を確保している。このため、隔壁においては、このコンプレッションリングよりも上方に位置する部分に作用する燃焼圧が相対的に大きくなる。

この点、上記構成では、オイルリングを基準としてこれよりもアッパデッキ側の部分で偏肉量を小さくすることにより、少なくともオイルリングの位置する部分における偏肉量よりもコンプレッションリングの位置する部分における偏肉量の方が小さく設定されているため、同隔壁に生じる応力集中を好適に抑制することができる。

請求項４に記載の発明は、請求項３に記載のオープンデッキ型のシリンダブロックにおいて、前記コンプレッションリングはトップリング及びセカンドリングを含み、前記偏肉部は前記シリンダボアの軸方向について、前記ピストンが上死点に位置したときにおける前記オイルリングの位置から前記セカンドリングの位置にかけてその偏肉量を変化させることにより、前記シリンダボアの軸方向において前記アッパデッキ側に位置する部分ほど同偏肉量が小さく設定されてなることを要旨としている。

上述したように燃焼圧は、オイルリングよりも上方に位置する部分に作用する。更に詳細には、シリンダボアの内壁に作用する燃焼圧はオイルリングの位置する部分からセカンドリングの位置する部分にかけて徐々に増大する。この点に鑑み、上記構成では、偏肉部はオイルリングの位置する部分からセカンドリングの位置する部分にかけてその偏肉量を変化させている。このため、上述したようにシリンダボアの内壁に作用する燃焼圧がその位置に応じて異なるのに対応して偏肉量を設定することができ、同偏肉量を小さく設定することによる剛性低下を抑えつつ、隔壁に生じる応力集中を好適に抑制することができるようになる。

請求項５に記載の発明は、請求項１〜４のいずれか一項に記載のオープンデッキ型のシリンダブロックにおいて、前記偏肉部は、その偏肉量が変化する部分において同偏肉量を徐変させてなることを要旨としている。

同構成によれば、偏肉量が急激に変化する部分において、燃焼圧に起因した応力が集中することを抑制することができる。
請求項６に記載の発明は、請求項１〜５のいずれか一項に記載のオープンデッキ型のシリンダブロックにおいて、ヘッドボルトが螺合されるボルト穴を備え、前記偏肉部は前記シリンダボアの軸方向について、前記ボルト穴と前記ヘッドボルトが螺合する領域に隣接する部分の偏肉量が、それ以外の部分の偏肉量よりも大きく設定されてなることを要旨としている。

一般に、エンジンでは、シリンダブロックに形成されたボルト穴にヘッドボルトを螺合することによりシリンダブロックとシリンダヘッドとが組み付けられる。このようなボルト穴を有するシリンダブロックにあっては、同ボルト穴にヘッドボルトを締め付けた際にその締め付け力に応じた内部応力が生じる。その結果、同内部応力に起因して隔壁に変形が生じるおそれがある。

この点、上記構成によれば、隔壁においてこのような変形が生じやすい部分の剛性を高めることにより、上記内部応力に起因する同隔壁の変形を抑制することができる。
請求項７に記載の発明は、請求項１〜６のいずれか一項に記載のオープンデッキ型のシリンダブロックにおいて、ヘッドボルトが螺合される複数のボルト穴が前記シリンダボアの周方向に所定間隔を置いてそれぞれ形成され、前記偏肉部が形成される前記所定位置は前記シリンダボアの周方向において隣接するボルト穴の間の部分であることを要旨としている。

上述したようにシリンダブロックにおいては、ヘッドボルトが螺合されるボルト穴とシリンダボアとの間に形成される隔壁の肉厚を厚く設定しようとすると、その分だけウォータジャケットの流路面積が制限されることとなり、ひいてはその冷却効果の低下を招くこととなる。

この点、上記構成によれば、隔壁において、シリンダボアの周方向において隣接するボルト穴の間の部分に偏肉部を形成しているため、ウォータジャケットの流路面積を狭めることなく同隔壁の剛性を高めることができる。

請求項８に記載の発明は、請求項１〜７のいずれか一項に記載のオープンデッキ型のシリンダブロックにおいて、前記アッパデッキの端面には偏肉部が形成されず前記隔壁が均一な肉厚を有してなることを要旨としている。

同構成によれば、機関燃焼時に生じる燃焼圧が大きく作用する隔壁のアッパデッキ側において同隔壁に生じる応力を均一にすることができるため、同隔壁に生じる応力集中をさらに抑制することができる。

以下、本発明を車両用エンジンのシリンダブロックに具体化した一実施形態について図１〜図４を参照して説明する。
図１に示されるように、シリンダブロック１の上部にはガスケット３を介してシリンダヘッド２が配設されている。

図２に示されるように、このシリンダブロック１の下部には、クランクシャフトを収容するクランクケースの上半分を構成するスカート部１１が形成されている。またシリンダブロック１の上部には、ピストンが収容される４つのシリンダボア＃１〜＃４が形成されている。

これらシリンダボア＃１〜＃４は、より詳しくは以下のような構造からなる。すなわち、図３及び図４に示されるように、シリンダブロック１には円筒形状の４つのシリンダ１５が形成されており、これらシリンダ１５内にシリンダライナ１７がそれぞれ鋳込まれている。各シリンダライナ１７は円筒形状に形成されており、その内周壁によって囲まれる円筒空間によりシリンダボア＃１〜＃４が形成されている。各シリンダボア＃１〜＃４は、混合気や燃焼によって生じた排気の気密を保つために、精度（真円度）の高い円筒形状に形成されている。

図４に示されるように、このシリンダボア＃１〜＃４には、ピストン２０が往復動可能にそれぞれ収容されている。各シリンダボア＃１〜＃４において、ピストン２０よりも上側の空間は、燃料及び空気を混合した混合気を燃焼するための燃焼室の一部を構成する。ピストン２０にはピストンリング２１がそれぞれ設けられている。このピストンリング２１は、ピストン２０の頂部に近い方からトップリング２１ａ、セカンドリング２１ｂ、及びオイルリング２１ｃの順に配置される３つのリングから構成されている。トップリング２１ａ及びセカンドリング２１ｂは、いわゆるコンプレッションリングであり、燃焼室内の混合気や燃焼ガスがエンジンのクランクケース内に漏れることを抑制するためのリングである。また、オイルリング２１ｃは、シリンダボア＃１〜＃４の内壁に付着したオイルを掻き落とすためのリングである。

図３及び図４に示されるように、シリンダブロック１には、これらシリンダボア＃１〜＃４の周囲に冷却水を循環するためのウォータジャケット１３が形成されている。また、シリンダブロック１は、その上面、すなわちアッパデッキ１２が平坦面となるように加工されており、ガスケット３が載置されるシール面となっている。図４に示されるように、ウォータジャケット１３は、そのシリンダボア＃１〜＃４の軸方向Ｌ（以下、単に「軸方向Ｌ」と称する。）において、その上方がアッパデッキ１２において開口しており、その下方がシリンダブロック１の内部において閉塞されている。シリンダブロック１はこのようにウォータジャケット１３がそのアッパデッキ１２において開口する、いわゆるオープンデッキ型のシリンダブロックである。

また、図３に示されるように、このウォータジャケット１３の外周には、シリンダブロック１とシリンダヘッド２とを組み付けるためのヘッドボルトが螺合される４つのボルト穴１４ａ〜１４ｄが形成されている。ボルト穴１４ａ〜１４ｄはシリンダボア＃１〜＃４の中心軸を中心として、そのシリンダボア＃１〜＃４の周方向Ｃ（以下、単に「周方向Ｃ」と称する。）に９０度の間隔を置いて形成されている。なお、エンジン本体の設計上、機関燃焼時の燃焼圧を基準としてシリンダブロック１とシリンダヘッド２との間に必要な面圧が算出されるとともに、同面圧を基準としてシリンダブロック１とシリンダヘッド２とを組付けるための複数のヘッドボルトの各々の間の距離、すなわちボルト穴１４ａ〜１４ｄの位置が定められている。

このような構造を有するシリンダブロック１にあっては、ウォータジャケット１３とシリンダボア＃１〜＃４との間に、シリンダブロック１及びシリンダライナ１７から構成される隔壁１８が形成されている。以下、この隔壁１８の形状等について詳細に説明する。

図３及び図４に示されるように、隔壁１８はその肉厚が局所的に厚くされた偏肉部１８ａを有している。図３に示されるように、隔壁１８には、隣接するボルト穴１４ａ〜１４ｄの間に偏肉部１８ａが形成されている。より詳しくは、周方向Ｃにおいて、シリンダボア＃１〜＃４の中心軸及びボルト穴１４ａ〜１４ｄにおける特定のボルト穴の中心軸を結ぶ線と、同シリンダボア＃１〜＃４の中心軸及び同特定のボルト穴と周方向において隣り合う他のボルト穴の中心軸を結ぶ線との等角二等分線上に偏肉部１８ａが形成されている。例えば、図３に示されるように、偏肉部１８ａは、シリンダ＃１の中心軸Ｍ１及びボルト穴１４ａの中心軸Ｍ２を結ぶ線Ｎ１と、同中心軸Ｍ１及びボルト穴１４ｂの中心軸Ｍ３を結ぶ線Ｎ２との等角二等分線Ｎ３上に形成されている。上述のようにシリンダブロック１におけてボルト穴１４ａ〜１４ｄの位置は予め定められているため、隔壁１８において、シリンダボア＃１〜＃４に対して対角線上の位置関係にある各ボルト穴１４ａ〜１４ｄの間、例えばボルト穴１４ａとボルト穴１４ｄとの間、或いはボルト穴１４ｂとボルト穴１４ｃとの間に位置する部分に偏肉部を形成することはウォータジャケット１３の流路面積を狭めることとなるため、実際上困難である。本発明にかかるシリンダブロック１においてはこのようなエンジン設計上の制限に鑑みて、隔壁１８の上記等角二等分線Ｎ３上に偏肉部１８ａを形成することにより、隔壁１８の剛性を高めるようにしている。

また、図４に示されるように、偏肉部１８ａは、隔壁１８の軸方向Ｌにおいてアッパデッキ１２側に位置する部分ほどその偏肉量Ｔが小さくなるように設定されている。この偏肉部１８ａの構造ついて、図５を参照して詳細に説明する。図５では、シリンダボア＃１のピストン２０の位置が二点鎖線で示されている。なお、以下ではシリンダボア＃１の隔壁１８における偏肉部１８ａの構造について説明するが、シリンダ＃２〜＃４の隔壁における偏肉部についても同様の構造を有している。

図５に示されるように、偏肉部１８ａはピストン２０が上死点に位置したときにおけるオイルリング２１ｃの位置から下方の部分、すなわち部分１９ａにおいてその偏肉量Ｔが大きく設定されている。また、偏肉部１８ａは、ピストン２０が上死点に位置したときにおけるオイルリング２１ｃの位置からセカンドリング２１ｂの位置までの部分、すなわち部分１９ｂにおいて、セカンドリング２１ｂの位置に近接する部分ほどその偏肉量Ｔが小さくなるように徐変されている。さらに、隔壁１８においては、ピストン２０が上死点に位置したときにおけるセカンドリング２１ｂの位置からトップリング２１ａの位置までの部分、及び同トップリング２１ａからアッパデッキ１２まで部分、すなわち部分１９ｃには偏肉部が形成されていない。すなわち、隔壁１８は部分１９ｃにおいて均一な肉厚に形成されている。

このような構造を有するシリンダブロック１において、ピストン２０が上死点に位置したときに燃焼室内において混合気が燃焼すると、そのとき生じる燃焼圧は、シリンダボア＃１〜＃４の内壁、詳細にはシリンダボア＃１〜＃４の内壁においてオイルリング２１ｃの位置する部分よりも上方に位置する部分に直接作用することとなる。更に詳細には、同燃焼圧はオイルリング２１ｃの位置する部分からセカンドリング２１ｂの位置する部分にかけて徐々に増大する。従って、図６（ｂ）に示されるように、隔壁３８の偏肉部３８ａが軸方向Ｌに沿って一様に形成されている従来のシリンダブロックにあっては、上記燃焼圧により、偏肉部３８ａとそれ以外の部分３８ｂとの境界部分のような形状変化量（肉厚変化量）が大きい部分、すなわち太線Ｐ１〜Ｐ４に応力集中が生じるおそれがある。

この点、本発明にかかるシリンダブロック１にあっては、図６（ａ）に示されるように、隔壁１８の偏肉部１８ａは軸方向Ｌにおいてオイルリング２１ｃの位置からセカンドリング２１ｂの位置にかけてその偏肉量を変化させることにより、アッパデッキ１２側に位置する部分ほど同偏肉量が小さく設定されている。すなわち、隔壁１８では、オイルリング２１ｃの位置を基準としてセカンドリング２１ｂの位置ほど偏肉部１８ａとそれ以外の部分との境界部分における形状変化量が小さくなる。その結果、アッパデッキ１２近傍に位置する隔壁１８に機関燃焼時の燃焼圧による応力集中が生じたとしても、その際の応力を小さくすることができる。更に、隔壁１８は軸方向Ｌにおいてセカンドリング２１ｂの位置からアッパデッキ１２側の部分においてその肉厚が均一に設定されているため、隔壁１８に生じる応力を均一にすることができるため、隔壁１８に生じる応力の集中をさらに抑制することができる。

以上詳述したように、本実施形態によれば、以下に列記する作用効果が得られる。
（１）シリンダブロック１においては、シリンダボア＃１〜＃４の内壁においてピストンリング２１よりも上方に位置する部分、すなわちアッパデッキ１２側に位置する部分に燃焼圧が直接作用する。シリンダブロック１にあっては、燃焼圧が直接作用するシリンダボア＃１〜＃４の内壁について、偏肉部１８ａの偏肉量を小さく設定するようにしているため、隔壁１８に生じる応力集中を好適に抑制することができる。

（２）隔壁１８においては、オイルリング２１ｃの位置する部分よりもコンプレッションリング、すなわちトップリング２１ａ及びセカンドリング２１ｂの位置する部分に燃焼圧が大きく作用する。シリンダブロック１にあっては、オイルリング２１ｃを基準としてこれよりもアッパデッキ１２側の部分で偏肉量を小さくすることにより、少なくともオイルリング２１ｃの位置する部分における偏肉量よりもトップリング２１ａ及びセカンドリング２１ｂの位置する部分における偏肉量のほうが小さく設定されているため、隔壁１８に生じる応力集中を好適に抑制することができる。

（３）シリンダブロック１においては、シリンダボア＃１〜＃４の内壁に作用する燃焼圧はオイルリング２１ｃの位置する部分からセカンドリング２１ｂの位置する部分にかけて徐々に増大する。この点、シリンダブロック１にあっては、偏肉部１８ａはオイルリング２１ｃの位置する部分からセカンドリング２１ｂの位置する部分にかけてその偏肉量を変化させている。このため、シリンダボア＃１〜＃４の内壁に作用する燃焼圧がその位置に応じて異なるのに対応して偏肉量を設定することができ、同偏肉量を小さく設定することによる剛性低下を抑えつつ、隔壁１８に生じる応力集中を好適に抑制することができる。

（４）隔壁１８は、オイルリング２１ｃの位置からセカンドリング２１ｂの位置の間の部分、すなわち部分１９ｃにおいて、セカンドリング２１ｂの位置ほどその偏肉量が小さくなるように徐変されている。このため、隔壁１８においてその肉厚が変化する部分に燃焼圧に起因した応力が集中することを抑制することができる。

尚、上記実施形態は、これを適宜変更した以下の形態にて実施することもできる。
・上記実施形態では、隔壁１８はその軸方向Ｌにおいてアッパデッキ１２側の部分１９ｃにおいてその肉厚が均一に設定、すなわち偏肉部が形成されていない構造を有していたが、同部分１９ｃに偏肉部を形成するようにしてもよい。要は、隔壁１８に形成される偏肉部が軸方向Ｌにおいてアッパデッキ１２側に位置する部分ほどその偏肉量が小さく設定されていればよい。このように軸方向Ｌにおいてアッパデッキ１２側に位置する部分ほど偏肉部の偏肉量を小さく設定することにより、同偏肉部とそれ以外の部分との肉厚の差を小さくすることができる。したがって、軸方向Ｌにおいてアッパデッキ１２側に位置する部分ほど、偏肉部とそれ以外の部分との境界部分における形状変化量（肉厚変化量）が小さくなる。その結果、軸方向Ｌにおいてアッパデッキ１２近傍に位置する隔壁１８に機関燃焼時の燃焼圧による応力集中が生じたとしても、その際の応力を小さくすることができる。

・上記実施形態では、隔壁１８の等角二等分線Ｎ３上に偏肉部１８ａを形成するようにしていたが、同等角二等分線Ｎ３上以外の部分に偏肉部を形成してもよい。このように隔壁１８の等角二等分線Ｎ３上以外の部分に偏肉部を形成した場合であっても、同偏肉部とそれ以外の部分との境界部分における形状変化量が大きい場合には、同境界部分に応力集中が生じるおそれがある。そこで、このような偏肉部においても、ピストンが上死点に位置したときにおけるオイルリングの位置からセカンドリングの位置にかけてその偏肉量を変化させることにより、隔壁に生じる応力集中を抑制することができる。

・上記実施形態では、ピストン２０が上死点に位置した際におけるピストンリング２１の位置を基準として偏肉部１８ａの偏肉量を設定していたが、例えばピストン２０が上死点に位置していない時、例えば燃焼圧力が最も大きくなるときのピストンリング２１の位置を基準として同偏肉量を設定してもよい。また、シリンダブロック１のボルト穴１４ａ〜１４ｄと、シリンダブロック１及びシリンダヘッド２とを組み付けるヘッドボルトとが噛み合う部分を基準として偏肉量を設定されていてもよい。具体的には、図７及び図８に示されるよう偏肉部１８ｂのように、ボルト穴１４ａと、同ボルト穴１４ａに挿入されるヘッドボルト４０とが噛み合う領域に相当する領域３０の肉厚が、同領域３０以外の領域における偏肉量よりも大きく設定されていてもよい。隔壁１８がこのような偏肉部１８ｂを有することにより、同隔壁１８において領域３０の部分の剛性を高めることができため、ヘッドボルトの締め付け時にシリンダブロックに内部応力が生じた場合であっても、同内部応力に起因した隔壁１８の変形を好適に抑制することができる。

・上記実施形態では、偏肉部１８ａは部分１９ｂにおいて、セカンドリング２１ｂの位置ほどその偏肉量Ｔが小さくなるように徐変されていたが、例えば、オイルリング２１ｃの位置においてその偏肉量が大きく設定されている部分から小さく設定されている部分に急激に変化するような構成であってもよい。

・上記実施形態では、偏肉部１８ａは軸方向Ｌにおいてオイルリング２１ｃの位置からセカンドリング２１ｂの位置にかけてその偏肉量を変化させていたが、例えばセカンドリング２１ｂの位置からトップリング２１ａの範囲にかけてその偏肉量を変化させてもよい。

・上記実施形態では、偏肉部１８ａはオイルリング２１ｃの位置からアッパデッキ１２側に位置する部分ほどその偏肉量が小さく設定されていたが、例えばセカンドリング２１ｂの位置、或いはトップリング２１ａの位置からアッパデッキ１２側に位置する部分ほどその偏肉量が小さく設定されていてもよい。

本発明にかかるシリンダブロックの適用されるエンジン本体の構造を示す斜視図。 本発明にかかるシリンダブロックについてその構造を示す斜視図。 図２のシリンダブロックについてそのアッパデッキ側の構造を示す平面図。 図３のＡ―Ａ線に沿った断面図。 図４のＢの部分の拡大図。 （ａ），（ｂ）機関燃焼時の燃焼圧により隔壁に生じる応力を説明するための模式図。 シリンダブロックの変形例についてそのアッパデッキ側の構造を示す平面図。 図７のＣ―Ｃ線に沿った断面図。

符号の説明

１…シリンダブロック、２…シリンダヘッド、３…ガスケット、１１…スカート部、１２…アッパデッキ、１３…ウォータジャケット、１４ａ〜１４ｄ…ボルト穴、１５…シリンダ、１７…シリンダライナ、１８，３８…隔壁、１８ａ，１８ｂ，３８ａ…偏肉部、１９ａ〜１９ｃ，３８ｂ…部分、２０…ピストン、２１…ピストンリング、２１ａ…トップリング、２１ｂ…セカンドリング、２１ｃ…オイルリング、３０…領域、４０…ヘッドボルト。

Claims (8)

1. シリンダボアの周囲を囲むようにして形成されるとともにシリンダブロックのアッパデッキにて開口するウォータジャケットを備え、同ウォータジャケットと前記シリンダボアとの間の隔壁は、前記シリンダボアの周方向における所定位置での肉厚が局所的に厚くされた偏肉部を有してなるオープンデッキ型のシリンダブロックにおいて、
   前記偏肉部は前記シリンダボアの軸方向において前記アッパデッキ側に位置する部分ほどその偏肉量が小さく設定されてなる
   ことを特徴とするオープンデッキ型のシリンダブロック。
2. 請求項１に記載のオープンデッキ型のシリンダブロックにおいて、
   前記偏肉部は前記シリンダボアの軸方向について、前記シリンダボア内に配設されるピストンが上死点に位置したときにおける同ピストンのピストンリングよりも前記アッパデッキ側に位置する部分においてその偏肉量を変化させることにより、前記シリンダボアの軸方向において前記アッパデッキ側に位置する部分ほど同偏肉量が小さく設定されてなる
   ことを特徴とするオープンデッキ型のシリンダブロック。
3. 請求項２に記載のオープンデッキ型のシリンダブロックにおいて、
   前記ピストンリングはコンプレッションリング及びオイルリングを含み、
   前記偏肉部は前記シリンダボアの軸方向について、前記ピストンが上死点に位置したときにおける前記オイルリングの位置から前記コンプレッションリングの位置にかけてその偏肉量を変化させることにより、前記シリンダボアの軸方向において前記アッパデッキ側に位置する部分ほど同偏肉量が小さく設定されてなる
   ことを特徴とするオープンデッキ型のシリンダブロック。
4. 請求項３に記載のオープンデッキ型のシリンダブロックにおいて、
   前記コンプレッションリングはトップリング及びセカンドリングを含み、
   前記偏肉部は前記シリンダボアの軸方向について、前記ピストンが上死点に位置したときにおける前記オイルリングの位置から前記セカンドリングの位置にかけてその偏肉量を変化させることにより、前記シリンダボアの軸方向において前記アッパデッキ側に位置する部分ほど同偏肉量が小さく設定されてなる
   ことを特徴とするオープンデッキ型のシリンダブロック。
5. 請求項１〜４のいずれか一項に記載のオープンデッキ型のシリンダブロックにおいて、
   前記偏肉部は、その偏肉量が変化する部分において同偏肉量を徐変させてなる
   ことを特徴とするオープンデッキ型のシリンダブロック。
6. 請求項１〜５のいずれか一項に記載のオープンデッキ型のシリンダブロックにおいて、
   ヘッドボルトが螺合されるボルト穴を備え、
   前記偏肉部は前記シリンダボアの軸方向について、前記ボルト穴と前記ヘッドボルトが螺合する領域に隣接する部分の偏肉量が、それ以外の部分の偏肉量よりも大きく設定されてなる
   ことを特徴とするオープンデッキ型のシリンダブロック。
7. 請求項１〜６のいずれか一項に記載のオープンデッキ型のシリンダブロックにおいて、
   ヘッドボルトが螺合される複数のボルト穴が前記シリンダボアの周方向に所定間隔を置いてそれぞれ形成され、
   前記偏肉部が形成される前記所定位置は前記シリンダボアの周方向において隣接するボルト穴の間の部分である
   ことを特徴とするオープンデッキ型のシリンダブロック。
8. 請求項１〜７のいずれか一項に記載のオープンデッキ型のシリンダブロックにおいて、
   前記アッパデッキの端面には偏肉部が形成されず前記隔壁が均一な肉厚を有してなる
   ことを特徴とするオープンデッキ型のシリンダブロック。

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