JP2007260689A

JP2007260689A - Hot-rolling method and apparatus

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Publication number: JP2007260689A
Application number: JP2006085516A
Authority: JP
Inventors: Katsuhiro Takebayashi; 克浩竹林; Eisei Matsuzawa; 永晴松澤; Yasuyuki Baba; 康之馬場
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2006-03-27
Filing date: 2006-03-27
Publication date: 2007-10-11
Anticipated expiration: 2026-03-27
Also published as: JP5017901B2

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a hot-rolling method and apparatus which attain more reduction in thermal load on work rolls and stable lubrication effect, consequently attain sure prevention of the surface roughening of the work roll and reduction in rolling load and the wear of the work rolls. <P>SOLUTION: This method is a hot finish rolling method by which a rough rolled material S to be rolled is hot finish rolled with a finishing mill. In at least one or more stands 2 of the finishing mill, cooling water is supplied onto the surfaces of work rolls 3 and also a lubricant is supplied to dewatered parts on the surfaces of back-up rolls or the dewatered parts on both the surfaces of the back-up rolls 4 and the work rolls 3 and moreover the cooling water is supplied onto the surface of the material S to be rolled on the inlet side of roll bite. <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本発明は、被圧延材を熱間圧延する熱間圧延方法及び熱間圧延装置に関する。 The present invention relates to a hot rolling method and a hot rolling apparatus for hot rolling a material to be rolled.

鋼板に代表される被圧延材の熱間圧延においては、ロール摩耗の減少、圧延負荷の軽減、及び被圧延材料の表面性状の向上等を目的として、仕上圧延機に潤滑剤を塗布して圧延する方法が採用されている。従来、鋼材の潤滑剤による熱間潤滑圧延方法として、例えば特許文献１に記載された熱間潤滑圧延方法が知られている。
この特許文献１に記載された熱間潤滑圧延方法は、鋼材に熱間ストリップ圧延に際し、圧延機の仕上圧延機群前半のアダマイト系ワークロールには鋼材の通板性を確保できる程度に潤滑性をコントロールした鉱油系をベースとする圧延油を塗布し、後半の鋳鉄系ワークロールに対しては潤滑性の極力優れた油脂系をベースとする圧延油を塗布して圧延するものである。 In the hot rolling of rolled materials typified by steel plates, rolling is performed by applying a lubricant to a finishing mill for the purpose of reducing roll wear, reducing rolling load, and improving surface properties of the rolled material. The method to do is adopted. Conventionally, as a hot lubrication rolling method using a steel material lubricant, for example, a hot lubrication rolling method described in Patent Document 1 is known.
In the hot lubrication rolling method described in Patent Document 1, when hot strip rolling is performed on a steel material, the adamite work rolls in the first half of the finish rolling mill group of the rolling mill are lubricated to such a degree that the plateability of the steel material can be secured. A rolling oil based on a mineral oil system with controlled oil is applied, and a rolling oil based on an oil and fat system having an excellent lubricity is applied to the latter cast iron work roll and rolled.

また、一般に、被圧延材の潤滑剤による熱間潤滑圧延においては、図４に示す方法が行われている。即ち、図４において、熱間圧延装置１０１は、粗圧延された被圧延材Ｓを仕上圧延する複数基のスタンド１０２を有するタンデム仕上圧延機を備えている。仕上圧延機の各スタンド１０２は、被圧延材Ｓを仕上圧延する上下一対のワークロール１０３と、上下一対のワークロール１０３を支持する上下一対のバックアップロール１０４とを備えている。そして、少なくとも１基のスタンド１０２の上下一対のワークロール１０３のそれぞれのロールバイト入側には、各ワークロール１０３を冷却する冷却水を噴射するロール冷却スプレー１０５ａが設置され、その一方、上下一対のワークロール１０３のそれぞれのロールバイト出側には、各ワークロール１０３を冷却する冷却水を噴射するロール冷却スプレー１０５ｂが設置されている。また、上側のバックアップロール１０４の入側には、このバックアップロール１０４を冷却する冷却水を噴射するロール冷却スプレー１０５ｃが設置されている。また、上下一対のワークロール１０３のそれぞれのロールバイト入側には、ロールバイト直近の各ワークロール１０３の表面に潤滑剤を噴射する潤滑剤供給スプレー１０６が設置されている。また、上下一対のワークロール１０３のそれぞれのロールバイト出側には、ロール冷却スプレー１０５ｂからの冷却水によって被圧延材Ｓが過冷却されるのを防止するためのスクレーパ１０７が設置されている。スクレーパ１０７の先端部にはワイパが設けられている。更に、上下一対のワークロール１０３のそれぞれのロールバイト入側には、ロール冷却スプレー１０５ａから噴射された冷却水が各ワークロール１０３の潤滑剤噴射面に導かれるのを防止するための水切りワイパ１０８が設置されている。なお、図４において、符号１０９はサイドガイドである。 In general, in the hot lubrication rolling with the lubricant of the material to be rolled, the method shown in FIG. 4 is performed. That is, in FIG. 4, the hot rolling apparatus 101 includes a tandem finish rolling mill having a plurality of stands 102 for finish rolling the roughly rolled material S to be rolled. Each stand 102 of the finish rolling mill includes a pair of upper and lower work rolls 103 that finish-rolls the material S to be rolled, and a pair of upper and lower backup rolls 104 that support the pair of upper and lower work rolls 103. A roll cooling spray 105 a for injecting cooling water for cooling each work roll 103 is installed on the entrance side of each of the pair of upper and lower work rolls 103 of at least one stand 102. A roll cooling spray 105 b for injecting cooling water for cooling each work roll 103 is installed on the exit side of each work roll 103. A roll cooling spray 105 c for injecting cooling water for cooling the backup roll 104 is installed on the entry side of the upper backup roll 104. Further, a lubricant supply spray 106 for injecting a lubricant onto the surface of each work roll 103 nearest to the roll bite is installed on each roll bite entry side of the pair of upper and lower work rolls 103. A scraper 107 for preventing the material to be rolled S from being overcooled by the cooling water from the roll cooling spray 105b is installed on the exit side of each of the pair of upper and lower work rolls 103. A wiper is provided at the tip of the scraper 107. Further, a draining wiper 108 for preventing the cooling water sprayed from the roll cooling spray 105 a from being guided to the lubricant spraying surface of each work roll 103 on the roll bite entrance side of the pair of upper and lower work rolls 103. Is installed. In FIG. 4, reference numeral 109 denotes a side guide.

ここで、各ワークロール１０３の冷却を行う目的は、高温の被圧延材Ｓから各ワークロール１０３への熱負荷を軽減するためで、ワークロール１０３の冷却が不十分な場合には、熱負荷と、圧延荷重による機械的負荷とにより、ワークロール１０３の表面に塑性流動やクラックが発生し、ワークロール１０３の肌荒れを招くことになる。ワークロール１０３の肌荒れが発生すると、これが被圧延材Ｓに転写され、製品の表面疵の原因となる。図４に示した熱間圧延方法では、未だにワークロール１０３の冷却が十分ではない。 Here, the purpose of cooling each work roll 103 is to reduce the heat load from the high-temperature material to be rolled S to each work roll 103. When the work roll 103 is not sufficiently cooled, the heat load is reduced. In addition, due to the mechanical load due to the rolling load, plastic flow and cracks are generated on the surface of the work roll 103, leading to rough skin of the work roll 103. When roughening of the work roll 103 occurs, this is transferred to the material S to be rolled and causes surface defects of the product. In the hot rolling method shown in FIG. 4, the work roll 103 is still not sufficiently cooled.

このワークロールの肌荒れを防止するための方法として、例えば特許文献２に記載された熱間圧延機のワークロール冷却方法が知られている。このワークロール冷却方法は、被圧延材を案内する出側上下ガイド装置の上下ガイド先端部材のワークロールと対向する面にミストスプレーノズルを取り付け、このミストスプレーノズルからミストをロールバイト部に吹き付けて冷却するものである。ここで、近年、熱間圧延機用のワークロールにはＶ、Ｗ等の硬質のＭＣ型炭化物を形成する元素を含有した高温強度に優れるハイスロールが用いられるようになっている。このハイスロールに対してはロール冷却を強化すると塑性流動は防止できるので、この特許文献２に記載されたワークロール冷却方法によっても塑性流動は防止できる。しかし、ハイスロールに対してロール冷却を強化すると、ヒートクラックによるワークロールの肌荒れが助長されてしまうという問題があった。 As a method for preventing the rough surface of the work roll, for example, a work roll cooling method of a hot rolling mill described in Patent Document 2 is known. In this work roll cooling method, a mist spray nozzle is attached to the surface of the upper and lower guide tip member of the delivery upper and lower guide device that guides the material to be rolled, and the mist spray nozzle is sprayed from the mist spray nozzle onto the roll bite portion. It is to be cooled. Here, in recent years, high-speed rolls having excellent high-temperature strength containing elements that form hard MC type carbides such as V and W have been used for work rolls for hot rolling mills. Since plastic flow can be prevented with respect to this high-speed roll by strengthening roll cooling, plastic flow can also be prevented by the work roll cooling method described in Patent Document 2. However, when roll cooling is strengthened with respect to the high-speed roll, there is a problem that rough skin of the work roll due to heat crack is promoted.

このヒートクラックによるワークロールの肌荒れを防止する方法として、例えば特許文献３に記載された熱間圧延用ロールの肌荒れ防止方法が知られている。この熱間圧延用ロールの肌荒れ防止方法は、ロール冷却ノズルからワークロールに水を噴射する冷却方法において、ロールバイト出口を原点としてロール回転方向に８０°〜１２０°の位置にロール出側の水切り装置を設けたものである。しかしながら、この方法では、ロールバイト出側から離れた位置でワークロールの冷却を開始することになるので、ワークロール全体の温度が上昇しやすく、ワークロールの熱膨張によるサーマルクラウンが大きくなったり、塑性流動による肌荒れが完全には防止できなくなったりするという問題があった。 As a method for preventing the rough surface of the work roll due to the heat crack, for example, a method for preventing the rough surface of the roll for hot rolling described in Patent Document 3 is known. This hot rolling roll roughening prevention method is a cooling method in which water is jetted from a roll cooling nozzle to a work roll, and the roll outlet side drains at a position of 80 ° to 120 ° in the roll rotation direction with the roll bite outlet as the origin. A device is provided. However, in this method, since cooling of the work roll is started at a position away from the roll bite exit side, the temperature of the entire work roll is likely to rise, and the thermal crown due to thermal expansion of the work roll becomes large, There is a problem that rough skin due to plastic flow cannot be completely prevented.

以上のようなワークロールの肌荒れをワークロールを冷却する以外の方法で防止する方法として、例えば特許文献４に記載された熱間圧延方法が知られている。この特許文献４に記載された熱間圧延方法は、熱間圧延材がワークロールに噛み込まれる直前に熱間圧延材に冷却媒を接触させ、熱間圧延材の表面が冷却された状態で熱間圧延するようにしたものである。この方法によれば、熱間圧延材がワークロールに噛み込まれる直前、即ち被圧延材がロールバイトに入る直前に被圧延材に冷却水を噴射し、ロールバイトに入る被圧延材の表面の温度を低下させ、これによりワークロールへの熱負荷を軽減し、ワークロールの肌荒れを防止する。しかしながら、ロールバイト入側で被圧延材の表面に冷却水を噴射すると、冷却水の、潤滑剤スプレーから噴射された潤滑剤との干渉を回避することができず、ワークロールの表面に十分な量の潤滑剤が到達できずに潤滑効果が得られなくなるという問題があった。 As a method of preventing the rough surface of the work roll as described above by a method other than cooling the work roll, for example, a hot rolling method described in Patent Document 4 is known. In the hot rolling method described in Patent Document 4, a cooling medium is brought into contact with the hot rolled material immediately before the hot rolled material is bitten by the work roll, and the surface of the hot rolled material is cooled. Hot rolling is performed. According to this method, immediately before the hot rolled material is bitten into the work roll, that is, immediately before the rolled material enters the roll bite, the cooling water is sprayed onto the rolled material, and the surface of the rolled material entering the roll bite is injected. The temperature is lowered, thereby reducing the heat load on the work roll and preventing the work roll from becoming rough. However, when cooling water is sprayed on the surface of the material to be rolled on the roll bite entry side, interference between the cooling water and the lubricant sprayed from the lubricant spray cannot be avoided, and the surface of the work roll is sufficient. There was a problem that the amount of lubricant could not reach and the lubricating effect could not be obtained.

これら問題を解決する方法として、即ちワークロールに対する熱負荷を低減するとともに、安定した潤滑効果が得られる熱間圧延方法として、特許文献５に記載された熱間圧延方法が知られている。特許文献５に記載された熱間圧延方法を図５を参照して説明する。
図５において、熱間圧延方法に用いられる熱間圧延装置２０１は、粗圧延された被圧延材Ｓを仕上圧延する複数基のスタンド２０２を有する仕上圧延機を備えている。仕上圧延機の各スタンド２０２は、被圧延材Ｓを仕上圧延する上下一対のワークロール２０３と、上下一対のワークロール２０３を支持する上下一対のバックアップロール２０４とを備えている。そして、上下一対のワークロール２０３のそれぞれのロールバイト直近に、被圧延材Ｓの板表面を冷却する被圧延材冷却スプレー２１０と、一組の水切りワイパ２０８，２０９によって隔てられた潤滑剤供給スプレー２０６と、上下一対のワークロール２０３のそれぞれを冷却するロール冷却スプレー２０５ａとを備えている。なお、図５において、符号２０５ｂは上下一対のワークロール２０３のそれぞれのロールバイト出側に設置されたロール冷却スプレー、２０５ｃは上側バックアップロール２０４を冷却するロール冷却スプレー、２０７はロール冷却スプレー２０５ｂからの冷却水によって被圧延材Ｓが過冷却されるのを防止するためのスクレーパ、２１１はサイドガイドである。 As a method for solving these problems, that is, as a hot rolling method for reducing the thermal load on the work roll and obtaining a stable lubricating effect, a hot rolling method described in Patent Document 5 is known. The hot rolling method described in Patent Document 5 will be described with reference to FIG.
In FIG. 5, a hot rolling apparatus 201 used in the hot rolling method includes a finishing mill having a plurality of stands 202 that finish-roll the rough-rolled material S. Each stand 202 of the finish rolling mill includes a pair of upper and lower work rolls 203 that finish-rolls the material S to be rolled, and a pair of upper and lower backup rolls 204 that support the pair of upper and lower work rolls 203. Then, a lubricant supply spray separated by a rolled material cooling spray 210 for cooling the plate surface of the rolled material S and a pair of draining wipers 208 and 209 are provided in the immediate vicinity of each roll bite of the pair of upper and lower work rolls 203. 206 and a roll cooling spray 205a for cooling each of the pair of upper and lower work rolls 203. In FIG. 5, reference numeral 205b is a roll cooling spray installed on the exit side of each of the pair of upper and lower work rolls 203, 205c is a roll cooling spray for cooling the upper backup roll 204, and 207 is from the roll cooling spray 205b. A scraper 211 for preventing the material to be rolled S from being overcooled by the cooling water, 211 is a side guide.

この熱間圧延装置２０１を用いた熱間圧延方法によれば、被圧延材Ｓの冷却と潤滑とワークロール２０３の冷却とを同時に行うことができる。そして、この熱間圧延方法によれば、ワークロール２０３を冷却することによってワークロール２０３に対する熱負荷を低減させ、潤滑によって摩擦係数を減少してロール負荷を軽減し、さらに被圧延材Ｓの板表面を冷却することによってワークロール２０３に対する熱負荷を低減させる効果があり、もってワークロール２０３の肌荒れを防止することができる。なお、潤滑剤供給スプレー２０６は、一組の水切りワイパ２０８，２０９によって隔てられているので、ロール冷却スプレー２０５ａからの冷却水が潤滑剤供給スプレー２０６からの潤滑剤に干渉することはない。 According to the hot rolling method using the hot rolling apparatus 201, the material to be rolled S can be cooled and lubricated, and the work roll 203 can be cooled at the same time. According to this hot rolling method, the work roll 203 is cooled to reduce the thermal load on the work roll 203, the friction coefficient is reduced by lubrication to reduce the roll load, and the plate of the material S to be rolled is further reduced. By cooling the surface, there is an effect of reducing the heat load on the work roll 203, and thus the rough surface of the work roll 203 can be prevented. Since the lubricant supply spray 206 is separated by a pair of draining wipers 208 and 209, the cooling water from the roll cooling spray 205a does not interfere with the lubricant from the lubricant supply spray 206.

特開昭４９−９５９６９号公報JP 49-95969 A 特開昭６４−５７９０８号公報JP-A 64-57908 特開平７−１１６７１４号公報JP-A-7-116714 特開平４−２００９０３号公報Japanese Patent Laid-Open No. 4-200903 特開平７−６８３１０号公報JP-A-7-68310

しかしながら、特許文献５に記載された熱間圧延方法にあっては、以下の問題点があった。
即ち、近年、被圧延材として高張力鋼材（ハイテン材）の需要が非常に高まっている。高張力鋼材を製造するためには、より高温かつ高荷重で圧延を行う必要があり、特許文献５に記載された熱間圧延方法においてもワークロールの肌荒れを完全には防止できなかった。
従って、本発明はこの問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、ワークロールに対する熱負荷をより一層低減させると同時に安定した潤滑効果が得られ、もってワークロールの肌荒れを確実に防止するとともに、圧延荷重の低減を図り、ワークロール摩耗の低減を図る熱間圧延方法及び装置を提供することにある。 However, the hot rolling method described in Patent Document 5 has the following problems.
That is, in recent years, the demand for high-tensile steel (high-tensile material) as a material to be rolled has been greatly increased. In order to produce a high-strength steel material, it is necessary to perform rolling at a higher temperature and a higher load, and even the hot rolling method described in Patent Document 5 cannot completely prevent the rough surface of the work roll.
Therefore, the present invention has been made in view of this problem, and the object thereof is to further reduce the thermal load on the work roll and at the same time obtain a stable lubricating effect, thereby reliably preventing roughening of the work roll. In addition, an object of the present invention is to provide a hot rolling method and apparatus for reducing rolling load and reducing work roll wear.

図３は、一般的な仕上圧延機の第２（Ｆ２）スタンドにおいて、鋼板（被圧延材）の面荒れの発生と材料温度及び圧延線圧（単位幅当たりの圧延荷重）との関係を示したものである。図３に示すように、鋼板の面荒れの発生は、材料温度と圧延線圧とに強く依存しており、材料温度が高く、圧延線圧が高いほど発生しやすい。これが高張力鋼材などの高温かつ高荷重で圧延を行う場合に面荒れが発生しやすくなる理由である。即ち、鋼板の面荒れを防止するには鋼板あるいはワークロールの冷却だけでは不十分であり、潤滑圧延によって圧延荷重を減少させることが効果的である。更に、本発明者らは、ワークロールの摩耗特性を調査した結果、ワークロールとバックアップロールとの間の線圧分布が高い部分のワークロール摩耗が促進されることを突き止めた。これは、ワークロールに発生したヒートクラックがバックアップロールとの接触によって進展し、ワークロールの表層が脱落するためである。本発明者らは、かかる摩耗の促進を防止する方法について検討した結果、ワークロールとバックアップロールとの間に潤滑を行うことが有利に作用することを見出し、本発明に至った。 FIG. 3 shows the relationship between the occurrence of surface roughness of the steel sheet (rolled material), the material temperature and the rolling linear pressure (rolling load per unit width) in the second (F2) stand of a general finishing mill. It is a thing. As shown in FIG. 3, the occurrence of surface roughness of the steel sheet strongly depends on the material temperature and the rolling linear pressure, and is more likely to occur as the material temperature is higher and the rolling linear pressure is higher. This is the reason why surface roughness is likely to occur when rolling is performed at high temperatures and high loads such as high-tensile steel. That is, in order to prevent the surface roughness of the steel sheet, it is not sufficient to cool the steel sheet or the work roll alone, and it is effective to reduce the rolling load by lubrication rolling. Furthermore, as a result of investigating the wear characteristics of the work roll, the present inventors have found that the work roll wear in a portion where the linear pressure distribution between the work roll and the backup roll is high is promoted. This is because heat cracks generated in the work roll develop due to contact with the backup roll, and the surface layer of the work roll falls off. As a result of studying a method for preventing the acceleration of wear, the present inventors have found that it is advantageous to perform lubrication between the work roll and the backup roll, and have reached the present invention.

即ち、本発明のうち請求項１に係る熱間仕上圧延方法は、粗圧延された被圧延材を仕上圧延機で熱間仕上圧延する熱間仕上圧延方法であって、前記仕上圧延機の少なくとも１基以上のスタンドにおいて、ワークロールの表面に冷却水を供給するとともに、バックアップロールの表面の水切りされた部分またはバックアップロールとワークロールの両方の表面の水切りされた部分に潤滑剤を供給し、更に、ロールバイト入側の前記被圧延材の表面に冷却水を供給することを特徴としている。 That is, the hot finish rolling method according to claim 1 of the present invention is a hot finish rolling method in which a roughly rolled material is hot finish-rolled by a finish rolling mill, and includes at least the finish rolling mill. In one or more stands, supplying cooling water to the surface of the work roll and supplying a lubricant to the drained portion of the surface of the backup roll or the drained portions of both the backup roll and the work roll, Furthermore, cooling water is supplied to the surface of the material to be rolled on the roll bite entry side.

また、本発明のうち請求項２に係る熱間仕上圧延装置は、粗圧延された被圧延材を熱間仕上圧延する仕上圧延機を有する熱間仕上圧延装置であって、前記仕上圧延機の少なくとも１基以上のスタンドにおいて、ワークロールの表面に冷却水を供給するロール冷却装置と、バックアップロールの表面の所定部分またはバックアップロールとワークロールの両方の表面の所定部分への水切りを行うワイピング装置と、該ワイピング装置によって水切りされた部分に潤滑剤を供給する潤滑剤供給装置と、ロールバイト入側の前記被圧延材の表面に冷却水を供給する冷却装置とを備えることを特徴としている。 Moreover, the hot finish rolling device according to claim 2 of the present invention is a hot finish rolling device having a finish rolling mill for hot finish rolling the rough-rolled material to be rolled. A roll cooling device that supplies cooling water to the surface of the work roll in at least one stand, and a wiping device that drains water to a predetermined part of the surface of the backup roll or a predetermined part of the surfaces of both the backup roll and the work roll And a lubricant supply device that supplies a lubricant to a portion drained by the wiping device, and a cooling device that supplies cooling water to the surface of the material to be rolled on the roll bite entry side.

本発明のうち請求項１に係る熱間仕上圧延方法及び請求項２に係る熱間圧延装置によれば、仕上圧延機の少なくとも１基以上のスタンドにおいて、ワークロールの表面に冷却水を供給するとともに、ロールバイト入側の被圧延材の表面に冷却水を供給するので、ワークロールに対する熱負荷をより一層低減させることができる。そして、バックアップロールの表面の水切りされた部分またはバックアップロールとワークロールの両方の表面の水切りされた部分に潤滑剤を供給するようにしているので、ワークロールと被圧延材との接触部のみならず、ワークロールとバックアップロールとの接触部をも潤滑効果を得ることができ、安定した潤滑圧延を得ることができる。ワークロールに対する熱負荷をより一層低減できるとともに、安定した潤滑圧延を得ることができるので、高張力鋼材の熱間仕上圧延においてもワークロールの肌荒れを完全に防止することができる。そして、バックアップロールの表面の水切りされた部分またはバックアップロールとワークロールの両方の表面の水切りされた部分に潤滑剤を供給するようにしているので、ワークロールとバックアップロールとの間の潤滑を効果的に行うことができ、ワークロールの摩耗の低減を図ることができる。 According to the hot finish rolling method according to claim 1 and the hot rolling apparatus according to claim 2 of the present invention, the cooling water is supplied to the surface of the work roll in at least one stand of the finish rolling mill. At the same time, since cooling water is supplied to the surface of the material to be rolled on the roll bite entry side, the thermal load on the work roll can be further reduced. Since the lubricant is supplied to the drained part of the surface of the backup roll or the drained part of the surfaces of both the backup roll and the work roll, only the contact part between the work roll and the material to be rolled can be used. In addition, a lubrication effect can be obtained at the contact portion between the work roll and the backup roll, and stable lubrication rolling can be obtained. Since the thermal load on the work roll can be further reduced and stable lubrication rolling can be obtained, rough surface of the work roll can be completely prevented even in hot finish rolling of high-tensile steel. Since the lubricant is supplied to the drained part of the surface of the backup roll or the drained part of the surface of both the backup roll and the work roll, the lubrication between the work roll and the backup roll is effective. Therefore, the wear of the work roll can be reduced.

次に、本発明の実施の形態を図面を参照して説明する。図１は、本発明に係る熱間圧延装置の第１実施形態の概略構成図である。
図１において、熱間圧延装置１は、粗圧延された鋼板に代表される被圧延材Ｓを熱間仕上圧延する複数基のスタンド２を有するタンデム仕上圧延機を備えている。タンデム仕上圧延機の各スタンド２は、被圧延材Ｓを仕上圧延する上下一対のワークロール３と、上下一対のワークロール３を支持する上下一対のバックアップロール４とを備えている。そして、各スタンド２の上下一対のワークロール３のそれぞれのロールバイト入側には、各ワークロール３を冷却する冷却水を噴射するロール冷却スプレー（ロール冷却装置）５ａが設置され、その一方、上下一対のワークロール３のそれぞれのロールバイト出側には、各ワークロール３を冷却する冷却水を噴射するロール冷却スプレー（ロール冷却装置）５ｂが設置されている。また、上側のバックアップロール４の入側には、このバックアップロール４を冷却する冷却水を噴射するロール冷却スプレー５ｃが設置されている。また、上下一対のワークロール３のそれぞれのロールバイト入側には、水切りワイパ６が設置されると共に、ロールバイト出側には、ロール冷却スプレー５ｂからの冷却水によって被圧延材Ｓが過冷却されるのを防止するためのスクレーパ７が設置されている。スクレーパ７の先端部にはワイパが設けられている。 Next, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a first embodiment of a hot rolling apparatus according to the present invention.
In FIG. 1, a hot rolling apparatus 1 includes a tandem finish rolling mill having a plurality of stands 2 for hot finish rolling a material to be rolled S represented by a roughly rolled steel plate. Each stand 2 of the tandem finish rolling mill includes a pair of upper and lower work rolls 3 for finishing and rolling the material S to be rolled, and a pair of upper and lower backup rolls 4 for supporting the pair of upper and lower work rolls 3. And on each roll bite entrance side of a pair of upper and lower work rolls 3 of each stand 2, a roll cooling spray (roll cooling device) 5a for injecting cooling water for cooling each work roll 3 is installed, A roll cooling spray (roll cooling device) 5 b for injecting cooling water for cooling each work roll 3 is installed on the exit side of each of the pair of upper and lower work rolls 3. A roll cooling spray 5 c for injecting cooling water for cooling the backup roll 4 is installed on the entry side of the upper backup roll 4. Further, a draining wiper 6 is installed on each roll bite entry side of the pair of upper and lower work rolls 3, and the material to be rolled S is supercooled by the cooling water from the roll cooling spray 5 b on the roll bite exit side. A scraper 7 is installed to prevent this. A wiper is provided at the tip of the scraper 7.

また、上下一対のバックアップロール４のそれぞれの出側のワークロール３寄りのところには、バックアップロール４の表面の所定部分の水切りを行う水切りワイパ８が設置されている。ここで、「所定部分」とは、水切りワイパ８の先端とバックアップロール４の表面との接触部分から矢印ｂで示す回転方向と逆方向のバックアップロール４の表面の部分をいう。下側のバックアップロール４の出側に設置された水切りワイパ８は、下側のロール冷却水スプレー５ｂから噴射され、下側のワークロール３から落下してくる冷却水の前記所定部分への水切りを行う。また、上側のバックアップロール４の出側に設置された水切りワイパ８は、上側のロール冷却水スプレー５ｂから噴射され、上側のワークロール３の接線方向に飛び散る冷却水の上側バックアップロール４への水乗りを防止し、前記冷却水の前記所定部分への水切りを行う。ワークロール３への冷却水は圧力も流量も大きいことから、ワークロール３に噴射された後はワークロール３の接線方向へ激しく飛び散る傾向にある。水切りワイパ８が、請求項２にいう「バックアップロールの表面の所定部分への水切りを行うワイピング装置」を構成し、水切りワイパ８により水切りされたバックアップロール４の表面が、請求項２にいう「ワイピング装置によって水切りされた部分」を構成する。また、水切りワイパ８により水切りされたバックアップロール４の表面が、請求項１にいう「バックアップロールの表面の水切りされた部分」を構成する。更に、上下一対のバックアップロール４のそれぞれの出側のワークロール３から離れたところには、バックアップロール４の表面の所定部分の水切りを行う水切りワイパ９が設置されている。ここで、「所定部分」とは、水切りワイパ９の先端とバックアップロール４の表面との接触部分から矢印ｂで示す回転方向のバックアップロール４の表面の部分をいう。従って、水切りワイパ８の先端とバックアップロール４の表面との接触部分と、水切りワイパ９の先端とバックアップロール４の表面との接触部分との間の、バックアップロール４の表面が水切りワイパ８及び９により完全に水切りされることになる。そして、上下一対のバックアップロール４のそれぞれの出側には、水切りワイパ８及び９により完全に水切りされたバックアップロール４の表面に潤滑剤を供給する潤滑剤供給スプレー（潤滑剤供給装置）１０が設置されている。水切りワイパ８及び９は、先端部分にワイパが設けられ、このワイパが通例用いられている硬質ゴムあるいはベークライトなどの吸湿性のない材質で構成される。これにより、潤滑剤供給スプレー１０で供給された油分はほとんど払拭されず、問題なく潤滑効果を得ることができる。なお、ワークロール３から離れたところに設置された水切りワイパ９については、冷却水の回り込みがなく、水切りが不要の場合には、省略することができる。上側のバックアップロール４の出側に設置された水切りワイパ９については、ロール冷却スプレー５ｃから上側のバックアップロール４に冷却水を噴射しても、その冷却水量が少ないときには、水切りワイパ９のところまで冷却水が回り込まない場合があるので、省略可能である。一般に、バックアップロール４に伝わる熱は大きいものではないため、バックアップロールへの冷却水量は、かかってさえすればよい程度のものである。また、下側のバックアップロール４の出側に設置された水切りワイパ９については、下側のロール冷却水スプレー５ａからの下側のワークロール３への冷却水が下に流れ落ちて下側バックアップロール４に供給されるようになっているが、バックアップロール４の真下の部分で多くは落下するので、水切りワイパ９のところまで冷却水が回り込まない場合があり、省略可能である。
更に、上下一対のワークロール３のそれぞれのロールバイト入側には、ロールバイト入側の被圧延材Ｓの表面に冷却水を供給する被圧延材冷却スプレー（冷却装置）１１が設置されている。なお、図１において、符号１２はサイドガイドである。 Further, a draining wiper 8 for draining a predetermined portion of the surface of the backup roll 4 is installed near the work roll 3 on the outgoing side of each of the pair of upper and lower backup rolls 4. Here, the “predetermined portion” refers to a portion of the surface of the backup roll 4 in the direction opposite to the rotation direction indicated by the arrow b from the contact portion between the tip of the draining wiper 8 and the surface of the backup roll 4. The draining wiper 8 installed on the exit side of the lower backup roll 4 drains the cooling water sprayed from the lower roll cooling water spray 5b and falling from the lower work roll 3 to the predetermined portion. I do. Further, the draining wiper 8 installed on the outlet side of the upper backup roll 4 is sprayed from the upper roll cooling water spray 5 b and splashes water in the tangential direction of the upper work roll 3 to the upper backup roll 4. Riding is prevented, and the cooling water is drained to the predetermined portion. Since the cooling water to the work roll 3 has a large pressure and flow rate, it tends to violently scatter in the tangential direction of the work roll 3 after being injected onto the work roll 3. The draining wiper 8 constitutes the “wiping device for draining a predetermined portion of the surface of the backup roll” according to claim 2, and the surface of the backup roll 4 drained by the draining wiper 8 is defined in claim 2. The part drained by the wiping device is constituted. Further, the surface of the backup roll 4 drained by the draining wiper 8 constitutes the “drained portion of the surface of the backup roll” according to claim 1. Further, a draining wiper 9 for draining a predetermined portion of the surface of the backup roll 4 is installed at a position away from the work roll 3 on the outgoing side of each of the pair of upper and lower backup rolls 4. Here, the “predetermined portion” refers to a portion of the surface of the backup roll 4 in the rotational direction indicated by an arrow b from the contact portion between the tip of the draining wiper 9 and the surface of the backup roll 4. Therefore, the surface of the backup roll 4 between the contact portion between the tip of the draining wiper 8 and the surface of the backup roll 4 and the contact portion between the tip of the draining wiper 9 and the surface of the backup roll 4 is drained by the wipers 8 and 9. Will completely drain the water. A lubricant supply spray (lubricant supply device) 10 for supplying a lubricant to the surface of the backup roll 4 completely drained by the draining wipers 8 and 9 is provided on the exit side of the pair of upper and lower backup rolls 4. is set up. The draining wipers 8 and 9 are provided with a wiper at the tip, and are made of a non-hygroscopic material such as hard rubber or bakelite, which is commonly used for this wiper. Thereby, the oil supplied by the lubricant supply spray 10 is hardly wiped off, and a lubricating effect can be obtained without any problem. In addition, about the draining wiper 9 installed in the place away from the work roll 3, when there is no wraparound of cooling water and draining is unnecessary, it can be omitted. About the draining wiper 9 installed on the outlet side of the upper backup roll 4, even if the cooling water is sprayed from the roll cooling spray 5c to the upper backup roll 4, the amount of the cooling water is small, up to the draining wiper 9. Since the cooling water may not go around, it can be omitted. In general, since the heat transmitted to the backup roll 4 is not large, the amount of cooling water to the backup roll only needs to be applied. For the draining wiper 9 installed on the outlet side of the lower backup roll 4, the cooling water flowing from the lower roll cooling water spray 5 a to the lower work roll 3 flows down, and the lower backup roll However, since most of the water falls at a portion directly below the backup roll 4, the cooling water may not reach the drain wiper 9, and can be omitted.
Furthermore, a rolling material cooling spray (cooling device) 11 for supplying cooling water to the surface of the rolled material S on the roll bite entry side is installed on each roll bite entry side of the pair of upper and lower work rolls 3. . In FIG. 1, reference numeral 12 denotes a side guide.

次に、熱間圧延装置１による熱間圧延方法について説明する。
粗圧延された被圧延材Ｓは、図１に示す矢印Ａ方向に搬送され、複数基のスタンド２を有するタンデム仕上圧延機により熱間仕上圧延され、その後、冷却されてコイラー（図示せず）により巻き取られるようになっている。
このタンデム仕上圧延機による熱間仕上圧延に際しては、各スタンド２の上下一対のワークロール３は、図１に示す被圧延材Ｓを噛み込む矢印ａ方向に回転し、上下一対のバックアップロール４は矢印ｂ方向に回転する。そして、各ワークロール３は、ロールバイト入側でロール冷却スプレー５ａからの冷却水により冷却されるとともに、ロールバイト出側のロール冷却スプレー５ｂからの冷却水により冷却される。ロール冷却スプレー５ａからワークロール３の表面に噴射された冷却水は、水切りワイパ６により水切りがなされるとともに、ロール冷却スプレー５ｂからワークロール３の表面に噴射された冷却水はスクレーパ７により被圧延材Ｓへの落下が阻止される。そして、ロールバイト出側で冷却された後、各ワークロール３は各バックアップロール４と接触する。各ワークロール３が各バックアップロール４に接触すると、ワークロール３の表面の冷却水がバックアップロール４の表面に転写し、また、バックアップロール４の表面にはロール冷却スプレー５ｃから冷却水が供給されるが、それら冷却水は水切りワイパ８と水切りワイパ９とにより水切りされ、水切りワイパ８の先端とバックアップロール４の表面との接触部分と、水切りワイパ９の先端とバックアップロール４の表面との接触部分との間の、バックアップロール４の表面が水切りワイパ８及び９により完全に水切りされることになる。そして、水切りワイパ８及び９により完全に水切りされたバックアップロール４の表面に、潤滑剤供給スプレー１０から潤滑剤が供給される。これにより、ワークロール３は、バックアップロール３と潤滑された状態で接触し、ワークロール３に潤滑剤が転写される。そして、ワークロール３は、被圧延材Ｓと潤滑された状態で接触する。また、ロールバイト入側の被圧延材Ｓの表面には、被圧延材冷却スプレー１１から冷却水が供給される。 Next, the hot rolling method by the hot rolling apparatus 1 will be described.
The rough-rolled material S is conveyed in the direction of arrow A shown in FIG. 1, hot-finished by a tandem finish rolling mill having a plurality of stands 2, and then cooled to a coiler (not shown). It can be wound up by.
At the time of hot finish rolling by this tandem finish rolling mill, the pair of upper and lower work rolls 3 of each stand 2 rotate in the direction of the arrow a that bites the material to be rolled S shown in FIG. It rotates in the direction of arrow b. Each work roll 3 is cooled by cooling water from the roll cooling spray 5a on the roll bite entry side, and cooled by cooling water from the roll cooling spray 5b on the roll bite exit side. The cooling water sprayed from the roll cooling spray 5a to the surface of the work roll 3 is drained by the draining wiper 6, and the cooling water sprayed from the roll cooling spray 5b to the surface of the work roll 3 is rolled by the scraper 7. Falling on the material S is prevented. Then, after cooling on the roll bite exit side, each work roll 3 comes into contact with each backup roll 4. When each work roll 3 comes into contact with each backup roll 4, the cooling water on the surface of the work roll 3 is transferred to the surface of the backup roll 4, and the cooling water is supplied from the roll cooling spray 5 c to the surface of the backup roll 4. However, the cooling water is drained by the draining wiper 8 and the draining wiper 9, the contact portion between the tip of the draining wiper 8 and the surface of the backup roll 4, and the contact between the tip of the draining wiper 9 and the surface of the backup roll 4. The surface of the backup roll 4 between the parts is completely drained by draining wipers 8 and 9. Then, the lubricant is supplied from the lubricant supply spray 10 to the surface of the backup roll 4 completely drained by the draining wipers 8 and 9. Thereby, the work roll 3 comes into contact with the backup roll 3 in a lubricated state, and the lubricant is transferred to the work roll 3. And the work roll 3 contacts the to-be-rolled material S in the lubricated state. Further, cooling water is supplied from the material to be rolled cooling spray 11 to the surface of the material to be rolled S on the roll bite entry side.

このように、熱間圧延装置１による熱間圧延方法によれば、ワークロール３の表面に冷却水を供給するとともに、ロールバイト入側の被圧延材Ｓの表面に冷却水を供給するので、ワークロール３に対する熱負荷をより一層低減させることができる。即ち、被圧延材Ｓはロールバイト直前で冷却されるため、内部からの復熱によって被圧延材Ｓの表面温度が上昇する前に、表層のみが温度低下した状態でワークロール３に噛み込まれることになる。このため、被圧延材Ｓ全体としての変形抵抗は変化させずに、ワークロール３との接触温度のみを低下させることができ、もってワークロール３に対する熱負荷を一層低減させることができる。 Thus, according to the hot rolling method by the hot rolling device 1, while supplying cooling water to the surface of the work roll 3, and supplying cooling water to the surface of the material S to be rolled on the roll bite entry side, The heat load on the work roll 3 can be further reduced. That is, since the material to be rolled S is cooled immediately before the roll bite, before the surface temperature of the material to be rolled S rises due to recuperation from the inside, only the surface layer is caught in the work roll 3 with the temperature lowered. It will be. For this reason, only the contact temperature with the work roll 3 can be lowered without changing the deformation resistance of the material to be rolled S as a whole, and the thermal load on the work roll 3 can be further reduced.

また、バックアップロール４の表面の水切りされた部分に潤滑剤を供給するようにしているので、ワークロール３と被圧延材Ｓとの接触部のみならず、ワークロール３とバックアップロール４との接触部をも潤滑効果を得ることができ、安定した潤滑圧延を得ることができる。即ち、図５（特許文献５）に示された従来の熱間圧延方法においては、ロールバイト入側で潤滑剤供給スプレー２０６により潤滑剤をワークロール２０３に供給していたため、ワークロール２０３と被圧延材Ｓとの接触部の潤滑効果は得られるものの、潤滑剤は被圧延材Ｓとの接触によって焼き切れてしまうため、ワークロール２０３とバックアップロール２０４との接触部の潤滑効果は得られなかった。これに対して、熱間圧延装置１による熱間圧延方法においては、バックアップロール４に潤滑剤を供給するため、ワークロール３と被圧延材Ｓとの接触部のみならず、ワークロール３とバックアップロール４との接触部も潤滑効果が得られるのである。 Further, since the lubricant is supplied to the drained portion of the surface of the backup roll 4, not only the contact portion between the work roll 3 and the material to be rolled S but also the contact between the work roll 3 and the backup roll 4. A lubrication effect can be obtained even in the part, and stable lubrication rolling can be obtained. That is, in the conventional hot rolling method shown in FIG. 5 (Patent Document 5), the lubricant is supplied to the work roll 203 by the lubricant supply spray 206 on the roll bit entrance side. Although the lubrication effect of the contact portion with the rolled material S can be obtained, the lubricant is burned out by the contact with the material to be rolled S, so the lubrication effect of the contact portion between the work roll 203 and the backup roll 204 cannot be obtained. It was. On the other hand, in the hot rolling method using the hot rolling apparatus 1, in order to supply the lubricant to the backup roll 4, not only the contact portion between the work roll 3 and the material S to be rolled, but also the work roll 3 and the backup roll. A lubrication effect is also obtained at the contact portion with the roll 4.

このように、熱間圧延装置１による熱間圧延方法によれば、ワークロール３に対する熱負荷をより一層低減できるとともに、安定した潤滑圧延を得ることができるので、高張力鋼材の熱間仕上圧延においてもワークロール３の肌荒れを完全に防止することができる。
そして、熱間圧延装置１による熱間圧延方法においては、被圧延材Ｓからワークロール３への熱負荷を低減させると同時に、潤滑効果によって圧延荷重を低減させることが可能となるだけでなく、ワークロール３とバックアップロール４との接触部でも潤滑効果を得ることが可能となるため、ワークロール３の肌荒れのみならず、ヒートクラックによる表層の脱落が防止でき、効果的に被圧延材Ｓの面荒れを防止することができる。更に、被圧延材Ｓからワークロール３への熱負荷の低減と同時に圧延荷重の減少によって摩擦発熱も低減するため、サーマルクラウンの成長も抑止できるばかりか、ワークロール３にかかる摩擦力の低減とヒートクラックによる表層の脱落が防止できるため、ワークロール３の摩耗の低減を図ることができ、図５（特許文献５）に示された従来の熱間圧延方法と比較して著しい相乗効果を得ることができるのである。 Thus, according to the hot rolling method by the hot rolling apparatus 1, the thermal load on the work roll 3 can be further reduced, and stable lubrication rolling can be obtained. Also, the rough surface of the work roll 3 can be completely prevented.
And in the hot rolling method by the hot rolling device 1, not only can the thermal load from the material S to the work roll 3 be reduced, but at the same time the rolling load can be reduced by the lubricating effect, Since the lubrication effect can be obtained even at the contact portion between the work roll 3 and the backup roll 4, not only the rough surface of the work roll 3 but also the removal of the surface layer due to heat cracks can be prevented, and the material S to be rolled can be effectively removed. Surface roughness can be prevented. Further, since the heat generation from the material to be rolled S to the work roll 3 is reduced and the frictional heat generation is also reduced by reducing the rolling load, the growth of the thermal crown can be suppressed, and the friction force applied to the work roll 3 can be reduced. Since the fall of the surface layer due to heat cracks can be prevented, the wear of the work roll 3 can be reduced, and a remarkable synergistic effect can be obtained as compared with the conventional hot rolling method shown in FIG. 5 (Patent Document 5). It can be done.

なお、バックアップロール４に供給する潤滑剤は、ワークロール３との接触部において消費されるわけではないので、図５（特許文献５）に示された従来の熱間圧延方法において通常ロールバイト入側で供給している量と同程度の量で十分である。
また、ロールバイト入側におけるロール冷却スプレー５ａから供給される冷却水は、あまりに高圧で供給されると、ワークロール３に転写された潤滑剤を除去してしまうおそれがあるが、本発明者らの検討によれば、通常用いられる１０気圧程度の圧力で冷却水を供給すれば、かかる潤滑剤が除去されることはない。更に、図５（特許文献５）に示された従来の熱間圧延方法においては、ロールバイト入側のロール冷却スプレー２０５ａからの冷却水による水冷領域は、ワークロール２０３の表面においてバックアップロール２０４との接触部から水切りワイパ２０８との接触部までであるのに対し、熱間圧延装置１による熱間圧延方法においては、ロールバイト入側のロール冷却スプレー５ａからの冷却水による水冷領域は、ワークロール３の表面においてバックアップロール４との接触部から水切りワイパ６との接触部までの広い領域である。このため、熱間圧延装置１による熱間圧延方法においては、ワークロール３の冷却能力を低下させることはない。
更に、上下一対のワークロール３のそれぞれのロールバイト入側に設置された被圧延材冷却スプレー１１からの冷却水量は、上下和で２００〜４００ｌ／ｍｉｎ・ｍ程度でよく、通常のロール冷却水量５０００〜１００００ｌ／ｍｉｎ・ｍと比較してごくわずかの水量でよい。 In addition, since the lubricant supplied to the backup roll 4 is not consumed at the contact portion with the work roll 3, the conventional hot rolling method shown in FIG. An amount equivalent to the amount supplied on the side is sufficient.
Further, if the cooling water supplied from the roll cooling spray 5a on the roll bite entry side is supplied at an excessively high pressure, the lubricant transferred to the work roll 3 may be removed. According to the study, if the cooling water is supplied at a pressure of about 10 atm which is normally used, such a lubricant is not removed. Furthermore, in the conventional hot rolling method shown in FIG. 5 (Patent Document 5), the water-cooling region by the cooling water from the roll cooling spray 205 a on the roll bit entry side is the surface of the work roll 203 with the backup roll 204. In the hot rolling method using the hot rolling device 1, the water cooling area by the cooling water from the roll cooling spray 5 a on the roll bite entry side is the workpiece from the contact part of the roll drainer 208 to the contact part with the draining wiper 208. This is a wide area on the surface of the roll 3 from the contact portion with the backup roll 4 to the contact portion with the draining wiper 6. For this reason, in the hot rolling method by the hot rolling apparatus 1, the cooling capacity of the work roll 3 is not reduced.
Furthermore, the amount of cooling water from the material to be rolled cooling spray 11 installed on the entrance side of each of the pair of upper and lower work rolls 3 may be about 200 to 400 l / min · m in the sum of the upper and lower sides. The amount of water is very small compared with 5000 to 10000 l / min · m.

次に、本発明に係る熱間圧延装置の第２実施形態を図２を参照して説明する。図２は、本発明に係る熱間圧延装置の第２実施形態の概略構成図である。
図２において、熱間圧延装置２１は、図１に示す熱間仕上圧延装置１と同様に、粗圧延された鋼板に代表される被圧延材Ｓを熱間仕上圧延する複数基のスタンド２２を有するタンデム仕上圧延機を備えている。タンデム仕上圧延機の各スタンド２２は、被圧延材Ｓを仕上圧延する上下一対のワークロール２３と、上下一対のワークロール２３を支持する上下一対のバックアップロール２４とを備えている。そして、各スタンド２３の上下一対のワークロール２３のそれぞれのロールバイト入側には、各ワークロール２３を冷却する冷却水を噴射するロール冷却スプレー（ロール冷却装置）２５ａが設置され、その一方、上下一対のワークロール２３のそれぞれのロールバイト出側には、各ワークロール２３を冷却する冷却水を噴射するロール冷却スプレー（ロール冷却装置）２５ｂが設置されている。また、上側のバックアップロール２４の入側には、このバックアップロール２４を冷却する冷却水を噴射するロール冷却スプレー２５ｃが設置されている。また、上下一対のワークロール２３のそれぞれのロールバイト入側には、水切りワイパ２６が設置されると共に、ロールバイト出側には、ロール冷却スプレー２５ｂからの冷却水によって被圧延材Ｓが過冷却されるのを防止するためのスクレーパ２７が設置されている。スクレーパ２７の先端部にはワイパが設けられている。 Next, 2nd Embodiment of the hot rolling apparatus which concerns on this invention is described with reference to FIG. FIG. 2 is a schematic configuration diagram of a second embodiment of the hot rolling apparatus according to the present invention.
In FIG. 2, the hot rolling apparatus 21 includes a plurality of stands 22 for hot finish rolling a material S represented by a roughly rolled steel sheet, similarly to the hot finish rolling apparatus 1 shown in FIG. 1. It has a tandem finish rolling mill. Each stand 22 of the tandem finish rolling mill includes a pair of upper and lower work rolls 23 that finish-rolls the material S to be rolled, and a pair of upper and lower backup rolls 24 that support the pair of upper and lower work rolls 23. A roll cooling spray (roll cooling device) 25a for injecting cooling water for cooling each work roll 23 is installed on each roll bite entry side of the pair of upper and lower work rolls 23 of each stand 23. On the other hand, A roll cooling spray (roll cooling device) 25 b for injecting cooling water for cooling each work roll 23 is installed on the exit side of each of the pair of upper and lower work rolls 23. A roll cooling spray 25 c for injecting cooling water for cooling the backup roll 24 is installed on the entry side of the upper backup roll 24. Further, a draining wiper 26 is installed on each roll bite entry side of the pair of upper and lower work rolls 23, and the material to be rolled S is supercooled on the roll bite exit side by cooling water from the roll cooling spray 25b. A scraper 27 is installed to prevent this. A wiper is provided at the tip of the scraper 27.

また、図１に示す熱間圧延装置２１と異なり、上下一対のワークロール２３のそれぞれの出側のバックアップロール２４寄りのところには、ワークロール２３の表面の所定部分の水切りを行う水切りワイパ２８が設置されている。ここで、「所定部分」とは、水切りワイパ２８の先端とワークロール２３の表面との接触部分から矢印ａで示す回転方向のワークロール２３表面の部分をいう。
更に、上下一対のバックアップロール２４のそれぞれの出側のワークロール２３から離れたところには、バックアップロール２４の表面の所定部分の水切りを行う水切りワイパ２９が設置されている。ここで、「所定部分」とは、水切りワイパ２９の先端とバックアップロール２４の表面との接触部分から矢印ｂで示す回転方向のバックアップロール２４の表面の部分をいう。この水切りワイパ２９が、請求項２にいう「バックアップロールの表面の所定部分への水切りを行うワイピング装置」を構成し、水切りワイパ２８が、請求項２にいう「ワークロールの表面の所定部分への水切りを行うワイピング装置」を構成し、水切りワイパ２８及び２９で請求項２にいう「バックアップロールとワークロールの両方の表面の所定部分への水切りを行うワイピング装置」を構成する。そして、水切りワイパ２８及び２９により水切りされたワークロール２３の表面及びバックアップロール２４の表面が、請求項２にいう「ワイピング装置によって水切りされた部分」を構成する。また、水切りワイパ２８及び２９により水切りされたワークロール２３の表面及びバックアップロール２４の表面が、請求項１にいう「バックアップロールとワークロールの両方の表面の水切りされた部分」を構成する。そして、上下一対のワークロール２３とバックアップロール２４との接触部近傍であってワークロール２３とバックアップロール２４の出側には、水切りワイパ２８及び２９により水切りされたワークロール２３の表面及びバックアップロール２４の表面に潤滑剤を供給する潤滑剤供給スプレー（潤滑剤供給装置）３０が設置されている。具体的には、潤滑剤供給スプレー３０は、ロールバイト出側からワークロール２３とバックアップロール２４との接触部に潤滑剤を供給している。 Further, unlike the hot rolling apparatus 21 shown in FIG. 1, a draining wiper 28 for draining a predetermined portion of the surface of the work roll 23 is located near the outgoing side backup roll 24 of each of the pair of upper and lower work rolls 23. Is installed. Here, the “predetermined portion” refers to a portion of the surface of the work roll 23 in the rotational direction indicated by an arrow a from a contact portion between the tip of the draining wiper 28 and the surface of the work roll 23.
Further, a draining wiper 29 for draining a predetermined portion of the surface of the backup roll 24 is installed at a position away from the work roll 23 on the outgoing side of each of the pair of upper and lower backup rolls 24. Here, the “predetermined portion” refers to a portion of the surface of the backup roll 24 in the rotational direction indicated by an arrow b from a contact portion between the tip of the draining wiper 29 and the surface of the backup roll 24. The draining wiper 29 constitutes a “wiping device that drains water to a predetermined part of the surface of the backup roll” according to claim 2, and the draining wiper 28 is provided to “predetermined part of the surface of the work roll”. The draining wipers 28 and 29 constitute the “wiping apparatus for draining a predetermined portion of the surfaces of both the backup roll and the work roll”. The surface of the work roll 23 drained by the draining wipers 28 and 29 and the surface of the backup roll 24 constitute the “portion drained by the wiping device” according to claim 2. Further, the surface of the work roll 23 drained by the draining wipers 28 and 29 and the surface of the backup roll 24 constitute the “drained portion of the surfaces of both the backup roll and the work roll” according to claim 1. The surface of the work roll 23 drained by the draining wipers 28 and 29 and the backup roll are provided near the contact portion between the pair of upper and lower work rolls 23 and the backup roll 24 and on the exit side of the work roll 23 and the backup roll 24. A lubricant supply spray (lubricant supply device) 30 for supplying a lubricant to the surface of 24 is installed. Specifically, the lubricant supply spray 30 supplies the lubricant to the contact portion between the work roll 23 and the backup roll 24 from the roll bite exit side.

ここで、水切りワイパ２８及び２９は、図１に示す水切りワイパ８及び９と同様に、先端部分にワイパが設けられ、このワイパが通例用いられている硬質ゴムあるいはベークライトなどの吸湿性のない材質で構成される。これにより、潤滑剤供給スプレー３０で供給された油分はほとんど払拭されず、問題なく潤滑効果を得ることができる。
更に、図１に示す熱間圧延装置１と同様に、上下一対のワークロール２３のそれぞれのロールバイト入側には、ロールバイト入側の被圧延材Ｓの表面に冷却水を供給する被圧延材冷却スプレー（冷却装置）３１が設置されている。なお、図２において、符号１２はサイドガイドである。 Here, as with the draining wipers 8 and 9 shown in FIG. 1, the draining wipers 28 and 29 are provided with a wiper at the tip, and a material having no hygroscopic property such as hard rubber or bakelite in which this wiper is usually used. Consists of. Thereby, the oil supplied by the lubricant supply spray 30 is hardly wiped off, and a lubricating effect can be obtained without any problem.
Further, similarly to the hot rolling apparatus 1 shown in FIG. 1, to-be-rolled to supply cooling water to the surface of the material to be rolled S on the roll bite entry side on each roll bite entry side of the pair of upper and lower work rolls 23. A material cooling spray (cooling device) 31 is installed. In FIG. 2, reference numeral 12 denotes a side guide.

この熱間圧延装置２１による熱間圧延方法においても、図１に示した熱間圧延装置１による熱間圧延方法と同様の効果を得ることはもちろんである。即ち、熱間圧延装置２１による熱間圧延方法によれば、ワークロール２３の表面に冷却水を供給するとともに、ロールバイト入側の被圧延材Ｓの表面に冷却水を供給するので、ワークロール２３に対する熱負荷をより一層低減させることができる。即ち、被圧延材Ｓはロールバイト直前で冷却されるため、内部からの復熱によって被圧延材Ｓの表面温度が上昇する前に、表層のみが温度低下した状態でワークロール２３に噛み込まれることになる。このため、被圧延材Ｓ全体としての変形抵抗は変化させずに、ワークロール２３との接触温度のみを低下させることができ、もってワークロール２３に対する熱負荷を一層低減させることができる。 Of course, in the hot rolling method using the hot rolling device 21 as well, the same effect as the hot rolling method using the hot rolling device 1 shown in FIG. 1 is obtained. That is, according to the hot rolling method by the hot rolling device 21, the cooling water is supplied to the surface of the work roll 23 and the cooling water is supplied to the surface of the material S to be rolled on the roll bite entry side. 23 can be further reduced. That is, since the material to be rolled S is cooled immediately before the roll bite, before the surface temperature of the material to be rolled S rises due to recuperation from the inside, only the surface layer is bitten by the work roll 23 with the temperature lowered. It will be. For this reason, only the contact temperature with the work roll 23 can be lowered without changing the deformation resistance of the material to be rolled S as a whole, and the thermal load on the work roll 23 can be further reduced.

また、バックアップロール２４とワークロール２３の両方の表面の水切りされた部分に潤滑剤を供給するようにしているので、ワークロール２３と被圧延材Ｓとの接触部のみならず、ワークロール２３とバックアップロール２４との接触部をも潤滑効果を得ることができ、安定した潤滑圧延を得ることができる。
このように、熱間圧延装置２１による熱間圧延方法によれば、ワークロール２３に対する熱負荷をより一層低減できるとともに、安定した潤滑圧延を得ることができるので、高張力鋼材の熱間仕上圧延においてもワークロール２３の肌荒れを完全に防止することができる。 Further, since the lubricant is supplied to the drained portions of the surfaces of both the backup roll 24 and the work roll 23, not only the contact portion between the work roll 23 and the material S to be rolled, but also the work roll 23 A lubrication effect can also be obtained at the contact portion with the backup roll 24, and stable lubrication rolling can be obtained.
As described above, according to the hot rolling method using the hot rolling device 21, the thermal load on the work roll 23 can be further reduced, and stable lubrication rolling can be obtained. In this case, the rough surface of the work roll 23 can be completely prevented.

そして、熱間圧延装置２１による熱間圧延方法においては、被圧延材Ｓからワークロール２３への熱負荷を低減させると同時に、潤滑効果によって圧延荷重を低減させることが可能となるだけでなく、ワークロール２３とバックアップロール２４との接触部でも潤滑効果を得ることが可能となるため、ワークロール２３の肌荒れのみならず、ヒートクラックによる表層の脱落が防止でき、効果的に被圧延材Ｓの面荒れを防止することができる。更に、被圧延材Ｓからワークロール２３への熱負荷の低減と同時に圧延荷重の減少によって摩擦発熱も低減するため、サーマルクラウンの成長も抑止できるばかりか、ワークロール２３にかかる摩擦力の低減とヒートクラックによる表層の脱落が防止できるため、ワークロール２３の摩耗の低減を図ることができ、図５（特許文献５）に示された従来の熱間圧延方法と比較して著しい相乗効果を得ることができるのである。
なお、バックアップロール２４に供給する潤滑剤は、バックアップロール４に供給する潤滑剤と同様に、ワークロール２３との接触部において消費されるわけではないので、図５（特許文献５）に示された従来の熱間圧延方法において通常ロールバイト入側で供給している量と同程度の量で十分である。 And in the hot rolling method by the hot rolling device 21, not only can the thermal load from the material to be rolled S to the work roll 23 be reduced, but also the rolling load can be reduced by the lubricating effect, Since the lubrication effect can be obtained even at the contact portion between the work roll 23 and the backup roll 24, not only the rough surface of the work roll 23 but also the fall off of the surface layer due to heat cracks can be prevented. Surface roughness can be prevented. Furthermore, since the heat generation from the material to be rolled S to the work roll 23 is reduced and the frictional heat generation is also reduced by reducing the rolling load, the growth of the thermal crown can be suppressed, and the frictional force applied to the work roll 23 can be reduced. Since the surface layer can be prevented from falling off due to heat cracks, the wear of the work roll 23 can be reduced, and a significant synergistic effect is obtained as compared with the conventional hot rolling method shown in FIG. 5 (Patent Document 5). It can be done.
Note that the lubricant supplied to the backup roll 24 is not consumed at the contact portion with the work roll 23 like the lubricant supplied to the backup roll 4, and is shown in FIG. 5 (Patent Document 5). In the conventional hot rolling method, an amount equivalent to the amount normally supplied on the roll bite entry side is sufficient.

また、ロールバイト入側におけるロール冷却スプレー２５ａから供給される冷却水は、ロール冷却水５ａから供給される冷却水と同様に、あまりに高圧で供給されると、ワークロール２３に転写された潤滑剤を除去してしまうおそれがあるが、本発明者らの検討によれば、通常用いられる１０気圧程度の圧力で冷却水を供給すれば、かかる潤滑剤が除去されることはない。更に、熱間圧延装置２１による熱間圧延方法においては、ロールバイト入側のロール冷却スプレー２５ａからの冷却水による水冷領域は、ワークロール２３の表面においてバックアップロール２４との接触部から水切りワイパ２６との接触部までの広い領域である。このため、熱間圧延装置２１による熱間圧延方法においても、ワークロール２３の冷却能力を低下させることはない。
更に、上下一対のワークロール２３のそれぞれのロールバイト入側に設置された被圧延材冷却スプレー３１からの冷却水量は、上下和で２００〜４００ｌ／ｍｉｎ・ｍ程度でよく、通常のロール冷却水量５０００〜１００００ｌ／ｍｉｎ・ｍと比較してごくわずかの水量でよい。 In addition, the coolant supplied from the roll cooling spray 25a on the roll bite entry side, like the coolant supplied from the roll cooling water 5a, is a lubricant transferred to the work roll 23 when supplied at an excessively high pressure. However, according to the study by the present inventors, if the cooling water is supplied at a pressure of about 10 atm, which is usually used, the lubricant is not removed. Furthermore, in the hot rolling method using the hot rolling device 21, the water cooling region by the cooling water from the roll cooling spray 25 a on the roll bite entry side is the draining wiper 26 from the contact portion with the backup roll 24 on the surface of the work roll 23. It is a wide area up to the contact part. For this reason, also in the hot rolling method by the hot rolling apparatus 21, the cooling capacity of the work roll 23 is not reduced.
Furthermore, the amount of cooling water from the rolling material cooling spray 31 installed on the entry side of each of the pair of upper and lower work rolls 23 may be about 200 to 400 l / min · m in the vertical direction, and the normal amount of roll cooling water The amount of water is very small compared with 5000 to 10000 l / min · m.

以上、本発明の実施形態について説明してきたが、本発明はこれに限定されずに種々の変更、改良を行うことができる。
例えば、第１実施形態における水切りワイパ８，９、潤滑剤供給スプレー１０、及び被圧延材冷却スプレー１１は、複数基のスタンド２の各々に設置されているが、タンデム仕上圧延機の少なくとも１基以上のスタンドにおいて設置すればよい。また、第２実施形態における水切りワイパ２８，２９、潤滑剤供給スプレー３０、及び被圧延材冷却スプレー３１についても同様である。ワークロール３，２３の肌荒れを防止する観点では、被圧延材の温度が高く、強圧下を行う仕上圧延機の前段のスタンドに、これら水切りワイパ、潤滑剤供給スプレー及び被圧延材冷却スプレーを設置するのが好適であるが、ワークロール３，２３の肌荒れの発生しにくい仕上圧延機の後段のスタンドに、これら水切りワイパ、潤滑剤供給スプレー、及び被圧延材冷却スプレーを設置したとしても、サーマルクラウンやロール摩擦の低減効果が得られることはもちろんである。 As mentioned above, although embodiment of this invention has been described, this invention is not limited to this, A various change and improvement can be performed.
For example, the draining wipers 8 and 9, the lubricant supply spray 10, and the material to be rolled cooling spray 11 in the first embodiment are installed in each of the plurality of stands 2, but at least one of the tandem finish rolling mills. What is necessary is just to install in the above stand. The same applies to the draining wipers 28 and 29, the lubricant supply spray 30, and the material to be rolled cooling spray 31 in the second embodiment. From the standpoint of preventing rough surfaces of the work rolls 3 and 23, these draining wiper, lubricant supply spray and rolling material cooling spray are installed on the stand in front of the finishing mill where the temperature of the rolling material is high and the rolling is performed under high pressure. However, even if these draining wiper, lubricant supply spray, and rolling material cooling spray are installed in the subsequent stage stand of the finishing mill, where the work rolls 3, 23 are less likely to be rough, Of course, the effect of reducing crown and roll friction can be obtained.

冷却・潤滑条件を表１に示すように種々変えて熱間仕上圧延を行なった。 As shown in Table 1, hot finish rolling was performed with various cooling and lubrication conditions.

実施例においては、図１に示すロール冷却スプレー５ａ，５ｂ、水切りワイパ８，９、潤滑剤供給スプレー１０、及び被圧延材冷却スプレー１１を、７スタンドの四重式圧延機からなる熱延仕上圧延機列全スタンドに設置した。ここで、ワークロール３の直径は、Ｆ１〜Ｆ４スタンドがφ８００ｍｍ、Ｆ５〜Ｆ７スタンドがφ７００ｍｍ、ワークロール３の材質は、Ｆ１〜Ｆ６スタンドがハイスロール、Ｆ７スタンドがニッケルグレンロールであった。Ｃ：０．０５％、Ｍｎ：１．３６％、Ｓｉ：１．０５％、Ｔｉ：０．０１％の組成からなる板厚２２０ｍｍ、重量２７ｔｏｎの高張力鋼材のスラブを粗圧延工程にてシートバー厚３０ｍｍに圧延し、仕上圧延機にて仕上寸法２．６ｍｍ厚×１２００ｍｍ幅に圧延した。この圧延を３０コイル分行なった。なお、仕上入側の温度は１０００℃、圧延時間は１コイルあたり約８０秒、パーツパーは約１５秒であった。 In the embodiment, the roll cooling sprays 5a and 5b, the draining wipers 8 and 9, the lubricant supply spray 10 and the material to be rolled cooling spray 11 shown in FIG. Installed in all stands of rolling mill rows. Here, the diameter of the work roll 3 is φ800 mm for the F1 to F4 stand, φ700 mm for the F5 to F7 stand, and the material of the work roll 3 is a high speed roll for the F1 to F6 stand and a nickel glen roll for the F7 stand. C: 0.05%, Mn: 1.36%, Si: 1.05%, Ti: 0.01% plate thickness 220mm, weight 27ton high-tensile steel slab sheet in the rough rolling process The bar was rolled to a thickness of 30 mm, and then rolled to a finish size of 2.6 mm thickness × 1200 mm width by a finishing mill. This rolling was performed for 30 coils. The finishing side temperature was 1000 ° C., the rolling time was about 80 seconds per coil, and the part par was about 15 seconds.

そして、ロール冷却スプレー５ａ，５ｂからワークロール３に対して冷却水を供給するとともに、潤滑剤供給スプレー１０からバックアップロール４に潤滑剤を供給し、また、被圧延材冷却スプレー１１から鋼板に対して冷却水を供給した。
そして、表１に示すように、Ｆ２スタンドにおける圧延荷重、ワークロール３の肌荒れの程度、ワークロール３の抜出し後の温度、ワークロール３の摩耗量、Ｆ６スタンドにおける圧延荷重、通板形状、ワークロール３の抜出し温度、ワークロール３の摩耗量、仕上圧延機の出側における鋼板の温度、及び製品の面荒れ発生率を調査した。Ｆ２スタンドについては圧延機列における前段の代表として、Ｆ６スタンドについては圧延機列における後段の代表として選んだ。なお、Ｆ２スタンドにおける通板形状は何ら問題がなく、またＦ６スタンドではワークロール３の肌荒れはなかった。 And while supplying cooling water with respect to the work roll 3 from the roll cooling spray 5a, 5b, a lubricant is supplied to the backup roll 4 from the lubricant supply spray 10, and from the rolling material cooling spray 11 to the steel plate Cooling water was supplied.
And as shown in Table 1, the rolling load in the F2 stand, the degree of roughening of the work roll 3, the temperature after the work roll 3 is pulled out, the amount of wear of the work roll 3, the rolling load in the F6 stand, the through plate shape, the workpiece The unrolling temperature of the roll 3, the wear amount of the work roll 3, the temperature of the steel plate on the exit side of the finish rolling mill, and the surface roughness occurrence rate of the product were investigated. The F2 stand was selected as the representative of the preceding stage in the rolling mill row, and the F6 stand was selected as the representative of the subsequent stage in the rolling mill row. In addition, there was no problem with the plate shape in the F2 stand, and there was no rough surface of the work roll 3 in the F6 stand.

この実施例においては、表１に示すように、Ｆ２スタンドでのワークロール３の肌荒れは完全に防止でき、製品の面荒れ発生も皆無であった。また、Ｆ２スタンドの圧延荷重は、潤滑効果によって、１６９０ｔｆと低く、Ｆ６スタンドにおける圧延荷重も１０７０ｔｆで低かった。更に、ワークロール３の抜出し後の温度については、Ｆ２スタンドで６４℃、Ｆ６スタンドで５５℃と低く、また、ワークロール３の摩耗量については、Ｆ２スタンドで２μｍ、Ｆ６スタンドで８μｍと小さかった。これは、鋼板冷却によるワークロール３への熱負荷の低減と潤滑圧延による摩擦力低減効果の相乗効果によるものである。 In this example, as shown in Table 1, the rough surface of the work roll 3 at the F2 stand could be completely prevented, and the surface roughness of the product was not generated at all. The rolling load of the F2 stand was as low as 1690 tf due to the lubrication effect, and the rolling load at the F6 stand was also low at 1070 tf. Further, the temperature after the work roll 3 was pulled out was as low as 64 ° C. at the F2 stand and 55 ° C. at the F6 stand, and the wear amount of the work roll 3 was as small as 2 μm at the F2 stand and 8 μm at the F6 stand. . This is due to the synergistic effect of reducing the heat load on the work roll 3 by cooling the steel plate and reducing the frictional force by lubrication rolling.

比較例１においては、図４に示すロール冷却スプレー１０５ａ，１０５ｂ及び潤滑剤供給スプレー１０６を、７スタンドの四重式圧延機からなる熱延仕上圧延機列全スタンドに設置し、ロール冷却スプレー１０５ａ，１０５ｂからワークロール１０３に対して冷却水を供給したが、ワークロール１０３へ潤滑剤を供給しなかった。また、鋼板の冷却は行わなかった。ワークロール１０３の直径及び材質、スラブの材質、寸法及び重量、シートバーの寸法及び仕上圧延条件、及び圧延本数は実施例の場合と同様である。 In Comparative Example 1, the roll cooling sprays 105a and 105b and the lubricant supply spray 106 shown in FIG. 4 are installed in all the stands of a hot rolling finishing rolling mill row composed of a seven-stand quadruple rolling mill, and the roll cooling spray 105a. , 105 b supplied cooling water to the work roll 103, but no lubricant was supplied to the work roll 103. Moreover, the steel plate was not cooled. The diameter and material of the work roll 103, the material, size and weight of the slab, the size of the sheet bar, the finish rolling conditions, and the number of rolling are the same as in the embodiment.

この比較例１においては、表１に示すように、Ｆ２スタンドでのワークロール３の肌荒れの程度はかなり悪く、製品の面荒れ発生率も８７％と極めて悪かった。また、Ｆ２スタンドの圧延荷重は１９９０ｔｆ、Ｆ６スタンドにおける圧延荷重も１３３０ｔｆで極めて高かった。更に、ワークロール３の抜出し後の温度については、Ｆ２スタンドで８０℃、Ｆ６スタンドで７２℃と高く、また、ワークロール１０３の摩耗量については、Ｆ２スタンドで９μｍ、Ｆ６スタンドで２０μｍとかなり大きかった。 In Comparative Example 1, as shown in Table 1, the degree of skin roughness of the work roll 3 at the F2 stand was considerably poor, and the occurrence rate of surface roughness of the product was as extremely low as 87%. The rolling load of the F2 stand was 1990 tf, and the rolling load of the F6 stand was 1330 tf, which was extremely high. Furthermore, the temperature after the work roll 3 is pulled out is as high as 80 ° C. for the F2 stand and 72 ° C. for the F6 stand, and the wear amount of the work roll 103 is 9 μm for the F2 stand and 20 μm for the F6 stand. It was.

次に、比較例２においては、図４に示すロール冷却スプレー１０５ａ，１０５ｂ及び潤滑剤供給スプレー１０６を、７スタンドの四重式圧延機からなる熱延仕上圧延機列全スタンドに設置し、ロール冷却スプレー１０５ａ，１０５ｂからワークロール１０３に対して冷却水を供給し、また、潤滑剤供給スプレー１０６からワークロール１０３へ潤滑剤を供給した。しかし、鋼板の冷却は行わなかった。ワークロール１０３の直径及び材質、スラブの材質、寸法及び重量、シートバーの寸法及び仕上圧延条件、及び圧延本数は実施例の場合と同様である。 Next, in Comparative Example 2, the roll cooling sprays 105a and 105b and the lubricant supply spray 106 shown in FIG. 4 are installed in all the stands of a hot rolling finish rolling mill row composed of 7 stand quadruple rolling mills. Cooling water was supplied from the cooling sprays 105 a and 105 b to the work roll 103, and a lubricant was supplied from the lubricant supply spray 106 to the work roll 103. However, the steel sheet was not cooled. The diameter and material of the work roll 103, the material, size and weight of the slab, the size of the sheet bar, the finish rolling conditions, and the number of rolling are the same as in the embodiment.

この比較例２においては、表１に示すように、Ｆ２スタンドでのワークロール３の肌荒れの程度は、比較例１よりは改善しているものの、依然として悪く、製品の面荒れ発生率も比較例１よりも改善しているが５７％と悪かった。また、ワークロール３の抜出し後の温度については、Ｆ２スタンドで７７℃、Ｆ６スタンドで７０℃と高く、また、ワークロール１０３の摩耗量については、Ｆ２スタンドで６μｍ、Ｆ６スタンドで１５μｍと依然として大きかった。一方、Ｆ２スタンドの圧延荷重は、潤滑効果によって、１６８０ｔｆ、Ｆ６スタンドにおける圧延荷重も１０４０ｔｆと改善している。 In Comparative Example 2, as shown in Table 1, although the degree of roughening of the work roll 3 at the F2 stand is improved as compared with Comparative Example 1, it is still poor, and the surface roughness occurrence rate of the product is also Comparative Example. Although it improved from 1, it was 57%. Also, the temperature after the work roll 3 is pulled out is as high as 77 ° C. for the F2 stand and 70 ° C. for the F6 stand, and the wear amount of the work roll 103 is still 6 μm for the F2 stand and 15 μm for the F6 stand. It was. On the other hand, the rolling load of the F2 stand is improved to 1680 tf by the lubrication effect, and the rolling load of the F6 stand is also improved to 1040 tf.

更に、比較例３においては、図１に示すロール冷却スプレー５ａ，５ｂ、水切りワイパ８，９、潤滑剤供給スプレー１０、及び被圧延材冷却スプレー１１を、７スタンドの四重式圧延機からなる熱延仕上圧延機列全スタンドに設置し、ロール冷却スプレー５ａ，５ｂからワークロール３に対して冷却水を供給し、また、潤滑剤供給スプレー１０からバックアップロール４に１０ｌ／ｍｉｎの潤滑剤を供給した。しかし、鋼板の冷却は行わなかった。ワークロール３の直径及び材質、スラブの材質、寸法及び重量、シートバーの寸法及び仕上圧延条件、及び圧延本数は実施例の場合と同様である。 Further, in Comparative Example 3, the roll cooling sprays 5a and 5b, the draining wipers 8 and 9, the lubricant supply spray 10 and the material to be rolled cooling spray 11 shown in FIG. Installed in all the stands of the hot rolling finishing rolling mill row, supplying cooling water to the work roll 3 from the roll cooling sprays 5a, 5b, and supplying 10 l / min of lubricant to the backup roll 4 from the lubricant supply spray 10. Supplied. However, the steel sheet was not cooled. The diameter and material of the work roll 3, the material, size and weight of the slab, the size of the sheet bar, the finish rolling conditions, and the number of rolling are the same as in the embodiment.

この比較例３においては、表１に示すように、ワークロール３の摩耗量については、Ｆ２スタンドで４μｍ、Ｆ６スタンドで１２μｍになり、比較例２に対して低減している。これは、ワークロール３とバックアップロール４との接触部での潤滑に摩耗低減効果があることを示している。また、Ｆ２スタンドの圧延荷重は、比較例２と同様に、１６８０ｔｆ、Ｆ６スタンドにおける圧延荷重も１０４０ｔｆと良好であった。これは、潤滑剤を供給する場所をワークロールからバックアップロールに変えても同様の潤滑効果が得られることを示している。一方、Ｆ２スタンドでのワークロール３の肌荒れの程度は、比較例２よりは改善しているものの、完全には防止しきれていない。また、製品の面荒れ発生率も比較例２よりも改善しているが４０％と悪かった。更に、ワークロール３の抜出し後の温度については、Ｆ２スタンドで７８℃、Ｆ６スタンドで７０℃と高かった。 In Comparative Example 3, as shown in Table 1, the wear amount of the work roll 3 is 4 μm for the F2 stand and 12 μm for the F6 stand, which is reduced compared to Comparative Example 2. This indicates that the lubrication at the contact portion between the work roll 3 and the backup roll 4 has a wear reduction effect. In addition, the rolling load of the F2 stand was 1680 tf as in Comparative Example 2, and the rolling load of the F6 stand was 1040 tf. This indicates that the same lubricating effect can be obtained even if the place where the lubricant is supplied is changed from the work roll to the backup roll. On the other hand, although the degree of rough skin of the work roll 3 at the F2 stand is improved as compared with Comparative Example 2, it is not completely prevented. Moreover, although the surface roughness occurrence rate of the product was improved as compared with Comparative Example 2, it was as bad as 40%. Furthermore, the temperature after the work roll 3 was pulled out was as high as 78 ° C. for the F2 stand and 70 ° C. for the F6 stand.

比較例１乃至３においては、表１に示すように、ワークロールの抜出し後の温度はほとんど変化がなく、潤滑圧延による摩擦発熱低減効果はそれほど大きいものではないことを示している。このため、比較例１乃至３のいずれにおいても、Ｆ６スタンドにおいてはサーマルクラウンの成長によって圧延中の鋼板の形状が腹伸び状を呈し、通板上の問題を生じた。 In Comparative Examples 1 to 3, as shown in Table 1, the temperature after pulling out the work roll hardly changes, indicating that the frictional heat reduction effect by the lubrication rolling is not so great. For this reason, in any of Comparative Examples 1 to 3, in the F6 stand, the shape of the steel plate being rolled exhibited an abdominal stretch due to the growth of the thermal crown, causing problems on the plate.

比較例４においては、図５に示すロール冷却スプレー２０５ａ，２０５ｂ、水切りワイパ２０８，２０９、潤滑剤供給スプレー２０６、及び被圧延材冷却スプレー２１０を、７スタンドの四重式圧延機からなる熱延仕上圧延機列全スタンドに設置し、ロール冷却スプレー２０５ａ，２０５ｂからワークロール２０３に対して冷却水を供給し、また、潤滑剤供給スプレー２０６からワークロール２０４に潤滑剤を供給し、被圧延材冷却スプレー２１０から冷却水を鋼板に供給した。ワークロール２０３の直径及び材質、スラブの材質、寸法及び重量、シートバーの寸法及び仕上圧延条件、及び圧延本数は実施例の場合と同様である。 In Comparative Example 4, the roll cooling sprays 205a and 205b, the draining wipers 208 and 209, the lubricant supply spray 206, and the material to be rolled cooling spray 210 shown in FIG. Installed in all the stands of the finishing rolling mill, supplies cooling water to the work roll 203 from the roll cooling sprays 205a and 205b, supplies lubricant to the work roll 204 from the lubricant supply spray 206, and rolls Cooling water was supplied from the cooling spray 210 to the steel plate. The diameter and material of the work roll 203, the material, size and weight of the slab, the size of the sheet bar, the finish rolling conditions, and the number of rollings are the same as in the example.

この比較例４においては、表１に示すように、Ｆ２スタンドでのワークロール３の肌荒れはやや改善しているものの比較例３と同程度であり、製品の面荒れ発生率も２４％と低くははなっているが完全にはなくなっていない。実施例では、Ｆ２スタンドでのワークロール３の肌荒れは完全に防止でき、製品の面荒れ発生も皆無であった。これは、実施例においては、ワークロール３とバックアップロール４との接触部でも潤滑効果を得ることが可能となるためである。 In Comparative Example 4, as shown in Table 1, although the rough surface of the work roll 3 at the F2 stand is slightly improved, it is almost the same as Comparative Example 3, and the surface roughness rate of the product is as low as 24%. Although it is, it is not completely gone. In the example, the rough surface of the work roll 3 at the F2 stand could be completely prevented, and the surface roughness of the product was not generated at all. This is because, in the embodiment, a lubricating effect can be obtained even at the contact portion between the work roll 3 and the backup roll 4.

一方、比較例４においては、Ｆ２スタンドの圧延荷重は、潤滑効果によって、１６９０ｔｆと低く、Ｆ６スタンドにおける圧延荷重も１０７０ｔｆで低かった。更に、ワークロール３の抜出し後の温度については、Ｆ２スタンドで６８℃、Ｆ６スタンドで５９℃と低く、また、ワークロール３の摩耗量については、Ｆ２スタンドで４μｍ、Ｆ６スタンドで１０μｍと小さかった。 On the other hand, in Comparative Example 4, the rolling load of the F2 stand was as low as 1690 tf due to the lubricating effect, and the rolling load at the F6 stand was also low at 1070 tf. Furthermore, the temperature after the work roll 3 was pulled out was as low as 68 ° C. at the F2 stand and 59 ° C. at the F6 stand, and the wear amount of the work roll 3 was as low as 4 μm at the F2 stand and 10 μm at the F6 stand. .

本発明に係る熱間圧延装置の第１実施形態の概略構成図である。It is a schematic block diagram of 1st Embodiment of the hot rolling apparatus which concerns on this invention. 本発明に係る熱間圧延装置の第２実施形態の概略構成図である。It is a schematic block diagram of 2nd Embodiment of the hot rolling apparatus which concerns on this invention. 一般的な仕上圧延機の第２スタンドにおいて、鋼板（被圧延材）の面荒れの発生と材料温度及び圧延線圧（単位幅当たりの圧延荷重）との関係を示したグラフである。It is the graph which showed the relationship between generation | occurrence | production of surface roughness of a steel plate (rolled material), material temperature, and rolling linear pressure (rolling load per unit width) in the 2nd stand of a general finishing rolling mill. 一般的な被圧延材の潤滑剤による熱間潤滑圧延装置の概略構成図である。It is a schematic block diagram of the hot lubrication rolling apparatus with the lubricant of a general to-be-rolled material. 従来の熱間圧延装置の概略構成図である。It is a schematic block diagram of the conventional hot rolling apparatus.

Explanation of symbols

１，２１熱間圧延装置
２，２２スタンド
３，２３ワークロール
４，２４バックアップロール
５ａ，５ｂ，２５ａ，２５ｂロール冷却スプレー（ロール冷却装置）
５ｃ，２５ｃロール冷却スプレー
６，２６水切りワイパ
７，２７スクレーパ
８，２８，２９水切りワイパ（ワイピング装置）
９水切りワイパ
１０，３０潤滑剤供給スプレー（潤滑剤供給装置）
１１，３１被圧延材冷却スプレー（冷却装置）
１２，３２サイドガイド
Ｓ被圧延材 1,21 Hot rolling device 2,22 Stand 3,23 Work roll 4,24 Backup roll 5a, 5b, 25a, 25b Roll cooling spray (roll cooling device)
5c, 25c Roll cooling spray 6, 26 Drain wiper 7, 27 Scraper 8, 28, 29 Drain wiper (wiping device)
9 Drainer wiper 10,30 Lubricant supply spray (lubricant supply device)
11, 31 Rolled material cooling spray (cooling device)
12, 32 Side guide S Rolled material

Claims

A hot finish rolling method for hot finish rolling a roughly rolled material to be rolled with a finish mill,
In at least one stand of the finishing mill, the cooling water is supplied to the surface of the work roll, and the drained part of the surface of the backup roll or the drained part of the surfaces of both the backup roll and the work roll. A hot rolling method comprising supplying a lubricant and further supplying cooling water to the surface of the material to be rolled on the roll bite entry side.

A hot finish rolling device having a finish rolling mill for hot finish rolling a material that has been roughly rolled,
In at least one stand of the finishing mill, a roll cooling device that supplies cooling water to the surface of the work roll, and a predetermined portion of the surface of the backup roll or a predetermined portion of the surfaces of the backup roll and the work roll. A wiping device that drains water, a lubricant supply device that supplies a lubricant to a portion drained by the wiping device, and a cooling device that supplies cooling water to the surface of the material to be rolled on the roll bite entry side. A hot rolling apparatus characterized by.