JP2006232628A

JP2006232628A - Pole

Info

Publication number: JP2006232628A
Application number: JP2005050493A
Authority: JP
Inventors: Toshitsugu Tanaka; 敏嗣田中; Akihiko Kodama; 明彦児玉
Original assignee: Taiheiyo Cement Corp
Current assignee: Taiheiyo Cement Corp
Priority date: 2005-02-25
Filing date: 2005-02-25
Publication date: 2006-09-07

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a pole easily manufactured, small in the occurrence of waste and excellent in corrosion resistance. <P>SOLUTION: The pole comprises a metal-made columnar body and a cement hardened body mounted on the columnar body, wherein the cement hardened body is a hardened body of a composition containing at least cement, pozzolan fine powder, fine aggregate, water and a water reducing agent. A place where the cement hardened body is mounted is preferably an underground part and a part near the ground. The composition is preferably contains inorganic powder having 3-20 μm average particle diameter, one or more kinds of fibers selected from a group of a metallic fiber, an organic fiber and a carbon fiber or a fibrous particle or a flake-like particle having ≤1 mm average particle size. <P>COPYRIGHT: (C)2006,JPO&NCIPI

Description

本発明は、標識、街路灯や広告塔などの柱材に適したポールに関する。 The present invention relates to a pole suitable for a pillar material such as a sign, a street light or an advertising tower.

標識は、地面にポールを立設し、このポールの上部に標識を取り付けて構築される。街路灯は、地面にポールを立設し、このポールの上部に照明を取り付けて構築される。また広告塔は、地面にポールを立設し、このポールに看板を取り付けて構築される。このように地面には、様々な目的でポールが立設される。 The sign is constructed by placing a pole on the ground and attaching the sign to the top of the pole. Street lamps are constructed by setting up a pole on the ground and attaching lighting to the top of the pole. The advertising tower is constructed by setting up a pole on the ground and attaching a signboard to the pole. In this way, poles are erected on the ground for various purposes.

ところが地面に立設されたポールの地際部分には雨水が溜まりやすく、そのため特にポールの地際部分は腐食しやすいという問題点があった。また、標識や街路灯は、芝生等の植生中に立設されることがあり、植生には肥料等が使用されるため、ポールの地際部分は肥料等によってより一層腐食しやすいという問題点があった。 However, there is a problem that rainwater tends to collect on the ground part of the pole standing on the ground, and therefore, the ground part of the pole is particularly susceptible to corrosion. In addition, signs and street lamps may be erected during vegetation such as lawn, and fertilizers are used for vegetation. was there.

従来より、耐腐食性に優れるポールとして、金属製の柱体と、該柱体を外被する円筒状天然石材とからなるポールが提案されている（特許文献１）。
特開２００１−３３６３１０号公報 Conventionally, as a pole excellent in corrosion resistance, a pole made of a metal column and a cylindrical natural stone material covering the column has been proposed (Patent Document 1).
JP 2001-336310 A

しかしながら、上記特許文献１においては、円筒状天然石材は、天然石材を円筒形状になるように切削・研磨加工して製造するため、円筒状天然石材の製造に手間がかかるという問題があった。また、円筒状天然石材の製造の際に廃棄物が大量に発生するという問題もあった。 However, in the above-mentioned Patent Document 1, the cylindrical natural stone material is manufactured by cutting and polishing the natural stone material so as to have a cylindrical shape. Therefore, there is a problem that it takes time to manufacture the cylindrical natural stone material. There is also a problem that a large amount of waste is generated during the production of cylindrical natural stone.

本発明は、上記従来技術の問題点、知見に鑑みなされたものであって、その目的は、製造が容易で、廃棄物の発生が少なく、かつ耐腐食性に優れるポールを提供することにある。 The present invention has been made in view of the above problems and knowledge of the prior art, and an object of the present invention is to provide a pole that is easy to manufacture, generates little waste, and has excellent corrosion resistance. .

本発明者は、鋭意研究した結果、特定の材料を含む配合物の硬化体を金属製の柱体に装着することにより、上記課題を解決することができることを見いだし、本発明を完成させたものである。
即ち、本発明は、金属製の柱体と、該柱体に装着されるセメント質硬化体とより成り、前記セメント質硬化体が、少なくとも、セメント、ポゾラン質微粉末、細骨材、水及び減水剤を含む配合物の硬化体であることを特徴とするポールである（請求項１）。前記セメント質硬化体は、廃棄物をほとんど発生させることなく容易に製造することができるうえ、極めて緻密で耐久性に優れるものである。このようなセメント質硬化体を金属製の柱体に装着することにより、劣化要因物質（例えば、塩化物イオンや水等）の浸透を防ぐことが可能となり、耐腐食性に優れるポールとすることができる。 As a result of diligent research, the present inventor has found that the above problem can be solved by mounting a cured body of a composition containing a specific material on a metal column, and has completed the present invention. It is.
That is, the present invention comprises a metal column and a cementitious cured body attached to the column, and the cementitious cured body is at least cement, pozzolanic fine powder, fine aggregate, water and A pole that is a cured product of a blend containing a water reducing agent (Claim 1). The hardened cementitious material can be easily produced with almost no waste, and is extremely dense and excellent in durability. By attaching such a hardened cementitious material to a metal column, it is possible to prevent the penetration of deterioration-causing substances (for example, chloride ions, water, etc.) and to make a pole with excellent corrosion resistance. Can do.

本発明においては、金属製の柱体の地中部分及び地際部分に前記セメント質硬化体を装着することが好ましい（請求項２）。このように、腐食しやすい地中部分及び地際部分のみにセメント質硬化体を装着することにより、製造コストの低下を図ることができる。なお、本発明において、地際部分とは、地面から50cmまでの高さを言う。
そして、本発明においては、前記配合物に、平均粒径3〜20μmの無機粉末（請求項３）や、金属繊維、有機繊維及び炭素繊維からなる群より選ばれる１種以上の繊維（請求項４）や、平均粒度1mm以下の繊維状粒子又は薄片状粒子（請求項５）を含むことが好ましい。 In this invention, it is preferable to mount | wear with the said cementitious hardened body in the underground part and the edge part of a metal pillar (Claim 2). In this way, the manufacturing cost can be reduced by attaching the cementitious hardened body only to the underground part and the underground part which are easily corroded. In the present invention, the term “border portion” refers to a height of 50 cm from the ground.
In the present invention, the compound contains an inorganic powder having an average particle diameter of 3 to 20 μm (Claim 3), or one or more fibers selected from the group consisting of metal fibers, organic fibers, and carbon fibers (Claims). 4) or fibrous particles or flaky particles having an average particle size of 1 mm or less (Claim 5).

本発明のポールは、金属製の柱体に極めて緻密で耐久性に優れるセメント質硬化体を装着したものであるので、劣化要因物質の浸透を防ぐことが可能となり、耐腐食性に優れるものである。
また、本発明で使用するセメント硬化体は、廃棄物をほとんど発生させることなく容易に製造することができるので、本発明のポールの製造においても廃棄物の発生を少なくすることができる。 Since the pole of the present invention is a metal column with a hardened cementitious body that is extremely dense and excellent in durability, it is possible to prevent the penetration of deterioration factors and is excellent in corrosion resistance. is there.
Moreover, since the hardened cement body used in the present invention can be easily manufactured with almost no waste, the generation of waste can be reduced even in the manufacture of the pole of the present invention.

以下、本発明について詳細に説明する。
本発明のポールは、金属製の柱体と、該柱体に装着されるセメント質硬化体とより成り、前記セメント質硬化体が、少なくとも、セメント、ポゾラン質微粉末、細骨材、水及び減水剤を含む配合物の硬化体であることを特徴とするものである。 Hereinafter, the present invention will be described in detail.
The pole of the present invention comprises a metal column and a hardened cementitious body attached to the column, and the hardened cementitious material is at least cement, pozzolanic fine powder, fine aggregate, water and It is a cured product of a blend containing a water reducing agent.

まず、金属製の柱体に装着されるセメント質硬化体（以降、単に「硬化体」と略す）の材料や配合等について説明する。
硬化体用のセメントとしては、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント等の各種ポルトランドセメントが挙げられる。
本発明において、硬化体の早期強度を向上させようとする場合には、早強ポルトランドセメントを使用することが好ましく、配合物の流動性を向上させようとする場合には、中庸熱ポルトランドセメントや低熱ポルトランドセメントを使用することが好ましい。 First, the material, blending, and the like of a cementitious hardened body (hereinafter simply referred to as “hardened body”) to be mounted on a metal column will be described.
Examples of the cement for the hardened body include various Portland cements such as ordinary Portland cement, early-strength Portland cement, medium heat Portland cement, and low heat Portland cement.
In the present invention, when trying to improve the early strength of the cured body, it is preferable to use early-strength Portland cement, and when trying to improve the fluidity of the blend, It is preferred to use low heat Portland cement.

セメントのブレーン比表面積は、2500〜5000cm²/gが好ましく、3000〜4500cm²/gがより好ましい。該値が2500cm²/g未満であると、水和反応が不活発になって、硬化体の緻密性や耐久性が低下する等の欠点があり、5000cm²/gを超えると、セメントの粉砕に時間がかかり、また、所定の流動性を得るための水量が多くなるため、硬化体の緻密性や耐久性が低下する等の欠点がある。 Blaine specific surface area of the cement, preferably ^{^{2500~5000cm 2 / g, 3000~4500cm 2 /}} g is more preferable. If that value is less than 2500 cm ² / g, the hydration reaction becomes inactive, there are drawbacks such as denseness and durability of the cured product decreases, and when it exceeds 5000 cm ² / g, grinding of cement It takes time, and the amount of water for obtaining a predetermined fluidity increases, so that there are disadvantages such as a decrease in the denseness and durability of the cured product.

ポゾラン質微粉末としては、シリカフューム、シリカダスト、フライアッシュ、スラグ、火山灰、シリカゾル、沈降シリカ等が挙げられる。
一般に、シリカフュームやシリカダストは、そのＢＥＴ比表面積が5〜25m²/gであり、粉砕等をする必要がないので、本発明のポゾラン質微粉末として好適である。
ポゾラン質微粉末のＢＥＴ比表面積は、5〜25m²/gが好ましく、5〜18m²/gがより好ましい。該値が5m²/g未満であると、硬化体の緻密性や耐久性が低下する等の欠点があり、25m²/gを超えると、所定の流動性を得るための水量が多くなるため、硬化体の緻密性や耐久性が低下する等の欠点がある。
ポゾラン質微粉末の配合量は、セメント100質量部に対して5〜50質量部、好ましくは10〜40質量部である。配合量が5〜50質量部の範囲外では、配合物の流動性が低下するので硬化体の製造に手間がかかる、硬化体の緻密性や耐久性が低下する等の欠点がある。 Examples of the pozzolanic fine powder include silica fume, silica dust, fly ash, slag, volcanic ash, silica sol, and precipitated silica.
In general, silica fume and silica dust have a BET specific surface area of 5 to 25 m ² / g and do not need to be pulverized, and thus are suitable as the pozzolanic fine powder of the present invention.
BET specific surface area of the pozzolanic substance fine powder is preferably ^{^{5~25m 2 / g, 5~18m 2 /}} g is more preferable. If the value is less than 5 m ² / g, there are disadvantages such as reduced denseness and durability of the cured product, and if it exceeds 25 m ² / g, the amount of water for obtaining a predetermined fluidity increases. There are drawbacks such as a decrease in the denseness and durability of the cured product.
The blending amount of the pozzolanic fine powder is 5 to 50 parts by mass, preferably 10 to 40 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cement. When the blending amount is out of the range of 5 to 50 parts by mass, the fluidity of the blend decreases, so that there are drawbacks such as troublesome manufacturing of the cured body and reduced denseness and durability of the cured body.

細骨材としては、川砂、陸砂、海砂、砕砂、珪砂等又はこれらの混合物を使用することができる。本発明においては、硬化体の緻密性等から、最大粒径が2mm以下の細骨材を用いることが好ましく、最大粒径が1.5mm以下の細骨材を用いることがより好ましい。また、配合物の流動性等から、75μm以下の粒子の含有量が2.0質量％以下である細骨材を用いることが好ましく、75μm以下の粒子の含有量が1.5質量％以下である細骨材を用いることがより好ましい。
細骨材の配合量は、配合物の流動性や、硬化体の緻密性や耐久性等の観点から、セメント100質量部に対して50〜250質量部であることが好ましく、80〜200質量部であることがより好ましい。 As the fine aggregate, river sand, land sand, sea sand, crushed sand, silica sand and the like, or a mixture thereof can be used. In the present invention, it is preferable to use a fine aggregate having a maximum particle size of 2 mm or less, and more preferably a fine aggregate having a maximum particle size of 1.5 mm or less in view of the compactness of the cured product. From the viewpoint of fluidity of the blend, it is preferable to use a fine aggregate having a particle content of 75 μm or less of 2.0% by mass or less, and a fine aggregate having a particle content of 75 μm or less of 1.5% by mass or less. It is more preferable to use
The blending amount of the fine aggregate is preferably 50 to 250 parts by weight with respect to 100 parts by weight of cement, and 80 to 200 parts by weight from the viewpoints of fluidity of the blend, denseness and durability of the hardened body, etc. More preferably, it is a part.

減水剤としては、リグニン系、ナフタレンスルホン酸系、メラミン系、ポリカルボン酸系の減水剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤を使用することができる。これらのうち、減水効果の大きな高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤を使用することが好ましく、特に、ポリカルボン酸系の高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤を使用することがより好ましい。
減水剤の配合量は、セメント100質量部に対して、固形分換算で0.1〜4.0質量部が好ましく、0.1〜2.0質量部がより好ましい。配合量が0.1質量部未満では、混練が困難になるとともに、流動性が低下し、硬化体の製造に手間がかかる等の欠点がある。配合量が4.0質量部を超えると、材料分離や著しい凝結遅延が生じ、また、硬化体の緻密性や耐久性が低下することがある。
なお、減水剤は、液状または粉末状のいずれでも使用することができる。 As the water reducing agent, a lignin-based, naphthalenesulfonic acid-based, melamine-based, or polycarboxylic acid-based water reducing agent, an AE water reducing agent, a high-performance water reducing agent, or a high-performance AE water reducing agent can be used. Among these, it is preferable to use a high performance water reducing agent or a high performance AE water reducing agent having a large water reducing effect, and it is more preferable to use a polycarboxylic acid-based high performance water reducing agent or a high performance AE water reducing agent.
The blending amount of the water reducing agent is preferably 0.1 to 4.0 parts by mass, more preferably 0.1 to 2.0 parts by mass in terms of solid content with respect to 100 parts by mass of cement. When the blending amount is less than 0.1 parts by mass, kneading is difficult, fluidity is lowered, and it takes time to produce a cured product. If the blending amount exceeds 4.0 parts by mass, material separation and significant setting delay may occur, and the denseness and durability of the cured product may be reduced.
The water reducing agent can be used in a liquid or powder form.

水量は、セメント100質量部に対して、10〜30質量部が好ましく、より好ましくは12〜25質量部である。水の量が10質量部未満では、混練が困難になるとともに、流動性が低下し、硬化体の製造に手間がかかる等の欠点がある。水の量が30質量部を超えると、硬化体の緻密性や耐久性が低下する等の欠点がある。 The amount of water is preferably 10 to 30 parts by mass, more preferably 12 to 25 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cement. When the amount of water is less than 10 parts by mass, kneading is difficult, fluidity is lowered, and it takes time to produce a cured product. When the amount of water exceeds 30 parts by mass, there are drawbacks such as reduced denseness and durability of the cured product.

本発明においては、配合物の流動性、硬化体の緻密性や耐久性を向上させる観点から、前記配合物に、平均粒径3〜20μｍ、より好ましくは平均粒径4〜10μｍの無機粉末を含ませることが好ましい。配合物の流動性を高めることにより硬化体の製造が容易になる。また、硬化体の緻密性や耐久性を向上させることによりポールの耐腐食性を向上させることができる。
無機粉末としては、スラグ、石灰石粉末、長石類、ムライト類、アルミナ粉末、石英粉末、フライアッシュ、火山灰、シリカゾル、炭化物粉末、窒化物粉末等が挙げられる。中でも、スラグ、石灰石粉末、石英粉末は、コストの点や硬化後の品質安定性の点で好ましく用いられる。
無機粉末の配合量は、配合物の流動性や、硬化体の緻密性や耐久性を向上させる観点から、セメント100質量部に対して50質量部以下が好ましく、10〜40質量部がより好ましい。 In the present invention, from the viewpoint of improving the fluidity of the blend, the denseness and durability of the cured product, an inorganic powder having an average grain size of 3 to 20 μm, more preferably an average grain size of 4 to 10 μm, is added to the blend. It is preferable to include. Increasing the fluidity of the blend facilitates the production of the cured product. Further, the corrosion resistance of the pole can be improved by improving the denseness and durability of the cured body.
Examples of the inorganic powder include slag, limestone powder, feldspar, mullite, alumina powder, quartz powder, fly ash, volcanic ash, silica sol, carbide powder, and nitride powder. Among these, slag, limestone powder, and quartz powder are preferably used in terms of cost and quality stability after curing.
The blending amount of the inorganic powder is preferably 50 parts by weight or less, more preferably 10 to 40 parts by weight with respect to 100 parts by weight of cement, from the viewpoint of improving the fluidity of the blend and the denseness and durability of the cured body. .

本発明においては、硬化体の強度や耐力等を大幅に高める観点から、配合物に、金属繊維、有機繊維及び炭素繊維からなる群より選ばれる１種以上の繊維を配合することが好ましい。
金属繊維は、硬化体の曲げ強度等を大幅に高める観点から配合されるものである。
金属繊維としては、鋼繊維、ステンレス繊維、アモルファス繊維等が挙げられる。中でも、鋼繊維は、強度に優れており、また、コストや入手のし易さの点からも好ましいものである。金属繊維の寸法は、配合物中における金属繊維の材料分離の防止や、硬化体の曲げ強度の向上の点から、直径が0.01〜1.0mm、長さが2〜30mmであることが好ましく、直径が0.05〜0.5mm、長さが5〜25mmであることがより好ましい。また、金属繊維のアスペクト比（繊維長／繊維直径）は、好ましくは20〜200、より好ましくは40〜150である。 In this invention, it is preferable to mix | blend 1 or more types of fibers chosen from the group which consists of a metal fiber, an organic fiber, and a carbon fiber from a viewpoint which raises the intensity | strength, yield strength, etc. of a hardening body significantly.
The metal fiber is blended from the viewpoint of greatly increasing the bending strength and the like of the cured body.
Examples of metal fibers include steel fibers, stainless fibers, and amorphous fibers. Among these, steel fibers are excellent in strength and are preferable from the viewpoint of cost and availability. The size of the metal fiber is preferably 0.01 to 1.0 mm in diameter and 2 to 30 mm in length from the viewpoint of preventing material separation of the metal fiber in the composition and improving the bending strength of the cured body. Is more preferably 0.05 to 0.5 mm and the length is 5 to 25 mm. The aspect ratio (fiber length / fiber diameter) of the metal fiber is preferably 20 to 200, more preferably 40 to 150.

金属繊維の形状は、直線状よりも、何らかの物理的付着力を付与する形状（例えば、螺旋状や波形）が好ましい。螺旋状等の形状にすれば、金属繊維とマトリックスとが引き抜けながら応力を担保するため、曲げ強度が向上する。
金属繊維の好適な例としては、例えば、直径が0.5mm以下、引張強度が1〜3.5GPaの鋼繊維からなり、かつ、120N/mm²の圧縮強度を有するセメント系硬化体のマトリックスに対する界面付着強度（付着面の単位面積当たりの最大引張力）が3N/mm²以上であるものが挙げられる。本例において、金属繊維は、波形または螺旋形の形状に加工することができる。また、本例の金属繊維の周面上に、マトリックスに対する運動（長手方向の滑り）に抵抗するための溝または突起を付けることもできる。また、本例の金属繊維は、鋼繊維の表面に、鋼繊維のヤング係数よりも小さなヤング係数を有する金属層（例えば、亜鉛、錫、銅、アルミニウム等から選ばれる１種以上からなるもの）を設けたものとしてもよい。 The shape of the metal fiber is preferably a shape that imparts some physical adhesion (for example, a spiral shape or a waveform) rather than a straight shape. If it is in a spiral shape or the like, the stress is secured while the metal fibers and the matrix are pulled out, so that the bending strength is improved.
Preferable examples of metal fibers include, for example, interfacial adhesion to a matrix of a cementitious hardened body made of steel fibers having a diameter of 0.5 mm or less and a tensile strength of 1 to 3.5 GPa and having a compressive strength of 120 N / mm ^2. The strength (maximum tensile force per unit area of the adhesion surface) is 3 N / mm ² or more. In this example, the metal fiber can be processed into a corrugated or helical shape. Moreover, the groove | channel or processus | protrusion for resisting the motion (longitudinal slip) with respect to a matrix can also be attached on the surrounding surface of the metal fiber of this example. The metal fiber of this example has a metal layer having a Young's modulus smaller than the Young's modulus of the steel fiber on the surface of the steel fiber (for example, one or more selected from zinc, tin, copper, aluminum, etc.) It is good also as what provided.

金属繊維の配合量は、配合物中の体積百分率で、好ましくは4％以下、より好ましくは0.5〜3％、特に好ましくは1〜3％である。該配合量が4％を超えると、流動性等を確保するために単位水量が増大するうえ、配合量を増やしても金属繊維の補強効果が向上しないため、経済的でなく、さらに、混練物中でいわゆるファイバーボールを生じ易くなるので、好ましくない。 The blending amount of the metal fiber is preferably 4% or less, more preferably 0.5 to 3%, and particularly preferably 1 to 3% in terms of volume percentage in the blend. When the blending amount exceeds 4%, the unit water amount increases to ensure fluidity and the like, and even if the blending amount is increased, the reinforcing effect of the metal fiber is not improved. Since it becomes easy to produce what is called a fiber ball in it, it is not preferable.

有機繊維及び炭素繊維は、硬化体の破壊エネルギー等を高める観点から、配合される。
有機繊維としては、ビニロン繊維、ポリプロピレン繊維、ポリエチレン繊維、アラミド繊維等が挙げられる。中でも、ビニロン繊維及び／又はポリプロピレン繊維は、コストや入手のし易さの点で好ましく用いられる。
炭素繊維としては、ＰＡＮ系炭素繊維やピッチ系炭素繊維が挙げられる。
有機繊維及び炭素繊維の寸法は、配合物中におけるこれら繊維の材料分離の防止や、硬化後の破壊エネルギーの向上の点から、直径が0.005〜1.0mm、長さ2〜30mmであることが好ましく、直径が0.01〜0.5mm、長さ5〜25mmであることがより好ましい。また、有機繊維及び炭素繊維のアスペクト比（繊維長／繊維直径）は、好ましくは20〜200、より好ましくは30〜150である。 The organic fiber and the carbon fiber are blended from the viewpoint of increasing the breaking energy of the cured body.
Examples of the organic fiber include vinylon fiber, polypropylene fiber, polyethylene fiber, and aramid fiber. Among these, vinylon fibers and / or polypropylene fibers are preferably used in terms of cost and availability.
Examples of the carbon fiber include PAN-based carbon fiber and pitch-based carbon fiber.
The dimensions of the organic fibers and carbon fibers are preferably 0.005 to 1.0 mm in diameter and 2 to 30 mm in length from the viewpoint of preventing material separation of these fibers in the formulation and improving the fracture energy after curing. More preferably, the diameter is 0.01 to 0.5 mm and the length is 5 to 25 mm. Further, the aspect ratio (fiber length / fiber diameter) of the organic fiber and the carbon fiber is preferably 20 to 200, more preferably 30 to 150.

有機繊維及び炭素繊維の配合量は、配合物中の体積百分率で好ましくは10.0％以下、より好ましくは1.0〜9.0％、特に好ましくは2.0〜8.0％である。配合量が10.0％を超えると、流動性等を確保するために単位水量が増大するうえ、配合量を増やしても繊維の増強効果が向上しないため、経済的でなく、さらに、混練物中にいわゆるファイバーボールを生じ易くなるので、好ましくない。 The blending amount of the organic fiber and the carbon fiber is preferably 10.0% or less, more preferably 1.0 to 9.0%, particularly preferably 2.0 to 8.0% by volume percentage in the blend. If the blending amount exceeds 10.0%, the unit water amount increases to ensure fluidity and the like, and even if the blending amount is increased, the fiber reinforcing effect is not improved. Since it becomes easy to produce what is called a fiber ball, it is not preferable.

本発明においては、硬化体の靱性を高める観点から、前記配合物に、平均粒度が1mm以下の繊維状粒子又は薄片状粒子を含ませることが好ましい。ここで、粒子の粒度とは、その最大寸法の大きさ（特に、繊維状粒子ではその長さ）である。
繊維状粒子としては、ウォラストナイト、ボーキサイト、ムライト等が、薄片状粒子としては、マイカフレーク、タルクフレーク、バーミキュライトフレーク、アルミナフレーク等が挙げられる。
繊維状粒子又は薄片状粒子の配合量は、配合物の流動性や、硬化体の靱性、緻密性や耐久性等から、セメント100質量部に対して35質量部以下が好ましく、5〜25質量部がより好ましい。
なお、繊維状粒子においては、硬化体の靱性を高める観点から、長さ／直径の比で表される針状度が3以上のものを用いるのが好ましい。 In the present invention, from the viewpoint of increasing the toughness of the cured body, it is preferable that the blend contains fibrous particles or flaky particles having an average particle size of 1 mm or less. Here, the particle size of the particle is the size of the maximum dimension (particularly, the length of the fibrous particle).
Examples of fibrous particles include wollastonite, bauxite, mullite, and examples of flaky particles include mica flakes, talc flakes, vermiculite flakes, and alumina flakes.
The blending amount of the fibrous particles or flaky particles is preferably 35 parts by mass or less with respect to 100 parts by mass of cement, from 5 to 25 parts by mass, from the fluidity of the blend, the toughness of the cured body, the denseness, and the durability. Part is more preferred.
In addition, it is preferable to use a fibrous particle having a needle-like degree represented by a length / diameter ratio of 3 or more from the viewpoint of increasing the toughness of the cured body.

配合物の混練方法は、特に限定されるものではなく、例えば、(1)水、減水剤以外の材料を予め混合して、プレミックス材を調製しておき、該プレミックス材、水及び減水剤をミキサに投入し、混練する方法、(2)粉末状の減水剤を用意し、水以外の材料を予め混合して、プレミックス材を調製しておき、該プレミックス材及び水をミキサに投入し、混練する方法、(3)各材料を各々個別にミキサに投入し、混練する方法、等を採用することができる。
混練に用いるミキサは、通常のコンクリートの混練に用いられるどのタイプのものでもよく、例えば、揺動型ミキサ、パンタイプミキサ、二軸練りミキサ等が用いられる。 The kneading method of the blend is not particularly limited. For example, (1) materials other than water and a water reducing agent are mixed in advance to prepare a premix material, and the premix material, water and water reduction (2) Prepare a powdery water reducing agent, mix materials other than water in advance to prepare a premix material, and mix the premix material and water with the mixer. (3) A method in which each material is individually fed into a mixer and kneaded, etc. can be employed.
The mixer used for kneading may be of any type used for ordinary concrete kneading. For example, a rocking mixer, a pan type mixer, a biaxial kneading mixer, or the like is used.

配合物の成形及び養生は、通常のコンクリートにおける成形方法及び養生方法が適用可能であり、流し込み成形や振動成形等が適用でき、常温養生、常圧蒸気養生等が適用できる。このように、本発明においては、硬化体の製造を容易に行うことができる。また、ほとんど廃棄物を発生させることなく、硬化体を製造することができる。 The molding and curing of the compound can be performed by a normal concrete molding method and curing method, and casting molding, vibration molding, and the like can be applied, and normal temperature curing, normal pressure steam curing, and the like can be applied. Thus, in this invention, manufacture of a hardening body can be performed easily. In addition, the cured product can be produced with almost no waste.

なお、本発明においては、前記配合物は、「JIS R 5201（セメントの物理試験方法）11.フロー試験」に記載される方法において、15回の落下運動を行なわないで測定した値が230mm以上であることが好ましい。
また、前記配合物の硬化体は、120N/mm²以上、好ましくは130N/mm²以上、より好ましくは140N/mm²以上の圧縮強度を発現することが好ましい。
なお、前記配合物の硬化体は、20N/mm²以上、好ましくは23N/mm²以上の曲げ強度を発現することが好ましい。 In the present invention, the above-mentioned compound has a value of 230 mm or more measured without performing 15 dropping motions in the method described in “JIS R 5201 (Cement physical test method) 11. Flow test”. It is preferable that
Further, the cured product of the formulation, 120 N / mm ² or more, preferably 130N / mm ² or more, more preferably it is preferred to express the 140 N / mm ² or more compression strength.
In addition, it is preferable that the cured body of the blend exhibits a bending strength of 20 N / mm ² or more, preferably 23 N / mm ² or more.

次に、図１及び図２に基づいて本発明のポールの構造を説明する。
図１は本発明に係わるポールの１例を示す側面図であり、金属製の柱体(鋼製の円柱)３の地中部分及び地際部分に、円筒状のセメント質硬化体２を装着したものである。図２は図１のＡ−Ａ断面図である。
本発明においては、セメント質硬化体２の厚さは、5〜30mmであることが好ましく、10〜20mmであることがより好ましい。セメント質硬化体２の厚さが5mm未満では、セメント質硬化体の製造が困難になるとともに、劣化要因物質の浸透を防ぐことも困難となり、ポールの耐腐食性が低下するので好ましくない。一方、セメント質硬化体２の厚さが30mmを越えた場合は、これ以上セメント質硬化体の厚さを厚くしてもポールの耐腐食性は向上しないため経済的でない。 Next, the structure of the pole of the present invention will be described with reference to FIGS.
FIG. 1 is a side view showing an example of a pole according to the present invention, in which a hardened cylindrical cementitious body 2 is attached to an underground part and a ground part of a metal column (steel column) 3. It is a thing. 2 is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG.
In the present invention, the thickness of the cementitious cured body 2 is preferably 5 to 30 mm, and more preferably 10 to 20 mm. If the thickness of the hardened cementitious body 2 is less than 5 mm, it becomes difficult to manufacture the hardened cementitious body and it is difficult to prevent the penetration of the deterioration-causing substance, and the corrosion resistance of the pole is lowered. On the other hand, when the thickness of the hardened cementitious body 2 exceeds 30 mm, the corrosion resistance of the pole is not improved even if the thickness of the hardened cementitious body is increased further, which is not economical.

本発明においては、セメント質硬化体は、図１、図２に示すように、１個のセメント質硬化体で構成しても良いし、複数のセメント質硬化体をつなぎ合わせて構成しても良い。セメント質硬化体の装着は、図２に示すように接着剤４を使用して行うことができる。接着剤としては、アスファルト合材、エポキシ等の樹脂系モルタルやセメント系グラウト材等を使用することができる。 In the present invention, as shown in FIGS. 1 and 2, the hardened cementitious body may be composed of a single hardened cementitious body, or may be formed by connecting a plurality of hardened cementitious bodies. good. The cementitious hardened body can be attached using an adhesive 4 as shown in FIG. As the adhesive, asphalt composite material, resin mortar such as epoxy, cement grout material, or the like can be used.

金属製の柱体とセメント質硬化体を装着する方法について説明する。
上記のように、セメント質硬化体は、１個のセメント質硬化体で構成しても良いし、複数のセメント質硬化体をつなぎ合わせて構成することもできる。
（１）図１、図２に示すように、セメント質硬化体２として、１個のセメント質硬化体を使用する場合は、例えば、金属製の柱体(鋼製の円柱)３を挿入できるような円筒状のセメント質硬化体２を予め製造しておき、該セメント質硬化体２の内面に接着剤４を塗布し、その後、該セメント質硬化体２に金属製の柱体(鋼製の円柱)３を挿入して装着することができる。
（２）セメント質硬化体として、複数のセメント質硬化体をつなぎ合わせて構成する場合は、例えば、図１、図２に示す円筒状のセメント質硬化体を２つ割りにした左右２個の半円筒体を予め製造しておき、該セメント質硬化体の内面に接着剤を塗布し、その後、該セメント質硬化体を金属製の柱体に貼り付けることにより装着することができる。
なお、本発明において、既存の地面に立設された金属製の柱体から本発明のポールを製造する場合は、上記（１）の方法でセメント質硬化体を装着することは困難であるので、（２）の方法でセメント質硬化体を装着することが好ましい。 A method for mounting the metal column body and the cementitious hardened body will be described.
As described above, the cementitious hardened body may be constituted by a single cementitious hardened body, or may be constituted by connecting a plurality of cementitious hardened bodies.
(1) As shown in FIG. 1 and FIG. 2, when one cementitious hardened body is used as the cementitious hardened body 2, for example, a metal pillar (steel cylinder) 3 can be inserted. Such a cylindrical cementitious hardened body 2 is manufactured in advance, and an adhesive 4 is applied to the inner surface of the cementitious hardened body 2, and then the cemented hardened body 2 is made of a metal column (made of steel). The cylinder 3) can be inserted and attached.
(2) When the cementitious hardened body is formed by connecting a plurality of hardened cementitious bodies, for example, the left and right two parts obtained by dividing the cylindrical cementitious hardened body shown in FIGS. A semi-cylindrical body can be manufactured in advance, and an adhesive can be applied to the inner surface of the cementitious cured body, and then the cemented cured body can be attached to a metal column.
In addition, in this invention, when manufacturing the pole of this invention from the metal pillar standing on the existing ground, since it is difficult to mount | wear with a cementitious hardening body by the method of said (1). It is preferable to attach the cementitious hardened body by the method (2).

図１、図２は、金属製の柱体の地中部分及び地際部分に、セメント質硬化体を装着した例であるが、本発明においては、金属製の柱体の全面にセメント質硬化体を装着することもできる。この場合は、ポール全体の耐腐食性を向上させることができる。
また、図１、図２は、金属製の柱体として、鋼製の柱体を使用した例であるが、本発明においては、アルミニウム合金製やステンレス製等の柱体を使用することもできる。
また、図１、図２は、金属製の柱体として、円柱を使用した例であるが、本発明においては、金属製の柱体として、角柱や多角柱（例えば、断面が６角形や８角形の柱）を使用することもできる。
また、図１、図２は、円筒状のセメント質硬化体を装着した例であるが、本発明においては、角筒状や多角筒状（例えば、断面が６角形や８角形）のセメント質硬化体を装着することもできる。 FIG. 1 and FIG. 2 are examples in which a cementitious hardened body is attached to the underground portion and the ground portion of a metal column body. In the present invention, the cementitious hardening is applied to the entire surface of the metal column body. You can also wear your body. In this case, the corrosion resistance of the entire pole can be improved.
Moreover, although FIG. 1, FIG. 2 is an example which used steel pillars as metal pillars, in this invention, pillars made from aluminum alloy, stainless steel, etc. can also be used. .
1 and FIG. 2 are examples in which a cylinder is used as a metal column, but in the present invention, a prism or polygonal column (for example, a hexagon or 8 is used as the cross section) is used as the metal column. Square pillars can also be used.
FIGS. 1 and 2 are examples in which a cylindrical cementitious hardened body is mounted. In the present invention, the cementum has a rectangular tube shape or a polygonal tube shape (for example, a hexagonal shape or an octagonal cross section). A hardened body can also be attached.

本発明においては、セメント質硬化体の外面に模様等を施すことは差し支えない。セメント質硬化体の外面に模様等を施すことにより、ポールの美観を向上させることができる。 In the present invention, a pattern or the like may be applied to the outer surface of the cementitious cured body. By applying a pattern or the like to the outer surface of the hardened cementitious body, the aesthetic appearance of the pole can be improved.

以下、実施例により本発明を説明する。
［１．使用材料］
以下に示す材料を使用した。
（１）セメント；低熱ポルトランドセメント（太平洋セメント社製
；ブレーン比表面積3200cm²/g）
（２）ポゾラン質微粉末；シリカフューム（ＢＥＴ比表面積10m²/g）
（３）無機粒子；石英粉末（平均粒径7.0μｍ）
（４）細骨材；珪砂（最大粒径0.6mm、75μm以下の粒子の含有量0.3質量％）
（５）金属繊維；鋼繊維（直径：0.2mm、長さ：13mm）
（６）有機繊維；ビニロン繊維（直径：0.3mm、長さ：15mm）
（７）繊維状粒子；ウォラストナイト（平均長さ0.3mm、長さ／直径の比４）
（８）減水剤；ポリカルボン酸系高性能減水剤
（９）水；水道水 Hereinafter, the present invention will be described by way of examples.
[1. Materials used]
The following materials were used.
(1) Cement; Low heat Portland cement (manufactured by Taiheiyo Cement)
; Blaine specific surface area 3200cm ² / g)
(2) Pozzolanic fine powder; silica fume (BET specific surface area 10 m ² / g)
(3) Inorganic particles: quartz powder (average particle size 7.0 μm)
(4) Fine aggregate: quartz sand (maximum particle size 0.6mm, content of particles less than 75μm 0.3% by mass)
(5) Metal fiber: Steel fiber (diameter: 0.2mm, length: 13mm)
(6) Organic fiber: Vinylon fiber (diameter: 0.3mm, length: 15mm)
(7) Fibrous particles: wollastonite (average length 0.3 mm, length / diameter ratio 4)
(8) Water reducing agent; polycarboxylic acid-based high-performance water reducing agent (9) Water; tap water

実施例１
低熱ポルトランドセメント100質量部、シリカフューム32質量部、珪砂120質量部、高性能減水剤1.0質量部(セメントに対する固形分)、水22質量部をニ軸ミキサに投入し、混練した。
該配合物のフロー値を、「JIS R 5201（セメントの物理試験方法）11.フロー試験」に記載される方法において、15回の落下運動を行なわないで測定した。その結果、フロー値は280mmであった。
また、前記配合物をφ50×100mmの型枠内に流し込み、20℃で48時間前置き後、90℃で48時間蒸気養生した。該硬化体の圧縮強度（３本の平均値）は210N/mm²であった。
また、前記配合物を4×4×16cmの型枠内に流し込み、20℃で48時間前置き後、90℃で48時間蒸気養生した。該硬化体の曲げ強度（３本の平均値）は25N/mm²であった。
また、前記配合物をφ50×100mmの型枠内に流し込み、20℃で48時間前置き後、90℃で48時間蒸気養生した。該硬化体の透水係数を「地盤工学会基準JGS 0231(土の透水試験方法)」の変水位透水試験方法で測定した。その結果、水の浸透は認められず、透水係数は０であった。
また、前記配合物を10×10×40cmの型枠内に流し込み、20℃で48時間前置き後、90℃で48時間蒸気養生した。該硬化体を人工海水に６ケ月間浸漬した（人工海水は表１に示す量の各試薬を蒸留水に溶解して調製した）。浸漬後、硬化体中の塩化物イオンの濃度をＥＰＭＡ（日本電子(株)製）により測定し、塩化物イオンの拡散係数を算出した。その結果、塩化物イオンの拡散係数は0.0085cm²/yearであった。 Example 1
100 parts by mass of low heat Portland cement, 32 parts by mass of silica fume, 120 parts by mass of silica sand, 1.0 part by mass of high-performance water reducing agent (solid content with respect to cement), and 22 parts by mass of water were charged into a biaxial mixer and kneaded.
The flow value of the blend was measured in the method described in “JIS R 5201 (Cement physical test method) 11. Flow test” without performing 15 drop motions. As a result, the flow value was 280 mm.
Further, the blend was poured into a mold of φ50 × 100 mm, pre-positioned at 20 ° C. for 48 hours, and then steam-cured at 90 ° C. for 48 hours. The cured body had a compressive strength (average of three) of 210 N / mm ² .
The blend was poured into a 4 × 4 × 16 cm mold, pre-positioned at 20 ° C. for 48 hours, and then steam-cured at 90 ° C. for 48 hours. The bending strength (average value of three pieces) of the cured body was 25 N / mm ² .
Further, the blend was poured into a mold of φ50 × 100 mm, pre-positioned at 20 ° C. for 48 hours, and then steam-cured at 90 ° C. for 48 hours. The water permeability coefficient of the cured body was measured by the water level permeability test method of “Geotechnical Society Standard JGS 0231 (Soil permeability test method)”. As a result, water penetration was not observed, and the water permeability coefficient was 0.
Further, the blend was poured into a 10 × 10 × 40 cm mold, pre-positioned at 20 ° C. for 48 hours, and then steam-cured at 90 ° C. for 48 hours. The cured body was immersed in artificial seawater for 6 months (artificial seawater was prepared by dissolving each reagent in the amount shown in Table 1 in distilled water). After immersion, the concentration of chloride ions in the cured product was measured with EPMA (manufactured by JEOL Ltd.), and the diffusion coefficient of chloride ions was calculated. As a result, the diffusion coefficient of chloride ions was 0.0085 cm ² / year.

実施例２
低熱ポルトランドセメント100質量部、シリカフューム32質量部、石英粉末39質量部、珪砂120質量部、高性能減水剤1.0質量部(セメントに対する固形分)、水22質量部をニ軸ミキサに投入し、混練した。
該配合物のフロー値を実施例１と同様に測定した。その結果、フロー値は285mmであった。
また、圧縮強度と曲げ強度を実施例１と同様に測定した。その結果、圧縮強度は225N/mm²、曲げ強度は27N/mm²であった。
また、透水係数を実施例１と同様に測定した。その結果、水の浸透は認められず、透水係数は０であった。
また、塩化物イオンの拡散係数を実施例１と同様に測定した。その結果、塩化物イオンの拡散係数は0.0070cm²/yearであった。 Example 2
100 parts by weight of low heat Portland cement, 32 parts by weight of silica fume, 39 parts by weight of quartz powder, 120 parts by weight of silica sand, 1.0 part by weight of high-performance water reducing agent (solid content with respect to cement) and 22 parts by weight of water are put into a biaxial mixer and kneaded. did.
The flow value of the formulation was measured as in Example 1. As a result, the flow value was 285 mm.
The compressive strength and bending strength were measured in the same manner as in Example 1. As a result, the compressive strength is 225N / mm ^2, bending strength was 27N / mm ^2.
Further, the water permeability coefficient was measured in the same manner as in Example 1. As a result, water penetration was not observed, and the water permeability coefficient was 0.
Further, the diffusion coefficient of chloride ions was measured in the same manner as in Example 1. As a result, the diffusion coefficient of chloride ions was 0.0070 cm ² / year.

実施例３
低熱ポルトランドセメント100質量部、シリカフューム32質量部、石英粉末39質量部、珪砂120質量部、ウォラストナイト24質量部、高性能減水剤1.0質量部(セメントに対する固形分)、水22質量部、鋼繊維(配合物中の体積の２％)をニ軸ミキサに投入し、混練した。
該配合物のフロー値を実施例１と同様に測定した。その結果、フロー値は255mmであった。
また、圧縮強度と曲げ強度を実施例１と同様に測定した。その結果、圧縮強度は230N/mm²、曲げ強度は47N/mm²であった。
また、透水係数を実施例１と同様に測定した。その結果、水の浸透は認められず、透水係数は０であった。
また、塩化物イオンの拡散係数を実施例１と同様に測定した。その結果、塩化物イオンの拡散係数は0.0055cm²/yearであった。 Example 3
Low heat Portland cement 100 parts by weight, silica fume 32 parts by weight, quartz powder 39 parts by weight, silica sand 120 parts by weight, wollastonite 24 parts by weight, high-performance water reducing agent 1.0 part by weight (solid content with respect to cement), water 22 parts by weight, steel The fiber (2% of the volume in the formulation) was put into a biaxial mixer and kneaded.
The flow value of the formulation was measured as in Example 1. As a result, the flow value was 255 mm.
The compressive strength and bending strength were measured in the same manner as in Example 1. As a result, the compressive strength is 230N / mm ^2, bending strength was 47N / mm ^2.
Further, the water permeability coefficient was measured in the same manner as in Example 1. As a result, water penetration was not observed, and the water permeability coefficient was 0.
Further, the diffusion coefficient of chloride ions was measured in the same manner as in Example 1. As a result, the diffusion coefficient of chloride ions was 0.0055 cm ² / year.

実施例４
低熱ポルトランドセメント100質量部、シリカフューム32質量部、石英粉末39質量部、珪砂120質量部、ウォラストナイト24質量部、高性能減水剤1.0質量部(セメントに対する固形分)、水22質量部、ビニロン繊維(配合物中の体積の３％)をニ軸ミキサに投入し、混練した。
該配合物のフロー値を実施例１と同様に測定した。その結果、フロー値は250mmであった。
また、圧縮強度と曲げ強度を実施例１と同様に測定した。その結果、圧縮強度は160N/mm²、曲げ強度は26N/mm²であった。
また、透水係数を実施例１と同様に測定した。その結果、水の浸透は認められず、透水係数は０であった。
また、塩化物イオンの拡散係数を実施例１と同様に測定した。その結果、塩化物イオンの拡散係数は0.0115cm²/yearであった。 Example 4
Low heat Portland cement 100 parts by weight, silica fume 32 parts by weight, quartz powder 39 parts by weight, silica sand 120 parts by weight, wollastonite 24 parts by weight, high-performance water reducing agent 1.0 part by weight (solid content with respect to cement), water 22 parts by weight, vinylon The fiber (3% of the volume in the formulation) was put into a biaxial mixer and kneaded.
The flow value of the formulation was measured as in Example 1. As a result, the flow value was 250 mm.
The compressive strength and bending strength were measured in the same manner as in Example 1. As a result, the compressive strength is 160 N / mm ^2, bending strength was 26N / mm ^2.
Further, the water permeability coefficient was measured in the same manner as in Example 1. As a result, water penetration was not observed, and the water permeability coefficient was 0.
Further, the diffusion coefficient of chloride ions was measured in the same manner as in Example 1. As a result, the diffusion coefficient of chloride ion was 0.0115 cm ² / year.

比較例１
低熱ポルトランドセメント100質量部、珪砂120質量部、高性能減水剤0.4質量部(セメントに対する固形分)、水30質量部をニ軸ミキサに投入し、混練した。
該配合物のフロー値を実施例１と同様に測定した。その結果、フロー値は190mmであった。
また、圧縮強度を実施例１と同様に測定した。その結果、圧縮強度は90N/mm²であった。
また、塩化物イオンの拡散係数を実施例１と同様に測定した。その結果、塩化物イオンの拡散係数は0.3cm²/yearであった。 Comparative Example 1
100 parts by mass of low heat Portland cement, 120 parts by mass of silica sand, 0.4 parts by mass of a high-performance water reducing agent (solid content with respect to cement), and 30 parts by mass of water were put into a biaxial mixer and kneaded.
The flow value of the formulation was measured as in Example 1. As a result, the flow value was 190 mm.
The compressive strength was measured in the same manner as in Example 1. As a result, the compressive strength was 90 N / mm ² .
Further, the diffusion coefficient of chloride ions was measured in the same manner as in Example 1. As a result, the diffusion coefficient of chloride ions was 0.3 cm ² / year.

本発明のポールの１例の側面図である。It is a side view of one example of the pole of this invention. 図１のポールのＡ−Ａ断面図である。It is AA sectional drawing of the pole of FIG.

Explanation of symbols

１ポール
２セメント質硬化体（円筒状）
３金属製の柱体（鋼製の円柱）
４接着剤 1 pole 2 cemented hardened body (cylindrical)
3 Metal column (steel cylinder)
4 Adhesive

Claims

A compound comprising a metal column and a hardened cementitious material attached to the column, wherein the hardened cementitious material contains at least cement, fine pozzolanic powder, fine aggregate, water and a water reducing agent. Pole characterized by being a hardened body.

The pole according to claim 1, wherein the cementitious hardened body is attached to an underground portion and a ground portion of a metal pillar.

The pole according to claim 1 or 2, wherein the blend contains an inorganic powder having an average particle diameter of 3 to 20 µm.

The pole according to any one of claims 1 to 3, wherein the blend contains one or more fibers selected from the group consisting of metal fibers, organic fibers, and carbon fibers.

The pole according to any one of claims 1 to 4, wherein the blend contains fibrous particles or flaky particles having an average particle size of 1 mm or less.