JP2005281112A - Seawater-formulated type alumina cement concrete - Google Patents
Seawater-formulated type alumina cement concrete Download PDFInfo
- Publication number
- JP2005281112A JP2005281112A JP2004101377A JP2004101377A JP2005281112A JP 2005281112 A JP2005281112 A JP 2005281112A JP 2004101377 A JP2004101377 A JP 2004101377A JP 2004101377 A JP2004101377 A JP 2004101377A JP 2005281112 A JP2005281112 A JP 2005281112A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- concrete
- seawater
- alumina cement
- steel
- cement concrete
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000004567 concrete Substances 0.000 title claims abstract description 208
- 239000004568 cement Substances 0.000 title claims abstract description 140
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 124
- 239000013535 sea water Substances 0.000 claims abstract description 73
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 62
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 62
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 claims abstract description 36
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 41
- 238000009415 formwork Methods 0.000 claims description 24
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 10
- XFWJKVMFIVXPKK-UHFFFAOYSA-N calcium;oxido(oxo)alumane Chemical compound [Ca+2].[O-][Al]=O.[O-][Al]=O XFWJKVMFIVXPKK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 6
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 6
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011734 sodium Substances 0.000 claims description 5
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 claims description 5
- 229910001415 sodium ion Inorganic materials 0.000 claims description 5
- BHPQYMZQTOCNFJ-UHFFFAOYSA-N Calcium cation Chemical compound [Ca+2] BHPQYMZQTOCNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 4
- JLVVSXFLKOJNIY-UHFFFAOYSA-N Magnesium ion Chemical compound [Mg+2] JLVVSXFLKOJNIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 4
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 4
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 4
- 229910001424 calcium ion Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 4
- 229910001425 magnesium ion Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims description 3
- 229910001414 potassium ion Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 18
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 18
- 238000004898 kneading Methods 0.000 abstract description 10
- 239000011150 reinforced concrete Substances 0.000 abstract description 10
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 abstract description 9
- 230000003405 preventing effect Effects 0.000 abstract description 7
- 238000000465 moulding Methods 0.000 abstract 2
- 229910001294 Reinforcing steel Inorganic materials 0.000 abstract 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 46
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 17
- 239000008399 tap water Substances 0.000 description 15
- 235000020679 tap water Nutrition 0.000 description 15
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 11
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 7
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 6
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 6
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 5
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 4
- 238000013329 compounding Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 4
- 210000004556 brain Anatomy 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 description 3
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 238000012669 compression test Methods 0.000 description 2
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 2
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 2
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 239000012466 permeate Substances 0.000 description 2
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 2
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 2
- 238000010257 thawing Methods 0.000 description 2
- NPYPAHLBTDXSSS-UHFFFAOYSA-N Potassium ion Chemical compound [K+] NPYPAHLBTDXSSS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 1
- -1 first Chemical compound 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000014413 iron hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- NCNCGGDMXMBVIA-UHFFFAOYSA-L iron(ii) hydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Fe+2] NCNCGGDMXMBVIA-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000011513 prestressed concrete Substances 0.000 description 1
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 1
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
Description
本発明は、アルミナセメントと海水と細骨材と粗骨材を練り混ぜた後に硬化させた海水配合型アルミナセメントコンクリートに関するものである。 The present invention relates to a seawater-mixed alumina cement concrete which is hardened after kneading alumina cement, seawater, fine aggregate and coarse aggregate.
一般に、コンクリートの材料としてポルトランドセメントを用いた鉄筋コンクリートの場合、コンクリート内部はアルカリ性となっており、鉄筋などの鋼材の表面には、２０〜６０マイクロメートル程度の厚さの鉄の水酸化物（γ−Ｆｅ2Ｏ3・ｎＨ2Ｏ、ｎは自然数）の薄い皮膜（以下、「不動態皮膜」という。）が形成されているため電気化学的に安定であり、鋼材は腐食しにくくなっている。 In general, in the case of reinforced concrete using Portland cement as a concrete material, the inside of the concrete is alkaline, and the surface of the steel material such as rebar has an iron hydroxide (γ) of about 20 to 60 micrometers thickness. -Fe 2 O 3 .nH 2 O, where n is a natural number) (hereinafter referred to as “passive film”), is electrochemically stable, and steel is less susceptible to corrosion .
しかし、港湾施設や海洋油田施設などの海岸又は海洋の環境におけるコンクリート構造物は、塩分を含んだ飛沫等に常にさらされているため、塩化物イオン（Ｃｌ-）がコンクリート表面から内部に浸透し、これに伴い鋼材表面の不動態皮膜が破壊され、鋼材の腐食を生じる場合があった。 However, concrete structures in coastal or marine environments, such as port facilities and offshore oil facilities, because it is always exposed to salty splash etc., chloride ion (Cl -) penetrates into the concrete surface As a result, the passive film on the surface of the steel material was destroyed, and the steel material was sometimes corroded.
従来、このような海洋環境下の鉄筋コンクリート構造物における鋼材の腐食防止対策としては、コンクリート部材自体を防食性部材で被覆する方法（特許文献１を参照）、コンクリート表面にコーティングを施す方法、エポキシ樹脂等で塗装した鉄筋を用いる方法などが採用されていた。 Conventionally, as a countermeasure for preventing corrosion of steel in a reinforced concrete structure in such a marine environment, a method of coating a concrete member with a corrosion-resistant member (see Patent Document 1), a method of coating a concrete surface, an epoxy resin For example, a method using a reinforcing bar painted with the method was adopted.
しかしながら、上記の対策は、施工が煩雑であったり高価であり、より簡易な施工でかつコストが低廉な鉄筋コンクリート構造物の鋼材腐食防止方法が要請されていた。
本発明は上記の問題を解決するためになされたものであり、本発明の解決しようとする課題は、施工が簡易でコストの低廉でかつ鉄筋コンクリート構造物内の鋼材の腐食を防止し得る方法等を提供することにある。 The present invention has been made in order to solve the above problems, and the problem to be solved by the present invention is a method that is simple in construction, low in cost, and capable of preventing corrosion of steel in a reinforced concrete structure. Is to provide.
上記課題を解決するため、本発明の請求項１に係る海水配合型アルミナセメントコンクリートは、アルミナセメントと、溶質として少なくとも塩化ナトリウムを含む水溶液である海水と、細骨材と、粗骨材を構成材料とし、これらを練り混ぜて流動体状のフレッシュコンクリートを生成した後に硬化させたことを特徴とする。 In order to solve the above problems, a seawater-mixed alumina cement concrete according to claim 1 of the present invention comprises alumina cement, seawater that is an aqueous solution containing at least sodium chloride as a solute, fine aggregate, and coarse aggregate. The material is characterized by being kneaded and mixed to produce a fluid fresh concrete and then cured.
また、本発明の請求項２に係る海水配合型アルミナセメントコンクリートは、
請求項１記載の海水配合型アルミナセメントコンクリートにおいて、
前記海水の単位質量あたり、ナトリウムイオン（Ｎａ+）が９２５０〜９３５０ｐｐｍ、マグネシウムイオン（Ｍｇ2+）が１１００〜１２００ｐｐｍ、カルシウムイオン（Ｃａ2+）が３００〜４００ｐｐｍ、カリウムイオン（Ｋ+）が３００〜４００ｐｐｍ、塩化物イオン（Ｃｌ-）が１７０５０〜１７１５０ｐｐｍ、硫酸イオン（ＳＯ4 2-）が２３５０〜２４５０ｐｐｍ、炭酸イオン（ＣＯ3 2-）が５０〜１５０ｐｐｍの比率で含有されること
を特徴とする。
The seawater-mixed alumina cement concrete according to
In the seawater-containing alumina cement concrete according to claim 1,
Per unit mass of the seawater, sodium ions (Na + ) are 9250 to 9350 ppm, magnesium ions (Mg 2+ ) are 1100 to 1200 ppm, calcium ions (Ca 2+ ) are 300 to 400 ppm, and potassium ions (K + ) are 300. ˜400 ppm, chloride ion (Cl − ) is 17050-17150 ppm, sulfate ion (SO 4 2− ) is 2350 to 2450 ppm, carbonate ion (CO 3 2− ) is contained in a ratio of 50 to 150 ppm. To do.
また、本発明の請求項３に係る海水配合型アルミナセメントコンクリートは、
請求項１記載の海水配合型アルミナセメントコンクリートにおいて、
前記アルミナセメントは、カルシウムアルミネート（ｍＣａＯ・ｎＡｌ2Ｏ3、ｍ及びｎは自然数）を含むこと
を特徴とする。
The seawater-mixed alumina cement concrete according to
In the seawater-containing alumina cement concrete according to claim 1,
The alumina cement contains calcium aluminate (mCaO · nAl 2 O 3 , where m and n are natural numbers).
また、本発明の請求項４に係る海水配合型アルミナセメントコンクリートは、
請求項３記載の海水配合型アルミナセメントコンクリートにおいて、
前記アルミナセメントは、モノカルシウムアルミネート（ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3）を主成分とすること
を特徴とする。
The seawater-mixed alumina cement concrete according to claim 4 of the present invention is
In the seawater-containing alumina cement concrete according to
The alumina cement is mainly composed of monocalcium aluminate (CaO · Al 2 O 3 ).
また、本発明の請求項５に係る海水配合型アルミナセメントコンクリートは、
請求項１記載の海水配合型アルミナセメントコンクリートにおいて、
鋼からなる鉄筋により構成される鉄筋構造体をコンクリート型枠内に配置した後に、前記練り混ぜた後のフレッシュコンクリートを前記型枠内に充填して前記鉄筋構造体の一部又は全体を前記フレッシュコンクリート内に埋設して硬化させ、硬化後のコンクリートと前記鉄筋構造体が外力に対し一体となって抵抗するように構成されたこと
を特徴とする。
The seawater-mixed alumina cement concrete according to
In the seawater-containing alumina cement concrete according to claim 1,
After a reinforcing bar structure composed of steel reinforcing bars is placed in a concrete formwork, the fresh concrete after mixing is filled in the formwork, and a part or the whole of the reinforcing bar structure is fresh. It is characterized in that it is buried in concrete and hardened, and the hardened concrete and the reinforcing bar structure are integrally resisted against external force.
また、本発明の請求項６に係る海水配合型アルミナセメントコンクリートは、
請求項１記載の海水配合型アルミナセメントコンクリートにおいて、
鋼からなる鉄骨により構成される鉄骨構造体をコンクリート型枠内に配置した後に、前記練り混ぜた後のフレッシュコンクリートを前記型枠内に充填して前記鉄骨構造体の一部又は全体を前記フレッシュコンクリート内に埋設して硬化させ、硬化後のコンクリートと前記鉄骨構造体が外力に対し一体となって抵抗するように構成されたこと
を特徴とする。
The seawater-mixed alumina cement concrete according to claim 6 of the present invention is
In the seawater-containing alumina cement concrete according to claim 1,
After a steel structure composed of steel frames made of steel is placed in a concrete formwork, the fresh concrete after mixing is filled in the formwork, and a part or the whole of the steel structure is filled with the fresh structure. It is characterized in that it is embedded and hardened in concrete, and the hardened concrete and the steel structure are integrally resisted against external force.
また、本発明の請求項７に係る海水配合型アルミナセメントコンクリートは、
請求項１記載の海水配合型アルミナセメントコンクリートにおいて、
高い張力に抵抗し得るＰＣ鋼材により構成されるＰＣ鋼材構造体にあらかじめ予張力を導入した状態でコンクリート型枠内に配置した後に、前記練り混ぜた後のフレッシュコンクリートを前記型枠内に充填して前記ＰＣ鋼材構造体の一部又は全体を前記フレッシュコンクリート内に埋設して硬化させ、硬化後のコンクリートに前記予張力に起因する圧縮力であるプレストレスをプレテンション式で付与し、前記硬化後のコンクリートが外力に対し抵抗するように構成されたこと
を特徴とする。
The seawater-mixed alumina cement concrete according to claim 7 of the present invention is
In the seawater-containing alumina cement concrete according to claim 1,
After placing the PC steel structure composed of PC steel material that can resist high tension in the concrete formwork with pre-tension introduced in advance, the fresh concrete after mixing is filled into the formwork. Then, a part or the whole of the PC steel structure is embedded in the fresh concrete and hardened, and pre-stress is applied to the hardened concrete by a pre-tension method that is a compressive force resulting from the pre-tension, and the hardening It is characterized in that the concrete behind is configured to resist external forces.
また、本発明の請求項８に係る海水配合型アルミナセメントコンクリートは、
請求項１記載の海水配合型アルミナセメントコンクリートにおいて、
高い張力に抵抗し得るＰＣ鋼材により構成されるＰＣ鋼材構造体をコンクリート型枠内に配置した後に、前記練り混ぜた後のフレッシュコンクリートを前記型枠内に充填して前記ＰＣ鋼材構造体の一部又は全体を前記フレッシュコンクリート内に埋設して硬化させ、コンクリート硬化後に個々のＰＣ鋼材に張力を導入し当該張力に起因する圧縮力であるプレストレスを前記硬化後のコンクリートにポストテンション式で付与し、前記硬化後のコンクリートが外力に対し抵抗するように構成されたこと
を特徴とする。
The seawater-mixed alumina cement concrete according to claim 8 of the present invention is
In the seawater-containing alumina cement concrete according to claim 1,
After a PC steel structure composed of PC steel capable of resisting high tension is placed in a concrete mold, the fresh concrete after mixing is filled in the mold and the PC steel structure is one of the PC steel structures. A part or the whole is buried in the fresh concrete and hardened, and after the concrete is hardened, tension is introduced into each PC steel, and pre-stress, which is a compressive force resulting from the tension, is applied to the hardened concrete by a post tension method. The hardened concrete is configured to resist external force.
本発明に係る海水配合型アルミナセメントコンクリートは、アルミナセメントと、溶質として少なくとも塩化ナトリウムを含む水溶液である海水と、細骨材と、粗骨材を構成材料とし、これらを練り混ぜて流動体状のフレッシュコンクリートを生成した後に硬化させるようにしたものである。このフレッシュコンクリートを鉄筋コンクリート等に適用することにより、海洋環境下で、鉄筋の腐食を防止することができる、という利点がある。また、施工が容易で、かつコストが低廉である、という利点を有している。 The seawater-mixed alumina cement concrete according to the present invention comprises alumina cement, seawater that is an aqueous solution containing at least sodium chloride as a solute, fine aggregates, and coarse aggregates as constituent materials, and these are kneaded and mixed to form a fluid. It was made to harden after producing fresh concrete. By applying this fresh concrete to reinforced concrete or the like, there is an advantage that corrosion of the reinforcing bar can be prevented in the marine environment. Moreover, it has the advantage that construction is easy and the cost is low.
以下に説明する第１実施例は、アルミナセメントと海水と細骨材と粗骨材を構成材料とし、これらを練り混ぜて流動体状のフレッシュコンクリートを生成した後に硬化させるようにした無筋コンクリートである。また、第２実施例は、鋼からなる鉄筋により構成される鉄筋構造体をコンクリート型枠内に配置した後に、アルミナセメントと海水と細骨材と粗骨材をを練り混ぜて流動体状のフレッシュコンクリートを生成し、このフレッシュコンクリートを型枠内に充填して鉄筋構造体をフレッシュコンクリート内に埋設して硬化させ、硬化後のコンクリートと鉄筋構造体が外力に対し一体となって抵抗するような鉄筋コンクリートとしたものである。このように、以下に説明する各実施例は、比較的簡単な施工により、海洋環境下での長期強度の向上、鉄筋コンクリート構造物中の鋼材の腐食防止を低廉なコストで行うことができ、本発明を実現するための構成として最良の形態である。 In the first embodiment described below, unreinforced concrete in which alumina cement, seawater, fine aggregate, and coarse aggregate are used as constituent materials, and these are kneaded to form fluid fresh concrete and then hardened. It is. In the second embodiment, after a reinforcing bar structure composed of steel reinforcing bars is placed in a concrete formwork, alumina cement, seawater, fine aggregate, and coarse aggregate are mixed to form a fluid. Create fresh concrete, fill the formwork into the formwork, embed the reinforced structure in the fresh concrete and harden it, and the hardened concrete and the reinforced structure will resist the external force as a unit. Reinforced concrete. As described above, each of the embodiments described below can improve the long-term strength in the marine environment and prevent corrosion of the steel in the reinforced concrete structure at a low cost by relatively simple construction. It is the best mode as a configuration for realizing the invention.
以下、本発明の第１実施例である海水配合型アルミナセメントコンクリートについて、図面等を参照しながら詳細に説明を行う。 Hereinafter, the seawater-mixed alumina cement concrete according to the first embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートは、アルミナセメントと、練り混ぜ水としての海水と、細骨材と、粗骨材を構成材料とし、これらを練り混ぜて流動体状のフレッシュコンクリートを生成した後に硬化させるようにしたものである。第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートは、鉄筋の配置されていないいわゆる「無筋コンクリート」であり、海洋環境下での長期のコンクリート強度を検証するためのものである。 The seawater-mixed alumina cement concrete of the first embodiment is composed of alumina cement, seawater as kneaded water, fine aggregate, and coarse aggregate, which are kneaded and mixed into fluid fresh concrete. It is made to harden after producing | generating. The seawater-mixed alumina cement concrete of the first embodiment is a so-called “unreinforced concrete” in which no reinforcing bars are arranged, and is for verifying the long-term concrete strength in the marine environment.
第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートに用いたアルミナセメントの比重、ブレーン比表面積、組成は、以下の表１において「ＡＬ」の縦の欄に示す通りである。ここに、ブレーン比比表面積（ｃｍ2／ｇ）とは、ＪＩＳ Ｒ ５２０１（セメントの物理試験方法）に規定されているブレーン空気透過装置を用いて求めた比表面積の値である。ブレーン空気透過装置とは、粉体の単位質量当たりの表面積（比表面積）を試料ベットの空気透過性を利用して試験するための装置である。 The specific gravity, brane specific surface area, and composition of the alumina cement used in the seawater-mixed alumina cement concrete of the first example are as shown in the vertical column of “AL” in Table 1 below. Here, the specific surface area of the brain (cm 2 / g) is a value of the specific surface area determined using a brain air permeation device defined in JIS R 5201 (cement physical test method). The brain air permeation apparatus is an apparatus for testing the surface area (specific surface area) per unit mass of powder using the air permeability of a sample bed.
また、上記の表１において「ＰＣ」の縦の欄に示す値は、対比用の普通ポルトランドセメントの比重、ブレーン比表面積、組成を示したものである。 In Table 1, the values shown in the vertical column of “PC” indicate the specific gravity, the specific surface area of the brane, and the composition of the ordinary portland cement for comparison.
上記の表１に示すように、第１実施例に用いたアルミナセメントにおいては、アルミナ（酸化アルミニウム：Ａｌ2Ｏ3）が６０．６重量％で、生石灰（酸化カルシウム：ＣａＯ）が３２．５重量％で、合計が９３．１％と、その大部分を占めている。 As shown in Table 1 above, in the alumina cement used in the first example, alumina (aluminum oxide: Al 2 O 3 ) was 60.6% by weight and quick lime (calcium oxide: CaO) was 32.5%. The total is 93.1% in weight percent, accounting for the majority.
次に、第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートに使用した骨材の諸元を、表２に示す。 Next, Table 2 shows the specifications of the aggregate used in the seawater-mixed alumina cement concrete of the first example.
上記の表２において、細骨材としては川砂を、粗骨材とては川砂利を、それぞれ使用した。第１実施例における細骨材の比重は２．６４で、粗骨材の比重は２．７６となっている。表２において、吸水率（％）とは、表面乾燥飽和状態において骨材粒子の内部に吸収されている自由水の質量（以下、「吸水量」という。）を、その骨材の絶対乾燥状態における骨材質量で除し、その結果を百分率で表した値である。第１実施例における細骨材の吸水率は１．８２％で、粗骨材の吸水率は１．１０％となっている。また、粗粒率とは、骨材のふるい分け試験の結果を用いて、公称寸法が０．１５ｍｍ、０．３ｍｍ、０．６ｍｍ、１．２ｍｍ、２．５ｍｍ、５ｍｍ、１０ｍｍ、２０ｍｍ、４０ｍｍ、及び８０ｍｍの各ふるいに留まる累計残留百分率（％）の総和を求め、この総和値を１００で除した値である。一般に、骨材の平均粒径が大きいものほど粗粒率の値は大きくなる。第１実施例における細骨材の粗粒率は２．８９で、粗骨材の粗粒率は６．６６となっている。 In Table 2 above, river sand was used as the fine aggregate, and river gravel was used as the coarse aggregate. The specific gravity of the fine aggregate in the first embodiment is 2.64, and the specific gravity of the coarse aggregate is 2.76. In Table 2, the water absorption rate (%) means the mass of free water absorbed in the aggregate particles in the surface dry saturation state (hereinafter referred to as “water absorption amount”) in the absolute dry state of the aggregate. It is the value which divided | segmented by the aggregate mass in and expressed the result in percentage. In the first embodiment, the fine aggregate has a water absorption of 1.82%, and the coarse aggregate has a water absorption of 1.10%. In addition, the coarse grain ratio means that the nominal dimension is 0.15 mm, 0.3 mm, 0.6 mm, 1.2 mm, 2.5 mm, 5 mm, 10 mm, 20 mm, 40 mm, using the result of the aggregate screening test. And the sum of the cumulative residual percentage (%) remaining on each screen of 80 mm, and the sum is divided by 100. Generally, the larger the average particle size of the aggregate, the larger the value of the coarse particle ratio. The coarse particle ratio of the fine aggregate in the first example is 2.89, and the coarse particle ratio of the coarse aggregate is 6.66.
次に、第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリート（練り混ぜ水：海水）の配合諸元を、表４に示す。第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートの配合諸元、例えば、粗骨材の最大寸法、スランプ値、配合の各値は、以下の表３において「ＡＬＳ」の縦の欄に示す通りである。 Next, Table 4 shows the specifications of the seawater-mixed alumina cement concrete (mixed water: seawater) of the first example. The specifications of the seawater-blended alumina cement concrete of the first example, for example, the maximum size, slump value, and blending value of the coarse aggregate are as shown in the vertical column of “ALS” in Table 3 below. is there.
表３において、Ｇmaxは、粗骨材の最大寸法を示している。第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートにおける粗骨材の最大寸法は２５ｍｍとなっている。また、表３において、スランプとは、コンクリートの軟らかさの程度を表すための指標値であり、円錐の上部を切り取った形状のスランプコーンの中にコンクリートを所定の方法で詰めた後に、スランプコーンを取り去り、この際のコンクリート頂部の下がり量を測定した値である。第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートにおけるスランプの値は５．１ｃｍとなっている。 In Table 3, G max indicates the maximum size of the coarse aggregate. The maximum size of the coarse aggregate in the seawater-mixed alumina cement concrete of the first embodiment is 25 mm. In Table 3, slump is an index value for expressing the degree of softness of the concrete. After the concrete is packed in a slump cone having a shape obtained by cutting the top of the cone, the slump cone This is a value obtained by measuring the amount of fall of the concrete top at this time. The value of the slump in the seawater-mixed alumina cement concrete of the first example is 5.1 cm.
また、表３において、Ａｉｒは、空気量を示している。この空気量は、コンクリートの全体積に占める気泡の全体積の割合を百分率で表した値である。第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートにおける空気量は３．５％となっている。また、表３において、Ｗ／Ｃは、水セメント比を示している。この水セメント比は、練り混ぜるコンクリートにおける水の質量をセメントの質量で除した値である。また、表３において、Ｗ／Ｃは、水セメント比を示している。この水セメント比は、練り混ぜるコンクリートにおける水の質量をセメントの質量で除した値である。第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートにおける水セメント比は５２．８％となっている。また、表３において、ｓ／ａは、細骨材率を示している。この細骨材率は、コンクリート中において、全骨材の絶対容積に占める細骨材の絶対容積の比率を百分率で表した値である。第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートにおける細骨材率は３６％となっている。 In Table 3, Air represents the amount of air. This amount of air is a value representing the ratio of the total volume of bubbles in the total volume of the concrete as a percentage. The amount of air in the seawater-mixed alumina cement concrete of the first example is 3.5%. In Table 3, W / C represents the water cement ratio. This water-cement ratio is a value obtained by dividing the mass of water in the concrete to be mixed by the mass of cement. In Table 3, W / C represents the water cement ratio. This water-cement ratio is a value obtained by dividing the mass of water in the concrete to be mixed by the mass of cement. The water cement ratio in the seawater-mixed alumina cement concrete of the first example is 52.8%. Moreover, in Table 3, s / a has shown the fine aggregate rate. The fine aggregate ratio is a value representing the ratio of the absolute volume of the fine aggregate to the absolute volume of the total aggregate in the concrete as a percentage. The fine aggregate ratio in the seawater-mixed alumina cement concrete of the first example is 36%.
また、表３において、Ｗは、単位水量を示している。この単位水量は、単位体積（例えば１立方メートル）のコンクリートを練り混ぜるために使用される練り混ぜ水の質量である。第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートにおける単位水量は１５３ｋｇ／ｍ3となっている。また、表３において、Ｃは、単位セメント量を示している。この単位セメント量は、単位体積（例えば１立方メートル）のコンクリートを練り混ぜるために使用されるセメントの質量である。第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートにおける単位セメント量は２９０ｋｇ／ｍ3となっている。また、表３において、Ｓは、単位細骨材量を示している。この単位細骨材量は、単位体積（例えば１立方メートル）のコンクリートを練り混ぜるために使用される細骨材の質量である。第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートにおける単位細骨材量は７１６ｋｇ／ｍ3となっている。また、表３において、Ｇは、単位粗骨材量を示している。この単位粗骨材量は、単位体積（例えば１立方メートル）のコンクリートを練り混ぜるために使用される粗骨材の質量である。第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートにおける単位粗骨材量は１２１２ｋｇ／ｍ3となっている。また、表３において、ＡＥＷＲＡは、単位ＡＥ減水剤量を示している。この単位ＡＥ減水剤量は、単位体積（例えば１立方メートル）のコンクリートを練り混ぜるために使用されるＡＥ減水剤の質量である。ＡＥ減水剤とは、ＡＥ剤と減水剤の両者の効果を兼ね備えた混和剤をいう。ここに、ＡＥ剤とは、その表面活性作用により、コンクリートの練り混ぜ中に、コンクリートの内部に多数の微細な独立した気泡を連行させる能力を持つ混和剤をいい、減水剤とは、その表面活性作用により、所定の軟らかさのコンクリートを造るのに必要な水量を減少させる能力を持つ混和剤をいう。第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートにおける単位ＡＥ減水剤量は２．９ｋｇ／ｍ3となっている。 Moreover, in Table 3, W has shown the unit amount of water. This unit amount of water is the mass of mixing water used for mixing concrete of a unit volume (for example, 1 cubic meter). The unit water amount in the seawater-mixed alumina cement concrete of the first example is 153 kg / m 3 . Moreover, in Table 3, C has shown the unit cement amount. This unit cement amount is the mass of cement used to mix concrete of a unit volume (for example, 1 cubic meter). The unit cement amount in the seawater-mixed alumina cement concrete of the first example is 290 kg / m 3 . Moreover, in Table 3, S has shown the unit fine aggregate amount. The unit fine aggregate amount is the mass of the fine aggregate used for mixing concrete of a unit volume (for example, 1 cubic meter). The unit fine aggregate amount in the seawater-mixed alumina cement concrete of the first example is 716 kg / m 3 . In Table 3, G represents the unit coarse aggregate amount. This unit coarse aggregate amount is the mass of the coarse aggregate used for mixing concrete with a unit volume (for example, 1 cubic meter). The unit coarse aggregate amount in the seawater-mixed alumina cement concrete of the first example is 1212 kg / m 3 . In Table 3, AEWRA indicates the unit AE water reducing agent amount. This unit AE water reducing agent amount is the mass of the AE water reducing agent used for kneading a unit volume (for example, 1 cubic meter) of concrete. The AE water reducing agent refers to an admixture having the effects of both the AE agent and the water reducing agent. Here, AE agent refers to an admixture that has the ability to entrain many fine independent bubbles inside the concrete during the mixing of the concrete due to its surface activity, and the water reducing agent refers to its surface. An admixture that has the ability to reduce the amount of water required to make a concrete of a certain softness by active action. The unit AE water reducing agent amount in the seawater-mixed alumina cement concrete of the first example is 2.9 kg / m 3 .
なお、上記の表３において「ＰＣＷ」の縦の欄に示す値は、対比用の普通ポルトランドセメントコンクリート（練り混ぜ水：水道水）の配合諸元を示したものであり、上記の表４において「ＡＬＷ」の縦の欄に示す値は、対比用のアルミナセメントコンクリート（練り混ぜ水：水道水）の配合諸元を示したものである。また、表３において、ＡＥＡは、単位ＡＥ剤量（ミリリットル／ｍ3）を示している。 In Table 3 above, the value shown in the vertical column of “PCW” indicates the blending specifications of ordinary Portland cement concrete (mixed water: tap water) for comparison. The values shown in the vertical column of “ALW” show the blending specifications of the comparison alumina cement concrete (mixed water: tap water). In Table 3, AEA represents the unit AE agent amount (milliliter / m 3 ).
次に、第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートの練り混ぜに用いた海水の組成を、表４に示す。 Next, Table 4 shows the composition of seawater used for mixing the seawater-mixed alumina cement concrete of the first example.
表４に示すように、第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートの練り混ぜに用いた海水の比重は、１．０２２となっている。また、第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートの練り混ぜに用いた海水のｐＨは、７．７７となっている。
また、第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートの練り混ぜに用いた海水の単位質量当たりのナトリウムイオン（Ｎａ+）の含有質量比率は、９２９０ｐｐｍとなっている。ここに、ｐｐｍとは、含有される質量が百万分のいくつかであるかを表す無次元量である。したがって、表４の海水１０００キログラム中には、ナトリウムイオン（Ｎａ+）が９２９０グラム（９．２９キログラム）含まれていることになる。また、第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートの練り混ぜに用いた海水の単位質量当たりのカリウムイオン（Ｋ+）の含有質量比率は、３４６ｐｐｍとなっている。また、第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートの練り混ぜに用いた海水の単位質量当たりのカルシウムイオン（Ｃａ2+）の含有質量比率は、３５６ｐｐｍとなっている。また、第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートの練り混ぜに用いた海水の単位質量当たりのマグネシウムイオン（Ｍｇ2+）の含有質量比率は、１１６７ｐｐｍとなっている。また、第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートの練り混ぜに用いた海水の単位質量当たりの塩化物イオン（Ｃｌ-）の含有質量比率は、１７０８７ｐｐｍとなっている。また、第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートの練り混ぜに用いた海水の単位質量当たりの硫酸イオン（ＳＯ4 2-）の含有質量比率は、２３７８ｐｐｍとなっている。また、第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートの練り混ぜに用いた海水の単位質量当たりの炭酸イオン（ＣＯ3 2-）の含有質量比率は、１１０ｐｐｍとなっている。なお、上記の海水としては、北緯３５゜、東経１３８゜付近の海域の海水を取水して使用した。
As shown in Table 4, the specific gravity of the seawater used for mixing the seawater-mixed alumina cement concrete of the first example is 1.022. Moreover, the pH of the seawater used for the mixing of the seawater-mixed alumina cement concrete of the first example is 7.77.
Moreover, the content ratio of sodium ions (Na + ) per unit mass of seawater used for mixing the seawater-mixed alumina cement concrete of the first example is 9290 ppm. Here, ppm is a dimensionless amount indicating whether the contained mass is several parts per million. Therefore, 9290 grams (9.29 kilograms) of sodium ions (Na + ) are contained in 1000 kilograms of seawater in Table 4. The mass ratio of potassium ions (K + ) per unit mass of seawater used for mixing the seawater-mixed alumina cement concrete of the first example is 346 ppm. The mass ratio of calcium ions (Ca 2+ ) per unit mass of seawater used for mixing the seawater-mixed alumina cement concrete of the first example is 356 ppm. Moreover, the content ratio of magnesium ions (Mg 2+ ) per unit mass of seawater used for mixing the seawater-mixed alumina cement concrete of the first example is 1167 ppm. The content ratio of chloride ions (Cl − ) per unit mass of seawater used for mixing the seawater-mixed alumina cement concrete of the first example is 17087 ppm. The content ratio of sulfate ion (SO 4 2− ) per unit mass of seawater used for kneading the seawater-mixed alumina cement concrete of the first example is 2378 ppm. The mass ratio of carbonate ions (CO 3 2− ) per unit mass of seawater used for mixing the seawater-mixed alumina cement concrete of the first example is 110 ppm. The seawater was taken from the sea around 35 ° north latitude and 138 ° east longitude.
上記した諸元を有する第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートの無筋の円柱状供試体（直径１５０ｍｍ、高さ３００ｍｍ、打設後４日で脱型）と、対比用の普通ポルトランドセメントコンクリート（練り混ぜ水：水道水、打設後２８日で脱型）と、対比用のアルミナセメントコンクリート（練り混ぜ水：水道水、打設後１日で脱型）を用いて、海洋環境下で長期の暴露試験を行った。暴露試験の方法としては、北緯３５゜、東経１３８゜付近の海岸付近に構築された暴露用プール（図示せず）の底に上記供試体を沈め、ポンプ（図示せず）と制御装置（図示せず）を用いて暴露用プール内に海水を注水し、６時間経過後に暴露用プール内の海水をすべて除去し、６時間経過後に暴露用プール内に海水を注水するという過程を自動的に繰り返した。注水した海水の組成は、表４の値と同一であった。また、注水時の供試体上の海水面の高さは約１．５メートル、排水時の供試体上の海水面の高さは零メートルであった。また、暴露期間は、２０年であった。なお、暴露期間内での供試体の凍結又は融解は無かった。試験開始時、試験開始後５年経過時、試験開始後１０年経過時、試験開始後１５年経過時、試験開始後２０年経過時に、供試体の圧縮試験を行い、圧縮強度を計測した。その結果を図１に示す。
An unsealed columnar specimen (
図１において、横軸は、暴露期間又は圧縮試験時（年）である。また、縦軸は、圧縮強度（単位：メガパスカル）である。図１において、第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリート（練り混ぜ水：海水）の無筋の円柱状供試体の圧縮強度の経過は、「ＡＬＳ」と符号された白三角点を結ぶ線である。また、図１において、「ＰＣＷ」と符号された黒丸点を結ぶ線は、対比用の普通ポルトランドセメントコンクリート（練り混ぜ水：水道水）の無筋の円柱状供試体の圧縮強度の経過を示すグラフであり、「ＡＬＷ」と符号された黒三角点を結ぶ線は、対比用のアルミナセメントコンクリート（練り混ぜ水：水道水）の無筋の円柱状供試体の圧縮強度の経過を示すグラフである。 In FIG. 1, the horizontal axis represents the exposure period or compression test (year). The vertical axis represents the compressive strength (unit: megapascal). In FIG. 1, the progress of the compressive strength of an unreinforced columnar specimen of seawater-mixed alumina cement concrete (mixed water: seawater) of the first embodiment is a line connecting white triangle points labeled “ALS”. It is. Moreover, in FIG. 1, the line which connects the black dot marked "PCW" shows progress of the compressive strength of the straight cylindrical specimen of the normal Portland cement concrete (mixed water: tap water) for comparison. The line connecting the black triangles labeled “ALW” is a graph showing the progress of compressive strength of an unreinforced columnar specimen of alumina cement concrete (mixed water: tap water) for comparison. is there.
図１の結果からわかるように、第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリート（練り混ぜ水：海水）の無筋の円柱状供試体の圧縮強度曲線（ＡＬＳ）は、試験開始後５〜１０年の期間は、アルミナセメントコンクリート（練り混ぜ水：水道水）の無筋の円柱状供試体の圧縮強度曲線（ＡＬＷ）よりもやや低いが、試験開始後２０年経過時点では、逆転し、アルミナセメントコンクリート（練り混ぜ水：水道水）の無筋の円柱状供試体の圧縮強度曲線（ＡＬＷ）よりも高い値を示す。これにより、第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリート（練り混ぜ水：海水）の無筋の円柱状供試体は、長期（２０年以上）の強度は、他のセメントと水道水を用いたセメントコンクリートよりも高くなることがわかる。 As can be seen from the results in FIG. 1, the compressive strength curve (ALS) of an unreinforced columnar specimen of seawater-mixed alumina cement concrete (mixed water: seawater) of the first example is 5 to 10 after the start of the test. The period of the year is slightly lower than the compressive strength curve (ALW) of an unreinforced columnar specimen of alumina cement concrete (mixed water: tap water). It shows a higher value than the compressive strength curve (ALW) of an unreinforced columnar specimen of cement concrete (mixed water: tap water). As a result, the unsealed columnar specimen of seawater-mixed alumina cement concrete (mixed water: seawater) of the first example used other cement and tap water for long-term strength (20 years or more). It can be seen that it is higher than cement concrete.
次に、本発明の第２実施例である海水配合型アルミナセメントコンクリートについて、図面等を参照しながら詳細に説明を行う。 Next, seawater-mixed alumina cement concrete according to a second embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
第１実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートは、鋼からなる鉄筋により構成される鉄筋構造体をコンクリート型枠内に配置した後に、アルミナセメントと海水と細骨材と粗骨材をを練り混ぜて流動体状のフレッシュコンクリートを生成し、このフレッシュコンクリートを型枠内に充填して鉄筋構造体をフレッシュコンクリート内に埋設して硬化させ、硬化後のコンクリートと鉄筋構造体が外力に対し一体となって抵抗するような鉄筋コンクリートとしたものである。 In the seawater-mixed alumina cement concrete of the first embodiment, after a reinforcing bar structure composed of steel reinforcing bars is placed in a concrete formwork, alumina cement, seawater, fine aggregate and coarse aggregate are mixed together. To produce fluidized fresh concrete, filling the formwork into the mold, embed the rebar structure in the fresh concrete and harden it, and the hardened concrete and the rebar structure are integrated with the external force. It is made of reinforced concrete that resists.
第２実施例の海水配合型アルミナセメントコンクリートでは、フレッシュコンクリートの諸元は、上記した第１実施例とまったく同一である。異なる点は、第１実施例とは異なる構成の供試体を作製して各種試験を行った点である。 In the seawater-mixed alumina cement concrete of the second embodiment, the specifications of the fresh concrete are exactly the same as those of the first embodiment described above. The difference is that a specimen having a configuration different from that of the first example was produced and various tests were performed.
図２は、第２実施例の供試体の構成を示したものである。この供試体は、直径１５０ｍｍ、高さ３００ｍｍの円柱状に形成されている。そして、内部には、直径９ｍｍで長さ１８０ｍｍの丸棒状の鉄筋が３本埋設されている。鉄筋のうちの１本は、円柱側面から２０ｍｍの深さ（かぶり厚さ）の位置に、円柱の中心線（円対称中心線）に平行な方向に向けて埋設されている。また、２本目の鉄筋は、円柱側面から４０ｍｍの深さ（かぶり厚さ）の位置に、円柱の中心線（円対称中心線）に平行な方向に向けて埋設されている。また、３本目の鉄筋は、円柱側面から７０ｍｍの深さ（かぶり厚さ）の位置に、円柱の中心線（円対称中心線）に平行な方向に向けて埋設されている。なお、３本の鉄筋は、円柱の円の中心を通る弦の上に並ぶように配置されている。また、コンクリートの打設は、図２（Ａ）における上から下へ向かう方向に行われた。
FIG. 2 shows the configuration of the specimen of the second embodiment. This specimen is formed in a cylindrical shape having a diameter of 150 mm and a height of 300 mm. In the interior, three round bar-like reinforcing bars having a diameter of 9 mm and a length of 180 mm are embedded. One of the reinforcing bars is embedded at a position (depth of the cover) of 20 mm from the side of the cylinder in a direction parallel to the center line (circular symmetry center line) of the cylinder. The second reinforcing bar is embedded at a
また、円柱の上下方向については、円柱の上端面から下方に６０ｍｍの深さの位置に各鉄筋の上端が位置し、円柱の下端面から上方に６０ｍｍの内部の位置に各鉄筋の下端が位置するように配置されている。また、円柱の上端面の全面と、下端面の全面には、エポキシ樹脂が塗布され、エポキシ樹脂の皮膜が形成されている。このように構成することにより、この円柱状供試体が海水中に浸漬された場合に、塩化物イオンは、円柱の上端面や下端面からは浸透せずに、円柱の側面のみから浸透するように配慮されている。 As for the vertical direction of the cylinder, the upper end of each reinforcing bar is positioned 60 mm deep from the upper end surface of the cylinder, and the lower end of each reinforcing bar is positioned 60 mm above the lower end surface of the cylinder. Are arranged to be. In addition, an epoxy resin is applied to the entire upper end surface and the entire lower end surface of the cylinder to form an epoxy resin film. With this configuration, when this cylindrical specimen is immersed in seawater, chloride ions do not permeate from the top and bottom surfaces of the cylinder, but permeate only from the side of the cylinder. Is considered.
なお、上記した丸棒状鉄筋（直径９ｍｍ、長さ１８０ｍｍ）の成分を表５に示す。 In addition, Table 5 shows the components of the above-described round bar-shaped reinforcing bars (diameter 9 mm, length 180 mm).
上記のような構成の第２実施例の鉄筋入り円柱状供試体（打設後４日で脱型）を、第１実施例の場合と同じ暴露用プールに収容し、第１実施例の場合と同様に、ポンプ（図示せず）と制御装置（図示せず）を用いて暴露用プール内に海水を注水し、６時間経過後に暴露用プール内の海水をすべて除去し、６時間経過後に暴露用プール内に海水を注水するという過程を自動的に繰り返した。注水した海水の組成は、表４の値と同一であった。また、注水時の供試体上の海水面の高さは約１．５メートル、排水時の供試体上の海水面の高さは零メートルであった。また、暴露期間は、３０年であった。なお、暴露期間内での供試体の凍結又は融解は無かった。また、対比用に、普通ポルトランドセメントコンクリート（練り混ぜ水：水道水、打設後２８日で脱型）と、対比用のアルミナセメントコンクリート（練り混ぜ水：水道水、打設後１日で脱型）についても、第２実施例の場合と同一の暴露試験を行った。 In the case of the first embodiment, the columnar specimen with reinforcing bars of the second embodiment having the above-described configuration (demolded in 4 days after placing) is accommodated in the same exposure pool as in the first embodiment. Similarly, water is poured into the exposure pool using a pump (not shown) and a control device (not shown), and all the seawater in the exposure pool is removed after 6 hours. The process of pouring seawater into the exposure pool was automatically repeated. The composition of the injected seawater was the same as the values in Table 4. In addition, the height of the sea level on the specimen during water injection was about 1.5 meters, and the height of the sea level on the specimen during drainage was zero meters. The exposure period was 30 years. There was no freezing or thawing of the specimen within the exposure period. For comparison, ordinary Portland cement concrete (mixed water: tap water, demolded 28 days after placement) and contrast alumina cement concrete (mixed water: tap water, removed 1 day after placement) For the mold), the same exposure test as in the second embodiment was performed.
図３は、上記の３０年間の暴露試験が終了した第２実施例の鉄筋入り円柱状供試体（打設後４日で脱型、以下「ＡＬＳ」という。）と、対比用の普通ポルトランドセメントコンクリート（練り混ぜ水：水道水、打設後２８日で脱型、以下「ＰＣＷ」という。）と、対比用のアルミナセメントコンクリート（練り混ぜ水：水道水、打設後１日で脱型、以下「ＡＬＷ」という。）について、表面から深度２０ｍｍの鉄筋の箇所と、表面から深度４０ｍｍの鉄筋の箇所と、表面から深度７０ｍｍの鉄筋の箇所において、ダイヤモンドカッター等で切断し、鉄筋の表面の腐食の面積を調べた。この結果、３０年間の暴露試験が終了した第２実施例の鉄筋入り円柱状供試体「ＡＬＳ」は、他の２つの対比用供試体に比べて、腐食の程度が極めて少なかった。このことから、練り混ぜ水に海水を用いた海水配合型アルミナセメントコンクリートは、海洋環境下での鉄筋コンクリートの鋼材の腐食防止に有効であることがわかる。 FIG. 3 shows a columnar specimen containing a reinforcing bar of the second embodiment (demolded 4 days after placement, hereinafter referred to as “ALS”) of the second example after the 30-year exposure test was completed, and a normal Portland cement for comparison. Concrete (mixed water: tap water, demolded 28 days after placement, hereinafter referred to as “PCW”) and contrasting alumina cement concrete (mixed water: tap water, demolded 1 day after placement) (Hereinafter referred to as “ALW”), at the location of the rebar with a depth of 20 mm from the surface, the location of the rebar with a depth of 40 mm from the surface, and the location of the rebar with a depth of 70 mm from the surface. The area of corrosion was examined. As a result, the columnar specimen with reinforcing bars “ALS” of the second example in which the exposure test for 30 years was completed was extremely less corrosive than the other two comparative specimens. From this, it can be seen that seawater-mixed alumina cement concrete using seawater as mixing water is effective in preventing corrosion of steel materials of reinforced concrete in the marine environment.
なお、本発明は、上記各実施例に限定されるものではない。上記各実施例は、例示であり、本発明の特許請求の範囲に記載された技術的思想と実質的に同一な構成を有し、同様な作用効果を奏するものは、いかなるものであっても本発明の技術的範囲に包含される。 The present invention is not limited to the above embodiments. Each of the above-described embodiments is an exemplification, and any one having substantially the same configuration as the technical idea described in the claims of the present invention and having the same operational effects can be used. It is included in the technical scope of the present invention.
例えば、上記実施例においては、アルミナセメントとして、表１の「ＡＬ」欄に示す組成のものを使用したが、本発明は、この組成には限定されない。一般に、アルミナセメントは、カルシウムアルミネート（ｍＣａＯ・ｎＡｌ2Ｏ3、ｍ及びｎは自然数）を含む。カルシウムアルミネートとしては、まず、モノカルシウムアルミネート（ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3）が挙げられる。また、他のカルシウムアルミネートとして、５ＣａＯ・３Ａｌ2Ｏ3が挙げられる。したがって、本発明に用いるアルミナセメントとしては、上記のモノカルシウムアルミネート（ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3）、５ＣａＯ・３Ａｌ2Ｏ3、及び他のカルシウムアルミネート（ｍＣａＯ・ｎＡｌ2Ｏ3、ｍ及びｎは自然数）が使用可能である。
For example, in the above examples, the alumina cement having the composition shown in the “AL” column of Table 1 was used, but the present invention is not limited to this composition. Generally, alumina cement contains calcium aluminate (mCaO.nAl 2 O 3 , where m and n are natural numbers). As calcium aluminate, first, monocalcium aluminate (CaO.Al 2 O 3 ) can be mentioned. Another calcium aluminate includes 5CaO.3Al 2 O 3 . Thus, as the alumina cement used in the present invention, the above monocalcium aluminate (CaO · Al 2 O 3) , 5CaO · 3Al 2
また、上記実施例においては、海水配合型アルミナセメントコンクリートの練り混ぜに用いた海水として、表４の組成のものを例に挙げて説明したが、本発明はこれには限定されず、他の組成の海水であってもよい。上記した実施例において明らかとなったように、海水で練り混ぜたアルミナセメントコンクリートは、内部の鋼材の腐食防止等に効果がある。上記実施例における海水のイオン含有率の値を中心として、上下に５０〜１００ｐｐｍ程度の範囲においても、上記の効果が認められ得ると考えられる。したがって、本発明の海水配合型アルミナセメントコンクリートの練り混ぜに使用し得る海水の単位質量当たりのナトリウムイオン（Ｎａ+）の含有質量比率としては、９２９０ｐｐｍを中心として上下に約５０ｐｐｍ程度の範囲、すなわち、９２５０〜９３５０ｐｐｍのものは使用可能であると考えられる。同様にして、海水配合型アルミナセメントコンクリートの練り混ぜに用いる海水の単位質量当たりのカリウムイオン（Ｋ+）の含有質量比率は、３００〜４００ｐｐｍのものが使用可能であると考えられる。また、海水配合型アルミナセメントコンクリートの練り混ぜに用いる海水の単位質量当たりのカルシウムイオン（Ｃａ2+）の含有質量比率は、３００〜４００ｐｐｍのものが使用可能であると考えられる。また、海水配合型アルミナセメントコンクリートの練り混ぜに用いる海水の単位質量当たりのマグネシウムイオン（Ｍｇ2+）の含有質量比率は、１１００〜１２００ｐｐｍのものが使用可能であると考えられる。また、海水配合型アルミナセメントコンクリートの練り混ぜに用いる海水の単位質量当たりの塩化物イオン（Ｃｌ-）の含有質量比率は、１７０５０〜１７１５０ｐｐｍのものが使用可能であると考えられる。また、海水配合型アルミナセメントコンクリートの練り混ぜに用いる海水の単位質量当たりの硫酸イオン（ＳＯ4 2-）の含有質量比率は、２３５０〜２４５０ｐｐｍのものが使用可能であると考えられる。また、海水配合型アルミナセメントコンクリートの練り混ぜに用いる海水の単位質量当たりの炭酸イオン（ＣＯ3 2-）の含有質量比率は、５０〜１５０ｐｐｍのものが使用可能であると考えられる。また、さらに、一般には、練り混ぜ水としての海水は、溶質として少なくとも塩化ナトリウム（ＮａＣｌ）を含む水溶液であればよいと考えられる。 Moreover, in the said Example, although the thing of the composition of Table 4 was mentioned as an example and demonstrated as seawater used for mixing of seawater mixing type alumina cement concrete, this invention is not limited to this, Other Seawater of composition may be sufficient. As has become clear in the above-described embodiments, the alumina cement concrete kneaded with seawater is effective in preventing corrosion of the internal steel material. It is considered that the above-mentioned effect can be recognized even in the range of about 50 to 100 ppm in the vertical direction, centering on the value of the ion content of seawater in the above examples. Accordingly, the content ratio of sodium ions (Na + ) per unit mass of seawater that can be used for mixing the seawater-mixed alumina cement concrete of the present invention is in the range of about 50 ppm above and below centering on 9290 ppm, that is, 9250-9350 ppm is considered usable. Similarly, it is considered that a potassium ion (K + ) content mass ratio per unit mass of seawater used for kneading seawater-mixed alumina cement concrete can be 300 to 400 ppm. Moreover, it is thought that the thing of 300-400 ppm can be used for the content ratio of the calcium ion (Ca < 2+ >) per unit mass of the seawater used for kneading | mixing seawater mixing type alumina cement concrete. Moreover, it is thought that the thing of 1100-1200 ppm can be used for the mass ratio of magnesium ion (Mg < 2+ >) per unit mass of the seawater used for kneading | mixing seawater mixing type alumina cement concrete. Moreover, chloride ions per unit mass of sea water used in the kneading of seawater formulation type alumina cement concrete (Cl -) contained mass ratio of is believed to be of 17050~17150ppm can be used. The content weight ratio of the sulfate ion per unit mass of sea water used in the kneading of seawater formulation type alumina cement concrete (SO 4 2-) is believed to be of 2350~2450ppm can be used. Moreover, it is thought that the thing of 50-150 ppm can be used for the mass ratio of carbonate ion (CO 3 2- ) per unit mass of seawater used for mixing the seawater-mixed alumina cement concrete. Furthermore, it is generally considered that the seawater as the mixing water may be an aqueous solution containing at least sodium chloride (NaCl) as a solute.
また、上記実施例においては、細骨材として川砂を用い粗骨材として川砂利を用いる例について説明したが、本発明はこれには限定されず、他の骨材、例えば、岩を破砕して作製した細骨材又は粗骨材、あるいは人工骨材（コンクリート等により形成された骨材）であってもよい。あるいは、これら各種の材質の骨材を適宜に混合して用いてもよい。また、表３に示す各配合値（単位水量、単位セメント量などの各単位量、又は水セメント比、細骨材率等の数値）は、通常の配合値であるから、本発明における海水配合型アルミナセメントコンクリートの配合値は、上記実施例の数値には限定されず、他の数値の配合にも適用可能である。 Further, in the above embodiment, an example in which river sand is used as fine aggregate and river gravel is used as coarse aggregate has been described, but the present invention is not limited to this, and other aggregates such as rocks are crushed. It may be a fine aggregate or coarse aggregate produced in this way, or an artificial aggregate (an aggregate formed of concrete or the like). Alternatively, these various aggregates may be appropriately mixed and used. Moreover, since each compounding value shown in Table 3 (each unit amount such as unit water amount and unit cement amount, or numerical values such as water cement ratio, fine aggregate ratio, etc.) is a normal compounding value, seawater compounding in the present invention The compounding value of the type alumina cement concrete is not limited to the numerical values of the above-mentioned examples, and can be applied to other numerical values.
また、上記したように、アルミナセメントと海水と細骨材と粗骨材を構成材料とし、これらを練り混ぜて生成した流動体状のフレッシュコンクリート（以下、「海水配合型アルミナセメントフレッシュコンクリート」という。）は、鉄筋を埋設すると、海洋環境下で鉄筋の腐食を防止することができる。このことから、鋼からなる鉄筋により構成される鉄筋構造体をコンクリート型枠内に配置した後に、練り混ぜた後の海水配合型アルミナセメントフレッシュコンクリートを型枠内に充填して鉄筋構造体の一部又は全体を海水配合型アルミナセメントフレッシュコンクリート内に埋設して硬化させ、硬化後のコンクリートと鉄筋構造体が外力に対し一体となって抵抗するように構成した海水配合型アルミナセメントコンクリートにおいても、海洋環境下で鋼材の腐食を防止することができると考えられる。 Also, as described above, fluid-like fresh concrete (hereinafter referred to as “seawater-mixed alumina cement fresh concrete”) made of alumina cement, seawater, fine aggregate and coarse aggregate, and kneading them together. .) Can prevent corrosion of the reinforcing bar in the marine environment. For this reason, after placing the reinforcing bar structure composed of steel reinforcing bars in the concrete formwork, fill the formwork with seawater-mixed alumina cement fresh concrete that has been kneaded into the rebar structure. In the seawater-mixed alumina cement concrete, the part or the whole is embedded in seawater-mixed alumina cement fresh concrete and hardened, and the hardened concrete and the reinforcing bar structure are integrally resisted against external force, It is thought that corrosion of steel materials can be prevented in the marine environment.
また、海水配合型アルミナセメントフレッシュコンクリートは、鋼材である鉄骨にも適用可能である。すなわち、鋼からなる鉄骨により構成される鉄骨構造体をコンクリート型枠内に配置した後に、練り混ぜた後の海水配合型アルミナセメントフレッシュコンクリートを型枠内に充填して鉄骨構造体の一部又は全体を海水配合型アルミナセメントフレッシュコンクリート内に埋設して硬化させ、硬化後のコンクリートと鉄骨構造体が外力に対し一体となって抵抗するように構成した海水配合型アルミナセメントコンクリートにおいても、海洋環境下で鋼材の腐食を防止することができると考えられる。 The seawater-mixed alumina cement fresh concrete can also be applied to steel frames that are steel materials. That is, after placing a steel structure composed of steel steel frames in a concrete formwork, and filling the formwork with seawater-mixed alumina cement fresh concrete after mixing, a part of the steel structure or Even in seawater-mixed alumina cement concrete, the entire structure is embedded in seawater-mixed alumina cement fresh concrete and hardened, and the hardened concrete and steel structure are integrated to resist external forces. It is thought that corrosion of steel materials can be prevented under.
また、同様に、海水配合型アルミナセメントフレッシュコンクリートは、鋼材であるＰＣ鋼材を用いたプレストレストコンクリートにも適用可能である。例えば、高い張力に抵抗し得るＰＣ鋼材により構成されるＰＣ鋼材構造体にあらかじめ予張力を導入した状態でコンクリート型枠内に配置した後に、練り混ぜた後の海水配合型アルミナセメントフレッシュコンクリートを型枠内に充填してＰＣ鋼材構造体の一部又は全体を海水配合型アルミナセメントフレッシュコンクリート内に埋設して硬化させ、硬化後のコンクリートに予張力に起因する圧縮力であるプレストレスをプレテンション式で付与し、硬化後のコンクリートが外力に対し抵抗するように構成した海水配合型アルミナセメントコンクリートにおいても、海洋環境下で鋼材の腐食を防止することができると考えられる。 Similarly, the seawater-mixed alumina cement fresh concrete can also be applied to prestressed concrete using PC steel, which is a steel material. For example, after placing a pre-tensioned PC steel structure composed of PC steel that can resist high tension in a concrete formwork, mold the seawater-mixed alumina cement fresh concrete after mixing. Filling the frame and embedding part or all of the PC steel structure in seawater-mixed alumina cement fresh concrete and curing it, pre-tensioning the pre-stress, which is a compressive force due to pre-tension, in the cured concrete It is considered that corrosion of steel materials can be prevented even in a marine environment even in seawater-mixed alumina cement concrete that is given by the formula and is configured so that the concrete after hardening resists external force.
また、高い張力に抵抗し得るＰＣ鋼材により構成されるＰＣ鋼材構造体をコンクリート型枠内に配置した後に、練り混ぜた後の海水配合型アルミナセメントフレッシュコンクリートを型枠内に充填してＰＣ鋼材構造体の一部又は全体を海水配合型アルミナセメントフレッシュコンクリート内に埋設して硬化させ、コンクリート硬化後に個々のＰＣ鋼材に張力を導入し当該張力に起因する圧縮力であるプレストレスを硬化後のコンクリートにポストテンション式で付与し、硬化後のコンクリートが外力に対し抵抗するように構成した海水配合型アルミナセメントコンクリートにおいても、海洋環境下で鋼材の腐食を防止することができると考えられる。 Also, after placing a PC steel structure composed of PC steel that can resist high tension in a concrete formwork, and then mixing the mixed seawater-mixed alumina cement fresh concrete into the formwork, PC steel A part or the whole of the structure is embedded in seawater-mixed alumina cement fresh concrete and hardened. After hardening the concrete, tension is introduced into each PC steel material and prestress, which is compressive force due to the tension, is hardened. It is considered that corrosion of steel materials can be prevented even in a marine environment even in seawater-mixed alumina cement concrete that is applied to concrete by a post-tension type and is configured so that the hardened concrete resists external forces.
本発明は、海岸や海洋の環境におけるコンクリート構造物を構築する土木・建築業等で実施可能であり、これらの産業で利用可能である。 The present invention can be implemented in the civil engineering / building industry for building concrete structures in coastal or marine environments, and can be used in these industries.
ＡＬＳ 海水配合型アルミナセメントコンクリート
ＡＬＷ 水道水配合型アルミナセメントコンクリート
ＰＣＷ 水道水配合型普通ポルトランドセメントコンクリート
ALS Seawater mixed alumina cement concrete ALW Tap water mixed alumina cement concrete PCW Tap water mixed normal Portland cement concrete
Claims (8)
前記海水の単位質量あたり、ナトリウムイオン（Ｎａ+）が９２５０〜９３５０ｐｐｍ、マグネシウムイオン（Ｍｇ2+）が１１００〜１２００ｐｐｍ、カルシウムイオン（Ｃａ2+）が３００〜４００ｐｐｍ、カリウムイオン（Ｋ+）が３００〜４００ｐｐｍ、塩化物イオン（Ｃｌ-）が１７０５０〜１７１５０ｐｐｍ、硫酸イオン（ＳＯ4 2-）が２３５０〜２４５０ｐｐｍ、炭酸イオン（ＣＯ3 2-）が５０〜１５０ｐｐｍの比率で含有されること
を特徴とする海水配合型アルミナセメントコンクリート。 In the seawater-containing alumina cement concrete according to claim 1,
Per unit mass of the seawater, sodium ions (Na + ) are 9250 to 9350 ppm, magnesium ions (Mg 2+ ) are 1100 to 1200 ppm, calcium ions (Ca 2+ ) are 300 to 400 ppm, and potassium ions (K + ) are 300. ˜400 ppm, chloride ion (Cl − ) is 17050-17150 ppm, sulfate ion (SO 4 2− ) is 2350 to 2450 ppm, carbonate ion (CO 3 2− ) is contained in a ratio of 50 to 150 ppm. Seawater-mixed alumina cement concrete.
前記アルミナセメントは、カルシウムアルミネート（ｍＣａＯ・ｎＡｌ2Ｏ3、ｍ及びｎは自然数）を含むこと
を特徴とする海水配合型アルミナセメントコンクリート。 In the seawater-containing alumina cement concrete according to claim 1,
The alumina cement contains calcium aluminate (mCaO · nAl 2 O 3 , where m and n are natural numbers).
前記アルミナセメントは、モノカルシウムアルミネート（ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3）を主成分とすること
を特徴とする海水配合型アルミナセメントコンクリート。 In the seawater-containing alumina cement concrete according to claim 3,
The alumina cement is seawater-mixed alumina cement concrete characterized by comprising monocalcium aluminate (CaO · Al 2 O 3 ) as a main component.
鋼からなる鉄筋により構成される鉄筋構造体をコンクリート型枠内に配置した後に、前記練り混ぜた後のフレッシュコンクリートを前記型枠内に充填して前記鉄筋構造体の一部又は全体を前記フレッシュコンクリート内に埋設して硬化させ、硬化後のコンクリートと前記鉄筋構造体が外力に対し一体となって抵抗するように構成されたこと
を特徴とする海水配合型アルミナセメントコンクリート。 In the seawater-containing alumina cement concrete according to claim 1,
After a reinforcing bar structure composed of steel reinforcing bars is placed in a concrete formwork, the fresh concrete after mixing is filled in the formwork, and a part or the whole of the reinforcing bar structure is fresh. A seawater-mixed alumina cement concrete characterized in that it is buried in concrete and hardened, and the hardened concrete and the reinforcing bar structure are integrally resisted against external force.
鋼からなる鉄骨により構成される鉄骨構造体をコンクリート型枠内に配置した後に、前記練り混ぜた後のフレッシュコンクリートを前記型枠内に充填して前記鉄骨構造体の一部又は全体を前記フレッシュコンクリート内に埋設して硬化させ、硬化後のコンクリートと前記鉄骨構造体が外力に対し一体となって抵抗するように構成されたこと
を特徴とする海水配合型アルミナセメントコンクリート。 In the seawater-containing alumina cement concrete according to claim 1,
After a steel structure composed of steel frames made of steel is placed in a concrete formwork, the fresh concrete after mixing is filled in the formwork, and a part or the whole of the steel structure is filled with the fresh structure. A seawater-mixed alumina cement concrete characterized in that it is embedded in the concrete and hardened, and the hardened concrete and the steel structure are integrally resisted against external force.
高い張力に抵抗し得るＰＣ鋼材により構成されるＰＣ鋼材構造体にあらかじめ予張力を導入した状態でコンクリート型枠内に配置した後に、前記練り混ぜた後のフレッシュコンクリートを前記型枠内に充填して前記ＰＣ鋼材構造体の一部又は全体を前記フレッシュコンクリート内に埋設して硬化させ、硬化後のコンクリートに前記予張力に起因する圧縮力であるプレストレスをプレテンション式で付与し、前記硬化後のコンクリートが外力に対し抵抗するように構成されたこと
を特徴とする海水配合型アルミナセメントコンクリート。 In the seawater-containing alumina cement concrete according to claim 1,
After placing the PC steel structure composed of PC steel material that can resist high tension in the concrete formwork with pre-tension introduced in advance, the fresh concrete after mixing is filled into the formwork. Then, a part or the whole of the PC steel structure is embedded in the fresh concrete and hardened, and pre-stress is applied to the hardened concrete by a pre-tension method that is a compressive force resulting from the pre-tension, and the hardening A seawater-mixed alumina cement concrete characterized in that the concrete afterwards is configured to resist external forces.
高い張力に抵抗し得るＰＣ鋼材により構成されるＰＣ鋼材構造体をコンクリート型枠内に配置した後に、前記練り混ぜた後のフレッシュコンクリートを前記型枠内に充填して前記ＰＣ鋼材構造体の一部又は全体を前記フレッシュコンクリート内に埋設して硬化させ、コンクリート硬化後に個々のＰＣ鋼材に張力を導入し当該張力に起因する圧縮力であるプレストレスを前記硬化後のコンクリートにポストテンション式で付与し、前記硬化後のコンクリートが外力に対し抵抗するように構成されたこと
を特徴とする海水配合型アルミナセメントコンクリート。 In the seawater-containing alumina cement concrete according to claim 1,
After a PC steel structure composed of PC steel capable of resisting high tension is placed in a concrete mold, the fresh concrete after mixing is filled in the mold and the PC steel structure is one of the PC steel structures. A part or the whole is buried in the fresh concrete and hardened, and after the concrete is hardened, tension is introduced into each PC steel, and pre-stress, which is a compressive force resulting from the tension, is applied to the hardened concrete by a post tension method. The seawater-mixed alumina cement concrete is characterized in that the hardened concrete resists external force.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004101377A JP2005281112A (en) | 2004-03-30 | 2004-03-30 | Seawater-formulated type alumina cement concrete |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004101377A JP2005281112A (en) | 2004-03-30 | 2004-03-30 | Seawater-formulated type alumina cement concrete |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2005281112A true JP2005281112A (en) | 2005-10-13 |
Family
ID=35179895
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2004101377A Pending JP2005281112A (en) | 2004-03-30 | 2004-03-30 | Seawater-formulated type alumina cement concrete |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2005281112A (en) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011127157A (en) * | 2009-12-16 | 2011-06-30 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Method for preventing corrosion of reinforcing bar in reinforced concrete |
| EP2465837A1 (en) | 2010-12-17 | 2012-06-20 | Obayashi Corporation | Seawater-mixed concrete, concrete structure constructed with the same, and design method of concrete structure constructed with seawater-mixed concrete |
| JP2013177660A (en) * | 2012-02-29 | 2013-09-09 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Method for constructing reinforced concrete structure |
| CN106186968A (en) * | 2016-06-29 | 2016-12-07 | 河南省交通科学技术研究院有限公司 | A kind of reinforced concrete structures Damage of Corroded position repairing interfacial agents |
| JP6055953B1 (en) * | 2015-10-05 | 2016-12-27 | 昌樹 阿波根 | Prestressed concrete manufacturing method |
| CN106396531A (en) * | 2015-12-30 | 2017-02-15 | 中冶建筑研究总院有限公司 | Salt-fixing agent for seawater coral aggregate concrete |
| WO2018003190A1 (en) * | 2016-06-27 | 2018-01-04 | 一般社団法人輝宝 | Method for producing prestressed concrete |
-
2004
- 2004-03-30 JP JP2004101377A patent/JP2005281112A/en active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011127157A (en) * | 2009-12-16 | 2011-06-30 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Method for preventing corrosion of reinforcing bar in reinforced concrete |
| EP2465837A1 (en) | 2010-12-17 | 2012-06-20 | Obayashi Corporation | Seawater-mixed concrete, concrete structure constructed with the same, and design method of concrete structure constructed with seawater-mixed concrete |
| EP2767523A1 (en) | 2010-12-17 | 2014-08-20 | Obayashi Corporation | Seawater-mixed concrete, concrete structure constructed with the same, and design method of concrete structure constructed with seawater-mixed concrete |
| JP2013177660A (en) * | 2012-02-29 | 2013-09-09 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Method for constructing reinforced concrete structure |
| JP6055953B1 (en) * | 2015-10-05 | 2016-12-27 | 昌樹 阿波根 | Prestressed concrete manufacturing method |
| CN106396531A (en) * | 2015-12-30 | 2017-02-15 | 中冶建筑研究总院有限公司 | Salt-fixing agent for seawater coral aggregate concrete |
| WO2018003190A1 (en) * | 2016-06-27 | 2018-01-04 | 一般社団法人輝宝 | Method for producing prestressed concrete |
| CN109415260A (en) * | 2016-06-27 | 2019-03-01 | 株式会社Hpc冲绳 | The manufacturing method of prestressed concrete |
| CN109415260B (en) * | 2016-06-27 | 2022-02-22 | 株式会社Hpc冲绳 | Method for manufacturing prestressed concrete |
| CN106186968A (en) * | 2016-06-29 | 2016-12-07 | 河南省交通科学技术研究院有限公司 | A kind of reinforced concrete structures Damage of Corroded position repairing interfacial agents |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Ghahari et al. | An accelerated test method of simultaneous carbonation and chloride ion ingress: durability of silica fume concrete in severe environments | |
| Wang et al. | Effects of coral sand powder and corrosion inhibitors on reinforcement corrosion in coral aggregate seawater concrete in a marine environment | |
| Al-Ameeri et al. | Influence of cracks on the carbonation resistance of concrete structures | |
| Chen et al. | Diffusion resisting performance of concrete modified with sodium methyl silicate in saline soil area | |
| Abdel-Magid et al. | Influence of seawater in strengths of concrete mix design when used in mixing and curing | |
| CM et al. | Effects of Carbonation on the Properties of Concrete | |
| Sotiriadis et al. | Influence of sulfates on chloride diffusion and chloride-induced reinforcement corrosion in limestone cement materials at low temperature | |
| JP2005281112A (en) | Seawater-formulated type alumina cement concrete | |
| Van Mullem et al. | Influence of superabsorbent polymers on the chloride ingress of mortar measured by chloride diffusion and a quasi-steady-state migration test | |
| Zhang et al. | Two-and three-dimensional chloride ingress into fly ash concrete | |
| Wong et al. | Effects of aggressive ammonium nitrate on durability properties of concrete using sandstone and granite aggregates | |
| Trejo et al. | Influence of Alkali-Silica Reaction Reactivity on Corrosion in Reinforced Concrete. | |
| Patel et al. | Durability study of M70 grade structural concrete | |
| CN101509876B (en) | Method for packaging reinforcement corrosion fiber optic sensor | |
| Bustillo Revuelta | Concrete | |
| Comité euro-international du béton | Durable Concrete Structures: Design Guide | |
| Backus et al. | Combined chloride and carbon dioxide ingression in concrete exposed to cyclic wetting and drying | |
| Yalley et al. | Assessing qualities of different sources of water for mixing concrete | |
| CN104446244A (en) | Solidification and stabilization enhancer for dredged mud | |
| Al-Neshawy et al. | Comprehensive state-of-the-art report for long-term behaviour of concrete structures in repository environment | |
| Kwan et al. | Durability of reinforced concrete structures, theory vs practice | |
| Grandet | Durability of High Performance Concrete in Relation to ‘External’Chemical Attack | |
| Aligizaki | Modeling of concrete cracking due to corrosion of embedded reinforcement | |
| Garcia | Durability testing of rapid, cement-based repair materials for transportation structures | |
| Landage et al. | Replacement of fresh water by salt water in making concrete |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060816 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20060829 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Effective date: 20061213 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20070104 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |