JP2005079247A - Radio wave absorber - Google Patents
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Abstract
【課題】遮蔽しようとする周波数の電波を選択的に吸収し、しかも、従来のλ／４型電波吸収体よりも厚さを薄くし、且つ電波吸収体の電磁波反射膜と電磁波吸収膜の間に用いる誘電体層にハニカム構造を用いることにより軽量な電波吸収体を提供し、遮蔽しようとする周波数以外の電波を双方向に透過させることができ電波吸収体間の接続や接地の必要がなく施工性に優れる電波吸収体を提供する。
【解決手段】抵抗体皮膜層１１とハニカム構造誘電体層１４とを備え、抵抗体皮膜層１１に対して反対側の前記誘電体層１４表面には電波反射層１３が形成され、少なくとも前記抵抗体皮膜層１１と電波反射層１３との間には位相調整層１６が設けられている。
【選択図】図１An object of the present invention is to selectively absorb a radio wave having a frequency to be shielded, to be thinner than a conventional λ / 4 type radio wave absorber, and between an electromagnetic wave reflection film and an electromagnetic wave absorption film of the radio wave absorber. By using a honeycomb structure for the dielectric layer used in the antenna, a lightweight electromagnetic wave absorber can be provided, and radio waves other than the frequency to be shielded can be transmitted bidirectionally, eliminating the need for connection and grounding between the electromagnetic wave absorbers. An electromagnetic wave absorber excellent in workability is provided.
A resistive coating layer 11 and a honeycomb structure dielectric layer 14 are provided, and a radio wave reflection layer 13 is formed on the surface of the dielectric layer 14 opposite to the resistive coating layer 11, and at least the resistance layer A phase adjustment layer 16 is provided between the body coating layer 11 and the radio wave reflection layer 13.
[Selection] Figure 1
Description
本発明は、電波吸収体に関するものであり、特に、特定周波数の電波を選択的に吸収する電波吸収体に関するものである。 The present invention relates to a radio wave absorber, and particularly to a radio wave absorber that selectively absorbs radio waves of a specific frequency.
近年、事業所内の簡易型携帯電話や無線ＬＡＮ等の室内における専用通信の利用が広がりを見せるなか、情報の漏洩防止や外部からの侵入電波による誤動作やノイズ防止といった点から、オフィス内での電波環境を整えることが不可欠になってきている。そのような電波環境の整備用部材として、既に種々のタイプのものが提案されている。 In recent years, the use of dedicated communications in offices, such as simple mobile phones and wireless LANs, has been widespread. From the standpoints of preventing information leaks and preventing malfunctions and noise caused by incoming radio waves from outside, It is essential to prepare the environment. Various types of members for maintaining such a radio wave environment have already been proposed.
例えば、特公平６−９９９７２号公報には、金属やフェライトなどの電磁シールド部材をビルの躯体に付加することで、広い周波数帯域で任意の周波数の電波を使って情報通信が出来る電磁シールド・インテリジェントビルが提案されている。 For example, Japanese Patent Publication No. 6-99972 discloses an electromagnetic shield / intelligent that can communicate information using radio waves of an arbitrary frequency in a wide frequency band by adding an electromagnetic shield member such as metal or ferrite to a housing of a building. A building has been proposed.
しかしながら、このような鉄板、金属網、金属メッシュ、金属箔などの電波反射体やフェライトなどの電波吸収体を電磁シールド部材として用いたものでは、それらの電磁シールド性に周波数選択性が無いため、遮蔽しようとする周波数以外の電波まで遮蔽してしまうという問題があった。 However, such a steel plate, a metal net, a metal mesh, a metal reflector such as a radio wave reflector such as a metal foil or an electromagnetic wave absorber such as a ferrite, because there is no frequency selectivity in their electromagnetic shielding properties, There was a problem of shielding even radio waves other than the frequency to be shielded.
また、前記電波反射体はテレビ電波を反射し、受信障害（ゴーストの発生）の原因となるため、用いることができる箇所が制限される。さらに、電磁シールド部材間の隙間によってシールド性能が大きく低下するため、個々の部材が持つシールド性能を十分発揮させるには、部材間の接続や接地など施工面での厳密性が要求される。 In addition, the radio wave reflector reflects a TV radio wave and causes a reception failure (ghosting), so that the locations where it can be used are limited. Furthermore, since the shielding performance is greatly deteriorated due to the gap between the electromagnetic shielding members, strictness in terms of construction such as connection between members and grounding is required in order to sufficiently exhibit the shielding performance of each member.
このような問題点を解消するものとしては、特開平１０−１６９０３９号公報に、線状のアンテナ素子を定期的に配列させることで、遮蔽しようとする特定周波数の電波のみを遮蔽し、部材間の接続や接地も必要ないという建物が提案されている。しかしながら、その遮蔽は反射損失によるものが大部分であるため、オフィス内部において反射電波によるＣＲＴ画面の揺らぎや通信機器の誤動作などが起こる場合があるという問題を有していた。 In order to solve such a problem, in Japanese Patent Laid-Open No. 10-169039, linear antenna elements are regularly arranged so that only radio waves having a specific frequency to be shielded are shielded between members. Buildings that do not require connection or grounding have been proposed. However, since most of the shielding is caused by reflection loss, there is a problem that the CRT screen may be fluctuated due to reflected radio waves or the communication device may malfunction in the office.
このようなオフィス内部における電波反射に起因する問題を解消するものとしては、特開平９−１６２５８９号公報や特開平５−３３５８３２号公報に、特定周波数の電波を選択的に吸収する電波吸収体が提案されている。特開平９−１６２５８９号公報の電波吸収体は、導電体より大きく絶縁体より小さい電気抵抗値を持つエレメントを配列させて、特定周波数（以上）の電波を吸収するものである。しかしながら、この電波吸収体による遮蔽は、電波の照射によってエレメント内を流れる交番電流の抵抗損失によるものであるため、微小な体積のエレメントでは、遮蔽しようとする周波数の電波においても実際的には透過が多くなり、吸収可能な電波量は僅少になるという問題を有していた。 In order to solve such problems caused by the reflection of radio waves inside the office, Japanese Patent Application Laid-Open No. 9-162589 and Japanese Patent Application Laid-Open No. 5-335832 disclose a radio wave absorber that selectively absorbs radio waves of a specific frequency. Proposed. The radio wave absorber disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 9-162589 absorbs radio waves having a specific frequency (or higher) by arranging elements having an electric resistance value larger than that of a conductor and smaller than that of an insulator. However, since the shielding by the radio wave absorber is due to the resistance loss of the alternating current that flows in the element due to the irradiation of the radio wave, the element having a small volume actually transmits the radio wave of the frequency to be shielded. The amount of radio waves that can be absorbed becomes small.
特開平５−３３５８３２号公報の電波吸収体は、図８に示すように、抵抗体皮膜３１と電波反射体３２とが誘電体層３３（層の厚さがこの誘電体層内における電波波長の４分の１）を挟んで配置された電波吸収体３０であり、特定周波数の電波のみを選択的に吸収する、いわゆるλ／４型電波吸収体である。 As shown in FIG. 8, the radio wave absorber disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 5-335832 includes a resistor film 31 and a radio wave reflector 32 formed of a dielectric layer 33 (the thickness of the radio wave wavelength in the dielectric layer). It is a so-called λ / 4-type radio wave absorber that is a radio wave absorber 30 arranged with a quarter) interposed therebetween, and selectively absorbs only radio waves of a specific frequency.
このλ／４型電波吸収体による電波吸収の原理を、図８及び図９を参照しながら説明する。図９に示すように、一般に電波がある媒体Ａ（誘電体層３３）中から他の媒体Ｂ（電
波反射層３２）へ矢印方向に入射する場合、Ａ／Ｂ界面での電波の反射係数ＳABは、下記式（１）で表される。
The principle of radio wave absorption by this λ / 4 type radio wave absorber will be described with reference to FIGS. As shown in FIG. 9, when light is incident on the other medium B (radio wave reflection layer 32) in the direction of the arrow from the medium A (dielectric layer 33) where radio waves are generally present, the reflection coefficient S AB of the radio wave at the A / B interface. Is represented by the following formula (1).
ＳAB＝（ＺB−ＺA）／（ＺB＋ＺA）・・・（１）
なお、式中、ＺA は媒体Ａの電波特性インピーダンスであり、ＺB は媒体Ｂの電波特性インピーダンスである。
SAB = (ZB−ZA) / (ZB + ZA) (1)
In the equation, ZA is the radio wave characteristic impedance of the medium A, and ZB is the radio wave characteristic impedance of the medium B.
ここで、媒体Ｂは電波反射体３２、すなわち導体（ＺB ≒０）であるので、ＳAB≒−１となり、電波はＡ／Ｂ界面で完全に反射され、媒体Ａ中に大きな定在波が立つ。この時、媒体Ａ中での負荷インピーダンスＺの値は、下記式（２）で表されるように、Ａ／Ｂ界面（Ｘ＝０）で０であり、Ａ／Ｂ界面からＸ＝λ／４（λは電波の波長）の所で無限大∞になる。 Here, since the medium B is the radio wave reflector 32, that is, the conductor (ZB≈0), SAB≈−1, the radio wave is completely reflected at the A / B interface, and a large standing wave is generated in the medium A. . At this time, the value of the load impedance Z in the medium A is 0 at the A / B interface (X = 0) as expressed by the following formula (2), and X = λ / from the A / B interface. It becomes infinity ∞ at 4 (λ is the wavelength of the radio wave).
Ｚ＝ｊＺA ｔａｎβＸ・・・（２）
（β＝２π／λ）
なお、式中、ｊは素数単位、βは伝搬定数の虚数部（位相定数）であり、Ｘは図９に示すようにＡ／Ｂ界面からの距離である。
Z = jZA tan βX (2)
(Β = 2π / λ)
In the equation, j is a prime unit, β is an imaginary part (phase constant) of a propagation constant, and X is a distance from the A / B interface as shown in FIG.
このＸ＝λ／４の位置にインピーダンスＲの抵抗体皮膜３１を置くと、この位置での負荷インピーダンスは、Ｒと∞との並列合成であるので、ほぼＲとなり、この位置での反射係数Ｓλ/4は、下記式（３）で表される値になる。 When the resistor film 31 having the impedance R is placed at the position of X = λ / 4, the load impedance at this position is approximately R because of the parallel combination of R and ∞, and the reflection coefficient Sλ at this position. / 4 is a value represented by the following formula (3).
Ｓλ/4＝（Ｒ−Ｚ0 ）／（Ｒ＋Ｚ0 ）・・・（３）
（Ｚ0 ：自由空間のインピーダンス）
すなわち、抵抗体皮膜３１のインピーダンスＲが、自由空間の電波特性インピーダンスＺ0 に完全に等しければ反射係数Ｓλ/4は０となる。
Sλ / 4 = (R−Z0) / (R + Z0) (3)
(Z0: impedance of free space)
That is, if the impedance R of the resistor film 31 is completely equal to the radio wave characteristic impedance Z0 in free space, the reflection coefficient Sλ / 4 is zero.
この電波吸収体３０は、電波吸収量が特開平９−１６２５８９号公報のものに比して大きく、周波数選択性にも優れる。しかしながら、媒体Ａ（誘電体層３３）の裏側を金属箔や金属網などの媒体Ｂ（電波反射体３２）で裏打ちするため、遮蔽しようとする周波数以外の電波は反射してしまう、すなわち、その周波数選択性は抵抗体皮膜側から到来する電波の反射成分に対してのみであるという問題を有していた。さらに、媒体Ｂ（電波反射体３２）側から到来する電波は、周波数に関係なく反射されてしまい、上述したテレビ電波受信障害の原因となる可能性があった。 This radio wave absorber 30 has a larger radio wave absorption amount than that of JP-A-9-162589 and is excellent in frequency selectivity. However, since the back side of the medium A (dielectric layer 33) is backed by a medium B (radio wave reflector 32) such as a metal foil or a metal net, radio waves other than the frequency to be shielded are reflected. There is a problem that the frequency selectivity is only for the reflection component of the radio wave coming from the resistor film side. Furthermore, radio waves coming from the medium B (radio wave reflector 32) side are reflected regardless of the frequency, which may cause the above-described television radio wave reception failure.
遮蔽しようとする周波数の電波のみを選択的に吸収し、これ以外の電波を双方向に透過させる電波吸収体としては、特開２０００−３２３９２０号公報に、抵抗体皮膜と、遮蔽しようとする周波数の電波に対応した特定の長さを有する金属線素子が配設された電波反射層とが、誘電体層を挟んで配置された電波吸収体が提案されている。しかしながら、この電波吸収体をはじめ、従来のλ／４型電波吸収体においては、遮蔽しようとする電波の周波数が低くなる、すなわち波長が長くなるにつれて、誘電体層の厚さλ／４が厚くなり、電波吸収体全体が厚くなるといった問題を有していた。
本発明の目的は、遮蔽しようとする周波数の電波を選択的に吸収し、しかも、従来のλ／４型電波吸収体よりも厚さを薄くし、かつ、電波吸収体の電磁波反射膜と電磁波吸収膜の間に用いる誘電体層にハニカム構造を用いることにより軽量な電波吸収体を提供することにある。 An object of the present invention is to selectively absorb a radio wave having a frequency to be shielded, to be thinner than a conventional λ / 4 type radio wave absorber, and to form an electromagnetic wave reflection film and an electromagnetic wave of the radio wave absorber. An object of the present invention is to provide a lightweight radio wave absorber by using a honeycomb structure for a dielectric layer used between absorption films.
また、本発明の目的は、さらに、遮蔽しようとする周波数以外の電波を双方向に透過させることができ、電波吸収体間の接続や接地の必要がなく施工性に優れる電波吸収体を提供することにある。 Another object of the present invention is to provide a radio wave absorber that can transmit a radio wave other than the frequency to be shielded in both directions and has excellent workability without the need for connection or grounding between the radio wave absorbers. There is.
本発明の請求項１に係る発明は、抵抗体皮膜層１１とハニカム構造誘電体層１４とを備え、抵抗体皮膜層１１に対して反対側の前記誘電体層１４表面には電波反射層１３が形成され、少なくとも前記抵抗体皮膜層１１と電波反射層１３との間には位相調整層１６が設けられていることを特徴とする電波吸収体である。 The invention according to claim 1 of the present invention includes a resistor film layer 11 and a honeycomb structure dielectric layer 14, and a radio wave reflection layer 13 is provided on the surface of the dielectric layer 14 opposite to the resistor film layer 11. And a phase adjusting layer 16 is provided at least between the resistor film layer 11 and the radio wave reflection layer 13.
本発明の請求項２に係る発明は、上記請求項１に係る電波吸収体において、前記位相調整層１６は、抵抗体皮膜層１１と電波反射層１３との間の前記ハニカム構造誘電体層１４の層内に設けられていることを特徴とする電波吸収体である。 The invention according to claim 2 of the present invention is the radio wave absorber according to claim 1, wherein the phase adjustment layer 16 includes the honeycomb structure dielectric layer 14 between the resistor film layer 11 and the radio wave reflection layer 13. An electromagnetic wave absorber provided in the layer.
本発明の請求項３に係る発明は、上記請求項１又は２に係る電波吸収体において、前記位相調整層１６は、遮蔽しようとする周波数の電波に対応した独立した複数の金属線素子１５が配設されたものであることを特徴とする電波吸収体である。 The invention according to claim 3 of the present invention is the radio wave absorber according to claim 1 or 2, wherein the phase adjustment layer 16 includes a plurality of independent metal wire elements 15 corresponding to radio waves having a frequency to be shielded. A radio wave absorber characterized by being disposed.
本発明の請求項４に係る発明は、上記請求項３に係る電波吸収体において、前記位相調整層１６は、遮蔽しようとする周波数の電波に対応した特定の長さを有する独立した複数の金属線素子１５が配設されたものであることを特徴とする電波吸収体である。 According to a fourth aspect of the present invention, in the radio wave absorber according to the third aspect, the phase adjusting layer 16 includes a plurality of independent metals having a specific length corresponding to radio waves having a frequency to be shielded. The electromagnetic wave absorber is characterized in that the line element 15 is provided.
本発明の請求項５に係る発明は、上記請求項３又は４に係る電波吸収体において、前記位相調整層１６の独立した複数の各々金属線素子１５が、線状であり、複数の開放端を有し、該開放端間の金属線素子１５の長さが、遮蔽しようとする周波数の電波の換算誘電率を考慮した波長の２分の１に対して±２％以上異なることを特徴とする電波吸収体である。 The invention according to claim 5 of the present invention is the radio wave absorber according to claim 3 or 4, wherein each of the plurality of independent metal wire elements 15 of the phase adjustment layer 16 is linear, and a plurality of open ends. The length of the metal wire element 15 between the open ends is different by ± 2% or more with respect to half of the wavelength considering the converted dielectric constant of the radio wave having the frequency to be shielded. It is a radio wave absorber.
本発明の請求項６に係る発明は、上記請求項３又は４に係る電波吸収体において、前記位相調整層１６の独立した複数の各々金属線素子１５が、環状であり、その１周の長さが、遮蔽しようとする周波数の電波の換算誘電率を考慮した波長に対して±２％以上異なることを特徴とする電波吸収体である。 The invention according to claim 6 of the present invention is the radio wave absorber according to claim 3 or 4, wherein each of the plurality of independent metal wire elements 15 of the phase adjustment layer 16 is annular and has a length of one circumference. The electromagnetic wave absorber is characterized in that the difference is ± 2% or more with respect to the wavelength considering the converted dielectric constant of the radio wave of the frequency to be shielded.
本発明の請求項７に係る発明は、上記請求項３又は４に係る電波吸収体において、前記位相調整層１６が、線状、環状など異なるパターンによる複数種類の金属線素子１５、あるいは長さの異なる複数種類の金属線素子１５が配設されたものであることを特徴とする電波吸収体である。 The invention according to claim 7 of the present invention is the radio wave absorber according to claim 3 or 4, wherein the phase adjustment layer 16 is a plurality of types of metal wire elements 15 having different patterns such as linear or annular, or lengths. A radio wave absorber characterized in that a plurality of different types of metal wire elements 15 are disposed.
本発明の請求項８に係る発明は、上記請求項１乃至７のいずれか１項に係る電波吸収体において、前記電波反射層１３は、遮蔽しようとする周波数の電波に対応した独立した複
数の金属線素子１２が配設されたものであることを特徴とする電波吸収体である。
The invention according to claim 8 of the present invention is the radio wave absorber according to any one of claims 1 to 7, wherein the radio wave reflection layer 13 includes a plurality of independent radio waves corresponding to radio waves having a frequency to be shielded. A radio wave absorber characterized in that a metal wire element 12 is provided.
本発明の請求項９に係る発明は、上記請求項１乃至８のいずれか１項に係る電波吸収体において、前記電波反射層１３は、遮蔽しようとする周波数の電波に対応した特定の長さを有する独立した複数の金属線素子１２が配設されたものであることを特徴とする電波吸収体である。 The invention according to claim 9 of the present invention is the radio wave absorber according to any one of claims 1 to 8, wherein the radio wave reflection layer 13 has a specific length corresponding to radio waves having a frequency to be shielded. A radio wave absorber characterized in that a plurality of independent metal wire elements 12 having the above are disposed.
本発明の請求項１０に係る発明は、上記請求項８又は９に係る電波吸収体において、前記電波反射層１３の独立した複数の金属線素子１２が、線状であり、複数の開放端を有し、該開放端間の金属線素子１２の長さが、遮蔽しようとする周波数の電波の換算誘電率を考慮した波長の２分の１に対して±２５％の範囲内であることを特徴とする電波吸収体である。 According to a tenth aspect of the present invention, in the radio wave absorber according to the eighth or ninth aspect, the plurality of independent metal wire elements 12 of the radio wave reflecting layer 13 are linear, and a plurality of open ends are provided. And the length of the metal wire element 12 between the open ends is within a range of ± 25% with respect to a half of the wavelength considering the converted dielectric constant of the radio wave having the frequency to be shielded. It is a featured wave absorber.
本発明の請求項１１に係る発明は、上記請求項８又は９に係る電波吸収体において、前記電波反射層１３の独立した複数の金属線素子１２が、環状であり、その１周の長さが、遮蔽しようとする周波数の電波の換算誘電率を考慮した波長に対して±２５％の範囲内であることを特徴とする電波吸収体である。 According to an eleventh aspect of the present invention, in the radio wave absorber according to the eighth or ninth aspect, the plurality of independent metal wire elements 12 of the radio wave reflecting layer 13 are annular, and the length of one circumference thereof. Is a radio wave absorber characterized in that it is within a range of ± 25% with respect to the wavelength considering the converted dielectric constant of the radio wave of the frequency to be shielded.
本発明の請求項１２に係る発明は、上記請求項８又は９に係る電波吸収体において、前記電波反射層１３が、線状、環状など異なるパターンによる複数種類の金属線素子１２、あるいは長さの異なる複数種類の金属線素子１２が配設されたものであることを特徴とする電波吸収体である。 The invention according to claim 12 of the present invention is the radio wave absorber according to claim 8 or 9, wherein the radio wave reflection layer 13 is a plurality of types of metal wire elements 12 having different patterns such as linear or annular, or lengths. A radio wave absorber characterized in that a plurality of types of metal wire elements 12 having different sizes are disposed.
本発明の請求項１３に係る発明は、上記請求項１乃至１２のいずれか１項に係る電波吸収体において、前記抵抗体皮膜層１１が、所定の基材を介してハニカム構造誘電体層１４の片側表面に、ベタ状又は網状など各種パターン状の皮膜層であって、そのうちの１種類又は複数種類の皮膜層として設けられていることを特徴とする電波吸収体である。 According to a thirteenth aspect of the present invention, in the radio wave absorber according to any one of the first to twelfth aspects, the resistor coating layer 11 has a honeycomb structure dielectric layer 14 via a predetermined base material. A radio wave absorber characterized in that it is provided with one or a plurality of types of coating layers of various patterns such as a solid shape or a net shape on the one side surface.
本発明の請求項１４に係る発明は、上記請求項１乃至１３のいずれか１項に係る電波吸収体において、前記抵抗体皮膜層１１が、その表面において反射される遮蔽しようとする周波数の電波が４０％以下に減衰するようなインピーダンスを有することを特徴とする電波吸収体である。 According to a fourteenth aspect of the present invention, in the radio wave absorber according to any one of the first to thirteenth aspects, the resistor coating layer 11 is a radio wave having a frequency to be shielded that is reflected on a surface thereof. It is an electromagnetic wave absorber characterized by having an impedance that attenuates to 40% or less.
本発明の請求項１５に係る発明は、上記請求項１乃至１４のいずれか１項に係る電波吸収体であって、遮蔽しようとする周波数以外の電波を双方向に透過させることができ且つ遮蔽しようとする周波数から±２０％以上異なる周波数における電波の透過損失が１０ｄＢ以下であることを特徴とする電波吸収体である。 A fifteenth aspect of the present invention is the radio wave absorber according to any one of the first to fourteenth aspects, wherein radio waves other than the frequency to be shielded can be transmitted in both directions and shielded. A radio wave absorber characterized in that a transmission loss of radio waves at a frequency different by ± 20% or more from a frequency to be attempted is 10 dB or less.
本発明の電波吸収体は、抵抗体皮膜層と誘電体層とを有し、抵抗体皮膜層とは反対側の誘電体層表面には電波反射層が形成され、抵抗体皮膜層と電波反射層との間には位相調整層が設けられているので、抵抗体皮膜層側から到来する遮蔽しようとする周波数の電波を選択的に吸収し、電波反射層側から到来する遮蔽しようとする周波数の電波を反射し、しかも、抵抗体皮膜層と位相調整層は、他の層に比べてきわめて薄く形成することができるので、従来のλ／４型電波吸収体よりも厚さを薄くすることができる。 The radio wave absorber of the present invention has a resistor film layer and a dielectric layer, and a radio wave reflection layer is formed on the surface of the dielectric layer opposite to the resistor film layer. Since the phase adjustment layer is provided between the layer and the layer, it selectively absorbs the radio wave of the frequency to be shielded coming from the resistor film layer side, and the frequency to be shielded coming from the radio wave reflection layer side In addition, the resistor film layer and the phase adjustment layer can be made extremely thin compared to other layers, so the thickness is made thinner than the conventional λ / 4 type wave absorber. Can do.
また、本発明の電波吸収体を用いて電波遮蔽室等を形成すると、室内での専用通信（事業所内簡易型携帯電話や無線ＬＡＮなど）に使用する電波の室内での反射や室外からの侵入に起因する画面の揺らぎや、専用通信の誤動作などの発生を防止できるとともに、外部との通信や公共放送の受信などが可能である。 In addition, when a radio wave shielding room or the like is formed using the radio wave absorber of the present invention, radio waves used for indoor dedicated communication (such as an in-house simple mobile phone or a wireless LAN) are reflected indoors or enter from outside the room. In addition to preventing screen fluctuations and malfunctions of dedicated communications, it is possible to communicate with the outside and receive public broadcasts.
また、位相調整層が、独立した複数の金属線素子を配設したものであれば、遮蔽しようとする周波数以外の電波を双方向に透過させることができ、電波吸収体間の接続や接地の必要がなく、そのため施工性に優れる。また、抵抗体皮膜層及び誘電体層として、光の透過率の高い材質を用いれば、得られる電波吸収体は、光の透過率の高いものとなり、窓ガラスなどにも貼設することができる。 In addition, if the phase adjustment layer is provided with a plurality of independent metal wire elements, radio waves other than the frequency to be shielded can be transmitted bidirectionally, and connection between the wave absorbers and grounding can be performed. There is no need, so it is excellent in workability. Further, if a material having a high light transmittance is used as the resistor film layer and the dielectric layer, the obtained radio wave absorber has a high light transmittance and can be attached to a window glass or the like. .
また、抵抗体皮膜層が、ベタ状又は網状など各種パターン状に複数種類設けられていれば、複数の周波数の電波を吸収することができる。 Further, if a plurality of types of resistor film layers are provided in various patterns such as a solid shape or a net shape, radio waves having a plurality of frequencies can be absorbed.
また、電波反射層が、遮蔽しようとする周波数の電波に対応した特定の長さを有する、独立した複数の金属線素子が配設されたものであれば、遮蔽しようとする周波数の電波のうち、電波反射層側から到来する電波は反射し、遮蔽しようとする周波数以外の電波を双方向に透過させることができ、電波吸収体間の接続や接地の必要がなく、施工性に優れる。 In addition, if the radio wave reflection layer is provided with a plurality of independent metal wire elements having a specific length corresponding to the radio wave of the frequency to be shielded, The radio wave coming from the radio wave reflection layer side is reflected, and radio waves other than the frequency to be shielded can be transmitted in both directions, and there is no need for connection between the radio wave absorbers or grounding, and the workability is excellent.
また、電波反射層が複数種類の金属線素子を配設したものであれば、複数の周波数の電波を反射することができる。 Further, if the radio wave reflection layer is provided with a plurality of types of metal wire elements, radio waves having a plurality of frequencies can be reflected.
また、抵抗体皮膜層が、その表面において反射される、遮蔽しようとする周波数の電波が４０％以下となるようなインピーダンスを有するものであれば、抵抗体皮膜層表面での反射を抑えつつ、遮蔽しようとする周波数の電波を効率よく吸収することができる。 In addition, if the resistor film layer has an impedance such that a radio wave having a frequency to be shielded is reflected by 40% or less on the surface, the reflection on the surface of the resistor film layer is suppressed, A radio wave having a frequency to be shielded can be efficiently absorbed.
また、本発明の電波吸収体が、遮蔽しようとする周波数から２０％以上離れた周波数における電波の透過損失が１０ｄＢ以下であれば、電波吸収体を透過する遮蔽しようとする周波数以外の電波の透過量が十分な量となる。 Further, if the radio wave absorber of the present invention has a radio wave transmission loss of 10 dB or less at a frequency 20% or more away from the frequency to be shielded, transmission of radio waves other than the frequency to be shielded that is transmitted through the radio wave absorber. The amount is sufficient.
また、位相調整層が複数種類の金属線素子を配設したものであれば、さらなる薄型化や広角度対応、複数周波数対応化などが可能である。 Further, if the phase adjustment layer is provided with a plurality of types of metal wire elements, it is possible to further reduce the thickness, support a wide angle, and support a plurality of frequencies.
本発明の電波吸収体は、図１の側断面図に示すように、抵抗体皮膜層１１と誘電体層１４とを有し、誘電体層１４は気孔率の高い軽量なハニカム構造を有しており、抵抗体皮膜層１１とは反対側の誘電体層１４表面には電波反射層１３が形成され、抵抗体皮膜層１１と電波反射層１３との間には、位相調整層１６が設けられていることを特徴とする。また、位相調整層１６は、独立した複数の金属線素子１５が配設されたものであることが望ましい。 As shown in the side sectional view of FIG. 1, the radio wave absorber of the present invention has a resistor film layer 11 and a dielectric layer 14, and the dielectric layer 14 has a lightweight honeycomb structure with a high porosity. A radio wave reflection layer 13 is formed on the surface of the dielectric layer 14 opposite to the resistor film layer 11, and a phase adjustment layer 16 is provided between the resistor film layer 11 and the radio wave reflection layer 13. It is characterized by being. The phase adjustment layer 16 is preferably provided with a plurality of independent metal wire elements 15.
ここで、図２〜図７は、位相調整層１６の独立した複数の金属線素子１５を示す平面図であり、例えば図２〜図４に示すように、金属線素子１５は、線状であり、複数の開放端２０を有し、該開放端２０間の金属線素子１５の長さが、遮蔽しようとする周波数の電波の換算誘電率を考慮した波長の２分の１に対して±２％以上異なるものであってもよく、また、例えば図５〜図７に示すように、金属線素子１５は、環状であり、その１周の長さが、遮蔽しようとする周波数の電波の換算誘電率を考慮した波長に対して±２％以上異なるものであってもよい。 Here, FIG. 2 to FIG. 7 are plan views showing a plurality of independent metal wire elements 15 of the phase adjustment layer 16. For example, as shown in FIG. 2 to FIG. 4, the metal wire elements 15 are linear. A plurality of open ends 20, and the length of the metal wire element 15 between the open ends 20 is ± with respect to half of the wavelength considering the converted dielectric constant of the radio wave of the frequency to be shielded. The metal wire element 15 is annular as shown in FIGS. 5 to 7, for example, and the length of one circumference of the radio wave of the frequency to be shielded. The difference may be ± 2% or more with respect to the wavelength considering the converted dielectric constant.
本発明においては、図１に示すハニカム構造を有する誘電体層１４の誘電率、厚さ、並びに金属線素子１５や抵抗体皮膜層１１の支持体（支持基材）に用いられているフィルムの誘電率、厚さを含め、等価的に求めたものを「換算誘電率」と呼ぶこととする。 In the present invention, the dielectric constant and thickness of the dielectric layer 14 having the honeycomb structure shown in FIG. 1 and the film used for the support (support base material) of the metal wire element 15 and the resistor film layer 11 are shown. What is obtained equivalently including the dielectric constant and thickness is referred to as “converted dielectric constant”.
また、電波反射層１３は、図１の側断面図に示すように、遮蔽しようとする周波数の電波に対応した特定の長さを有する、独立した複数の金属線素子１２が配設されたものであることが望ましい。 Further, as shown in the side sectional view of FIG. 1, the radio wave reflection layer 13 is provided with a plurality of independent metal wire elements 12 having a specific length corresponding to radio waves having a frequency to be shielded. It is desirable that
ここで、例えば図２〜図４に示すように、電波反射層１３の独立した複数の金属線素子１２は、線状であり、複数の開放端２０を有し、該開放端２０間の金属線素子１２の長さが、遮蔽しようとする周波数の電波の換算誘電率を考慮した波長の２分の１に対して±２％以上異なるものであってもよく、また、例えば図５〜図７に示すように、金属線素子１２は、環状であり、その１周の長さが、遮蔽しようとする周波数の電波の換算誘電率を考慮した波長に対して±２％以上異なるものであってもよい。 Here, for example, as shown in FIGS. 2 to 4, the plurality of independent metal wire elements 12 of the radio wave reflection layer 13 are linear, have a plurality of open ends 20, and the metal between the open ends 20. The length of the line element 12 may be different by ± 2% or more with respect to a half of the wavelength considering the converted dielectric constant of the radio wave of the frequency to be shielded. As shown in FIG. 7, the metal wire element 12 has an annular shape, and the length of one circumference thereof differs by ± 2% or more with respect to the wavelength considering the converted dielectric constant of the radio wave having the frequency to be shielded. May be.
また、前記電波反射層１３は、１層の金属線素子１２であってもよいし、複数層の金属線素子１２が絶縁層を挟んで配設されたものであってもよい。 The radio wave reflection layer 13 may be a single-layer metal wire element 12 or a plurality of metal wire elements 12 disposed with an insulating layer interposed therebetween.
また、上記抵抗体皮膜層１１は、ベタ状又は網状など各種パターン状の皮膜層であって、そのうちの１種類又は複数種類の皮膜層として設けられている。 The resistor film layer 11 is a film layer of various patterns such as a solid shape or a net shape, and is provided as one or more types of film layers.
また、抵抗体皮膜層１１は、その表面において反射される、遮蔽しようとする周波数の電波が４０％以下となるようなインピーダンスを有するものであることが望ましい。 Further, it is desirable that the resistor film layer 11 has an impedance such that radio waves having a frequency to be shielded and reflected on the surface thereof are 40% or less.
また、本発明の電波吸収体は、遮蔽しようとする周波数から２０％以上離れた周波数における電波の透過損失が、１０ｄＢ以下であることが望ましい。また、位相調整層１６の金属線素子１５は、１層であってもよいし、誘電体層を挟んで複数層設けられていてもよい。 The radio wave absorber of the present invention desirably has a radio wave transmission loss of 10 dB or less at a frequency 20% or more away from the frequency to be shielded. Further, the metal wire element 15 of the phase adjustment layer 16 may be a single layer, or a plurality of layers may be provided with a dielectric layer interposed therebetween.
以下、本発明を具体的に説明する。 The present invention will be specifically described below.
図１は、本発明の電波吸収体の一例を示す側断面図であり、この電波吸収体１０は、抵抗体皮膜層１１と、独立した複数の金属線素子１２が配設された電波反射層１３とが、ハニカム構造を有する誘電体層１４を挟んで配置され、抵抗体皮膜層１１と電波反射層１３との間には、独立した複数の金属線素子１５が配設されてなる位相調整層１６が、ハニカム構造を有する誘電体層１４を構成するハニカム構造の第１誘電体層１４ａとハニカム構造の第２誘電体層１４ｂとに挟まれるようにして設けられているものである。また、図中、矢印Ｉ、ＩＩはそれぞれ電波の到来方向を表したものである。 FIG. 1 is a side sectional view showing an example of a radio wave absorber according to the present invention. The radio wave absorber 10 includes a radio wave reflecting layer in which a resistor film layer 11 and a plurality of independent metal wire elements 12 are arranged. 13 is disposed with a dielectric layer 14 having a honeycomb structure interposed therebetween, and a plurality of independent metal wire elements 15 are disposed between the resistor film layer 11 and the radio wave reflection layer 13. The layer 16 is provided so as to be sandwiched between the first dielectric layer 14a having the honeycomb structure constituting the dielectric layer 14 having the honeycomb structure and the second dielectric layer 14b having the honeycomb structure. In the figure, arrows I and II represent the arrival directions of radio waves.
抵抗体皮膜層１１は、薄膜により抵抗値が大となる薄膜金属箔、薄膜金属網、金属薄膜（金属蒸着薄膜）や、ベタ状又は網状など各種パターン状の金属酸化物、金属窒化物あるいはその混合物の蒸着膜、スパッタリング膜、ＣＶＤ膜（ＣＶＤ：化学的蒸着）、あるいはその積層体、あるいは炭素粒子などの抵抗体粒子をゴムや高分子樹脂中に分散させた複合型抵抗体による皮膜など、その形態や製造方法、厚さなどに本質的な限定を受けるものではないが、図１のＩ方向から到来する遮蔽しようとする電波を十分吸収するため、その表面で進行波と反射波の間のインピーダンスをマッチングさせる必要がある。そのため、抵抗体皮膜層１１の厚みや誘電率、表面抵抗は、伝送線路理論や電磁界解析を用いて決定することが望ましい。 The resistor film layer 11 is a thin film metal foil, a thin film metal net, a metal thin film (metal vapor deposition thin film), a metal oxide having various patterns such as a solid or net pattern, a metal nitride, or its Vapor deposition film, sputtering film, CVD film (CVD: chemical vapor deposition), or a laminate thereof, or a film with a composite resistor in which resistor particles such as carbon particles are dispersed in rubber or polymer resin, etc. Although there is no essential limitation on its form, manufacturing method, thickness, etc., it sufficiently absorbs the radio wave coming from the direction I in FIG. Must be matched. Therefore, it is desirable to determine the thickness, dielectric constant, and surface resistance of the resistor coating layer 11 using transmission line theory or electromagnetic field analysis.
本発明の電波吸収体１０全体を等価回路化すると図１０の様になり、電波反射層１３に近い方から順々に入力インピーダンスＺin1 、Ｚin2 、Ｚin3 、Ｚin4 を算出していき、最終的に本発明の電波吸収体１０の表面（抵抗体皮膜層１１の表面）の入力インピーダンスＺin5 を求める。このＺin5 から本発明の電波吸収体１０の反射係数Γは、
Γ＝（Ｚin5 −Ｚ0 ）／（Ｚin5 ＋Ｚ0 ）・・・（４）
但し、Ｚ0 は自由空間のインピーダンス：３７７Ω／□（表面抵抗値）
という式で求められ、このΓが０．３以下であれば吸収体として機能しているが好ましくは０．１以下である。
An equivalent circuit of the entire radio wave absorber 10 of the present invention is as shown in FIG. 10, and the input impedances Zin1, Zin2, Zin3, Zin4 are calculated in order from the side closer to the radio wave reflection layer 13, and finally this The input impedance Zin5 of the surface of the radio wave absorber 10 of the invention (the surface of the resistor film layer 11) is obtained. From this Zin5, the reflection coefficient Γ of the wave absorber 10 of the present invention is
Γ = (Zin5−Z0) / (Zin5 + Z0) (4)
Z0 is free space impedance: 377 Ω / □ (surface resistance)
If this Γ is 0.3 or less, it functions as an absorber, but is preferably 0.1 or less.
したがって、このような抵抗体皮膜層１１は、例えば、図１に示すように、ハニカム構造を有する誘電体層１４の表面に直接設けられたものでもよいし、他の高分子フィルム（ポリエチレンテレフタレートフィルムなど）やガラス、セラミックス、紙などの誘電体からなる支持体上に抵抗体皮膜層１１を設け、その支持体を誘電体層１４表面に配置したものであってもよい。 Therefore, for example, as shown in FIG. 1, the resistor film layer 11 may be provided directly on the surface of the dielectric layer 14 having a honeycomb structure, or other polymer film (polyethylene terephthalate film). Etc.), a resistor film layer 11 may be provided on a support made of a dielectric such as glass, ceramics, paper, etc., and the support may be disposed on the surface of the dielectric layer 14.
ハニカム構造を有する誘電体層１４はガラス、セラミックス、紙、木材、有機高分子などその材質に本質的な制限を受けるものではなく、複数の材質を組み合わせて用いることもできるが、その厚み、並びに気孔率は、ハニカム構造を有する誘電体材質の誘電率や、吸収する電波の周波数によって決定される。この厚みの決定についても伝送線路理論や電磁界解析が有効である。ハニカム構造を用いることにより、軽量化した上で強度の増加を期待でき、使用する材料を減少させる効果もあるため、使用後の廃材の減少や製造コストの低下も期待できる。ハニカム構造としては、スポンジ形状や六角柱状、四角柱、三角柱の複数の柱体や波状の板と直線上の板の組み合わせなど様々な形状があげられるが、上記の形状に限られるものではない。 The dielectric layer 14 having a honeycomb structure is not essentially limited by its material such as glass, ceramics, paper, wood, organic polymer, and may be used in combination of a plurality of materials. The porosity is determined by the dielectric constant of a dielectric material having a honeycomb structure and the frequency of radio waves to be absorbed. Transmission line theory and electromagnetic field analysis are also effective in determining this thickness. By using the honeycomb structure, it is possible to expect an increase in strength while reducing the weight, and there is an effect of reducing the material to be used. Therefore, it is possible to expect a decrease in waste material after use and a reduction in manufacturing cost. Examples of the honeycomb structure include various shapes such as a sponge shape, a hexagonal column shape, a quadrangular column, a plurality of triangular columns, and a combination of a corrugated plate and a straight plate, but are not limited to the above shapes.
電波反射層１３は、金属板もしくは導電性セラミックスでも良いが、好ましくは、遮蔽しようとする周波数の電波に対応した特定の長さを有する独立した複数の金属線素子１２を誘電体層１４表面に配設したものである。ここで、金属線素子１２の材質は、インピーダンスがほぼ０である導体であることが望ましい。 The radio wave reflection layer 13 may be a metal plate or conductive ceramics. Preferably, a plurality of independent metal wire elements 12 having a specific length corresponding to radio waves having a frequency to be shielded are provided on the surface of the dielectric layer 14. It is arranged. Here, the material of the metal wire element 12 is preferably a conductor having an impedance of almost zero.
すなわち、通常、電波が到来している場所に、接地されていない金属棒や金属ワイヤ−などの導体を置いた場合、その金属線素子１２の長さ及び形状によって決定される共振周波数の電波は、電磁界の共振現象によって再放射される。つまり、電波の到来方向から見ると反射したことになる。また、共振周波数から離散するほど反射現象は無くなり無視することができる。よって、遮蔽しようとする周波数の電波に対応した特定の長さを有する金属線素子１２は、共振周波数付近では金属板と等価として扱える。また、この現象は直接導体の表面に入射する電波に対してだけでなく、その導体周囲の電波に対しても有効である。いわゆるアンテナ理論での等価開口面積にあたる。よって導体を周期的に配列することによって電波反射層として機能させることができる。 That is, when a conductor such as a metal rod or a metal wire that is not grounded is placed at a place where radio waves have arrived, the radio wave having a resonance frequency determined by the length and shape of the metal wire element 12 is usually Re-radiated by the resonance phenomenon of the electromagnetic field. In other words, it is reflected when viewed from the direction of arrival of radio waves. Further, the reflection phenomenon disappears as the frequency is separated from the resonance frequency and can be ignored. Therefore, the metal wire element 12 having a specific length corresponding to the radio wave having the frequency to be shielded can be treated as equivalent to a metal plate in the vicinity of the resonance frequency. This phenomenon is effective not only for radio waves directly incident on the surface of the conductor but also for radio waves around the conductor. This is equivalent to the equivalent aperture area in the so-called antenna theory. Therefore, it can function as a radio wave reflection layer by arranging conductors periodically.
また、金属線素子１２は、図２に示すように、開放端２０を有していて、該開放端２０間の金属線素子１２の長さは、遮蔽しようとする周波数の電波の誘電体層１４中での波長の２分の１とされる。すなわち、導体（金属線素子１２）と電波の相互作用（吸収、反射）は、導体と電波が共鳴する場合に大きくなり、この共鳴は、開放端間の導体の長さが電波波長の２分の１の場合に起こる。 Further, as shown in FIG. 2, the metal wire element 12 has an open end 20, and the length of the metal wire element 12 between the open ends 20 is a dielectric layer of a radio wave having a frequency to be shielded. 14 is half the wavelength. That is, the interaction (absorption, reflection) between the conductor (metal wire element 12) and the radio wave becomes large when the conductor and the radio wave resonate. Occurs in the case of 1.
なお、金属線素子１２の形状は、図２に示す線状のものに限定はされず、図３に示すような十字形のもの、図４に示すようなＹ字形のものなど、枝分かれ形状のものであっても構わない。枝分かれ形状のものでは、その分岐点から開放端２０までの長さが、電波波長の４分の１となる。また、金属線素子１２の形状は、図５〜図７に示す三角、四角、円など環状のものであっても構わない。環状のものでは、導体と電波との共鳴は、その１周の長さが、電波波長と同じ長さの場合に起こる。 Note that the shape of the metal wire element 12 is not limited to the linear shape shown in FIG. 2, but is a branched shape such as a cross shape as shown in FIG. 3 or a Y shape as shown in FIG. It doesn't matter. In the branched shape, the length from the branch point to the open end 20 is a quarter of the radio wave wavelength. Further, the shape of the metal wire element 12 may be an annular shape such as a triangle, a square, or a circle shown in FIGS. In the case of a ring, resonance between the conductor and the radio wave occurs when the length of one round is the same as the radio wave wavelength.
また、電波反射層１３に配設されたすべての金属線素子１２を同じ長さにすることは困難であり、開放端２０を有するものでは、その金属線素子１２長さは、遮蔽しようとする
周波数の電波における誘電体層１４の換算誘電率を考慮した波長の２分の１から±２５％の範囲まで、より好ましくは±１０％の範囲まで、環状ものでは、その１周の長さは、遮蔽しようとする周波数の電波の、誘電体層１４の換算誘電率を考慮した波長から±２５％の範囲まで、より好ましくは±１０％の範囲まで許容される。
Moreover, it is difficult to make all the metal wire elements 12 arranged in the radio wave reflection layer 13 have the same length, and in the case of having the open end 20, the length of the metal wire elements 12 is to be shielded. In the case of a ring-shaped object, the length of one circumference is from a half of the wavelength in consideration of the converted dielectric constant of the dielectric layer 14 in the frequency radio wave to a range of ± 25%, more preferably a range of ± 10%. The wavelength of the radio wave having the frequency to be shielded is allowed to be within a range of ± 25%, more preferably within a range of ± 10% from the wavelength in consideration of the converted dielectric constant of the dielectric layer 14.
このような電波反射層１３における吸収や反射は、直接、金属線素子１２の表面に入射する電波に対してだけでなく、その金属線素子１２周囲の電波に対しても起こる（ただし、金属線素子１２から離れれば離れる程、吸収や反射量は少なくなる）。すなわち、金属線素子１２が配設された電波反射層１３では、金属線素子１２の開放端２０間の長さ（総長）が電波波長の２分の１の場合に共鳴し、相互作用が大きくなって、導体と共鳴する波長（周波数）の電波は、この面で殆ど反射する。言い換えると、この長さの金属線素子１２と共鳴しない波長（周波数）の電波にとっては、この電波反射層１３は反射層とはならずにその大部分が透過する。 Such absorption and reflection in the radio wave reflection layer 13 occurs not only for radio waves directly incident on the surface of the metal wire element 12, but also for radio waves around the metal wire element 12 (however, the metal wire The further away from the element 12, the smaller the amount of absorption and reflection). That is, the radio wave reflection layer 13 provided with the metal wire element 12 resonates when the length (total length) between the open ends 20 of the metal wire element 12 is half the radio wave wavelength, and the interaction is large. Thus, the radio wave having the wavelength (frequency) resonating with the conductor is almost reflected on this surface. In other words, for a radio wave having a wavelength (frequency) that does not resonate with the metal wire element 12 of this length, the radio wave reflection layer 13 does not become a reflection layer but most of the radio wave reflection layer 13 transmits.
電波反射層１３は、以上に述べたような線状導体の持つ性質を利用したものであり、遮蔽しようとする周波数の電波（但し、その波長は誘電体層中での波長）と共鳴するような長さの金属線素子１２を配列することで電波反射層としたものである。このような電波反射層の反射性能は、実際には、あるインピ−ダンスを持つ個々の導体内部を流れる高周波電流の大きさによって決まるため、その線幅や厚さは大きい程、個々の導体間の間隔は小さい程良くなる。しかし同時に、共振周波数以外の電波の反射も大きくなるため周波数選択性が悪くなる。 The radio wave reflection layer 13 utilizes the properties of the linear conductor as described above, and resonates with radio waves having a frequency to be shielded (however, the wavelength is the wavelength in the dielectric layer). A radio wave reflection layer is formed by arranging metal wire elements 12 having a certain length. Since the reflection performance of such a radio wave reflection layer is actually determined by the magnitude of the high-frequency current flowing inside each conductor having a certain impedance, the larger the line width and thickness, the greater the distance between individual conductors. The smaller the interval, the better. However, at the same time, reflection of radio waves other than the resonance frequency is increased, resulting in poor frequency selectivity.
そこで実用上は、使用する周波数の電波に対する反射性能と周波数選択性を考慮して、金属線素子１２の線幅、厚さ、個々の導体間の間隔が決定される。 Therefore, in practice, the line width and thickness of the metal wire element 12 and the distance between the individual conductors are determined in consideration of the reflection performance and frequency selectivity with respect to the radio wave of the frequency to be used.
ここでは図２から図７まで、６種類の金属線素子を図示したが、金属線素子の形状は、これらに限定されるものでないことは、前記の説明で明らかである。 Here, six types of metal wire elements are shown in FIGS. 2 to 7, but it is clear from the above description that the shape of the metal wire elements is not limited to these.
このような電波反射層１３の金属線素子１２は、例えば、誘電体層１４上に金属箔を貼付し、金属線素子のパターンにしたがって紫外線硬化樹脂によるマスキングを行った後、余分な金属箔をエッチングにより取り除くことによって形成することができる。 For example, the metal wire element 12 of the radio wave reflection layer 13 is formed by attaching a metal foil on the dielectric layer 14, masking with an ultraviolet curable resin according to the pattern of the metal wire element, and then removing the excess metal foil. It can be formed by removing by etching.
また、電波反射層１３は、図１に示すように、金属線素子１２を誘電体層１４の表面に直接設けたものに限定はされず、他の高分子フィルムやガラス、セラミックス、紙などの誘電体からなる支持体上に金属線素子を設け、その支持体を誘電体層１４表面に配置したものであってもかまわない。 Further, as shown in FIG. 1, the radio wave reflection layer 13 is not limited to the one in which the metal wire element 12 is directly provided on the surface of the dielectric layer 14, and other polymer films, glass, ceramics, paper, etc. A metal wire element may be provided on a support made of a dielectric, and the support may be disposed on the surface of the dielectric layer 14.
また、電波反射層１３として個々に独立した金属線素子１２の配列面を用いているため、電波吸収体同士の接続や接地は必要ない。このことは施工性を極めて簡便にするもので、本発明の電波吸収体のもう一つの大きな利点である。 Moreover, since the arrangement surface of the individual metal wire elements 12 is used as the radio wave reflection layer 13, it is not necessary to connect or ground the radio wave absorbers. This greatly simplifies the workability and is another great advantage of the radio wave absorber of the present invention.
位相調整層１６は、特定の長さを有する金属線素子１５が配設されたものであり、図１に示すように、他の高分子フィルムやガラス、セラミックス、紙などの誘電体層からなる支持体（図示略）上に金属線素子１５を設け、これをハニカム構造を有する誘電体層１４の層内に配置したものであり、例えば、図示するように、ハニカム構造を有する第１誘電体層１４ａとハニカム構造を有する第２誘電体層１４ｂの間に配置したものである。ここで、金属線素子１５の材質は、特に限定はされないが、上述の金属線素子１２と同様な導体、導電性セラミック等が挙げられる。また、その形状は、上述の金属線素子１２と同様に特に限定されるものではなく、例えば、図２から図７までに示す形状が挙げられる。 The phase adjustment layer 16 is provided with a metal wire element 15 having a specific length, and is made of a dielectric layer such as another polymer film, glass, ceramics or paper as shown in FIG. A metal wire element 15 is provided on a support (not shown), and this is disposed in a layer of a dielectric layer 14 having a honeycomb structure. For example, a first dielectric having a honeycomb structure as shown in the figure. It is disposed between the layer 14a and the second dielectric layer 14b having a honeycomb structure. Here, the material of the metal wire element 15 is not particularly limited, and examples thereof include conductors and conductive ceramics similar to those of the metal wire element 12 described above. Moreover, the shape is not specifically limited like the above-mentioned metal wire element 12, For example, the shape shown to FIGS. 2-7 is mentioned.
位相調整層１６は、遮蔽しようとする周波数の電波を反射せずに、これを通過する電波の位相を、透過電波と金属線素子から再放射される電波との合成によりシフトさせる働きを持つものである。 The phase adjustment layer 16 has a function of shifting the phase of the radio wave passing therethrough by combining the transmitted radio wave and the radio wave re-radiated from the metal wire element without reflecting the radio wave of the frequency to be shielded. It is.
ここで、位相調整層１６部分の等価回路的な置き換えについては、図１０に示すように位相調整層１６のインピーダンスＺ2 を、
Ｚ2 ＝Ｒ＋ｊＸ・・・（５）
と表現した。但し、Ｒはインピーダンス実部、ｊＸはインピーダンス虚部を表す。
Here, regarding the equivalent circuit replacement of the phase adjustment layer 16 portion, the impedance Z2 of the phase adjustment layer 16 is set as shown in FIG.
Z2 = R + jX (5)
Expressed. However, R represents a real impedance part and jX represents an imaginary impedance part.
このような等価回路において、設計は以下のようにして行った。すなわち、図１０に示す等価回路において、電波反射層１３（金属板面）側から順に、第２誘電体層１４ｂ、位相調整層１６、第１誘電体層１４ａ、抵抗体皮膜層１１、その皮膜層１１を支持する支持体層１１ａ（ポリエチレンテレフタレートフィルムなどのフィルム基材）の各層をｋ＝１、２、…、５とし、また各層における層厚、特性インピーダンス、伝搬定数、複素比誘電率および自由空間のインピーダンスをそれぞれｄk 、Ｚk 、ｇk 、εｒk とおけば、第ｋ層から内部（電波反射層１３側）を見込んだ入力インピーダンスＺink は、次のようになる。なお、位相調整層１６の層厚ｄ2 と、抵抗体皮膜層１１の支持体層１１ａの層厚ｄ4
は、他の三層の層厚に比較して充分に薄いので、ｄ2 ＝０、ｄ4 ＝０と見なすことができる。
In such an equivalent circuit, the design was performed as follows. That is, in the equivalent circuit shown in FIG. 10, in order from the radio wave reflection layer 13 (metal plate surface) side, the second dielectric layer 14b, the phase adjustment layer 16, the first dielectric layer 14a, the resistor coating layer 11, and the coating thereof. Each layer of the support layer 11a (film substrate such as a polyethylene terephthalate film) that supports the layer 11 is set to k = 1, 2,..., 5 and the layer thickness, characteristic impedance, propagation constant, complex relative dielectric constant and each d k impedance of the free space, Z k, g k, if put a .epsilon.r k, the input impedance Z ink in anticipation internal (radio wave reflecting layer 13 side) from the k layer is as follows. It should be noted that the layer thickness d 2 of the phase adjusting layer 16 and the layer thickness d 4 of the support layer 11 a of the resistor film layer 11.
Can be regarded as d 2 = 0 and d 4 = 0 because it is sufficiently thinner than the other three layers.
Ｚink ＝Ｚk ×［Ｚink-1 ＋Ｚk ｔａｎｈｒk ｄk ］／
［Ｚk ＋Ｚink-1 ｔａｎｈｒk ｄk ］・・・（６）
但し、ｋ≠２，４
Ｚink ＝Ｚk ×［Ｚink-1 ］／［Ｚk ＋Ｚink-1 ］・・・（７）
但し、ｋ＝２，４
ここで、
Ｚk ＝Ｚ0 ／√（εｒk ）・・・（８）
但し、ｋ≠２，４
Ｚ2 ＝Ｒ＋ｊＸ×Ｚin0 ＝Ｚ4 ＝ｒ
そこで、これらの式を用いて計算した吸収体表面から内部を見込んだ入力インピーダンスＺin5及び自由空間の特性インピーダンスＺ0を用いて、電波吸収量Ｓ［ｄＢ］は次式で求めることができる。
Z ink = Z k × [Z ink-1 + Z k tanhr k d k ] /
[Z k + Z ink-1 tanhr k d k ] (6)
However, k ≠ 2, 4
Z ink = Z k × [Z ink-1 ] / [Z k + Z ink-1 ] (7)
However, k = 2, 4
here,
Z k = Z 0 / √ (εr k ) (8)
However, k ≠ 2, 4
Z 2 = R + jX × Z in0 = Z 4 = r
Therefore, the radio wave absorption amount S [dB] can be obtained by the following equation using the input impedance Z in5 that is estimated from the absorber surface calculated using these equations and the characteristic impedance Z 0 in free space.
Ｓ＝−２０ｌｏｇ10｜Γ｜ ・・・（９）
（ｕｎｉｔ：［ｄＢ］）
ここで、
Γ＝（Ｚin5 −Ｚ0 ）／（Ｚin5 ＋Ｚ0 ） ・・・（１０）
であるため、この吸収量Ｓ［ｄＢ］が所定の値以上となるよう設計を行う。
S = -20log 10 | Γ | (9)
(Unit: [dB])
here,
Γ = (Z in5 −Z 0 ) / (Z in5 + Z 0 ) (10)
Therefore, the amount of absorption S [dB] is designed to be a predetermined value or more.
遮蔽しようとする周波数の電波を反射せずに位相をシフトさせて、これを通過させるためには、位相調整層１６の金属線素子１５の長さは、開放端２０を有する線状のものの場合、遮蔽しようとする周波数の電波におけるハニカム構造を有する誘電体層１４の換算誘電率を考慮した波長の２分の１に対して±２％以上異なるものであることが好ましい。より好ましくは±５％以上異なるものである。波長の２分の１に対して±２％未満の長さの金属線素子１５では、遮蔽しようとする周波数の電波の反射が大きくなる恐れがある。 In order to shift the phase without reflecting the radio wave of the frequency to be shielded and pass it, the length of the metal wire element 15 of the phase adjustment layer 16 is a linear one having an open end 20. It is preferable that the difference is ± 2% or more with respect to a half of the wavelength considering the converted dielectric constant of the dielectric layer 14 having the honeycomb structure in the radio wave having the frequency to be shielded. More preferably, the difference is ± 5% or more. In the metal wire element 15 having a length of less than ± 2% with respect to a half of the wavelength, there is a possibility that reflection of radio waves having a frequency to be shielded is increased.
位相調整層１６の金属線素子１５が開放端２０を有しない環状のものの場合、その金属線素子１５の１周の長さは、遮蔽しようとする周波数の電波におけるハニカム構造を有する誘電体層１４の換算誘電率を考慮した波長に対して±２％以上異なるものであることが好ましい。より好ましくは±５％以上異なるものである。波長に対して±２％未満の長さ
の金属線素子１５では、遮蔽しようとする周波数の電波の反射が大きくなる恐れがある。
In the case where the metal wire element 15 of the phase adjustment layer 16 has an annular shape without the open end 20, the length of one circumference of the metal wire element 15 is a dielectric layer 14 having a honeycomb structure in radio waves having a frequency to be shielded. It is preferable that the difference is ± 2% or more with respect to the wavelength considering the converted dielectric constant. More preferably, the difference is ± 5% or more. In the metal wire element 15 having a length of less than ± 2% with respect to the wavelength, there is a concern that reflection of radio waves having a frequency to be shielded is increased.
電波反射層１３からの抵抗体皮膜層１１の位置を近く、すなわち電波吸収体１０の厚さを薄くするためには、具体的には、金属線素子１５の長さは、開放端２０を有する線状のものの場合、遮蔽しようとする周波数の電波における誘電体層１４の換算誘電率を考慮した波長の２分の１に対し、４０％〜９８％、１０２％〜１６０％の範囲が適当であり、６０％〜９０％、１１０％〜１４０％の範囲がより好ましい。 In order to reduce the thickness of the resistor film layer 11 from the radio wave reflection layer 13, that is, to reduce the thickness of the radio wave absorber 10, specifically, the length of the metal wire element 15 has an open end 20. In the case of a linear object, the range of 40% to 98% and 102% to 160% is appropriate for half of the wavelength considering the reduced dielectric constant of the dielectric layer 14 in the radio wave of the frequency to be shielded. Yes, the range of 60% to 90%, 110% to 140% is more preferable.
金属線素子１５の長さが電波波長の２分の１の４０％未満、又は１６０％を超えると、位相のシフトが小さくなってしまい、９８〜１０２％の範囲では、遮蔽しようとする周波数の電波の反射が大きくなる恐れがある。 If the length of the metal wire element 15 is less than 40% of one half of the radio wave wavelength or exceeds 160%, the phase shift becomes small, and in the range of 98 to 102%, the frequency to be shielded is reduced. There is a risk that the reflection of radio waves will increase.
また、環状のものの場合、金属線素子１５の１周の長さは、遮蔽しようとする周波数の電波におけるハニカム構造を有する誘電体層１４の換算誘電率を考慮した波長に対し、４０％〜９８％、１０２％〜１６０％の範囲が適当であり、６０％〜９０％、１１０％〜１４０％の範囲がより好ましい。 Further, in the case of an annular shape, the length of one round of the metal wire element 15 is 40% to 98% with respect to the wavelength considering the equivalent dielectric constant of the dielectric layer 14 having the honeycomb structure in the radio wave having the frequency to be shielded. %, 102% to 160% are suitable, and 60% to 90% and 110% to 140% are more preferable.
ハニカム構造を有する誘電体層１４は、いわゆる絶縁体であれば、ガラス、セラミックス、有機高分子などその材質に本質的な制限を受けるものではなく、複数の材質を組み合わせて用いることもできる。 As long as the dielectric layer 14 having a honeycomb structure is a so-called insulator, the material such as glass, ceramics, and organic polymer is not essentially limited, and a plurality of materials may be used in combination.
ハニカム構造を有する誘電体層１４の厚さは、ハニカム構造を有する誘電体の誘電率、遮蔽しようとする電波の周波数、位相調整層１６における位相シフトの程度によって適宜、決定される。ハニカム構造を有する誘電体層１４の厚さ決定についても、伝送線路理論や電磁界解析を用いることが有効である。具体的には、例えば１０ＧＨｚの電波を十分に吸収するためには、誘電体が空気で、位相調整層１６を設けない場合には７．５ｍｍとなる。 The thickness of the dielectric layer 14 having the honeycomb structure is appropriately determined depending on the dielectric constant of the dielectric having the honeycomb structure, the frequency of the radio wave to be shielded, and the degree of phase shift in the phase adjustment layer 16. The transmission line theory and electromagnetic field analysis are also effective for determining the thickness of the dielectric layer 14 having a honeycomb structure. Specifically, for example, in order to sufficiently absorb a radio wave of 10 GHz, the dielectric is air and the thickness is 7.5 mm when the phase adjustment layer 16 is not provided.
このような電波吸収体１０にあっては、抵抗体皮膜層１１と電波反射層１３との間に位相調整層１６を設けているので、位相調整層１６による位相シフトの程度に応じて抵抗体皮膜層１１と電波反射層１３との間隔を調整することができ、遮蔽しようとする電波の周波数が同じである従来のλ／４型電波吸収体にくらべて、厚さを薄くすることができる。また、抵抗体皮膜層１１と電波反射層１３とがハニカム構造を有する誘電体層１４を挟んで配置されているので、図１に示すＩ方向から到来する電波のうち、抵抗体皮膜層１１と電波反射層１３との間隔、及び位相調整層１６による位相シフトの程度に応じた特定の周波数の電波を吸収することができる。 In such a radio wave absorber 10, since the phase adjustment layer 16 is provided between the resistor film layer 11 and the radio wave reflection layer 13, the resistance body according to the degree of phase shift by the phase adjustment layer 16. The distance between the coating layer 11 and the radio wave reflection layer 13 can be adjusted, and the thickness can be reduced compared to a conventional λ / 4 type radio wave absorber having the same frequency of radio waves to be shielded. . In addition, since the resistor film layer 11 and the radio wave reflection layer 13 are disposed with the dielectric layer 14 having a honeycomb structure interposed therebetween, the radio waves coming from the direction I shown in FIG. It is possible to absorb radio waves having a specific frequency according to the distance from the radio wave reflection layer 13 and the degree of phase shift by the phase adjustment layer 16.
また、電波反射層１３が、遮蔽しようとする周波数の電波に対応した特定の長さを有する金属線素子１２が配設されたものであるので、遮蔽しようとする周波数の電波のうち、図１に示すＩＩ方向から到来する電波を反射しつつ、遮蔽しようとする周波数以外の電波を双方向に透過させることができ、電波吸収体間の接続や接地の必要がなく施工性に優れる。また、電波反射層１３は金属線素子１２が配設されたものであるので、抵抗体皮膜層１１及びハニカム構造を有する誘電体層１４として、光の透過率の高い材質を用いれば、得られる電波吸収体は、光の透過率の高いものとなり、窓ガラスなどにも貼設することができる。 Further, the radio wave reflection layer 13 is provided with the metal wire element 12 having a specific length corresponding to the radio wave having the frequency to be shielded. While reflecting the radio wave arriving from the direction II shown in FIG. 2, radio waves other than the frequency to be shielded can be transmitted in both directions, and there is no need for connection between the radio wave absorbers or grounding, and the workability is excellent. Further, since the radio wave reflection layer 13 is provided with the metal wire element 12, it can be obtained by using a material having a high light transmittance as the resistor coating layer 11 and the dielectric layer 14 having a honeycomb structure. The radio wave absorber has high light transmittance and can be attached to a window glass or the like.
ここで、本発明において遮蔽しようとする周波数以外の電波を双方向に透過させることができるとは、遮蔽しようとする周波数から２０％以上離れた周波数における電波の透過損失が１０ｄＢ以下となる状態をいう。 Here, in the present invention, that radio waves other than the frequency to be shielded can be transmitted in both directions means that the transmission loss of radio waves at a frequency 20% or more away from the frequency to be shielded is 10 dB or less. Say.
なお、本発明の電波吸収体は、図示例の電波吸収体１０の形態のものに限定はされず、抵抗体皮膜層１１と誘電体層１４とを有し、抵抗体皮膜層１１とは反対側の誘電体層１４表面には電波反射層１３が形成され、抵抗体皮膜層１１と電波反射層１３との間には位相調整層１６が設けられているものであれば、例えば、（イ）電波反射層１３の両側に、誘電体層１４、抵抗体皮膜層１１が設けられ、抵抗体皮膜層１１と電波反射層１３との間にはそれぞれ位相調整層１６が設けられているもの、（ロ）抵抗体皮膜層１１及び／又は電波反射層１３の表面にプラスチックフィルムやガラスなどからなる保護層などが設けられたものなどであっても構わない。 The radio wave absorber of the present invention is not limited to the form of the radio wave absorber 10 in the illustrated example, and has a resistor film layer 11 and a dielectric layer 14, and is opposite to the resistor film layer 11. For example, if the radio wave reflection layer 13 is formed on the surface of the dielectric layer 14 on the side, and the phase adjustment layer 16 is provided between the resistor film layer 11 and the radio wave reflection layer 13, for example, ) A dielectric layer 14 and a resistor film layer 11 are provided on both sides of the radio wave reflection layer 13, and a phase adjustment layer 16 is provided between the resistor film layer 11 and the radio wave reflection layer 13. (B) The surface of the resistor film layer 11 and / or the radio wave reflection layer 13 may be provided with a protective layer made of a plastic film or glass.
本発明の電波吸収体における電波反射層１３は、複数種類の金属線素子（一線分の直線や枝分かれ直線などの線状、環状などパターンの異なる複数種類の金属線素子１２、あるいは長さの異なる複数種類の金属線素子１２）が配設されたものであってもよい。このような電波反射層１３を有する電波吸収体１０は、複数の周波数の電波を反射（又は吸収）することができる。さらに、この電波反射層１３で反射される複数の周波数の電波のそれぞれの波長に応じた位置に、複数の抵抗体皮膜層１１を設ければ、複数の周波数の電波を吸収することができる。 The radio wave reflecting layer 13 in the radio wave absorber of the present invention has a plurality of types of metal wire elements (a plurality of types of metal wire elements 12 having different patterns such as a linear shape such as a straight line or a branching straight line, an annular shape, or different lengths). A plurality of types of metal wire elements 12) may be provided. The radio wave absorber 10 having such a radio wave reflection layer 13 can reflect (or absorb) radio waves having a plurality of frequencies. Furthermore, if a plurality of resistor film layers 11 are provided at positions corresponding to wavelengths of radio waves having a plurality of frequencies reflected by the radio wave reflection layer 13, radio waves having a plurality of frequencies can be absorbed.
また、本発明の電波吸収体における位相調整層１６は、一線分の直線や枝分かれ直線などの線状、環状などパターンの異なる複数種類の金属線素子１５、あるいは長さの異なる複数種類の金属線素子１５が配設されたものであってもよい。位相調整層１６を複数種類有する電波吸収体１０はさらに薄くでき、または複数の周波数に対応することも可能である。 In addition, the phase adjustment layer 16 in the radio wave absorber of the present invention includes a plurality of types of metal wire elements 15 having different patterns such as a straight line and a branching straight line, and a plurality of types of metal wires having different lengths. The element 15 may be provided. The radio wave absorber 10 having a plurality of types of phase adjustment layers 16 can be made thinner, or can correspond to a plurality of frequencies.
＜実施例１＞
図１において、厚さ１００μｍのポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）フィルムによる支持体１１ａに、金属酸化物として酸化インジウムチタン（ＩＴＯ）を、厚さが０．０１μｍとなるように蒸着して、抵抗体皮膜層１１（表面抵抗：３７７Ω／□）を形成した。
<Example 1>
In FIG. 1, indium titanium oxide (ITO) as a metal oxide is vapor-deposited to a thickness of 0.01 μm on a support 11a made of a polyethylene terephthalate (PET) film having a thickness of 100 μm to form a resistor film layer. 11 (surface resistance: 377Ω / □) was formed.
また、厚さ１００μｍのＰＥＴフィルムによる支持体に、金属線素子１５（長さ：５ｍｍ、厚さ：１５μｍ、線幅：０．４ｍｍ、材質：アルミニウム）を、図２に示す線状パターンにてパターン形成して配置して位相調整層１６を形成した。ここで金属線素子１５は、図２中、上下方向の間隔を０．２５ｍｍ、左右方向の間隔（開放端２０間の間隔）を０．２５ｍｍとした。 Further, a metal wire element 15 (length: 5 mm, thickness: 15 μm, line width: 0.4 mm, material: aluminum) is applied to a support made of a PET film having a thickness of 100 μm in a linear pattern shown in FIG. The phase adjusting layer 16 was formed by patterning and arranging. Here, in FIG. 2, the metal wire element 15 has a vertical interval of 0.25 mm and a horizontal interval (interval between the open ends 20) of 0.25 mm.
また、厚さ１００μｍのＰＥＴフィルムによる支持体に、金属線素子１２（長さ：７．５ｍｍ、厚さ：１５μｍ、線幅：０．４ｍｍ、材質：アルミニウム）を図２に示す線状パターンにてパターン形成して配置して電波反射層１３を形成した。ここで金属線素子１２は、図２中、上下方向の間隔を３．７５ｍｍ、左右方向の間隔（開放端２０間の間隔）を３．７５ｍｍとした。 Further, a metal wire element 12 (length: 7.5 mm, thickness: 15 μm, line width: 0.4 mm, material: aluminum) is formed into a linear pattern shown in FIG. 2 on a support made of a PET film having a thickness of 100 μm. The radio wave reflecting layer 13 was formed by patterning and arranging. Here, in FIG. 2, the metal wire element 12 has a vertical interval of 3.75 mm and a horizontal interval (interval between the open ends 20) of 3.75 mm.
次に、上記電波反射層１３と位相調整層１６の間隔が２．５ｍｍ、位相調整層１６と抵抗体皮膜層１１との間隔が１．２７ｍｍとなるように、それぞれの間に紙ハニカム構造体による第１誘電体層１４ａと第２誘電体１４ｂとを配置し、これらを貼り合わせ、図１に示すような実施例１による本発明の電波吸収体１０を作製した。 Next, a paper honeycomb structure is interposed between the radio wave reflection layer 13 and the phase adjustment layer 16 so that the distance between the phase adjustment layer 16 and the phase adjustment layer 16 is 1.27 mm. The first dielectric layer 14a and the second dielectric layer 14b were placed and bonded together to produce the radio wave absorber 10 of the present invention according to Example 1 as shown in FIG.
この実施例１による電波吸収体１０について、図１に示すＩ方向から到来する電波に対する１０ＧＨｚにおける透過減衰量測定、及び反射減衰量の測定を行った。結果を表１に示す。 With respect to the radio wave absorber 10 according to Example 1, the transmission attenuation amount and the reflection attenuation amount at 10 GHz with respect to the radio wave arriving from the I direction shown in FIG. 1 were measured. The results are shown in Table 1.
透過減衰量測定は透過損失法を用い、電波吸収体がない場合に比べて何ｄＢ透過量が減少したかを測定した。反射減衰量測定は反射電力法を用い、同じサイズの金属板と比較して何ｄＢ反射量が減少したかを測定した。測定範囲は、２ＧＨｚから２０ＧＨｚとし、ネットワークアナライザー（ヒューレッドパッカード社製、ＨＰ８５２２Ｃ）のＳ２１モードにおいて測定した。 The transmission attenuation was measured using the transmission loss method to measure how much dB transmission was reduced compared to the case where there was no radio wave absorber. The reflection attenuation amount was measured by the reflected power method, and the amount of reflected dB decreased by comparing with a metal plate of the same size. The measurement range was 2 GHz to 20 GHz, and the measurement was performed in the S21 mode of a network analyzer (manufactured by Hured Packard, HP8522C).
＜比較例１＞
比較例１として、図１において、厚さ１００μｍのＰＥＴフィルムによる支持体１１ａに、金属酸化物（ＩＴＯ）を厚さが０．０１μｍとなるように蒸着して、抵抗体皮膜層１１（表面抵抗：３７７Ω／□）を形成した。
<Comparative Example 1>
As Comparative Example 1, in FIG. 1, a metal oxide (ITO) was deposited on a support 11a made of a PET film having a thickness of 100 μm so as to have a thickness of 0.01 μm. : 377Ω / □).
また、厚さ１００μｍのＰＥＴフィルムによる支持体に、金属線素子１２（長さ：７．５ｍｍ、厚さ：１５μｍ、線幅：０．４ｍｍ、材質：アルミニウム）を図２に示すパターンで配置して電波反射層１３を形成した。ここで、金属線素子１２は、図２中、上下方向の間隔を３．７５ｍｍ、左右方向の間隔（開放端２０間の間隔）を３．７５ｍｍとした。 Further, a metal wire element 12 (length: 7.5 mm, thickness: 15 μm, line width: 0.4 mm, material: aluminum) is arranged in a pattern shown in FIG. 2 on a support made of a PET film having a thickness of 100 μm. Thus, the radio wave reflection layer 13 was formed. Here, in FIG. 2, the metal wire element 12 has a vertical interval of 3.75 mm, and a horizontal interval (interval between the open ends 20) of 3.75 mm.
次に、抵抗体皮膜層１１と電波反射層１３との間隔が７．５ｍｍとなるように、それらの間に紙ハニカム構造体からなる誘電体層１４を配置し、これらを貼り合わせ、比較例１の電波吸収体を作製した。 Next, a dielectric layer 14 made of a paper honeycomb structure is disposed between the resistor film layer 11 and the radio wave reflection layer 13 so that the distance between the resistor film layer 11 and the radio wave reflection layer 13 is 7.5 mm. A radio wave absorber 1 was produced.
この比較例１の電波吸収体について、実施例１と同様にして透過減衰量測定および反射減衰量の測定を行った。結果を表１に示す。 For the radio wave absorber of Comparative Example 1, the transmission attenuation amount and the reflection attenuation amount were measured in the same manner as in Example 1. The results are shown in Table 1.
＜実施例２＞
図１において、厚さ１００μｍのポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）フィルムによる支持体１１ａに、金属酸化物として酸化インジウムチタン（ＩＴＯ）を厚さが０．０１μｍとなるように蒸着して、抵抗体皮膜層１１（表面抵抗：３７７Ω／□）を形成した。
<Example 2>
In FIG. 1, indium titanium oxide (ITO) as a metal oxide is vapor-deposited to a thickness of 0.01 μm on a support 11a made of a polyethylene terephthalate (PET) film having a thickness of 100 μm to form a resistor film layer 11. (Surface resistance: 377Ω / □) was formed.
また、厚さ１００μｍのＰＥＴフィルムによる支持体に、金属線素子１５（長さ：５ｍｍ、厚さ：１５μｍ、線幅：０．４ｍｍ、材質：アルミニウム）を、図２に示す線状パターンにてパターン形成して配置して、位相調整層１６を形成した。ここで、金属線素子１５は、図２中、上下方向の間隔を０．２５ｍｍ、左右方向の間隔（開放端２０間の間隔）を０．２５ｍｍとした。 Further, a metal wire element 15 (length: 5 mm, thickness: 15 μm, line width: 0.4 mm, material: aluminum) is applied to a support made of a PET film having a thickness of 100 μm in a linear pattern shown in FIG. The phase adjustment layer 16 was formed by arranging the pattern. Here, in FIG. 2, the metal wire element 15 has an interval in the vertical direction of 0.25 mm and an interval in the left and right direction (interval between the open ends 20) of 0.25 mm.
また、厚さ１００μｍのＰＥＴフィルムによる支持体に、金属線素子１２（長さ：７．５ｍｍ、厚さ：１５μｍ、線幅：０．４ｍｍ、材質：アルミニウム）を図２に示す線状パターンでパターン形成して配置して、電波反射層１３を形成した。ここで、金属線素子１２は、図２中、上下方向の間隔を３．７５ｍｍ、左右方向の間隔（開放端２０間の間隔）を３．７５ｍｍとした。 Further, a metal wire element 12 (length: 7.5 mm, thickness: 15 μm, line width: 0.4 mm, material: aluminum) is formed in a linear pattern shown in FIG. 2 on a support made of a PET film having a thickness of 100 μm. The radio wave reflection layer 13 was formed by arranging the pattern. Here, in FIG. 2, the metal wire element 12 has a vertical interval of 3.75 mm, and a horizontal interval (interval between the open ends 20) of 3.75 mm.
次に、電波反射層１３と位相調整層１６の間隔が２．５ｍｍ、位相調整層１６と抵抗体皮膜層１１との間隔が１．２７ｍｍとなるように、それぞれの間に紙ハニカム構造体による第１誘電体層１４ａ、第２誘電体層１４ｂを配置し、これらを貼り合わせ、図１に示すような実施例２による本発明の電波吸収体１０を作製した。電波吸収体のサイズは６００
ｍｍ×６００ｍｍで、重量は８００ｇであった。
Next, a paper honeycomb structure is used between the radio wave reflection layer 13 and the phase adjustment layer 16 so that the gap between the radio wave reflection layer 13 and the phase adjustment layer 16 is 2.5 mm, and the gap between the phase adjustment layer 16 and the resistor film layer 11 is 1.27 mm. The first dielectric layer 14a and the second dielectric layer 14b were arranged and bonded together, and the radio wave absorber 10 of the present invention according to Example 2 as shown in FIG. 1 was produced. The size of the wave absorber is 600
mm × 600 mm and the weight was 800 g.
この実施例２による本発明の電波吸収体を水平に載置し、その吸収体上面に１０ｃｍ角の金属板を載せ、その金属板上に重りを載せ、吸収体の厚みが１０％以上変形する加重を求めた。結果を表２に示す。 The radio wave absorber according to the second embodiment of the present invention is horizontally placed, a 10 cm square metal plate is placed on the top surface of the absorber, a weight is placed on the metal plate, and the thickness of the absorber is deformed by 10% or more. The weight was calculated. The results are shown in Table 2.
＜比較例２＞
厚さ１００μｍのポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）フィルムによる支持体に、金属酸化物酸化インジウムチタン（ＩＴＯ）を厚さが０．０１μｍとなるように蒸着して、抵抗体皮膜層１１（表面抵抗：３７７Ω／□）を形成した。
<Comparative example 2>
A metal oxide indium titanium oxide (ITO) was deposited on a support made of a polyethylene terephthalate (PET) film having a thickness of 100 μm so as to have a thickness of 0.01 μm, and a resistor film layer 11 (surface resistance: 377Ω / □) was formed.
また、厚さ１００μｍのＰＥＴフィルムによる支持体に、金属線素子１５（長さ：５ｍｍ、厚さ：１５μｍ、線幅：０．４ｍｍ、材質：アルミニウム）を図２に示す線状パターンで配置して位相調整層１６を形成した。ここで金属線素子１５は、図２中、上下方向の間隔を０．２５ｍｍ、左右方向の間隔（開放端２０間の間隔）を０．２５ｍｍとした。 Further, a metal wire element 15 (length: 5 mm, thickness: 15 μm, line width: 0.4 mm, material: aluminum) is arranged in a linear pattern shown in FIG. 2 on a support made of a PET film having a thickness of 100 μm. Thus, the phase adjustment layer 16 was formed. Here, in FIG. 2, the metal wire element 15 has a vertical interval of 0.25 mm and a horizontal interval (interval between the open ends 20) of 0.25 mm.
また、厚さ１００μｍのＰＥＴフィルムによる支持体に、金属線素子１２（長さ：７．５ｍｍ、厚さ：１５μｍ、線幅：０．４ｍｍ、材質：アルミニウム）を図２に示す線状パターンでパターン形成して配置して、電波反射層１３を形成した。ここで金属線素子１２は、図２中、上下方向の間隔を３．７５ｍｍ、左右方向の間隔（開放端２０間の間隔）を３．７５ｍｍとした。 Further, a metal wire element 12 (length: 7.5 mm, thickness: 15 μm, line width: 0.4 mm, material: aluminum) is formed in a linear pattern shown in FIG. 2 on a support made of a PET film having a thickness of 100 μm. The radio wave reflection layer 13 was formed by arranging the pattern. Here, in FIG. 2, the metal wire element 12 has a vertical interval of 3.75 mm and a horizontal interval (interval between the open ends 20) of 3.75 mm.
次に、電波反射層１３と位相調整層１６の間隔が２．５ｍｍ、位相調整層１６と抵抗体皮膜層１１との間隔が１．２７ｍｍとなるように、それぞれの間に発泡スチロールシートによる第１誘電体層１４ａ、第２誘電体層１４ｂを配置して誘電体層１４を形成し、これらを貼り合わせ、図１に示すような比較例２による電波吸収体を作製した。電波吸収体のサイズは６００ｍｍ×６００ｍｍで、重量は７４０ｇであった。 Next, a first polystyrene foam sheet is used between the radio wave reflection layer 13 and the phase adjustment layer 16 so that the gap between the radio wave reflection layer 13 and the phase adjustment layer 16 is 2.5 mm, and the gap between the phase adjustment layer 16 and the resistor film layer 11 is 1.27 mm. The dielectric layer 14a and the second dielectric layer 14b are arranged to form the dielectric layer 14, and these are bonded together to produce a radio wave absorber according to Comparative Example 2 as shown in FIG. The radio wave absorber had a size of 600 mm × 600 mm and a weight of 740 g.
この比較例２による電波吸収体を水平に載置し、その吸収体上面に１０ｃｍ角の金属板を載せ、その金属板上に重りを載せ、吸収体の厚みが１０％以上変形する加重を求めた。結果を表２に示す。 The radio wave absorber according to the comparative example 2 is placed horizontally, a 10 cm square metal plate is placed on the top surface of the absorber, a weight is placed on the metal plate, and a load that deforms the absorber by 10% or more is obtained. It was. The results are shown in Table 2.
Ｉ、ＩＩ…電波到来方向 ＩＩＩ…電波透過方向
１０…電波吸収体 １１…抵抗体皮膜層 １１ａ…支持体層
１２…金属線素子 １３…電波反射層 １４…ハニカム構造を有する誘電体層
１４ａ…第１誘電体層 １４ｂ…第２誘電体層 １５…金属線素子
１６…位相調整層 ２０…開放端
３０…電波吸収体 ３１…抵抗体皮膜層 ３２…電波反射層 ３３…誘電体層
DESCRIPTION OF SYMBOLS I, II ... Radio wave arrival direction III ... Radio wave transmission direction 10 ... Radio wave absorber 11 ... Resistor coating layer 11a ... Support layer 12 ... Metal wire element 13 ... Radio wave reflection layer 14 ... Dielectric layer 14a having a honeycomb structure ... DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Dielectric layer 14b ... 2nd dielectric layer 15 ... Metal wire element 16 ... Phase adjustment layer 20 ... Open end 30 ... Radio wave absorber 31 ... Resistor film layer 32 ... Radio wave reflection layer 33 ... Dielectric layer
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|---|---|---|---|---|
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-
2003
- 2003-08-29 JP JP2003306163A patent/JP2005079247A/en active Pending
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