JP2004001022A

JP2004001022A - Manufacturing device and method for supporting run flat tyre

Info

Publication number: JP2004001022A
Application number: JP2002157728A
Authority: JP
Inventors: Takaharu Izumimoto; 泉本　隆治; Shinichi Iwasaki; 岩崎　眞一; Narukuni Hirata; 平田　成邦
Original assignee: Bridgestone Corp
Current assignee: Bridgestone Corp
Priority date: 2002-05-30
Filing date: 2002-05-30
Publication date: 2004-01-08

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To unnecessitate work for removing liquid from a support molded by hydroforming and to precisely mold the support to target dimensions. <P>SOLUTION: In a pressure molding device 34, a bag 54 in which the liquid L is filled is inserted into a cylinder material 36 inside a molding die 38, a pressure plunger 52 is further descended by a hydraulic cylinder, and the liquid pressure of the liquid L is increased by compressing the liquid L inside the bag 54 by the pressure plunger 52. At this time, the liquid L elastically deforms the bag 54 so as to expand it on the outer peripheral side with the increase of its liquid pressure, uniformly brings the outer peripheral face of the bag 54 into pressure contact with the inner peripheral face of the cylinder material 36, and at the same time, makes the liquid pressure to act on the cylinder material 36 via the bag 54. By this, bulge pressure P from the liquid L acts on the cylinder material 36 via the bag 54. The cylinder material 36 on which the bulge pressure P is applied is plastically deformed along a pressure molding part 42 and molded to a support ring 26 by the hydroforming. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、タイヤパンク時に、パンク状態のまま相当の距離を走行し得るようにタイヤの内部に配設される環状のランフラットタイヤ用支持体の製造装置及び製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
空気入りタイヤでランフラット走行が可能、即ち、パンクしてタイヤ内圧が０気圧（ゲージ圧）になっても、ある程度の距離を安心して走行が可能なタイヤ（以下、「ランフラットタイヤ」と言う。）として、タイヤの空気室内におけるリムの部分に、例えば、高張力鋼、ステンレス鋼等の金属材料からなるランフラットタイヤ用支持体（以下、単に「支持体」という。）を取り付けた中子タイプのものが知られている。また、この種のランフラットタイヤに用いられる支持体としては、リムに取り付けられるタイヤの径方向断面において２個の凸部を有する形状（二山形状）のものが知られている。
【０００３】
上記のような支持体は、例えば、５０（Ｋｇｆ／ｍｍ^２）以上の引張り強さを有する高張力鋼からなる円筒材を成形素材とし、この円筒材に対するヘラ絞り加工、ロールフォーミング加工、ハイドロフォーム加工等による成形工程を経て製造される。ここで、ヘラ絞り加工により円筒材を所要の形状に成形し、支持体を製造した場合には、支持体を十分に高い寸法精度で製造でき、かつ機械的な特性（強度）も優れた支持体を製造できる。しかし、ヘラ絞り加工は作業を大幅に自動化することが難しく、作業者の経験等に基づく手作業が多く含まれる。このため、ヘラ絞り加工は、支持体を安定的に大量生産する加工方法としては適していない。
【０００４】
また、ロールフォーミング加工は作業の自動化が比較的容易で、支持体を大量生産する加工方法としては適しているが、円筒材に対する単位面積当たりの加工量が大きい場合には、製造された支持体に皺が発生し易く、このような皺が発生したときには支持体の寸法精度も低下する。このため、円筒材から加工量が大きい支持体をロールフォーミング加工で製造する場合には、所要の寸法精度、機械的性能が得られない支持体が製造されて、支持体の製造歩留りが低下するおそれがある。
【０００５】
一方、ハイドロフォーム加工は作業の自動化も比較的容易であり、支持体を安定的に大量生産する加工方法として適している。図４には、ハイドロフォーム成形により支持体を製造するための従来の加圧成形装置が示されている。この加圧成形装置１１０は、高張力鋼からなる薄肉パイプ状の円筒材１１２を成形素材として、支持体１１４（図４（Ｂ）参照）を成形するためのものである。
【０００６】
加圧成形装置１１０には肉厚円筒状の成形型１１６が設けられており、この成形型１１６には、その内周面に支持体１１４の径方向断面の形状に対応する面形状を有する加圧成形部１１８が形成されている。この成形型１１６の中空部１１７内には、図４（Ａ）に示されるように円筒材１１２が挿入され、この円筒材１１２の外周面は成形型１１６の内周面に密着する。
【０００７】
加圧成形装置１１０には、成形型１１６の下方に固定基台１２０が配置されており、この固定基台１２０の上面部からは固定プランジャ１２２が突出している。この固定プランジャ１２２は、中空部１１７内における円筒材１１２の内周側に嵌挿される。固定プランジャ１２２の外周面先端部には、円筒材１１２内周面との間をシールするためにゴム製のシールリング１２４が取り付けられている。これにより、円筒材１１２の下部側の開口が封止される。この状態で、中空部１１７内には、水、オイル等の液体Ｌが充填される。
【０００８】
また加圧成形装置１１０には、成形型１１６の上方に装置フレーム部（図示省略）により高さ方向（矢印Ｈ方向）に沿って移動可能に支持された昇降基台１２６が配置されており、この昇降基台１２６には高さ方向を作動方向とする油圧シリンダ（図示省略）が連結されている。昇降基台１２６の下面部からは加圧プランジャ１２８が突出している。この加圧プランジャ１２８の外周面先端部にも、円筒材１１２内周面との間をシールするためにゴム製のシールリング１３０が取り付けられている。
【０００９】
円筒材１１２から支持体１１４を成形する際には、図４（Ａ）に示される待機位置にある昇降基台１２６が油圧シリンダにより下降し、加圧プランジャ１２８が中空部１１７内における円筒材１１２の内周側に挿入される。これにより、円筒材１１２の下部側の開口が封止されると共に、円筒材１１２内に充填されている液体Ｌが圧縮されて液圧が上昇する。このとき、油圧シリンダは、図４（Ｂ）に示される加圧位置まで下降して、円筒材１１２内の液体Ｌを所定のバルジ圧になるまで加圧する。このバルジ圧を受けた円筒材１１２は、その軸方向中間部が加圧成形部１１８に沿って塑性変形し、円筒材１１２の軸方向中間部には、外周側に膨出する２個の凸状部１３２Ａ，１３２Ｂが形成される。この後、油圧シリンダは油圧シリンダにより待機位置に復帰する。
【００１０】
上記のようなハイドロフォーム成形により支持体１１４を成形する場合には、作業の自動化が比較的容易であり、また成形された支持体１１４の寸法精度及び強度等の機械的性能も十分に満足できるものになる。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、ハイドロフォーム成形により支持体１１４を成形した場合、液体Ｌとして水を使用したときには成形完了後に、錆の発生を防止するため支持体１１４を乾燥する必要があり、また液体Ｌとしてオイルを使用したときには、支持体１１４からのオイル洗浄及び支持体の乾燥が必要になる。このため、ハイドロフォーム成形で支持体１１４を成形した場合には、作業が煩瑣になる。
【００１２】
また、高張力鋼からなる円筒材１１２を加圧成形部１１８に沿って塑性変形させる際には、大きなバルジ圧が必要となるため、プランジャ１２２，１２８に取り付けられたシールリング１２４，１２８の劣化が生じ易い。特に、加圧プランジャ１２８に取り付けられたシールリング１３０は、高い接触圧で円筒材１１２の内周面に摺動するため劣化が短時間で生じやすく、さらに液体Ｌとしてオイルを使用した場合には、摺動性を犠牲にしても、耐オイル性が高いゴムによりシールリングを形成する必要があるため、寿命が著しく短くなってしまう。
【００１３】
また、ハイドロフォーム成形では、液体Ｌの最大液圧であるバルジ圧により成形品である支持体１１４の寸法精度及び機械的性能がそれぞれ大きな影響を受ける。すなわち、バルジ圧をうまくコントロールしないと寸法精度の不良や、機械的性質の低下した成形品が製造されるおそれがある。具体的には、バルジ圧が適正値よりも低い場合には、円筒材１１２の加圧成形部１１８に沿った塑性変形が不十分になって、必要な寸法精度及び強度が得られなくなる。また適正値よりも高いバルジ圧を用いると、下記▲１▼及び▲２▼のような問題が生じる。
【００１４】
▲１▼　支持体１１４をハイドロフォーム成形するための加圧成形装置１１０として高出力のものが必要となるため、設備規模が増大して支持体１１４のコストアップに繋がる。
【００１５】
▲２▼　過大なバルジ圧により成形品である支持体１１４に大きな内部歪みが生じるため、支持体１１４の機械的性質が低下する。
【００１６】
また、液体Ｌを付着させることなく支持体１１４を加圧成形する加圧成形装置としては、図４に示される加圧成形装置１１０における中空部１１７内に液体Ｌ代えて、円柱状に形成された弾性体であるゴムバルジを挿入し、このゴムバルジを加圧プランジャ１２８により圧縮してゴムバルジの外周面を外周側へ膨出させることで、ゴムバルジにより円筒材１１２を加圧して加圧成形部１１８に沿って塑性変形させるものも考えられる。しかし、このようなゴムバルジを用いた加圧成形装置では、通常、成形する支持体１１４の最小曲率半径を一定値（例えば、１０ｍｍ〜１５ｍｍ）以上にする必要があり、この一定値よりも曲率半径が小さい小さい湾曲部を支持体１１４に形成しようとすると、円筒材１１２から成形された支持体１１４の寸法精度が著しく低下する。
【００１７】
本発明の一の目的は、上記事実を考慮して、ハイドロフォーム成形された支持体から液体を除去する作業を不要にでき、かつ支持体を目標寸法に精度良く成形できるランフラットタイヤ用支持体の製造装置を提供することにある。
【００１８】
また本発明の他の目的は、上記事実を考慮して、所要の寸法精度及び機械的性能を有する支持体を安定的にハイドロフォーム成形でき、かつ支持体を製造するための設備コストの増加を抑制できるランフラットタイヤ用支持体の製造方法を提供することにある。
【００１９】
【課題を解決するための手段】
本発明に係る請求項１記載のランフラットタイヤ支持体の製造装置は、空気入りタイヤの内部に配設されると共に、該空気入りタイヤと共にリムに組み付けられる環状のランフラットタイヤ用支持体を製造するための製造装置であって、前記支持体の径方向断面の形状に対応する面形状を有する加圧成形部が内周面に形成されると共に、該加圧成形部の内周側に前記支持体の成形素材である金属製の筒材が挿入される中空部が設けられた環状の成形型と、弾性及び伸縮性を有する膜状材料により形成されると共に内部に液体が充填され、前記中空部内における筒材の内周側に挿入される袋体と、前記袋体内の液体を加圧して該袋体を外周側へ膨張させつつ、袋体を介して筒材に液圧を作用させて該筒材を前記加圧成形部に沿って塑性変形させる加圧手段と、を有することを特徴とする。
【００２０】
上記請求項１記載のランフラットタイヤ用支持体の製造装置では、弾性及び伸縮性を有する膜状材料により形成された袋体内に液体を充填し、この袋体を中空部内における筒材の内周側に挿入した後、袋体内の液体を加圧手段により加圧して袋体を外周側へ膨張させつつ、袋体を介して筒材に液圧を作用させることにより、液体を支持体への成形素材である筒材に接触させることなく、筒材を成形型における加圧成形部に沿って塑性変形できるので、筒材から成形（ハイドロフォーム成形）された支持体から液体を除去する作業を不要にできる。
【００２１】
また上記製造装置では液体が袋体内に封入されていることから、成形型の中空部内に直接液体が充填されるものと比較して、中空部内からの液体の漏洩を防止するためのシール部材を不要にできるので、シール部材の劣化に伴う部品交換を不要にできる。
【００２２】
また本発明に係る請求項３記載のランフラットタイヤ用支持体の製造方法は、請求項１又は２記載のランフラットタイヤ用支持体の製造装置を用いてランフラットタイヤ用支持体を製造するための製造方法であって、前記中空部内へ金属製の筒材を挿入した後、前記袋体を前記中空部内における筒材の内周側に挿入し、前記中空部内へ挿入された前記袋体内の液体又は前記中空部内へ充填された液体を前記加圧手段により加圧し、該液体の液圧により筒材を前記加圧成形部に沿って塑性変形させる成形工程を含むことを特徴とする。
【００２３】
上記請求項３記載のランフラットタイヤ用支持体の製造方法によれば、液体を支持体への成形素材である筒材に接触させることなく、筒材を成形型における加圧成形部に沿って塑性変形できるので、筒材から成形（ハイドロフォーム成形）された支持体への液体の付着を完全に防止できるので、付着した液体の影響により支持体表面に錆が発生したり化学変化が生じることを防止できる。
【００２４】
また本発明に係る請求項請求項４記載のランフラットタイヤ用支持体の製造方法は、空気入りタイヤの内部に配設されると共に、該空気入りタイヤと共にリムに組み付けられる環状のランフラットタイヤ用支持体を製造するための製造方法であって、前記支持体の径方向断面の形状に対応する面形状を有する加圧成形部が内周面に形成された環状の成形型における前記加圧成形部の内周側に設けられた中空部内に前記支持体の成形素材である金属製の筒材を挿入し、前記中空部内における筒材の内周側に、弾性及び伸縮性を有する膜状材料により形成されて内部に液体が充填された袋体を挿入すると共に、該袋体内の液体を加圧手段により加圧し、前記袋体を介して該液体の液圧を筒材に作用させ、筒体を前記加圧成形部に沿って筒材を塑性変形させる成形工程を含み、前記成形工程では、前記加圧手段により加圧された液体が前記袋体を介して筒材へ作用させる液圧の最大値であるバルジ圧をＰ（Ｋｇｆ／ｍｍ^２）、筒材の肉厚をＴ（ｍｍ）、筒材を形成した金属材料の引張強さをＳ（Ｋｇｆ／ｍｍ^２）、前記バルジ圧Ｐを決定するための定数をＫ（Ｋは正の実数）とした場合、前記定数Ｋとして１．５以上で、２０以下の範囲内から任意の値を選択し、前記バルジ圧Ｐを前記加圧手段により前記加圧手段により（Ｋ×Ｓ×Ｔ）の算出値に制御することを特徴とする。
【００２５】
上記請求項４記載のランフラットタイヤ用支持体の製造方法によれば、筒材の素材として特に高張力鋼、ステンレス、超高張力鋼等の高強度の金属材料を用いた場合に、筒材へ作用させるバルジ圧Ｐを加圧手段により（Ｋ×Ｓ×Ｔ）の算出値に制御することにより、筒材を成形型の加圧成形部の形状に精度良く倣うように塑性変形させ、所要の寸法精度及び機械的性能の支持体を安定的に製造でき、かつ支持体に過度の歪みを発生させて機械的特性が低下することを防止できる。
【００２６】
このとき、液体を支持体への成形素材である筒材に接触させることなく、筒材を成形型における加圧成形部に沿って塑性変形できるので、筒材から成形（ハイドロフォーム成形）された支持体への液体の付着を完全に防止できるので、付着した液体の影響により支持体表面に錆が発生したり化学変化が生じることを防止できる。
【００２７】
また、支持体を成形するための加圧成形装置等の製造装置として適正出力のものを的確に選択可能になるので、支持体の製造装置として必要以上に高出力のものを選択することで、支持体の製造コストの増加を効果的に抑制できる。
【００２８】
また本発明に係る請求項５記載のランフラットタイヤ用支持体の製造方法は、空気入りタイヤの内部に配設されると共に、該空気入りタイヤと共にリムに組み付けられる環状のランフラットタイヤ用支持体を製造するための製造方法であって、前記支持体の径方向断面の形状に対応する面形状を有する加圧成形部が内周面に形成された環状の成形型における前記加圧成形部の内周側に設けられた中空部内に前記支持体の成形素材である金属製の筒材を挿入し、前記中空部内における筒材の内周側に充填された液体を加圧手段により加圧し、該液体の液圧により筒材を前記加圧成形部に沿って筒材を塑性変形させる成形工程を含み、前記成形工程では、前記加圧手段により加圧された液体が筒材へ作用させる液圧の最大値であるバルジ圧をＰ（Ｋｇｆ／ｍｍ^２）、筒材の肉厚をＴ（ｍｍ）、筒材を形成した金属材料の引張強さをＳ（Ｋｇｆ／ｍｍ^２）、前記バルジ圧Ｐを決定するための定数をＫ（Ｋは正の実数）とした場合、前記定数Ｋとして１．５以上で、２０以下の範囲内から任意の値を選択し、前記バルジ圧Ｐを前記加圧手段により前記加圧手段により（Ｋ×Ｓ×Ｔ）の算出値に制御することを特徴とする。
【００２９】
上記請求項５記載のランフラットタイヤ用支持体の製造方法によれば、筒材の素材として特に高張力鋼、ステンレス、超高張力鋼等の高強度の金属材料を用いた場合に、液体により直接、適正なバルジ圧を筒材へ作用させることにより、筒材を成形型の加圧成形部の形状に精度良く倣うように塑性変形させ、所要の寸法精度及び機械的性能の支持体を安定的に製造できるようになる。
【００３０】
また、支持体を成形するための加圧成形装置等の製造装置として適正出力のものを的確に選択可能になるので、支持体の製造装置として必要以上に高出力のものを選択することで、支持体の製造コストの増加を効果的に抑制できると同時に、製品の内部歪みを抑えることで機械的性質の低下を抑制できる。
【００３１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態に係るランフラットタイヤ用支持体をハイドロフォーム成形により製造するための加圧成形装置及びハイドロフォーム成形方法を図面に基づいて説明する。
【００３２】
（ランフラットタイヤの構成）
先ず、本発明の実施形態に係る支持体及び、この支持体が適用されるランフラットタイヤについて説明する。ここで、ランフラットタイヤ１０とは、図１に示されるように、リム１２に空気入りタイヤ１４及び支持体１６を組み付けたものをいう。
【００３３】
図１に示されるように、空気入りタイヤ１４は、一対のビード部１８と、一対のビード部１８に跨がって延びるトロイド状のカーカス２０と、カーカス２０のクラウン部に位置する複数（本実施形態では２枚）のベルト層２２と、ベルト層２２の上部に形成されたトレッド部２４とを備えている。空気入りタイヤ１４の内部に配設される支持体１６は、図１に示されるような断面形状のものがリング状に形成されたものであり、金属製の支持リング２６と、支持リング２６の両端に加硫成形されたゴム製の脚部２８とを備えている。
【００３４】
脚部２８は、支持体１６をリム組み付け時に空気入りタイヤ１４の内側でリム１２に連結されるものである。一方、支持リング２６は、図１に示されるように、断面形状が径方向外側に凸となる凸部３０Ａ、３０Ｂと、その間に形成された凹部３０Ｃとが形成されている。また支持リング２６には、凸部３０Ａ、３０Ｂの幅方向外側（凹部３０Ｃと反対側）に略タイヤ回転軸方向に延在するフランジ部３０Ｆ、３０Ｇが形成されている。
【００３５】
上記のようなランフラットタイヤ１０では、空気入りタイヤ１４の内圧が低下した場合、空気入りタイヤ１４のトレッド部２４を支持体１６の凸部３０Ａ、３０Ｂが支持して走行可能とする。また、この際、路面からの衝撃がトレッド部２４、支持体１６、リム１２を介して車体に伝達されるが、支持体１６のリム１２と当接する部分にはゴム製の脚部２８が設けられているため、路面からの衝撃が緩衝されてランフラット走行時の乗り心地が向上すると共に、路面からの衝撃によって支持体１６（支持リング２６）のサイド部が変形してしまうことを回避できる。
【００３６】
なお、ランフラットタイヤ用の支持体としては、図１に示されるように金属製の支持リング２６及び一対の脚部２８からなるものの他、支持リング及び脚部が金属により一体的に成形されたものも有る。
【００３７】
（加圧成形装置の構成）
次に、本実施形態に係る支持体１６を製造するための加圧成形装置３４の構成について説明する。
【００３８】
図２及び図３には、本発明の実施形態に係る加圧成形装置の一例が示されている。この加圧成形装置３４は、高張力鋼からなる薄肉パイプ状の円筒材３６を成形素材として、支持体１６の支持リング２６をハイドロフォーム成形するためのものである。
【００３９】
図２に示されるように、加圧成形装置３４には、全体として肉厚円筒状に形成された成形型３８が設けられている。成形型３８は、その軸心Ｓを中心とする径方向に沿って分割型３９と分割型４０とに２分割された構造とされ、これらの分割型３９，４０の一端部はヒンジ部４１を介して連結されている。これにより、成形型３８を構成した分割型３９，４０はヒンジ部４１を中心として開閉可能とされている。ここで、成形型３８の分割型３９，４０に開閉機構（図示省略）が連結されており、この開閉機構は、ハイドロフォーム成形時には、分割型３９，４０を図２に示される成形位置に保持し、成形完了した支持リング２６を成形型３８から取り出す時には、分割型３９，４０を互いに離間する開放位置へ移動させる。
【００４０】
図３に示されるように、成形型３８は、その内周面が支持リング２６の径方向断面に対応する面形状とされており、内周面における軸方向中間部には、支持リング２６の凸部３０Ａ，３０Ｂ及び凹部３０Ｃの断面形状に対応する凹状の加圧成形部４２が形成されている。また成形型３８における加圧成形部４２の内周側の空間は、支持リング２６の成形素材である円筒材３６が挿入される中空部４４とされている。
【００４１】
ここで、円筒材３６は、高張力鋼、ステンレス、超高張力鋼等の金属材料からなり、支持リング２６の最大径に対応する一定径を有する薄肉円筒状に形成されている。具体的には、円筒材３６は、例えば、引張強さが５０Ｋｇｆ／ｍｍ^２以上の高張力鋼からなり、その肉厚が０．８ｍｍ〜１．８ｍｍ程度とされる。この円筒材３６は、図３（Ａ）に示されるように成形型３８の中空部４４内に挿入され、その外周面が成形型３８の内周面に密着する状態にセットされる。
【００４２】
加圧成形装置３４には、成形型３８の下方に固定基台４６が配置されており、この固定基台４６の上面部からは、円柱状に形成された固定プランジャ４８が突出している。この固定プランジャ４８は、その外径が円筒材３６の内径よりも僅かに小径とされている。成形型３８は、ハイドロフォーム成形の開始時には、図３（Ａ）に示されるように固定基台４６の上面部に載置される。このとき、固定プランジャ４８が中空部４４内に挿入された円筒材３６の内周側に嵌挿される。
【００４３】
図３（Ａ）に示されるように、加圧成形装置３４には、成形型３８の上方に装置フレーム部（図示省略）により高さ方向に沿って移動可能に支持された昇降基台５０が配置されており、この昇降基台５０には、高さ方向を作動方向とする油圧シリンダ（図示省略）が連結された昇降基台５０が配置されている。昇降基台５０の下面部からは、円柱状に形成された加圧プランジャ１２８が突出している。この加圧プランジャ５２の外径は中空部４４の内径よりも僅かに小径とされている。加圧プランジャ５２の先端面には、内部に液体Ｌが充填された袋体５４が取り付けられている。袋体５４は、その外殻形状が上方へ向って開いた略カップ状に形成されており、その開口端部（上端部）が全周に亘って加圧プランジャ５２の先端面に固着され、加圧プランジャ５２の先端面により外部から密閉されている。
【００４４】
ここで、袋体５４は、例えば、ＮＲ、ＮＢＲ、ＢＲ、ＩＲ、ＩＩＲ、ＮＯＲ、ＥＰＤＭ等の加硫ゴムを素材とする膜状材料により形成されており、十分な弾性及び伸縮性を有している。また液体Ｌとしては、水、オイル等の各種の液体が使用可能であるが、袋体５４を形成する加硫ゴムに対する親和性が低いものが選択される。袋体５４は、液体Ｌが充填されて静圧及び重力により弾性変形した状態で、その外径が円筒材３６の内径よりも小径となり、かつ体積が円筒材３６の内容積よりも所定量以上、大きくなるように形状及び寸法が設定されている。具体的には、袋体５４の体積と円筒材３６の内容積との差は、後述するハイドロフォーム成形時のバルジ圧の大きさに応じて設定される。なお、袋体５４の素材は、十分な弾性及び伸縮性を有していれば、加硫ゴム以外のものでも良く、例えば、ウレタンエラストマーを用いても良い。また袋体５４は、厚さ方向に沿って複数種類の素材を積層して成形するようにしても良い。
【００４５】
（加圧成形装置の動作及び作用）
上記のように構成された本実施形態に係る加圧成形装置３４の動作及び作用について説明する。
【００４６】
円筒材３６から支持体１６を成形する際には、オペレータは、成形型３８の分割型３９，４０を開閉機構により成形位置に拘束すると共に、この成形型３８の中空部４４内に円筒材３６をセットし、支持リング２６の成形準備を完了させる。成形準備が完了すると、加圧成形装置３４は、油圧シリンダにより図３（Ａ）に示される待機位置にある昇降基台５０を下降させ、加圧プランジャ５２に取り付けられた袋体５４を中空部４４内における円筒材３６の内周側に挿入する。これにより、液体Ｌが充填された袋体５４は、円筒材３６内で固定プランジャ４８と加圧プランジャ５２との間に挟持された状態となる。
【００４７】
加圧成形装置３４は、袋体５４が円筒材３６内へ挿入された後、油圧シリンダにより加圧プランジャ５２を更に下降させ、この加圧プランジャ５２により袋体５４内の液体Ｌを圧縮して液体Ｌの液圧を上昇させる。このとき、加圧された液体Ｌは、その液圧上昇に伴って袋体５４を外周側へ膨張するように弾性変形させ、袋体５４の外周面部を円筒材３６の内周面に均一に圧接させると共に、この袋体５４を介して円筒材３６へ液圧を作用させる。
【００４８】
加圧成形装置３４は、油圧シリンダにより袋体５４内の液圧が所定のバルジ圧Ｐになる加圧位置（図３（Ｂ）参照）まで加圧シリンダを下降させる。このとき、円筒材３６には袋体５４を介して液体Ｌからのバルジ圧Ｐが作用し、このバルジ圧Ｐを受けた円筒材３６は、加圧成形部４２に面した軸方向中間部が外周側へ膨出するように塑性変形し、加圧成形部４２の内面に隙間なく密着する。これにより、円筒材３６には、その軸方向中間部に加圧成形部４２の形状が転写され、一対の凸部３０Ａ，３０Ｂ及び凹部３０Ｃがそれぞれ連続的に形成される。このように円筒材３６に凸部３０Ａ，３０Ｂ及び凹部３０Ｃがそれぞれ形成されることにより、円筒材３６は、図５（Ａ）に示されるような支持リング２６に成形（ハイドロフォーム成形）される。
【００４９】
加圧成形装置３４は、油圧シリンダにより加圧プランジャ５２を加圧位置に一定時間に亘って保持した後、図３（Ａ）に示される待機位置に復帰させる。これに連動し、加圧成形装置３４は開閉機構により分割型３９，４０を開放位置へ移動させて成形型３８を開放する。分割型３９，４０を開放位置に移動することにより、成形された支持リング２６を取り出す。
【００５０】
次に、上記した支持リング２６の成形工程における袋体５４を介して円筒材３６に作用するバルジ圧Ｐ（Ｋｇｆ／ｍｍ^２）の適正値について説明する。ここで、円筒材３６の肉厚をＴ（ｍｍ）、円筒材３６を形成した高張力鋼の引張強さをＳ（Ｋｇｆ／ｍｍ^２）、バルジ圧Ｐを決定するための定数をＫ（Ｋは正の実数）とした場合、バルジ圧Ｐの適正値は下記（１）式により求められる。
【００５１】
Ｐ＝Ｋ×Ｓ×Ｔ・・・（１）
ここで、定数Ｋとしては、１．５以上で、２０以下の範囲内から任意の値を選択することができるが、この定数Ｋは、２．０以上で、１５以下の範囲内から選択することが好ましく、２．０以上で、１０以下が更に好ましい。この定数Ｋは、支持リング２６の成形素材となる金属が高張力鋼以外の金属、例えば、ステンレス、超高張力鋼であっても、上記範囲内から任意に選択することで、（１）式に基づいてバルジ圧Ｐの適正値を算出できる。
【００５２】
すなわち、上記定数Ｋを１．５未満の値に設定した場合には、成形工程におけるバルジ圧Ｐが不足し、円筒材３６を加圧成形部４２の形状に精度良く倣うように塑性変形することが困難になるため、円筒材３６から成形された支持リング２６を安定的に所要の寸法精度で製造できなくなくなる。また支持リング２６の寸法精度の低下に伴って凸部３０Ａ，３０Ｂ及び凹部３０Ｃの形状的な補強作用が低下し、支持リング２６の径方向や捻れ方向に沿った強度が不足するおそれがある。
【００５３】
一方、上記定数Ｋを２０より大きい値に設定した場合には、成形工程におけるバルジ圧Ｐが過大になり、円筒材３６から成形された支持リング２６に大きな内部歪みが発生する。
【００５４】
またバルジ圧Ｐの設定値に応じて、設定値以上の加圧能力を有する加圧成形装置３４を支持リング２６の製造ラインに設置する必要があることから、バルジ圧を過度に大きなものに設定すると、加圧成形装置３４の規模が過度に大きくなるため、加圧成形装置３４の設置コストが高くなって支持リング２６の製造コストの増加原因となり得る。この観点からは定数Ｋは、支持リング２６の品質に悪影響を与えない範囲で、可能な限り小さい値に設定することが好ましい。
【００５５】
以上説明した本実施形態に係る加圧成形装置３４では、弾性及び伸縮性を有する膜状材料により形成された袋体５４内に液体Ｌを充填し、この袋体５４を成形型３８の中空部４４内における円筒材３６の内周側に挿入した後、袋体５４内の液体Ｌを加圧プランジャ５２により加圧して袋体５４を外周側へ膨張させつつ、袋体５４を介して円筒材３６に所定のバルジ圧を作用させることにより、液体Ｌを支持リング２６への成形素材である円筒材３６に接触させることなく、円筒材３６を成形型３８における加圧成形部４２に沿って塑性変形できるので、円筒材３６から成形された支持リング２６から液体Ｌを除去する作業を不要にできる。
【００５６】
この結果、円筒材３６から成形された支持リング２６への液体Ｌの付着を完全に防止できるので、付着した液体Ｌの影響により支持リング２６の表面に錆が発生したり化学変化が生じることを防止できる。
【００５７】
また本実施形態に係る加圧成形装置３４では、液体Ｌが袋体５４内に封入されていることから、成形型内に直接液体が充填される従来の加圧成形装置（図４参照）と比較して、中空部４４内からの液体Ｌの漏洩を防止するためのシール部材を不要にできるので、シール部材の劣化に伴う部品交換を不要にでき、さらに多数の貫通穴２７Ａが穿設されたパンチングメタルを素材とする支持リング２７（図５（Ｂ）参照）や、有端帯状の金属板を素材として一対の切断端を有する支持リングを成形することも可能になる。
【００５８】
また本実施形態に係る加圧成形装置３４において、円筒材３６の素材として高張力鋼、ステンレス、超高張力鋼等の高強度の金属材料を用いた場合に、円筒材３６へ作用させるバルジ圧Ｐを（Ｋ×Ｓ×Ｔ）の算出値に制御することにより、円筒材３６を成形型３８の加圧成形部４２の形状に精度良く倣うように塑性変形させ、所要の寸法精度及び機械的性能の支持リング２６を安定的に製造でき、かつ支持リング２６に過度の歪みを発生させて機械的特性が低下することを防止できる。また、支持リング２６をハイドロフォーム成形するための加圧成形装置３４として適正出力のものを的確に選択可能になるので、支持リング２６の製造コストの増加を効果的に抑制できる。
【００５９】
なお、バルジ圧Ｐの大小が支持リング２６の寸法精度及び機械的特性に及ぼす影響は、本実施形態に係る加圧成形装置３４のように袋体５４を介して液圧（バルジ圧）を円筒材３６へ作用させる場合も、従来の加圧成形装置１１０（図４参照）のように円筒材１１２に液圧（バルジ圧）を作用させる場合も、略同一であることが実験的に確認されている。このことから、従来の加圧成形装置１１０により支持リング２６をハイドロフォーム成形する場合でも、定数Ｋを１．５以上で、２０以下の範囲内で適宜選択し、バルジ圧を（Ｋ×Ｓ×Ｔ）による算出値に制御することにより、所要の寸法精度及び機械的性能の支持リング２６を安定的に製造できる。
【００６０】
また、本実施形態に係る加圧成形装置３４では、袋体５４内の液体Ｌを加圧する手段として加圧プランジャ５２を油圧シリンダにより中空部４４内へ挿入する加圧手段を用いたが、このようなもの以外にも、例えば、中空部４４内へ挿入された袋体５４内へ高圧ポンプ等により加圧された液体Ｌを供給するものでも良い。このとき、袋体５４内の液体Ｌの液圧を圧力センサーにより測定し、この測定結果に基づいて液圧をフィードバック制御することにより、袋体５４内の液圧を精度良く（Ｋ×Ｓ×Ｔ）の算出値に制御できる。
【００６１】
【実施例】
（実施例Ａ）
本発明の実施形態に係る加圧成形装置３４を用いてハイドロフォーム成形された支持リング２６を実施例Ａ１とし、液体Ｌにより直接バルジ圧Ｐを作用させる従来の加圧成形装置（図４参照）を用いてハイドロフォーム成形された支持リング２６を実施例Ａ２とし、またゴムバルジによりバルジ圧Ｐを作用させる従来の加圧成形装置を用いてゴムバルジ成形された支持リング２６を比較例Ａ３として、これらの加圧成形装置により成形された支持リング２６の寸法の検査結果をそれぞれ下記（表１）に示した。ここで、各加圧成形装置のバルジ圧としては、それぞれ定数Ｋを２．０以上で、２０以下の範囲内で適宜選択し、前記（１）式により算出された値を用いた。なお、寸法検査では、支持リング２６の各部の寸法を測定し、設計寸法に対して測定寸法の誤差が±５％以下のものを合格とし、測定寸法の誤差が±５％を超えたものを不合格とした。
【００６２】
【表１】

上記（表１）から明らかなように、ハイドロフォーム成形された実施例Ａ１及び実施例Ａ２に係る支持リング２６については、全数（１０個）寸法検査を合格したが、ゴムバルジ成形された比較例Ａ３に係る支持リング２６については、全数（１０個）寸法検査が不合格になった。但し、実施例Ａ２に係る支持リング２６については、実施例Ａ１及び比較例Ａ３に係る支持リング２６と比較し、成形完了後に放置しておくと錆発生等の品質上の問題が発生するため、支持リング２６の表面から液体Ｌを乾燥、洗浄等により除去する必要がある。
【００６３】
（実施例Ｂ）
次に、本発明の実施形態に係る加圧成形装置３４を用い、定数Ｋを１．５以上で、２０以下の範囲内で選択し、バルジ圧Ｐを前記（１）式の算出値に制御しハイドロフォーム成形した支持リング２６を実施例Ｂ１〜Ｂ６とし、また本発明の実施形態に係る加圧成形装置３４を用い、定数Ｋを２．０未満で、２０．０を超える範囲内で選択し、バルジ圧Ｐを前記（１）式の算出値に制御しハイドロフォーム成形した支持リング２６を比較例Ｂ７〜Ｂ１０とし、これらの支持リング２６についての寸法精度及び圧縮強度の評価結果をそれぞれ下記（表２）に示した。ここで、寸法精度の評価結果としては、設計値に対する寸法誤差が５％未満である場合には記号“◎”を、設計値に対する寸法誤差が５％未満である場合には記号“〇”を、寸法誤差が５％以上で１０％未満である場合には記号“△”を、寸法誤差が１０％以上の場合には記号“×”をそれぞれ記入した。また圧縮強度の評価結果としては、実施例Ｂ１〜Ｂ６にて最大強度を示したものに対し、９０％より大きく１００％以下の圧縮強度を示した場合には記号“◎”を、８０％以上より大きく９０％未満の圧縮強度を示した場合には記号“〇”を、６０％以上で８０％未満の圧縮強度を示した場合には記号“△”を、６０％以下の圧縮強度を示した場合には記号“×”をそれぞれ記入した。
【００６４】
【表２】

上記（表２）から明らかなように、定数Ｋを２．０以上で、１０以下の範囲内から５．０及び８．３に選択した場合、バルジ圧Ｐを前記（１）式による算出値に制御した実施例Ｂ２、Ｂ３及びＢ６に係る支持リング２６については、寸法精度及び圧縮強度の評価が共に“◎”であった。
【００６５】
また定数Ｋを１．５以上で、２．０未満の範囲内から１．５に選択した実施例Ｂ１に係る支持リング２６並びに、定数Ｋを１０より大きく、２０以下の範囲内から１６．７及び２０．０に選択した実施例Ｂ４及びＢ５に係る支持リング２６については、それぞれ寸法精度及び圧縮強度の評価が共に“〇”であった。
【００６６】
一方、定数Ｋを２．０未満で、２０．０を超える範囲内で選択し、バルジ圧Ｐを前記（１）式の算出値に制御した比較例Ｂ７〜Ｂ１０に係る支持リング２６については、寸法精度及び圧縮強度の評価が双方とも“〇”になったものが存在しなかった。
【００６７】
【発明の効果】
以上説明したように本発明に係るランフラットタイヤ用支持体の製造装置によれば、ハイドロフォーム成形された支持体から液体を除去する作業を不要にでき、かつ支持体を目標寸法に精度良く成形できる。
【００６８】
また本発明に係るランフラットタイヤ用支持体の製造方法によれば、所要の寸法精度及び機械的性能を有する支持体を安定的にハイドロフォーム成形でき、かつ支持体を製造するための設備コストの増加を抑制できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態に係る加圧成形装置により成形される支持リングが適用されたランフラットタイヤの構成を示す断面図である。
【図２】本発明の実施形態に係る加圧成形装置の構成を示す斜視図である。
【図３】本発明の実施形態に係る加圧成形装置の構成を示す断面図であり、支持リングのハイドロフォーム成形開始前及びハイドロフォーム成形中の装置状態をそれぞれ示している。
【図４】従来の加圧成形装置の構成を示す断面図であり、支持体のハイドロフォーム成形開始前及びハイドロフォーム成形中の装置状態をそれぞれ示している。
【図５】本発明の実施形態に係る加圧成形装置によりハイドロフォーム成形された支持リングの構成を示す斜視図である。
【符号の説明】
１０　　　ランフラットタイヤ
１２　　　リム
１４　　　タイヤ（空気入りタイヤ）
１６　　　支持体
２６　　　支持リング（支持体）
３４　　　加圧成形装置（支持体の製造装置）
３６　　　円筒材（筒材）
３８　　　成形型
４２　　　加圧成形部
４４　　　中空部
４８　　　固定プランジャ（加圧手段）
５０　　　昇降基台（加圧手段）
５２　　　加圧プランジャ（加圧手段）
５４　　　袋体[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to an apparatus and a method for manufacturing a support for an annular run-flat tire which is disposed inside a tire so that the tire can travel a considerable distance in a punctured state when the tire is punctured.
[0002]
[Prior art]
Run-flat running is possible with a pneumatic tire, that is, a tire that can run with a certain distance without worry even if the tire pressure becomes 0 atm (gauge pressure) due to puncturing (hereinafter referred to as “run-flat tire”). ), A run-flat tire support (hereinafter simply referred to as “support”) made of a metal material such as high-strength steel or stainless steel is attached to the rim portion in the air chamber of the tire. Types are known. As a support used for this type of run flat tire, a support having two convex portions in a radial cross section of a tire attached to a rim (double mountain shape) is known.
[0003]
The support as described above is, for example, 50 (Kgf / mm). ² A) A cylindrical material made of high-strength steel having the above tensile strength is used as a forming material, and the cylindrical material is manufactured through a forming process such as a spatula drawing process, a roll forming process, and a hydroforming process. Here, when a cylindrical material is formed into a required shape by a spatula drawing process and a support is manufactured, the support can be manufactured with sufficiently high dimensional accuracy and has excellent mechanical properties (strength). Body can be manufactured. However, spatula drawing is difficult to greatly automate the work, and includes many manual works based on the experience of the worker. For this reason, spatula drawing is not suitable as a processing method for stably mass-producing a support.
[0004]
Roll forming is relatively easy to automate, and is suitable as a processing method for mass-producing a support. However, when the processing amount per unit area for a cylindrical material is large, the support Wrinkles are likely to occur, and when such wrinkles occur, the dimensional accuracy of the support is also reduced. For this reason, when manufacturing a support having a large processing amount from a cylindrical material by roll forming, a support that does not have the required dimensional accuracy and mechanical performance is manufactured, and the manufacturing yield of the support decreases. There is a risk.
[0005]
On the other hand, hydroform processing is relatively easy to automate, and is suitable as a processing method for stably mass-producing a support. FIG. 4 shows a conventional pressure molding apparatus for producing a support by hydroform molding. This pressure forming apparatus 110 is for forming a support 114 (see FIG. 4B) using a thin pipe-shaped cylindrical member 112 made of high-tensile steel as a forming material.
[0006]
The pressure molding device 110 is provided with a thick cylindrical molding die 116, and the molding die 116 has an inner peripheral surface having a surface shape corresponding to the shape of the radial cross section of the support 114. A pressing part 118 is formed. As shown in FIG. 4A, a cylindrical member 112 is inserted into the hollow portion 117 of the molding die 116, and the outer peripheral surface of the cylindrical member 112 is in close contact with the inner peripheral surface of the molding die 116.
[0007]
A fixed base 120 is arranged below the molding die 116 in the pressure forming apparatus 110, and a fixed plunger 122 protrudes from an upper surface of the fixed base 120. The fixed plunger 122 is fitted on the inner peripheral side of the cylindrical member 112 in the hollow portion 117. A rubber seal ring 124 is attached to the distal end of the fixed plunger 122 to seal between the fixed plunger 122 and the inner circumferential surface of the cylindrical member 112. Thereby, the lower opening of the cylindrical member 112 is sealed. In this state, the hollow portion 117 is filled with a liquid L such as water or oil.
[0008]
Further, in the pressure molding device 110, an elevating base 126 supported by a device frame (not shown) so as to be movable in the height direction (the direction of arrow H) is disposed above the molding die 116, A hydraulic cylinder (not shown) having a height direction as an operation direction is connected to the lifting base 126. A pressure plunger 128 protrudes from the lower surface of the lifting base 126. A rubber seal ring 130 is also attached to the distal end portion of the outer peripheral surface of the pressure plunger 128 to seal between the inner peripheral surface of the cylindrical member 112.
[0009]
When forming the support 114 from the cylindrical member 112, the lifting base 126 at the standby position shown in FIG. 4A is lowered by the hydraulic cylinder, and the pressurizing plunger 128 is moved into the cylindrical member 112 in the hollow portion 117. Is inserted on the inner peripheral side of. Accordingly, the opening on the lower side of the cylindrical member 112 is sealed, and the liquid L filled in the cylindrical member 112 is compressed to increase the liquid pressure. At this time, the hydraulic cylinder descends to the pressurizing position shown in FIG. 4B, and pressurizes the liquid L in the cylindrical member 112 until a predetermined bulge pressure is reached. The cylindrical member 112 that has received the bulge pressure is plastically deformed in the axial middle portion along the press-formed portion 118, and two axially bulging convex portions are formed in the axial middle portion of the cylindrical material 112. Formed

portions

132A and 132B are formed. Thereafter, the hydraulic cylinder is returned to the standby position by the hydraulic cylinder.
[0010]
In the case where the support 114 is formed by the hydroform molding as described above, automation of the operation is relatively easy, and mechanical performance such as dimensional accuracy and strength of the formed support 114 can be sufficiently satisfied. Become something.
[0011]
[Problems to be solved by the invention]
However, when the support 114 is formed by hydroform molding, when water is used as the liquid L, it is necessary to dry the support 114 after completion of the formation in order to prevent the generation of rust. In such a case, it is necessary to wash the oil from the support 114 and dry the support. For this reason, when the support 114 is formed by hydroforming, the operation becomes complicated.
[0012]
In addition, when plastically deforming the cylindrical member 112 made of high-strength steel along the press-formed portion 118, a large bulge pressure is required, so that the

seal rings

124, 128 attached to the

plungers

122, 128 deteriorate. Tends to occur. In particular, the seal ring 130 attached to the pressurizing plunger 128 slides on the inner peripheral surface of the cylindrical member 112 at a high contact pressure, so that the seal ring 130 easily deteriorates in a short time. Even if the slidability is sacrificed, the life of the seal ring must be significantly shortened because the seal ring needs to be formed of rubber having high oil resistance.
[0013]
In hydroform molding, the dimensional accuracy and mechanical performance of the molded support 114 are greatly affected by the bulge pressure which is the maximum liquid pressure of the liquid L. That is, if the bulge pressure is not properly controlled, there is a possibility that a molded product with poor dimensional accuracy or reduced mechanical properties may be produced. Specifically, when the bulge pressure is lower than an appropriate value, the plastic deformation of the cylindrical member 112 along the press-formed portion 118 becomes insufficient, and the required dimensional accuracy and strength cannot be obtained. If a bulge pressure higher than the appropriate value is used, the following problems (1) and (2) occur.
[0014]
{Circle around (1)} Since a high-output press forming apparatus 110 for hydroforming the support 114 is required, the scale of the equipment is increased, which leads to an increase in the cost of the support 114.
[0015]
{Circle over (2)} The excessively large bulge pressure causes a large internal strain in the support 114 as a molded product, so that the mechanical properties of the support 114 deteriorate.
[0016]
Further, as a pressure forming apparatus for press-forming the support 114 without adhering the liquid L, a columnar shape is formed instead of the liquid L in the hollow portion 117 of the pressure forming apparatus 110 shown in FIG. The rubber bulge, which is an elastic body, is inserted, and the rubber bulge is compressed by a pressure plunger 128 to expand the outer peripheral surface of the rubber bulge to the outer peripheral side. It is also conceivable that the plastic deformation occurs along. However, in such a pressure molding apparatus using a rubber bulge, it is usually necessary to set the minimum radius of curvature of the support 114 to be molded to a fixed value (for example, 10 mm to 15 mm) or more. If the support 114 is formed with a small curved portion having a small diameter, the dimensional accuracy of the support 114 formed from the cylindrical member 112 is significantly reduced.
[0017]
One object of the present invention is to provide a run-flat tire support which can eliminate the need for removing the liquid from a hydroformed molded support in consideration of the above facts and can precisely mold the support to target dimensions. To provide a manufacturing apparatus.
[0018]
Another object of the present invention is to take into account the above facts, to stably hydroform a support having the required dimensional accuracy and mechanical performance, and to increase equipment costs for manufacturing the support. An object of the present invention is to provide a method for manufacturing a support for a run-flat tire, which can suppress the occurrence.
[0019]
[Means for Solving the Problems]
The manufacturing apparatus for a run-flat tire support according to claim 1 of the present invention is arranged inside a pneumatic tire and manufactures an annular run-flat tire support that is mounted on a rim together with the pneumatic tire. A press forming portion having a surface shape corresponding to a shape of a radial cross section of the support is formed on an inner circumferential surface, and the press forming portion is formed on an inner circumferential side of the press forming portion. An annular molding die provided with a hollow portion into which a metal tubular material that is a molding material of the support is inserted, and a liquid-like material formed by a film material having elasticity and elasticity and filled therein, A bag inserted into the inner peripheral side of the cylindrical member in the hollow portion, and while applying pressure to the liquid in the bag to inflate the bag toward the outer peripheral side, the liquid pressure acts on the cylindrical member via the bag. To plastically deform the cylindrical member along the press-formed part. And having a pressurizing means.
[0020]
In the apparatus for manufacturing a support for a run-flat tire according to the first aspect of the present invention, a bag formed of a film-like material having elasticity and elasticity is filled with a liquid, and the bag is filled with an inner periphery of a cylindrical material in a hollow portion. After inserting the liquid into the support, the liquid in the bag body is pressurized by the pressurizing means to expand the bag body to the outer peripheral side, and the liquid is applied to the cylindrical member through the bag body to thereby transfer the liquid to the support. Since the cylinder can be plastically deformed along the press-formed part of the molding die without contacting the cylinder, which is a molding material, the work of removing liquid from the support formed from the cylinder (hydroform molding) can be performed. Can be unnecessary.
[0021]
Further, in the above manufacturing apparatus, since the liquid is sealed in the bag body, a sealing member for preventing leakage of the liquid from inside the hollow portion is provided, compared with the case where the liquid is directly filled into the hollow portion of the mold. Since it can be made unnecessary, it is not necessary to replace parts due to deterioration of the seal member.
[0022]
According to a third aspect of the present invention, there is provided a method for producing a support for a run flat tire using the apparatus for producing a run flat tire according to the first or second aspect. The method of manufacturing, after inserting a metal tubular material into the hollow portion, insert the bag body on the inner peripheral side of the tubular material in the hollow portion, the inside of the bag body inserted into the hollow portion The method includes a step of pressurizing the liquid or the liquid filled in the hollow portion by the pressurizing means, and plastically deforming the cylindrical member along the press-formed portion by the liquid pressure of the liquid.
[0023]
According to the method for manufacturing a support for a run flat tire according to the third aspect, the cylindrical material is formed along the pressure forming portion of the forming die without bringing the liquid into contact with the cylindrical material which is a material for forming the support. Since plastic deformation is possible, it is possible to completely prevent the liquid from adhering to the support formed from the tube material (hydroform molding), so that the surface of the support may be rusted or chemically changed due to the effect of the adhering liquid. Can be prevented.
[0024]
A method for producing a support for a run-flat tire according to claim 4 according to the present invention is a method for an annular run-flat tire, which is disposed inside a pneumatic tire and assembled to a rim together with the pneumatic tire. A method for producing a support, comprising: a press-forming process in an annular mold in which a press-forming portion having a surface shape corresponding to a shape of a radial cross section of the support is formed on an inner peripheral surface. A metal tubular material that is a molding material of the support is inserted into a hollow portion provided on the inner peripheral side of the portion, and an elastic and elastic film material is provided on the inner peripheral side of the tubular material in the hollow portion. The bag body formed with and filled with liquid is inserted, and the liquid in the bag body is pressurized by pressurizing means, and the liquid pressure of the liquid is applied to the cylinder through the bag body, The body is plasticized along with the pressed part Wherein the forming step of the form, in the molding step, said bulge pressure is the maximum value of the hydraulic pressure is pressurized liquid to act on cylindrical member via the bag body by pressurizing means P (Kgf / mm ² ), The thickness of the tube material is T (mm), and the tensile strength of the metal material forming the tube material is S (Kgf / mm). ² ), When a constant for determining the bulge pressure P is K (K is a positive real number), an arbitrary value is selected from the range of 1.5 or more and 20 or less as the constant K, and the bulge pressure is selected. The pressure P is controlled by the pressure means to a calculated value of (K × S × T) by the pressure means.
[0025]
According to the method for manufacturing a support for a run flat tire according to the fourth aspect, particularly when a high-strength metal material such as high-strength steel, stainless steel, or ultra-high-strength steel is used as the material of the cylindrical material, By controlling the bulge pressure P acting on the cylinder to the calculated value of (K × S × T) by the pressurizing means, the cylindrical member is plastically deformed so as to accurately follow the shape of the press-formed portion of the forming die. It is possible to stably manufacture a support having the dimensional accuracy and mechanical performance of the above, and to prevent the mechanical properties from deteriorating due to excessive distortion of the support.
[0026]
At this time, the cylindrical member can be plastically deformed along the press-formed portion of the molding die without bringing the liquid into contact with the cylindrical member which is a molding material for the support. Since the adhesion of the liquid to the support can be completely prevented, it is possible to prevent rust or chemical change from occurring on the surface of the support due to the effect of the attached liquid.
[0027]
In addition, since it is possible to accurately select a device having an appropriate output as a manufacturing device such as a pressure molding device for forming a support, by selecting a device having a higher output than necessary as a device for manufacturing a support, An increase in the production cost of the support can be effectively suppressed.
[0028]
The method for manufacturing a support for a run-flat tire according to claim 5 according to the present invention, wherein the support for an annular run-flat tire is disposed inside a pneumatic tire and assembled to a rim together with the pneumatic tire. A manufacturing method for manufacturing the pressure-forming portion, wherein the pressing portion having a surface shape corresponding to the shape of the cross section in the radial direction of the support is formed in the inner peripheral surface of the annular forming die. Insert a metal tubular material that is a molding material of the support into the hollow portion provided on the inner peripheral side, pressurize the liquid filled on the inner peripheral side of the tubular material in the hollow portion by pressurizing means, A forming step of plastically deforming the cylindrical member along the pressure forming portion by the liquid pressure of the liquid, wherein the forming step includes the step of causing the liquid pressurized by the pressurizing means to act on the cylindrical member. The bulge pressure which is the maximum value of the pressure is P ( gf / mm ² ), The thickness of the tube material is T (mm), and the tensile strength of the metal material forming the tube material is S (Kgf / mm). ² ), When a constant for determining the bulge pressure P is K (K is a positive real number), an arbitrary value is selected from the range of 1.5 or more and 20 or less as the constant K, and the bulge pressure is selected. The pressure P is controlled by the pressure means to a calculated value of (K × S × T) by the pressure means.
[0029]
According to the method for manufacturing a support for a run flat tire according to the fifth aspect, particularly when a high-strength metal material such as high-strength steel, stainless steel, or ultra-high-strength steel is used as a material of the tubular member, By applying the appropriate bulge pressure directly to the cylinder, the cylinder is plastically deformed to accurately follow the shape of the press-formed part of the molding die, and the support with the required dimensional accuracy and mechanical performance is stabilized. It can be manufactured in a special way.
[0030]
In addition, since it is possible to accurately select a device having an appropriate output as a manufacturing device such as a pressure molding device for forming a support, by selecting a device having a higher output than necessary as a device for manufacturing a support, An increase in the production cost of the support can be effectively suppressed, and a decrease in mechanical properties can be suppressed by suppressing internal distortion of the product.
[0031]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, a pressure molding apparatus and a hydroform molding method for producing a run-flat tire support according to an embodiment of the present invention by hydroform molding will be described with reference to the drawings.
[0032]
(Configuration of run flat tire)
First, a support according to an embodiment of the present invention and a run flat tire to which the support is applied will be described. Here, the run-flat tire 10 refers to a rim 12 on which a pneumatic tire 14 and a support 16 are assembled, as shown in FIG.
[0033]
As shown in FIG. 1, the pneumatic tire 14 includes a pair of bead portions 18, a toroidal carcass 20 extending across the pair of bead portions 18, and a plurality of ( The belt layer 22 includes two belt layers 22 in the embodiment, and a tread portion 24 formed on the belt layer 22. The support 16 disposed inside the pneumatic tire 14 has a cross-sectional shape as shown in FIG. 1 and is formed in a ring shape. It has vulcanized rubber legs 28 at both ends.
[0034]
The leg 28 is connected to the rim 12 inside the pneumatic tire 14 when the support 16 is mounted on the rim. On the other hand, as shown in FIG. 1, the support ring 26 is formed with

convex portions

30A and 30B whose cross-sectional shapes are convex outward in the radial direction, and concave portions 30C formed therebetween. Further, the support ring 26 is formed with

flange portions

30F, 30G extending substantially in the tire rotation axis direction on the outer side in the width direction of the

convex portions

30A, 30B (on the side opposite to the concave portion 30C).
[0035]
In the run-flat tire 10 as described above, when the internal pressure of the pneumatic tire 14 decreases, the tread portion 24 of the pneumatic tire 14 is supported by the

protrusions

30A and 30B of the support 16 to be able to run. At this time, the impact from the road surface is transmitted to the vehicle body via the tread portion 24, the support 16 and the rim 12, and a rubber leg 28 is provided at a portion of the support 16 which contacts the rim 12. As a result, the impact from the road surface is buffered to improve the riding comfort during run-flat running, and the side portion of the support 16 (support ring 26) can be prevented from being deformed by the impact from the road surface. .
[0036]
In addition, as shown in FIG. 1, the support for the run flat tire includes a metal support ring 26 and a pair of legs 28, as well as the support ring and the legs integrally formed of metal. There are also things.
[0037]
(Structure of the pressure molding device)
Next, the configuration of the pressure molding device 34 for manufacturing the support 16 according to the present embodiment will be described.
[0038]
2 and 3 show an example of a pressure molding device according to an embodiment of the present invention. The pressure forming apparatus 34 is for hydroforming the support ring 26 of the support 16 using a thin pipe-shaped cylindrical member 36 made of high-tensile steel as a forming material.
[0039]
As shown in FIG. 2, the pressure molding device 34 is provided with a molding die 38 formed in a thick cylindrical shape as a whole. The molding die 38 has a structure that is divided into two in a radial direction centered on the axis S thereof into a split die 39 and a split die 40, and one end of each of the split dies 39 and 40 has a hinge 41. Are connected via Thus, the split dies 39 and 40 constituting the forming die 38 can be opened and closed around the hinge 41. Here, an opening and closing mechanism (not shown) is connected to the split dies 39 and 40 of the forming die 38, and this opening and closing mechanism holds the split dies 39 and 40 at the forming position shown in FIG. Then, when removing the molded support ring 26 from the molding die 38, the split dies 39 and 40 are moved to the open position where they are separated from each other.
[0040]
As shown in FIG. 3, the molding die 38 has an inner peripheral surface having a surface shape corresponding to a radial cross section of the support ring 26, and an intermediate portion of the inner peripheral surface in the axial direction has the support ring 26. A concave pressure-formed portion 42 corresponding to the cross-sectional shape of the

convex portions

30A and 30B and the concave portion 30C is formed. A space on the inner peripheral side of the pressure forming portion 42 in the forming die 38 is a hollow portion 44 into which the cylindrical material 36 as a forming material of the support ring 26 is inserted.
[0041]
Here, the cylindrical member 36 is made of a metal material such as high-tensile steel, stainless steel, or ultra-high-tensile steel, and is formed in a thin cylindrical shape having a constant diameter corresponding to the maximum diameter of the support ring 26. Specifically, the cylindrical member 36 has, for example, a tensile strength of 50 kgf / mm. ² It is made of the above high-tensile steel, and has a thickness of about 0.8 mm to 1.8 mm. The cylindrical member 36 is inserted into the hollow portion 44 of the molding die 38 as shown in FIG. 3A, and is set so that its outer peripheral surface is in close contact with the inner peripheral surface of the molding die 38.
[0042]
A fixed base 46 is disposed below the molding die 38 in the pressure forming apparatus 34, and a fixed plunger 48 formed in a columnar shape projects from the upper surface of the fixed base 46. The outer diameter of the fixed plunger 48 is slightly smaller than the inner diameter of the cylindrical member 36. The molding die 38 is placed on the upper surface of the fixed base 46 as shown in FIG. At this time, the fixed plunger 48 is inserted into the inner peripheral side of the cylindrical member 36 inserted into the hollow portion 44.
[0043]
As shown in FIG. 3 (A), the press forming apparatus 34 includes a lifting base 50 supported above a forming die 38 by a device frame (not shown) so as to be movable in the height direction. The elevating base 50 is provided with an elevating base 50 to which a hydraulic cylinder (not shown) whose operating direction is the height direction is connected. A pressure plunger 128 formed in a columnar shape projects from the lower surface of the elevating base 50. The outer diameter of the pressure plunger 52 is slightly smaller than the inner diameter of the hollow portion 44. A bag 54 filled with the liquid L is attached to the tip end surface of the pressurizing plunger 52. The bag body 54 is formed in a substantially cup shape whose outer shell shape is open upward, and its open end (upper end) is fixed to the distal end face of the pressure plunger 52 over the entire circumference. The pressure plunger 52 is hermetically sealed from the outside by the distal end surface.
[0044]
Here, the bag body 54 is formed of a film material made of vulcanized rubber such as NR, NBR, BR, IR, IIR, NOR, EPDM, etc., and has sufficient elasticity and elasticity. ing. As the liquid L, various liquids such as water and oil can be used, but a liquid having a low affinity for the vulcanized rubber forming the bag 54 is selected. When the bag body 54 is filled with the liquid L and elastically deformed by static pressure and gravity, the outer diameter thereof is smaller than the inner diameter of the cylindrical member 36 and the volume is a predetermined amount or more than the inner volume of the cylindrical member 36. , The size and the size are set so as to be larger. Specifically, the difference between the volume of the bag body 54 and the internal volume of the cylindrical member 36 is set according to the magnitude of bulge pressure during hydroform molding described later. Note that the material of the bag body 54 may be other than vulcanized rubber as long as it has sufficient elasticity and elasticity. For example, a urethane elastomer may be used. Further, the bag body 54 may be formed by laminating a plurality of types of materials along the thickness direction.
[0045]
(Operation and operation of the pressure molding device)
The operation and operation of the pressure molding device 34 according to the present embodiment configured as described above will be described.
[0046]
When forming the support 16 from the cylindrical member 36, the operator restrains the split dies 39 and 40 of the forming die 38 at the forming position by an opening / closing mechanism and places the cylindrical member 36 in the hollow portion 44 of the forming die 38. Is set, and the preparation for forming the support ring 26 is completed. When the preparation for molding is completed, the pressure molding device 34 lowers the elevating base 50 at the standby position shown in FIG. 3A by the hydraulic cylinder, and moves the bag body 54 attached to the pressure plunger 52 into the hollow portion. It is inserted into the inner peripheral side of the cylindrical member 36 in 44. Thereby, the bag 54 filled with the liquid L is sandwiched between the fixed plunger 48 and the pressure plunger 52 in the cylindrical member 36.
[0047]
After the bag body 54 is inserted into the cylindrical member 36, the pressure molding device 34 further lowers the pressure plunger 52 by the hydraulic cylinder, and compresses the liquid L in the bag body 54 by the pressure plunger 52. The liquid pressure of the liquid L is increased. At this time, the pressurized liquid L elastically deforms the bag body 54 so as to expand toward the outer peripheral side with the rise of the liquid pressure, and the outer peripheral surface of the bag body 54 is uniformly formed on the inner peripheral surface of the cylindrical member 36. At the same time, pressure is applied to the cylindrical member 36 via the bag 54.
[0048]
The pressure forming device 34 lowers the pressure cylinder to a pressure position (see FIG. 3B) where the hydraulic pressure in the bag body 54 becomes a predetermined bulge pressure P by the hydraulic cylinder. At this time, a bulge pressure P from the liquid L acts on the cylindrical member 36 via the bag 54, and the cylindrical member 36 that has received the bulge pressure P has an axial intermediate portion facing the pressure forming portion 42. It is plastically deformed so as to bulge to the outer peripheral side, and closely adheres to the inner surface of the pressure-formed portion 42 without any gap. As a result, the shape of the pressure-formed portion 42 is transferred to the cylindrical member 36 at the axially intermediate portion thereof, and the pair of

convex portions

30A and 30B and the concave portion 30C are respectively formed continuously. By forming the

projections

30A and 30B and the recess 30C in the cylindrical member 36 in this manner, the cylindrical member 36 is formed (hydroformed) into the support ring 26 as shown in FIG. 5A. .
[0049]
After holding the pressurizing plunger 52 at the pressurizing position for a certain period of time by the hydraulic cylinder, the press forming device 34 returns to the standby position shown in FIG. In conjunction with this, the pressure molding device 34 moves the split dies 39 and 40 to the open position by the opening and closing mechanism to open the molding die 38. By moving the split dies 39 and 40 to the open position, the formed support ring 26 is taken out.
[0050]
Next, the bulge pressure P (Kgf / mm) acting on the cylindrical member 36 via the bag body 54 in the molding process of the support ring 26 described above. ² ) Will be described. Here, the thickness of the cylindrical member 36 is T (mm), and the tensile strength of the high-strength steel forming the cylindrical member 36 is S (Kgf / mm). ² ), When a constant for determining the bulge pressure P is K (K is a positive real number), an appropriate value of the bulge pressure P can be obtained by the following equation (1).
[0051]
P = K × S × T (1)
Here, as the constant K, any value can be selected from a range of 1.5 or more and 20 or less, but this constant K is selected from a range of 2.0 or more and 15 or less. It is preferably 2.0 or more, and more preferably 10 or less. The constant K can be obtained by arbitrarily selecting from the above range, even if the metal used as the forming material of the support ring 26 is a metal other than high-tensile steel, for example, stainless steel or ultra-high-tensile steel, the following equation (1). , The appropriate value of the bulge pressure P can be calculated.
[0052]
That is, when the constant K is set to a value less than 1.5, the bulge pressure P in the forming process is insufficient, and the cylindrical member 36 is plastically deformed so as to accurately follow the shape of the press-formed portion 42. Therefore, the support ring 26 formed from the cylindrical member 36 cannot be stably manufactured with the required dimensional accuracy. In addition, as the dimensional accuracy of the support ring 26 decreases, the shape reinforcing action of the

protrusions

30A and 30B and the recess 30C decreases, and the strength of the support ring 26 in the radial direction and the torsion direction may be insufficient.
[0053]
On the other hand, when the constant K is set to a value larger than 20, the bulge pressure P in the forming step becomes excessive, and a large internal strain occurs in the support ring 26 formed from the cylindrical member 36.
[0054]
Further, since it is necessary to install a pressure forming device 34 having a pressurizing ability equal to or higher than the set value in the production line of the support ring 26 in accordance with the set value of the bulge pressure P, the bulge pressure is set to an excessively large value. Then, since the scale of the pressure molding device 34 becomes excessively large, the installation cost of the pressure molding device 34 increases, which may cause an increase in the manufacturing cost of the support ring 26. From this viewpoint, it is preferable that the constant K be set to a value as small as possible within a range that does not adversely affect the quality of the support ring 26.
[0055]
In the pressure molding device 34 according to the present embodiment described above, the liquid L is filled in a bag 54 formed of a film material having elasticity and elasticity, and the bag 54 is filled with the hollow portion of the molding die 38. After being inserted into the inner peripheral side of the cylindrical member 36 in the inside 44, the liquid L in the bag body 54 is pressurized by the pressurizing plunger 52 to expand the bag body 54 to the outer peripheral side, and the cylindrical material 36 is inserted through the bag body 54. By applying a predetermined bulge pressure to the cylindrical member 36, the cylindrical member 36 is plastically formed along the pressure forming portion 42 of the forming die 38 without bringing the liquid L into contact with the cylindrical member 36 which is a forming material for the support ring 26. Since it can be deformed, the operation of removing the liquid L from the support ring 26 formed from the cylindrical member 36 can be omitted.
[0056]
As a result, the adhesion of the liquid L to the support ring 26 formed from the cylindrical member 36 can be completely prevented, so that rust is generated on the surface of the support ring 26 or a chemical change is caused by the influence of the attached liquid L. Can be prevented.
[0057]
In addition, in the pressure molding device 34 according to the present embodiment, since the liquid L is sealed in the bag 54, the pressure molding device 34 is different from the conventional pressure molding device (see FIG. 4) in which the liquid is directly filled in the molding die. In comparison, since a seal member for preventing leakage of the liquid L from the inside of the hollow portion 44 can be eliminated, component replacement due to deterioration of the seal member can be eliminated, and a large number of through holes 27A are formed. It is also possible to form a support ring 27 made of punched metal as a raw material (see FIG. 5B) or a support ring having a pair of cut ends by using a striped metal plate as a raw material.
[0058]
In the pressure molding device 34 according to the present embodiment, when a high-strength metal material such as high-strength steel, stainless steel, or ultra-high-strength steel is used as the material of the cylindrical member 36, the bulge pressure applied to the cylindrical member 36 is reduced. By controlling P to the calculated value of (K × S × T), the cylindrical member 36 is plastically deformed so as to accurately follow the shape of the press-formed portion 42 of the forming die 38, and required dimensional accuracy and mechanical It is possible to stably manufacture the high-performance support ring 26, and it is possible to prevent the occurrence of excessive strain in the support ring 26 and to reduce the mechanical characteristics. In addition, since it is possible to appropriately select a pressure forming device 34 for hydroforming the support ring 26 with a proper output, an increase in the manufacturing cost of the support ring 26 can be effectively suppressed.
[0059]
The effect of the magnitude of the bulge pressure P on the dimensional accuracy and the mechanical characteristics of the support ring 26 is determined by changing the hydraulic pressure (bulge pressure) through the bag 54 as in the pressure molding device 34 according to the present embodiment. It has been experimentally confirmed that the operation is substantially the same when the pressure is applied to the material 36 and when the liquid pressure (bulge pressure) is applied to the cylindrical material 112 as in the conventional pressure forming apparatus 110 (see FIG. 4). ing. Therefore, even when the support ring 26 is subjected to hydroform molding by the conventional pressure molding apparatus 110, the constant K is appropriately selected within a range of 1.5 or more and 20 or less, and the bulge pressure is set to (K × S × By controlling to the value calculated by T), the support ring 26 having required dimensional accuracy and mechanical performance can be manufactured stably.
[0060]
Further, in the pressure molding apparatus 34 according to the present embodiment, as the means for pressurizing the liquid L in the bag body 54, a pressure means for inserting the pressure plunger 52 into the hollow portion 44 by a hydraulic cylinder is used. Other than the above, for example, the liquid L pressurized by a high-pressure pump or the like may be supplied into the bag 54 inserted into the hollow portion 44. At this time, the pressure of the liquid L in the bag 54 is measured by a pressure sensor, and the liquid pressure is feedback-controlled based on the measurement result, so that the liquid pressure in the bag 54 can be accurately (K × S × T) can be controlled to the calculated value.
[0061]
【Example】
(Example A)
A conventional pressure forming apparatus in which the support ring 26 hydroformed using the pressure forming apparatus 34 according to the embodiment of the present invention is used as an example A1 and a bulge pressure P is directly applied by the liquid L (see FIG. 4). The support ring 26 hydroformed by using a rubber bulge is referred to as Example A2, and the support ring 26 formed by using a conventional pressure molding device for applying a bulge pressure P by a rubber bulge is referred to as Comparative Example A3. The inspection results of the dimensions of the support ring 26 formed by the pressure forming apparatus are shown in the following (Table 1). Here, as the bulge pressure of each pressure forming apparatus, a constant K was appropriately selected within a range of 2.0 or more and 20 or less, and a value calculated by the above equation (1) was used. In the dimensional inspection, the dimensions of each part of the support ring 26 were measured, and those having a measured dimension error of ± 5% or less with respect to the design dimensions were accepted, and those having the measured dimension error exceeding ± 5% were accepted. Rejected.
[0062]
[Table 1]

As is clear from the above (Table 1), the support rings 26 according to the hydroformed molded examples A1 and A2 passed the dimensional inspection of all (10 pieces), but the rubber bulge-formed comparative example A3. For the support ring 26 according to (1), all (10) of the dimensional inspections failed. However, the support ring 26 according to Example A2 is compared with the support ring 26 according to Example A1 and Comparative Example A3. It is necessary to remove the liquid L from the surface of the support ring 26 by drying, washing, or the like.
[0063]
(Example B)
Next, using the pressure forming apparatus 34 according to the embodiment of the present invention, the constant K is selected within the range of 1.5 or more and 20 or less, and the bulge pressure P is controlled to the calculated value of the above equation (1). The hydroformed molded support ring 26 was used as examples B1 to B6, and the constant K was selected within the range of less than 2.0 and more than 20.0 using the pressure molding device 34 according to the embodiment of the present invention. The bulge pressure P was controlled to the value calculated by the above equation (1), and the support rings 26 subjected to hydroforming were designated as Comparative Examples B7 to B10. The evaluation results of the dimensional accuracy and the compressive strength of these support rings 26 were as follows. The results are shown in (Table 2). Here, as the evaluation result of the dimensional accuracy, the symbol “◎” is used when the dimensional error with respect to the design value is less than 5%, and the symbol “〇” is used when the dimensional error with respect to the design value is less than 5%. When the dimensional error is 5% or more and less than 10%, the symbol "△" is entered, and when the dimensional error is 10% or more, the symbol "X" is entered. As the evaluation results of the compressive strength, when the compressive strength was greater than 90% and less than or equal to 100%, the symbol “、” was changed to 80% or more when the compressive strength was greater than 90% and less than or equal to 100%. The symbol "強度" indicates a compression strength of greater than 90%, and the symbol "〇" indicates a compression strength of 60% or more and less than 80%, and a compression strength of 60% or less. In each case, the symbol “x” was entered.
[0064]
[Table 2]

As is clear from the above (Table 2), when the constant K is selected to be 5.0 or 8.3 from the range of not less than 2.0 and not more than 10, the bulge pressure P is calculated by the formula (1). For the support rings 26 according to Examples B2, B3, and B6, the evaluations of the dimensional accuracy and the compressive strength were both “◎”.
[0065]
In addition, the support ring 26 according to Example B1 in which the constant K was selected to be 1.5 from 1.5 or more and less than 2.0, and the constant K was larger than 10 and less than 20 to 16.7. And the support rings 26 according to Examples B4 and B5 selected for 20.0, both of the evaluations of the dimensional accuracy and the compressive strength were “〇”.
[0066]
On the other hand, for the support rings 26 according to Comparative Examples B7 to B10 in which the constant K was selected within a range of less than 2.0 and more than 20.0, and the bulge pressure P was controlled to the value calculated by the expression (1), There was no one in which both the evaluation of the dimensional accuracy and the evaluation of the compressive strength were “〇”.
[0067]
【The invention's effect】
As described above, according to the apparatus for manufacturing a support for a run flat tire according to the present invention, the operation of removing liquid from the support formed by hydroforming can be omitted, and the support is accurately formed to a target size. it can.
[0068]
Further, according to the method for manufacturing a support for a run flat tire according to the present invention, a support having required dimensional accuracy and mechanical performance can be stably hydroformed, and equipment cost for manufacturing the support can be reduced. Increase can be suppressed.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view showing a configuration of a run flat tire to which a support ring formed by a pressure forming apparatus according to an embodiment of the present invention is applied.
FIG. 2 is a perspective view illustrating a configuration of a pressure molding device according to the embodiment of the present invention.
FIG. 3 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a pressure molding apparatus according to the embodiment of the present invention, and illustrates a state of the apparatus before and after hydroforming the support ring.
FIG. 4 is a cross-sectional view showing the configuration of a conventional pressure molding apparatus, and shows the state of the apparatus before the start of hydroforming the support and during the hydroforming.
FIG. 5 is a perspective view showing a configuration of a support ring hydroformed by the pressure molding apparatus according to the embodiment of the present invention.
[Explanation of symbols]
10 Run flat tires
12 Rim
14 tires (pneumatic tires)
16 Support
26 Support ring (support)
34 Pressure molding equipment (support manufacturing equipment)
36 Cylindrical material (cylindrical material)
38 Mold
42 Press forming part
44 hollow
48 Fixed plunger (pressurizing means)
50 Elevating base (pressurizing means)
52 pressure plunger (pressure means)
54 bags

Claims

A manufacturing device for manufacturing an annular run-flat tire support that is disposed inside a pneumatic tire and is attached to a rim together with the pneumatic tire,
A press-formed portion having a surface shape corresponding to the shape of the radial cross section of the support is formed on the inner peripheral surface, and a metal material, which is a forming material of the support, is formed on the inner peripheral side of the press-formed portion. An annular mold provided with a hollow portion into which the cylindrical member is inserted,
A bag body formed of a film-like material having elasticity and elasticity and filled with a liquid therein, and a bag inserted into an inner peripheral side of a cylindrical member in the hollow portion,
While the liquid in the bag body is pressurized to expand the bag body to the outer peripheral side, a liquid pressure is applied to the cylinder through the bag to plastically deform the cylinder along the press-formed portion. Pressure means;
An apparatus for manufacturing a support for a run flat tire, comprising:

The said flat body was formed using the vulcanized rubber or urethane elastomer as a raw material, The manufacturing apparatus of the support body for run flat tires of Claim 1 characterized by the above-mentioned.

A production method for producing a run-flat tire support using the run-flat tire support production apparatus according to claim 1 or 2,
After inserting the metal tubular material into the hollow portion, insert the bag into the inner peripheral side of the tubular material in the hollow portion, and fill the liquid in the bag inserted into the hollow portion or the hollow portion. A method for producing a support for a run-flat tire, comprising a step of pressurizing the formed liquid by the pressurizing means and plastically deforming the cylindrical member along the press-formed portion by the liquid pressure of the liquid. .

A manufacturing method for manufacturing an annular run-flat tire support that is disposed inside a pneumatic tire and is attached to a rim together with the pneumatic tire,
The press-formed portion having a surface shape corresponding to the shape of the cross section in the radial direction of the support is formed in the hollow portion provided on the inner peripheral side of the press-formed portion in the annular mold formed on the inner peripheral surface. A bag body formed by inserting a metal tubular material that is a forming material of a support, and formed of a film-like material having elasticity and elasticity on the inner peripheral side of the tubular material in the hollow portion and filled with a liquid therein And pressurize the liquid in the bag body by a pressurizing means to apply the liquid pressure of the liquid to the cylinder through the bag, and press the cylinder along the press-formed part to form the cylinder. Including a forming process to plastically deform,
In the forming step, the bulge pressure, which is the maximum value of the liquid pressure applied by the liquid pressurized by the pressurizing means to the cylinder through the bag, is set to P (Kgf / mm ² ), Is T (mm), the tensile strength of the metal material forming the cylindrical member is S (Kgf / mm ² ), and the constant for determining the bulge pressure P is K (K is a positive real number),
An arbitrary value is selected from a range of 1.5 or more and 20 or less as the constant K, and the bulge pressure P is controlled by the pressurizing means to a value calculated by the following formula (1) by the pressurizing means. A method for producing a support for a run flat tire, comprising:
P = K × S × T (1)

A manufacturing method for manufacturing an annular run-flat tire support that is disposed inside a pneumatic tire and is attached to a rim together with the pneumatic tire,
The press-formed portion having a surface shape corresponding to the shape of the cross section in the radial direction of the support is formed in the hollow portion provided on the inner peripheral side of the press-formed portion in the annular mold formed on the inner peripheral surface. A metal cylindrical material, which is a molding material of the support, is inserted, and the liquid filled in the inner peripheral side of the cylindrical material in the hollow portion is pressurized by pressurizing means, and the cylindrical material is pressurized by the liquid pressure of the liquid. Including a forming step of plastically deforming the cylindrical member along the pressed part,
In the forming step, the bulge pressure, which is the maximum value of the hydraulic pressure that the liquid pressurized by the pressurizing means acts on the cylinder, is P (Kgf / mm ² ), the thickness of the cylinder is T (mm), When the tensile strength of the metal material forming the cylindrical member is S (Kgf / mm ² ) and the constant for determining the bulge pressure P is K (K is a positive real number),
An arbitrary value is selected from a range of 1.5 or more and 20 or less as the constant K, and the bulge pressure P is controlled by the pressurizing means to a value calculated by the following formula (1) by the pressurizing means. A method for producing a support for a run flat tire, comprising:
P = K × S × T (1)