JP2003509533A - 接触分解用原料噴射システム - Google Patents
接触分解用原料噴射システムInfo
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- C10G11/14—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts
- C10G11/18—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts according to the "fluidised-bed" technique
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/26—Nozzle-type reactors, i.e. the distribution of the initial reactants within the reactor is effected by their introduction or injection through nozzles
-
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- B01J8/1818—Feeding of the fluidising gas
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Abstract
(57)【要約】
第一分散用ガスが流通可能な通路を供給するための第一導管；前記第一分散用ガスを液状炭化水素原料中に排出するようにした少なくとも１つの出口通路を有する、前記第一導管の端部を覆う第一キャップ；前記第一導管から離れて該導管を囲んで第一導管との間に環帯を形成し、これにより前記液状炭化水素原料が流通可能な通路を供給する第二導管；前記第一キャップから離れ、これにより第一キャップとの間に前記液状炭化水素原料と前記第一分散用ガスとを混合するための混合帯域を形成する、前記第二導管の端部を覆う第二キャップであって、そこを通る出口通路として少なくとも１つの円形スロットを有し、該出口通路は前記第一キャップ上の出口通路とほぼ一列に並び、前記液状炭化水素原料と第一分散用ガスとの混合物を排出するようにした前記第二キャップ；を含む流動接触分解ユニット用ノズル。
Description
【０００１】
本発明は、原料噴射システム、特に接触分解方法に使用される原料ノズルに関
する。
する。
【０００２】
参考のためここに引用したＨｅｄｒｉｃｋのＵＳ−Ａ−５５６２８１８に示さ
れるような、再生器、立上り管反応器及びストリッパーからなる通常の流動接触
分解ユニット（ＦＣＣＵ）では、微粉砕した再生触媒は再生器立て管を通って再
生器から抜き取られ、反応器立上り管の下部で炭化水素原料と接触する。炭化水
素原料及びスチームは原料ノズルから立上り管に入る。原料とスチームと温度約
２００℃〜約７００℃の再生触媒との混合物は、立上り管反応器中を上昇し、触
媒表面にコークスの層を沈着させながら、原料を軽質製品に転化する。次いで、
立上り管頂部からの炭化水素蒸気及び触媒はサイクロンに通して、使用済み（ｓ
ｐｅｎｔ）触媒を炭化水素蒸気製品流から分離する。使用済み触媒はストリッパ
ーに入り、ここでスチームを導入して、触媒から炭化水素製品を除去する。次に
、このコークスを含む使用済み触媒は、ストリッパー立て管を通って再生器に入
れ、ここで空気の存在下に約６２０℃〜約７６０℃の温度でコークス層を燃焼さ
せて再生触媒及び煙道ガスを得る。煙道ガスは、サイクロンにより再生器の上部
領域において同伴の触媒から分離され、一方、再生触媒は再生器流動床に戻され
る。次に、再生触媒は、再生器立て管を通って再生器流動床から抜き取られ、先
に述べたサイクルを繰り返して、立上り管下部の原料と接触させる。
れるような、再生器、立上り管反応器及びストリッパーからなる通常の流動接触
分解ユニット（ＦＣＣＵ）では、微粉砕した再生触媒は再生器立て管を通って再
生器から抜き取られ、反応器立上り管の下部で炭化水素原料と接触する。炭化水
素原料及びスチームは原料ノズルから立上り管に入る。原料とスチームと温度約
２００℃〜約７００℃の再生触媒との混合物は、立上り管反応器中を上昇し、触
媒表面にコークスの層を沈着させながら、原料を軽質製品に転化する。次いで、
立上り管頂部からの炭化水素蒸気及び触媒はサイクロンに通して、使用済み（ｓ
ｐｅｎｔ）触媒を炭化水素蒸気製品流から分離する。使用済み触媒はストリッパ
ーに入り、ここでスチームを導入して、触媒から炭化水素製品を除去する。次に
、このコークスを含む使用済み触媒は、ストリッパー立て管を通って再生器に入
れ、ここで空気の存在下に約６２０℃〜約７６０℃の温度でコークス層を燃焼さ
せて再生触媒及び煙道ガスを得る。煙道ガスは、サイクロンにより再生器の上部
領域において同伴の触媒から分離され、一方、再生触媒は再生器流動床に戻され
る。次に、再生触媒は、再生器立て管を通って再生器流動床から抜き取られ、先
に述べたサイクルを繰り返して、立上り管下部の原料と接触させる。
【０００３】
ＦＣＣＵ立上り管反応器のデザインで最も重大な構成要素は、原料噴射システ
ムである。最高性能を得るため、原料噴射システムは、原料を立上り管の幅に亘
って均一な被覆（ｃｏｖｅｒａｇｅ）を有すると共に、狭い液滴サイズ分布を有
する微細な噴霧状に分配することが必要である。このような噴霧は原料の液滴表
面積を増大させ、しかも再生触媒と密に接触し易くする。しかし、従来の現存す
る原料噴射システムでは、このような所望の性能を達成することは困難であった
。 通常のＦＣＣＵは炭化水素原料を立上り管反応器に導入するため、両側部入口
ノズル又は底部入口ノズルを持つことができる。底部入口ノズルは、立上り管反
応器の底部から炭化水素原料を導入し、一方、側部入口ノズルは、立上り管反応
器の周囲の高い所から原料を導入する。近代の多くのＦＣＣＵは、側部入口ノズ
ルを持つものとして設計されている。側部入口配置のＦＣＣＵでは、再生触媒は
、ガス、通常、スチームを流動化することにより、立上り管の底部から上向きに
搬送され、一方、炭化水素原料は、立上り管反応器の周囲の高い所に設けた複数
のノズルから噴射される。ＵＳ−Ａ−５７９４８５７に開示されるような近代の
側部入口ノズルは、一般に良好な原料噴霧器である。しかし、側部入口配置は、
幾つかの重大な欠点を持っている。原料の噴射点が高いと、立上り管内の圧力低
下が大きくなるため、立上り管反応器の容積は減少するし、触媒の循環も悪化す
る。立上り管下部では熱再生触媒と搬送スチームとが接触しても、原料との接触
前に触媒はひどく失活する。
ムである。最高性能を得るため、原料噴射システムは、原料を立上り管の幅に亘
って均一な被覆（ｃｏｖｅｒａｇｅ）を有すると共に、狭い液滴サイズ分布を有
する微細な噴霧状に分配することが必要である。このような噴霧は原料の液滴表
面積を増大させ、しかも再生触媒と密に接触し易くする。しかし、従来の現存す
る原料噴射システムでは、このような所望の性能を達成することは困難であった
。 通常のＦＣＣＵは炭化水素原料を立上り管反応器に導入するため、両側部入口
ノズル又は底部入口ノズルを持つことができる。底部入口ノズルは、立上り管反
応器の底部から炭化水素原料を導入し、一方、側部入口ノズルは、立上り管反応
器の周囲の高い所から原料を導入する。近代の多くのＦＣＣＵは、側部入口ノズ
ルを持つものとして設計されている。側部入口配置のＦＣＣＵでは、再生触媒は
、ガス、通常、スチームを流動化することにより、立上り管の底部から上向きに
搬送され、一方、炭化水素原料は、立上り管反応器の周囲の高い所に設けた複数
のノズルから噴射される。ＵＳ−Ａ−５７９４８５７に開示されるような近代の
側部入口ノズルは、一般に良好な原料噴霧器である。しかし、側部入口配置は、
幾つかの重大な欠点を持っている。原料の噴射点が高いと、立上り管内の圧力低
下が大きくなるため、立上り管反応器の容積は減少するし、触媒の循環も悪化す
る。立上り管下部では熱再生触媒と搬送スチームとが接触しても、原料との接触
前に触媒はひどく失活する。
【０００４】
底部入口ノズルを有する接触分解ユニットは、上記の側部入口配置の欠点を回
避できる。しかし、従来の底部入口ノズルは、一般に原料の噴霧化が良好ではな
い。ＵＳ−Ａ−４０９７２４３は、原料を複数の流れに分配するため、複数のチ
ップを有する底部入口ノズルのデザインを開示している。原料の噴霧化は、かな
り悪い。更に、原料は立上り管のほぼ縦方向に噴射しているが、原料も再生触媒
もほぼ平行方向に移動しているので、両者の混合は遅くなる。これにより、原料
は反応器立上り管内の広い原料蒸気化帯域と接触するという望ましくない状態が
生じる。多数の改良特許、例えばＣＡ−Ａ−１０１５００４、ＵＳ−Ａ−４８０
８３８３、ＵＳ−Ａ−５０１７３４３、ＵＳ−Ａ−５１０８５８３及びＥＰ−Ａ
−１５１８８２は、底部入口ノズルについて原料噴霧化の各種改良手段を開示し
ている。しかし、原料の噴霧化は相変わらず不十分であり、しかも原料の噴射方
向もほぼ縦方向のままであるから、再生器触媒との混合が遅い上、広い蒸気化帯
域で原料が接触するという望ましくない状態がある。 ＵＳ−Ａ−４７８４３２８及びＥＰ−Ａ−１４７６６４は原料と再生触媒との
混合を改良するため、ＦＣＣＵ反応器立上り管の底部に２つの複雑なデザインの
混合箱を設けることを開示している。しかし、これらの混合箱は複数の通路を持
った非常に複雑な幾何学的配列を有し、立上り管下部領域が極めて浸食性なので
、経時による通路の機械的な完全性及び適正な機能を維持するのが困難である。
避できる。しかし、従来の底部入口ノズルは、一般に原料の噴霧化が良好ではな
い。ＵＳ−Ａ−４０９７２４３は、原料を複数の流れに分配するため、複数のチ
ップを有する底部入口ノズルのデザインを開示している。原料の噴霧化は、かな
り悪い。更に、原料は立上り管のほぼ縦方向に噴射しているが、原料も再生触媒
もほぼ平行方向に移動しているので、両者の混合は遅くなる。これにより、原料
は反応器立上り管内の広い原料蒸気化帯域と接触するという望ましくない状態が
生じる。多数の改良特許、例えばＣＡ−Ａ−１０１５００４、ＵＳ−Ａ−４８０
８３８３、ＵＳ−Ａ−５０１７３４３、ＵＳ−Ａ−５１０８５８３及びＥＰ−Ａ
−１５１８８２は、底部入口ノズルについて原料噴霧化の各種改良手段を開示し
ている。しかし、原料の噴霧化は相変わらず不十分であり、しかも原料の噴射方
向もほぼ縦方向のままであるから、再生器触媒との混合が遅い上、広い蒸気化帯
域で原料が接触するという望ましくない状態がある。 ＵＳ−Ａ−４７８４３２８及びＥＰ−Ａ−１４７６６４は原料と再生触媒との
混合を改良するため、ＦＣＣＵ反応器立上り管の底部に２つの複雑なデザインの
混合箱を設けることを開示している。しかし、これらの混合箱は複数の通路を持
った非常に複雑な幾何学的配列を有し、立上り管下部領域が極めて浸食性なので
、経時による通路の機械的な完全性及び適正な機能を維持するのが困難である。
【０００５】
ＵＳ−Ａ−４７９５５４７及びＵＳ−Ａ−５５６２８１８は、噴霧化した原料
を運ぶほぼ縦方向の原料管の出口に、それぞれ異なるデザインの複数の方向転換
器円錐体を持った２つの底部入口ノズルを設けることを開示している。これら方
向転換器円錐体の機能は、再生触媒との混合促進を意図して、ほぼ軸方向に流れ
る原料流を、出口において若干放射方向に排出する原料に向け直すことである。
しかし、これら方向転換器のデザインには大きな欠点がある。第一に、炭化水素
原料は方向転換器の上流で噴霧化され、この噴霧化原料が出口において方向転換
器円錐体の表面に衝突すると、多数の噴霧化原料液滴が再凝集を起こして円錐体
から排出する液体のシートを形成する。方向転換器円錐体は、原料の方向変化を
達成できるが、原料の噴霧化を著しく悪化させるという高価な代償となる。第二
に、方向転換器円錐体から液体シート状で放射状に排出する原料は、多量に蒸発
化することなく立上り管中の触媒を貫通でき、また立上り管の壁に衝突するので
、大きな機械的損傷を与える。
を運ぶほぼ縦方向の原料管の出口に、それぞれ異なるデザインの複数の方向転換
器円錐体を持った２つの底部入口ノズルを設けることを開示している。これら方
向転換器円錐体の機能は、再生触媒との混合促進を意図して、ほぼ軸方向に流れ
る原料流を、出口において若干放射方向に排出する原料に向け直すことである。
しかし、これら方向転換器のデザインには大きな欠点がある。第一に、炭化水素
原料は方向転換器の上流で噴霧化され、この噴霧化原料が出口において方向転換
器円錐体の表面に衝突すると、多数の噴霧化原料液滴が再凝集を起こして円錐体
から排出する液体のシートを形成する。方向転換器円錐体は、原料の方向変化を
達成できるが、原料の噴霧化を著しく悪化させるという高価な代償となる。第二
に、方向転換器円錐体から液体シート状で放射状に排出する原料は、多量に蒸発
化することなく立上り管中の触媒を貫通でき、また立上り管の壁に衝突するので
、大きな機械的損傷を与える。
【０００６】
本発明の目的は、反応器立上り管中で原料を更に良好に分配できる、接触分解
方法用の改良された底部入口原料噴射システムを提供することである。 この目的は、流動接触分解ユニットに使用される下記ノズル： 第一分散用ガスが流通可能な通路を供給するための第一導管； 前記第一分散用ガスを液状炭化水素原料中に排出するようにした少なくとも１
つの出口通路を有する、前記第一導管の端部を覆う第一キャップ； 前記第一導管から離れて該導管を囲んで第一導管との間に環帯を形成し、これ
により前記液状炭化水素原料が流通可能な通路を供給する第二導管； 前記第一キャップから離れ、これにより第一キャップとの間に前記液状炭化水
素原料と前記第一分散用ガスとを混合するための混合帯域を形成する、前記第二
導管の端部を覆う第二キャップであって、そこを通る出口通路として少なくとも
１つの円形スロットを有し、該出口通路は前記第一キャップ上の出口通路とほぼ
一列に並び、前記液状炭化水素原料と第一分散用ガスとの混合物を排出するよう
にした前記第二キャップ； を含むノズルによって達成される。
方法用の改良された底部入口原料噴射システムを提供することである。 この目的は、流動接触分解ユニットに使用される下記ノズル： 第一分散用ガスが流通可能な通路を供給するための第一導管； 前記第一分散用ガスを液状炭化水素原料中に排出するようにした少なくとも１
つの出口通路を有する、前記第一導管の端部を覆う第一キャップ； 前記第一導管から離れて該導管を囲んで第一導管との間に環帯を形成し、これ
により前記液状炭化水素原料が流通可能な通路を供給する第二導管； 前記第一キャップから離れ、これにより第一キャップとの間に前記液状炭化水
素原料と前記第一分散用ガスとを混合するための混合帯域を形成する、前記第二
導管の端部を覆う第二キャップであって、そこを通る出口通路として少なくとも
１つの円形スロットを有し、該出口通路は前記第一キャップ上の出口通路とほぼ
一列に並び、前記液状炭化水素原料と第一分散用ガスとの混合物を排出するよう
にした前記第二キャップ； を含むノズルによって達成される。
【０００７】
本発明は、底部入口噴射システムの原料噴霧化を改良して、側部入口配置の必
要性及びその欠点を除去するものである。本発明の底部入口原料噴射システムは
、立上り管の幅に亘って原料を均一に分配するという原料の噴霧化及び分配の改
良を達成することが見い出された。本原料噴射システムは、炭化水素原料を立上
り管の幅に亘って均一な被覆を有する微細な噴霧状で分配する。他の利点は、方
向転換器円錐体を使用する必要なしに、噴霧化した原料をほぼ放射方向に排出し
て、更に良好に再生触媒と混合できることである。他の利点は、噴霧化した原料
を立上り管壁に衝突させずに、ほぼ放射方向に排出できることである。
要性及びその欠点を除去するものである。本発明の底部入口原料噴射システムは
、立上り管の幅に亘って原料を均一に分配するという原料の噴霧化及び分配の改
良を達成することが見い出された。本原料噴射システムは、炭化水素原料を立上
り管の幅に亘って均一な被覆を有する微細な噴霧状で分配する。他の利点は、方
向転換器円錐体を使用する必要なしに、噴霧化した原料をほぼ放射方向に排出し
て、更に良好に再生触媒と混合できることである。他の利点は、噴霧化した原料
を立上り管壁に衝突させずに、ほぼ放射方向に排出できることである。
【０００８】
好ましい実施態様の説明：
本発明の好ましい実施態様を示す図１において、接触分解器の立上り管反応器
１は再生器立て管２に接続され、この立て管を通って熱再生触媒３が立上り管の
底部領域に入る。ガス油のような液状炭化水素原料８及びスチームのような分散
用ガス４、１２は、１つの底部入口ノズルアッセンブリー１００を通して導入さ
れる。 ノズルは、図１に導管５として示すように、第三の導管を備えることが好まし
い。第三導管は、第二導管３８を囲んで該第二導管との間に、第二分散用ガスが
流通可能な通路を供給するための環帯６を形成する。
１は再生器立て管２に接続され、この立て管を通って熱再生触媒３が立上り管の
底部領域に入る。ガス油のような液状炭化水素原料８及びスチームのような分散
用ガス４、１２は、１つの底部入口ノズルアッセンブリー１００を通して導入さ
れる。 ノズルは、図１に導管５として示すように、第三の導管を備えることが好まし
い。第三導管は、第二導管３８を囲んで該第二導管との間に、第二分散用ガスが
流通可能な通路を供給するための環帯６を形成する。
【０００９】
ノズルアッセンブリー１００は、３つの同心でほぼ垂直に配列された導管を有
する。第一導管２２は、第一分散用ガス１２用の通路を供給し、第一キャップ３
２の所で終結する。第一導管２２及び第一キャップ３２は、第二キャップ４８の
所で終結する第二導管３８で囲まれ、これにより形成された環帯９は、液状炭化
水素原料８用の通路を供給する。同様に第二導管３８は、頂部が開いた第三導管
５で囲まれている。導管５の外表面は、入って来る熱再生器触媒３によるノズル
アッセンブリー１００の損傷を防止するため、当業者に公知の、耐火性材料又は
他の材料のような耐食材料７で保護されている。導管５の終点を越えて立上り管
反応器１内まで伸びる第二キャップ４８の外表面は、当業者に公知の、ＳＴＥＬ
ＬＩＴＥ（ＳＴＥＬＬＩＴＥは商標）又は他の材料のような耐食材料によって保
護されている。導管５と導管３８との間には第一環帯６が形成されている。導管
３８と導管２２との間には第二環帯９が形成されている。第一環帯６中のセンタ
ーラグ１０は、導管３８を導管５内の中心に保持する。第二環帯９中のセンター
ラグ１３は、導管２２を導管３８内の中心に保持する。
する。第一導管２２は、第一分散用ガス１２用の通路を供給し、第一キャップ３
２の所で終結する。第一導管２２及び第一キャップ３２は、第二キャップ４８の
所で終結する第二導管３８で囲まれ、これにより形成された環帯９は、液状炭化
水素原料８用の通路を供給する。同様に第二導管３８は、頂部が開いた第三導管
５で囲まれている。導管５の外表面は、入って来る熱再生器触媒３によるノズル
アッセンブリー１００の損傷を防止するため、当業者に公知の、耐火性材料又は
他の材料のような耐食材料７で保護されている。導管５の終点を越えて立上り管
反応器１内まで伸びる第二キャップ４８の外表面は、当業者に公知の、ＳＴＥＬ
ＬＩＴＥ（ＳＴＥＬＬＩＴＥは商標）又は他の材料のような耐食材料によって保
護されている。導管５と導管３８との間には第一環帯６が形成されている。導管
３８と導管２２との間には第二環帯９が形成されている。第一環帯６中のセンタ
ーラグ１０は、導管３８を導管５内の中心に保持する。第二環帯９中のセンター
ラグ１３は、導管２２を導管３８内の中心に保持する。
【００１０】
第一分散用ガス１２は、第一キャップ３２で終わる第一導管２２に入る。第一
キャップ３２は少なくとも１つの出口通路１４を有する。出口通路１４は、ガス
を概略放射状外向きで且つ好ましくは上向きの方向に混合帯域４２中に排出する
ものである。混合帯域４２は、第一キャップ３２と第二キャップ４８との間の出
口通路１４での排出付近に設けられている。液状炭化水素原料８は、導管２８に
入り、環帯９内をほぼ垂直の第二導管３８から第二キャップ４８に続き、混合帯
域４２中で第一分散用ガス１２と十字流状に混合されて、重質石油炭化水素液中
に小泡が分散された微細な二相混合物を形成する。第二キャップ４８は、炭化水
素原料と第一分散用ガスとの混合物を放射状外向きで且つ好ましくは上向きの方
向に立上り管反応器１中に放出するための少なくとも１つの円形スロット出口通
路１１を有する。通路１１は、出口通路１４からの第一分散用ガス１２の排出口
とほぼ一列に並んでいる。再生器触媒３と接触させるため、重質石油炭化水素中
に小泡が分散された微細な二相混合物が出口通路１１を通って立上り管反応器１
中に入ると、この二相混合物は急に膨張し、立上り管反応器１の幅に亘って均等
に分配され、且つ狭い液滴サイズで微細に噴霧化された重質石油炭化水素原料の
中空円錐を形成する。
キャップ３２は少なくとも１つの出口通路１４を有する。出口通路１４は、ガス
を概略放射状外向きで且つ好ましくは上向きの方向に混合帯域４２中に排出する
ものである。混合帯域４２は、第一キャップ３２と第二キャップ４８との間の出
口通路１４での排出付近に設けられている。液状炭化水素原料８は、導管２８に
入り、環帯９内をほぼ垂直の第二導管３８から第二キャップ４８に続き、混合帯
域４２中で第一分散用ガス１２と十字流状に混合されて、重質石油炭化水素液中
に小泡が分散された微細な二相混合物を形成する。第二キャップ４８は、炭化水
素原料と第一分散用ガスとの混合物を放射状外向きで且つ好ましくは上向きの方
向に立上り管反応器１中に放出するための少なくとも１つの円形スロット出口通
路１１を有する。通路１１は、出口通路１４からの第一分散用ガス１２の排出口
とほぼ一列に並んでいる。再生器触媒３と接触させるため、重質石油炭化水素中
に小泡が分散された微細な二相混合物が出口通路１１を通って立上り管反応器１
中に入ると、この二相混合物は急に膨張し、立上り管反応器１の幅に亘って均等
に分配され、且つ狭い液滴サイズで微細に噴霧化された重質石油炭化水素原料の
中空円錐を形成する。
【００１１】
導管５は、立上り管底部３０を貫通して立上り管１内に入り、好ましくは再生
器立て管２の中心線２ａよりも上の高さ１５の所で終結している。第二分散用ガ
ス４は、導管２４を通過し、第一環帯６内を導管５に向かい、導管５の頂部を出
てほぼ縦方向で立上り管反応器１中に入る。第二分散用ガス４は、幾つかの機能
を持っている。一つは、通常の操作中、熱再生触媒による導管５内の原料噴射ノ
ズル１００の損傷を防護することである。他の機能は、原料の供給が停止した場
合、触媒を搬送するための緊急用流動化ガスを提供することである。 別の分散用ガス１６も立上り管底部領域の流動化を助けるために、導管２６か
ら好適に導入することができる。図１において、導管２６は、導管５を囲み、複
数のノズル１８を有する１つの分配リング１７に接続して示した。穿孔板のよう
な当該技術分野で公知の他の手段も別の分散用ガス１６を分配するのに使用でき
る。図１は噴射ノズルアッセンブリー１００が１つだけの実施態様を示したが、
高速度の炭化水素原料を含む大型ＦＣＣＵについても同様な目的を達成するため
に、立上り管中には他の装置、例えば各原料アッセンブリー１００が出口通路１
１から少なくとも１つの円錐形状の噴霧を放出する複数の原料アッセンブリー１
００を用いることができる。１つの立上り管中の原料ノズルアッセンブリー１０
０の数は、合理的ないかなる数であってもよいが、１〜６の範囲が好ましい。
器立て管２の中心線２ａよりも上の高さ１５の所で終結している。第二分散用ガ
ス４は、導管２４を通過し、第一環帯６内を導管５に向かい、導管５の頂部を出
てほぼ縦方向で立上り管反応器１中に入る。第二分散用ガス４は、幾つかの機能
を持っている。一つは、通常の操作中、熱再生触媒による導管５内の原料噴射ノ
ズル１００の損傷を防護することである。他の機能は、原料の供給が停止した場
合、触媒を搬送するための緊急用流動化ガスを提供することである。 別の分散用ガス１６も立上り管底部領域の流動化を助けるために、導管２６か
ら好適に導入することができる。図１において、導管２６は、導管５を囲み、複
数のノズル１８を有する１つの分配リング１７に接続して示した。穿孔板のよう
な当該技術分野で公知の他の手段も別の分散用ガス１６を分配するのに使用でき
る。図１は噴射ノズルアッセンブリー１００が１つだけの実施態様を示したが、
高速度の炭化水素原料を含む大型ＦＣＣＵについても同様な目的を達成するため
に、立上り管中には他の装置、例えば各原料アッセンブリー１００が出口通路１
１から少なくとも１つの円錐形状の噴霧を放出する複数の原料アッセンブリー１
００を用いることができる。１つの立上り管中の原料ノズルアッセンブリー１０
０の数は、合理的ないかなる数であってもよいが、１〜６の範囲が好ましい。
【００１２】
図２Ａ、２Ｂ、２Ｃは、図１の好ましい実施態様の原料噴射アッセンブリー１
００の端部でそれぞれ導管２２、３８を終結させるキャップ３２、４８の詳細を
示す。図２Ａは、図１においてそれぞれキャップ３２、４８を有する導管２２、
３８及び保護材７付き導管５の線２Ａ−２Ａに沿った横断面図である。第一分散
用ガス１２は、導管２２を通って第一キャップ３２に達し、分散用ガス出口通路
１４を出て混合帯域４２に入る。この混合帯域４２は、出口通路１４付近であっ
て、キャップ３２とキャップ４８との間であって、且つ円形スロット出口排出口
１１の上流にある。図示の出口通路１４は、第一分散用ガス１２が通路１４から
概略放射状外向きで且つ好ましくは上向きの方向に排出され、混合帯域４２にお
いて液状炭化水素原料と十字流状に混合されるように、キャップ３２の円錐形表
面３５上にある。通路１４の上向き排出角度は、ノズルアッセンブリー１００の
軸に対し１０°〜９０°の範囲であることが更に好ましく、ノズルアッセンブリ
ー１００の軸に対し２０°〜８０°の範囲であることが最も好ましい。次に、こ
れらの図で示す実施態様の第一キャップ３２の円錐形表面３５で得られる角度３
３は、好適には１００°〜１７０°の範囲でよく、１１０°〜１６０°の範囲が
好ましい。第一分散用ガス１２の量は、炭化水素原料８に対し０．２〜７重量％
の範囲でよいが、炭化水素原料８に対し０．５〜５重量％の範囲が好ましい。通
路１４での第一分散用ガス１２の排出速度は、１５．２〜２４４ｍ／ｓ（５０〜
８００フィート／秒）の範囲でよいが、３０．４〜１５２ｍ／ｓ（１００〜５０
０フィート／秒）の範囲が好ましい。炭化水素原料８は、導管３８中の環帯９を
経由してキャップ４８に達し、混合帯域４２中で通路１４からの分散用ガス１２
と十字流状に混合し、第一分散用ガス出口通路１４とほぼ一列に並ぶ通路１１の
直ぐ上流の液状炭化水素中にスチームの小泡を含む微細な二相混合物を形成する
。通路１４と通路１１とが実質的に整列していることにより、液状炭化水素中に
スチームの小泡を含む微細二相混合物が混合帯域４２中で形成されると直ぐに通
路１１を通過することが確実となり、これにより再凝集の傾向は最小となり、ま
た第一分散用ガスの噴霧化効率は最大となる。このような液状炭化水素中にスチ
ームの小泡を含む微細二相混合物は、出口通路１１から立ち上がり管反応器１中
に入ると、この二相混合物は、通路１１内の圧力低下により急に膨張し、液滴の
サイズ分布が狭く、しかも原料が均等に分配された炭化水素原料８の微細噴霧化
を生じる。通路１１内の圧力低下は、０．６８９〜６．８９バール（１０〜１０
０ｐｓｉ）の範囲でよいが、１．３８〜４．８バール（２０〜７０ｐｓｉ）の範
囲が好ましい。図示の出口通路１１は、二相流の放射状の急速な膨張及び炭化水
素原料８の立上り管反応器１内への微細噴霧化を助けるために、通路１１の端部
に面取４１を持っている。この面取４１は、出口通路１１との角度が０〜４０°
であることが好ましく、０〜１０°の角度であることが更に好ましい。キャップ
４８及び出口通路１１は、触媒による損傷を防止するために、当業者に公知のＳ
ＴＥＬＬＩＴＥ、その他の材料のような保護層５０を持っていてもよい。図示の
出口通路１１は、第一分散用ガス１２と液状炭化水素８との混合物が通路１１か
ら概略放射状外向きで且つ好ましくは上向きの方向に排出されるように、キャッ
プ４８の円錐形表面４５上に存在する。通路１４の上向き排出角度については既
に説明したが、通路１１の対応する上向き排出角度もノズルアッセンブリー１０
０の軸に対し１０°〜９０°の範囲が好ましく、ノズルアッセンブリー１００の
軸に対し２０°〜８０°の範囲であることが更に好ましい。次に、これらの図で
示される実施態様のキャップ４８の円錐形表面４５により生じる角度４３は、好
適には１００°〜１７０°の範囲であってよいが、好ましくは１１０°〜１６０
°の範囲である。円錐形表面３５、４５は、この図に示すように、互いに平行に
配列することが好ましい。図示のキャップ３２、４８は、それぞれ円錐形表面３
５、４５を有しているが、通路１４、１１が第一分散用スチーム１２と炭化水素
原料８とを概略放射状外向きで且つ好ましくは上向きの方向に排出するように表
面上に配置できるならば、キャップ３２、４８上に球形又は楕円形表面のような
他の種類の表面を有してもよい。
００の端部でそれぞれ導管２２、３８を終結させるキャップ３２、４８の詳細を
示す。図２Ａは、図１においてそれぞれキャップ３２、４８を有する導管２２、
３８及び保護材７付き導管５の線２Ａ−２Ａに沿った横断面図である。第一分散
用ガス１２は、導管２２を通って第一キャップ３２に達し、分散用ガス出口通路
１４を出て混合帯域４２に入る。この混合帯域４２は、出口通路１４付近であっ
て、キャップ３２とキャップ４８との間であって、且つ円形スロット出口排出口
１１の上流にある。図示の出口通路１４は、第一分散用ガス１２が通路１４から
概略放射状外向きで且つ好ましくは上向きの方向に排出され、混合帯域４２にお
いて液状炭化水素原料と十字流状に混合されるように、キャップ３２の円錐形表
面３５上にある。通路１４の上向き排出角度は、ノズルアッセンブリー１００の
軸に対し１０°〜９０°の範囲であることが更に好ましく、ノズルアッセンブリ
ー１００の軸に対し２０°〜８０°の範囲であることが最も好ましい。次に、こ
れらの図で示す実施態様の第一キャップ３２の円錐形表面３５で得られる角度３
３は、好適には１００°〜１７０°の範囲でよく、１１０°〜１６０°の範囲が
好ましい。第一分散用ガス１２の量は、炭化水素原料８に対し０．２〜７重量％
の範囲でよいが、炭化水素原料８に対し０．５〜５重量％の範囲が好ましい。通
路１４での第一分散用ガス１２の排出速度は、１５．２〜２４４ｍ／ｓ（５０〜
８００フィート／秒）の範囲でよいが、３０．４〜１５２ｍ／ｓ（１００〜５０
０フィート／秒）の範囲が好ましい。炭化水素原料８は、導管３８中の環帯９を
経由してキャップ４８に達し、混合帯域４２中で通路１４からの分散用ガス１２
と十字流状に混合し、第一分散用ガス出口通路１４とほぼ一列に並ぶ通路１１の
直ぐ上流の液状炭化水素中にスチームの小泡を含む微細な二相混合物を形成する
。通路１４と通路１１とが実質的に整列していることにより、液状炭化水素中に
スチームの小泡を含む微細二相混合物が混合帯域４２中で形成されると直ぐに通
路１１を通過することが確実となり、これにより再凝集の傾向は最小となり、ま
た第一分散用ガスの噴霧化効率は最大となる。このような液状炭化水素中にスチ
ームの小泡を含む微細二相混合物は、出口通路１１から立ち上がり管反応器１中
に入ると、この二相混合物は、通路１１内の圧力低下により急に膨張し、液滴の
サイズ分布が狭く、しかも原料が均等に分配された炭化水素原料８の微細噴霧化
を生じる。通路１１内の圧力低下は、０．６８９〜６．８９バール（１０〜１０
０ｐｓｉ）の範囲でよいが、１．３８〜４．８バール（２０〜７０ｐｓｉ）の範
囲が好ましい。図示の出口通路１１は、二相流の放射状の急速な膨張及び炭化水
素原料８の立上り管反応器１内への微細噴霧化を助けるために、通路１１の端部
に面取４１を持っている。この面取４１は、出口通路１１との角度が０〜４０°
であることが好ましく、０〜１０°の角度であることが更に好ましい。キャップ
４８及び出口通路１１は、触媒による損傷を防止するために、当業者に公知のＳ
ＴＥＬＬＩＴＥ、その他の材料のような保護層５０を持っていてもよい。図示の
出口通路１１は、第一分散用ガス１２と液状炭化水素８との混合物が通路１１か
ら概略放射状外向きで且つ好ましくは上向きの方向に排出されるように、キャッ
プ４８の円錐形表面４５上に存在する。通路１４の上向き排出角度については既
に説明したが、通路１１の対応する上向き排出角度もノズルアッセンブリー１０
０の軸に対し１０°〜９０°の範囲が好ましく、ノズルアッセンブリー１００の
軸に対し２０°〜８０°の範囲であることが更に好ましい。次に、これらの図で
示される実施態様のキャップ４８の円錐形表面４５により生じる角度４３は、好
適には１００°〜１７０°の範囲であってよいが、好ましくは１１０°〜１６０
°の範囲である。円錐形表面３５、４５は、この図に示すように、互いに平行に
配列することが好ましい。図示のキャップ３２、４８は、それぞれ円錐形表面３
５、４５を有しているが、通路１４、１１が第一分散用スチーム１２と炭化水素
原料８とを概略放射状外向きで且つ好ましくは上向きの方向に排出するように表
面上に配置できるならば、キャップ３２、４８上に球形又は楕円形表面のような
他の種類の表面を有してもよい。
【００１３】
図２Ｂは、炭化水素導管３８の端部に設けた第二キャップ４８の平面図である
。図示のキャップ４８は、第一分散用ガス１２と炭化水素原料８との混合物の４
つの個別の扇形噴霧からなる円錐形状の噴霧を放射状外向きで且つ上向きの方向
に立上り管１内に放出するための一例として、円錐形表面４５上に４つの長いカ
ーブした出口通路１１からなる円形スロットを持っている。上記から判るように
、１つの通路１１から放出される扇形噴霧の各々の角度は、３０°〜１２０°の
範囲、好ましくは６０°〜１００°の範囲でよい。 図２Ｃは、第一分散用ガス導管２２の端部に設けた第一キャップ３２の平面図
である。図示のキャップ３２は、図２Ｂの通路１１の後ろに該通路とほぼ一列に
並んで４つの曲線中に配列された円錐形表面３５上に４つの群の円形出口通路１
４を持っている。図示した各群の分散用ガス出口通路１４は、通路１１から放出
される各個別の扇形噴霧用の６つのほぼ丸い通路からなるが、各群における通路
１４の数は、合理的ないかなる数であってもよい。キャップ３２上に存在する通
路の合計数は、原料ノズルアッセンブリーの大きさによるもので、好適には４０
〜３００の範囲で変化し得る。
。図示のキャップ４８は、第一分散用ガス１２と炭化水素原料８との混合物の４
つの個別の扇形噴霧からなる円錐形状の噴霧を放射状外向きで且つ上向きの方向
に立上り管１内に放出するための一例として、円錐形表面４５上に４つの長いカ
ーブした出口通路１１からなる円形スロットを持っている。上記から判るように
、１つの通路１１から放出される扇形噴霧の各々の角度は、３０°〜１２０°の
範囲、好ましくは６０°〜１００°の範囲でよい。 図２Ｃは、第一分散用ガス導管２２の端部に設けた第一キャップ３２の平面図
である。図示のキャップ３２は、図２Ｂの通路１１の後ろに該通路とほぼ一列に
並んで４つの曲線中に配列された円錐形表面３５上に４つの群の円形出口通路１
４を持っている。図示した各群の分散用ガス出口通路１４は、通路１１から放出
される各個別の扇形噴霧用の６つのほぼ丸い通路からなるが、各群における通路
１４の数は、合理的ないかなる数であってもよい。キャップ３２上に存在する通
路の合計数は、原料ノズルアッセンブリーの大きさによるもので、好適には４０
〜３００の範囲で変化し得る。
【００１４】
図５Ａは、図２Ｂと同様、炭化水素導管３８の端部に設けた第二キャップ４８
の平面図である。図５Ａに示すように環状出口通路１１は、その全周に沿って開
いているのが有利であることが見い出された。図２Ｂでは、円形スロットは４つ
の橋に分割され、４つの別々の通路１１が得られる。図２Ｂの橋を減らすか除く
ことにより、１つの円形スロット開口部及び１つの円錐形状の噴霧が生じる。こ
れは、立上り管１に第一分散用ガス１２と炭化水素原料８との混合物流を更に均
一で詰まることがなく（ｕｎｏｂｓｔｒｕｃｔｅｄ）導入するのに有利である。
あまり好ましくはないが、通路１１として、複数個同心円スロットを任意に使用
できる。 第一キャップ３２のガス出口通路１４は、図５Ｂに示すように、通路１１の後
ろに該通路とほぼ一列に並んだ１つの円形の線中に配列するのが好ましい。出口
通路１４は、図２Ｃに示すような各種群の出口通路とは対照的に、図５Ｂに示す
ように１つの群で構成するのが好ましい。この１つの群の出口通路１４は、第一
キャップ３２上に１つ以上の同心円線に沿って配列することができる。図５Ｂは
、２つの同心円線の出口通路１４を示している。
の平面図である。図５Ａに示すように環状出口通路１１は、その全周に沿って開
いているのが有利であることが見い出された。図２Ｂでは、円形スロットは４つ
の橋に分割され、４つの別々の通路１１が得られる。図２Ｂの橋を減らすか除く
ことにより、１つの円形スロット開口部及び１つの円錐形状の噴霧が生じる。こ
れは、立上り管１に第一分散用ガス１２と炭化水素原料８との混合物流を更に均
一で詰まることがなく（ｕｎｏｂｓｔｒｕｃｔｅｄ）導入するのに有利である。
あまり好ましくはないが、通路１１として、複数個同心円スロットを任意に使用
できる。 第一キャップ３２のガス出口通路１４は、図５Ｂに示すように、通路１１の後
ろに該通路とほぼ一列に並んだ１つの円形の線中に配列するのが好ましい。出口
通路１４は、図２Ｃに示すような各種群の出口通路とは対照的に、図５Ｂに示す
ように１つの群で構成するのが好ましい。この１つの群の出口通路１４は、第一
キャップ３２上に１つ以上の同心円線に沿って配列することができる。図５Ｂは
、２つの同心円線の出口通路１４を示している。
【００１５】
図６は、液状炭化水素原料の一部を、前記第一キャップ３２の出口通路１４の
位置よりも、第一キャップ３２と第二キャップ４８との間の更に中央寄りの位置
に排出できる通路５５を備えたノズルアッセンブリー１００を示す。このような
好ましいデザインでは炭化水素原料は、通路１１と通路１４との間に存在する混
合帯域４２に対し少なくとも２つの方向から流れる。一方の方向は、キャップ３
２とキャップ４８との間の中央領域５６からの流れであり、他方の方向は、環帯
９からの直接流である。このような方法で炭化水素原料を混合帯域４２に導入す
ることにより、第一分散用ガスと炭化水素原料との混合が更に一層均一になるこ
とが見い出された。最も好ましい実施態様では、両側から混合帯域４２までほぼ
均等な炭化水素流が存在する。幾つかの実用的な実施態様では、この中央流と環
状流との流量（容量）比は好適には１〜５の範囲で変化してよい。中央領域５６
に供給された炭化水素原料は、導管２２内に存在する別の供給導管により供給で
き、この場合、該炭化水素原料の速度は、外部から好適に制御できる。
位置よりも、第一キャップ３２と第二キャップ４８との間の更に中央寄りの位置
に排出できる通路５５を備えたノズルアッセンブリー１００を示す。このような
好ましいデザインでは炭化水素原料は、通路１１と通路１４との間に存在する混
合帯域４２に対し少なくとも２つの方向から流れる。一方の方向は、キャップ３
２とキャップ４８との間の中央領域５６からの流れであり、他方の方向は、環帯
９からの直接流である。このような方法で炭化水素原料を混合帯域４２に導入す
ることにより、第一分散用ガスと炭化水素原料との混合が更に一層均一になるこ
とが見い出された。最も好ましい実施態様では、両側から混合帯域４２までほぼ
均等な炭化水素流が存在する。幾つかの実用的な実施態様では、この中央流と環
状流との流量（容量）比は好適には１〜５の範囲で変化してよい。中央領域５６
に供給された炭化水素原料は、導管２２内に存在する別の供給導管により供給で
き、この場合、該炭化水素原料の速度は、外部から好適に制御できる。
【００１６】
図６に示すように、炭化水素原料の一部を中央領域５６に供給するのが好まし
い。図６は、１つ以上の導管５５が第二キャップ４８と第一キャップ３２との間
の中央領域５６を入口開口部５８を介して流動可能に環帯９の下部と接続させる
実施態様を示す。導管５５の出口開口部５７は、前記第一キャップ３２上の混合
帯域４２及び通路１４よりも更に中央寄りに設けられている。全ての導管５５の
合計断面積と環帯９の最小面積との比は、１：１〜１：５の範囲である。導管５
５の数は１〜１５の範囲でよい。この数が多すぎると、ノズルの機械的強度にと
って不利となる。この数が少なすぎると、所望の混合効果が得られない。通路５
５の好ましい数は、４〜８の範囲である。 第二キャップ４８は、この第二キャップを第一キャップ３２と接続する１つ以
上の固定手段５９、例えばボルト又は溶接ピンによりノズル１００に固定するこ
とができる。
い。図６は、１つ以上の導管５５が第二キャップ４８と第一キャップ３２との間
の中央領域５６を入口開口部５８を介して流動可能に環帯９の下部と接続させる
実施態様を示す。導管５５の出口開口部５７は、前記第一キャップ３２上の混合
帯域４２及び通路１４よりも更に中央寄りに設けられている。全ての導管５５の
合計断面積と環帯９の最小面積との比は、１：１〜１：５の範囲である。導管５
５の数は１〜１５の範囲でよい。この数が多すぎると、ノズルの機械的強度にと
って不利となる。この数が少なすぎると、所望の混合効果が得られない。通路５
５の好ましい数は、４〜８の範囲である。 第二キャップ４８は、この第二キャップを第一キャップ３２と接続する１つ以
上の固定手段５９、例えばボルト又は溶接ピンによりノズル１００に固定するこ
とができる。
【００１７】
図７は、上記から判るように、５つの出口開口部５７と２つの同心円線の通路
１４と固定手段５９とを備えた図６の第一キャップ３２を示す。 ＵＳ−Ａ−４７９５５４７に開示されたような従来の底部入口ノズルに対する
本発明の主な改良点は、原料の噴霧化及び立上り管の信頼性が非常に向上したこ
とである。図３に示したＵＳ−Ａ−４７９５５４７の従来技術では、炭化水素は
導管５及び１つの相噴霧化ノズル１１を通って入り、一方、分散用ガスは導管４
及び環帯６を通って入る。原料の噴霧化は、原料が１つの相噴霧化ノズル１１を
出て該出口から立上り管２に入る遥か上流で起こる。ノズル１１からの原料及び
環帯６中の分散用ガスは、両者を混合する極めて僅かな十字流によって、共にほ
ぼ軸方向に移動している。次に、噴霧化した原料の液滴は、導管４から入った分
散用ガスによってほぼ縦方向の流れで運ばれ、出口偏向円錐体１３に衝突して、
急にその方向をほぼ縦方向の流れから放射状外向きで且つ上向きに変える。
１４と固定手段５９とを備えた図６の第一キャップ３２を示す。 ＵＳ−Ａ−４７９５５４７に開示されたような従来の底部入口ノズルに対する
本発明の主な改良点は、原料の噴霧化及び立上り管の信頼性が非常に向上したこ
とである。図３に示したＵＳ−Ａ−４７９５５４７の従来技術では、炭化水素は
導管５及び１つの相噴霧化ノズル１１を通って入り、一方、分散用ガスは導管４
及び環帯６を通って入る。原料の噴霧化は、原料が１つの相噴霧化ノズル１１を
出て該出口から立上り管２に入る遥か上流で起こる。ノズル１１からの原料及び
環帯６中の分散用ガスは、両者を混合する極めて僅かな十字流によって、共にほ
ぼ軸方向に移動している。次に、噴霧化した原料の液滴は、導管４から入った分
散用ガスによってほぼ縦方向の流れで運ばれ、出口偏向円錐体１３に衝突して、
急にその方向をほぼ縦方向の流れから放射状外向きで且つ上向きに変える。
【００１８】
ＵＳ−Ａ−４７９５５４７の従来技術に対する本発明の改良点は次のとおりで
ある。 ２つの相噴霧化対１つの相噴霧化： ＵＳ−Ａ−４７９５５４７では原料の噴霧化は殆ど、図３に示すような１つの
相噴霧化ノズル１１によって起こるが、図１のキャップ３２及びキャップ４８に
よる２流体噴霧器を用いる本発明に比べて遥かに効率が低い。 出口での噴霧化対上流での噴霧化： ＵＳ−Ａ−４７９５５４７では原料の噴霧化は殆ど、図３に示した、最終出口
の遥か上流にある１つの相噴霧化ノズル１１によって起こる。分散用ガスによっ
て噴霧化原料の液滴が運ばれると、運搬用導管の表面上で凝集し、噴霧化を悪化
させる可能性がある。本発明では、第一分散用ガスの出口通路１４を通路１１と
一列に並べ、通路１１の直ぐ上流にある、キャップ３２とキャップ４８との間の
混合帯域４２中で十字流混合して液状炭化水素中にスチームの小泡を含む微細な
二相混合物を形成し、次いでこの二相混合物を微細噴霧化用の出口通路１１に通
すことにより、原料の噴霧化は出口自体の所で起こる。再凝集を起こす可能性の
ある噴霧化液滴を含む運搬用導管はない。 直接排出対方向転換器円錐体： ＵＳ−Ａ−４７９５５４７では出口にある方向転換器円錐体は、原料の液滴を
ほぼ縦方向の流れから放射状外向きに且つ上向きに急に変えるために使用される
。これにより、液滴は円錐体表面に衝突して噴霧化が著しく悪化する。本発明で
は、通路１４と通路１１とにより第一分散用ガス１２及び第一分散用ガス１２と
液状炭化水素原料８との混合物をほぼ放射方向に向けるキャップ３２及びキャッ
プ４８の出口の所で原料の噴霧化が起こる。再凝集を起こす可能性のある方向転
換器円錐体又は急な方向変化はない。
ある。 ２つの相噴霧化対１つの相噴霧化： ＵＳ−Ａ−４７９５５４７では原料の噴霧化は殆ど、図３に示すような１つの
相噴霧化ノズル１１によって起こるが、図１のキャップ３２及びキャップ４８に
よる２流体噴霧器を用いる本発明に比べて遥かに効率が低い。 出口での噴霧化対上流での噴霧化： ＵＳ−Ａ−４７９５５４７では原料の噴霧化は殆ど、図３に示した、最終出口
の遥か上流にある１つの相噴霧化ノズル１１によって起こる。分散用ガスによっ
て噴霧化原料の液滴が運ばれると、運搬用導管の表面上で凝集し、噴霧化を悪化
させる可能性がある。本発明では、第一分散用ガスの出口通路１４を通路１１と
一列に並べ、通路１１の直ぐ上流にある、キャップ３２とキャップ４８との間の
混合帯域４２中で十字流混合して液状炭化水素中にスチームの小泡を含む微細な
二相混合物を形成し、次いでこの二相混合物を微細噴霧化用の出口通路１１に通
すことにより、原料の噴霧化は出口自体の所で起こる。再凝集を起こす可能性の
ある噴霧化液滴を含む運搬用導管はない。 直接排出対方向転換器円錐体： ＵＳ−Ａ−４７９５５４７では出口にある方向転換器円錐体は、原料の液滴を
ほぼ縦方向の流れから放射状外向きに且つ上向きに急に変えるために使用される
。これにより、液滴は円錐体表面に衝突して噴霧化が著しく悪化する。本発明で
は、通路１４と通路１１とにより第一分散用ガス１２及び第一分散用ガス１２と
液状炭化水素原料８との混合物をほぼ放射方向に向けるキャップ３２及びキャッ
プ４８の出口の所で原料の噴霧化が起こる。再凝集を起こす可能性のある方向転
換器円錐体又は急な方向変化はない。
【００１９】
本発明により、ＵＳ−Ａ−４７９５５４７のような従来の底部入口ノズルに比
べて原料の噴霧化が改良されたので、本発明では放射状外向きの方向で放出され
る炭化水素原料の立上り管への噴射侵度（ｊｅｔ ｐｅｎｅｔｒａｔｉｏｎ）が
短くなる。これにより、炭化水素原料をシート状の液体で排出するＵＳ−Ａ−４
７９５５４７のような従来の底部入口ノズルでは炭化水素原料の直接衝突で生じ
ることが知られている立上り管の損傷を防止することができる。 ２つのノズル、即ち１つは図１及び図２の本発明によるノズル、他の１つは図
３に示すようなＵＳ−Ａ−４７９５５４７特許の従来技術によるノズル、の噴霧
化について、分散用ガスをシミュレートするため空気を、また炭化水素原料をシ
ミュレートするため水を用いて、周囲条件下でテストした。テスト結果から、Ｕ
Ｓ−Ａ−４７９５５４７の従来技術に比べて本発明のノズルによる噴霧化が非常
に向上したことが確認された。本発明のノズルにより生じた平均液滴サイズは、
同一操作条件下で従来のＵＳ−Ａ−４７９５５４７特許のデザインの約１／３で
あった。またテスト結果から、ＵＳ−Ａ−４７９５５４７の従来技術に比べて本
発明のノズルは噴射侵度が短いことも確認された。
べて原料の噴霧化が改良されたので、本発明では放射状外向きの方向で放出され
る炭化水素原料の立上り管への噴射侵度（ｊｅｔ ｐｅｎｅｔｒａｔｉｏｎ）が
短くなる。これにより、炭化水素原料をシート状の液体で排出するＵＳ−Ａ−４
７９５５４７のような従来の底部入口ノズルでは炭化水素原料の直接衝突で生じ
ることが知られている立上り管の損傷を防止することができる。 ２つのノズル、即ち１つは図１及び図２の本発明によるノズル、他の１つは図
３に示すようなＵＳ−Ａ−４７９５５４７特許の従来技術によるノズル、の噴霧
化について、分散用ガスをシミュレートするため空気を、また炭化水素原料をシ
ミュレートするため水を用いて、周囲条件下でテストした。テスト結果から、Ｕ
Ｓ−Ａ−４７９５５４７の従来技術に比べて本発明のノズルによる噴霧化が非常
に向上したことが確認された。本発明のノズルにより生じた平均液滴サイズは、
同一操作条件下で従来のＵＳ−Ａ−４７９５５４７特許のデザインの約１／３で
あった。またテスト結果から、ＵＳ−Ａ−４７９５５４７の従来技術に比べて本
発明のノズルは噴射侵度が短いことも確認された。
【００２０】
Ｃｈｅｎ等のＵＳ−Ａ−５７９４８５７のような側部入口ノズルの従来技術に
対する本発明の主な改良点は、本発明の改良された底部入口ノズルによって原料
の噴霧化を充分に行うことができ、これにより側部入口ノズルを使用する必要性
を克服すると共に、立上り管の容積が小さい、触媒の失活がひどい、及び触媒の
循環が悪いという関連する欠点を克服したことである。また、本発明の改良され
た底部入口ノズルの設置コストも通常の側部入口ノズルに比べて非常に安い。更
に本発明によれば、従来の通常の複数側部入口ノズルに比べて、立上り管反応器
の幅に亘る原料の分配を改善できる。これは、図４Ａによって証明される。図４
Ａは、ＵＳ−Ａ−５７９４８５７のように９０°の間隔で、各扇形噴霧から９５
°の角度を以って４つの扇形噴射を放射状内向きに放出する従来の４つの側部入
口ノズルを用いた場合の立上り管の横断面での従来の通常の原料分配を示す平面
図である。図４Ａに示すように、二重の陰影部分４４として示した実質部分は、
隣接するノズルからの重複する噴霧パターンにより被覆されている。また、空白
面積４６として示した実質部分は、上記４つの扇形噴霧のいずれによっても全く
被覆されていないことを示している。これら２つの特徴を組合せると、通常の複
数側部入口ノズルを用いた従来技術では、不均等な原料分配、即ち立上り管中の
或る部分では全く原料の被覆がなく、また或る部分では原料が多すぎるという望
ましくない結果となる。図４Ｂは、４つの出口通路１１を有する図１及び図２の
実施態様に従って、９０°の間隔で４つの扇形噴射を放射状外向きに放出する１
つの底部入口原料ノズルを用いた場合の立上り管反応器の横断面での原料分配パ
ターンを示す。通路１１から放出された各扇形噴射の角度は９５°である。本発
明によれば、原料の噴射を図４Ａの放射状内向きから図４Ｂの放射状外向きに変
えた他は、従来の複数側部入口ノズルと全く同じ噴射数及び噴射角度で立上り管
反応器の殆どの部分が均等に被覆され、隣接する扇形噴射の重複がないことが示
された。これは明らかに、本発明の原料分配がＣｈｅｎ等のＵＳ−Ａ−５７９４
８５７のような従来の複数側部入口ノズルによる通常の原料分配に比べて優れて
いることを立証している。
対する本発明の主な改良点は、本発明の改良された底部入口ノズルによって原料
の噴霧化を充分に行うことができ、これにより側部入口ノズルを使用する必要性
を克服すると共に、立上り管の容積が小さい、触媒の失活がひどい、及び触媒の
循環が悪いという関連する欠点を克服したことである。また、本発明の改良され
た底部入口ノズルの設置コストも通常の側部入口ノズルに比べて非常に安い。更
に本発明によれば、従来の通常の複数側部入口ノズルに比べて、立上り管反応器
の幅に亘る原料の分配を改善できる。これは、図４Ａによって証明される。図４
Ａは、ＵＳ−Ａ−５７９４８５７のように９０°の間隔で、各扇形噴霧から９５
°の角度を以って４つの扇形噴射を放射状内向きに放出する従来の４つの側部入
口ノズルを用いた場合の立上り管の横断面での従来の通常の原料分配を示す平面
図である。図４Ａに示すように、二重の陰影部分４４として示した実質部分は、
隣接するノズルからの重複する噴霧パターンにより被覆されている。また、空白
面積４６として示した実質部分は、上記４つの扇形噴霧のいずれによっても全く
被覆されていないことを示している。これら２つの特徴を組合せると、通常の複
数側部入口ノズルを用いた従来技術では、不均等な原料分配、即ち立上り管中の
或る部分では全く原料の被覆がなく、また或る部分では原料が多すぎるという望
ましくない結果となる。図４Ｂは、４つの出口通路１１を有する図１及び図２の
実施態様に従って、９０°の間隔で４つの扇形噴射を放射状外向きに放出する１
つの底部入口原料ノズルを用いた場合の立上り管反応器の横断面での原料分配パ
ターンを示す。通路１１から放出された各扇形噴射の角度は９５°である。本発
明によれば、原料の噴射を図４Ａの放射状内向きから図４Ｂの放射状外向きに変
えた他は、従来の複数側部入口ノズルと全く同じ噴射数及び噴射角度で立上り管
反応器の殆どの部分が均等に被覆され、隣接する扇形噴射の重複がないことが示
された。これは明らかに、本発明の原料分配がＣｈｅｎ等のＵＳ−Ａ−５７９４
８５７のような従来の複数側部入口ノズルによる通常の原料分配に比べて優れて
いることを立証している。
【００２１】
例
図１の本発明による１つの底部入口ノズルを譲受人のＦＣＣユニットの１つに
設けた。これらのユニットはもともとＵＳ−Ａ−４７９５５４７特許の図２で示
され、ここでは図３として複写した従来技術による１つの底部入口ノズルを有す
るものである。 改良前後の操作条件を表１にまとめた。
設けた。これらのユニットはもともとＵＳ−Ａ−４７９５５４７特許の図２で示
され、ここでは図３として複写した従来技術による１つの底部入口ノズルを有す
るものである。 改良前後の操作条件を表１にまとめた。
【００２２】
【表１】
【００２３】
改良前後のＦＣＣＵの性能を表２に示す。
【表２】
表２
┌─────────────┬───────────┬─────┐
│ │ 平均改良前 │平均改良後│
│ │ │デルタ原料│
│ │ │の重量％ │
├─────────────┼───────────┼─────┤
│Ｃ２− │基準ケース(base case）│−０．２ │
├─────────────┼───────────┼─────┤
│ＬＰＧ │基準ケース │−１．１ │
├─────────────┼───────────┼─────┤
│ガソリン │基準ケース │ １．１ │
├─────────────┼───────────┼─────┤
│軽質サイクル油 │基準ケース │ １．２ │
├─────────────┼───────────┼─────┤
│重質サイクル油及びスラリー│基準ケース │−１．３ │
├─────────────┼───────────┼─────┤
│コークス │基準ケース │ ０．０ │
└─────────────┴───────────┴─────┘
【００２４】
このデータが示すように、本発明はＣ２−乾燥ガス、ＬＰＧ、及び重質サイク
ル油とスラリーとの組合せからなる低価値製品をそれぞれ０．２重量％、１．１
重量％、１．３重量％減少させると共に、ガソリン及び軽質サイクル油からなる
高価値製品をそれぞれ１．１重量％、１．２重量％増加させることにより、ＦＣ
ＣＵ性能を改善した。更に価値のある製品を製造する利点の他、このＦＣＣＵは
、表１の操作条件に示すように、原料を１．９％よりも多量に処理した。
ル油とスラリーとの組合せからなる低価値製品をそれぞれ０．２重量％、１．１
重量％、１．３重量％減少させると共に、ガソリン及び軽質サイクル油からなる
高価値製品をそれぞれ１．１重量％、１．２重量％増加させることにより、ＦＣ
ＣＵ性能を改善した。更に価値のある製品を製造する利点の他、このＦＣＣＵは
、表１の操作条件に示すように、原料を１．９％よりも多量に処理した。
【図１】 １つの底部入口原料噴射システムを有するＦＣＣＵの好ましい実
施態様を示す。
施態様を示す。
【図２】 図２Ａ、図２Ｂ、図２Ｃは各々、図１の好ましい原料噴射システ
ムの詳細なデザインの特徴を示す。
ムの詳細なデザインの特徴を示す。
【図３】 従来の１つの底部入口原料噴射システムを示す。
【図４】 図４Ａは従来の複数側部入口原料ノズルの立上り管での原料分配
の平面図であり、図４Ｂは、本発明の１つのノズルによって得られる改良された
原料分配の平面図である。
の平面図であり、図４Ｂは、本発明の１つのノズルによって得られる改良された
原料分配の平面図である。
【図５】 図５Ａ、図５Ｂは各々、図２Ａ、２Ｂ又は２Ｃの更に好ましい原
料噴射システムの詳細なデザインの特徴を示す。
料噴射システムの詳細なデザインの特徴を示す。
【図６】 図１の他の好ましい原料噴射システムの詳細なデザインの特徴を
示す。
示す。
【図７】 図１の他の好ましい原料噴射システムの詳細なデザインの特徴を
示す。
示す。
１‥‥立上り管反応器
２‥‥再生器立て管
３‥‥熱再生触媒
４‥‥第二分散用ガス
５‥‥第三導管
６‥‥第一環帯
７‥‥耐食材料又は保護材
８‥‥液状炭化水素原料
９‥‥第二環帯
１０、１３‥‥センターラグ
１１‥‥円形スロットからなる出口通路
１２‥‥第一分散用ガス
１４‥‥出口通路
１６‥‥他の分散用ガス
１７‥‥分配リング
１８‥‥ノズル
２２‥‥第一導管
２４、２８‥‥導管
３０‥‥立上り管底部
３２‥‥第一キャップ
３３‥‥円錐形表面３５の角度
４２‥‥混合帯域
３８‥‥第二導管
４１‥‥面取
４５‥‥円錐形表面
５０‥‥保護層
５５‥‥通路
５６‥‥中央領域
５７‥‥出口開口部
５８‥‥入口開口部
５９‥‥固定手段
４８‥‥第二キャップ
１００‥‥底部入口ノズルアッセンブリー又は原料噴射ノズル
【手続補正書】特許協力条約第３４条補正の翻訳文提出書
【提出日】平成１３年１０月８日（２００１．１０．８）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００５】
ＵＳ−Ａ−４７９５５４７及びＵＳ−Ａ−５５６２８１８は、噴霧化した原料
を運ぶほぼ縦方向の原料管の出口に、それぞれ異なるデザインの複数の方向転換
器円錐体を持った２つの底部入口ノズルを設けることを開示している。これら方
向転換器円錐体の機能は、再生触媒との混合促進を意図して、ほぼ軸方向に流れ
る原料流を、出口において若干放射方向に排出する原料に向け直すことである。
しかし、これら方向転換器のデザインには大きな欠点がある。第一に、炭化水素
原料は方向転換器の上流で噴霧化され、この噴霧化原料が出口において方向転換
器円錐体の表面に衝突すると、多数の噴霧化原料液滴が再凝集を起こして円錐体
から排出する液体のシートを形成する。方向転換器円錐体は、原料の方向変化を
達成できるが、原料の噴霧化を著しく悪化させるという高価な代償となる。第二
に、方向転換器円錐体から液体シート状で放射状に排出する原料は、多量に蒸発
化することなく立上り管中の触媒を貫通でき、また立上り管の壁に衝突するので
、大きな機械的損傷を与える。
を運ぶほぼ縦方向の原料管の出口に、それぞれ異なるデザインの複数の方向転換
器円錐体を持った２つの底部入口ノズルを設けることを開示している。これら方
向転換器円錐体の機能は、再生触媒との混合促進を意図して、ほぼ軸方向に流れ
る原料流を、出口において若干放射方向に排出する原料に向け直すことである。
しかし、これら方向転換器のデザインには大きな欠点がある。第一に、炭化水素
原料は方向転換器の上流で噴霧化され、この噴霧化原料が出口において方向転換
器円錐体の表面に衝突すると、多数の噴霧化原料液滴が再凝集を起こして円錐体
から排出する液体のシートを形成する。方向転換器円錐体は、原料の方向変化を
達成できるが、原料の噴霧化を著しく悪化させるという高価な代償となる。第二
に、方向転換器円錐体から液体シート状で放射状に排出する原料は、多量に蒸発
化することなく立上り管中の触媒を貫通でき、また立上り管の壁に衝突するので
、大きな機械的損傷を与える。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００６】
本発明の目的は、反応器立上り管中で原料を更に良好に分配できる、接触分解
方法用の改良された底部入口原料噴射システムを提供することである。 この目的は、流動接触分解ユニットに使用される下記ノズル： 第一分散用ガスが流通可能な通路を供給するための第一導管； 前記第一分散用ガスを液状炭化水素原料中に排出するようにした少なくとも１
つの出口通路を有する、前記第一導管の端部を覆う第一キャップ； 前記第一導管から離れて該導管を囲んで第一導管との間に環帯を形成し、これ
により前記液状炭化水素原料が流通可能な通路を供給する第二導管； 前記第一キャップから離れ、これにより第一キャップとの間に前記液状炭化水
素原料と前記第一分散用ガスとを混合するための混合帯域を形成する、前記第二
導管の端部を覆う第二キャップであって、そこを通る出口通路として少なくとも
１つの円形スロットを有し、該出口通路は前記第一キャップ上の出口通路とほぼ
一列に並び、前記液状炭化水素原料と第一分散用ガスとの混合物を排出するよう
にした前記第二キャップ、但し、第三導管が、前記第二導管を囲んで該第二導管 との間に第二分散用ガスが流通可能な通路を供給するための環帯を形成して存在 する ； を含むノズルによって達成される。
方法用の改良された底部入口原料噴射システムを提供することである。 この目的は、流動接触分解ユニットに使用される下記ノズル： 第一分散用ガスが流通可能な通路を供給するための第一導管； 前記第一分散用ガスを液状炭化水素原料中に排出するようにした少なくとも１
つの出口通路を有する、前記第一導管の端部を覆う第一キャップ； 前記第一導管から離れて該導管を囲んで第一導管との間に環帯を形成し、これ
により前記液状炭化水素原料が流通可能な通路を供給する第二導管； 前記第一キャップから離れ、これにより第一キャップとの間に前記液状炭化水
素原料と前記第一分散用ガスとを混合するための混合帯域を形成する、前記第二
導管の端部を覆う第二キャップであって、そこを通る出口通路として少なくとも
１つの円形スロットを有し、該出口通路は前記第一キャップ上の出口通路とほぼ
一列に並び、前記液状炭化水素原料と第一分散用ガスとの混合物を排出するよう
にした前記第二キャップ、但し、第三導管が、前記第二導管を囲んで該第二導管 との間に第二分散用ガスが流通可能な通路を供給するための環帯を形成して存在 する ； を含むノズルによって達成される。
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図６】
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ，
ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ
Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ
，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ，
ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ
Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＭＺ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＴＺ，ＵＧ
，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，
ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＧ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，
ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＢＺ，Ｃ
Ａ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＲ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＤＭ
，ＤＺ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ，ＧＥ，ＧＨ，
ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ，ＪＰ，Ｋ
Ｅ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ
，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＡ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，
ＭＷ，ＭＸ，ＭＺ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，Ｒ
Ｕ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ
，ＴＲ，ＴＴ，ＴＺ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ，
ＹＵ，ＺＡ，ＺＷ
(72)発明者 ヘンドリクス・アーリエン・ディルクセ
オランダ国 エヌエル−1031 シーエム
アムステルダム バトホイスウエヒ ３
Ｆターム(参考） 4H029 BD20
Claims (15)
- 【請求項１】 第一分散用ガスが流通可能な通路を供給するための第一導管
； 前記第一分散用ガスを液状炭化水素原料中に排出するようにした少なくとも１
つの出口通路を有する、前記第一導管の端部を覆う第一キャップ； 前記第一導管から離れて該導管を囲んで第一導管との間に環帯を形成し、これ
により前記液状炭化水素原料が流通可能な通路を供給する第二導管； 前記第一キャップから離れ、これにより第一キャップとの間に前記液状炭化水
素原料と前記第一分散用ガスとを混合するための混合帯域を形成する、前記第二
導管の端部を覆う第二キャップであって、そこを通る出口通路として少なくとも
１つの円形スロットを有し、該出口通路は前記第一キャップ上の出口通路とほぼ
一列に並び、前記液状炭化水素原料と第一分散用ガスとの混合物を排出するよう
にした前記第二キャップ； を含む流動接触分解ユニット用ノズル。 - 【請求項２】 前記円形スロットが面取を有する請求項１に記載のノズル。
- 【請求項３】 前記面取が、前記出口通路に対し０〜１０°の角度を有する
請求項３に記載のノズル。 - 【請求項４】 前記第二キャップを通る出口通路が、前記液状炭化水素原料
と第一分散用ガスとの混合物を概略放射状外向きで且つ上向きの方向に排出する
ようになっている請求項１〜３のいずれか１項に記載のノズル。 - 【請求項５】 前記上向き排出角度が、前記ノズルの軸に対し約２０°〜８
０°の範囲である請求項４に記載のノズル。 - 【請求項６】 前記第一キャップ上の出口通路が、前記第一分散用ガスを前
記液状炭化水素原料中に排出してそれらの混合物を形成するための複数個の出口
通路であり、前記第二キャップ上の円形スロット出口通路が、前記液状炭化水素
原料と第一分散用ガスとの混合物を複数の扇形噴霧で概略放射状外向きで且つ上
向きの方向に排出するようになっている請求項１〜５のいずれか１項に記載のノ
ズル。 - 【請求項７】 前記第一キャップ上の出口通路が、前記第一分散用ガスを前
記液状炭化水素原料中に排出してそれらの混合物を形成するための複数個の出口
通路であり、前記第二キャップ上の円形スロット出口通路が、その全周に沿って
開き、前記液状炭化水素原料と第一分散用ガスとの混合物を１つの扇形噴霧で概
略放射状外向きで且つ上向きの方向に排出するようになっている請求項１〜５の
いずれか１項に記載のノズル。 - 【請求項８】 前記第二キャップが前記円形スロット出口通路を持った円錐
形表面を有し、前記第一キャップが少なくとも１つの出口通路を持った円錐形表
面を有する請求項１〜７のいずれか１項に記載のノズル。 - 【請求項９】 前記第一キャップを通る出口通路が、複数個のほぼ丸い孔で
ある請求項１〜８のいずれか１項に記載のノズル。 - 【請求項１０】 前記第一キャップの出口通路の位置に対し、前記第一キャ
ップと第二キャップとの間の更に中央寄りの位置に前記液状炭化水素原料の一部
が排出可能な通路が存在する請求項１〜９のいずれか１項に記載のノズル。 - 【請求項１１】 第三導管が、前記第二導管を囲んで該第二導管との間に第
二分散用ガスが流通可能な通路を供給するための環を形成して存在する請求項１
〜１０のいずれか１項に記載のノズル。 - 【請求項１２】 少なくとも１つの立上り管反応器と； 前記立上り管の底部に設けた請求項１〜１１のいずれか１項に記載の少なくと
も１つのノズル、及び熱再生触媒が該立上り管底部領域に入る再生器立て管と；
を含む流動接触分解ユニット。 - 【請求項１３】 前記原料ノズルの第三導管が、前記立上り管に入る立て管
の中心線のレベルを越えた点で終結する請求項１２に記載の流動接触分解ユニッ
ト。 - 【請求項１４】 炭化水素原料を接触的に転化する方法への請求項１２〜１
３のいずれか１項に記載の流動接触分解ユニットの使用。 - 【請求項１５】 液状炭化水素原料及び分散用ガスを立上り管の底部におい
て請求項１〜１１のいずれか１項に記載のノズルに導入する工程； 前記原料噴射システムの混合帯域中で前記液状炭化水素と前記分散用ガスとを
混合する工程；及び 前記原料噴射システムから前記液状炭化水素と分散用ガスとの混合物を概略放
射状外向きで且つ上向きの方向に円錐形状の噴霧として排出する工程； を含む原料の流動接触分解ユニットへの噴射方法。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/390,230 | 1999-09-03 | ||
| US09/390,230 US6387247B1 (en) | 1999-09-03 | 1999-09-03 | Feed injection system for catalytic cracking process |
| PCT/EP2000/008653 WO2001018153A2 (en) | 1999-09-03 | 2000-09-01 | Feed injection system for catalytic cracking process |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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Family
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|---|---|---|---|
| JP2001522365A Ceased JP2003509533A (ja) | 1999-09-03 | 2000-09-01 | 接触分解用原料噴射システム |
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| Country | Link |
|---|---|
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| EP (1) | EP1218468B1 (ja) |
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| AU (1) | AU758217B2 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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| JP2009517215A (ja) * | 2005-11-29 | 2009-04-30 | ビート フォグ ノズル インク | 噴霧ノズル |
| JP2010517773A (ja) * | 2007-02-13 | 2010-05-27 | ビート フォグ ノズル インク | 噴射ノズル |
| CN104587511A (zh) * | 2015-02-16 | 2015-05-06 | 倍爱你环境科技（上海）有限公司 | 一种用于密闭空间干雾消毒灭菌方法 |
| CN108996588A (zh) * | 2017-06-06 | 2018-12-14 | 松下知识产权经营株式会社 | Voc精制装置 |
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