JP2003161269A - Gear pump and transmission using the same - Google Patents
Gear pump and transmission using the sameInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】ポンプ吐出時の脈動を小さくし、かつキャビテ
ーションエロージョンをより確実に防止して耐久性を向
上し、生産性のよい安価な歯車ポンプを得る。
【解決手段】ボディ側吐出ポート６ａにはボディ側溝６
ｃが設けられ、カバー側吐出ポートには、ボディ側溝６
ｃの長さより短い長さのカバー側溝６ｆが設けられる。
カバー側溝６ｆのすべてとボディ側溝６ｃの一部とが軸
方向に整合し、ボディ側溝６ｃの残部６ｃ1はカバー側
溝６ｆと軸方向に整合しない。両ギヤ３,４が反時計方
向に回転すると、最初にポンプ室１３とボディ側溝６ｃ
とが連通し、その後、ポンプ室１３はカバー側溝６ｆと
も連通する。ポンプ室１３の作動油は最初にボディ側溝
６ｃに流出し、その後カバー側溝６ｆにも流出するの
で、ボディ側溝６ｃの流量が多く、この溝６ｃで気泡の
つぶれが多くなる。また、ポンプ室１３からの流量が徐
々に増大し、圧力勾配が緩くなり脈動が抑制される。
(57) [Problem] To provide an inexpensive gear pump in which pulsation at the time of pump discharge is reduced, cavitation erosion is more reliably prevented, durability is improved, and productivity is high. A body side discharge port (6a) has a body side groove (6).
c is provided, and the body side groove 6 is provided in the cover side discharge port.
A cover-side groove 6f having a length shorter than the length of c is provided.
A part of all the body groove 6c of the cover side groove 6f is axially aligned, the remainder 6c 1 body groove 6c is not aligned with the cover side groove 6f in the axial direction. When the gears 3 and 4 rotate counterclockwise, first, the pump chamber 13 and the body side groove 6c are rotated.
After that, the pump chamber 13 also communicates with the cover-side groove 6f. The hydraulic oil in the pump chamber 13 first flows out into the body-side groove 6c, and then flows out into the cover-side groove 6f. Therefore, the flow rate in the body-side groove 6c is large, and the air bubbles are crushed in the groove 6c. Further, the flow rate from the pump chamber 13 gradually increases, the pressure gradient becomes gentle, and pulsation is suppressed.
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば自動車の自
動変速機や無段変速機等の変速機を始め、種々の油圧機
械に用いられ、液圧を発生する歯車ポンプおよびこれを
用いた変速機の技術分野に属し、特に、吐出時の脈動を
抑制するとともに、キャビテーションエロージョンをよ
り確実に防止して耐久性を向上した歯車ポンプおよびこ
れを用いた変速機の技術分野に属するものである。な
お、本明細書においては、キャビテーションエロージョ
ンはキャビテーションによってケーシングが腐食される
エロージョンをいう。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a gear pump which is used in various hydraulic machines including a transmission such as an automatic transmission and a continuously variable transmission of an automobile, and which produces hydraulic pressure, and a gear shift using the same. TECHNICAL FIELD The present invention belongs to the technical field of a machine, and particularly to the technical field of a gear pump that suppresses pulsation at the time of discharge and more reliably prevents cavitation erosion to improve durability, and a transmission using the same. In the present specification, cavitation erosion means erosion in which a casing is corroded by cavitation.
【０００２】[0002]
【従来の技術】自動車等の車両の自動変速機において
は、複数の回転要素を有するプラネタリギヤユニットお
よびこれらの複数の回転要素をそれぞれ係合または係止
させるクラッチやブレーキからなる複数の摩擦係合要素
を有する自動変速機が種々開発されている。このような
自動変速機は、摩擦係合要素の係合および非係合を適宜
制御してプラネタリギヤユニットの複数の回転要素の回
転をそれぞれ制御することにより、自動変速制御を行う
ようになっている。2. Description of the Related Art In an automatic transmission of a vehicle such as an automobile, a planetary gear unit having a plurality of rotating elements and a plurality of friction engaging elements including clutches and brakes for engaging or locking the plurality of rotating elements, respectively. Various automatic transmissions having the above have been developed. Such an automatic transmission is adapted to perform automatic shift control by appropriately controlling engagement and disengagement of friction engagement elements to control rotations of a plurality of rotary elements of the planetary gear unit. .
【０００３】その場合、摩擦係合要素の係合および非係
合の制御は自動変速機の油圧制御装置で車速や運転条件
に応じて制御された油圧により行われているが、この油
圧制御装置に供給される油圧は、例えば特開平１１−８
２６４４号公報等に開示されているようにオイルポンプ
で形成されている。In this case, the engagement and disengagement of the friction engagement element is controlled by the hydraulic pressure control device of the automatic transmission according to the vehicle speed and operating conditions. The hydraulic pressure supplied to the valve is, for example, JP-A-11-8.
It is formed of an oil pump as disclosed in Japanese Patent No. 2644 and the like.
【０００４】このオイルポンプはこの公開公報にも開示
されているように歯車ポンプで構成されていることが多
く、この歯車ポンプは車両のエンジンで回転駆動される
ポンプギヤによって油圧を発生し、この油圧を前述のよ
うに油圧制御装置への供給を始め、自動変速機のトルク
コンバータ、自動変速機の各潤滑部等にも供給するよう
になっている。This oil pump is often composed of a gear pump as disclosed in this publication, and this gear pump generates hydraulic pressure by a pump gear that is rotationally driven by the engine of the vehicle. Is supplied to the hydraulic control device as described above, and is also supplied to the torque converter of the automatic transmission, the lubricating parts of the automatic transmission, and the like.
【０００５】図７（ａ）および（ｂ）に示すように、こ
の歯車ポンプ１には、そのポンプギヤ２が所定数の外歯
３ａを有するドライブギヤ３と所定数の内歯４ａを有す
るドリブンギヤ４とからなる一対のギヤから構成される
内歯歯車ポンプが用いられている。ドライブギヤ３とド
リブンギヤ４とは偏心して設けられていて、互いの外歯
３ａと内歯４ａとの一部が吸入ポート５と吐出ポ−ト６
との境界部７において噛合するとともに、この噛合部と
回転中心に関してほぼ反対側の外歯３ａ1の歯先端と内
歯４ａ1の歯先端とが接触するようにするようにして、
ポンプボディ（Ｏ／Ｐボディ）８とポンプカバー（Ｏ／
Ｐカバー）９とからなるケーシング１０内に形成される
ギヤ室１１に配設される。As shown in FIGS. 7 (a) and 7 (b), in the gear pump 1, the pump gear 2 has a drive gear 3 having a predetermined number of outer teeth 3a and a driven gear 4 having a predetermined number of inner teeth 4a. An internal gear pump composed of a pair of gears consisting of and is used. The drive gear 3 and the driven gear 4 are provided so as to be eccentric, and a part of the outer teeth 3a and the inner teeth 4a of each other is provided in the suction port 5 and the discharge port 6.
And the tooth tip of the outer tooth 3a 1 and the tooth tip of the inner tooth 4a 1 that are substantially opposite to each other with respect to the center of rotation are brought into contact with each other.
Pump body (O / P body) 8 and pump cover (O / P
It is arranged in a gear chamber 11 formed in a casing 10 composed of a P cover 9).
【０００６】図８（ａ）に示すように、ケーシング１０
のポンプボディ（Ｏ／Ｐボディ）８は外周円形状（ドリ
ブンギヤ４の回転中心軸と同心）に形成されており、こ
のポンプボディ（Ｏ／Ｐボディ）８には、ギヤ室１１を
形成するための、円形外周の中心から偏心しかつドライ
ブギヤ３の回転中心軸と同心の円形状の凹部８ａが形成
されている。また、ポンプボディ（Ｏ／Ｐボディ）８に
は、ボディ側吸入ポート５ａがその一部をこの凹部８ａ
内に位置するようにして設けられているとともに、ボデ
ィ側吐出ポート６ａが同様にその一部をこの凹部８ａ内
に位置するようにして設けられている。As shown in FIG. 8A, the casing 10
The pump body (O / P body) 8 is formed in a circular outer peripheral shape (concentric with the rotation center axis of the driven gear 4), and a gear chamber 11 is formed in the pump body (O / P body) 8. A circular concave portion 8a that is eccentric from the center of the circular outer periphery and is concentric with the rotation center axis of the drive gear 3 is formed. Further, in the pump body (O / P body) 8, the body side intake port 5a is partially formed in the recess 8a.
The discharge port 6a on the body side is also provided so that a part thereof is located in the recess 8a.
【０００７】一方、図８（ｂ）に示すようにケーシング
１０のポンプカバー（Ｏ／Ｐカバー）９には、ポンプボ
ディ（Ｏ／Ｐボディ）８が嵌合される円形状の凹部９ａ
が形成されている。この凹部９ａには、カバー側吸入ポ
ート５ｂがその一部をこの凹部９ａ内に位置するように
して設けられているとともに、カバー側吐出ポート６ｄ
が同様にその一部をこの凹部９ａ内に位置するようにし
て設けられている。On the other hand, as shown in FIG. 8B, the pump cover (O / P cover) 9 of the casing 10 has a circular recess 9a into which the pump body (O / P body) 8 is fitted.
Are formed. A cover side suction port 5b is provided in the recess 9a so that a part of the cover side suction port 5b is located in the recess 9a, and a cover side discharge port 6d.
Is similarly provided such that a part thereof is located in the recess 9a.
【０００８】そして、ポンプカバー（Ｏ／Ｐカバー）９
の凹部９ａに、ポンプボディ（Ｏ／Ｐボディ）８が嵌合
されることにより、ポンプボディ８の凹部８ａ内にギヤ
室１１が形成される。このとき、ボディ側吸入ポート５
ａの少なくともドライブギヤ３回転方向｛図８（ａ）に
おいて反時計方向｝下流側の大部分とカバー側吸入ポー
ト５ｂの少なくともドライブギヤ３回転方向下流側の大
部分とが実質的に軸方向に整合（対向）し、また、ボデ
ィ側吐出ポート６ａの少なくともドライブギヤ３回転方
向上流側の大部分とカバー側吐出ポート６ｄの少なくと
もドライブギヤ３回転方向上流側の大部分とが実質的に
軸方向に整合（対向）している。The pump cover (O / P cover) 9
The gear chamber 11 is formed in the recess 8 a of the pump body 8 by fitting the pump body (O / P body) 8 into the recess 9 a of the pump body 8. At this time, the body side intake port 5
a of at least the drive gear 3 rotation direction (counterclockwise in FIG. 8A), and most of the downstream side of the cover-side suction port 5b is substantially axial direction at least of the drive gear 3 rotation direction. They are aligned (opposed), and at least most of the body side discharge port 6a on the upstream side in the rotation direction of the drive gear 3 and at least most of the cover side discharge port 6d on the most upstream side in the rotation direction of the drive gear 3 are substantially in the axial direction. Are matched (opposed) to.
【０００９】したがって、ボディ側吸入ポート５ａのド
ライブギヤ３回転方向下流端位置にある閉塞部５ｃの周
方向の位置とカバー側吸入ポート５ｂのドライブギヤ３
回転方向下流端位置にある閉塞部５ｄの周方向の位置と
が一致し、また、ボディ側吐出ポート６ａのドライブギ
ヤ３回転方向上流端位置にある開放部６ｂの周方向の位
置とカバー側吐出ポート６ｄのドライブギヤ３回転方向
上流端位置にある開放部６ｅの周方向の位置とが一致し
ている。Therefore, the circumferential position of the closed portion 5c at the downstream end position of the drive gear 3 of the body side suction port 5a in the rotational direction and the drive gear 3 of the cover side suction port 5b.
The circumferential position of the closed portion 5d at the downstream end position in the rotational direction matches, and the circumferential position of the open portion 6b at the upstream end position in the rotational direction of the drive gear 3 of the body side discharge port 6a and the cover side discharge. The position of the open portion 6e at the upstream end position of the port 6d in the rotation direction of the drive gear 3 coincides with the circumferential position.
【００１０】駆動源である図示しないエンジンの駆動力
で回転軸１２を介してドライブギヤ３が図７（ｂ）にお
いて反時計方向に回転しかつこのドライブギヤ３の回転
でドリブンギヤ４も同方向に回転することにより、互い
に噛合する外歯３ａと内歯４ａとが順次変わっていく。
そして、ドライブギヤ３の外周とドリブンギヤ４の内周
との間でかつ各ギヤ３,４のそれぞれの隣接する外歯３
ａ,３ａ間および隣接する内歯４ａ,４ａ間に形成されか
つ吸入ポート５に連通するポンプ室１３の容積がドライ
ブギヤ３およびドリブンギヤ４の回転に伴い、図７
（ｂ）において右下位置から次第に増大していく。そし
て、このポンプ室１３の容積が増大することで、吸入ポ
ート５から作動油（本発明の作動液に相当）を吸入し、
最大限に作動油が吸入された状態で、ポンプ室１３のす
べてが吸入ポート５の閉塞部５ｃ,５ｄよりドライブギ
ヤ３回転方向下流側に位置すると、ポンプ室１３は吸入
ポート５から遮断される。The drive gear 3 rotates counterclockwise in FIG. 7 (b) via the rotary shaft 12 by the driving force of an engine (not shown) which is a drive source, and the rotation of the drive gear 3 causes the driven gear 4 to move in the same direction. By rotating, the outer teeth 3a and the inner teeth 4a meshing with each other are sequentially changed.
Then, between the outer circumference of the drive gear 3 and the inner circumference of the driven gear 4 and the adjacent outer teeth 3 of the respective gears 3, 4.
The volume of the pump chamber 13 formed between the a and 3a and between the adjacent inner teeth 4a and 4a and communicating with the suction port 5 changes as the drive gear 3 and the driven gear 4 rotate.
In (b), it gradually increases from the lower right position. Then, as the volume of the pump chamber 13 increases, hydraulic oil (corresponding to the hydraulic fluid of the present invention) is sucked from the suction port 5,
When all of the pump chamber 13 is located downstream of the closed portions 5c and 5d of the suction port 5 in the rotation direction of the drive gear 3 with the maximum amount of hydraulic oil sucked, the pump chamber 13 is blocked from the suction port 5. .
【００１１】吸入ポート５から遮断されたポンプ室１３
はその容積が次第に減少していくとともに、ポンプ室１
３のドライブギヤ３回転方向下流側端が吐出ポート６の
開放部６ｂ,６ｅよりドライブギヤ３回転方向下流側に
位置すると、ポンプ室１３は吐出ポート６に連通するよ
うになる。すると、吐出ポート６に連通したポンプ室１
３の作動油は加圧されながら吐出ポート６に流出し、更
に吐出ポート６から吐出される。Pump chamber 13 cut off from the suction port 5
The volume of the pump chamber gradually decreases, and the pump chamber 1
When the downstream end of the drive gear 3 in the rotation direction of the drive gear 3 is located downstream of the open portions 6b and 6e of the discharge port 6 in the rotation direction of the drive gear 3, the pump chamber 13 communicates with the discharge port 6. Then, the pump chamber 1 communicating with the discharge port 6
The hydraulic oil of No. 3 flows out to the discharge port 6 while being pressurized, and is further discharged from the discharge port 6.
【００１２】[0012]
【発明が解決しようとする課題】ところで、このような
従来の歯車ポンプ１では、ポンプ室１３の作動液がポー
ト６に比較的急速に流出する。このため、作動油がポン
プ室１３から吐出ポート６へ流出する際、圧力勾配が大
きくなり、吐出時の脈動が大きくなるという問題があ
る。By the way, in such a conventional gear pump 1, the hydraulic fluid in the pump chamber 13 flows into the port 6 relatively rapidly. Therefore, when the hydraulic fluid flows from the pump chamber 13 to the discharge port 6, there is a problem that the pressure gradient becomes large and the pulsation at the time of discharge becomes large.
【００１３】また、従来の歯車ポンプ１の中には、キャ
ビテーションによる各部材のエロージョンを防止するた
めに、ポンプボディ８およびポンプカバー９に、キャビ
テーションエロージョンに対して比較的耐性のある鋳鉄
を用いたものがある。しかし、ポンプボディ８およびポ
ンプカバー９のいずれにも鋳鉄を用いた場合、重量が増
大するという問題がある。In the conventional gear pump 1, cast iron, which is relatively resistant to cavitation erosion, is used for the pump body 8 and the pump cover 9 in order to prevent erosion of each member due to cavitation. There is something. However, when cast iron is used for both the pump body 8 and the pump cover 9, there is a problem that the weight increases.
【００１４】また、ポンプボディ８およびポンプカバー
９に、アルミニウム材を用い、このアルミニウム材にＴ
６等の熱処理を施してアルミニウム材の硬度を増大する
ことで、キャビテーションエロージョンを防止するよう
にしたものもある。しかし、このようなアルミニウム材
を用いた場合、材料費が増大するばかりでなく、硬度を
増大させたとしてもキャビテーションエロージョンに対
する耐性が十分ではなく、それらの寿命が短いという問
題がある。しかも、熱処理を行う必要があるので、その
ための設備費が増大し、かつ工数が増えて生産性が良好
でないという問題もある。An aluminum material is used for the pump body 8 and the pump cover 9, and the aluminum material is T
There is also one in which cavitation erosion is prevented by applying a heat treatment such as 6 to increase the hardness of the aluminum material. However, when such an aluminum material is used, not only is the material cost increased, but even if the hardness is increased, the resistance to cavitation erosion is not sufficient, and there is a problem that their life is short. In addition, there is a problem in that the heat treatment needs to be performed, so that the equipment cost for the heat treatment increases, and the number of man-hours increases, resulting in poor productivity.
【００１５】更に、従来の歯車ポンプ１では、アルミニ
ウム材のキャビテーションエロージョンを防止するため
に、ポンプボディ８およびポンプカバー９間に鉄プレー
トを入れることが多い。しかし、このように鉄プレート
を入れた場合、吐出性能が低下し、更に、鉄プレートを
入れることで歯車ポンプ１の重量増を招くばかりでな
く、部品点数が増大するという問題もある。Further, in the conventional gear pump 1, an iron plate is often inserted between the pump body 8 and the pump cover 9 in order to prevent cavitation erosion of the aluminum material. However, when the iron plate is inserted in this way, there is a problem that the discharge performance is deteriorated, and further that the iron plate is inserted, not only the weight of the gear pump 1 is increased, but also the number of parts is increased.
【００１６】本発明は、このような事情に鑑みてなされ
たものであって、その目的は、ポンプ吐出時の脈動を小
さくすることのできる歯車ポンプを提供することであ
る。本発明の他の目的は、キャビテーションエロージョ
ンをより確実に防止して耐久性を向上するとともに重量
を低減し、しかも生産性のよい安価な歯車ポンプを提供
することである。The present invention has been made in view of such circumstances, and an object thereof is to provide a gear pump capable of reducing pulsation during pump discharge. Another object of the present invention is to provide an inexpensive gear pump which more reliably prevents cavitation erosion to improve durability, reduces weight, and has high productivity.
【００１７】本発明の更に他の目的は、自動変速機また
は無段変速機であって、耐久性を向上するとともに重量
を低減し、しかも安価に製造することのできる変速機を
提供することである。Still another object of the present invention is to provide an automatic transmission or a continuously variable transmission that has improved durability, reduced weight, and can be manufactured at low cost. is there.
【００１８】[0018]
【課題を解決するための手段】前述の課題を解決するた
めに、請求項１の発明の歯車ポンプは、吸入ポート、ギ
ヤ室、および吐出ポートが形成されたケ−シングと、該
ケーシングのギヤ室にそれぞれ回転可能にかつ互いに噛
合して配設されかつそれぞれの隣接する歯間にポンプ室
が形成される一対のギヤからなるポンプギヤとを少なく
とも有し、前記一対のギヤが回転することで前記吸入ポ
ートから作動液を前記ポンプ室に吸入し、前記ポンプ室
の作動液を前記吐出ポートから吐出する歯車ポンプにお
いて、前記ポンプ室の作動液を前記吐出ポートへ流出す
る作動液の流量を前記一対のギヤの回転に伴って漸増す
る流量制御手段が設けられていることを特徴としてい
る。In order to solve the above-mentioned problems, a gear pump according to a first aspect of the present invention comprises a casing in which a suction port, a gear chamber and a discharge port are formed, and a gear of the casing. At least a pump gear including a pair of gears rotatably and meshed with each other and having a pump chamber formed between adjacent teeth is provided, and the pair of gears is rotated to cause the pump gear to rotate. In a gear pump that sucks hydraulic fluid from the suction port into the pump chamber and discharges the hydraulic fluid in the pump chamber from the discharge port, the flow rate of the hydraulic fluid flowing out of the hydraulic fluid in the pump chamber to the discharge port is set to one pair. It is characterized in that it is provided with a flow rate control means that gradually increases with the rotation of the gear.
【００１９】また、請求項２の発明の歯車ポンプは、前
記一対のギヤが、外歯を有するドライブギヤと、該ドラ
イブギヤから偏心して設けられかつ前記外歯に噛合する
内歯を有するドリブンギヤから構成されていることを特
徴としている。In the gear pump of the present invention, the pair of gears may be a drive gear having external teeth, and a driven gear having eccentricity from the drive gear and internal teeth meshing with the external teeth. It is characterized by being configured.
【００２０】更に、請求項３の発明の歯車ポンプは、前
記ケーシングが互いに組み合わされて前記ギヤ室を形成
するポンプボディとポンプカバーとからなり、前記吐出
ポートが前記ポンプボディに設けられたボディ側吐出ポ
ートと前記ポンプカバーに設けられたカバー側吐出ポー
トとからなり、前記流量制御手段が、前記ポンプボディ
および前記ポンプカバーのいずれか一方に設けられ、前
記ボディ側吐出ポートおよび前記カバー側吐出ポートの
いずれか一方に連通する溝から構成されていることを特
徴としている。Further, a gear pump according to a third aspect of the present invention comprises a pump body and a pump cover in which the casings are combined with each other to form the gear chamber, and the discharge port is provided on the body of the pump. A discharge port and a cover side discharge port provided on the pump cover, wherein the flow rate control means is provided on either the pump body or the pump cover, and the body side discharge port and the cover side discharge port. It is characterized in that it is composed of a groove communicating with either one of the above.
【００２１】更に、請求項４の発明の歯車ポンプは、前
記ケーシングが互いに組み合わされて前記ギヤ室を形成
するポンプボディとポンプカバーとからなり、前記吐出
ポートが前記ポンプボディに設けられたボディ側吐出ポ
ートと前記ポンプカバーに設けられたカバー側吐出ポー
トとからなり、前記流量制御手段が、前記ポンプボディ
および前記ポンプカバーの両方にそれぞれ設けられ、そ
れぞれ前記ボディ側吐出ポートおよび前記カバー側吐出
ポートに連通するボディ側溝およびカバー側溝から構成
されていることを特徴としている。Further, a gear pump according to a fourth aspect of the present invention comprises a pump body and a pump cover in which the casings are combined with each other to form the gear chamber, and the discharge port is provided in the pump body. A discharge port and a cover-side discharge port provided on the pump cover, wherein the flow rate control means is provided on both the pump body and the pump cover, and the body-side discharge port and the cover-side discharge port, respectively. It is characterized in that it is composed of a body side groove and a cover side groove communicating with the.
【００２２】更に、請求項５の発明の歯車ポンプは、前
記ボディ側溝および前記カバー側溝のいずれか一方の作
動油の流量が、前記ボディ側溝および前記カバー側溝の
他方の流量より大きくなるように設定されていることを
特徴としている。Further, in the gear pump of the fifth aspect of the present invention, the flow rate of the hydraulic oil in one of the body side groove and the cover side groove is set to be larger than the other flow rate of the body side groove and the cover side groove. It is characterized by being.
【００２３】更に、請求項６の発明の歯車ポンプは、前
記ボディ側溝および前記カバー側溝の各幅が、ともに前
記吐出ポ−ト端部の幅より狭く設定されていることを特
徴としている。Further, the gear pump according to the invention of claim 6 is characterized in that the widths of the body side groove and the cover side groove are both set narrower than the width of the end portion of the discharge port.
【００２４】更に、請求項７の発明の歯車ポンプは、前
記ボディ側溝および前記カバー側溝が、それぞれ前記ボ
ディ側吐出ポートの前記一対のギヤの回転方向上流側端
および前記カバー側吐出ポートの前記回転方向上流側端
から、前記回転方向上流側に延びるように設けられてお
り、前記ボディ側吐出ポートと前記カバー側吐出ポート
とは、前記ポンプボディと前記ポンプカバーとが組み合
わされた状態で、それらの少なくとも前記一対のギヤの
回転方向上流側部分が互いに軸方向に整合するように設
けられており、前記ボディ側溝および前記カバー側溝の
いずれか一方の長さが前記ボディ側溝および前記カバー
側溝のいずれか他方の長さより短く設定されていること
を特徴としている。Further, in the gear pump according to the invention of claim 7, the body side groove and the cover side groove are respectively the upstream side ends of the pair of gears in the rotation direction of the body side discharge port and the cover side discharge port. Direction upstream side end, the body side discharge port and the cover side discharge port are provided so as to extend to the rotation direction upstream side in a state where the pump body and the pump cover are combined. Of at least the pair of gears are provided so as to be axially aligned with each other in the rotational direction, and the length of one of the body side groove and the cover side groove is either the body side groove or the cover side groove. It is characterized in that it is set shorter than the other length.
【００２５】更に、請求項８の発明の歯車ポンプは、前
記ポンプボディおよび前記ポンプカバーのいずれか一方
を、キャビテーションエロージョンに対して耐性の比較
的強い鋳鉄等の高耐キャビテーションエロージョン材で
形成し、前記ポンプボディおよび前記ポンプカバーのい
ずれか他方を、キャビテーションエロージョンに対して
耐性の比較的弱いアルミニウム等の低耐キャビテーショ
ンエロージョン材で形成することを特徴としている。Further, in the gear pump of the invention of claim 8, either one of the pump body and the pump cover is formed of a high cavitation erosion resistant material such as cast iron which is relatively strong in resistance to cavitation erosion, The other of the pump body and the pump cover is formed of a low cavitation erosion resistant material such as aluminum, which is relatively weak in resistance to cavitation erosion.
【００２６】更に、請求項９の発明の歯車ポンプは、前
記ポンプボディおよび前記ポンプカバーを、ともにキャ
ビテーションエロージョンに対して耐性の比較的強い鋳
鉄等高耐キャビテーションエロージョン材で形成する
か、または、前記ポンプボディおよび前記ポンプカバー
を、ともにキャビテーションエロージョンに対して耐性
の比較的弱いアルミニウム材等の低耐キャビテーション
エロージョン材で形成することを特徴としている。Further, in the gear pump according to the invention of claim 9, both the pump body and the pump cover are formed of a high cavitation erosion resistant material such as cast iron which is relatively strong against cavitation erosion, or Both the pump body and the pump cover are formed of a low cavitation erosion resistant material such as an aluminum material which is relatively weak in resistance to cavitation erosion.
【００２７】更に、請求項１０の発明の変速機は、オイ
ルポンプから供給された油圧を油圧制御装置により所定
の大きさに制御し、該油圧制御装置からの油圧でエンジ
ン等の駆動源からの駆動力を自動変速制御または無段変
速制御して出力する変速機において、前記オイルポンプ
が請求項１ないし７のいずれか１記載の歯車ポンプから
構成されていることを特徴している。Further, in the transmission of the tenth aspect of the invention, the hydraulic pressure supplied from the oil pump is controlled to a predetermined magnitude by the hydraulic control device, and the hydraulic pressure from the hydraulic control device controls the hydraulic pressure from a drive source such as an engine. In a transmission that outputs a driving force by automatic shift control or continuously variable shift control, the oil pump is constituted by the gear pump according to any one of claims 1 to 7.
【００２８】[0028]
【作用および発明の効果】このように構成された請求項
１ないし９の発明の歯車ポンプにおいては、流量制御手
段により、ポンプ室の作動液を吐出ポートへ流出する作
動液の流量が一対のギヤの回転に伴って漸増するように
なる。これにより、ポンプ室から吐出ポートへの圧力勾
配が大きく変動せずに緩やかな変動を維持され、その結
果、吐出時の脈動を小さくすることができる。しかも、
流量が漸増することで、圧力勾配の緩やかな変動の維持
に自由度を持たせることができるので、圧力勾配の緩や
かな変動をきめ細かくかつ効果的に調整できるようにな
る。According to the gear pump of the present invention having the above-described structure, the flow rate control means causes the flow rate of the working fluid in the pump chamber to flow out to the discharge port. It will gradually increase with the rotation of. As a result, the pressure gradient from the pump chamber to the discharge port does not fluctuate greatly, but a gentle fluctuation is maintained, and as a result, pulsation during discharge can be reduced. Moreover,
By gradually increasing the flow rate, it is possible to give the degree of freedom to the maintenance of the gentle fluctuation of the pressure gradient, so that the gentle fluctuation of the pressure gradient can be finely and effectively adjusted.
【００２９】特に、請求項３および４の発明の歯車ポン
プによれば、流量制御手段が溝によって構成されるよう
になる。したがって、流量制御手段の構造が簡略化さ
れ、流量制御手段を簡単かつ安価に形成することができ
る。その場合、特に従来の歯車ポンプのポンプボディお
よびポンプカバーを用いることができるので、本発明の
歯車ポンプのための特別な部品を新たに製造する必要が
なく、より一層安価に製造できる。Particularly, according to the gear pumps of the third and fourth aspects of the invention, the flow rate control means is constituted by the groove. Therefore, the structure of the flow rate control means is simplified, and the flow rate control means can be formed easily and inexpensively. In that case, since the pump body and the pump cover of the conventional gear pump can be used in particular, it is not necessary to newly manufacture special parts for the gear pump of the present invention, and the manufacturing cost can be further reduced.
【００３０】また、請求項５ないし７の発明の歯車ポン
プによれば、ボディ側溝およびカバー側溝のいずれか一
方の作動油の流量が、ボディ側溝およびカバー側溝の他
方の流量より大きくなるように設定される。これによ
り、ポンプ室内の作動油の気泡のつぶれをボディ側溝お
よびカバー側溝のいずれか一方で多くでき、かつボディ
側溝およびカバー側溝のいずれか他方で少なくできる。
したがって、ケーシングのポンプボディおよびポンプカ
バーのうち、作動油の流量の多い方でキャビテーション
エロージョンの影響が大きくなり、また作動油の流量の
少ない方でキャビテーションエロージョンの影響が小さ
くなる。このように、キャビテーションがポンプボディ
とポンプカバーとに与えるエネルギ量の配分をコントロ
ールして、ポンプボディとポンプカバーとでキャビテー
ションエロージョンの影響を異ならせることができる。Further, according to the gear pump of the present invention, the flow rate of the hydraulic oil in one of the body side groove and the cover side groove is set to be larger than the flow rate of the other in the body side groove and the cover side groove. To be done. As a result, the collapse of the bubbles of the hydraulic oil in the pump chamber can be increased in either the body side groove or the cover side groove and can be reduced in the other side of the body side groove or the cover side groove.
Therefore, of the pump body and the pump cover of the casing, the effect of cavitation erosion is greater when the flow rate of hydraulic oil is high, and the effect of cavitation erosion is less when the flow rate of hydraulic oil is low. In this way, the distribution of the amount of energy that cavitation gives to the pump body and the pump cover can be controlled, and the influence of cavitation erosion can be made different between the pump body and the pump cover.
【００３１】更に、請求項８の発明の歯車ポンプによれ
ば、ポンプボディおよびポンプカバーのうち、キャビテ
ーションエロージョンの影響が大きい方が鋳鉄等の高耐
キャビテーションエロージョン材で形成され、また、ポ
ンプボディおよびポンプカバーのうち、キャビテーショ
ンエロージョンの影響が小さい方がアルミニウム材等の
低耐キャビテーションエロージョン材で形成される。し
たがって、ポンプボディおよびポンプカバーにおいて、
気泡のつぶれによるキャビテーションエロージョンの発
生をより効果的に抑制することができるようになる。そ
の場合、低耐キャビテーションエロージョン材にハイシ
リコン等の高強度・高硬度アルミニウム材を用いること
により、キャビテーションエロージョンに対する耐性を
向上できる。Further, according to the gear pump of the invention as claimed in claim 8, of the pump body and the pump cover, the one having the greater effect of cavitation erosion is formed of a high cavitation erosion resistant material such as cast iron. Of the pump covers, the one that is less affected by cavitation erosion is formed of a low cavitation erosion resistant material such as an aluminum material. Therefore, in the pump body and pump cover,
It becomes possible to more effectively suppress the occurrence of cavitation erosion due to collapse of bubbles. In that case, the resistance to cavitation erosion can be improved by using a high-strength and high-hardness aluminum material such as high silicon as the low-cavitation erosion material.
【００３２】更に、このようにポンプボディおよびポン
プカバーのいずれか一方に例えば鋳鉄等の高耐キャビテ
ーションエロージョン材を用い、ポンプボディおよびポ
ンプカバーのいずれか他方に例えばハイシリコン等の高
強度・高硬度アルミニウム材等の低耐キャビテーション
エロージョン材を用いることで、キャビテーションエロ
ージョンを抑制しつつ、低耐キャビテーションエロージ
ョン材を用いる分重量を低減することができるととも
に、材料費を削減できる。更に、アルミニウム材等の低
耐キャビテーションエロージョン材に対する熱処理を省
略することが可能となるので、熱処理のための設備費を
省くことができ、しかも工数を低減できて生産性を良好
にできる。Further, as described above, a high cavitation erosion resistant material such as cast iron is used for one of the pump body and the pump cover, and high strength and high hardness such as high silicon is used for the other of the pump body and the pump cover. By using a low cavitation erosion resistant material such as an aluminum material, while suppressing cavitation erosion, it is possible to reduce the weight by using the low cavitation resistant erosion material and reduce the material cost. Further, it becomes possible to omit the heat treatment for the low cavitation erosion resistant material such as aluminum material, so that the facility cost for the heat treatment can be saved, and the man-hours can be reduced to improve the productivity.
【００３３】更に、ドライブギヤおよびドリブンギヤ
に、ポンプボディあるいはポンプカバーの材質と同じ材
質のプレートを用いることができるので、プレートの高
平面度を得ることができ、吐出性能を向上することがで
きる。しかも、ポンプボディおよびポンプカバーの材質
を同じにできるため、部品点数を削減できる。Further, since the plate made of the same material as that of the pump body or the pump cover can be used for the drive gear and the driven gear, a high flatness of the plate can be obtained and the discharge performance can be improved. Moreover, since the pump body and the pump cover can be made of the same material, the number of parts can be reduced.
【００３４】更に、請求項９の発明の歯車ポンプによれ
ば、ポンプボディおよびポンプカバーが、ともにキャビ
テーションエロージョンに対して耐性の比較的強い前述
の高耐キャビテーションエロージョン材で形成される
か、または、ポンプボディおよびポンプカバーが、とも
にキャビテーションエロージョンに対して耐性の比較的
弱い前述の低耐キャビテーションエロージョン材で形成
される。Further, according to the gear pump of the invention of claim 9, both the pump body and the pump cover are made of the above-mentioned high cavitation erosion resistant material which is relatively strong in resistance to cavitation erosion, or Both the pump body and the pump cover are formed of the above-mentioned low cavitation erosion resistant material which is relatively weak in resistance to cavitation erosion.
【００３５】したがって、ポンプボディおよびポンプカ
バーがともに高耐キャビテーションエロージョン材で形
成される場合は、気泡のつぶれによるキャビテーション
エロージョンの発生を効果的に抑制することができるこ
とに相俟って、ポンプボディおよびポンプカバーをとも
にキャビテーションエロージョンに対してより確実に耐
えるものにできる。これにより、キャビテーションエロ
ージョンに対する歯車ポンプの耐久性を向上することが
できる。Therefore, when both the pump body and the pump cover are made of a high cavitation-resistant erosion material, it is possible to effectively suppress the occurrence of cavitation erosion due to the collapse of the bubbles, and the pump body and Both pump covers can be more reliably resistant to cavitation erosion. As a result, the durability of the gear pump against cavitation erosion can be improved.
【００３６】更に、ポンプボディおよびポンプカバーに
ともに高耐キャビテーションエロージョン材を用いるこ
とで、ドライブギヤおよびドリブンギヤに、ポンプボデ
ィあるいはポンプカバーの材質と同じ材質のプレートを
用いることができるので、プレートの高平面度を得るこ
とができ、吐出性能を向上することができる。しかも、
ポンプボディおよびポンプカバーの材質を同じにできる
ため、部品点数を削減できる。Further, by using a high cavitation erosion resistant material for both the pump body and the pump cover, it is possible to use a plate made of the same material as that of the pump body or the pump cover for the drive gear and the driven gear. The flatness can be obtained, and the ejection performance can be improved. Moreover,
Since the pump body and pump cover can be made of the same material, the number of parts can be reduced.
【００３７】一方、ポンプボディおよびポンプカバーが
ともに低耐キャビテーションエロージョン材で形成され
る場合は、気泡のつぶれによるキャビテーションエロー
ジョンの発生を効果的に抑制することができることか
ら、ポンプボディおよびポンプカバーを低耐キャビテー
ションエロージョン材で形成しても、キャビテーション
エロージョンの影響を抑制することができる。これによ
り、キャビテーションエロージョンに対する歯車ポンプ
の耐久性を向上することができる。On the other hand, when both the pump body and the pump cover are made of a low cavitation-resistant erosion material, the occurrence of cavitation erosion due to the collapse of bubbles can be effectively suppressed, so that the pump body and the pump cover can be made low. Even if it is formed of a cavitation-resistant erosion material, the influence of cavitation erosion can be suppressed. As a result, the durability of the gear pump against cavitation erosion can be improved.
【００３８】更に、ポンプボディおよびポンプカバーに
ともに低耐キャビテーションエロージョン材を用いるこ
とで、キャビテーションエロージョンを抑制しつつ、低
耐キャビテーションエロージョン材を用いる分重量を低
減することができるとともに、材料費を削減できる。更
に、アルミニウム材等の低耐キャビテーションエロージ
ョン材に対する熱処理を省略することが可能となるの
で、熱処理のための設備費を省くことができ、しかも工
数を低減できて生産性を良好にできる。Further, by using the low cavitation erosion resistant material for both the pump body and the pump cover, it is possible to reduce the weight by using the low cavitation resistant erosion material while suppressing the cavitation erosion, and to reduce the material cost. it can. Further, it becomes possible to omit the heat treatment for the low cavitation erosion resistant material such as aluminum material, so that the facility cost for the heat treatment can be saved, and the man-hours can be reduced to improve the productivity.
【００３９】更に、請求項１０の発明の変速機によれ
ば、本発明の歯車ポンプを従来周知の自動変速機や無段
変速機等の変速機のオイルポンプとして用いているの
で、オイルポンプを用いている変速機の耐久性を向上で
きるとともに重量を低減することができ、しかも安価に
製造することができる。Furthermore, according to the transmission of the tenth aspect of the invention, the gear pump of the present invention is used as an oil pump of a transmission such as a conventionally known automatic transmission or continuously variable transmission. The durability of the transmission used can be improved, the weight can be reduced, and the manufacturing cost can be reduced.
【００４０】[0040]
【発明の実施の形態】以下、図面を用いて本発明の実施
の形態を説明する。図１は、本発明の歯車ポンプの実施
の形態の一例を示し、（ａ）は自動変速機に用いられた
状態を部分的に示す軸方向に沿う、図７（ａ）と同様の
部分断面図、（ｂ）は（ａ）におけるIB−IB線（つま
り、軸方向）に沿って見た、図７（ｂ）と同様の図（具
体的には、ポンプカバー９と回転軸１２を省略しでVIIB
−VIIB線に沿って見た図）である。なお、前述の従来と
同じ構成要素には同じ符号を付すことにより、その詳細
な説明は省略する。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. 1 shows an example of an embodiment of a gear pump of the present invention, (a) is a partial cross section similar to FIG. 7 (a), taken along an axial direction partially showing a state used in an automatic transmission. FIG. 7B is a view similar to FIG. 7B, which is seen along the line IB-IB (that is, the axial direction) in FIG. 7A (specifically, the pump cover 9 and the rotary shaft 12 are omitted. Shide VIIB
-Figure seen along line VIIB). It should be noted that the same components as those of the above-described conventional device are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof is omitted.
【００４１】図１（ａ）および（ｂ）に示すように、こ
の例の歯車ポンプ１は、前述の図７（ａ）および（ｂ）
に示す歯車ポンプ１と同様に、ポンプギヤ２が外歯３ａ
を有するドライブギヤ３と内歯４ａを有するドリブンギ
ヤ４との一対のギヤからなる内歯歯車ポンプとして構成
されている。As shown in FIGS. 1 (a) and 1 (b), the gear pump 1 of this example has the same structure as that shown in FIGS. 7 (a) and 7 (b).
Similarly to the gear pump 1 shown in FIG.
Is configured as an internal gear pump including a pair of gears including a drive gear 3 having an internal gear and a driven gear 4 having an internal gear 4a.
【００４２】その場合、この例の歯車ポンプ１では、ポ
ンプボディ（Ｏ／Ｐボディ）８がキャビテーションエロ
ージョンに対して比較的耐性のある前述の鋳鉄等の高耐
キャビテーションエロージョン材から形成されている。
また、ポンプカバー（Ｏ／Ｐカバー）９がキャビテーシ
ョンエロージョンに対してこの高耐キャビテーションエ
ロージョン材より低い耐性のアルミニウム材等の低耐キ
ャビテーションエロージョン材から形成されている。な
お、低耐キャビテーションエロージョン材としてハイシ
リコン等の高強度・高硬度アルミニウム材を用いること
により、キャビテーションエロージョンに対する耐性を
向上することができる。In this case, in the gear pump 1 of this example, the pump body (O / P body) 8 is formed of the above-mentioned high cavitation erosion resistant material such as cast iron which is relatively resistant to cavitation erosion.
The pump cover (O / P cover) 9 is formed of a low cavitation erosion resistant material such as an aluminum material having a lower resistance to cavitation erosion than the high cavitation erosion resistant material. By using a high-strength and high-hardness aluminum material such as high silicon as the low cavitation erosion resistant material, the resistance to cavitation erosion can be improved.
【００４３】図２（ａ）に示すようにポンプボディ（Ｏ
／Ｐボディ）８には、ボディ側吐出ポート６ａの開放部
６ｂに隣接して、本発明の流量制御手段としてのボディ
側溝６ｃが設けられている。このボディ側溝６ｃは、ド
ライブギヤ３の回転中心軸と同心円での径方向と直交方
向に直線状に延びかつボディ側吐出ポート６ａに連通す
るようにして設けられている。その場合、ボディ側溝６
ｃの幅および深さは、それぞれ、ボディ側吐出ポート６
ａの幅および深さよりかなり小さく設定されている。As shown in FIG. 2 (a), the pump body (O
The / P body) 8 is provided with a body side groove 6c as a flow rate control means of the present invention adjacent to the open portion 6b of the body side discharge port 6a. The body side groove 6c is provided so as to extend linearly in a direction orthogonal to the radial direction in a circle concentric with the rotation center axis of the drive gear 3 and communicate with the body side discharge port 6a. In that case, the body side groove 6
The width and depth of c are the discharge ports 6 on the body side, respectively.
It is set to be considerably smaller than the width and depth of a.
【００４４】なお、このボディ側溝６ｃはドライブギヤ
３の回転中心軸と同心円の円弧状に設けることもでき
る。また、ボディ側溝６ｃは、ドリブンギヤ４の回転中
心軸と同心円での径方向と直交方向に直線状に、または
ドリブンギヤ４の回転中心軸と同心円の円弧状に設ける
こともできる。The body side groove 6c may be provided in an arc shape concentric with the rotation center axis of the drive gear 3. Further, the body side groove 6c may be provided linearly in a direction orthogonal to the radial direction in a circle concentric with the rotation center axis of the driven gear 4 or in an arc shape concentric with the rotation center axis of the driven gear 4.
【００４５】一方、図３（ａ）に示すように、ポンプカ
バー（Ｏ／Ｐカバー）９には、カバー側吐出ポート６ｄ
の開放部６ｅに隣接して、本発明の流量制御手段として
のカバー側溝６ｆが設けられている。このカバー側溝６
ｆは、ドライブギヤ３の回転中心軸と同心円での径方向
と直交方向に直線状に延びかつカバー側吐出ポート６ｄ
に連通するようにして設けられている。その場合、カバ
ー側溝６ｆの幅および深さは、それぞれ、カバー側吐出
ポート６ｄの幅および深さよりかなり小さく設定されて
いる。On the other hand, as shown in FIG. 3 (a), the pump cover (O / P cover) 9 has a cover-side discharge port 6d.
A cover side groove 6f as a flow rate control means of the present invention is provided adjacent to the open portion 6e. This cover side groove 6
f extends linearly in a direction orthogonal to the radial direction on a concentric circle with the rotation center axis of the drive gear 3 and covers the discharge port 6d on the cover side.
It is provided so as to communicate with. In that case, the width and depth of the cover side groove 6f are set to be considerably smaller than the width and depth of the cover side discharge port 6d, respectively.
【００４６】また、カバー側溝６ｆは、その幅および深
さがそれぞれボディ側溝６ｃの幅および深さと同じに設
定されているが、その長さがボディ側溝６ｃの長さより
短く設定されている。なお、このカバー側溝６ｆはドラ
イブギヤ３の回転中心軸と同心円の円弧状に設けること
もできる。また、カバー側溝６ｆは、ドリブンギヤ４の
回転中心軸と同心円での径方向と直交方向に直線状に、
またはドリブンギヤ４の回転中心軸と同心円の円弧状に
設けることもできる。The width and depth of the cover side groove 6f are set to be the same as the width and depth of the body side groove 6c, respectively, but the length thereof is set shorter than the length of the body side groove 6c. The cover side groove 6f may be provided in an arc shape concentric with the rotation center axis of the drive gear 3. In addition, the cover side groove 6f is linear in a radial direction orthogonal to the radial center line concentric with the rotation center axis of the driven gear 4,
Alternatively, it may be provided in an arc shape concentric with the rotation center axis of the driven gear 4.
【００４７】そして、前述と同様に図２（ｂ）に明瞭に
示すポンプカバー（Ｏ／Ｐカバー）９の凹部９ａにポン
プボディ（Ｏ／Ｐボディ）８が嵌合されることにより、
図２（ｂ）に明瞭に示すポンプボディ（Ｏ／Ｐボディ）
８の凹部８ａに、図１（ａ）に示すようにギヤ室１１が
形成される。As described above, the pump body (O / P body) 8 is fitted into the recess 9a of the pump cover (O / P cover) 9 which is clearly shown in FIG.
Pump body (O / P body) clearly shown in Fig. 2 (b)
As shown in FIG. 1A, a gear chamber 11 is formed in the recess 8 a of the gear box 8.
【００４８】このとき、カバー側溝６ｆの長さがボディ
側溝６ｃの長さより短く設定されているので、図１
（ｂ）に示すようにカバー側溝６ｆのすべてとボディ側
溝６ｃの一部とが実質的に軸方向に整合（対向）し、ボ
ディ側溝６ｃの残部６ｃ1はカバー側溝６ｆと軸方向に
整合（対向）していない。この例の歯車ポンプ１の他の
構成は、前述の図７に示す従来の歯車ポンプ１と同じで
ある。At this time, the length of the cover side groove 6f is set to be shorter than the length of the body side groove 6c.
As shown in (b), all of the cover side groove 6f and a part of the body side groove 6c are substantially axially aligned (opposed), and the remaining portion 6c 1 of the body side groove 6c is axially aligned with the cover side groove 6f ( Not facing). The other configuration of the gear pump 1 of this example is the same as that of the conventional gear pump 1 shown in FIG. 7 described above.
【００４９】このように構成されたこの例の歯車ポンプ
１においては、前述と同様にしてドライブギヤ３および
ドリブンギヤ４が図１（ｂ）において反時計方向（図４
において、α,β方向）に回転し、図４（ａ）の(i)およ
び(ii)に示すようにドライブギヤ３の１つの外歯３ａの
歯先端３ｂがボディ側溝６ｃのドライブギヤ３回転方向
最上流端である第１開放ポイントａに位置する。このと
き、この外歯３ａのドライブギヤ３回転方向上流側のポ
ンプ室１３ａは吸入ポート５から遮断されていて、この
ポンプ室１３ａ内に作動油が封じ込められている。In the gear pump 1 of this example configured as described above, the drive gear 3 and the driven gear 4 are counterclockwise in FIG.
In (α, β direction), the tip 3b of one external tooth 3a of the drive gear 3 rotates the drive gear 3 of the body side groove 6c as shown in (i) and (ii) of FIG. 4 (a). It is located at the first open point a which is the most upstream end in the direction. At this time, the pump chamber 13a on the upstream side of the external teeth 3a in the rotation direction of the drive gear 3 is blocked from the suction port 5, and the hydraulic oil is enclosed in the pump chamber 13a.
【００５０】この状態で、ドライブギヤ３およびドリブ
ンギヤ４が更に同方向α,βに回転すると、外歯３ａの
歯先端３ｂが第１開放ポイントａより図４（ａ）におい
て左方に移動する。すると、ポンプ室１３ａがボディ側
溝６ｃに連通し、更に吐出ポート６に連通するので、ポ
ンプ室１３ａ内封じ込められている作動油がボディ側溝
６ｃを介して吐出ポート６に流出する。In this state, when the drive gear 3 and the driven gear 4 further rotate in the same directions α and β, the tooth tips 3b of the outer teeth 3a move leftward from the first opening point a in FIG. 4 (a). Then, the pump chamber 13a communicates with the body side groove 6c and further communicates with the discharge port 6, so that the working oil contained in the pump chamber 13a flows out to the discharge port 6 through the body side groove 6c.
【００５１】このとき、ポンプ室１３ａとボディ側溝６
ｃとの連通が外歯３ａの歯先端３ｂの第１開放ポイント
ａより左方移動のみによることから、開放流路面積は非
常に小さいので、ポンプ室１３ａから流出する作動油の
流量が小さい。したがって、ポンプ室１３ａからボディ
側溝６ｃへの圧力勾配は緩いので、吐出時の脈動も小さ
くなる。At this time, the pump chamber 13a and the body side groove 6
Since the communication with c is only leftward from the first opening point a of the tooth tip 3b of the external tooth 3a, the open flow passage area is very small, so the flow rate of the hydraulic oil flowing out from the pump chamber 13a is small. Therefore, since the pressure gradient from the pump chamber 13a to the body side groove 6c is gentle, the pulsation at the time of discharge is also small.
【００５２】また、キャビテーションにより生じた気泡
（エア）がポンプ室１３ａ内にあると、この気泡がボデ
ィ側溝６ｃにより開放されるため、キャビテーションエ
ロージョンに対して耐性の高いポンプボディ８側で気泡
がつぶされるようになる。When bubbles (air) generated by cavitation are in the pump chamber 13a, the bubbles are released by the body side groove 6c, so that the bubbles are crushed on the side of the pump body 8 which is highly resistant to cavitation erosion. Will be
【００５３】ドライブギヤ３およびドリブンギヤ４が更
に同方向に回転すると、図４（ｂ）の(i)および(ii)に
示すようにドリブンギヤ４の１つの内歯４ａの歯先端４
ｂがボディ側溝６ｃの第１開放ポイントａに位置する。
ドライブギヤ３およびドリブンギヤ４が更に同方向に回
転すると、内歯４ａの歯先端４ｂが第１開放ポイントａ
より図４（ｂ）において左方に移動する。すると、ポン
プ室１３ａとボディ側溝６ｃとの連通が内歯４ａの歯先
端４ｂの第１開放ポイントａより左方移動によっても行
われることから、開放流路面積が少し増大するので、ポ
ンプ室１３ａ内から流出する作動油の流量が少し増大す
る。When the drive gear 3 and the driven gear 4 further rotate in the same direction, as shown in (i) and (ii) of FIG. 4 (b), the tooth tip 4 of one internal tooth 4a of the driven gear 4.
b is located at the first opening point a of the body side groove 6c.
When the drive gear 3 and the driven gear 4 further rotate in the same direction, the tooth tips 4b of the internal teeth 4a move to the first opening point a.
More to the left in FIG. 4 (b). Then, the communication between the pump chamber 13a and the body side groove 6c is also performed by moving the tooth tip 4b of the internal tooth 4a to the left of the first opening point a, so that the open flow passage area is slightly increased. The flow rate of hydraulic oil flowing out from inside increases a little.
【００５４】したがって、ポンプ室１３ａからボディ側
溝６ｃへの圧力勾配も少し増大するが、このときにはポ
ンプ室１３内の作動油の圧力は少し低下しているので、
吐出時の脈動はあまり増大しない。また、このとき、ポ
ンプ室１３ａ内の気泡はポンプボディ８側で更に多くつ
ぶされるようになる。Therefore, the pressure gradient from the pump chamber 13a to the body side groove 6c is slightly increased, but at this time, the pressure of the hydraulic oil in the pump chamber 13 is slightly decreased,
The pulsation during discharge does not increase much. At this time, more air bubbles in the pump chamber 13a are crushed on the pump body 8 side.
【００５５】ドライブギヤ３およびドリブンギヤ４が更
に同方向に回転すると、図４（ｃ）の(i)および(ii)に
示すように外歯３ａの歯先端３ｂがカバー側溝６ｆのド
ライブギヤ３回転方向最上流端である第２開放ポイント
ｂに位置する。ドライブギヤ３およびドリブンギヤ４が
更に同方向に回転すると、外歯３ａの歯先端３ｂが第２
開放ポイントｂより図４（ｃ）において左方に移動す
る。すると、ポンプ室１３ａがカバー側溝６ｆに連通す
るので、ポンプ室１３ａ内の作動油がボディ側溝６ｃお
よびカバー側溝６ｆを介して吐出ポート６に流出する。When the drive gear 3 and the driven gear 4 further rotate in the same direction, as shown in (i) and (ii) of FIG. 4 (c), the tooth tips 3b of the outer teeth 3a rotate the drive gear 3 in the cover side groove 6f. It is located at the second opening point b which is the most upstream end in the direction. When the drive gear 3 and the driven gear 4 further rotate in the same direction, the tooth tips 3b of the outer teeth 3a move to the second position.
It moves to the left in FIG. 4 (c) from the opening point b. Then, since the pump chamber 13a communicates with the cover side groove 6f, the hydraulic oil in the pump chamber 13a flows out to the discharge port 6 via the body side groove 6c and the cover side groove 6f.
【００５６】このとき、ポンプ室１３ａとカバー側溝６
ｆとの連通が外歯３ａの歯先端３ｂの第２開放ポイント
ｂより左方移動によっても行われることから、開放流路
面積が更に少し増大するので、ポンプ室１３ａから流出
する作動油の流量が更に少し増大する。At this time, the pump chamber 13a and the cover side groove 6
Since the communication with f is performed by moving the tooth tip 3b of the external tooth 3a to the left of the second opening point b, the open flow passage area further increases slightly, so that the flow rate of the hydraulic oil flowing out from the pump chamber 13a is increased. Will increase a little more.
【００５７】したがって、このときにはポンプ室１３内
の作動油の圧力は更に少し低下しているので、圧力勾配
が緩く、吐出時の脈動はあまり増大しない。また、ポン
プ室１３ａ内の気泡はポンプカバー９側でもつぶされる
ようになるが、ボディ側溝６ｃを通る作動油の流量がカ
バー側溝６ｆを通る作動油の流量よりもはるかに多いの
で、ポンプボディ８側でつぶれる気泡が多く、ポンプカ
バー９側でつぶれる気泡は少ない。Therefore, at this time, the pressure of the hydraulic oil in the pump chamber 13 is further lowered, so that the pressure gradient is gentle and the pulsation at the time of discharge does not increase so much. Further, the bubbles in the pump chamber 13a are also crushed on the pump cover 9 side, but since the flow rate of the hydraulic oil passing through the body side groove 6c is much larger than the flow rate of the hydraulic oil passing through the cover side groove 6f, the pump body 8 Many bubbles collapse on the side, and few bubbles collapse on the side of the pump cover 9.
【００５８】ドライブギヤ３およびドリブンギヤ４が更
に同方向に回転すると、図４（ｄ）の(i)および(ii)に
示すように内歯４ａの歯先端４ｂがカバー側溝６ｆの第
２開放ポイントｂに位置する。ドライブギヤ３およびド
リブンギヤ４が更に同方向に回転すると、内歯４ａの歯
先端４ｂが第２開放ポイントｂより図４（ｄ）において
左方に移動する。すると、ポンプ室１３ａとカバー側溝
６ｆとの連通が内歯４ａの歯先端４ｂの第２開放ポイン
トｂより左方移動によっても行われることから、開放流
路面積が更に少し増大するので、ポンプ室１３ａから流
出する作動油の流量が更に少し増大する。When the drive gear 3 and the driven gear 4 further rotate in the same direction, as shown in (i) and (ii) of FIG. 4 (d), the tooth tips 4b of the inner teeth 4a move to the second opening point of the cover side groove 6f. Located in b. When the drive gear 3 and the driven gear 4 further rotate in the same direction, the tooth tips 4b of the inner teeth 4a move leftward from the second opening point b in FIG. 4 (d). Then, the communication between the pump chamber 13a and the cover side groove 6f is performed by moving the tooth tip 4b of the internal tooth 4a to the left of the second opening point b, so that the open flow passage area is further increased slightly. The flow rate of the hydraulic oil flowing out of 13a is slightly increased.
【００５９】このときにも、ポンプ室１３内の作動油の
圧力は更に少し低下しているので、圧力勾配が緩く、吐
出時の脈動はあまり増大しない。また、ボディ側溝６ｃ
を通る作動油の流量がカバー側溝６ｆを通る作動油の流
量よりも多いので、ポンプボディ８側でつぶれる気泡が
多く、ポンプカバー９側でつぶれる気泡は少ない。At this time as well, the pressure of the hydraulic oil in the pump chamber 13 has dropped a little further, so the pressure gradient is gentle and the pulsation during discharge does not increase much. Also, the body side groove 6c
Since the flow rate of the hydraulic oil passing through is larger than the flow rate of the hydraulic oil passing through the cover side groove 6f, many bubbles are crushed on the pump body 8 side and few bubbles are crushed on the pump cover 9 side.
【００６０】ドライブギヤ３およびドリブンギヤ４が更
に同方向に回転すると、図４（ｅ）の(i)および(ii)に
示すように外歯３ａの歯先端３ｂが吐出ポート６の開放
部６ｂ,６ｅである第３開放ポイントｃに位置する。ド
ライブギヤ３およびドリブンギヤ４が更に同方向に回転
すると、外歯３ａの歯先端３ｂが第３開放ポイントｂよ
り図４（ｅ）において左方に移動する。すると、ポンプ
室１３ａが吐出ポート６に連通するので、ポンプ室１３
ａ内の作動油が直接にも吐出ポート６に流出し、ポンプ
室１３ａから流出する作動油の流量が更に増大する。When the drive gear 3 and the driven gear 4 further rotate in the same direction, as shown in (i) and (ii) of FIG. It is located at the third opening point c which is 6e. When the drive gear 3 and the driven gear 4 further rotate in the same direction, the tooth tips 3b of the outer teeth 3a move leftward from the third opening point b in FIG. 4 (e). Then, since the pump chamber 13a communicates with the discharge port 6, the pump chamber 13a
The hydraulic oil in a directly flows out to the discharge port 6, and the flow rate of the hydraulic oil flowing out of the pump chamber 13a further increases.
【００６１】このときにも、ポンプ室１３内の作動油の
圧力は更に低下しているので、圧力勾配が緩く、吐出時
の脈動はあまり増大しない。また、ボディ側溝６ｃを通
る作動油の流量がカバー側溝６ｆを通る作動油の流量よ
りも多いので、ポンプボディ８側でつぶれる気泡が多
く、ポンプカバー９側でつぶれる気泡は少ない。At this time as well, the pressure of the hydraulic oil in the pump chamber 13 is further lowered, so that the pressure gradient is gentle and the pulsation at the time of discharge does not increase so much. Further, since the flow rate of the hydraulic oil passing through the body side groove 6c is higher than the flow rate of the hydraulic oil passing through the cover side groove 6f, many bubbles are crushed on the pump body 8 side and few bubbles are crushed on the pump cover 9 side.
【００６２】ドライブギヤ３およびドリブンギヤ４が更
に同方向に回転すると、内歯４ａの歯先端４ｂが吐出ポ
ート６の開放部６ｂ,６ｅである第３開放ポイントｃに
位置する。ドライブギヤ３およびドリブンギヤ４が更に
同方向に回転すると、図４（ｆ）の(i)および(ii)に示
すように内歯４ａの歯先端４ｂが第３開放ポイントｃよ
り左方に移動し、内歯４ａの左方移動によってもポンプ
室１３ａが吐出ポート６に連通する。このため、ポンプ
室１３ａと吐出ポート６とが直接連通する流路面積が増
大し、ポンプ室１３ａから流出する作動油の流量が更に
増大する。When the drive gear 3 and the driven gear 4 further rotate in the same direction, the tooth tips 4b of the inner teeth 4a are located at the third opening point c which is the opening portions 6b, 6e of the discharge port 6. When the drive gear 3 and the driven gear 4 further rotate in the same direction, the tooth tips 4b of the inner teeth 4a move leftward from the third opening point c as shown in (i) and (ii) of FIG. 4 (f). The pump chamber 13a also communicates with the discharge port 6 by the leftward movement of the inner teeth 4a. For this reason, the flow passage area in which the pump chamber 13a and the discharge port 6 directly communicate with each other increases, and the flow rate of the hydraulic oil flowing out from the pump chamber 13a further increases.
【００６３】このときには、ポンプ室１３ａ内の作動油
の圧力は更に低下しているので、圧力勾配が緩く、吐出
時の脈動はあまり増大しない。また、ポンプ室１３内の
気泡がほとんどつぶされており、しかも、ポンプボディ
８側でつぶれる気泡が依然として多く、ポンプカバー９
側でつぶれる気泡は少ない。このようにして、ボディ側
溝６ｃおよびカバー側溝６ｆは本発明の流量制御手段を
構成している。At this time, since the pressure of the hydraulic oil in the pump chamber 13a is further reduced, the pressure gradient is gentle and the pulsation at the time of discharge does not increase so much. Moreover, most of the bubbles in the pump chamber 13 are crushed, and more bubbles are crushed on the pump body 8 side.
There are few bubbles that collapse on the side. In this way, the body side groove 6c and the cover side groove 6f constitute the flow rate control means of the present invention.
【００６４】この例の歯車ポンプ１によれば、ボディ側
溝６ｃの長さを長くし、またカバー側溝６ｆの長さを短
くしているので、ポンプ室１３ａと吐出ポート６とが連
通する流路面積を、段階的に徐々に増大させることがで
きる。これにより、ポンプ室１３ａから吐出ポート６へ
流出する作動油の流量が両ギヤ３,４の回転に伴って段
階的に漸増するようになるので、圧力勾配が大きく変動
せずに緩やかに維持され、その結果、吐出時の脈動を小
さくすることができる。According to the gear pump 1 of this example, since the length of the body side groove 6c is made long and the length of the cover side groove 6f is made short, the flow passage through which the pump chamber 13a and the discharge port 6 communicate with each other. The area can be gradually increased in stages. As a result, the flow rate of the hydraulic oil flowing out from the pump chamber 13a to the discharge port 6 gradually increases in accordance with the rotation of the gears 3 and 4, so that the pressure gradient does not fluctuate greatly and is gently maintained. As a result, the pulsation at the time of ejection can be reduced.
【００６５】しかも、流量が漸増することで、圧力勾配
の緩やかな変動の維持に自由度を持たせることができる
ので、圧力勾配の緩やかな変動をきめ細かくかつ効果的
に調整できるようになる。Moreover, since the flow rate is gradually increased, it is possible to give the degree of freedom to maintain the gentle fluctuation of the pressure gradient, so that the gentle fluctuation of the pressure gradient can be finely and effectively adjusted.
【００６６】また、ポンプ室１３ａ内の作動油に混在す
る気泡を、初めに鋳鉄等の高耐キャビテーションエロー
ジョン材で形成されたポンプボディ８側で、その多くの
気泡をつぶすことができる。これにより、アルミニウム
材等の低耐キャビテーションエロージョン材で形成され
たポンプカバー９側でつぶされる気泡を少なくできる。
したがって、ポンプボディ８およびポンプカバー９にお
いてキャビテーションエロージョンの影響を異ならせる
ことができる。このように、キャビテーションがポンプ
ボディ８とポンプカバー９とに与えるエネルギ量の配分
をコントロールして、ポンプボディ８とポンプカバー９
とでキャビテーションエロージョンの影響を異ならせる
ことができる。したがって、ポンプボディ８およびポン
プカバー９において、気泡のつぶれによるキャビテーシ
ョンエロージョンの発生を効果的に抑制することができ
るようになる。Further, many bubbles mixed in the hydraulic oil in the pump chamber 13a can be crushed on the side of the pump body 8 which is first formed of a high cavitation erosion resistant material such as cast iron. As a result, it is possible to reduce air bubbles crushed on the pump cover 9 side formed of a low cavitation erosion resistant material such as an aluminum material.
Therefore, the influence of cavitation erosion can be made different in the pump body 8 and the pump cover 9. In this way, the distribution of the amount of energy that cavitation gives to the pump body 8 and the pump cover 9 is controlled, and the pump body 8 and the pump cover 9 are controlled.
And can change the effect of cavitation erosion. Therefore, in the pump body 8 and the pump cover 9, the occurrence of cavitation erosion due to the collapse of bubbles can be effectively suppressed.
【００６７】更に、このようにキャビテーションエロー
ジョンの発生を効果的に抑制することができることか
ら、この例のようにポンプボディ８のみに鋳鉄等の高耐
キャビテーションエロージョン材を用い、ポンプカバー
９には、軽量のアルミニウム材等の低耐キャビテーショ
ンエロージョン材を用いることができるようになる。し
たがって、両カバー３,４に鋳鉄等の高耐キャビテーシ
ョンエロージョン材を用いなくてもキャビテーションエ
ロージョンを抑制しながら、しかも、ポンプカバー９に
低耐キャビテーションエロージョン材を用いる分重量を
低減することができるとともに、材料費を削減できる。
しかも、アルミニウム材等の低耐キャビテーションエロ
ージョン材に対する熱処理を省略することが可能となる
ので、熱処理のための設備費を省くことができ、しかも
工数を低減できて生産性を良好にできる。Further, since the occurrence of cavitation erosion can be effectively suppressed in this way, as in this example, a high cavitation erosion resistant material such as cast iron is used only for the pump body 8 and the pump cover 9 is It becomes possible to use a low cavitation-resistant erosion material such as a lightweight aluminum material. Therefore, it is possible to suppress the cavitation erosion without using a high cavitation erosion resistant material such as cast iron for both covers 3 and 4, and to reduce the weight by using the low cavitation resistant erosion resistant material for the pump cover 9. , Material cost can be reduced.
In addition, since it is possible to omit the heat treatment for the low cavitation erosion resistant material such as the aluminum material, it is possible to save the equipment cost for the heat treatment, reduce the number of steps, and improve the productivity.
【００６８】更に、ドライブギヤ３およびドリブンギヤ
４に、ポンプボディ８あるいはポンプカバー９の材質と
同じ材質のプレートを用いることができるので、プレー
トの高平面度を得ることができ、吐出性能を向上するこ
とができる。しかも、ポンプボディ８およびポンプカバ
ー９の材質を同じにできるため、部品点数を削減でき
る。Further, since the drive gear 3 and the driven gear 4 can be made of a plate made of the same material as the material of the pump body 8 or the pump cover 9, a high flatness of the plate can be obtained and the discharge performance is improved. be able to. Moreover, since the pump body 8 and the pump cover 9 can be made of the same material, the number of parts can be reduced.
【００６９】ところで、ボディ側溝６ｃおよびカバー側
溝６ｆは、その幅、長さおよび深さを前述の例に限定さ
れずまったく同じに形成することもできるし、例えば、
次のような種々の変形も可能である。図５（ａ）ないし
（ｅ）はボディ側溝６ｃおよびカバー側溝６ｆの変形例
を示す図である。図５（ａ）に示す例では、ボディ側溝
６ｃの幅が小幅溝６ｃ1と大幅溝６ｃ2とから段付幅に形
成されている。一方、カバー側溝６ｆの幅は一定幅に形
成されている。その場合、小幅溝６ｃ1の幅とカバー側
溝６ｆの幅とが同じ幅に設定されているとともに、ボデ
ィ側溝６ｃの長さとカバー側溝６ｆのの長さとが同じ長
さに設定されている。By the way, the body side groove 6c and the cover side groove 6f are not limited to the width, length and depth of the above-described example, and they may be formed exactly the same.
The following various modifications are possible. 5A to 5E are views showing modified examples of the body side groove 6c and the cover side groove 6f. In the example shown in FIG. 5 (a), the width of the body side groove 6c is formed in a stepped width from narrow groove 6c 1 and greatly groove 6c 2 Prefecture. On the other hand, the cover side groove 6f is formed to have a constant width. In that case, the width of the narrow groove 6c 1 and the width of the cover side groove 6f are set to be the same width, and the length of the body side groove 6c and the length of the cover side groove 6f are set to be the same length.
【００７０】したがって、この変形例のポンプボディ８
とポンプカバー９を前述のように組み合わせると、図５
（ａ）の右側に示すように、カバー側溝６ｆのすべてと
ボディ側溝６ｃの一部とが軸方向に整合（対向）し、ボ
ディ側溝６ｃの残部（大幅溝６ｃ2の残部）はカバー側
溝６ｆと軸方向に整合（対向）しない。Therefore, the pump body 8 of this modified example
When the pump cover 9 and the pump cover 9 are combined as described above, FIG.
As shown on the right side of (a), and a portion is axially aligned with all the cover-side groove 6f and the body side groove 6c (opposite), the remainder of the body side groove 6c (significantly groove 6c 2 balance) is covered ditch 6f And does not match (oppose) in the axial direction.
【００７１】図５（ｂ）に示す例では、ボディ側溝６ｃ
は図５（ａ）に示す例とまったく同じに設定されてい
る。また、カバー側溝６ｆは、その幅が図５（ａ）に示
す例とまったく同じ幅に設定されているが、その長さが
ボディ側溝６ｃの長さより短くかつ大幅溝６ｃ2の長さ
より長く設定されている。In the example shown in FIG. 5B, the body side groove 6c is formed.
Is set exactly the same as the example shown in FIG. The width of the cover side groove 6f is set to be exactly the same as the example shown in FIG. 5A, but the length is set to be shorter than the length of the body side groove 6c and substantially longer than the length of the groove 6c 2. Has been done.
【００７２】したがって、この変形例のポンプボディ８
とポンプカバー９を前述のように組み合わせると、図５
（ｂ）の右側に示すように、カバー側溝６ｆのすべてと
ボディ側溝６ｃの小幅溝６ｃ1の一部と大幅溝６ｃ2の一
部が軸方向に整合（対向）し、小幅溝６ｃ1の残部と大
幅溝６ｃ2の残部がカバー側溝６ｆと軸方向に整合（対
向）しない。Therefore, the pump body 8 of this modified example
When the pump cover 9 and the pump cover 9 are combined as described above, FIG.
As shown on the right side of (b), and a part of the portion of the narrow groove 6c 1 of all covers groove 6f and body groove 6c and significantly groove 6c 2 are aligned in the axial direction (opposite), the narrow groove 6c 1 The remaining portion and the remaining portion of the large groove 6c 2 are not axially aligned (opposed) with the cover side groove 6f.
【００７３】図５（ｃ）に示す例では、ボディ側溝６ｃ
は図５（ａ）に示す例と同様に段付幅に形成されている
が、小幅溝６ｃ1と大幅溝６ｃ2の長さが小幅溝６ｃ1の
長さより長く設定されている。また、カバー側溝６ｆ
は、その幅が図５（ａ）に示す例とまったく同じ幅に設
定されているが、その長さが大幅溝６ｃ2の長さより短
く設定されている。In the example shown in FIG. 5C, the body side groove 6c
5 has a stepped width as in the example shown in FIG. 5A, but the lengths of the narrow groove 6c 1 and the wide groove 6c 2 are set to be longer than the length of the small groove 6c 1 . Also, the cover side groove 6f
Has a width set to be exactly the same as that of the example shown in FIG. 5 (a), but its length is set to be substantially shorter than the length of the groove 6c 2 .
【００７４】したがって、この変形例のポンプボディ８
とポンプカバー９を前述のように組み合わせると、図５
（ｃ）の右側に示すように、カバー側溝６ｆのすべてと
ボディ側溝６ｃの大幅溝６ｃ2の一部とが軸方向に整合
（対向）し、小幅溝６ｃ1のすべてと大幅溝６ｃ2の残部
がカバー側溝６ｆと軸方向に整合（対向）しない。Therefore, the pump body 8 of this modified example
When the pump cover 9 and the pump cover 9 are combined as described above, FIG.
As shown on the right side of (c), a part of all the cover-side groove 6f and greatly groove 6c of the body side groove 6c 2 are matched (face) in the axial direction, the narrow grooves 6c 1 of all the substantial groove 6c 2 The remaining part does not align (oppose) with the cover side groove 6f in the axial direction.
【００７５】図５（ｄ）に示す例では、ボディ側溝６ｃ
およびカバー側溝６ｆがともに段付幅に形成されてい
る。その場合、ボディ側溝６ｃの長さとカバー側溝６ｆ
の長さとが同じに設定されている。また、ボディ側溝６
ｃの小幅溝６ｃ1の長さが大幅溝６ｃ2の長さより短く設
定されているとともに、カバー側溝６ｆの小幅溝６ｆ1
の長さが大幅溝６ｆ2の長さより長く設定されている。
更に、両小幅溝６ｃ1,６ｆ1の幅は互いに同じに設定さ
れているとともに両大幅溝６ｃ2,６ｆ2の幅も互いに同
じに設定されている。In the example shown in FIG. 5D, the body side groove 6c
The cover side groove 6f is also formed with a stepped width. In that case, the length of the body side groove 6c and the cover side groove 6f
Is set to the same as the length of. Also, the body side groove 6
The length of the narrow groove 6c 1 of c is set to be significantly shorter than the length of the groove 6c 2 , and the narrow groove 6f 1 of the cover side groove 6f is
Is set to be significantly longer than the length of the groove 6f 2 .
Furthermore, the widths of both the narrow grooves 6c 1 and 6f 1 are set to be the same as each other, and the widths of the large grooves 6c 2 and 6f 2 are also set to be the same.
【００７６】したがって、この変形例のポンプボディ８
とポンプカバー９を前述のように組み合わせると、図５
（ｄ）の右側に示すように、カバー側溝６ｆのすべてと
ボディ側溝６ｃの小幅溝６ｃ1のすべてと大幅溝６ｃ2の
一部とが軸方向に整合（対向）し、大幅溝６ｃ2の残部
がカバー側溝６ｆと軸方向に整合（対向）しない。Therefore, the pump body 8 of this modified example
When the pump cover 9 and the pump cover 9 are combined as described above, FIG.
As shown on the right side of (d), and all the narrow groove 6c 1 and a portion of substantially groove 6c 2 are aligned in the axial direction of all the body groove 6c of the cover side groove 6f (opposite), significantly groove 6c 2 The remaining part does not align (oppose) with the cover side groove 6f in the axial direction.
【００７７】図５（ｅ）に示す例では、ボディ側溝６ｃ
およびカバー側溝６ｆがともに段付幅に形成されてい
る。その場合、ボディ側溝６ｃの長さがカバー側溝６ｆ
の長さより長く設定されている。また、ボディ側溝６ｃ
の大幅溝６ｃ2の長さがカバー側溝６ｆの大幅溝６ｆ2の
長さより長くかつカバー側溝６ｆの長さより短く設定さ
れている。In the example shown in FIG. 5 (e), the body side groove 6c is formed.
The cover side groove 6f is also formed with a stepped width. In that case, the length of the body side groove 6c is equal to the cover side groove 6f.
Is set longer than. Also, the body side groove 6c
The length of the wide groove 6c 2 is set longer than the length of the wide groove 6f 2 of the cover side groove 6f and shorter than the length of the cover side groove 6f.
【００７８】したがって、この変形例のポンプボディ８
とポンプカバー９を前述のように組み合わせると、図５
（ｅ）の右側に示すように、カバー側溝６ｆのすべてと
ボディ側溝６ｃの小幅溝６ｃ1の一部と大幅溝６ｃ2の一
部とが軸方向に整合（対向）し、小幅溝６ｃ1の残部と
大幅溝６ｃ2の残部がカバー側溝６ｆと軸方向に整合
（対向）しない。このような変形例のボディ側溝６ｃお
よびカバー側溝６ｆによっても、前述の図１に示す例と
実質的に同等の作用効果を得ることができる。Therefore, the pump body 8 of this modified example
When the pump cover 9 and the pump cover 9 are combined as described above, FIG.
As shown on the right side of (e), all the narrow groove 6c 1 part and substantial part of the groove 6c 2 and is axially aligned with the body groove 6c of the cover side groove 6f (opposite), slightly groove 6c 1 And the remaining portion of the large groove 6c 2 are not axially aligned (opposed) with the cover side groove 6f. With the body side groove 6c and the cover side groove 6f of such a modified example as well, it is possible to obtain substantially the same operational effects as the example shown in FIG.
【００７９】なお、前述の各例の歯車ポンプ１では、い
ずれも、ボディ側吐出ポート６ａの底部と開放部６ｂ、
およびカバー側吐出ポート６ｄの底部と開放部６ｅがそ
れぞれ互いに直角に形成されているが、図６に示すよう
に、ボディ側吐出ポート６ａの底部６ａ1の開放部６ｂ
側の端部およびカバー側吐出ポート６ｄの底部６ｄ1の
開放部６ｅ側の端部を、それぞれ開放部６ｂ,６ｅに向
かって次第に浅くなるようにスロープ６ａ1′,６ｄ1′
に形成するとともに、これらのスロープ６ａ1′,６
ｄ1′の端からそれぞれボディ側溝６ｃおよびカバー側
溝６ｆを形成することもできる。In each of the above-described gear pumps 1, the bottom of the body side discharge port 6a and the open portion 6b,
Also, the bottom portion of the cover-side discharge port 6d and the open portion 6e are formed at right angles to each other, but as shown in FIG. 6, the open portion 6b of the bottom portion 6a 1 of the body-side discharge port 6a.
Side end portion and the bottom portion 6d 1 of the cover side discharge port 6d on the open portion 6e side are slopes 6a 1 ′ and 6d 1 ′ so that they gradually become shallower toward the open portions 6b and 6e, respectively.
To form these slopes 6a 1 ′, 6
from each end of d 1 'can also form a body groove 6c and the cover side groove 6f.
【００８０】また、図５に示す変形例のボディ側溝６ｃ
およびカバー側溝６ｆの形状を、互いに逆に形成するこ
ともできる。また、前述の例および変形例ではボディ側
溝６ｃおよびカバー側溝６ｆが段付幅に形成している
が、少なくとも一方の溝６ｃ,６ｆの幅を吐出ポート６
に向かって連続的に大きくなるように設定することもで
きる。この場合には、ポンプ室１３ａから吐出ポート６
へ流出する作動油の流量が両ギヤ３,４の回転に伴って
連続的に漸増するようになる。Further, the body side groove 6c of the modification shown in FIG.
Also, the shape of the cover side groove 6f can be formed to be opposite to each other. Further, although the body side groove 6c and the cover side groove 6f are formed in the stepped width in the above-mentioned example and the modified example, at least one of the grooves 6c and 6f has a width equal to that of the discharge port 6.
It is also possible to set it so as to continuously increase toward. In this case, from the pump chamber 13a to the discharge port 6
The flow rate of the hydraulic oil flowing out to the hydraulic fluid gradually increases as the gears 3 and 4 rotate.
【００８１】更に、前述の例および変形例では、ボディ
側溝６ｃおよびカバー側溝６ｆの少なくとも一部を軸方
向に整合（対向）するように設けているが、ボディ側溝
６ｃおよびカバー側溝６ｆの形成位置を径方向にずらし
て、これらの溝６ｃ,６ｆを軸方向にまったく整合（対
向）しないように設けることもできる。Further, in the above-mentioned example and the modified example, at least a part of the body side groove 6c and the cover side groove 6f are provided so as to be aligned (opposed) in the axial direction, but the formation positions of the body side groove 6c and the cover side groove 6f. Can be shifted in the radial direction so that these grooves 6c, 6f are not aligned (opposed) at all in the axial direction.
【００８２】更に、図示しないがボディ側溝６ｃおよび
カバー側溝６ｆは、それの深さを互いに変えたり、段付
深さに設定することもできる。つまり、前述の図１に示
す例と実質的に同等の作用効果を得ることができるもの
であれば、ボディ側溝６ｃおよびカバー側溝６ｆの形状
はどのようにも設定することができる。更に、ボディ側
溝６ｃおよびカバー側溝６ｆは、それらのいずれか一方
のみ設けることもできる。Further, although not shown, the body-side groove 6c and the cover-side groove 6f can have different depths or can be set to have a step depth. That is, the shapes of the body-side groove 6c and the cover-side groove 6f can be set in any manner as long as the same effects as those of the example shown in FIG. 1 can be obtained. Furthermore, the body side groove 6c and the cover side groove 6f may be provided only in one of them.
【００８３】更に、ポンプボディ８を低耐キャビテーシ
ョンエロージョン材で形成するとともにポンプカバー９
を高耐キャビテーションエロージョン材で形成すること
もできる。更に、ポンプボディ８およびポンプカバー９
をともに高耐キャビテーションエロージで形成すること
もできるし、また、ともに低耐キャビテーションエロー
ジで形成することもできる。Further, the pump body 8 is made of a low cavitation erosion resistant material and the pump cover 9 is formed.
Can also be formed of a high cavitation resistant erosion material. Further, the pump body 8 and the pump cover 9
Can be formed with high cavitation resistance erosion, or both can be formed with low cavitation resistance erosion.
【００８４】更に、図１に部分的に示す自動変速機とし
ては、図１にはその全体を詳細に示されていないが、複
数の回転要素を有するプラネタリギヤユニットと、これ
らの複数の回転要素をそれぞれ係合または係止させるク
ラッチやブレーキからなる複数の摩擦係合要素と、オイ
ルポンプから供給された油圧を所定の大きさに制御した
油圧を前記摩擦係合要素に供給する油圧制御装置とを有
し、油圧制御装置により前記摩擦係合要素の係合および
非係合を油圧制御することで、エンジン等の駆動源から
の駆動力を自動変速して出力する、例えば前述の公開公
報に開示されている自動変速機を始め、従来周知の自動
変速機を用いることができる。Further, as the automatic transmission partially shown in FIG. 1, although the whole is not shown in detail in FIG. 1, a planetary gear unit having a plurality of rotating elements and a plurality of these rotating elements are provided. A plurality of friction engagement elements each of which is a clutch or a brake that engages or locks, and a hydraulic pressure control device that supplies the frictional engagement element with a hydraulic pressure that is obtained by controlling the hydraulic pressure supplied from an oil pump to a predetermined magnitude. A hydraulic control device hydraulically controls engagement and disengagement of the friction engagement element to automatically shift and output a driving force from a drive source such as an engine, for example, disclosed in the above-mentioned publication. Known automatic transmissions can be used, including known automatic transmissions.
【００８５】更に、本発明の歯車ポンプ１は、オイルポ
ンプから供給された油圧を油圧制御装置により所定の大
きさに制御し、この油圧制御装置からの油圧でエンジン
等の駆動源からの駆動力を無段変速制御して出力する無
段変速機におけるオイルポンプに適用できるとともに、
駆動源と組み合わされる発進または変速もしくはそれら
の両方を自動化した有段または無段の反自動または全自
動変速機にも用いることができる。Further, the gear pump 1 of the present invention controls the hydraulic pressure supplied from the oil pump to a predetermined magnitude by the hydraulic control device, and the hydraulic pressure from this hydraulic control device drives the driving force from the drive source such as the engine. Can be applied to an oil pump in a continuously variable transmission that outputs and outputs
It can also be used in a stepped or stepless anti-automatic or fully automatic transmission in which start and / or speed change combined with a drive source is automated.
【００８６】このように本発明の自動変速機によれば、
前述の本発明の歯車ポンプをオイルポンプとして用いて
いるので、耐久性を向上できるとともに重量を低減する
ことができ、しかも安価に製造することができる。Thus, according to the automatic transmission of the present invention,
Since the above-described gear pump of the present invention is used as an oil pump, durability can be improved, weight can be reduced, and manufacturing can be performed at low cost.
【図１】 本発明にかかる歯車ポンプの実施の形態の一
例を示し、（ａ）は自動変速機に用いられた状態を部分
的に示す軸方向に沿う部分断面図、（ｂ）は（ａ）にお
けるIB−IB線に沿って見た図である。FIG. 1 shows an example of an embodiment of a gear pump according to the present invention, (a) is a partial sectional view along an axial direction partially showing a state used in an automatic transmission, and (b) is (a) It is the figure seen along the IB-IB line in FIG.
【図２】 図１に示す例の歯車ポンプにおけるケーシン
グのポンプボディ（Ｏ／Ｐボディ）を示し、（ａ）は正
面図、（ｂ）は（ａ）におけるIIB−IIB線に沿う断面図
である。2 shows a pump body (O / P body) of a casing in the gear pump of the example shown in FIG. 1, (a) is a front view, and (b) is a sectional view taken along line IIB-IIB in (a). is there.
【図３】 図１に示す例の歯車ポンプにおけるケーシン
グのポンプカバー（Ｏ／Ｐカバー）を示し、（ａ）は正
面図、（ｂ）は（ａ）におけるIIIB−IIIB線に沿う断面
図である。3 shows a pump cover (O / P cover) of a casing in the gear pump of the example shown in FIG. 1, (a) is a front view, and (b) is a sectional view taken along line IIIB-IIIB in (a). is there.
【図４】 本発明にかかる歯車ポンプの実施の形態の他
の例を模式的に示す断面図である。FIG. 4 is a sectional view schematically showing another example of the embodiment of the gear pump according to the present invention.
【図５】 （ａ）ないし（ｅ）はボディ側溝およびカバ
ー側溝の変形例を示す図である。5A to 5E are views showing modified examples of a body side groove and a cover side groove.
【図６】 本発明にかかる歯車ポンプの変形例を模式的
にかつ部分的に示す断面図である。FIG. 6 is a sectional view schematically and partially showing a modified example of the gear pump according to the present invention.
【図７】 従来の歯車ポンプの一例を示し、（ａ）は自
動変速機に用いられた状態を部分的に示す軸方向に沿う
部分断面図、（ｂ）は（ａ）におけるVIIB−VIIB線に沿
って見た図である。FIG. 7 shows an example of a conventional gear pump, (a) is a partial sectional view along an axial direction partially showing a state used in an automatic transmission, and (b) is a VIIB-VIIB line in (a). It is the figure seen along with.
【図８】 （ａ）は図７に示す従来例の歯車ポンプにお
けるケーシングのポンプボディ（Ｏ／Ｐボディ）を示す
図、（ｂ）は図７に示す従来例の歯車ポンプにおけるケ
ーシングのポンプカバー（Ｏ／Ｐカバー）を示す図であ
る。8A is a diagram showing a pump body (O / P body) of a casing in the conventional gear pump shown in FIG. 7, and FIG. 8B is a pump cover of the casing in the conventional gear pump shown in FIG. It is a figure which shows (O / P cover).
１…歯車ポンプ、２…ポンプギヤ、３…ドライブギヤ、
３ａ…外歯、４…ドリブンギヤ、４ａ…内歯、４ｂ…外
歯、５…吸入ポート、５ａ…ボディ側吸入ポート、５ｂ
…カバー側吸入ポート、６…吐出ポ−ト、６ａ…ボディ
側吐出ポート、６ｃ…ボディ側溝、６ｄ…カバー側吐出
ポート、６ｆ…カバー側溝、８…ポンプボディ（Ｏ／Ｐ
ボディ）、９…ポンプカバー（Ｏ／Ｐカバー）、１０…
ケーシング、１１…ギヤ室、１３…ポンプ室1 ... Gear pump, 2 ... Pump gear, 3 ... Drive gear,
3a ... External teeth, 4 ... Driven gear, 4a ... Internal teeth, 4b ... External teeth, 5 ... Suction port, 5a ... Body side suction port, 5b
... Cover side suction port, 6 ... Discharge port, 6a ... Body side discharge port, 6c ... Body side groove, 6d ... Cover side discharge port, 6f ... Cover side groove, 8 ... Pump body (O / P
Body), 9 ... Pump cover (O / P cover), 10 ...
Casing, 11 ... Gear chamber, 13 ... Pump chamber
─────────────────────────────────────────────────────
─────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成１４年１２月５日（２００２．１２．
５）[Submission date] December 5, 2002 (2002.12.
5)
【手続補正１】[Procedure Amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】特許請求の範囲[Name of item to be amended] Claims
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【特許請求の範囲】[Claims]
【請求項５】 前記ケーシングは互いに組み合わされて
前記ギヤ室を形成するポンプボディとポンプカバーとか
らなり、
前記吐出ポートは前記ポンプボディに設けられたボディ
側吐出ポートと前記ポンプカバーに設けられたカバー側
吐出ポートとからなり、
前記溝は、前記ポンプボディに設けられて前記ボディ側
吐出ポートに連通する溝および前記ポンプカバーに設け
られて前記カバー側吐出ポートに連通する溝の少なくと
も一方であることを特徴とする請求項１ないし４のいず
れか１に記載されている歯車ポンプ。 Wherein said casing is composed of a pump body and pump cover to form the gear chamber in combination with each other, the discharge port is provided in the pump cover and the body side discharge port provided in the pump body The discharge port is formed on the cover side, and the groove is provided on the pump body.
Provided in the groove that communicates with the discharge port and the pump cover
At least the groove that is communicated with the discharge port on the cover side
Claims 1, characterized in that also one 4 noise
The gear pump described in item 1 above.
【請求項６】 前記ボディ側溝および前記カバー側溝の
いずれか一方の作動油の流量が、前記ボディ側溝および
前記カバー側溝の他方の流量より大きくなるように設定
されていることを特徴とする請求項５に記載されている
歯車ポンプ。Claim either the flow rate of one of the hydraulic oil according to claim 6 wherein said body groove and the cover groove, characterized in that it is set such that the larger than the other of the flow rate of the body groove and the cover groove The gear pump described in 5 .
【手続補正２】[Procedure Amendment 2]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００１８[Correction target item name] 0018
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００１８】[0018]
【課題を解決するための手段】前述の課題を解決するた
めに、請求項１の発明の歯車ポンプは、吸入ポート、ギ
ヤ室、および吐出ポートが形成されたケ−シングと、該
ケーシングのギヤ室にそれぞれ回転可能にかつ互いに噛
合して配設されかつそれぞれの隣接する歯間にポンプ室
が形成される一対のギヤからなるポンプギヤとを少なく
とも有し、前記一対のギヤが回転することで前記吸入ポ
ートから作動液を前記ポンプ室に吸入し、前記ポンプ室
の作動液を前記吐出ポートから吐出する歯車ポンプにお
いて、前記ポンプ室の作動液を前記吐出ポートへ流出す
る作動液の流量を前記一対のギヤの回転に伴って漸増す
る流量制御手段が設けられており、前記流量制御手段
が、前記吐出ポートに連通する溝を備えていることを特
徴としている。In order to solve the above-mentioned problems, a gear pump according to a first aspect of the present invention comprises a casing in which a suction port, a gear chamber and a discharge port are formed, and a gear of the casing. At least a pump gear including a pair of gears rotatably and meshed with each other and having a pump chamber formed between adjacent teeth is provided, and the pair of gears is rotated to cause the pump gear to rotate. In a gear pump that sucks hydraulic fluid from the suction port into the pump chamber and discharges the hydraulic fluid in the pump chamber from the discharge port, the flow rate of the hydraulic fluid flowing out of the hydraulic fluid in the pump chamber to the discharge port is set to one pair. Is provided with a flow rate control means that gradually increases with the rotation of the gear, and the flow rate control means is provided with a groove communicating with the discharge port.
【手続補正３】[Procedure 3]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００２０[Correction target item name] 0020
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００２０】更に、請求項３の発明は、前記溝の幅が前
記吐出ポ−ト端部の幅より狭く設定されていることを特
徴としている。Further, the invention of claim 3 is characterized in that the width of the groove is set narrower than the width of the end portion of the discharge port.
【手続補正４】[Procedure amendment 4]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００２１[Correction target item name] 0021
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００２１】更に、請求項４の発明は、前記吐出ポート
の底部の開放部側端部が、その開放部に向かって次第に
浅くなるようにスロープに形成されていること特徴とし
ている。Further, the invention according to claim 4 is characterized in that the end portion on the open portion side of the bottom portion of the discharge port is formed in a slope so as to gradually become shallower toward the open portion.
【手続補正５】[Procedure Amendment 5]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００２２[Name of item to be corrected] 0022
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００２２】更に、請求項５の発明は、前記ケーシング
が互いに組み合わされて前記ギヤ室を形成するポンプボ
ディとポンプカバーとからなり、前記吐出ポートが前記
ポンプボディに設けられたボディ側吐出ポートと前記ポ
ンプカバーに設けられたカバー側吐出ポートとからな
り、前記溝が、前記ポンプボディに設けられて前記ボデ
ィ側吐出ポートに連通する溝および前記ポンプカバーに
設けられて前記カバー側吐出ポートに連通する溝の少な
くとも一方であることを特徴としている。Further, the invention of claim 5 comprises a pump body and a pump cover in which the casings are combined with each other to form the gear chamber, and the discharge port is a body-side discharge port provided in the pump body. The pump cover is provided with a cover-side discharge port, and the groove is provided in the pump body and communicates with the body-side discharge port and the pump cover is provided in the pump cover and is communicated with the cover-side discharge port. It is characterized by being at least one of the grooves.
【手続補正６】[Procedure correction 6]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００２３[Name of item to be corrected] 0023
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００２３】更に、請求項６の発明は、前記ボディ側溝
および前記カバー側溝のいずれか一方の作動油の流量
が、前記ボディ側溝および前記カバー側溝の他方の流量
より大きくなるように設定されていることを特徴として
いる。Further, the invention of claim 6 is set so that the flow rate of the hydraulic oil in one of the body side groove and the cover side groove is larger than the flow rate of the other in the body side groove and the cover side groove. It is characterized by that.
【手続補正７】[Procedure Amendment 7]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００２９[Name of item to be corrected] 0029
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００２９】特に、流量制御手段が溝によって構成され
ているので、流量制御手段の構造が簡略化され、流量制
御手段を簡単かつ安価に形成することができる。その場
合、特に従来の歯車ポンプのポンプボディおよびポンプ
カバーを用いることができるので、本発明の歯車ポンプ
のための特別な部品を新たに製造する必要がなく、より
一層安価に製造できる。In particular, since the flow rate control means is constituted by the groove, the structure of the flow rate control means is simplified and the flow rate control means can be formed easily and inexpensively. In that case, since the pump body and the pump cover of the conventional gear pump can be used in particular, it is not necessary to newly manufacture special parts for the gear pump of the present invention, and the manufacturing cost can be further reduced.
【手続補正８】[Procedure Amendment 8]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００３０[Name of item to be corrected] 0030
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００３０】また、請求項６および７の発明の歯車ポン
プによれば、ボディ側溝およびカバー側溝のいずれか一
方の作動油の流量が、ボディ側溝およびカバー側溝の他
方の流量より大きくなるように設定される。これによ
り、ポンプ室内の作動油の気泡のつぶれをボディ側溝お
よびカバー側溝のいずれか一方で多くでき、かつボディ
側溝およびカバー側溝のいずれか他方で少なくできる。
したがって、ケーシングのポンプボディおよびポンプカ
バーのうち、作動油の流量の多い方でキャビテーション
エロージョンの影響が大きくなり、また作動油の流量の
少ない方でキャビテーションエロージョンの影響が小さ
くなる。このように、キャビテーションがポンプボディ
とポンプカバーとに与えるエネルギ量の配分をコントロ
ールして、ポンプボディとポンプカバーとでキャビテー
ションエロージョンの影響を異ならせることができる。According to the gear pump of the sixth and seventh aspects of the invention, the flow rate of the hydraulic oil in one of the body side groove and the cover side groove is set to be larger than the flow rate of the other in the body side groove and the cover side groove. To be done. As a result, the collapse of the bubbles of the hydraulic oil in the pump chamber can be increased in either the body side groove or the cover side groove and can be reduced in the other side of the body side groove or the cover side groove.
Therefore, of the pump body and the pump cover of the casing, the effect of cavitation erosion is greater when the flow rate of hydraulic oil is high, and the effect of cavitation erosion is less when the flow rate of hydraulic oil is low. In this way, the distribution of the amount of energy that cavitation gives to the pump body and the pump cover can be controlled, and the influence of cavitation erosion can be made different between the pump body and the pump cover.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松尾昭 愛知県安城市藤井町高根10番地 アイシ ン・エィ・ダブリュ株式会社内 (72)発明者 金田俊樹 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 野崎和俊 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 柏原裕司 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 Ｆターム(参考） 3H041 AA02 BB01 BB03 CC11 CC13 DD04 DD13 DD18 DD33 3H044 AA02 BB01 BB03 CC11 CC12 CC19 DD04 DD13 DD16 DD23 3J063 AA02 AB01 AC04 BA09 BB16 BB48 CA01 XB07 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continued front page (72) Inventor Akira Matsuo 10 Akane, Takane, Fujii-cho, Anjo City, Aichi Prefecture N AW Co., Ltd. (72) Inventor Toshiki Kaneda 1 Toyota Town, Toyota City, Aichi Prefecture Toyota Auto Car Co., Ltd. (72) Inventor Kazutoshi Nozaki 1 Toyota Town, Toyota City, Aichi Prefecture Toyota Auto Car Co., Ltd. (72) Inventor Yuji Kashihara 1 Toyota Town, Toyota City, Aichi Prefecture Toyota Auto Car Co., Ltd. F-term (reference) 3H041 AA02 BB01 BB03 CC11 CC13 DD04 DD13 DD18 DD33 3H044 AA02 BB01 BB03 CC11 CC12 CC19 DD04 DD13 DD16 DD23 3J063 AA02 AB01 AC04 BA09 BB16 BB48 CA01 XB07
Claims (10)
が形成されたケ−シングと、該ケーシングのギヤ室にそ
れぞれ回転可能にかつ互いに噛合して配設されかつそれ
ぞれの隣接する歯間にポンプ室が形成される一対のギヤ
からなるポンプギヤとを少なくとも有し、 前記一対のギヤが回転することで前記吸入ポートから作
動液を前記ポンプ室に吸入し、前記ポンプ室の作動液を
前記吐出ポートから吐出する歯車ポンプにおいて、 前記ポンプ室の作動液を前記吐出ポートへ流出する作動
液の流量を前記一対のギヤの回転に伴って漸増する流量
制御手段が設けられていることを特徴とする歯車ポン
プ。1. A casing in which an intake port, a gear chamber, and a discharge port are formed, and a pump which is disposed rotatably and in mesh with each other in the gear chamber of the casing and between adjacent teeth. At least a pump gear including a pair of gears in which a chamber is formed, wherein the pair of gears rotates to suck working fluid into the pump chamber from the suction port, and discharges working fluid from the pump chamber to the discharge port. In the gear pump that discharges from the gear, the gear is characterized in that a flow rate control means for gradually increasing the flow rate of the hydraulic fluid flowing out of the pump chamber to the discharge port with the rotation of the pair of gears is provided. pump.
ブギヤと、該ドライブギヤから偏心して設けられかつ前
記外歯に噛合する内歯を有するドリブンギヤから構成さ
れていることを特徴とする請求項１に記載されている歯
車ポンプ。2. The pair of gears comprises a drive gear having external teeth and a driven gear having eccentricity from the drive gear and having internal teeth meshing with the external teeth. The gear pump according to item 1.
前記ギヤ室を形成するポンプボディとポンプカバーとか
らなり、 前記吐出ポートは前記ポンプボディに設けられたボディ
側吐出ポートと前記ポンプカバーに設けられたカバー側
吐出ポートとからなり、 前記流量制御手段は、前記ポンプボディおよび前記ポン
プカバーのいずれか一方に設けられ、前記ボディ側吐出
ポートおよび前記カバー側吐出ポートのいずれか一方に
連通する溝から構成されていることを特徴とする請求項
１または２に記載されている歯車ポンプ。3. The casing comprises a pump body and a pump cover which are combined with each other to form the gear chamber, and the discharge port is provided in a body side discharge port provided in the pump body and the pump cover. A discharge port on the cover side, and the flow rate control means is provided on either one of the pump body and the pump cover, and comprises a groove communicating with one of the discharge port on the body side and the discharge port on the cover side. The gear pump according to claim 1, wherein the gear pump is provided.
前記ギヤ室を形成するポンプボディとポンプカバーとか
らなり、 前記吐出ポートは前記ポンプボディに設けられたボディ
側吐出ポートと前記ポンプカバーに設けられたカバー側
吐出ポートとからなり、 前記流量制御手段は、前記ポンプボディおよび前記ポン
プカバーの両方にそれぞれ設けられ、それぞれ前記ボデ
ィ側吐出ポートおよび前記カバー側吐出ポートに連通す
るボディ側溝およびカバー側溝から構成されていること
を特徴とする請求項１または２に記載されている歯車ポ
ンプ。4. The casing comprises a pump body and a pump cover which are combined with each other to form the gear chamber, and the discharge port is provided on a body side discharge port provided on the pump body and the pump cover. A cover-side discharge port, and the flow rate control means is provided on both the pump body and the pump cover, and includes a body-side groove and a cover-side groove that communicate with the body-side discharge port and the cover-side discharge port, respectively. The gear pump according to claim 1, wherein the gear pump is provided.
いずれか一方の作動油の流量が、前記ボディ側溝および
前記カバー側溝の他方の流量より大きくなるように設定
されていることを特徴とする請求項４に記載されている
歯車ポンプ。5. The flow rate of hydraulic oil in one of the body side groove and the cover side groove is set to be larger than the flow rate of the other in the body side groove and the cover side groove. The gear pump described in 4.
各幅は、ともに前記吐出ポ−ト端部の幅より狭く設定さ
れていることを特徴とする請求項５記載に記載されてい
る歯車ポンプ。6. The gear pump according to claim 5, wherein the width of each of the body side groove and the cover side groove is set to be narrower than the width of the end portion of the discharge port.
は、それぞれ前記ボディ側吐出ポートの前記一対のギヤ
の回転方向上流側端および前記カバー側吐出ポートの前
記回転方向上流側端から、前記回転方向上流側に延びる
ように設けられており、 前記ボディ側吐出ポートと前記カバー側吐出ポートと
は、前記ポンプボディと前記ポンプカバーとが組み合わ
された状態で、それらの少なくとも前記一対のギヤの回
転方向上流側部分が互いに軸方向に整合するように設け
られており、 前記ボディ側溝および前記カバー側溝のいずれか一方の
長さが前記ボディ側溝および前記カバー側溝のいずれか
他方の長さより短く設定されていることを特徴とする請
求項５または６に記載されている歯車ポンプ。7. The body-side groove and the cover-side groove are respectively located in the rotational direction upstream side from the rotational direction upstream side end of the pair of gears of the body side discharge port and the rotational side upstream side end of the cover side discharge port. And the body-side discharge port and the cover-side discharge port are at least upstream of the pump body and the pump cover in the rotational direction of the pair of gears in a state where the pump body and the pump cover are combined. The side portions are provided so as to be axially aligned with each other, and the length of one of the body side groove and the cover side groove is set shorter than the length of the other side of the body side groove and the cover side groove. The gear pump according to claim 5 or 6, characterized in that.
ーのいずれか一方を、キャビテーションエロージョンに
対して耐性の比較的強い鋳鉄等の高耐キャビテーション
エロージョン材で形成し、前記ポンプボディおよび前記
ポンプカバーのいずれか他方を、キャビテーションエロ
ージョンに対して耐性の比較的弱いアルミニウム材等の
低耐キャビテーションエロージョン材で形成することを
特徴とする請求項３ないし７のいずれか１に記載されて
いる歯車ポンプ。8. One of the pump body and the pump cover is formed of a high cavitation erosion resistant material such as cast iron having relatively high resistance to cavitation erosion, and either the pump body or the pump cover is formed. The gear pump according to any one of claims 3 to 7, wherein the other is formed of a low cavitation-resistant erosion material such as an aluminum material having relatively low resistance to cavitation erosion.
ーを、ともにキャビテーションエロージョンに対して耐
性の比較的強い鋳鉄等の高耐キャビテーションエロージ
ョン材で形成するか、または、前記ポンプボディおよび
前記ポンプカバーを、ともにキャビテーションエロージ
ョンに対して耐性の比較的弱いアルミニウム材等の低耐
キャビテーションエロージョン材で形成することを特徴
とする請求項３ないし７のいずれか１に記載されている
歯車ポンプ。9. The pump body and the pump cover are both formed of a high cavitation erosion resistant material such as cast iron which is relatively strong in resistance to cavitation erosion, or both the pump body and the pump cover are formed together. The gear pump according to any one of claims 3 to 7, wherein the gear pump is formed of a low cavitation erosion resistant material such as an aluminum material having relatively low resistance to cavitation erosion.
制御装置により所定の大きさに制御し、該油圧制御装置
からの油圧でエンジン等の駆動源からの駆動力を自動変
速制御または無段変速制御して出力する変速機におい
て、 前記オイルポンプが請求項１ないし７のいずれか１記載
の歯車ポンプから構成されていることを特徴する変速
機。10. The hydraulic pressure supplied from an oil pump is controlled to a predetermined magnitude by a hydraulic control device, and the hydraulic power from the hydraulic control device automatically controls the driving force from a drive source such as an engine or continuously variable transmission. A transmission for controlling and outputting, wherein the oil pump comprises the gear pump according to any one of claims 1 to 7.
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|---|---|---|---|
| JP2001363998A JP3819768B2 (en) | 2001-11-29 | 2001-11-29 | Gear pump and transmission using the same |
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