JP2003113758A - 例えば直噴式である内燃機関を作動させるための、方法、コンピュータプログラム、開ループ制御及び／又は閉ループ制御式制御装置、ならびに燃料システム - Google Patents
例えば直噴式である内燃機関を作動させるための、方法、コンピュータプログラム、開ループ制御及び／又は閉ループ制御式制御装置、ならびに燃料システムInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明の課題は、コストのかからない内燃機
関を構成し、効率よく作動させることである。 【解決手段】 上記課題は、吸入弁を、作動チャンバと
吸入弁の上流に位置する領域との間の圧力差が所定の圧
力差であるときに開き、吸入弁の上流の圧力を変化させ
ることにより、吸入弁の相対的な開弁持続時間と、ひい
ては第２の燃料ポンプの作動チャンバに達する燃料量と
を変化させることにより解決される。
関を構成し、効率よく作動させることである。 【解決手段】 上記課題は、吸入弁を、作動チャンバと
吸入弁の上流に位置する領域との間の圧力差が所定の圧
力差であるときに開き、吸入弁の上流の圧力を変化させ
ることにより、吸入弁の相対的な開弁持続時間と、ひい
ては第２の燃料ポンプの作動チャンバに達する燃料量と
を変化させることにより解決される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はまず第一に、内燃機
関、とりわけ直噴式の内燃機関を作動させるための方法
に関する。ここで、この内燃機関では、第１の燃料ポン
プによって燃料が燃料タンクから供給され、供給された
燃料の少なくとも一部はさらに、少なくとも１つの吸入
弁を介して、容積式ポンプとして形成された第２の燃料
ポンプの少なくとも１つの作動チャンバに達し、第２の
燃料ポンプが燃料を燃料マニホルドに供給するようにな
っている。
関、とりわけ直噴式の内燃機関を作動させるための方法
に関する。ここで、この内燃機関では、第１の燃料ポン
プによって燃料が燃料タンクから供給され、供給された
燃料の少なくとも一部はさらに、少なくとも１つの吸入
弁を介して、容積式ポンプとして形成された第２の燃料
ポンプの少なくとも１つの作動チャンバに達し、第２の
燃料ポンプが燃料を燃料マニホルドに供給するようにな
っている。
【０００２】
【従来の技術】このような方法はＤＥ １９９ ２６
３０８ Ａ１号明細書から公知である。この明細書で
は、高圧ポンプとして形成されたメイン給油ポンプ及び
前置接続された予備給油ポンプを有する燃料ポンプ構成
が示されている。予備給油ポンプは機械的な燃料ポンプ
として形成されており、燃料ラインを介してタンクから
燃料流を供給する。メイン給油ポンプは偏心軸によって
駆動されるラジアルピストンポンプである。このラジア
ルピストンポンプは一般に「レール」とも呼ばれる燃料
マニホルドに燃料を供給する。この燃料マニホルド内に
は燃料が高圧で蓄積されており、燃料はこの燃料マニホ
ルドから、内燃機関の燃焼室に燃料を供給する噴射弁へ
達する。
３０８ Ａ１号明細書から公知である。この明細書で
は、高圧ポンプとして形成されたメイン給油ポンプ及び
前置接続された予備給油ポンプを有する燃料ポンプ構成
が示されている。予備給油ポンプは機械的な燃料ポンプ
として形成されており、燃料ラインを介してタンクから
燃料流を供給する。メイン給油ポンプは偏心軸によって
駆動されるラジアルピストンポンプである。このラジア
ルピストンポンプは一般に「レール」とも呼ばれる燃料
マニホルドに燃料を供給する。この燃料マニホルド内に
は燃料が高圧で蓄積されており、燃料はこの燃料マニホ
ルドから、内燃機関の燃焼室に燃料を供給する噴射弁へ
達する。
【０００３】容積式ポンプの作動チャンバの入口には、
チェックバルブとして形成された吸入弁が配置されてい
る。この吸入弁は、ピストンの排出行程の間、作動チャ
ンバを予備給油ポンプに向かう領域から分離する。公知
のポンプ構成では、予備給油ポンプとメイン給油ポンプ
との間には調量ユニットが設けられている。これによ
り、ポンプの作動チャンバへの燃料の流入が強く絞ら
れ、作動チャンバが部分的にしか又は全く充填されない
ようにすることができる。これは、メイン給油ポンプか
ら完全な燃料量を供給すべきでない場合に、メイン給油
ポンプの駆動トルクを低減するのに役立つ。これは例え
ば、噴射弁が内燃機関の燃焼室内に非常に少量の燃料し
か噴射しない場合である。
チェックバルブとして形成された吸入弁が配置されてい
る。この吸入弁は、ピストンの排出行程の間、作動チャ
ンバを予備給油ポンプに向かう領域から分離する。公知
のポンプ構成では、予備給油ポンプとメイン給油ポンプ
との間には調量ユニットが設けられている。これによ
り、ポンプの作動チャンバへの燃料の流入が強く絞ら
れ、作動チャンバが部分的にしか又は全く充填されない
ようにすることができる。これは、メイン給油ポンプか
ら完全な燃料量を供給すべきでない場合に、メイン給油
ポンプの駆動トルクを低減するのに役立つ。これは例え
ば、噴射弁が内燃機関の燃焼室内に非常に少量の燃料し
か噴射しない場合である。
【０００４】スロットリングを達成するためには、使用
されるスロットルバルブは、広い範囲で正確に調整可能
でなければならない。しかしながら、このようなスロッ
トルバルブは高価である。さらに、スロットルバルブを
使用した場合、バルブが完全に開いているときでも、こ
のバルブを介してつねに一定の値だけ圧力が低下する。
これはポンプ構成の効率の低下につながり兼ねない。
されるスロットルバルブは、広い範囲で正確に調整可能
でなければならない。しかしながら、このようなスロッ
トルバルブは高価である。さらに、スロットルバルブを
使用した場合、バルブが完全に開いているときでも、こ
のバルブを介してつねに一定の値だけ圧力が低下する。
これはポンプ構成の効率の低下につながり兼ねない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、冒頭
で述べた形式の方法を発展させ、コストのかからない内
燃機関を構成し、効率よく作動させることである。
で述べた形式の方法を発展させ、コストのかからない内
燃機関を構成し、効率よく作動させることである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題は、吸入弁を、
作動チャンバと吸入弁の上流に位置する領域との間の圧
力差が所定の圧力差であるときに開き、吸入弁の上流の
圧力を変化させることにより、吸入弁の相対的な開弁持
続時間と、ひいては第２の燃料ポンプの作動チャンバに
達する燃料量とを変化させることにより解決される。
作動チャンバと吸入弁の上流に位置する領域との間の圧
力差が所定の圧力差であるときに開き、吸入弁の上流の
圧力を変化させることにより、吸入弁の相対的な開弁持
続時間と、ひいては第２の燃料ポンプの作動チャンバに
達する燃料量とを変化させることにより解決される。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明による方法では、第１の燃
料ポンプと第２の燃料ポンプの間にスロットバルブを設
けなくてもよい。これにより、ポンプ構成の形成のため
のコストひいては内燃機関の形成のためのコストを低減
することができる。さらに、各時点で、燃料供給のため
に横断面全体を使用することができるので、第２の燃料
ポンプの上流では全く圧力損失が生じないか、又は少な
くとも重要な圧力損失は生じない。これにより、内燃機
関の作動時の効率が著しく向上する。
料ポンプと第２の燃料ポンプの間にスロットバルブを設
けなくてもよい。これにより、ポンプ構成の形成のため
のコストひいては内燃機関の形成のためのコストを低減
することができる。さらに、各時点で、燃料供給のため
に横断面全体を使用することができるので、第２の燃料
ポンプの上流では全く圧力損失が生じないか、又は少な
くとも重要な圧力損失は生じない。これにより、内燃機
関の作動時の効率が著しく向上する。
【０００８】本発明の利点は次のようにして達成され
る。すなわち、第２の燃料ポンプの作動チャンバに達す
る燃料量は、流入の横断面を狭めることによってではな
く、燃料が第２の燃料ポンプの作動チャンバに達するこ
とのできる期間を時間的に制限することによって得られ
る。ここで、吸入弁の「相対的な」開弁持続時間とは、
絶対的な時間値ではなく、相応の作動チャンバに対応付
けられたポンプ部材の作動サイクルの持続時間に関連し
た開弁時間として理解されるべきものである。
る。すなわち、第２の燃料ポンプの作動チャンバに達す
る燃料量は、流入の横断面を狭めることによってではな
く、燃料が第２の燃料ポンプの作動チャンバに達するこ
とのできる期間を時間的に制限することによって得られ
る。ここで、吸入弁の「相対的な」開弁持続時間とは、
絶対的な時間値ではなく、相応の作動チャンバに対応付
けられたポンプ部材の作動サイクルの持続時間に関連し
た開弁時間として理解されるべきものである。
【０００９】本発明の有利な発展形態は従属請求項に示
されている。
されている。
【００１０】まず最初の提案は、吸入弁の最大開弁持続
時間を達成するために、吸入弁の上流に位置する領域の
圧力を、ほぼ第１の燃料ポンプの最大許容圧力に相当す
る圧力にまで高めることである。吸入弁の最大開弁持続
時間とは、一般に、作動チャンバでの吸込み行程全体の
間、吸入弁が開いており、したがって第２の燃料ポンプ
による最大燃料供給が行われることを意味する。吸入弁
のこの最大開弁持続時間と第１の燃料ポンプに対する許
容最大圧力との組合せによって、開弁持続時間の調整に
使用可能な広い圧力範囲が提供される。これはまた、吸
入弁の開弁持続時間を調整する際に比較的高い精度をも
たらす。
時間を達成するために、吸入弁の上流に位置する領域の
圧力を、ほぼ第１の燃料ポンプの最大許容圧力に相当す
る圧力にまで高めることである。吸入弁の最大開弁持続
時間とは、一般に、作動チャンバでの吸込み行程全体の
間、吸入弁が開いており、したがって第２の燃料ポンプ
による最大燃料供給が行われることを意味する。吸入弁
のこの最大開弁持続時間と第１の燃料ポンプに対する許
容最大圧力との組合せによって、開弁持続時間の調整に
使用可能な広い圧力範囲が提供される。これはまた、吸
入弁の開弁持続時間を調整する際に比較的高い精度をも
たらす。
【００１１】これと同様に、吸入弁の最小持続時間を達
成するために、吸入弁の上流に位置する領域の圧力を、
ほぼ第２の燃料ポンプの潤滑に最低限必要な圧力に相当
する圧力にまで下げることが提案される。この発展形態
は、第１の燃料ポンプから第２の燃料ポンプに供給され
る燃料流の一部を、第２の燃料ポンプの潤滑に使用する
という思想に基づいている。第２の燃料ポンプの冷却
も、この燃料流の分岐の目的である。本発明による方法
のこの発展形態も、吸入弁の開弁持続時間の制御に使用
される圧力範囲を拡大し、このことが、開弁持続時間の
調整の際に精度に有利に作用する。
成するために、吸入弁の上流に位置する領域の圧力を、
ほぼ第２の燃料ポンプの潤滑に最低限必要な圧力に相当
する圧力にまで下げることが提案される。この発展形態
は、第１の燃料ポンプから第２の燃料ポンプに供給され
る燃料流の一部を、第２の燃料ポンプの潤滑に使用する
という思想に基づいている。第２の燃料ポンプの冷却
も、この燃料流の分岐の目的である。本発明による方法
のこの発展形態も、吸入弁の開弁持続時間の制御に使用
される圧力範囲を拡大し、このことが、開弁持続時間の
調整の際に精度に有利に作用する。
【００１２】この場合、さらに、吸入弁の上流に位置す
る領域の圧力が最小のときには、吸入弁が開かないよう
な本発明による方法の発展形態が特に有利である。この
ケースでは、第２の燃料ポンプは純粋に圧送量ゼロを実
現することができ、これは例えば内燃機関の惰走の際に
有利である。
る領域の圧力が最小のときには、吸入弁が開かないよう
な本発明による方法の発展形態が特に有利である。この
ケースでは、第２の燃料ポンプは純粋に圧送量ゼロを実
現することができ、これは例えば内燃機関の惰走の際に
有利である。
【００１３】さらに、第２の燃料ポンプの吸入弁の目標
開弁持続時間及び／又は第２の燃料ポンプの吸入弁の上
流に位置する領域の目標圧力を、少なくとも間接的に、
前記内燃機関の所望の駆動トルクから求めることが提案
される。本発明による方法のこの発展形態は次のような
利点を有している。すなわち、極めて迅速に所望の駆動
トルクに相応する燃料要求に反応することができ、それ
ゆえ第２の燃料ポンプの駆動トルクは内燃機関の各作動
状態において最小である。
開弁持続時間及び／又は第２の燃料ポンプの吸入弁の上
流に位置する領域の目標圧力を、少なくとも間接的に、
前記内燃機関の所望の駆動トルクから求めることが提案
される。本発明による方法のこの発展形態は次のような
利点を有している。すなわち、極めて迅速に所望の駆動
トルクに相応する燃料要求に反応することができ、それ
ゆえ第２の燃料ポンプの駆動トルクは内燃機関の各作動
状態において最小である。
【００１４】本発明は、コンピュータ上で実行した際
に、上記のような方法を実行するのに適したコンピュー
タプログラムにも関している。この場合、コンピュータ
プログラムをメモリに、とりわけフラッシュメモリに格
納すると特に有利である。
に、上記のような方法を実行するのに適したコンピュー
タプログラムにも関している。この場合、コンピュータ
プログラムをメモリに、とりわけフラッシュメモリに格
納すると特に有利である。
【００１５】さらに、本発明は、内燃機関の少なくとも
１つの機能を開ループ制御及び／又は閉ループ制御する
ための開ループ制御及び／又は閉ループ制御式制御装置
に関する。内燃機関の作動の効率を可能な限り有利にす
ることができるように、開ループ制御及び／又は閉ルー
プ制御式制御装置に上記のようなコンピュータプログラ
ムを備えることが提案される。
１つの機能を開ループ制御及び／又は閉ループ制御する
ための開ループ制御及び／又は閉ループ制御式制御装置
に関する。内燃機関の作動の効率を可能な限り有利にす
ることができるように、開ループ制御及び／又は閉ルー
プ制御式制御装置に上記のようなコンピュータプログラ
ムを備えることが提案される。
【００１６】さらに、本発明は、内燃機関の燃料システ
ム、とりわけ直噴式の内燃機関の燃料システムに関する
ものでもあり、この燃料システムは、燃料タンクと、こ
の燃料タンクから燃料を供給する第１の燃料ポンプと、
少なくとも１つの作動チャンバを有する容積式ポンプと
して形成された第２の燃料ポンプとを有し、作動チャン
バの吸入側は吸入弁を介して第１の燃料ポンプと接続さ
れており、排出側は燃料マニホルドと接続されている。
ム、とりわけ直噴式の内燃機関の燃料システムに関する
ものでもあり、この燃料システムは、燃料タンクと、こ
の燃料タンクから燃料を供給する第１の燃料ポンプと、
少なくとも１つの作動チャンバを有する容積式ポンプと
して形成された第２の燃料ポンプとを有し、作動チャン
バの吸入側は吸入弁を介して第１の燃料ポンプと接続さ
れており、排出側は燃料マニホルドと接続されている。
【００１７】このような燃料システムも上記したＤｅ
１９９ ２６ ３０８ Ａ１号明細書から既に公知であ
る。このような燃料システムの作動時の効率を向上さ
せ、燃料システムのコストを下げるために、次のことが
提案される。すなわち、吸入弁は、作動チャンバと吸入
弁の上流に位置する領域との間の圧力差が所定の圧力差
であるときに開くようになっており、圧力調整装置が設
けられており、この圧力調整装置によって、吸入弁の上
流に位置する領域の圧力を調整することができ、したが
って、吸入弁の相対的な開弁持続時間なしは第２の燃料
ポンプの作動チャンバ内に装填される燃料量を制御する
ことができる。このことの利点に関しては、上記の実施
形態を参照されたい。
１９９ ２６ ３０８ Ａ１号明細書から既に公知であ
る。このような燃料システムの作動時の効率を向上さ
せ、燃料システムのコストを下げるために、次のことが
提案される。すなわち、吸入弁は、作動チャンバと吸入
弁の上流に位置する領域との間の圧力差が所定の圧力差
であるときに開くようになっており、圧力調整装置が設
けられており、この圧力調整装置によって、吸入弁の上
流に位置する領域の圧力を調整することができ、したが
って、吸入弁の相対的な開弁持続時間なしは第２の燃料
ポンプの作動チャンバ内に装填される燃料量を制御する
ことができる。このことの利点に関しては、上記の実施
形態を参照されたい。
【００１８】これの発展形態では、吸入弁は予備締付け
されたチェックバルブを有する。これは組立が簡単であ
り、割安である。
されたチェックバルブを有する。これは組立が簡単であ
り、割安である。
【００１９】有利には、圧力調整装置は電気的に調整可
能な圧力制限弁を有しており、この圧力制限弁の排出側
はリターンラインに接続されている。いずれにせよ、通
常の燃料システムには、第１の燃料ポンプの上流の圧力
を所定の最大値に制限する圧力制限弁が設けられてい
る。それゆえ、電気的に調整可能な圧力制限弁は、−も
しそうだとしても−余分なコストが少ししかかからず、
作動時の信頼性が高い。とりわけ、電気式の燃料ポンプ
として形成されており、その限りで一定の給油能力をも
たらす第１の燃料ポンプと組み合わせることによって、
このような圧力制限弁を用いて、第１の燃料ポンプと第
２の燃料ポンプとの間にある領域の圧力を簡単に調整す
ることができる。
能な圧力制限弁を有しており、この圧力制限弁の排出側
はリターンラインに接続されている。いずれにせよ、通
常の燃料システムには、第１の燃料ポンプの上流の圧力
を所定の最大値に制限する圧力制限弁が設けられてい
る。それゆえ、電気的に調整可能な圧力制限弁は、−も
しそうだとしても−余分なコストが少ししかかからず、
作動時の信頼性が高い。とりわけ、電気式の燃料ポンプ
として形成されており、その限りで一定の給油能力をも
たらす第１の燃料ポンプと組み合わせることによって、
このような圧力制限弁を用いて、第１の燃料ポンプと第
２の燃料ポンプとの間にある領域の圧力を簡単に調整す
ることができる。
【００２０】この場合、特に有利なのは、吸入弁の上流
に位置する領域の圧力が圧力制限弁の最小開弁圧の範囲
内にあるときには、吸入弁が閉じたままであるように構
成されている、本発明による燃料システムの発展形態で
ある。これにより簡単に、噴射弁へのゼロ圧送量を可能
にする燃料システムが実現される。
に位置する領域の圧力が圧力制限弁の最小開弁圧の範囲
内にあるときには、吸入弁が閉じたままであるように構
成されている、本発明による燃料システムの発展形態で
ある。これにより簡単に、噴射弁へのゼロ圧送量を可能
にする燃料システムが実現される。
【００２１】これと同様に、吸入弁の上流に位置する領
域の圧力が、圧力制限弁の最大開弁圧の範囲内にあると
きには、実質的に第２の燃料ポンプの吸込み行程全体の
あいだ開いているように吸入弁を構成すると有利であ
る。これにより簡単に完全給油が実現され、燃料システ
ムの低圧域内で、つまりチェックバルブの上流に位置す
る領域内で可能な圧力範囲の全体が、チェックバルブの
開弁持続時間の制御に使用される。
域の圧力が、圧力制限弁の最大開弁圧の範囲内にあると
きには、実質的に第２の燃料ポンプの吸込み行程全体の
あいだ開いているように吸入弁を構成すると有利であ
る。これにより簡単に完全給油が実現され、燃料システ
ムの低圧域内で、つまりチェックバルブの上流に位置す
る領域内で可能な圧力範囲の全体が、チェックバルブの
開弁持続時間の制御に使用される。
【００２２】しかし、安全上の理由から、圧力制限弁の
開弁持続時間は無通電状態のときに最小であると有利で
ある。電源又は制御装置が故障のときには、これにより
次のことが保証される。すなわち、第２の燃料ポンプに
全く燃料が達しないか又は少量の燃料しか達せず、しが
たって、燃焼室内には少量の燃料しか達することができ
ないか、又はそもそも全く燃料が達することができな
い。
開弁持続時間は無通電状態のときに最小であると有利で
ある。電源又は制御装置が故障のときには、これにより
次のことが保証される。すなわち、第２の燃料ポンプに
全く燃料が達しないか又は少量の燃料しか達せず、しが
たって、燃焼室内には少量の燃料しか達することができ
ないか、又はそもそも全く燃料が達することができな
い。
【００２３】以下では、本発明の特に有利な実施例を添
付の図面の参照しながらより詳細に説明する。
付の図面の参照しながらより詳細に説明する。
【００２４】
【実施例】図１では、参照番号１０によって燃料システ
ムの全体が指示されている。この燃料システムは燃料タ
ンク１２を有しており、燃料１４はこの燃料タンクから
電気式燃料ポンプ１６によって供給される。燃料ポンプ
１６と燃料タンク１２との間の接続は燃料ライン１８に
よって行われ、この燃料ラインの中にはフィルタ１９が
配置されている。
ムの全体が指示されている。この燃料システムは燃料タ
ンク１２を有しており、燃料１４はこの燃料タンクから
電気式燃料ポンプ１６によって供給される。燃料ポンプ
１６と燃料タンク１２との間の接続は燃料ライン１８に
よって行われ、この燃料ラインの中にはフィルタ１９が
配置されている。
【００２５】電気式燃料ポンプ１６から機械的に駆動さ
れる高圧燃料ポンプ２２まで、１つの燃料ライン２０が
通じている。これについてはさらに以下で詳細に立ち入
る。高圧燃料ポンプ２２に達する前に、燃料ライン２０
から分岐ライン２４が分岐する。この分岐ライン内には
流量スロットル２６が配置されている。分岐ライン２４
は高圧燃料ポンプ２２内の駆動／クランクルーム２８に
通じている。リターンライン３０はこの駆動／クランク
ルームから燃料タンク１２に戻る。電気式燃料ポンプ１
６と分岐ライン２４の分岐点との間で、燃料ライン２０
から接続ライン３２が分岐する。この接続ライン３２は
リターンライン３０に通じている。接続ライン３２内に
は圧力制限弁３４が配置されている。この圧力制限弁の
開弁持続時間は電磁的に制御可能である。
れる高圧燃料ポンプ２２まで、１つの燃料ライン２０が
通じている。これについてはさらに以下で詳細に立ち入
る。高圧燃料ポンプ２２に達する前に、燃料ライン２０
から分岐ライン２４が分岐する。この分岐ライン内には
流量スロットル２６が配置されている。分岐ライン２４
は高圧燃料ポンプ２２内の駆動／クランクルーム２８に
通じている。リターンライン３０はこの駆動／クランク
ルームから燃料タンク１２に戻る。電気式燃料ポンプ１
６と分岐ライン２４の分岐点との間で、燃料ライン２０
から接続ライン３２が分岐する。この接続ライン３２は
リターンライン３０に通じている。接続ライン３２内に
は圧力制限弁３４が配置されている。この圧力制限弁の
開弁持続時間は電磁的に制御可能である。
【００２６】高圧燃料ポンプ２２の出口は燃料マニホル
ド３６と接続されている。燃料は非常に高圧でこの燃料
マニホルド内に蓄積される。燃料マニホルド３６には複
数の噴射弁３８が接続されており、これらの噴射弁によ
って燃料を内燃機関（参照番号なし）の燃焼室４０内に
噴射することができる。燃料システム１０はさらに開ル
ープ制御／閉ループ制御装置４２を有しており、開ルー
プ制御／閉ループ制御装置の出力側はとりわけ圧力制限
弁３４と接続されている。開ループ制御／閉ループ制御
装置４２の入力側は、とりわけ、アクセルペダル（図示
せず）の位置を読み取る位置センサ４４の信号を受け取
る。
ド３６と接続されている。燃料は非常に高圧でこの燃料
マニホルド内に蓄積される。燃料マニホルド３６には複
数の噴射弁３８が接続されており、これらの噴射弁によ
って燃料を内燃機関（参照番号なし）の燃焼室４０内に
噴射することができる。燃料システム１０はさらに開ル
ープ制御／閉ループ制御装置４２を有しており、開ルー
プ制御／閉ループ制御装置の出力側はとりわけ圧力制限
弁３４と接続されている。開ループ制御／閉ループ制御
装置４２の入力側は、とりわけ、アクセルペダル（図示
せず）の位置を読み取る位置センサ４４の信号を受け取
る。
【００２７】高圧燃料ポンプ２２はラジアルピストンポ
ンプとして形成されている。このポンプは、互いに星形
に配置された３つのシリンダ４６ａ，４６ｂ及び４６ｃ
を備えたハウジング４５を有している。シリンダ４６ａ
〜４６ｃ内にはピストン４８ａ〜４８ｃが収容されてお
り、これらのピストンは、偏心軸５０によってハブリン
グ５１を介して往復運動させることができる。偏心軸５
０は、既に上で言及した、ハウジング４５の放射中心内
の駆動／クランクルーム２８内に配置されている。各々
のシリンダ４６ａ〜４６ｃは、半径方向外側に向かって
シリンダヘッド５２によって制限されている。以下で
は、シリンダ４６ａの構造と機能をとりわけ図２を参照
してすべてのシリンダ４６ａ〜４６ｃの例として説明す
る。ここで、図１では、明瞭性のためにすべての参照番
号が記入されている訳ではないことを指摘しておきた
い。
ンプとして形成されている。このポンプは、互いに星形
に配置された３つのシリンダ４６ａ，４６ｂ及び４６ｃ
を備えたハウジング４５を有している。シリンダ４６ａ
〜４６ｃ内にはピストン４８ａ〜４８ｃが収容されてお
り、これらのピストンは、偏心軸５０によってハブリン
グ５１を介して往復運動させることができる。偏心軸５
０は、既に上で言及した、ハウジング４５の放射中心内
の駆動／クランクルーム２８内に配置されている。各々
のシリンダ４６ａ〜４６ｃは、半径方向外側に向かって
シリンダヘッド５２によって制限されている。以下で
は、シリンダ４６ａの構造と機能をとりわけ図２を参照
してすべてのシリンダ４６ａ〜４６ｃの例として説明す
る。ここで、図１では、明瞭性のためにすべての参照番
号が記入されている訳ではないことを指摘しておきた
い。
【００２８】ピストン４８はシリンダライナ５４内にス
ライドして導かれる。このピストンは圧縮バネ５６によ
ってシリンダヘッド５２に対して押圧されている。シリ
ンダヘッド５２には段状の止り穴５８が設けられてい
る。図２におけるこの止り穴の下側領域は比較的大きな
直径を有しており、作動チャンバ６０を画定している。
一方で、図２における止り穴の上側領域は比較的小さな
直径を有しており、吸入室６２を画定している。これら
２つの領域は円錐形の繋ぎ面によって互いに分離されて
おり、この繋ぎ面が弁座６４を形成している。
ライドして導かれる。このピストンは圧縮バネ５６によ
ってシリンダヘッド５２に対して押圧されている。シリ
ンダヘッド５２には段状の止り穴５８が設けられてい
る。図２におけるこの止り穴の下側領域は比較的大きな
直径を有しており、作動チャンバ６０を画定している。
一方で、図２における止り穴の上側領域は比較的小さな
直径を有しており、吸入室６２を画定している。これら
２つの領域は円錐形の繋ぎ面によって互いに分離されて
おり、この繋ぎ面が弁座６４を形成している。
【００２９】止り穴５８の中には、円筒形の弁部材６６
が収容されている。この止り穴は長い円筒形の案内部６
８と頭部７０を有している。頭部７０の直径は案内部６
８の直径よりも大きい。弁部材６６の頭部７０とピスト
ン４８との間に張られた圧縮バネ７２は、頭部７０を弁
座６４に当接させる。
が収容されている。この止り穴は長い円筒形の案内部６
８と頭部７０を有している。頭部７０の直径は案内部６
８の直径よりも大きい。弁部材６６の頭部７０とピスト
ン４８との間に張られた圧縮バネ７２は、頭部７０を弁
座６４に当接させる。
【００３０】吸入室６２の側面には、環状のリング溝７
４が設けられており、吸入路７６はこのリング溝内につ
ながっている。弁部材６６は弁座６４と共に吸入弁７８
を形成しており、燃料はこの吸入弁７８を通って作動チ
ャンバ６０に達することができ、吸入弁７８は、作動チ
ャンバ６０と吸入室６２との間のおおよその圧力差が２
ｂａｒを超えると開くように構成されている。作動チャ
ンバ６０は排出路８０を介して排出弁８２と接続されて
いる。この排出弁は、吸入弁７８と同様にバネ加圧式の
チェックバルブとして形成されているが、このチャック
バルブの弁部材はバルブボールを有している。
４が設けられており、吸入路７６はこのリング溝内につ
ながっている。弁部材６６は弁座６４と共に吸入弁７８
を形成しており、燃料はこの吸入弁７８を通って作動チ
ャンバ６０に達することができ、吸入弁７８は、作動チ
ャンバ６０と吸入室６２との間のおおよその圧力差が２
ｂａｒを超えると開くように構成されている。作動チャ
ンバ６０は排出路８０を介して排出弁８２と接続されて
いる。この排出弁は、吸入弁７８と同様にバネ加圧式の
チェックバルブとして形成されているが、このチャック
バルブの弁部材はバルブボールを有している。
【００３１】燃料システム１０は以下のように作動す
る。（高圧燃料ポンプ２２の詳細な機能は、再びシリン
ダ４６ａを例として説明される。この説明はシリンダ４
６ｂ及び４６ｃにも同様に当てはまる。） 完全な給油を実現するために、圧力制限弁３４は、電気
式燃料ポンプ１６と高圧燃料ポンプ２２との間の燃料ラ
イン２２内の圧力がおよそ５ｂａｒであるように、開ル
ープ制御／閉ループ制御装置４２によって制御される。
この圧力レベルは、電気式燃料ポンプ１６によって生じ
得る最大の圧力レベルであり、図３では参照番号８６で
示されている。圧送行程の間（ピストン４８の行程曲線
は図３において参照番号８７で示されている）、ピスト
ン４８は偏心軸５０から弁部材６６の方向に動き、その
結果、作動チャンバ６０の容積が減少し、バネ７２が圧
縮される。これにより、そして作動チャンバ６０と吸入
室６２との間の圧力差に基づいて、弁部材６６の頭部７
０は弁座６４に対して押圧される。したがって吸入弁７
８が閉じる。作動チャンバ６０内の圧力が燃料マニホル
ド３６内の圧力よりも僅かに高いときには、排出弁８２
が開き、作動チャンバ６０内に取り込まれた作動オイル
量は、燃料マニホルド３６内で加圧することができる。
る。（高圧燃料ポンプ２２の詳細な機能は、再びシリン
ダ４６ａを例として説明される。この説明はシリンダ４
６ｂ及び４６ｃにも同様に当てはまる。） 完全な給油を実現するために、圧力制限弁３４は、電気
式燃料ポンプ１６と高圧燃料ポンプ２２との間の燃料ラ
イン２２内の圧力がおよそ５ｂａｒであるように、開ル
ープ制御／閉ループ制御装置４２によって制御される。
この圧力レベルは、電気式燃料ポンプ１６によって生じ
得る最大の圧力レベルであり、図３では参照番号８６で
示されている。圧送行程の間（ピストン４８の行程曲線
は図３において参照番号８７で示されている）、ピスト
ン４８は偏心軸５０から弁部材６６の方向に動き、その
結果、作動チャンバ６０の容積が減少し、バネ７２が圧
縮される。これにより、そして作動チャンバ６０と吸入
室６２との間の圧力差に基づいて、弁部材６６の頭部７
０は弁座６４に対して押圧される。したがって吸入弁７
８が閉じる。作動チャンバ６０内の圧力が燃料マニホル
ド３６内の圧力よりも僅かに高いときには、排出弁８２
が開き、作動チャンバ６０内に取り込まれた作動オイル
量は、燃料マニホルド３６内で加圧することができる。
【００３２】圧送行程の終了後、吸込み行程が始まる。
その際、ピストン４８は圧縮バネ５６によって弁部材６
６から離れ、その結果、作動チャンバ６０の容積が増大
する。これにより、作動チャンバ６０内の圧力が低下
し、排出弁８２が閉じる。初めのうちは、吸入弁７８も
まだ閉じている。バネ７２と、弁部材６６の頭部７０に
おける面積比とは、作動チャンバ６０内の圧力が吸入室
６２内の圧力よりもおよそ２ｂａｒだけ低くなってはじ
めて、吸入弁７８が開くように、設計されている。図３
内で作動チャンバ６０内の圧力を表している曲線は、図
３では参照番号８８で示されている。つまり、吸入弁７
８は、作動チャンバ６０内の圧力が≦３ｂａｒになると
直ちに開く。吸入弁７８が開いているときは、燃料は燃
料タンク１２から、燃料ライン１８，電気式燃料ポンプ
１６，燃料ライン２０，吸入路７６，リング溝７４及び
吸入室６２を介して作動チャンバ６０に流れる。
その際、ピストン４８は圧縮バネ５６によって弁部材６
６から離れ、その結果、作動チャンバ６０の容積が増大
する。これにより、作動チャンバ６０内の圧力が低下
し、排出弁８２が閉じる。初めのうちは、吸入弁７８も
まだ閉じている。バネ７２と、弁部材６６の頭部７０に
おける面積比とは、作動チャンバ６０内の圧力が吸入室
６２内の圧力よりもおよそ２ｂａｒだけ低くなってはじ
めて、吸入弁７８が開くように、設計されている。図３
内で作動チャンバ６０内の圧力を表している曲線は、図
３では参照番号８８で示されている。つまり、吸入弁７
８は、作動チャンバ６０内の圧力が≦３ｂａｒになると
直ちに開く。吸入弁７８が開いているときは、燃料は燃
料タンク１２から、燃料ライン１８，電気式燃料ポンプ
１６，燃料ライン２０，吸入路７６，リング溝７４及び
吸入室６２を介して作動チャンバ６０に流れる。
【００３３】ピストン４８が下死点に達すると、吸込み
行程が終了し、新たな圧送行程が始まる。このことは、
ピストン４８が偏心軸５０によって再び弁部材６６の方
向に押圧されることを意味する。これにより、作動チャ
ンバ６０内の圧力が上昇し、バネ７２が再び圧縮され
る。作動チャンバ６０と吸入室６２との間の圧力差が２
ｂａｒより小さくなると直ちに吸入弁７８が閉じる。し
たがってこの場合（燃料ライン２０内ないし吸入室６２
内の圧力は５ｂａｒ）、吸入弁７８の開弁持続時間は、
ほぼピストン４８の吸込み行程の持続時間に一致する。
この持続時間は、図３では、参照番号９０のバーによっ
て示されている。
行程が終了し、新たな圧送行程が始まる。このことは、
ピストン４８が偏心軸５０によって再び弁部材６６の方
向に押圧されることを意味する。これにより、作動チャ
ンバ６０内の圧力が上昇し、バネ７２が再び圧縮され
る。作動チャンバ６０と吸入室６２との間の圧力差が２
ｂａｒより小さくなると直ちに吸入弁７８が閉じる。し
たがってこの場合（燃料ライン２０内ないし吸入室６２
内の圧力は５ｂａｒ）、吸入弁７８の開弁持続時間は、
ほぼピストン４８の吸込み行程の持続時間に一致する。
この持続時間は、図３では、参照番号９０のバーによっ
て示されている。
【００３４】高圧燃料ポンプ２２から比較的少量の燃料
量を供給すべき場合は、圧力制限弁３４が開ループ制御
／閉ループ制御装置４２によって制御され、燃料ライン
２０内の圧力が例えばおよそ３ｂａｒほどになる。これ
に応じて、吸入室６２内の圧力もおよそ３ｂａｒにな
る。この３ｂａｒの圧力レベルは図３では参照番号９２
によって示されている。
量を供給すべき場合は、圧力制限弁３４が開ループ制御
／閉ループ制御装置４２によって制御され、燃料ライン
２０内の圧力が例えばおよそ３ｂａｒほどになる。これ
に応じて、吸入室６２内の圧力もおよそ３ｂａｒにな
る。この３ｂａｒの圧力レベルは図３では参照番号９２
によって示されている。
【００３５】上の説明と同様に、作動チャンバ６０内の
圧力は、吸込み行程において吸入弁７８と同様に排出弁
８２も閉じている間低下する。作動チャンバ６０と吸入
室６２との間の圧力差がほぼ２ｂａｒを上回ると、吸入
弁７８が開く。作動チャンバ６０内の圧力がおよそ１ｂ
ａｒのときがこれに当てはまる。図３から分かるよう
に、これは吸入室６２内の圧力が５ｂａｒのときよりも
著しく遅い。
圧力は、吸込み行程において吸入弁７８と同様に排出弁
８２も閉じている間低下する。作動チャンバ６０と吸入
室６２との間の圧力差がほぼ２ｂａｒを上回ると、吸入
弁７８が開く。作動チャンバ６０内の圧力がおよそ１ｂ
ａｒのときがこれに当てはまる。図３から分かるよう
に、これは吸入室６２内の圧力が５ｂａｒのときよりも
著しく遅い。
【００３６】下死点を越えて、これに続く圧送行程が始
まった後、作動チャンバ６０内の圧力は再び上昇する。
作動チャンバ６０内の圧力が１ｂａｒの圧力を超える
と、ないしは吸入室６２と作動チャンバ６０との間の圧
力差が２ｂａｒよりも小さいと、吸入弁７８が閉じる。
これに相応する吸入弁７８の開弁持続時間は、同様に図
３において参照番号９４のバーによって示されている。
直ちに分かるのは、開弁持続時間９４が、燃料ライン２
０内の圧力がおよそ５ｂａｒのときに得られる開弁持続
時間９０よりも格段に短いことである。しかし、吸入弁
７８の開弁持続時間が比較的短いと、比較的少量の燃料
しか作動チャンバ６０内に流入することができない。し
たがって、燃料ライン２０内の圧力の低下によって、作
動チャンバ６０内に達する燃料量及びこの作動チャンバ
を通って高圧燃料ポンプ２２から燃料マニホルド３６へ
供給される燃料量も合わせて変化させる、ないしは調整
することができる。
まった後、作動チャンバ６０内の圧力は再び上昇する。
作動チャンバ６０内の圧力が１ｂａｒの圧力を超える
と、ないしは吸入室６２と作動チャンバ６０との間の圧
力差が２ｂａｒよりも小さいと、吸入弁７８が閉じる。
これに相応する吸入弁７８の開弁持続時間は、同様に図
３において参照番号９４のバーによって示されている。
直ちに分かるのは、開弁持続時間９４が、燃料ライン２
０内の圧力がおよそ５ｂａｒのときに得られる開弁持続
時間９０よりも格段に短いことである。しかし、吸入弁
７８の開弁持続時間が比較的短いと、比較的少量の燃料
しか作動チャンバ６０内に流入することができない。し
たがって、燃料ライン２０内の圧力の低下によって、作
動チャンバ６０内に達する燃料量及びこの作動チャンバ
を通って高圧燃料ポンプ２２から燃料マニホルド３６へ
供給される燃料量も合わせて変化させる、ないしは調整
することができる。
【００３７】ゼロ圧送量を実現しなければならない場合
は、圧力制限弁３４が開ループ制御／閉ループ制御装置
４２によって無通電状態に切り替えられ、その結果、燃
料ライン２０内の圧力、ひいては吸入室６２内の圧力が
ほぼ２ｂａｒほどになる。この圧力は、高圧燃料ポンプ
２２の可動部分の潤滑及び冷却を保証するのにどうにか
間に合う程度の燃料量が、流量スロットル２６及び分岐
ライン２４を通って駆動／クランクルーム２８に達する
程度の圧力である。２ｂａｒの圧力レベルは図３では参
照番号９６で示されている。
は、圧力制限弁３４が開ループ制御／閉ループ制御装置
４２によって無通電状態に切り替えられ、その結果、燃
料ライン２０内の圧力、ひいては吸入室６２内の圧力が
ほぼ２ｂａｒほどになる。この圧力は、高圧燃料ポンプ
２２の可動部分の潤滑及び冷却を保証するのにどうにか
間に合う程度の燃料量が、流量スロットル２６及び分岐
ライン２４を通って駆動／クランクルーム２８に達する
程度の圧力である。２ｂａｒの圧力レベルは図３では参
照番号９６で示されている。
【００３８】しかし、図３から分かるように、作動チャ
ンバ６０内の圧力（曲線８８）は、吸込み行程の間、決
して約０．２〜０．３ｂａｒよりも下には下がらない。
吸入室６２内の圧力が２ｂａｒのときは、作動チャンバ
６０と吸込み行程２との間の圧力差も最大で約１．７〜
１．８ｂａｒである。しかしながら、この圧力差は、圧
縮バネ７２による加圧に抗して弁部材６６を弁座６４か
ら引き離すには十分ではない。つまりこの場合、吸入弁
７８はそもそも開かず、したがって、燃料も全く作動チ
ャンバ６０に達することができない。
ンバ６０内の圧力（曲線８８）は、吸込み行程の間、決
して約０．２〜０．３ｂａｒよりも下には下がらない。
吸入室６２内の圧力が２ｂａｒのときは、作動チャンバ
６０と吸込み行程２との間の圧力差も最大で約１．７〜
１．８ｂａｒである。しかしながら、この圧力差は、圧
縮バネ７２による加圧に抗して弁部材６６を弁座６４か
ら引き離すには十分ではない。つまりこの場合、吸入弁
７８はそもそも開かず、したがって、燃料も全く作動チ
ャンバ６０に達することができない。
【００３９】圧力制限弁３４の制御は、開ループ制御／
閉ループ制御装置４２によって信号に依存して行われ
る。なお、開ループ制御／閉ループ制御装置４２は、こ
の信号を位置センサ４４から受け取る。高圧燃料ポンプ
２２から供給される燃料量は、このように、内燃機関の
使用者が所望するトルクに依存して調整することが可能
である。燃料システム１０を作動させるこの方法は、コ
ンピュータプログラムとして開ループ制御／閉ループ制
御装置４２のメモリ内に格納されている。
閉ループ制御装置４２によって信号に依存して行われ
る。なお、開ループ制御／閉ループ制御装置４２は、こ
の信号を位置センサ４４から受け取る。高圧燃料ポンプ
２２から供給される燃料量は、このように、内燃機関の
使用者が所望するトルクに依存して調整することが可能
である。燃料システム１０を作動させるこの方法は、コ
ンピュータプログラムとして開ループ制御／閉ループ制
御装置４２のメモリ内に格納されている。
【図１】燃料システムの基本図であり、第２燃料ポンプ
は部分的に断面図で示されている。
は部分的に断面図で示されている。
【図２】図１の第２燃料ポンプの部分の断面図である。
【図３】ピストン行程、作動チャンバ内の圧力、第２燃
料ポンプの吸入弁の上流の圧力、及びこの吸入弁の開弁
持続時間を、燃料ポンプの駆動軸の角度に亘って示した
ダイアグラムである。
料ポンプの吸入弁の上流の圧力、及びこの吸入弁の開弁
持続時間を、燃料ポンプの駆動軸の角度に亘って示した
ダイアグラムである。
１０ 燃料システム
１２ 燃料タンク
１４ 燃料
１６ 第１の燃料ポンプ
１８ 燃料ライン
２０ 燃料ライン
２２ 第２の燃料ポンプ
２４ 分岐ライン
２６ 流量スロットル
２８ 駆動／クランクルーム
３０ リターンライン
３２ 接続ライン
３４ 圧力制限弁
３６ 燃料マニホルド
３８ 噴射弁
４０ 燃焼室
４２ 制御装置
４４ 位置センサ
４６ａ，４６ｂ，４６ｃ シリンダ
４８ａ，４８ｂ，４８ｃ ピストン
５０ 偏心軸
５１ ハブリング
５２ シリンダヘッド
５４ シリンダライナ
５６ 圧縮バネ
５８ 止り穴
６０ 作動チャンバ
６２ 吸入室
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｆ０２Ｍ 51/00 Ｆ０２Ｍ 51/00 Ａ
55/02 ３５０ 55/02 ３５０Ｅ
(72)発明者 ヴォルフガング ブロズィッヒ
ドイツ連邦共和国 シュヴェービッシュ−
グミュント グスタフ−ロイテルト−シュ
トラーセ １
(72)発明者 ゴーデハルト ネントヴィッヒ
ドイツ連邦共和国 シュツツトガルト メ
ッツィンガー シュトラーセ 25
Ｆターム(参考） 3G066 AB02 AC01 AC09 AD02 BA61
CA04T CA05T CA32T CB15
CE13 CE22 DA01 DA06 DC18
3G301 JA19 LB17 LC06 MA15 MA28
NC01 ND03 PB08Z
Claims (14)
- 【請求項１】 例えば直噴式である内燃機関を作動させ
るための方法であって、 前記内燃機関では、第１の燃料ポンプ（１６）によって
燃料タンク（１２）から燃料（１４）が供給され、 供給された燃料（１４）の少なくとも一部は、少なくと
も１つの吸入弁（７８）を介して、容積式ポンプとして
形成された第２の燃料ポンプ（２２）の少なくとも１つ
の作動チャンバ（６０）に達し、 前記第２のポンプは燃料を燃料マニホルド（３６）に供
給する形式の方法において、 前記吸入弁を、前記作動チャンバ（６０）と前記吸入弁
（７８）の上流に位置する領域（６２，７６，２０）と
の間の圧力差が所定の圧力差であるときに開き、 前記吸入弁（７８）の上流の圧力を変化させることによ
り、前記吸入弁（７８）の相対的な開弁持続時間（９
０，９４）と、ひいては前記第２の燃料ポンプ（２２）
の作動チャンバ（６０）に達する燃料量とを変化させる
ことを特徴とする、内燃機関を作動させるための方法。 - 【請求項２】 前記吸入弁（７８）の最大開弁持続時間
（９０）を達成するために、前記吸入弁（７８）の上流
に位置する領域（２０，６２，７６）の圧力を、ほぼ前
記第１の燃料ポンプ（１６）の最大許容圧力に相当する
圧力（８６）にまで高める、請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 前記吸入弁（７８）の最小持続時間を達
成するために、前記吸入弁（７８）の上流に位置する領
域（２０，６２，７６）の圧力を、ほぼ前記第２の燃料
ポンプ（１６）の潤滑に最低限必要な圧力に相当する圧
力（９６）にまで下げる、請求項１又は２に記載の方
法。 - 【請求項４】 前記吸入弁（７８）は、当該吸入弁（７
８）の上流に位置する領域（２０，６２，７６）の圧力
が最小のときには開かない、請求項１から３のいずれか
１項に記載の方法。 - 【請求項５】 前記第２の燃料ポンプ（２２）の吸入弁
（７８）の目標開弁持続時間及び／又は前記第２の燃料
ポンプ（２２）の吸入弁（７８）の上流に位置する領域
（２０，６２，７６）の目標圧力を、少なくとも間接的
に、前記内燃機関の所望の駆動トルクから求める、請求
項１から４のいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項６】 コンピュータ上で実行した際に、請求項
１から５のいずれか１項に記載の方法を実行するのに適
していることを特徴とする、コンピュータプログラム。 - 【請求項７】 メモリ、例えばフラッシュメモリに記憶
された、請求項６記載のコンピュータプログラム。 - 【請求項８】 内燃機関の少なくとも１つの機能を開ル
ープ制御及び／又は閉ループ制御するための開ループ制
御及び／又は閉ループ制御式制御装置（４２）におい
て、 請求項６または７に記載のコンピュータプログラムを備
えていることを特徴とする、開ループ制御及び／又は閉
ループ制御式装置。 - 【請求項９】 例えば直噴式である内燃機関の燃料シス
テムであって、 燃料タンク（１２）と、該燃料タンク（１２）から燃料
を供給する第１の燃料ポンプ（１６）と、少なくとも１
つの作動チャンバ（６０）を有する容積式ポンプとして
形成された第２の燃料ポンプ（２２）とを有し、 前記作動チャンバの吸入側は吸入弁（７８）を介して前
記第１の燃料ポンプ（１６）と接続されており、排出側
は燃料マニホルド（３６）と接続されている形式の燃料
システムにおいて、 前記吸入弁は、前記作動チャンバ（６０）と前記吸入弁
（７８）の上流に位置する領域（２０，６２，７６）と
の間の圧力差が所定の圧力差であるときに開き、 圧力調整装置（３４）が設けられており、該圧力調整装
置によって、前記吸入弁（７８）の上流に位置する領域
（２０，６２，７６）の圧力を調整することができ、こ
れにより、前記吸入弁（７８）の相対的な開弁持続時間
（９０，９４）ないしは前記第２の燃料ポンプ（２２）
の作動チャンバ（６０）に達する燃料量を制御すること
ができることを特徴とする燃料システム。 - 【請求項１０】 前記吸入弁は予備締付けされたチェッ
クバルブ（７８）である、請求項９記載の燃料システ
ム。 - 【請求項１１】 前記圧力調整装置は電気的に調整可能
な圧力制限弁（３４）を有し、 前記圧力制限弁の排出側はリターンライン（３０）と接
続されている、請求項９又は１０に記載の燃料システ
ム。 - 【請求項１２】 前記吸入弁（７８）は、前記吸入弁の
上流に位置する領域（２０，６２，７６）の圧力が、前
記圧力制限弁（３４）の最小開弁圧の範囲内にあるとき
には、閉じたままである、請求項９から１１のいずれか
１項に記載の燃料システム。 - 【請求項１３】 前記吸入弁（７８）は、前記吸入弁
（２２）の上流に位置する領域（２０，６２，７６）の
圧力が、前記圧力制限弁（３４）の最大開弁圧の範囲内
にあるときには、実質的に前記第２の燃料ポンプ（２
２）の吸込み行程全体の間開いている、請求項９から１
２のいずれか１項に記載の燃料システム。 - 【請求項１４】 前記圧力制限弁（３４）の開弁圧は無
通電状態のとき最小である、請求項９から１３のいずれ
か１項に記載の燃料システム。
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