JP2002372030A - Crankshaft bearing device - Google Patents
Crankshaft bearing deviceInfo
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- bearing
- main body
- bearing device
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- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 インサートの結合力が大きく、しかも軸受装
置の小型化が可能なクランク軸の軸受装置を提供する。
【解決手段】 内燃機関のクランク軸4の軸受装置は、
クランク軸4のジャーナル部51〜55を支持する軸受
支持壁111〜115とベアリングキャップ121〜125
とを備え、両者は、本体部111a〜115a,121a〜125a
と、本体部11 1a〜115a,121a〜125aに鋳込まれてク
ランク軸4を回転可能に支持するインサート14,15とを
有すると共に、1対のボルトにより相互に結合される。
インサート14,15の外周面14a,15aには、クランク軸4
の回転軸線L1から前記ボルトまでの最短距離の範囲内で
径方向に突出して本体部に埋設される多数の凸部16が、
軸方向に間隔をおいてかつ周方向に渡って設けられる。
そして、各凸部16は、径方向外方に向かって傾斜してい
る。
(57) [Summary]
PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a bearing having a large insert coupling force and a bearing device.
Provided is a crankshaft bearing device that can be downsized.
SOLUTION: A bearing device for a crankshaft 4 of an internal combustion engine includes:
Journal part 5 of crankshaft 41~ 55Supporting bearing
Support wall 111~ 115And bearing cap 121~ 125
And both of the main body 111a ~ 115a, 121a ~ 125a
And the main body 11 1a ~ 115a, 121a ~ 125cast into a
Inserts 14 and 15 that rotatably support the rank shaft 4
And are interconnected by a pair of bolts.
A crankshaft 4 is provided on the outer peripheral surfaces 14a and 15a of the inserts 14 and 15.
Within the shortest distance from the rotation axis L1 to the bolt
A number of convex portions 16 that protrude in the radial direction and are embedded in the main body,
It is provided at intervals in the axial direction and over the circumferential direction.
Each convex portion 16 is inclined outward in the radial direction.
You.
Description
【0001】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関のクラン
ク軸の軸受装置に関し、詳細には、少なくとも1組の1
対の軸受支持部材であって、本体部と該本体部に鋳込ま
れて内周側でクランク軸を回転可能に支持するインサー
トとを有する軸受支持部材を備えるクランク軸の軸受装
置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a bearing device for a crankshaft of an internal combustion engine, and more particularly to at least one set of one or more bearings.
The present invention relates to a bearing device for a crankshaft, comprising a pair of bearing support members, the bearing support members having a main body and an insert cast into the main body and rotatably supporting the crankshaft on the inner peripheral side.
【0002】[0002]
【従来の技術】従来、この種のクランク軸の軸受装置と
して、特開平9−126223号公報に開示されたクラ
ンク軸の軸受装置が知られている。この軸受装置は、1
対のボルトにより結合される2つの軸受部分を備え、各
軸受部分は、周囲鋳造部品に埋め込まれるインサートを
含んでいる。各インサートは、クランク軸の一部を収容
する軸受穴の一部が形成される半円形の支持体と、該支
持体から半径方向外側に軸受部分内に延びると共に貫通
穴を有するウェブと、該ウェブの外端に肉厚の部分とを
備え、さらに前記1対のボルトが、各インサートを貫通
して周囲鋳造部品を締結する。2. Description of the Related Art Conventionally, as a crankshaft bearing device of this type, a crankshaft bearing device disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 9-126223 has been known. This bearing device is 1
There are two bearing portions joined by a pair of bolts, each bearing portion including an insert that is embedded in a surrounding cast part. Each insert includes a semi-circular support in which a portion of a bearing hole for receiving a portion of a crankshaft is formed, a web extending radially outward from the support into the bearing portion, and having a through-hole; A thickened portion is provided at the outer end of the web, and the pair of bolts extend through each insert to fasten the peripherally cast part.
【0003】そして、例えば、変速クラッチを備えた車
両に搭載された内燃機関で、変速クラッチの接続に伴う
軸方向力がクランク軸に作用する場合のように、クラン
ク軸を軸方向に移動させる軸方向力が作用して、該軸方
向力が、クランク軸と支持体との間に存する潤滑油の粘
性により、クランク軸から潤滑油を介して支持体に伝達
され、軸受部分に対してインサートを軸方向に移動させ
ようとするときにも、前記従来技術によれば、インサー
トに設けられた貫通穴を有するウェブおよび肉厚の部
分、さらにはインサートを貫通して周囲鋳造部品にねじ
込まれるボルトにより、インサートと周囲鋳造部品との
結合力が大きくされているので、インサートが周囲鋳造
部品に対して移動することはないと考えられる。[0003] For example, in an internal combustion engine mounted on a vehicle equipped with a shift clutch, an axis for moving the crankshaft in the axial direction as in a case where an axial force accompanying the connection of the shift clutch acts on the crankshaft. The directional force acts, and the axial force is transmitted to the support from the crankshaft via the lubricating oil due to the viscosity of the lubricating oil existing between the crankshaft and the support, and the insert is inserted into the bearing portion. According to the prior art, even when the axial movement is to be performed, a web having a through hole provided in the insert and a thick portion, and even a bolt that is screwed through the insert and into a surrounding cast part are used. Since the bonding force between the insert and the surrounding cast part is increased, it is considered that the insert does not move with respect to the surrounding cast part.
【0004】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記従
来技術では、インサートと周囲鋳造部品との結合力を大
きくするために、支持体から径方向外方に延びると共に
貫通穴を有するウェブと、ウェブの外端に肉厚の部分を
備え、さらに1対のボルトが各インサートを貫通する構
造となっているため、インサートが径方向に大きくなっ
て、軸受装置が大型化する難点があった。However, in the above prior art, in order to increase the bonding force between the insert and the surrounding cast part, a web extending radially outward from the support and having a through hole, Since the outer end is provided with a thick part and a pair of bolts penetrate each insert, the insert becomes large in the radial direction, and there is a problem that the bearing device becomes large.
【0005】本発明は、このような事情に鑑みてなされ
たものであり、請求項1ないし請求項5記載の発明は、
インサートの結合力が大きく、しかも軸受装置の小型化
が可能なクランク軸の軸受装置を提供することを目的と
する。また、請求項3記載の発明は、さらに、より長期
に渡ってインサートと本体部との結合力を維持すること
を目的とし、請求項5記載の発明は、インサートの成形
を容易にすると共に、コスト削減を図ることを目的とす
る。The present invention has been made in view of such circumstances, and the inventions according to claims 1 to 5 are:
It is an object of the present invention to provide a crankshaft bearing device in which the coupling force of an insert is large and the size of the bearing device can be reduced. The third aspect of the present invention further aims to maintain the bonding force between the insert and the main body for a longer period, and the fifth aspect of the present invention facilitates the molding of the insert. The purpose is to reduce costs.
【0006】[0006]
【課題を解決するための手段および発明の効果】請求項
1記載の発明は、クランク軸を回転可能に支持する1対
の軸受支持部材が締結部材により相互に結合される内燃
機関のクランク軸の軸受装置において、前記1対の軸受
支持部材の少なくとも一方は、本体部と、該本体部に鋳
込まれて内周側で前記クランク軸を回転可能に支持する
インサートとを有し、該インサートの外周面には、前記
クランク軸の回転軸線から前記締結部材までの最短距離
の範囲内で径方向に突出して前記本体部に埋設される多
数の凸部が、軸方向に間隔をおいてかつ周方向に渡って
設けられるクランク軸の軸受装置である。SUMMARY OF THE INVENTION According to the first aspect of the present invention, there is provided a crankshaft for an internal combustion engine in which a pair of bearing support members for rotatably supporting a crankshaft are connected to each other by a fastening member. In the bearing device, at least one of the pair of bearing support members has a main body, and an insert that is cast into the main body and rotatably supports the crankshaft on the inner peripheral side, On the outer peripheral surface, a number of protrusions projecting in the radial direction within the shortest distance from the rotation axis of the crankshaft to the fastening member and embedded in the main body are spaced apart in the axial direction and circumferentially. It is a bearing device of a crankshaft provided in a direction.
【0007】この請求項1記載の発明によれば、クラン
ク軸を回転可能に支持する1対の軸受支持部材の少なく
とも一方に設けられるインサートの外周面には、径方向
に突出する多数の凸部が、軸方向に間隔をおいて、かつ
周方向に渡って設けられるので、多数の凸部の軸方向で
の間には、本体部の材料が介在するため、インサートと
本体部との大きな結合力が得られる。しかも、凸部が設
けられる範囲は、クランク軸の回転軸線から軸受支持部
材相互を締結する締結部材までの最短距離の範囲内であ
るため、全ての凸部が、インサートの外周面で、締結部
材よりも径方向外方に突出することがないので、軸受支
持部材が小型化され、ひいては軸受装置が小型化され
る。According to the first aspect of the present invention, a large number of radially projecting projections are formed on the outer peripheral surface of the insert provided on at least one of the pair of bearing support members that rotatably support the crankshaft. Are provided at intervals in the axial direction and over the circumferential direction, so that the material of the main body part is interposed between the many convex parts in the axial direction, so that a large coupling between the insert and the main body part is achieved. Power is gained. Moreover, since the range in which the protrusions are provided is within the range of the shortest distance from the rotation axis of the crankshaft to the fastening member that fastens the bearing support members to each other, all the protrusions are formed on the outer peripheral surface of the insert by the fastening member. Since it does not protrude outward in the radial direction, the size of the bearing support member is reduced, and the size of the bearing device is reduced.
【0008】請求項2記載の発明は、請求項1記載のク
ランク軸の軸受装置において、前記外周面は、軸方向で
前記インサートに隣接するスラスト軸受に対して径方向
で重なる位置にあるものである。According to a second aspect of the present invention, in the crankshaft bearing device according to the first aspect, the outer peripheral surface is located at a position radially overlapping a thrust bearing adjacent to the insert in the axial direction. is there.
【0009】この請求項2記載の発明によれば、請求項
1記載の発明の効果に加えて、次の効果が奏される。す
なわち、インサートの外周面が径方向でスラスト軸受と
重なるので、スラスト軸受の径方向外方のスペースを利
用することにより、限られた軸方向寸法内で、該外周面
をその分大きくすることができ、したがって凸部を、前
記軸方向寸法内で、一層多く設けることが可能となっ
て、内燃機関の軸方向での大型化を回避したうえで、イ
ンサートと本体部との強固な結合が実現できる。According to the second aspect of the present invention, the following effect is obtained in addition to the effect of the first aspect of the present invention. That is, since the outer peripheral surface of the insert overlaps with the thrust bearing in the radial direction, the outer peripheral surface can be enlarged by a corresponding amount within the limited axial dimension by using the radially outer space of the thrust bearing. Therefore, it is possible to provide more protrusions within the above-described axial dimension, and to avoid the increase in the size of the internal combustion engine in the axial direction, and realize a strong connection between the insert and the main body. it can.
【0010】請求項3記載の発明は、請求項1または請
求項2記載のクランク軸の軸受装置において、前記凸部
は、径方向外方に向かって、前記クランク軸に作用する
最大の軸方向力の向きとは反対向きに傾斜しているもの
である。According to a third aspect of the present invention, in the bearing device for a crankshaft according to the first or second aspect, the convex portion acts radially outward on the maximum axial direction acting on the crankshaft. It is inclined in the direction opposite to the direction of the force.
【0011】この請求項3記載の発明によれば、引用さ
れた請求項記載の発明の効果に加えて、次の効果が奏さ
れる。すなわち、凸部が傾斜していることにより、外周
面からの凸部の突出長さを比較的長くして、本体部との
接触面積を大きくして結合力を増大させる場合にも、外
周面からの凸部の径方向への突出の度合いが抑制される
ことになって、軸受装置の小型化に寄与できる。さら
に、凸部が、径方向外方に向かって、クランク軸に作用
する最大の軸方向力の向きとは反対向きに傾斜している
ことから、この最大の軸方向力がクランク軸に作用した
とき、インサートに伝達される該軸方向力に基づいて凸
部に作用する本体部からの反力は、凸部を外周面寄りに
押さえつける方向の力となるので、応力集中に起因する
凸部とインサートの外周面との結合力の低下が抑制され
て、凸部が本体部から剥がれにくくなり、凸部によるイ
ンサートと本体部との間の結合力の低下が防止されて、
より長期に渡ってインサートと本体部との強固な結合力
を維持することができる。According to the third aspect of the present invention, the following effects are obtained in addition to the effects of the cited invention. In other words, since the protrusions are inclined, the protrusion length of the protrusions from the outer peripheral surface is relatively long, and the contact area with the main body is increased to increase the coupling force. The degree of protrusion of the convex portion from the radial direction is suppressed, which can contribute to downsizing of the bearing device. Further, since the convex portion is inclined radially outward in a direction opposite to the direction of the maximum axial force acting on the crankshaft, the maximum axial force acts on the crankshaft. At this time, the reaction force from the main body portion acting on the convex portion based on the axial force transmitted to the insert becomes a force in a direction of pressing the convex portion toward the outer peripheral surface, so that the convex portion caused by stress concentration A decrease in the bonding force with the outer peripheral surface of the insert is suppressed, the protrusion is less likely to peel off from the main body, and a decrease in the bonding force between the insert and the main body due to the protrusion is prevented,
A strong bonding force between the insert and the main body can be maintained for a longer period.
【0012】請求項4記載の発明は、請求項1ないし請
求項3のいずれか1項記載のクランク軸の軸受装置にお
いて、前記凸部は、前記外周面との接続部である基部と
該基部に連なる先端部とを有し、前記凸部における周方
向での最大幅が、前記基部ではなく、前記先端部にあ
り、該先端部は前記本体部と冶金結合しているものであ
る。According to a fourth aspect of the present invention, in the bearing device for a crankshaft according to any one of the first to third aspects, the convex portion includes a base portion that is a connection portion with the outer peripheral surface, and the base portion. And the maximum width in the circumferential direction of the convex portion is not the base portion but the distal end portion, and the distal end portion is metallurgically bonded to the main body portion.
【0013】この請求項4記載の発明によれば、引用さ
れた請求項記載の発明の効果に加えて、次の効果が奏さ
れる。すなわち、周方向での凸部の最大幅が、基部では
なく、先端部にあるので、凸部が本体部から離脱しにく
くなって、インサートと本体部とが強固に結合され、さ
らに最大幅を有する先端部では、凸部と本体部との冶金
結合がなされて、両者の結合力がさらに大きくなるの
で、インサートと本体部とが一層強固に結合される。According to the invention described in claim 4, in addition to the effects of the invention described in the cited claims, the following effects are exerted. That is, since the maximum width of the convex portion in the circumferential direction is not at the base portion but at the distal end portion, the convex portion is difficult to be detached from the main body portion, the insert and the main body portion are firmly connected, and the maximum width is further increased. At the tip portion, the metallurgical connection between the convex portion and the main body portion is made, and the bonding strength between them is further increased, so that the insert and the main body portion are more firmly connected.
【0014】請求項5記載の発明は、請求項1ないし請
求項4のいずれか1項記載のクランク軸の軸受装置にお
いて、前記インサートは、前記凸部と共に押出し成形に
より成形された部材であるものである。According to a fifth aspect of the present invention, in the crankshaft bearing device according to any one of the first to fourth aspects, the insert is a member formed by extrusion molding together with the projection. It is.
【0015】この請求項5記載の発明によれば、引用さ
れた請求項記載の発明の効果に加えて、次の効果が奏さ
れる。すなわち、インサートは、多数の凸部と共に押出
し成形により成形されるので、凸部を有するインサート
の成形が容易であり、しかもコスト削減ができる。According to the invention described in claim 5, in addition to the effects of the invention described in the cited claims, the following effects are exerted. That is, since the insert is formed by extrusion molding together with a large number of convex portions, molding of the insert having the convex portions is easy, and the cost can be reduced.
【0016】なお、この明細書において、特に断らない
限り、「軸方向」とは、クランク軸の回転軸線が延びる
方向を意味し、「径方向」とは、該回転軸線を中心線と
した放射方向を意味し、「周方向」とは、該回転軸線を
中心とした周方向を意味する。In this specification, unless otherwise specified, "axial direction" means a direction in which the rotation axis of the crankshaft extends, and "radial direction" means radiation with the rotation axis as a center line. The term “circumferential direction” means a circumferential direction around the rotation axis.
【0017】[0017]
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例を図1〜図
11を参照して説明する。図1〜図3を参照すると、本
発明が適用される内燃機関Eは、車両に搭載される頭上
カム軸式の直列4気筒4サイクル内燃機関であり、それ
ぞれにピストンが摺動可能に嵌合される4つのシリンダ
21〜24が一体に結合されて成形されたシリンダブロ
ック1の上面には、シリンダヘッドが結合され、シリン
ダブロック1の下面には、シリンダブロック1の下部と
共にクランク室3を形成するオイルパンが結合される。
クランク室3内に収容されるクランク軸4は、前記各ピ
ストンと前記シリンダヘッドとの間に形成される燃焼室
に発生する燃焼圧力で往復駆動される前記ピストンによ
り、コンロッドを介して回転駆動される。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS An embodiment of the present invention will be described below with reference to FIGS. 1 to 3, an internal combustion engine E to which the present invention is applied is an overhead camshaft type in-line 4-cylinder 4-cycle internal combustion engine mounted on a vehicle, and a piston is slidably fitted to each of them. the upper surface of the cylinder block 1 four cylinders 21 to 24 is molded integrally coupled to being, a cylinder head is coupled to the lower surface of the cylinder block 1, the crank chamber 3 with the lower portion of the cylinder block 1 Are combined.
The crankshaft 4 accommodated in the crank chamber 3 is rotationally driven via a connecting rod by the piston reciprocally driven by a combustion pressure generated in a combustion chamber formed between each piston and the cylinder head. You.
【0018】一体式のクランク軸4は、軸方向に離隔す
る5つのジャーナル部51〜55を有し、さらに、隣接
するジャーナル部51,52;52,53;53,
54;5 4,55の間で、クランク軸4の回転軸線L1か
ら径方向に延びるクランクアームおよびバランスウエイ
トからなる1対のクランクウェブ6と、回転軸線L1から
径方向に変位した一端部で該1対のクランクウェブ6を
連結すると共に、前記コンロッドを枢支するクランクピ
ン7とを備える。また、クランク軸4の一方の軸端部に
は、変速機へのクランク軸4の回転の伝達および遮断を
行う変速クラッチが連結される連結部8が設けられ、そ
の他方の軸端部には、前記シリンダヘッドに支持される
カム軸を回転駆動するためのチェーンが巻回される駆動
スプロケット9が設けられる。The integral crankshaft 4 is separated in the axial direction.
5 journals 51~ 55And further adjacent
Journal part 51, 52; 52, 53; 53,
54; 5 4, 55Between the rotation axis L1 of the crankshaft 4
Crank arm and balance way extending radially from
From a pair of crank webs 6 consisting of
At a radially displaced end, the pair of crank webs 6
A crank pin for connecting and connecting the connecting rod
And 7. Also, at one shaft end of the crankshaft 4
Transmits and interrupts the rotation of the crankshaft 4 to the transmission.
And a connecting portion 8 to which a shifting clutch to be connected is provided.
The other shaft end is supported by the cylinder head
Drive in which a chain for rotating the camshaft is wound
A sprocket 9 is provided.
【0019】そして、クランク軸4は、軸方向に離隔す
る5つのジャーナル部51〜55にて、ジャーナル軸受
としての滑り軸受からなる5つのメイン軸受10を介して
5組の1対の軸受支持部材から構成される軸受装置に回
転可能に支持される。各組の1対の軸受支持部材は、シ
リンダブロック1の壁で構成される一方の軸受支持部材
としての軸受支持壁111〜115と、各軸受支持壁111〜
115に1対の締結部材であるボルトB1,B2により締結さ
れる他方の軸受支持部材としてのベアリングキャップ12
1〜125とから構成され、半円柱形状の軸受溝を有する
各軸受支持壁11 1〜115と半円柱状の軸受溝を有する各
ベアリングキャップ121〜125とが1対のボルトB1,B2
により結合されて形成される円形断面を有する軸受孔13
内に、半割りにされた2つの半円筒状のメイン軸受半体
10a,10bから構成される円筒状のメイン軸受10が支持さ
れる。The crankshaft 4 is separated in the axial direction.
5 journals 51~ 55In, journal bearing
Through five main bearings 10 consisting of sliding bearings as
The bearing device is composed of five pairs of bearing support members.
Rollably supported. Each pair of bearing support members is
One bearing support member constituted by the wall of the cylinder block 1
Bearing support wall 11 as1~ 115And each bearing support wall 111~
115To each other with bolts B1 and B2
Bearing cap 12 as the other bearing support member
1~ 125And has a semi-cylindrical bearing groove
Each bearing support wall 11 1~ 115And each with a semi-cylindrical bearing groove
Bearing cap 121~ 125And a pair of bolts B1, B2
Bearing hole 13 having a circular cross-section formed by joining
Within two half-cylindrical main bearing halves
The cylindrical main bearing 10 composed of 10a and 10b is supported.
It is.
【0020】各軸受支持壁111〜115は、シリンダブロ
ック1の一部で構成されて、1対のボルトB1,B2がそれ
ぞれ螺合する1対のねじ孔H1,H2を有する本体部111a
〜11 5aと、シリンダブロック1の鋳造時に本体部111a
〜115aに鋳込まれるインサート14とを有する。インサ
ート14は、メイン軸受半体10a,10bを保持する前記軸受
溝を形成する内周面と、径方向に突出する突起状の多数
の凸部16が設けられた外周面14a,15aとを有する半円筒
状の部材であり、後述するように押出し成形により成形
される。そして、インサート14が本体部111a〜115aに
鋳込まれた状態では、各凸部16の全体が本体部111a〜1
15aに埋め込まれており、これにより、本体部111a〜1
15aとインサート14とが強固に結合される。Each bearing support wall 111~ 115Is a cylinder blow
And a pair of bolts B1 and B2
A main body 11 having a pair of screw holes H1 and H2 to be screwed respectively.1a
~ 11 5a and the main body 11 when the cylinder block 1 is cast.1a
~ 115a to be cast into a. Insa
The bearing 14 holds the main bearing halves 10a, 10b.
An inner peripheral surface that forms a groove and a large number of protrusions that protrude in the radial direction
Semicircular cylinder having outer peripheral surfaces 14a and 15a provided with convex portions 16 of
Shaped member, formed by extrusion as described later
Is done. Then, the insert 14 is attached to the main body 111a ~ 115a
In the cast state, each of the projections 16 is entirely1a ~ 1
15embedded in the main body 111a ~ 1
15a and the insert 14 are firmly connected.
【0021】一方、各ベアリングキャップ121〜12
5は、1対のボルトB1,B2がそれぞれ挿通される1対の
挿通孔H3,H4を有する本体部121a〜125aと、ベアリン
グキャップ121〜125の鋳造時に、本体部121a〜125a
に1対のボルトB1,B2が挿通される部分の間で鋳込まれ
るインサート15とを有する。インサート15は、インサー
ト14と同様に、メイン軸受半体10a,10bを保持する前記
軸受溝を形成する内周面と、径方向に突出する突起状の
多数の凸部16が設けられた外周面14a,15aとを有する半
円筒状の部材であり、押出し成形により成形される。そ
して、インサート15が本体部121a〜125aに鋳込まれた
状態では、各凸部16が本体部121a〜125aに埋め込まれ
ており、これにより、本体部121a〜125aとインサート
15とが強固に結合される。[0021] On the other hand, each bearing cap 12 1 to 12
5 includes a body portion 12 1 A~12 5 a bolt B1, B2 of the pair has an insertion hole H3, H4 pair being respectively inserted, at the time of casting of the bearing cap 12 1 to 12 5, the main body portion 12 1 a~12 5 a
And an insert 15 cast between portions where a pair of bolts B1 and B2 are inserted. Similarly to the insert 14, the insert 15 has an inner peripheral surface forming the bearing groove for holding the main bearing halves 10a and 10b, and an outer peripheral surface provided with a large number of projections 16 projecting in the radial direction. A semi-cylindrical member having 14a and 15a, and is formed by extrusion. In a state in which the insert 15 is cast into the body portion 12 1 a~12 5 a, the convex portions 16 is embedded in the body portion 12 1 a~12 5 a, thereby, the body portion 12 1 a ~12 5 a and the insert
15 is firmly bound.
【0022】それゆえ、1組の各軸受支持壁111〜115
およびベアリングキャップ121〜12 5において、両イン
サート14,15は、その内周側でメイン軸受10を介してジ
ャーナル部51〜55を支持することで、クランク軸4
を回転可能に支持する。そして、インサート14,15の成
形材料には、シリンダブロック1の本体部111a〜11 5a
およびベアリングキャップ121〜125の本体部121a〜1
25aの成形材料であるアルミニウム合金よりもSiの含
有量が多くて線膨張係数が小さいアルミニウム合金が使
用される。このようなインサート14,15によれば、温度
変化による軸受孔13の径の変化が小さくなって、ジャー
ナル部51〜55と軸受孔13との間に形成されるクリア
ランスに起因して発生する振動および騒音の発生が抑制
され、内燃機関Eの振動騒音性能が向上する。しかも、
アルミニウム合金製のインサート14,15は鋼系材料から
なるインサートに比べて軽量であるため、内燃機関Eの
軽量化ができる。Therefore, a set of each bearing support wall 111~ 115
And bearing cap 121~ 12 5In both in
The supports 14 and 15 are mounted on the inner peripheral side via the main bearing 10.
Journal part 51~ 55By supporting the crankshaft 4
Is rotatably supported. And the formation of inserts 14 and 15
The main body 11 of the cylinder block 11a ~ 11 5a
And bearing cap 121~ 125Body part 121a ~ 1
Two5a containing Si more than the aluminum alloy
Aluminum alloy with large amount and small coefficient of linear expansion is used.
Used. According to such inserts 14, 15, the temperature
The change in the diameter of the bearing hole 13 due to the change
Null part 51~ 55Clear formed between the bearing hole 13
Suppression of vibration and noise caused by lance
As a result, the vibration noise performance of the internal combustion engine E is improved. Moreover,
Aluminum alloy inserts 14 and 15 are made of steel
Of the internal combustion engine E
Lighter weight can be achieved.
【0023】また、図4(A),(B)を併せて参照す
ると、中央のジャーナル部53を支持する軸受支持壁11
3およびベアリングキャップ123の軸方向に隣接して、
クランク軸4のスラスト軸受としてのすべり軸受である
半割りにされた2つの半円環状のスラストメタル半体17
a,17bから構成される円環状の1対のスラストメタル17
が、ジャーナル部53に、その外周面に沿って保持され
る。すなわち、各インサート14,15の軸方向の両側面に
は、その内周面に連なる凹んだ段部14b,15bが周方向に
半円環状に延びて設けられ、該段部14b,15bにスラスト
メタル半体17a,17bが嵌入される。さらに、ベアリング
キャップ121〜125のインサート15の段部15bに嵌入さ
れるスラストメタル半体17bには、図4に示されるよう
に、径方向外方に突出する係止部17b1が形成されてお
り、該係止部17b1がインサート14,15に形成された対
応する溝に嵌入することで、スラストメタル17の回止め
がなされる。なお、17a2,17b2は、各スラストメタル
半体17a,17bに設けられて、潤滑油の油路を形成する溝
である。Further, FIG. 4 (A), the referring also to (B), the bearing support wall 11 which supports the center of the journal portion 5 3
3 and adjacent to the axial direction of the bearing cap 12 3,
Two halved semi-annular thrust metal halves 17 which are sliding bearings as thrust bearings of the crankshaft 4
a pair of annular thrust metal 17 composed of a and 17b
But the journal portion 5 3, is held along its outer peripheral surface. That is, on both sides in the axial direction of each of the inserts 14 and 15, concave steps 14b and 15b connected to the inner peripheral surface thereof are provided extending in a semicircular shape in the circumferential direction, and the thrusts are provided on the steps 14b and 15b. The metal halves 17a and 17b are fitted. Furthermore, the thrust metal half 17b, as shown in FIG. 4, the engaging portion 17b 1 which projects radially outwardly formed to be fitted into the stepped portion 15b of the insert 15 of the bearing cap 12 1 to 12 5 The thrust metal 17 is stopped by fitting the engaging portions 17b 1 into corresponding grooves formed in the inserts 14 and 15. 17a 2 and 17b 2 are grooves provided in each of the thrust metal halves 17a and 17b to form an oil passage for lubricating oil.
【0024】そして、1対のスラストメタル17がインサ
ート14,15の段部14b,15bに嵌入することで、インサー
ト14,15の外周面14a,15aは、スラストメタル17の一部
に対して径方向で重なる位置を占めるため、各スラスト
メタル17の径方向外方のスペースを利用して外周面14
a,15aが軸方向に延びる形態となっており、これによ
り、スラストメタル17と径方向で重なる外周面部分14a
1,15a1にも、多数の凸部16が設けられている。The outer peripheral surfaces 14a and 15a of the inserts 14 and 15 have a diameter relative to a part of the thrust metal 17 by the pair of thrust metals 17 being fitted into the steps 14b and 15b of the inserts 14 and 15. In order to occupy the overlapping position in the direction, the outer peripheral surface 14 is
a, 15a extend in the axial direction, whereby the outer peripheral surface portion 14a radially overlapping the thrust metal 17 is formed.
1 , 15a 1 are also provided with a large number of convex portions 16.
【0025】なお、軸受支持壁111〜115、ベアリング
キャップ121〜125、ジャーナル部51〜55、メイン
軸受10およびスラストメタル17の摺動部分には、図3に
示されるように、シリンダブロック1に形成されたメイ
ンギャラリに連通する油路18、さらにインサート14,15
に設けられた油路19を経て、潤滑油が供給される。It should be noted, bearing support wall 11 1 to 11 5, the bearing cap 12 1 to 12 5, the journal portion 5 1 to 5 5, the sliding portion of the main bearing 10 and thrust metal 17, as shown in FIG. 3 The oil passage 18 communicating with the main gallery formed in the cylinder block 1 and the inserts 14 and 15
The lubricating oil is supplied through an oil passage 19 provided in the oil tank.
【0026】ここで、図3を参照して、凸部16について
さらに説明すると、周方向にほぼ均一な厚み(径方向で
の幅)を有する各インサート14,15の外周面14a,15aに
設けられた多数の凸部16(図3では単に符号「16」のみ
で示している。)は、両ボルトB1,B2のうち、回転軸線
L1からの距離が最短となるボルト、この実施例では、両
ボルトB1,B2までの最短距離Sは等しいため、両ボルト
B1,B2までの最短距離Sの範囲内で径方向に突出すると
共に、軸方向に不規則な間隔をおいて軸方向に1列に多
数並んでおり、この軸方向での列が、周方向に、後述す
るダイス20,21に形成されるダイス孔22の溝22bの間隔
に対応した間隔をおいて多数設けられる。Referring to FIG. 3, the protrusion 16 will be further described. The protrusion 16 is provided on the outer peripheral surfaces 14a and 15a of the inserts 14 and 15 having a substantially uniform thickness (width in the radial direction) in the circumferential direction. A large number of the convex portions 16 (indicated only by reference numeral “16” in FIG. 3) are the rotation axes of the bolts B1 and B2.
In this embodiment, since the shortest distance S to both bolts B1 and B2 is equal, both bolts have the shortest distance from L1.
It projects radially within the shortest distance S to B1 and B2, and is arranged in a row in the axial direction at irregular intervals in the axial direction. In addition, a large number are provided at intervals corresponding to the intervals of the grooves 22b of the die holes 22 formed in the dies 20, 21 described later.
【0027】凸部16を模式的に示す図5〜図8を参照す
ると、各凸部16は、各インサート14,15の外周面14a,1
5aとの接続部である基部16aと、外周面14a,15aから径
方向に離隔して該基部16aに連なると共に、湾曲または
屈曲することにより、全体として軸方向で連結部8側に
傾斜することで、外周面14a,15aにオーバハングした先
端部16bとを有する。各凸部16の傾斜方向は、径方向外
方に向かって、クランク軸4に作用する最大の軸方向力
である前記変速クラッチが遮断状態から接続された直後
にクランク軸4に作用する軸方向力F(図1参照)の向
きとは反対向き(図1では右向き)とされる。また、先
端部16bの周方向での最大幅Dは、基部16aのそれよりも
大きく、各凸部16における周方向での最大幅Dとなって
いる。各凸部16のこの形状により、インサート14,15が
本体部111a〜115a,121a〜12 5aに鋳込まれて、多数
の凸部16が本体部111a〜115a,121a〜125aに埋設さ
れた状態では、最大幅Dを有する先端部16bが本体部11
1a〜115a,121a〜125aから離脱しにくくなって、イ
ンサート14,15と本体部111a〜115a,121a〜12 5aと
が機械的に強固に結合される。Referring to FIGS. 5 to 8 which schematically show the convex portion 16.
Then, each convex part 16 becomes the outer peripheral surface 14a, 1 of each insert 14,15.
The diameter from the base 16a, which is the connection part with 5a, and the outer peripheral surfaces 14a, 15a
While being separated from each other in the direction and connected to the base 16a,
By bending, as a whole, on the connecting portion 8 side in the axial direction
The tip that overhangs the outer peripheral surfaces 14a and 15a by tilting
End 16b. The inclination direction of each projection 16 is outside the radial direction
Maximum axial force acting on the crankshaft 4
Immediately after the shift clutch is connected from the disconnected state
Of the axial force F (see FIG. 1) acting on the crankshaft 4
It is set to the opposite direction (to the right in FIG. 1). Also, ahead
The maximum width D in the circumferential direction of the end 16b is larger than that of the base 16a.
The maximum width D in the circumferential direction of each convex portion 16
I have. Due to this shape of each projection 16, the inserts 14, 15
Main unit 111a ~ 115a, 121a ~ 12 5cast into a, many
Of the main body 111a ~ 115a, 121a ~ 125buried in a
In this state, the distal end portion 16b having the maximum width D is
1a ~ 115a, 121a ~ 125It is difficult to separate from a
Inserts 14, 15 and main body 111a ~ 115a, 121a ~ 12 5a and
Are mechanically firmly bonded.
【0028】さらに、図5,図6を参照すると、各凸部
16において、先端部16bの、最大幅Dよりも長い縁を有
する最先端部16b1は、回転軸線L1を含む平面での断面
形状が先細形状になって周方向に延びている。そのた
め、本体部111a〜115a,121a〜125aにインサート1
4,15が鋳込まれる際、ヒートマスが小さいこの最先端
部16b1は、シリンダブロック1およびベアリングキャ
ップ121〜125の成形材料の溶湯の熱が加えられて、高
温となって、この部分の酸化被膜が溶解し、最先端部16
b1と本体部111a〜115a,121a〜125aとが冶金結合
する。これにより、凸部16と本体部111a〜115a,121
a〜125aとの結合力がさらに大きくなり、インサート1
4,15と本体部111a〜115a,121a〜125aとが一層強
固に結合される。しかも、インサート14,15と本体部11
1a〜115a,121a〜125aとの冶金結合は、溶湯が有す
る熱を利用してなされるので、冶金結合をするために予
め凸部16を予熱する必要がなく、本体部111a〜115a,
121a〜125aへのインサート14,15の鋳込み工程が簡素
化される。Further, referring to FIG. 5 and FIG.
In 16, the tip portion 16b, cutting edge portions 16b 1 having a longer edge than the maximum width D extends in the circumferential direction cross-sectional shape of a plane including the rotating axis L1 is tapered shape. Therefore, the main body portion 11 1 a~11 5 a, 12 1 a~12 insert 1 to 5 a
When 4 and 15 are cast, the cutting edge portion 16b 1 heat mass is small, the molten metal of the heat of the molding material of the cylinder block 1 and the bearing cap 12 1 to 12 5 is added, in a high temperature, this part The oxide film of the
b 1 and the main body portion 11 1 a~11 5 a, 12 1 a~12 5 a is metallurgically bonded. Thus, the convex portion 16 and the main body portion 11 1 a~11 5 a, 12 1
bonding force between a~12 5 a is further increased, the insert 1
4, 15 and the main body portion 11 1 a~11 5 a, 12 1 a~12 5 a is more strongly bonded. Moreover, the inserts 14 and 15 and the body 11
1 a~11 5 a, 12 1 a~12 5 metallurgical bond with a, since it is made by utilizing the heat of the molten metal, it is not necessary to preheat the pre-convex portion 16 to the metallurgical bond, the body part 11 1 a~11 5 a,
12 1 a~12 5 casting step of the insert 14, 15 into a is simplified.
【0029】次に、インサート14,15の製造方法につい
て説明する。インサート14,15は、図9(A)に示され
る単一のダイス孔22が設けられたダイス20、または図9
(B)に示される2つのダイス孔22が設けられたダイス
21を使用して、熱間押出し成形により成形される。ダイ
ス21を使用すれば、1回の押出し工程で2つのインサー
ト素材を同時に成形することができる。ダイス孔22は、
図10に示されるように、半円環状の開口22aに、周方
向の幅W,深さHの溝22bが、外周において周方向に等
間隔に形成されている。この実施例では、例えばインサ
ート14の外径が80mm、その厚み(径方向での幅)が1
0mmであるとき、ダイス孔22の溝22bの幅Wが1mm、そ
して深さHが2mmとされる。Next, a method of manufacturing the inserts 14 and 15 will be described. The inserts 14 and 15 are provided with a die 20 provided with a single die hole 22 shown in FIG.
Dice provided with two die holes 22 shown in (B)
21 is formed by hot extrusion. If the die 21 is used, two insert materials can be formed simultaneously in one extrusion process. Die hole 22
As shown in FIG. 10, grooves 22b having a width W and a depth H in the circumferential direction are formed at equal intervals in the circumferential direction on the outer periphery of the semi-annular opening 22a. In this embodiment, for example, the outer diameter of the insert 14 is 80 mm and its thickness (radial width) is 1 mm.
When it is 0 mm, the width W of the groove 22b of the die hole 22 is 1 mm and the depth H is 2 mm.
【0030】そして、図11を参照すると、インサート
14の成形材料であるSiの含有率が高い前記アルミニウ
ム合金の粉末を冷間静水圧により加圧して成形された円
柱状ビレット24は、加熱炉で加熱た後、押出し成形機23
のコンテナ25内に装填される。コンテナ25内のビレット
24は、ダミーブロック26を介してラム27により、押出し
方向Aに所定の押出し速度で押圧されて、ダイス孔22を
通じて流出し、前記インサート素材が成形される。Then, referring to FIG.
The cylindrical billet 24 formed by pressing the powder of the aluminum alloy having a high content of Si as the molding material of 14 by cold isostatic pressure is heated in a heating furnace, and then extruded by an extruder 23.
Loaded in the container 25. Billet in container 25
The insert 24 is pressed by the ram 27 via the dummy block 26 in the extrusion direction A at a predetermined extrusion speed, flows out through the die hole 22, and the insert material is formed.
【0031】図5,図6を参照すると、成形された前記
インサート素材の外周面には、溝22bの位置に対応し
て、各溝22bごとに、押出し方向A(図5,図6におい
て、二点鎖線で示した。)に間隔をおいて、多数の凸部
16が成形される。これら凸部16は、その形状が不揃い
で、かつ押出し方向A(インサート14,15に成形され
て、軸受装置の一部になったときの軸方向に相当。)で
の間隔も不規則なものであるが、前述した基部16aおよ
び先端部16bの寸法関係を満たすものである。このよう
な形状の凸部16は、溝22bの周長が比較的長くなって、
ビレット24がダイス孔22の溝22bを通過するときの溝22b
との接触による引摺り抵抗が大きくなり、しかも溝22b
の寸法が幅Wに比べて深さHが深くなることで、本来、
溝22bごとに押出し方向Aに連続して成形される1条の
凸条が成形されることなく、間欠的なムシレが生じて成
形されるものと考えられる。なお、各凸部16において、
先端部16bは押出し開始端側、基部16aは押出し終了端側
に成形される。Referring to FIGS. 5 and 6, on the outer peripheral surface of the molded insert material, an extruding direction A (see FIGS. 5 and 6) for each groove 22b corresponding to the position of the groove 22b. (Indicated by the two-dot chain line).
16 is molded. These projections 16 have irregular shapes and irregular intervals in the extrusion direction A (corresponding to the axial direction when formed into the inserts 14 and 15 and become a part of the bearing device). However, they satisfy the dimensional relationship between the base 16a and the tip 16b described above. In the convex portion 16 having such a shape, the circumferential length of the groove 22b is relatively long,
Groove 22b when billet 24 passes through groove 22b of die hole 22
Drag resistance due to contact with
The depth H becomes deeper than the width W, so that
It is considered that an intermittent wrinkle is generated without forming a single ridge continuously formed in the extrusion direction A for each groove 22b. In addition, in each convex part 16,
The tip portion 16b is formed on the extrusion start end side, and the base portion 16a is formed on the extrusion end end side.
【0032】そして、前記インサート素材が成形される
とき、溝22bの幅Wに対する深さHの比H/Wに応じ
て、凸部16を有する押出し方向A(または軸方向)での
列がダイス孔22の全ての溝22bについて成形されるとき
と、凸部16を有する押出し方向Aでの列が一部の溝22b
について成形され、残りの溝22bについては連続した凸
条を有する押出し方向Aでの列が成形される場合とがあ
る。そのため、押出し方向Aでの列の総和(全ての溝22
bの数に等しい。)に対する、凸部16を有する押出し方
向Aでの列の数の比であるムシレ発生率が、70%以上
となるようにするのが好ましく、そのために、前記比H
/Wが2以上となるように設定される。When the insert material is molded, the rows having the convex portions 16 in the extrusion direction A (or the axial direction) are formed in accordance with the ratio H / W of the depth H to the width W of the groove 22b. When all the grooves 22b of the hole 22 are formed, the row in the extrusion direction A having the protrusion 16
May be formed, and the remaining grooves 22b may be formed in a row in the extrusion direction A having continuous ridges. Therefore, the sum of the rows in the extrusion direction A (all the grooves 22
equal to the number of b. Is preferably 70% or more, which is the ratio of the number of rows in the extrusion direction A having the convex portion 16 to the projections 16).
/ W is set to be 2 or more.
【0033】押出し成形により得られた前記インサート
素材は、その後、軸受支持壁111〜115およびベアリン
グキャップ121〜125の軸方向長さに合わせて切断さ
れ、さらに段部14b,15b、油路19等を形成するための所
要の加工が施されて、インサート14,15が得られる。[0033] The insert material obtained by extrusion are then cut to fit the axial length of the bearing support wall 11 1 to 11 5 and the bearing cap 12 1 to 12 5, further stepped portion 14b, 15b, The required processing for forming the oil passage 19 and the like is performed, and the inserts 14 and 15 are obtained.
【0034】次に、前述のように構成された実施例の作
用および効果について説明する。内燃機関Eが運転され
て、遮断状態にあった前記変速クラッチが接続された直
後に、クランク軸4には、その一方の軸端部にある連結
部8からクランク軸4の駆動スプロケット9が設けられ
た他方の軸端部に向いた軸方向力Fが作用する。この軸
方向力Fは、ジャーナル部51〜55とメイン軸受10と
の間およびメイン軸受10とインサート14,15との間の潤
滑油、さらにはメイン軸受10とインサート14,15との接
触を通じて、インサート14,15に伝達される。さらに、
スラストメタル17が装着されたジャーナル部53では、
スラストメタル17とインサート14,15との接触を通じて
も、軸方向力Fがインサート14,15に伝達される。Next, the operation and effect of the embodiment configured as described above will be described. Immediately after the internal combustion engine E is operated and the shift clutch in the disengaged state is connected, the crankshaft 4 is provided with a driving sprocket 9 for the crankshaft 4 from a connecting portion 8 at one shaft end. An axial force F directed to the other shaft end applied acts. The axial force F is, lubricating oil and between the main bearing 10 and the insert 14, 15 of the journal portion 5 1 to 5 5 and the main bearing 10, and further contact with the main bearing 10 and the insert 14, 15 Through to the inserts 14 and 15. further,
In the journal section 5 3 thrust metal 17 is mounted,
The axial force F is transmitted to the inserts 14 and 15 also through the contact between the thrust metal 17 and the inserts 14 and 15.
【0035】このとき、軸受支持壁111〜115およびベ
アリングキャップ121〜125に鋳込まれるインサート1
4,15の外周面14a,15aには、径方向に突出する多数の
凸部16が、軸方向での列ごとに軸方向に間隔をおいて、
かつ周方向に該列が多数設けられるので、これら多数の
凸部16の軸方向および周方向での間には、本体部111a
〜115a,121a〜125aの成形材料が介在するため、イ
ンサート14,15と本体部111a〜115a,121a〜125aと
の大きな結合力が得られる。そのうえ、軸方向力Fに基
づいてインサート14,15に作用する力は、多数の凸部16
に分散されるため、個々の凸部16に作用する力を小さく
することができるので、各凸部16の耐久性を向上させる
ことができて、結合力を長期に渡って維持できる。しか
も、凸部16が設けられる範囲は、回転軸線L1からボルト
B1,B2までの最短距離Sの範囲内であるため、両インサ
ート14,15で形成される全外周面14a,15aにおいて、全
ての凸部16がボルトB1,B2よりも径方向外方に突出する
ことがないので、軸受支持壁111〜115およびベアリン
グキャップ121〜125が小型化され、ひいては軸受装置
が小型化される。The insert 1 this time, which is cast into the bearing support wall 11 1 to 11 5 and the bearing cap 12 1 to 12 5
On the outer peripheral surfaces 14a and 15a of the 4 and 15, a large number of radially protruding projections 16 are provided at intervals in the axial direction for each row in the axial direction.
And because said column circumferentially are provided a number, between the axial and circumferential directions of a large number of protrusions 16, the main body portion 11 1 a
For ~11 5 a, 12 1 a~12 5 a molding material is interposed, the insert 15 and the body portion 11 1 a~11 large coupling strength between 5 a, 12 1 a~12 5 a is obtained . In addition, the force acting on the inserts 14 and 15 based on the axial force F is
Since the force acting on each of the convex portions 16 can be reduced, the durability of each of the convex portions 16 can be improved, and the bonding force can be maintained for a long period of time. In addition, the range in which the convex portion 16 is provided is the range from the rotation axis L1 to the bolt.
Since all the outer peripheral surfaces 14a and 15a formed by both inserts 14 and 15 are within the range of the shortest distance S to B1 and B2, all the convex portions 16 project radially outward from the bolts B1 and B2. since there is no possible to bearing support wall 11 1 to 11 5 and the bearing cap 12 1 to 12 5 is downsized, and thus the bearing device is reduced in size.
【0036】スラストメタル17が設けられるジャーナル
部53においては、インサート14,15の外周面14a,15a
が径方向でスラストメタル17と重なるように、スラスト
メタル17が段部14b,15bに嵌入されるので、スラストメ
タル17の径方向外方のスペースを利用することにより、
限られた軸方向寸法内で、インサート14,15の外周面14
a,15aを、外周面部分14a1,15a1の分、大きくするこ
とができ、したがって凸部16を、前記軸方向寸法内で、
一層多く設けることが可能となって、内燃機関Eの軸方
向での大型化を回避したうえで、インサート14,15と本
体部111a〜11 5a,121a〜125aとの強固な結合が実現
できる。A journal provided with the thrust metal 17
Part 53, The outer peripheral surfaces 14a, 15a of the inserts 14, 15
So that it overlaps the thrust metal 17 in the radial direction.
Since the metal 17 is inserted into the steps 14b and 15b, the thrust
By using the space outside the radial direction of the barrel 17,
The outer peripheral surface 14 of the insert 14, 15 within the limited axial dimensions
a, 15a to the outer peripheral surface portion 14a1, 15a1To make it bigger
Therefore, the convex portion 16 within the axial dimension,
It is possible to provide even more, the axial direction of the internal combustion engine E
Inserts 14 and 15 and book
Body 111a ~ 11 5a, 121a ~ 125Strong connection with a
it can.
【0037】各凸部16が、軸方向に傾斜していることに
より、外周面14a,15aからの凸部16の突出長さを比較的
長くして、本体部111a〜115a,121a〜125aとの接触
面積を大きくして結合力を増大させる場合にも、凸部16
の径方向への突出の度合いが抑制されることになって、
軸受装置の小型化に寄与できる。さらに、凸部16が、径
方向外方に向かって、前記変速クラッチが接続された直
後にクランク軸4に作用する軸方向力Fの向きとは反対
向きに傾斜していることから、軸方向力Fがクランク軸
4に作用したとき、インサート14,15に伝達される軸方
向力Fに基づいて凸部16に作用する本体部111a〜11
5a,121a〜125aからの反力は、凸部16を外周面14a,
15a寄りに押さえつける方向の力(図5においては、右
向きの成分を有する力である。)となるので、仮に図5
において左側から軸方向力Fが作用して、本体部111a
〜115a,121a〜125aからの反力が傾斜している凸部1
6を引き起こすような力(図5においては、左向きの成
分を有する力である。)となって、凸部16において、基
部16aの該反力が作用する側の領域R、すなわち基部16a
の連結部8側の領域Rに強い応力集中が発生するものと
は異なり、応力集中に起因する凸部16とインサート14,
15の外周面14a,15aとの結合力の低下が抑制されて、凸
部16が本体部111a〜115a,121a〜125aから剥がれに
くくなり、凸部16によるインサート14,15と本体部111
a〜115a,121a〜125aとの間の結合力の低下が防止さ
れて、より長期に渡ってインサート14,15と本体部111
a〜115a,12 1a〜125aとの強固な結合力を維持するこ
とができる。The fact that each projection 16 is inclined in the axial direction
As a result, the protrusion length of the protrusion 16 from the outer peripheral surfaces 14a and 15a is relatively small.
Lengthen the body 111a ~ 115a, 121a ~ 125contact with a
Even when the area is increased to increase the bonding force, the protrusion 16
The degree of protrusion in the radial direction will be suppressed,
This can contribute to downsizing of the bearing device. Further, the convex portion 16 has a diameter
Toward the outside in the direction in which the shift clutch is connected.
Opposite to the direction of the axial force F acting on the crankshaft 4 later
The axial force F is applied to the crankshaft.
Axle transmitted to inserts 14 and 15 when acting on 4
Main body 11 acting on convex portion 16 based on direction force F1a ~ 11
5a, 121a ~ 125The reaction force from the a
15a Force in the direction of pressing down (in Fig. 5, right
A force that has a component of orientation. ).
At the left side, an axial force F acts on the main body 111a
~ 115a, 121a ~ 125Convex part 1 where the reaction force from a is inclined
6 (in FIG. 5, the leftward
Power with minutes. ), And the projection 16
The region R of the portion 16a on the side where the reaction force acts, that is, the base portion 16a
A strong stress concentration occurs in the region R on the connecting portion 8 side of
Is different from the convex part 16 and the insert 14,
A decrease in the bonding force between the outer peripheral surfaces 14a and 15a of
Unit 16 is main unit 111a ~ 115a, 121a ~ 125to peel from a
The inserts 14 and 15 and the body 111
a ~ 115a, 121a ~ 125A decrease in the bonding force with a is prevented.
The inserts 14, 15 and body 11 for a longer period of time.1
a ~ 115a, 12 1a ~ 125maintain a strong bond with a
Can be.
【0038】周方向での凸部16の最大幅Dが、基部16a
ではなく先端部16bにあるので、凸部16が本体部111a〜
115a,121a〜125aから離脱しにくくなって、インサ
ート14,15と本体部111a〜115a,121a〜125aとが強
固に結合され、さらに最大幅Dを有する先端部16bの、
該最大幅Dよりも長い縁を有する最先端部16b1では、
凸部16と本体部111a〜115a,121a〜125aとの冶金結
合がなされて、両者の結合力がさらに大きくなり、しか
も冶金結合が最大幅D以上の範囲に渡るので、インサー
ト14,15と本体部111a〜115a,121a〜125aとが一層
強固に結合される。The maximum width D of the protrusion 16 in the circumferential direction is equal to the base 16a.
Rather because the tip portion 16b, the convex portion 16 is main body portion 11 1 a to
11 5 a, 12 1 a~12 5 becomes hard to leave from a, the insert 14, 15 and the main body portion 11 1 a~11 5 a, 12 1 a~12 5 a is firmly bonded, further maximum width D of the tip 16b having a D
The cutting edge portion 16b 1 has a longer edge than outermost significantly D,
Been made metallurgical bond between the convex portion 16 and the main body portion 11 1 a~11 5 a, 12 1 a~12 5 a, bond strength therebetween is further increased, moreover metallurgical bond over a range of more than the maximum width D since the insert 15 and the main body portion 11 1 a~11 5 a, 12 1 a~12 5 a is more strongly bonded.
【0039】また、インサート14,15は、多数の凸部16
と共に押出し成形により成形されるので、凸部16を有す
るインサート14,15の成形が容易であり、しかもコスト
削減ができる。The inserts 14 and 15 have a large number of convex portions 16.
In addition, since the inserts 14 and 15 having the projections 16 are formed easily by extrusion molding, the cost can be reduced.
【0040】さらに、1対のボルトB1,B2により相互に
結合される各組の軸受支持壁111〜115およびベアリン
グキャップ121〜125において、インサート14,15はボ
ルトB1,B2が挿通される部分の間に鋳込まれるため、イ
ンサート14,15にはボルトB1,B2が挿通される孔が形成
されないので、ボルトB1,B2の挿通孔H3,H4の加工が容
易になる。[0040] Further, in each pair of bearing support wall 11 1 to 11 5 and the bearing cap 12 1 to 12 5 which are coupled to each other by bolts B1, B2 of the pair, inserts 14 and 15 volts B1, B2 are inserted Since the inserts 14 and 15 are not formed with holes through which the bolts B1 and B2 are inserted, the holes H3 and H4 for the bolts B1 and B2 are easily machined.
【0041】以下、前述した実施例の一部の構成を変更
した実施例について、変更した構成に関して説明する。
前記実施例では、両インサート14,15は、凸部16を除い
て、周方向に均一な互いに等しい厚み(径方向での幅)
を有するものであったが、インサート14の周方向での均
一な厚みと、インサート15の周方向での均一な厚みと
は、互いに異なっていてもよいし、さらには、各インサ
ート14,15は、その厚みが周方向に変化するものであっ
てもよく、このように各インサート14,15の厚みを変え
ることにより、各インサート14,15に必要とされる剛性
を確保することができる。例えば、各インサート14,15
において、潤滑油の油路が形成される部分の厚みを、油
路が形成されていない部分の厚みよりも大きくしたり、
軸受支持壁111〜115よりも大きな爆発荷重を受けるベ
アリングキャップ121〜125のインサート15の周方向で
の均一な厚みを、軸受支持壁111〜115のインサート14
の周方向での均一な厚みよりも大きくすることで、その
剛性を確保することができる。そして、最大爆発荷重を
受けるベアリングキャップ121〜125のインサート15の
周方向での中央部(図3参照。インサート15において、
回転軸線L1とシリンダ軸線L2とを含む平面が、インサー
ト15と交差する部分に相当。)からの周方向での所定範
囲の部分の厚みを、前記所定範囲以外の部分のそれより
も大きくすると、インサート15の剛性上さらに有利であ
る。さらに、インサート14,15は、ボルトB1,B2が挿通
される挿通孔が形成されるフランジ部を有するものであ
ってもよく、このようにすることにより、インサート1
4,15が本体部111a〜115a,121a〜125aにさらに強
固に結合される。Hereinafter, an embodiment in which a part of the configuration of the above-described embodiment is changed will be described with respect to the changed configuration.
In the above embodiment, the two inserts 14 and 15 have the same uniform thickness (radial width) in the circumferential direction except for the convex portion 16.
However, the uniform thickness in the circumferential direction of the insert 14 and the uniform thickness in the circumferential direction of the insert 15 may be different from each other. The thickness may vary in the circumferential direction. By changing the thickness of each of the inserts 14 and 15 in this manner, the rigidity required for each of the inserts 14 and 15 can be secured. For example, each insert 14, 15
In, the thickness of the portion where the oil passage of the lubricating oil is formed is made larger than the thickness of the portion where the oil passage is not formed,
A uniform thickness in the circumferential direction of the bearing support wall 11 1 to 11 5 bearing cap 12 1 to 12 5 of the insert 15 which receives a large explosion load than a bearing support wall 11 1 to 11 5 of the insert 14
By making the thickness larger than the uniform thickness in the circumferential direction, the rigidity can be secured. Then, in the central portion (see FIG. 3. Insert 15 in the circumferential direction of the insert 15 of the bearing cap 12 1 to 12 5 which receives the maximum explosion load,
A plane including the rotation axis L1 and the cylinder axis L2 corresponds to a portion that intersects with the insert 15. If the thickness of the portion in the predetermined range in the circumferential direction from ()) is larger than that of the portion other than the predetermined range, it is more advantageous in terms of the rigidity of the insert 15. Further, the inserts 14 and 15 may have a flange portion in which an insertion hole through which the bolts B1 and B2 are inserted is formed.
4 and 15 is more firmly coupled to the body portion 11 1 a~11 5 a, 12 1 a~12 5 a.
【0042】前記実施例では、ダイス孔22の全ての溝22
bの幅Wおよび深さHは等しく形成されたが、インサー
ト14に形成される凸部16の周方向での幅と、インサート
15に形成される凸部16の周方向での幅とが互いに異なる
ように、さらに各インサート14,15において、凸部16の
周方向での幅が、各インサート14,15の周方向で異なる
ように、それら凸部16に対応するダイス孔22の溝22bの
幅Wおよび深さHを異なる値に設定することもでき、こ
れにより、凸部16自体の剛性を大きくして、その耐久性
を向上させ、さらにはインサート14,15の剛性も大きく
することができる。例えば、各インサート14,15におい
て、潤滑油の油路が形成される部分での凸部16の周方向
での幅を、油路が形成されていない部分での凸部16のそ
れよりも大きくすることで、各インサート14,15の剛性
を大きくしたり、前述のように軸受支持壁111〜115よ
りも大きな爆発荷重を受けるベアリングキャップ121〜
12 5のインサート15の外周面15aに形成される凸部16の
周方向での幅を、軸受支持壁111〜115のインサート14
の外周面14aに形成される凸部16のそれよりも大きくす
ることで、凸部16自体の剛性を確保することができ、さ
らにはインサート15の高剛性化にも寄与できる。そし
て、最大爆発荷重を受けるベアリングキャップ121〜12
5のインサート15の周方向での前記中央部からの周方向
での所定範囲の部分で、凸部16の周方向での幅が、前記
所定範囲以外の部分での凸部16のそれよりも大きい凸部
16を成形すると、凸部16自体の剛性上およびインサート
15の剛性上さらに有利である。In the above embodiment, all the grooves 22 of the die hole 22
Although the width W and the depth H of b were formed equal,
And the width in the circumferential direction of the convex portion 16 formed on the
The width in the circumferential direction of the convex portion 16 formed on 15 is different from each other
As described above, in each of the inserts 14 and 15,
The width in the circumferential direction differs in the circumferential direction of each insert 14, 15
As described above, the grooves 22b of the die holes 22 corresponding to the convex portions 16 are formed.
The width W and the depth H can be set to different values.
As a result, the rigidity of the projection 16 itself is increased, and its durability is improved.
And the rigidity of inserts 14 and 15 is increased.
can do. For example, in each insert 14, 15
And the circumferential direction of the convex portion 16 at the portion where the oil passage of the lubricating oil is formed
The width of the projection 16 at the part where no oil passage is formed
By increasing it, the rigidity of each insert 14, 15
Of the bearing support wall 11 as described above.1~ 115Yo
Bearing cap 12 subjected to a large explosion load1~
12 5Of the convex portion 16 formed on the outer peripheral surface 15a of the insert 15
Adjust the width in the circumferential direction to the bearing support wall 111~ 115Insert of 14
Larger than that of the projection 16 formed on the outer peripheral surface 14a of the
By doing so, the rigidity of the convex portion 16 itself can be secured,
They can also contribute to increasing the rigidity of the insert 15. Soshi
Bearing cap 121~ 12
5Circumferential direction from the center in the circumferential direction of the insert 15
In the portion of the predetermined range in the width of the convex portion 16 in the circumferential direction,
Convex part larger than that of convex part 16 in a part other than the predetermined range
When molding 16, the rigidity of the convex 16 itself and the insert
15 is more advantageous in terms of rigidity.
【0043】前記実施例では、凸部16は、径方向外方に
向かって、軸方向力Fの向きとは反対側に傾斜していた
が、凸部16と外周面14a,15aとの結合強度が十分高い場
合には、凸部16の傾斜方向を、軸方向力Fと同じ向きと
することができる。このようにすることにより、軸方向
力Fがクランク軸4に作用して、インサート14,15が軸
受支持壁111〜115の本体部111a〜115aおよびベアリ
ングキャップ121〜12 5の本体部121a〜125aに対して
軸方向力Fの向きに移動しようとするときには、凸部16
によって大きな抵抗力が発揮されて、その移動の阻止力
が大きくなる。In the above embodiment, the convex portion 16 is formed so as to extend radially outward.
Toward the direction opposite to the direction of the axial force F
However, if the bonding strength between the convex portion 16 and the outer peripheral surfaces 14a and 15a is sufficiently high,
In this case, the inclination direction of the convex portion 16 is set to the same direction as the axial force F.
can do. By doing so, the axial direction
The force F acts on the crankshaft 4, and the inserts 14, 15
Receiving support wall 111~ 115Body 111a ~ 115a and beary
Cap 121~ 12 5Body part 121a ~ 125against a
When trying to move in the direction of the axial force F, the protrusion 16
A large resistance is exerted by the
Becomes larger.
【0044】凸部16は、押出し成形により成形すること
なく、鋳造や機械加工により成形されてもよい。さら
に、凸部16は、前記実施例のように外周面14a,15aに点
在する凸部16ではなく、周方向に連続する鍔状ものであ
ってもよい。また、1対の軸受支持部材を構成する軸受
支持壁111〜115およびベアリングキャップ121〜125
のいずれか一方のみが、本体部と、該本体部に鋳込まれ
るインサートとを有するようにすることもできる。さら
に、内燃機関は、4気筒以外の多気筒内燃機関、V型内
燃機関または単気筒内燃機関であってもよい。The protrusion 16 may be formed by casting or machining without forming by extrusion. Furthermore, the convex portion 16 may be a flange-shaped member that is continuous in the circumferential direction instead of the convex portion 16 that is scattered on the outer peripheral surfaces 14a and 15a as in the above-described embodiment. The bearing support wall 11 1 to 11 5 and the bearing cap 12 1 to 12 5 constituting a pair of bearing support member
May have a body portion and an insert cast into the body portion. Further, the internal combustion engine may be a multi-cylinder internal combustion engine other than four cylinders, a V-type internal combustion engine, or a single cylinder internal combustion engine.
【図1】本発明の実施例であるクランク軸を備えた内燃
機関の、クランク軸の回転軸線およびシリンダ軸線を含
む平面での断面図である。FIG. 1 is a sectional view of an internal combustion engine having a crankshaft according to an embodiment of the present invention, taken along a plane including a rotation axis of a crankshaft and a cylinder axis.
【図2】図1の部分拡大図である。FIG. 2 is a partially enlarged view of FIG.
【図3】図1のIII−III線断面図である。FIG. 3 is a sectional view taken along line III-III of FIG. 1;
【図4】スラストメタルの正面図である。FIG. 4 is a front view of a thrust metal.
【図5】図2のV部分における要部拡大図に相当し、凸
部を模式的に示す説明図である。FIG. 5 is an explanatory view corresponding to an enlarged view of a main part in a portion V in FIG. 2 and schematically showing a convex portion.
【図6】図5のVI矢視図である。FIG. 6 is a view taken in the direction of arrow VI in FIG. 5;
【図7】図5のVII−VII線断面図である。FIG. 7 is a sectional view taken along line VII-VII of FIG. 5;
【図8】図5のVIII−VIII線断面図である。FIG. 8 is a sectional view taken along line VIII-VIII in FIG. 5;
【図9】押出し成形機に使用されるダイスの正面図であ
る。FIG. 9 is a front view of a die used in the extruder.
【図10】図9のX部分における要部拡大図である。FIG. 10 is an enlarged view of a main part in a portion X in FIG. 9;
【図11】押出し成形機の概略断面図である。FIG. 11 is a schematic sectional view of an extruder.
1…シリンダブロック、21〜24…シリンダ、3…ク
ランク室、4…クランク軸、51〜55…ジャーナル
部、6…クランクウェブ、7…クランクピン、8…連結
部、9…スプロケット、10…メイン軸受、111〜115…
軸受支持壁、111a〜115a…本体部、121〜125…ベア
リングキャップ、121a〜125a…本体部、13…軸受孔、
14,15…インサート14,15a,15a…外周面、16…凸部、
16a…基部、16b…先端部、17…スラストメタル、20,21
…ダイス、22…ダイス孔、23…押出し成形機、24…ビレ
ット、25…コンテナ、26…ダミーブロック、27…ラム、
E…内燃機関、L1…回転軸線、B1,B2…ボルト、S…最
短距離、H1,H2…ねじ孔、H3,H4…挿通孔、F…軸方向
力、D…最大幅、W…幅、H…深さ、A…押出し方向、
R…領域。1 ... cylinder block, 21 to 24 ... cylinder, 3 ... crank chamber, 4 ... crankshaft 5 1 to 5 5 ... journal portion, 6 ... crank web, 7 ... crank pin, 8 ... connecting portion 9 ... sprocket , 10 ... main bearing, 11 1 to 11 5 ...
Bearing support wall, 11 1 a~11 5 a ... main body, 12 1 to 12 5 ... bearing cap, 12 1 A~12 5 a ... main body, 13 ... bearing hole,
14, 15 ... insert 14, 15a, 15a ... outer peripheral surface, 16 ... convex part,
16a: Base, 16b: Tip, 17: Thrust metal, 20, 21
… Die, 22… Die hole, 23… Extruder, 24… Billet, 25… Container, 26… Dummy block, 27… Ram,
E: internal combustion engine, L1: rotary axis, B1, B2: bolt, S: shortest distance, H1, H2: screw hole, H3, H4: insertion hole, F: axial force, D: maximum width, W: width, H: depth, A: extrusion direction,
R: area.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Fターム(参考) 3G024 AA49 AA53 AA56 BA00 DA18 FA00 3J033 AA02 AA05 AC01 FA01 GA01 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page F term (reference) 3G024 AA49 AA53 AA56 BA00 DA18 FA00 3J033 AA02 AA05 AC01 FA01 GA01
Claims (5)
軸受支持部材が締結部材により相互に結合される内燃機
関のクランク軸の軸受装置において、 前記1対の軸受支持部材の少なくとも一方は、本体部
と、該本体部に鋳込まれて内周側で前記クランク軸を回
転可能に支持するインサートとを有し、該インサートの
外周面には、前記クランク軸の回転軸線から前記締結部
材までの最短距離の範囲内で径方向に突出して前記本体
部に埋設される多数の凸部が、軸方向に間隔をおいてか
つ周方向に渡って設けられることを特徴とするクランク
軸の軸受装置。1. A bearing device for a crankshaft of an internal combustion engine in which a pair of bearing support members rotatably supporting a crankshaft are connected to each other by a fastening member, at least one of the pair of bearing support members includes: A main body part, and an insert that is cast into the main body part and rotatably supports the crankshaft on the inner peripheral side, and the outer peripheral surface of the insert extends from the rotation axis of the crankshaft to the fastening member. A plurality of projections projecting in the radial direction within the range of the shortest distance and embedded in the main body, are provided at intervals in the axial direction and over the circumferential direction. .
に隣接するスラスト軸受に対して径方向で重なる位置に
あることを特徴とする請求項1記載のクランク軸の軸受
装置。2. The crankshaft bearing device according to claim 1, wherein the outer peripheral surface is located at a position radially overlapping a thrust bearing adjacent to the insert in the axial direction.
記クランク軸に作用する最大の軸方向力の向きとは反対
向きに傾斜していることを特徴とする請求項1または請
求項2記載のクランク軸の軸受装置。3. The method according to claim 1, wherein the convex portion is inclined radially outward in a direction opposite to a direction of a maximum axial force acting on the crankshaft. Item 3. A bearing device for a crankshaft according to Item 2.
る基部と該基部に連なる先端部とを有し、前記凸部にお
ける周方向での最大幅が、前記基部ではなく、前記先端
部にあり、該先端部は前記本体部と冶金結合しているこ
とを特徴とする請求項1ないし請求項3のいずれか1項
記載のクランク軸の軸受装置。4. The convex portion has a base portion that is a connection portion with the outer peripheral surface and a tip portion connected to the base portion, and a maximum width of the convex portion in the circumferential direction is not the base portion but the base portion. The crankshaft bearing device according to any one of claims 1 to 3, wherein the bearing device is provided at a tip portion, and the tip portion is metallurgically connected to the main body portion.
し成形により成形された部材であることを特徴とする請
求項1ないし請求項4のいずれか1項記載のクランク軸
の軸受装置。5. The crankshaft bearing device according to claim 1, wherein the insert is a member formed by extrusion molding together with the projection.
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Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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CN102725548A (en) * | 2010-03-03 | 2012-10-10 | 三菱重工业株式会社 | Thrust bearing segment, thrust bearing, and internal combustion engine |
JP2013027936A (en) * | 2012-10-24 | 2013-02-07 | Tpr Co Ltd | Support member |
-
2001
- 2001-06-13 JP JP2001179218A patent/JP2002372030A/en active Pending
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102725548A (en) * | 2010-03-03 | 2012-10-10 | 三菱重工业株式会社 | Thrust bearing segment, thrust bearing, and internal combustion engine |
KR20120100772A (en) * | 2011-03-03 | 2012-09-12 | 티피알 고교 가부시키가이샤 | Support member |
CN102678762A (en) * | 2011-03-03 | 2012-09-19 | 帝伯爱尔株式会社 | Support member |
JP2012184778A (en) * | 2011-03-03 | 2012-09-27 | Tpr Co Ltd | Support member |
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KR101638992B1 (en) * | 2011-03-03 | 2016-07-12 | 티피알 가부시키가이샤 | Support Member |
JP2013027936A (en) * | 2012-10-24 | 2013-02-07 | Tpr Co Ltd | Support member |
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