JP2002346710A

JP2002346710A - 連続鋳造圧延方法

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Publication number: JP2002346710A
Application number: JP2001160596A
Authority: JP
Inventors: Katsuhiko Yamada; 山田勝彦
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Priority date: 2001-05-29
Filing date: 2001-05-29
Publication date: 2002-12-04
Anticipated expiration: 2021-05-29
Also published as: JP5050219B2

Abstract

(57)【要約】一種の湾曲式連続鋳造であって鋳型下方から引き抜かれ
た鋳片の引抜軌跡を３／４円周までは同一曲率円弧とし
以後は水平とし、鋳片内部の溶融芯を重力により鋳片凝
固殻から離脱させて中空鋳片を形成し、その後凝固殻内
面を互いに圧接して中実鋳片とする連続鋳造方法におい
て、鋳型断面形状を円形とし、チルの内側は柱状晶のみ
の凝固組織とし、中空鋳片の凝固殻厚比αを０．４〜
０．９とし、鋳片横断面内において向心状に分布してい
る柱状晶の方位が中実化に際しても維持されるように圧
接し、続いて拡幅比を抑制した圧延により円断面棒鋼の
横断面組織を均一且つ棒軸に回転対称とする。【効果】芯部欠陥が無く、均質な円断面鋳片を連鋳・
圧延一貫で円断面製品に圧延するので均質で且つ表面脱
炭の無い棒鋼、線材が得られる。該製品は精密熱処理
性、精密冷間加工性に優れる。低コストで製造できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明が属する技術分野】本発明は棒鋼、線材又は棒
鋼、線材用鋼片を連続鋳造によって製造する方法に関す
るものである。

【０００２】

【従来の技術】棒鋼、線材等は通常、素材として連続鋳
造によって製造された横断面形状が円又は正方形又は長
方形の鋼片又は連続鋳片が使用される。当該素材に対し
ては高級品ほど中心偏析、収縮孔、多孔質等の芯部欠陥
や内部割れ、粒界割れ等の内部欠陥等鋳造起因の欠陥が
充分解消されていることが望まれる。

【０００３】他方圧延された鋼材に対しては圧延起因の
一般的欠陥の他に高級特殊鋼では材料内部の組織や焼入
性の精密な均等性が問題になる。なぜなら焼入性の微妙
な偏差に起因して最終製品の熱処理特性−−熱処理組織
の正確性、熱処理歪みや機械的性質の安定性等−−に影
響するからである。

【０００４】さらに圧延鋼材に付き物の表面脱炭につい
てもＪＩＳを越える水準が要望されている。表面脱炭は
最終製品の耐疲労性やヘタリ等に強く影響するほか、熱
処理不良やバネ加工等の冷間加工の精密性にも影響する
悪質な欠陥である。

【０００５】鋼材組織の均質性は凝固組織の均一性に強
く影響されるほか、加熱、圧延による各種元素の拡散や
塑性流れの均等性の影響も受ける。

【０００６】均質な圧延鋼材を得るための第１の方法は
鋳片を大型化して鍛錬効果を得る方法である。それなり
の効果はあるがマクロ、セミマクロ、ミクロ偏析が解消
されるわけではない。

【０００７】第２の方法は、偏析対策として凝固組織の
等軸晶化や凝固末期鋳片の圧下等が実施されているが充
分ではない。高級品には長時間均熱処理による均質化が
なされる。この場合コスト及び設備の処理能力（ｔ／
ｈ）に問題が大きい。

【０００８】その上特殊鋼の棒鋼、線材用の素材として
大型ブルームの使用は慣用的であるが設備の大型化、分
塊工程の必要等コスト上の負担が大きい。今後の課題で
ある連鋳・圧延一貫による省エネルギーには基本的にな
じまない。

【０００９】第３の方法即ち特開平８−３９２１９では
上記問題の多くを解決する方法が示されている。即ち、
該方法は一種の湾曲式の連続鋳造方法であって、鋳型断
面形状を円形とし、鋳片表層のチル晶の内側すべてを実
質的に柱状晶のみの凝固組織とし、鋳片引抜軌跡を３／
４円周までは同一曲率円弧、以後は水平とし、鋳片内部
の溶融芯を１／２円周を越えて鋳込み面から約１．４ｍ
高い位置まで保持し、該位置において重力により鋳片凝
固殻から離脱させて真空の中空鋳片を形成し、その後圧
延により中実鋳片へ圧接成形する。特に鋳込温度制御を
加えて柱状晶のみの凝固組織としている。本方法の効果
は、１）凝固終点が無いので中心偏析、収縮孔、多孔質等の
芯部欠陥が解消される。２）鋳造能率が飛躍的に向上する。その結果、連鋳・圧
延一貫も容易になる。３）鋳片内部は柱状晶のみで構成
されるので均質性が極めて高い。現在最良の均質材とさ
れているＥＳＲ鋼塊（Electro-slag Remelting Proces
s）と同様の柱状晶からなる鋼片が得られる。

【００１０】問題点は、中実化への圧接圧延により鋳片
断面はフラット状になる。横断面における柱状晶の方位
は、圧下面では圧下面に対して垂直、側面では平行に配
向する。この不均等性は棒鋼、線材までの圧延で解消さ
れない。従って棒軸に対して回転対称性を持つ精密均質
材料としては問題が残る。

【００１１】第４の方法として、垂直式連続鋳造による
円断面ブルームでは横断面において回転対称の凝固組織
を持ち、その結果、円断面棒鋼の均質性に優れることが
解明されている。（文献 CAMP-ISIJ Vol.13(2000)-764
）

【００１２】本方法では圧延鋼材の組織は内部は等軸
晶、周辺部は柱状晶から来ているので半径方向には均質
でないが接線方向には均質性は改善され、即ち回転対称
性が大きい。最終製品のギア等回転対称の形状を持つ特
殊鋼製品には焼入歪みの均等性や製品寿命の改善がなさ
れた。

【００１３】しかし偏析問題は未解決であること、垂直
式連続鋳造は鋳造能率が大きくないこと、垂直式と言う
こととブルームであることは連鋳・圧延一貫による省エ
ネルギーに対して２重に適合困難等の基本問題がある。

【００１４】他方表面脱炭に関してはその低減策として
通常、鋼片表面脱炭層の溶削や研削による完全除去、鋼
片の低温短時間加熱、圧延孔型の適正化等が採用され、
必要なら圧延鋼材の表面切削も適用される。いずれにし
ろコスト上の負担は相当大きい。

【００１５】

【発明が解決しようとする課題】本発明は上述のように
一長一短を持つ従来方法の各種の問題をまとめて解決し
ようとする。具体的には１）材料内部品質を従来の最良
水準と同等とすること、２）鋳造能率を従来の最良水準
と同等とし連鋳と圧延が合理的に直結できること、３）
従来以上に簡素な設備であること、４）円断面の圧延鋼
材が棒軸に対して回転対称の均質組織を持ち、且つ脱炭
層が極めて薄いこと等を総合して精密熱処理、精密冷間
加工に適した高品質特殊鋼鋼材を安価且つ容易に提供す
ることを目的とする。

【００１６】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
発明者は従来方法の長所を踏襲するとともに短所を排除
する新規の工夫を加えて以下の発明をなした。その骨格
は、連鋳と圧延の直結に対しては特許第２９８９７３７
号の方法を踏襲する。材料内部品質の改善に対しては特
開平８−３９２１９に提示された方法に加えて凝固組
織、圧接組織の最適化を図る。簡素な設備に対しては、
中空鋳片の中実化の方法を工夫し、特許第２９８９７３
７号の例示をさらに簡素にする。圧延鋼材の均質性、特
に棒軸に対して回転対称の均質組織を持つことに対して
は等方的圧接と孔型圧延の適正化の２手段を工夫した。
さらに圧延鋼材の表皮組織の健全性、即ち脱炭層の実質
解消に対しては、連鋳と圧延の直結に伴う再加熱工程の
省略による脱炭防止と上記孔型適正化の組み合わせで予
想外の改善効果を得た。

【００１７】第１の発明は一種の湾曲式の連続鋳造方法
であって、溶鋼が垂直に鋳型内に鋳込まれ、鋳型下方か
ら引き抜かれた鋳片の引抜軌跡を３／４円周までは同一
曲率円弧とし以後は水平とし、鋳片内部の溶融芯を１／
２円周を越えて鋳込み面から約１．４ｍ高い位置まで保
持し該位置で重力により鋳片凝固殻から離脱させて中空
鋳片を形成し、その後水平部位において圧延機又はプレ
スにより凝固殻内面を互いに圧接して中実鋳片とする連
続鋳造方法において、鋳型横断面形状を実質円形とし、
鋳片表層部のチル晶の内側すべてを実質的に柱状晶のみ
の凝固組織とし、中空鋳片の凝固殻厚比αを０．４〜
０．９とし、鋳片横断面内において向心状に分布してい
る柱状晶の方位が中実化に際しても維持されるように圧
接することを特徴とする連続鋳造圧延方法である。ここで、 α＝２ｄ／Ｄｄ；中空鋳片の凝固殻厚（ｍｍ）Ｄ；中空鋳片の直径（ｍｍ）

【００１８】第２の発明は第１の発明において、中空鋳
片を中空部を開口させずに切断して空洞を閉じこめた鋼
片とした後、又は中空鋳片を切断せずに連続鋳片のま
ま、それぞれ後続の棒鋼又は線材用圧延ラインに供給し
て中実化を該圧延ラインの中で行うことを特徴とする連
続鋳造圧延方法である。

【００１９】第３の発明は第１の発明又は第２の発明の
方法によって製造された中実材料を以後の各パスにおけ
る断面拡幅比（＝パス後の鋼材幅／パス前の鋼材幅）が
１．５以下である圧延ラインに供給して円断面の棒鋼又
は線材を製造することを特徴とする連続鋳造圧延方法で
ある。

【００２０】第４の発明は第１又は第２又は第３発明の
方法によって製造され、横断面のマクロ組織が棒軸に対
して回転対称性を保持し、且つ表面脱炭最大深さが鋼材
直径の０．３％以下であることを特徴とする円断面の棒
鋼又は鋼線材である。

【００２１】

【発明の実施の形態】図１は本発明の連続鋳造圧延方法
の例の概要である。タンディシュ１の中の所定温度に制
御された溶鋼２を円形断面の鋳型３に鋳込み、鋳片４の
外皮を形成する。該鋳型３から円弧状に引き抜かれた該
鋳片４を２次冷却装置５を貫通させつつスプレイ６によ
り冷却し凝固を進行させる。溶融芯７を保有する該鋳片
４を１／２円周を越えて、鋳込面より約１．４ｍ高い位
置Ｑ点（この値は大気圧に相当する溶鋼のヘッドで、溶
鋼密度やガス含有量によりある程度変化する。）まで引
き抜くと、該溶融芯７は凝固殻８の内面から離脱し、管
状の中空鋳片９が形成される。該中空鋳片９を３／４周
点で伸直ロール１０により伸直して水平に引き抜く。次
に例えばオーバル孔型を持つユニバーサル式圧接圧延機
１１により該中空鋳片９を圧下して凝固殻内面を互いに
圧接せしめ断面形状が円と正方形の中間形状の中実鋳片
１２とする。

【００２２】該鋳片１２は切断せずそのまま直結して例
えば線材圧延ライン１３に供給されるか、又はシアー１
６により切断して線材用の鋼片１５とされる。該鋼片１
５は加熱炉１４で所定温度に再加熱後、線材圧延ライン
１３に供給される。

【００２３】圧延条件として各パスでの材料横断面の拡
幅比は１．５以下となるよう設定される。鋳片１２又は
鋼片１５は円断面の棒鋼又は線材に仕上げられる。上記
鋼材は横断面内で均一性、回転対称性が極めて高いマク
ロ組織を持つ。さらに脱炭層の厚さ分布の均一性も高く
最大値が小さくなる。連鋳と圧延を直結する場合には脱
炭厚さは容易に鋼材径の０．３％以下とすることができ
る。

【００２４】管状の中空鋳片９を連続鋳造機内で中実化
せず、中実化を製品圧延ライン１３の中で行うというよ
り簡素な方法もある。その第１は中空のまま製品圧延ラ
イン１３に供給すると数パス以内に中実化がなされる。

【００２５】第２の方法は特開平１０−１８０４２８に
提示されているように、中空鋳片９において切断予定部
位近傍のみ予めプレス１７により圧接し、その後シアー
１６により切断する。中空部を閉じこめた鋼片１８が製
造される。該鋼片１８は前項同様製品圧延ライン１３の
上流部の数パス以内に中実化がなされる。

【００２６】上述の設備及び作業方法及び製品において
本発明の要件は以下に特定される。１）鋳型横断面形状
は円又は実質円形、例えば８角形等に限定される。

【００２７】２）鋳片表層部のチル晶（通常３〜８ｍｍ
程度の厚さ）の内側は実質的に柱状晶のみの凝固組織と
する。

【００２８】３）殻厚比αの値は０．４〜０．９の適切
な値に設定される。

【００２９】４）鋳片横断面内において向心状に分布し
ている柱状晶の方位配向が中実化に際しても維持される
ように圧接する。

【００３０】５）中実材から棒鋼又は線材への圧延に際
して各パスの拡幅比を１．５以下とする。

【００３１】

【作用】以下本発明の上記５要件の作用、根拠及び意義
について説明する。

【００３２】鋳型横断面形状を実質円とした理由を以下
に示す。その第１は、凝固組織が鋳片軸に対して回転対
称になる。第２は、特許第２９８９７３７号に開示され
たように表面品質に有利である。第３は、バルジング対
策が不要になり設備及び管理作業が簡素化される。第４
は、角断面の場合、鋼種によってはコーナー近傍におい
て一種の粒界偏析が発生する。場合により割れに成長す
る。円断面では当該問題は自ずと解消される。

【００３３】凝固組織を実質的に柱状晶のみとするよう
限定した理由を述べる。柱状晶自体はマクロ的には均質
である。しかしそれを構成するデンドライトの微細な樹
枝間には樹枝構造に対応した偏析即ちミクロ偏析を必然
的に内在している。柱状晶の基部ではチル晶と同様デン
ドライトは極めて微細でミクロ偏析率も１に近い（均質
に近い）。鋳片内部に向かって大きく成長するにつれデ
ンドライトは粗くなり且つミクロ偏析率も徐々に大きく
なる。等軸晶になるとミクロ偏析率は一段と大きくなる
ことは既に知られている。ミクロ偏析率も等軸晶に見ら
れる程度にまで大きくなると連鋳・圧延直結の場合解消
されにくくなる。なぜなら再加熱、分塊圧延等拡散・均
質化効果を持つ工程が介在しないからである。

【００３４】なお柱状晶を得る方法として鋳込温度即ち
タンディシュ１内の溶鋼２の温度は当該鋼種の液相線温
度の約２０℃以上の適切な温度範囲に制御される。高温
ほど柱状晶は発達しその長さは容易に２００ｍｍ以上に
なる。

【００３５】殻厚比αの値を０．４〜０．９と特定した
理由を以下に述べる。０．９以上では柱状晶先端は中心
に近くなる。鋳造条件の変動や柱状晶成長のばらつき等
場合により空洞が部分的に閉じられ偏析が発生する危険
性があるのでこの値を上限とした。

【００３６】他方中実化に際して鋳片横断面内において
向心状に分布している柱状晶の方位配向が維持されるよ
うに圧接するには横断面内においてある程度の等方的圧
下が必要である。αの値が０．４以下では空洞が相対的
に大きく、等方的圧接に対して圧延パス数が増加する等
煩雑になる。従ってこの値を下限とした。

【００３７】αの値を大きく設定した場合、鋳造能率に
関しては不利になるがその対策として（１）式に従い機
長Ｌを大きくし、且つ凝固定数ｋを大きくする。Ｐ＝πρｋ^２Ｌ（２／α−１） −−−−−（１）ここでＰ；鋳造能率（ｋｇ／ｈ） ρ；鋼の密度（ｋｇ／
ｍ^３）ｋ；凝固常数（ｍ／√ｈ）Ｌ；機長＝鋳込面からＱ点
までの距離（ｍ）

【００３８】中実化に際して鋳片横断面内において向心
状に分布している柱状晶の方位配向が維持されるように
圧接する理由は、図２に従って説明する。（ａ）はチル
晶、柱状晶、等軸晶が同心状に分布する中空鋳片を漫然
と１方向圧下する場合で断面は中実フラットになる。こ
れを円形に成形すると柱状晶部、等軸晶部が同心状に分
布せず特有の不均一凝固パターンを残存させる。

【００３９】図２（ｂ）は前項において等軸晶を保有し
ない場合で、鮮明な凝固パターンは緩和されるが柱状晶
の方位が向心状、同心状から偏り均質性に欠ける。

【００４０】図２（ｃ）は本発明例を示し、実質柱状晶
のみの組織を持つ中空鋳片をそれぞれオーバル孔型を持
つユニバーサル・ミルを使用してほぼ等方的に圧下して
いるので、柱状晶は概ね向心状、同心状の分布を維持す
る。４面鍛造で圧接するならなお良い。柱状晶のみの場
合は本来均質性が高いので向心性は厳密でなくても実質
的には問題とならない。

【００４１】棒鋼、線材への圧延に際して各パスの拡幅
率を１．５以下とする第１の理由は、中実鋳片横断面内
において向心状に分布している柱状晶の方位配向が円断
面の棒鋼、線材においても概ね維持され、マクロ組織を
棒軸に対して回転対称とするためである。１．５以上で
は図２（ｂ）に示したような傾向が生ずる。

【００４２】凝固マクロ組織パターンが概ね維持される
圧延孔型の選定に関しては当業者にとって特別の困難は
無い。各パスの拡幅比及び断面アスペクト比の限度を適
切に設定すればよい。

【００４３】例として図３Ａに示すように減面率で有利
な角−オーバルの孔型を使用すると拡幅率が異様に大き
く且つ歪み分布の不均等性が大きくなって回転対称性が
崩れる。図３Ｃのように円−オーバルの無理のない孔型
系列にすると拡幅比は通常１．４以下で回転対称性の維
持に好都合である。拡幅比と回転対称性は完全に一致す
るものではないが、実用的には一元的な尺度にはなる。

【００４４】拡幅比特定の第２の理由は、表皮の不均等
流れを低減するためである。孔型圧延では表皮の不均等
流れは不可避である。その結果、加熱時に発生した脱炭
層は全体としては延伸により薄くなるが局所的には一層
薄く又は厚くなる。不均等性は主として孔型に依存す
る。

【００４５】図３Ａのように角−オーバルの孔型では延
伸効率は有利であるが脱炭層はｘ点で薄く、ａ点は集積
し不適切である。同様に図３Ｂの角−菱の孔型では圧下
率もしくは減面率が大きいとｂ点にかなり集積する。拡
幅比を抑制すると集積は低減できる。図３Ｃの円−オー
バルで拡幅比を無理の無い１．５以下にすると集積は小
さくなる。図３Ｄに示す３方ロールによる円−デルタの
孔型では拡幅比は１に近く、円周上の歪み分布の均一性
は極めて高い。脱炭層の集積はほとんど発生しない。本
発明ではＢ、Ｃ、Ｄが使用できる。拡幅比と脱炭層の集
積度は完全に一致するものではないが、実用的な尺度に
はなるのでこれを特定した。

【００４６】以上に述べたようにマクロ組織の回転対称
性を維持する圧延方法は同時に表皮の流れの接線方向の
不均等性を抑制する効果も持つ。

【００４７】連鋳と圧延を直結する場合は鋼片加熱工程
が介在しない。脱炭反応は鋳造・圧延時間のみに制限さ
れる。脱炭は実質的にはほとんど発生しない。既述の圧
延孔型の適正化と総合すると脱炭層厚さを鋼材径の０．
３％以下にすることは容易に達成できる。０．３％はＪ
ＩＳを凌駕する値として特定した。

【００４８】

【実施例】棒鋼用鋼片及び棒鋼について本発明の設計例
を表１に示す。

【００４９】

【表１】

【００５０】比較例として特許第２９８９７３７号と特
開平９−３９２１９の方法を採った。なお圧接状況及び
マクロ組織の回転対称性の検証にはプラスチシン・モデ
ルを使用した。

【００５１】従来方法では図２（ｂ）のように容易に中
実化されるが柱状晶方位は向心状にはならない。さらに
断面アスペクト比が大きいので断面を円形に成形しても
向心状にはならない。

【００５２】本発明例では圧接には不充分な水平と垂直
の２回の圧接で円と正方形の中間形状に成形しているの
で柱状晶方位はほぼ向心状である。しかし空洞は残存す
る。これは後続の粗圧延の中で解消される。

【００５３】

【発明の効果】本発明によると表層のチル晶と実質的に
柱状晶からなる円断面の中空鋳片を横断面内において等
方的な圧接圧延により中実化しているので、１）中心偏
析、収縮孔、多孔質等芯部欠陥が無く、２）ミクロ均質
性が高く、３）向心状に分布する柱状晶の方位配向はほ
ぼ維持されマクロ組織は棒軸に対して回転対称を持つ中
実鋳片が得られる。

【００５４】上記中実鋳片を拡幅比を抑制した孔型圧延
によって円断面鋼材とするので回転対称性はなお維持さ
れ、且つ表皮の脱炭層分布も不均一性の小さい棒鋼、線
材が得られる。

【００５５】連鋳と圧延が直結の場合、脱炭反応時間が
短いので実質的に無脱炭鋼材となる。以上から精密焼入
性、精密冷間加工性に適した材料が得られる。

【００５６】上記の高品質の鋼材は連鋳と圧延の直結の
省エネルギー工程により比較的低設備費且つ低コストで
製造される。両工程を直結しない場合でも従来より簡素
な設備で鋼片を製造することができる。

【００５７】

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明を実施する連続鋳造方法を例示する。

【図２】凝固組織パターンの圧接圧延による変化を示
し、（ａ）は等軸晶を含む場合、（ｂ）は柱状晶のみで
１方向のみの圧下による圧接の場合、（ｃ）は本発明の
例で、柱状晶のみでほぼ等方的に圧下、圧接する場合で
ある。

【図３】棒鋼、線材を製造する場合の圧延孔型の例を示
す。

【符号の説明】

１：タンディシュ２：溶鋼３：鋳型４：鋳
片５：２次冷却装置６：スプレイ７：溶融芯
８：凝固殻９：中空鋳片１０：伸直ロール
１１：圧接圧延機１２：中実鋳片１３：圧延ラ
イン１４：加熱炉１５：鋼片１６：シアー
１７：プレス１８：中空鋼片

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｂ２２Ｄ 11/041 Ｂ２２Ｄ 11/041 Ｚ 11/128 11/128 Ｋ３５０３５０Ａ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】一種の湾曲式の連続鋳造方法であって、
溶鋼が垂直に鋳型内に鋳込まれ、鋳型下方から引き抜か
れた鋳片の引抜軌跡を３／４円周までは同一曲率円弧と
し以後は水平とし、鋳片内部の溶融芯を１／２円周を越
えて鋳込み面から約１．４ｍ高い位置まで保持し該位置
で重力により鋳片凝固殻から離脱させて中空鋳片を形成
し、その後圧延機又はプレスにより凝固殻内面を互いに
圧接して中実鋳片とする連続鋳造方法において、鋳型横
断面形状を実質円形とし、鋳片表層部のチル晶の内側す
べてを実質的に柱状晶のみの凝固組織とし、中空鋳片の
凝固殻厚比αを０．４〜０．９とし、鋳片横断面内にお
いて向心状に分布している柱状晶の方位が中実化に際し
ても維持されるように圧接することを特徴とする連続鋳
造圧延方法。ここで、 α＝２ｄ／Ｄｄ；中空鋳片の凝固殻厚（ｍｍ）Ｄ；中空鋳片の直径（ｍｍ）
【請求項２】中空鋳片を中空部を開口させずに切断して
空洞を閉じこめた鋼片とした後、又は中空鋳片を切断せ
ずに連続鋳片のまま、それぞれ後続の棒鋼又は線材用圧
延ラインに供給して中実化を該圧延ラインの中で行うこ
とを特徴とする請求項１に記載の連続鋳造圧延方法。
【請求項３】請求項１又は請求項２に記載の方法によっ
て製造された中実材を以後の各パスにおける断面拡幅比
（＝パス後の鋼材幅／パス前の鋼材幅）が１．５以下で
ある圧延ラインに供給して円断面の棒鋼又は線材を製造
することを特徴とする連続鋳造圧延法。
【請求項４】請求項１又は請求項２又は請求項３に記載
の方法によって製造され、横断面のマクロ組織が棒軸に
対して回転対称性を保持し、且つ表面脱炭最大深さが鋼
材直径の０．３％以下であることを特徴とする円断面の
棒鋼又は鋼線材。