JP2002338984A - 熱間粉体潤滑剤組成物 - Google Patents
熱間粉体潤滑剤組成物Info
- Publication number
- JP2002338984A JP2002338984A JP2001144358A JP2001144358A JP2002338984A JP 2002338984 A JP2002338984 A JP 2002338984A JP 2001144358 A JP2001144358 A JP 2001144358A JP 2001144358 A JP2001144358 A JP 2001144358A JP 2002338984 A JP2002338984 A JP 2002338984A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mass
- sodium
- lubricant composition
- lubricant
- hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Lubricants (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 粉体時の性質を良好にし、加工材との摩擦を
軽減する。 【解決手段】 熱間加工において使用する潤滑剤組成物
である。硼酸ナトリウムの５水塩を４０〜９０質量％、
炭酸ナトリウムを６〜３０質量％、脂肪酸のＮａ又はＣ
ａ塩の１種以上を５〜３０質量％混合したり、さらにモ
リブデン酸ナトリウムを１〜３０質量％含有する。 【効果】 粉体時の性質が良好で、所定の圧延位置に均
一に塗布でき、熱間加工時における加工面の摩擦を低減
できることから、製品の加工面が美麗になり、省エネル
ギー化が図れるようになる。
軽減する。 【解決手段】 熱間加工において使用する潤滑剤組成物
である。硼酸ナトリウムの５水塩を４０〜９０質量％、
炭酸ナトリウムを６〜３０質量％、脂肪酸のＮａ又はＣ
ａ塩の１種以上を５〜３０質量％混合したり、さらにモ
リブデン酸ナトリウムを１〜３０質量％含有する。 【効果】 粉体時の性質が良好で、所定の圧延位置に均
一に塗布でき、熱間加工時における加工面の摩擦を低減
できることから、製品の加工面が美麗になり、省エネル
ギー化が図れるようになる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば継目無管の
製造過程におけるマンドレルミル圧延において、中空素
管の内面に塗布して使用する熱間粉体潤滑剤組成物に関
するものである。
製造過程におけるマンドレルミル圧延において、中空素
管の内面に塗布して使用する熱間粉体潤滑剤組成物に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】例えばマンドレルミル圧延は、継目無管
の製造過程において、前工程で穿孔された１０００〜１
３００℃の中空素管にマンドレルバーを挿入し、数段の
孔型ロール（通常５〜８段）により所定の肉厚に圧延
し、引き伸ばす工程である。
の製造過程において、前工程で穿孔された１０００〜１
３００℃の中空素管にマンドレルバーを挿入し、数段の
孔型ロール（通常５〜８段）により所定の肉厚に圧延
し、引き伸ばす工程である。
【０００３】この中空素管が引き伸ばされる時、中空素
管の内面とマンドレルバー表面の間に相対滑りが生じる
ので、圧延時、中空素管の内面やマンドレルバーの表面
に潤滑剤が塗布されるが、この潤滑剤のうち、マンドレ
ルバーの表面に塗布して使用される潤滑剤として、特開
昭５０−１４４８６８号のような黒鉛を主体としたいわ
ゆる黒鉛系潤滑剤や、特開昭６４−１６８９４号のよう
な酸化物系層状物質を主体とした非黒鉛系組成物が知ら
れている。
管の内面とマンドレルバー表面の間に相対滑りが生じる
ので、圧延時、中空素管の内面やマンドレルバーの表面
に潤滑剤が塗布されるが、この潤滑剤のうち、マンドレ
ルバーの表面に塗布して使用される潤滑剤として、特開
昭５０−１４４８６８号のような黒鉛を主体としたいわ
ゆる黒鉛系潤滑剤や、特開昭６４−１６８９４号のよう
な酸化物系層状物質を主体とした非黒鉛系組成物が知ら
れている。
【０００４】一方、中空素管の内面に付着させて使用す
る潤滑剤としては、特公平７−８４６６７号のような潤
滑性を備えた酸洗い剤、特開平６−１８４５７３号のよ
うな黒鉛と炭酸ナトリウムの２成分系潤滑剤、特開平８
−４１４７４号のような金属炭酸塩、アルカリ金属カル
ボン酸塩を主体とした潤滑剤、特開２０００−２２６５
９１号のようなアルカリ金属硼酸塩、鉄の酸化物を主体
とした潤滑剤が知られているが、何れも、特にリテイン
ド・マンドレルミル圧延においては摩擦係数、内面品質
は十分満足するには至っていない。
る潤滑剤としては、特公平７−８４６６７号のような潤
滑性を備えた酸洗い剤、特開平６−１８４５７３号のよ
うな黒鉛と炭酸ナトリウムの２成分系潤滑剤、特開平８
−４１４７４号のような金属炭酸塩、アルカリ金属カル
ボン酸塩を主体とした潤滑剤、特開２０００−２２６５
９１号のようなアルカリ金属硼酸塩、鉄の酸化物を主体
とした潤滑剤が知られているが、何れも、特にリテイン
ド・マンドレルミル圧延においては摩擦係数、内面品質
は十分満足するには至っていない。
【０００５】特に近年普及してきたフルリトラクト・マ
ンドレルミルにおいては、短いバーを使用して長尺の管
を製造するため、摩擦係数が大きいとバーへの負担が大
きくなり、焼付きが発生し易くなって内面品質の低下を
招くばかりか、より大量の電力を消費することになる。
ンドレルミルにおいては、短いバーを使用して長尺の管
を製造するため、摩擦係数が大きいとバーへの負担が大
きくなり、焼付きが発生し易くなって内面品質の低下を
招くばかりか、より大量の電力を消費することになる。
【０００６】また、粉体の潤滑剤は、貯蔵中に固化した
り、流動性が悪く搬送が困難になったり、素管内面に均
一に塗布できなくなったりしないよう、粉体時の性質も
重要である。
り、流動性が悪く搬送が困難になったり、素管内面に均
一に塗布できなくなったりしないよう、粉体時の性質も
重要である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記した従
来の問題点に鑑みてなされたものであり、粉体時の性質
を良好にし、例えば中空素管とマンドレルバーの摩擦を
軽減して、製品の内面を美麗にし、省エネルギー化を達
成できる熱間粉体潤滑剤組成物を提供することを目的と
している。
来の問題点に鑑みてなされたものであり、粉体時の性質
を良好にし、例えば中空素管とマンドレルバーの摩擦を
軽減して、製品の内面を美麗にし、省エネルギー化を達
成できる熱間粉体潤滑剤組成物を提供することを目的と
している。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ために、本発明に係る熱間粉体潤滑剤組成物は、硼酸ナ
トリウムの５水塩を４０〜９０質量％、炭酸ナトリウム
を６〜３０質量％、脂肪酸のＮａ又はＣａ塩の１種以上
を５〜３０質量％混合したり、さらにモリブデン酸ナト
リウムを１〜３０質量％含有したこととしている。そし
て、このようにすることで、粉体時の性質が良好になっ
て、加工面における摩擦が軽減し、製品の加工面が美麗
になり、省エネルギー化が図れるようになる。
ために、本発明に係る熱間粉体潤滑剤組成物は、硼酸ナ
トリウムの５水塩を４０〜９０質量％、炭酸ナトリウム
を６〜３０質量％、脂肪酸のＮａ又はＣａ塩の１種以上
を５〜３０質量％混合したり、さらにモリブデン酸ナト
リウムを１〜３０質量％含有したこととしている。そし
て、このようにすることで、粉体時の性質が良好になっ
て、加工面における摩擦が軽減し、製品の加工面が美麗
になり、省エネルギー化が図れるようになる。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明者らは、上記したような従
来の熱間粉体潤滑剤組成物にあった問題点に対し鋭意検
討の結果、粉体時の性質が良好で、所定の加工位置に均
一に塗布でき、熱間加工時における摩擦を低減できる熱
間粉体潤滑剤組成物を発明した。
来の熱間粉体潤滑剤組成物にあった問題点に対し鋭意検
討の結果、粉体時の性質が良好で、所定の加工位置に均
一に塗布でき、熱間加工時における摩擦を低減できる熱
間粉体潤滑剤組成物を発明した。
【００１０】すなわち、本発明に係る熱間粉体潤滑剤組
成物は、熱間加工において使用する潤滑剤組成物であっ
て、硼酸ナトリウムの５水塩を４０〜９０質量％、炭酸
ナトリウムを６〜３０質量％、脂肪酸のＮａ又はＣａ塩
の１種以上を５〜３０質量％混合してなるものであり、
必要に応じて、さらにモリブデン酸ナトリウムを１〜３
０質量％含有する。
成物は、熱間加工において使用する潤滑剤組成物であっ
て、硼酸ナトリウムの５水塩を４０〜９０質量％、炭酸
ナトリウムを６〜３０質量％、脂肪酸のＮａ又はＣａ塩
の１種以上を５〜３０質量％混合してなるものであり、
必要に応じて、さらにモリブデン酸ナトリウムを１〜３
０質量％含有する。
【００１１】本発明に係る熱間粉体潤滑剤組成物は、粉
体時の性質が良好で、所定の加工位置に均一に塗布で
き、熱間加工時における加工面の摩擦を低減できること
から、製品の加工面が美麗になり、省エネルギー化が図
れるようになる。
体時の性質が良好で、所定の加工位置に均一に塗布で
き、熱間加工時における加工面の摩擦を低減できること
から、製品の加工面が美麗になり、省エネルギー化が図
れるようになる。
【００１２】本発明に係る熱間粉体潤滑剤組成物におい
て、潤滑剤の主成分として、硼酸ナトリウムの５水塩を
４０〜９０質量％配合するのは、流体潤滑剤及びスケー
ル溶融剤としての作用を発揮させるためである。すなわ
ち、４０質量％未満ではその他の有効成分が多く配合さ
れすぎて粘性が低くなり、結果的に潤滑性が悪くなる。
また、９０質量％を超えるとその他の成分が少なすぎる
ことになって、摩擦係数を軽減できなくなるばかりか、
粉体時の性質が悪化するからである。本発明者らの実験
・研究によれば、５０〜８０質量％配合した場合に、よ
り好ましい結果が得られた。
て、潤滑剤の主成分として、硼酸ナトリウムの５水塩を
４０〜９０質量％配合するのは、流体潤滑剤及びスケー
ル溶融剤としての作用を発揮させるためである。すなわ
ち、４０質量％未満ではその他の有効成分が多く配合さ
れすぎて粘性が低くなり、結果的に潤滑性が悪くなる。
また、９０質量％を超えるとその他の成分が少なすぎる
ことになって、摩擦係数を軽減できなくなるばかりか、
粉体時の性質が悪化するからである。本発明者らの実験
・研究によれば、５０〜８０質量％配合した場合に、よ
り好ましい結果が得られた。
【００１３】また、炭酸ナトリウムは、配合することに
より粘性を低くし、加工面に均一に広がり、斑なく潤滑
性を発揮するようになる。また、加工面に疵の原因とな
るスケールが発生しているときは、スケールをも素早く
溶融する作用を奏する。しかしながら、配合量が６質量
％未満では、粘性を低くすることができず、斑なく潤滑
性を発揮することができない。また、３０質量％を超え
た場合には、粘性が低くなりすぎて結果的に潤滑性が悪
化する。そこで、本発明では、炭酸ナトリウムの配合量
を６〜３０質量％とした。本発明者らの実験・研究によ
れば、１０〜２０質量％配合した場合に、より好ましい
結果が得られた。
より粘性を低くし、加工面に均一に広がり、斑なく潤滑
性を発揮するようになる。また、加工面に疵の原因とな
るスケールが発生しているときは、スケールをも素早く
溶融する作用を奏する。しかしながら、配合量が６質量
％未満では、粘性を低くすることができず、斑なく潤滑
性を発揮することができない。また、３０質量％を超え
た場合には、粘性が低くなりすぎて結果的に潤滑性が悪
化する。そこで、本発明では、炭酸ナトリウムの配合量
を６〜３０質量％とした。本発明者らの実験・研究によ
れば、１０〜２０質量％配合した場合に、より好ましい
結果が得られた。
【００１４】硼酸ナトリウムの５水塩は上記したように
潤滑剤として作用するが、モリブデン酸ナトリウムを配
合することにより、潤滑性がさらに向上し、摩擦係数の
軽減が可能になる。
潤滑剤として作用するが、モリブデン酸ナトリウムを配
合することにより、潤滑性がさらに向上し、摩擦係数の
軽減が可能になる。
【００１５】このモリブデン酸ナトリウムの配合量は、
１質量％未満では摩擦係数の軽減に効果がなく、また、
３０質量％を超えると粘性が低くなりすぎて均一に付着
せず、結果として潤滑性が悪化するので、本発明では必
要に応じて配合するモリブデン酸ナトリウムの配合量を
１〜３０質量％とした。本発明者らの実験・研究によれ
ば、５〜２５質量％配合した場合に、より好ましい結果
が得られた。上記した組成が混合されることにより、総
合的に摩擦係数を軽減することが可能になる。
１質量％未満では摩擦係数の軽減に効果がなく、また、
３０質量％を超えると粘性が低くなりすぎて均一に付着
せず、結果として潤滑性が悪化するので、本発明では必
要に応じて配合するモリブデン酸ナトリウムの配合量を
１〜３０質量％とした。本発明者らの実験・研究によれ
ば、５〜２５質量％配合した場合に、より好ましい結果
が得られた。上記した組成が混合されることにより、総
合的に摩擦係数を軽減することが可能になる。
【００１６】また、本発明において、硼酸ナトリウムの
５水塩に限定したのは、粉体時の性質（貯蔵時の固化
性、搬送時の流動性等）を良好ならしめると同時に塗布
時における広がり性をも保つことができるためである。
５水塩に限定したのは、粉体時の性質（貯蔵時の固化
性、搬送時の流動性等）を良好ならしめると同時に塗布
時における広がり性をも保つことができるためである。
【００１７】すなわち、硼酸ナトリウムの無水塩は、高
温の被加工材に付着したときに結晶水を含有していない
ため、全く発泡しないことから均一に広がらず、熱間潤
滑剤として不適当である。均一に塗布するためには、比
重が大きいために多量に投入しなければならなくなって
不経済であるばかりか、多すぎると塗布面に残留する可
能性があり、品質を悪くする。
温の被加工材に付着したときに結晶水を含有していない
ため、全く発泡しないことから均一に広がらず、熱間潤
滑剤として不適当である。均一に塗布するためには、比
重が大きいために多量に投入しなければならなくなって
不経済であるばかりか、多すぎると塗布面に残留する可
能性があり、品質を悪くする。
【００１８】また、硼酸ナトリウムの１０水塩は、５０
℃付近より結晶水を放水し始めるため、その水分により
炭酸ナトリウム及び硼酸ナトリウム自身が溶解し、その
接着作用により凝縮する。特に高温の被加工材を取り扱
う場所で使用される潤滑剤であるため、配管内での固化
は問題となる。また、高温の被加工材に投入された時、
５水塩より多く結晶水を含んでいることから、５水塩よ
り発泡が激しく、発泡しすぎて投入時の風圧により所定
の位置に十分に付着させることができないばかりか、不
経済である。
℃付近より結晶水を放水し始めるため、その水分により
炭酸ナトリウム及び硼酸ナトリウム自身が溶解し、その
接着作用により凝縮する。特に高温の被加工材を取り扱
う場所で使用される潤滑剤であるため、配管内での固化
は問題となる。また、高温の被加工材に投入された時、
５水塩より多く結晶水を含んでいることから、５水塩よ
り発泡が激しく、発泡しすぎて投入時の風圧により所定
の位置に十分に付着させることができないばかりか、不
経済である。
【００１９】脂肪酸のＮａ及びＣａ塩は、粉体時の潤滑
剤の良好な性質を保持するために必須である。しかしな
がら、その配合量が５質量％未満では、搬送時に配管中
でスムーズに移送されず、搬送機械に負担がかかりトラ
ブルの原因となる。また、３０質量％を超えた場合に
は、高温の被加工材に投入された時、瞬時に燃焼し、そ
の燃焼ガスにより粉体潤滑剤自身が拡散しすぎて被加工
材の外に排出され、結果的に付着量が少なくなり、潤滑
性が悪化するばかりでなく、不経済である。そこで、本
発明では５〜３０質量％とした。
剤の良好な性質を保持するために必須である。しかしな
がら、その配合量が５質量％未満では、搬送時に配管中
でスムーズに移送されず、搬送機械に負担がかかりトラ
ブルの原因となる。また、３０質量％を超えた場合に
は、高温の被加工材に投入された時、瞬時に燃焼し、そ
の燃焼ガスにより粉体潤滑剤自身が拡散しすぎて被加工
材の外に排出され、結果的に付着量が少なくなり、潤滑
性が悪化するばかりでなく、不経済である。そこで、本
発明では５〜３０質量％とした。
【００２０】
【実施例】以下、実施例により本発明の効果を説明す
る。 （実施例１）下記の表１に本発明品の組成を、表２に本
発明品の比較品の組成を、表３に従来例（従来例１及び
２は特公平７−８４６６７号の組成物、従来例３及び４
は特開平６−１８４５７３号の組成物、従来例５は特開
２０００−２２６５９１号の組成物）の組成を示す。
る。 （実施例１）下記の表１に本発明品の組成を、表２に本
発明品の比較品の組成を、表３に従来例（従来例１及び
２は特公平７−８４６６７号の組成物、従来例３及び４
は特開平６−１８４５７３号の組成物、従来例５は特開
２０００−２２６５９１号の組成物）の組成を示す。
【００２１】なお、本実施例で使用した成分の内容は下
記の通りである。 硼酸ナトリウム５水塩（Ｎａ2 Ｂ4 Ｏ7 ・５Ｈ2 Ｏ）：
平均粒径 約０．４ｍｍ、純度 ９８％以上 モリブデン酸ナトリウム（Ｎａ2 ＭｏＯ4 ・２Ｈ2
Ｏ）：平均粒径 約０．３ｍｍ、純度 ９８％以上
記の通りである。 硼酸ナトリウム５水塩（Ｎａ2 Ｂ4 Ｏ7 ・５Ｈ2 Ｏ）：
平均粒径 約０．４ｍｍ、純度 ９８％以上 モリブデン酸ナトリウム（Ｎａ2 ＭｏＯ4 ・２Ｈ2
Ｏ）：平均粒径 約０．３ｍｍ、純度 ９８％以上
【００２２】炭酸ナトリウム（Ｎａ2 ＣＯ3 ）：平均粒
径 約０．３ｍｍ、純度 約９９％ 脂肪酸のＮａ塩（牛脂脂肪酸のＮａ塩）：平均粒径 約
０．３ｍｍ、純度 約９５％ 脂肪酸のＣａ塩（ステアリン酸のＣａ塩）：平均粒径
約０．４ｍｍ、純度 約９７％
径 約０．３ｍｍ、純度 約９９％ 脂肪酸のＮａ塩（牛脂脂肪酸のＮａ塩）：平均粒径 約
０．３ｍｍ、純度 約９５％ 脂肪酸のＣａ塩（ステアリン酸のＣａ塩）：平均粒径
約０．４ｍｍ、純度 約９７％
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【表３】
【００２６】上記した表１〜表３に示した熱間粉体潤滑
剤組成物の評価結果を下記の表４に示したが、表１に示
した本発明の実施例は、何れのものも表２に示した比較
例や表３に示した従来例と比べて粉体時の性質（粉体固
化性、粉体流動性）と摩擦係数の両者共に優れているこ
とが判る。
剤組成物の評価結果を下記の表４に示したが、表１に示
した本発明の実施例は、何れのものも表２に示した比較
例や表３に示した従来例と比べて粉体時の性質（粉体固
化性、粉体流動性）と摩擦係数の両者共に優れているこ
とが判る。
【００２７】なお、下記の表４に示した潤滑剤性能は下
記の方法により調査した結果である。 １）粉体の貯蔵時における固化性 ペトリ皿に試料を５０ｇ量り、６０℃の恒温槽で２４時
間静置した後に固化の状態を観察した。評価は、全く固
化していなかったものを◎、少し固化していたものを
○、固化していたものを×とした。
記の方法により調査した結果である。 １）粉体の貯蔵時における固化性 ペトリ皿に試料を５０ｇ量り、６０℃の恒温槽で２４時
間静置した後に固化の状態を観察した。評価は、全く固
化していなかったものを◎、少し固化していたものを
○、固化していたものを×とした。
【００２８】２）粉体の流動性 安息角の測定により評価した（細川式）。評価は、安息
角が３８度未満であったものを◎、安息角が３８〜４２
度未満であったものを○、安息角が４２〜４６度未満で
あったものを△、安息角が４６度以上であったものを×
とした。
角が３８度未満であったものを◎、安息角が３８〜４２
度未満であったものを○、安息角が４２〜４６度未満で
あったものを△、安息角が４６度以上であったものを×
とした。
【００２９】３）高温時の流動性 １１００℃に設定した電気炉に、１５０ｍｍ×１５０ｍ
ｍ×５ｍｍの試片（ＳＳ４００とＳＵＳ３０４）を入れ
て１５分間加熱した後、この試片上に０．２ｇの試料を
載せて３０°傾け、３０秒間保持した後電気炉より取り
出し、流動性を観察した。評価は、非常に良く広がった
ものを◎、広がったものを○、やや流れたものを△、広
がらなかったもの、又は、流れすぎたものを×とした。
ｍ×５ｍｍの試片（ＳＳ４００とＳＵＳ３０４）を入れ
て１５分間加熱した後、この試片上に０．２ｇの試料を
載せて３０°傾け、３０秒間保持した後電気炉より取り
出し、流動性を観察した。評価は、非常に良く広がった
ものを◎、広がったものを○、やや流れたものを△、広
がらなかったもの、又は、流れすぎたものを×とした。
【００３０】４）摩擦係数 下記の条件によるリング圧縮試験方法により評価した。 リング試片材質：ＳＳ４００ リング形状：内径１５ｍｍ、外径３０ｍｍ、厚み１０ｍ
ｍ リング加熱温度：１１００℃ ダイス材質：ＳＫＤ−６１ 目標圧縮率：５５％
ｍ リング加熱温度：１１００℃ ダイス材質：ＳＫＤ−６１ 目標圧縮率：５５％
【００３１】試験手順： ダイスに黒鉛系被膜潤滑剤を塗布（目標付着量１０ｇ
／ｍ2 ）。 加熱したリング試片に試料を塗布し、プレス機により
圧縮する。 摩擦係数の計算：ΔＤ＝ｍln（μ／０．０５５） lnｍ＝（０．０４４×圧縮率）＋１．０６ 但し、μは摩擦係数、ΔＤは内径変化率、ｍは圧縮率よ
り求められる変数を示す。評価は、μが０．０６未満の
ものを◎、μが０．０６〜０．０８未満のものを○、μ
が０．０８〜０．１０未満のものを△、μが０．１０以
上のものを×とした。
／ｍ2 ）。 加熱したリング試片に試料を塗布し、プレス機により
圧縮する。 摩擦係数の計算：ΔＤ＝ｍln（μ／０．０５５） lnｍ＝（０．０４４×圧縮率）＋１．０６ 但し、μは摩擦係数、ΔＤは内径変化率、ｍは圧縮率よ
り求められる変数を示す。評価は、μが０．０６未満の
ものを◎、μが０．０６〜０．０８未満のものを○、μ
が０．０８〜０．１０未満のものを△、μが０．１０以
上のものを×とした。
【００３２】
【表４】
【００３３】（実施例２）上記した実施例１で潤滑性能
を評価した潤滑剤のうち、本発明の実施例を４種類と、
比較例及び従来例を各３種類を実際のマンドレルミル圧
延ラインで使用し、潤滑性能を調査した。その結果を下
記表５に示すが、表５より明らかなように、実機に適用
した場合にも、本発明の実施例は比較例や従来例と比べ
て、摩擦係数、内面品質の両者共に優れていることが判
る。
を評価した潤滑剤のうち、本発明の実施例を４種類と、
比較例及び従来例を各３種類を実際のマンドレルミル圧
延ラインで使用し、潤滑性能を調査した。その結果を下
記表５に示すが、表５より明らかなように、実機に適用
した場合にも、本発明の実施例は比較例や従来例と比べ
て、摩擦係数、内面品質の両者共に優れていることが判
る。
【００３４】なお、下記表５を得た圧延条件は以下の通
りである。 圧延装置：５スタンドフルリトラクトマンドレルミル 被圧延材：１３％Ｃｒ鋼 被圧延材の圧延前温度：１１５０℃
りである。 圧延装置：５スタンドフルリトラクトマンドレルミル 被圧延材：１３％Ｃｒ鋼 被圧延材の圧延前温度：１１５０℃
【００３５】マンドレルミル圧延前のホローシェル寸
法： 外径３３０ｍｍ、肉厚２３ｍｍ、長さ６０００ｍｍ マンドレルミル圧延後の寸法： 外径２７６ｍｍ、肉厚１３ｍｍ、長さ１２０００ｍｍ マンドレルバー： 外径２４８ｍｍ、長さ：２４０００ｍｍ 材質：ＳＫＤ６、表面：Ｃｒめっき（厚さ５０μｍ） バーの表面には黒鉛系潤滑剤を塗布、乾燥させている。
法： 外径３３０ｍｍ、肉厚２３ｍｍ、長さ６０００ｍｍ マンドレルミル圧延後の寸法： 外径２７６ｍｍ、肉厚１３ｍｍ、長さ１２０００ｍｍ マンドレルバー： 外径２４８ｍｍ、長さ：２４０００ｍｍ 材質：ＳＫＤ６、表面：Ｃｒめっき（厚さ５０μｍ） バーの表面には黒鉛系潤滑剤を塗布、乾燥させている。
【００３６】潤滑剤噴射方法：１．５ｋｇ／ｃｍ2 Ｎ2 キャリアガスでホローシェルの片端より吹き込み。 潤滑剤噴射量：総量で２０００ｃｍ3
【００３７】なお、下記の表５に示した摩擦係数と内面
品質は下記により評価した結果である。 １）摩擦係数 摩擦係数はマンドレルバーのリテインド力を各スタンド
荷重の和で除した値で評価した。評価は、上記値が０．
０３以下のものを◎、０．０３１〜０．０４のものを
○、０．０４１〜０．０５のものを△、０．０５１以上
のものを×とした。
品質は下記により評価した結果である。 １）摩擦係数 摩擦係数はマンドレルバーのリテインド力を各スタンド
荷重の和で除した値で評価した。評価は、上記値が０．
０３以下のものを◎、０．０３１〜０．０４のものを
○、０．０４１〜０．０５のものを△、０．０５１以上
のものを×とした。
【００３８】２）内面品質 内面品質はパイプ内面に軸方向直線状に発生する疵の発
生率で評価した。評価は、上記発生率が０．５％以下の
ものを◎、０．５〜１．０％のものを○、１．０〜２．
０％のものを△、２．０％以上のものを×とした。
生率で評価した。評価は、上記発生率が０．５％以下の
ものを◎、０．５〜１．０％のものを○、１．０〜２．
０％のものを△、２．０％以上のものを×とした。
【００３９】
【表５】
【００４０】上記した実施例では、本発明にかかる熱間
粉体潤滑剤組成物をマンドレルミル圧延に適用したもの
について説明したが、本発明にかかる熱間粉体潤滑剤組
成物はマンドレルミル圧延に限らず、他の継目無管製造
時のプラグ等に塗布して使用することは勿論のこと、棒
鋼、条鋼、線材の熱間圧延時や他の熱間加工時にも適用
可能であることは言うまでもない。
粉体潤滑剤組成物をマンドレルミル圧延に適用したもの
について説明したが、本発明にかかる熱間粉体潤滑剤組
成物はマンドレルミル圧延に限らず、他の継目無管製造
時のプラグ等に塗布して使用することは勿論のこと、棒
鋼、条鋼、線材の熱間圧延時や他の熱間加工時にも適用
可能であることは言うまでもない。
【００４１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る熱間
粉体潤滑剤組成物は、粉体時の性質が良好で、所定の加
工位置に均一に塗布でき、熱間加工時における加工面の
摩擦を低減できることから、製品の加工面が美麗にな
り、省エネルギー化が図れるようになる。
粉体潤滑剤組成物は、粉体時の性質が良好で、所定の加
工位置に均一に塗布でき、熱間加工時における加工面の
摩擦を低減できることから、製品の加工面が美麗にな
り、省エネルギー化が図れるようになる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ１０Ｍ 105/24 Ｃ１０Ｍ 105/24 111/02 111/02 125/00 125/00 125/10 125/10 129/40 129/40 // Ｃ１０Ｎ 10:02 Ｃ１０Ｎ 10:02 10:04 10:04 10:12 10:12 20:06 20:06 Ｚ 40:24 40:24 Ｚ (72)発明者 飯田 純生 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金属工業株式会社内 (72)発明者 田中 和雄 神奈川県横浜市金沢区福浦１丁目11番16号 パレス化学株式会社内 (72)発明者 森 静男 神奈川県横浜市金沢区福浦１丁目11番16号 パレス化学株式会社内 Ｆターム(参考） 4H104 AA11A AA11C AA13A AA13C AA26A BB16A BB16C EA08Z FA01 FA02 FA06 PA26
Claims (2)
- 【請求項１】 熱間加工において使用する潤滑剤組成物
であって、硼酸ナトリウムの５水塩を４０〜９０質量
％、炭酸ナトリウムを６〜３０質量％、脂肪酸のＮａ又
はＣａ塩の１種以上を５〜３０質量％混合してなること
を特徴とする熱間粉体潤滑剤組成物。 - 【請求項２】 さらにモリブデン酸ナトリウムを１〜３
０質量％含有したことを特徴とする請求項１記載の熱間
粉体潤滑剤組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001144358A JP2002338984A (ja) | 2001-05-15 | 2001-05-15 | 熱間粉体潤滑剤組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001144358A JP2002338984A (ja) | 2001-05-15 | 2001-05-15 | 熱間粉体潤滑剤組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002338984A true JP2002338984A (ja) | 2002-11-27 |
Family
ID=18990318
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001144358A Pending JP2002338984A (ja) | 2001-05-15 | 2001-05-15 | 熱間粉体潤滑剤組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002338984A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006054768A1 (ja) * | 2004-11-22 | 2006-05-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 熱間粉体潤滑剤組成物および継目無管の製造方法 |
| JP2006182927A (ja) * | 2004-12-28 | 2006-07-13 | Jfe Steel Kk | 継目無鋼管熱間圧延用潤滑剤 |
| WO2007116653A1 (ja) | 2006-03-27 | 2007-10-18 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 熱間塑性加工用潤滑剤及び熱間粉体潤滑剤組成物 |
-
2001
- 2001-05-15 JP JP2001144358A patent/JP2002338984A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006054768A1 (ja) * | 2004-11-22 | 2006-05-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 熱間粉体潤滑剤組成物および継目無管の製造方法 |
| JPWO2006054768A1 (ja) * | 2004-11-22 | 2008-06-05 | 住友金属工業株式会社 | 熱間粉体潤滑剤組成物および継目無管の製造方法 |
| CN101061208B (zh) * | 2004-11-22 | 2010-08-18 | 住友金属工业株式会社 | 热粉体润滑剂组合物及无缝管的制造方法 |
| JP4614459B2 (ja) * | 2004-11-22 | 2011-01-19 | 住友金属工業株式会社 | 熱間粉体潤滑剤組成物および継目無管の製造方法 |
| US7919439B2 (en) | 2004-11-22 | 2011-04-05 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Powdered lubricant composition for hot working and method for manufacturing seamless tubes |
| JP2006182927A (ja) * | 2004-12-28 | 2006-07-13 | Jfe Steel Kk | 継目無鋼管熱間圧延用潤滑剤 |
| WO2007116653A1 (ja) | 2006-03-27 | 2007-10-18 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 熱間塑性加工用潤滑剤及び熱間粉体潤滑剤組成物 |
| US8082767B2 (en) | 2006-03-27 | 2011-12-27 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Lubricant for hot metal working and powder lubricant composition for hot metal working |
| JP4885948B2 (ja) * | 2006-03-27 | 2012-02-29 | 住友金属工業株式会社 | 熱間塑性加工用潤滑剤及び熱間粉体潤滑剤組成物 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7919439B2 (en) | Powdered lubricant composition for hot working and method for manufacturing seamless tubes | |
| CN101747980B (zh) | 一种用于摆动辗压成形的润滑剂及其使用方法 | |
| JP4458167B2 (ja) | 熱間塑性加工用潤滑剤を用いる継目無管製造における外面潤滑方法 | |
| JP2002338984A (ja) | 熱間粉体潤滑剤組成物 | |
| JP4705096B2 (ja) | 継目無管の製造方法 | |
| CN101405377B (zh) | 热塑性加工用润滑剂以及热加工粉末润滑剂组合物 | |
| US8455408B2 (en) | Anti-seizure agent for hot steel working | |
| CN102814348A (zh) | 一种钛合金管材减壁拉拔用润滑剂及其使用方法 | |
| JP4754818B2 (ja) | 継目無鋼管熱間圧延用潤滑剤 | |
| JP2002338985A (ja) | 熱間粉体潤滑剤組成物 | |
| JPH10121088A (ja) | 金属の高温加工用潤滑剤組成物およびその使用方法 | |
| JP2638317B2 (ja) | 熱間管圧延用潤滑剤および熱間圧延管の焼付き疵防止方法 | |
| CN102899129B (zh) | 一种粉剂石墨芯棒润滑剂及其制备方法 | |
| JPH0523318B2 (ja) | ||
| JPS61195196A (ja) | 高温用潤滑剤組成物 | |
| WO2024116556A1 (ja) | 潤滑剤組成物、及び、これを用いた継目無金属管の製造方法 | |
| JPH06271891A (ja) | 金属材料の浸炭抑制熱間加工方法 | |
| JPH07118687A (ja) | ステンレス鋼または合金鋼の高温加工用潤滑剤 | |
| JPH03100096A (ja) | 熱間管圧延用潤滑剤およびその塗布方法 | |
| JPWO2014027655A1 (ja) | 粉体潤滑剤組成物、及び継目無鋼管の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20060413 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20060523 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20061024 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |