JP2002146557A - 耐食性、成形性および溶接性に優れた燃料タンク用潤滑表面処理ステンレス鋼 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 耐食性、成形性および溶接性に優れた燃料タ
ンク用潤滑表面処理ステンレス鋼を提供する。 【解決手段】 樹脂：１００重量部とそれに分散された
標準水素電極に対する電化が一０．７５Ｖ以下である金
属あるいは合金粒子：３０〜９００重量部からなる厚み
が０．５〜２００μｍの潤滑被膜を表面に有することを
特徴とする耐食性、成形性および溶接性に優れた燃料タ
ンク用潤滑表面処理ステンレス鋼。前記金属あるいは合
金粒子が、ＺｎあるいはＺｎを含有する合金粒子であ
り、Ｍｇ：０．０５〜２５％、Ａｌ：０．０５〜２５
％、Ｓｉ：０．０５〜２５％の１種または２種以上を含
有することが好ましい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、自動車の燃料タン
ク用素材として用いられるステンレス鋼に関するもの
で、さらに詳しくは、燃料タンクの成形時の加工性を向
上させると共に、燃料タンクの外面での腐食、応力腐食
割れの発生を防止し、さらに抵抗溶接性をも向上させ
た、耐食性、成形性および溶接性に優れた燃料タンク用
潤滑表面処理ステンレス鋼に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】自動車の燃料タンクは、外面は融雪塩の
付着による塩害、内面側は蟻酸等の有機酸の生成による
酸腐食を受ける厳しい腐食環境で用いられる。現状、燃
料タンク用として使用されている鉛メッキ鋼板は、加工
性に優れると共に内面耐食性にも優れており、外面から
の塩害に対しては塗装によって耐食性を担保している。
しかし、燃料タンクの更なる長寿命化が求められてお
り、塗装だけでは、このような長寿命化を満足すること
は困難である。

【０００３】このような状況の中、ステンレス鋼を燃料
タンク用素材として適用する取り組みが行われている
が、ステンレス鋼の耐食性を向上させるために、鋼中の
クロム含有量、モリブデン含有量を増加させた場合、ス
テンレス鋼の加工性の低下を招き、例えば燃料タンクの
プレス加工時に割れを発生する場合がある。ニッケルを
含むオーステナイト系ステンレス鋼は加工性に優れてい
るが、塩化物が付着した場合に、残留応力が作用すると
応力腐食割れを発生する可能性がある。

【０００４】フェライト系ステンレス鋼とオーステナイ
ト系ステンレス鋼の両者の特性を有する２相ステンレス
鋼については、耐応力腐食割れ性は、オーステナイト系
ステンレス鋼より優れるものの、塩化物応力腐食割れに
対して完全に免疫的ではなくまた、加工性についてはオ
ーステナイト系ステンレス鋼よりも劣る。従って、ステ
ンレス鋼を燃料タンク用素材として用いるには、フェラ
イト系ステンレス鋼では、加工性の向上と共に塩害に対
する耐食性の向上が、オーステナイト系ステンレス鋼で
は、耐応力腐食割れ性の向上が、そして２相ステンレス
鋼では、加工性と耐応力腐食割れ性の向上がそれぞれ不
可欠となる。

【０００５】フェライト系ステンレス鋼の加工性を向上
するには、その表面に潤滑被膜を形成させ、さらにその
被膜中に炭素を添加することにより導電性を向上させ、
加工性と抵抗溶接性の両者を向上させる方法が提示され
ている（特開２０００−１７８７５７号公報）が、加工
性と抵抗溶接性と共に、塩害による耐食性を向上させる
方法については開示されていない。

【０００６】一方、オーステナイト系ステンレス鋼につ
いては、その耐応力腐食割れ性を向上させるために、特
開平６−１７５０３２号公報に開示されているように、
ステンレス鋼の表面に亜鉛球を投射し、ステンレス表面
に亜鉛を付着させると共に、さらに硬質金属球を投射
し、ステンレス表面に圧縮応力を作用させ、応力腐食割
れ寿命を長寿命化させる方法が示されているが、このよ
うなステンレス鋼も成形されると、素材段階でステンレ
ス鋼表面に導入された圧縮応力が引張応力へと変化し、
十分な耐応力腐食割れ性を発揮できない場合がある。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明は上記問題点を
解決し、自動車の燃料タンク用素材として特に有効な、
耐食性、成形性および溶接性に優れた燃料タンク用潤滑
表面処理ステンレス鋼の提供を課題とするものである。

【０００８】

【課題を解決するための手段】発明者らは、基材となる
ステンレス鋼上に標準水素基準電極に対する電位が−
０．７５Ｖ下の金属あるいは合金粒子を含む潤滑被膜を
形成させることによって表面処理ステンレス鋼の加工
性、抵抗溶接性および耐食性を向上できることを見いだ
し、本発明に至ったものであり、その要旨とするところ
は以下の通りである。

【０００９】（１） 基材が、質量％で、 Ｃ ：０．０３％以下、 Ｎ ：０．０２％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１％以下、 Ｃｒ：８〜３５％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるフェ
ライト系ステンレス鋼であって、樹脂：１００重量部と
それに分散された標準水素電極に対する電位が−０．７
５Ｖ以下である金属あるいは合金粒子：３０〜９００重
量部からなる厚みが０．５〜２００μｍの潤滑被膜を表
面に有することを特徴とする耐食性、成形性および溶接
性に優れた燃料タンク用潤滑表面処理ステンレス鋼。 （２） 基材が、質量％で、 Ｔｉ：８×（Ｃ％＋Ｎ％）〜１％、Ｎｂ：８×（Ｃ％＋
Ｎ％）〜１％ の１種または２種を、さらに含有することを特徴とする
前記（１）に記載の耐食性、成形性および溶接性に優れ
た燃料タンク用潤滑表面処理ステンレス鋼。 （３） 基材が、質量％で、Ｍｏ：０．５〜５％を、さ
らに含有することを特徴とする前記（１）または（２）
に記載の耐食性、成形性および溶接性に優れた燃料タン
ク用潤滑表面処理ステンレス鋼。

【００１０】（４） 基材が、質量％で、 Ｃ ：０．０６％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｃｒ：８〜３５％、 Ｎｉ：６〜３０％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるオー
ステナイト系ステンレス鋼であって、樹脂：１００重量
部とそれに分散された標準水素電極に対する電位が−
０．７５Ｖ以下である金属あるいは合金粒子：１００〜
９００重量部からなる厚みが０．５〜２００μｍの潤滑
被膜を表面に有することを特徴とする耐食性、成形性お
よび溶接性に優れた燃料タンク用の潤滑表面処理ステン
レス鋼。

【００１１】（５） 基材が、質量％で、 Ｃ ：０．０４％以下、 Ｎ ：０．０３％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｃｒ：１５〜３５％、 Ｎｉ：４〜２５％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる２相
ステンレス鋼であって、樹脂：１００重量部とそれに分
散された標準水素電極に対する電位が−０．７５Ｖ以下
である金属あるいは合金粒子：６０〜９００重量部から
なる厚みが０．５〜２００μｍの潤滑被膜を表面に有す
ることを特徴とする耐食性、成形性および溶接性に優れ
た燃料タンク用潤滑表面処理ステンレス鋼。

【００１２】（６） 基材が、質量％で、 Ｓｉ：０．５〜５％、 Ｍｏ：０．５〜５％、 Ｃｕ：０．５〜５％ の１種または２種以上を、さらに含有することを特徴と
する前記（４）または（５）に記載の耐食性、成形性お
よび溶接性に優れた燃料タンク用の潤滑表面処理ステン
レス鋼。 （７） 前記金属あるいは合金粒子が、ＺｎあるいはＺ
ｎを含有する合金粒子であることを特徴とする前記
（１）乃至（６）のいずれか１項に記載の耐食性、成形
性および溶接性に優れた燃料タンク用潤滑表面処理ステ
ンレス鋼。 （８） 前記金属あるいは合金粒子が、 Ｍｇ：０．０５〜２５％、 Ａｌ：０．０５〜２５％、 Ｓｉ：０．０５〜２５％ の１種または２種以上を含有することを特徴とする前記
（７）に記載の耐食性、成形性および溶接性に優れた燃
料タンク用潤滑表面処理ステンレス鋼。

【００１３】

【発明の実施の形態】本発明では、主に自動車の燃料タ
ンクの素材として使用されるステンレス鋼の加工性およ
び抵抗溶接性の向上ならびに耐食性を向上すべく鋭意検
討した結果、ステンレス鋼表面に厚みが０．５〜２００
μｍの潤滑被膜を形成させ、かつ潤滑被膜中に標準単極
に対する電位が−０．７５Ｖ以下である金属あるいは合
金粒子を適量添加することによって、上記目的を達成す
る潤滑表面処理ステンレス鋼が得られることを見いだし
たものである。

【００１４】以下、本発明を詳しく説明する。まず、基
材のフェライト系ステンレス鋼の成分について説明す
る。 Ｃ：炭素はフェライト系ステンレス鋼中の固溶度が低い
ため、炭化物として析出し、伸びの低下を引き起こす。
従って、鋼中の炭素濃度は、０．０３％以下にする必要
がある。

【００１５】Ｎ：窒素についても、炭素と同様に窒化物
として析出し、フェライト系ステンレス鋼の加工性を劣
化させる。従って、鋼中の窒素濃度は０．０２％以下に
する必要がある。

【００１６】Ｓｉ：珪素は通常、ステンレス鋼の脱酸材
として使用されているが、シリコンもフェライト系ステ
ンレス鋼の加工性を低下させる。従って、その含有量は
０．５％以下にする必要がある。

【００１７】Ｃｒ：鋼中のクロムは、その含有量の増加
に伴ってステンレス鋼の加工性を低下させるが、本元素
はステンレス鋼の耐食性向上に不可欠な元素であり、そ
の含有量は少なくとも８％以上必要となる。なお、３５
％を超えて添加した場合は、耐食性向上の効果がほぼ飽
和し、逆に加工性の低下が顕著であることから、３５％
をクロム含有量の上限とする。なお、加工性と耐食性と
を鑑みると、好ましくは１８％以下の含有量とするのが
望ましい。

【００１８】Ｍｎ：マンガンは、鋼中のＳと硫化物を形
成し、孔食発生の起点となり耐食性の劣化を生じるた
め、その含有量は１％以下とする。

【００１９】このような成分濃度に調整されたフェライ
ト系ステンレス鋼表面に潤滑作用を有する潤滑被膜を形
成させる。潤滑樹脂被膜は、可溶型、非可溶型のいずれ
の方式でもよく、例えばポリエチレングリコール系、ポ
リプロピレングリコール系、アクリル系、ポリエステル
系、ウレタン系などがある。潤滑剤としては、潤滑性能
を付与できるものであればよいが、ポレオレフィン系、
フッ素系、パラフィン系、ステアリン酸系ワックス、コ
ロイダルシリカと二硫化モリブデン、二硫化タングステ
ンのうちの１種または２種以上からなるものが望まし
い。また、潤滑被膜の形成方法としてはロールコーター
塗布法、スプレー法など従来公知な方法で、塗布・焼き
付けして形成することができる。

【００２０】なお、潤滑樹脂被膜の厚みは、潤滑性を付
与するために、少なくとも０．５μｍ以上は必要とな
る。ただし２００μｍを超えると、プレス加工時の塗膜
剥離粉の発生が増加し金型の手入れを頻繁に実施する必
要があるため、生産性を低下させる。従って、２００μ
ｍを潤滑被膜厚みの上限値とする。

【００２１】さらに、このような潤滑被膜ステンレス鋼
の抵抗溶接性および耐食性を向上させるために、潤滑被
膜中に標準水素基準電極に対する電位が、−０．７５Ｖ
以下の金属あるいは合金粒子を潤滑被膜中に、樹脂の１
００重量部に対して３０から９００重量部添加する。金
属あるいは合金粒子の標準単極に対する電位が、−０．
７５Ｖよりも高い場合は、何らかの理由によって素地の
ステンレス鋼が露出した場合に、十分な犠牲防食作用を
発揮することができない。また、金属あるいは合金粒子
の含有量が樹脂１００重量部に対して３０重量部未満で
は、十分な犠牲防食作用を発現することができない。一
方、含有量が９００重量部を超える場合は、潤滑特性の
劣化を引き起こすため好ましくない。なお、有機被膜中
での金属粒子の分散状態を均一にするため、界面活性剤
を添加することは好ましい効果を有するものである。

【００２２】また金属粒子径は、潤滑被膜の厚みに対し
てほぼ同じか、あるいは大きい場合は、十分な導電性が
確保されやすく好ましい。ただし、このような大きな粒
子を多量に潤滑被膜中に入れると潤滑性の低下を招く場
合がある。従って、このような場合には、樹脂部１００
重量部に対する金属粒子の添加分は２００重量部以下に
することが好ましい。

【００２３】なお、フェライト系ステンレス鋼は、炭素
および窒素の固溶量が極めて低いため、溶接部近傍にお
いて粒界にクロムの炭窒化物として析出し、クロム欠乏
層の形成に伴い耐粒界腐食性を低下させる。耐粒界腐食
性を向上させるには、炭素、窒素と親和力の強いチタン
およびニオブの添加が有効であり、１種あるいは２種と
も添加することができる。添加量は、それぞれ鋼中の炭
素と窒素の和の含有量の少なくとも８倍以上は必要であ
る。ただし、１％を超えて添加すると鋼材の加工性を低
下させるので、１％を上限とする。

【００２４】また、ステンレス鋼の耐食性を向上させる
には、鋼中へのモリブデンの添加が有効となる。特に犠
牲防食作用を潤滑被膜との組み合わせによって、モリブ
デンの添加による耐食性の向上は極めて有効に作用す
る。モリブデンは、ステンレス鋼表面の不働態皮膜の破
壊された部位で、インヒビター的役割をすると考えられ
ているが、潤滑被膜中に含まれる金属粒子あるいは合金
粒子によって、その効果が増幅されるのもと推察され
る。従って、モリブデン含有量は０．５％以上添加する
ことによって著しく向上する。ただしその含有量が５％
を超えると、耐食性の向上への寄与がほぼ飽和すること
から、５％を上限とする。

【００２５】次に、基材にオーステナイト系ステンレス
鋼を用いる場合について、説明を行う。 Ｃ：オーステナイト系ステンレス鋼中の炭素の固溶度
は、前述のフェライト系ステンレス鋼に比べて比較的大
きいが、溶接熱影響部ではクロム炭化物として析出し、
その周囲にクロム欠乏層を形成し、耐食性の低下を生じ
る。従って、その含有量は０．０６％以下とする。

【００２６】Ｍｎ：マンガンは、鋼中のＳと硫化物を形
成し孔食の発生起点となるため、Ｍｎの含有量は１．５
％以下とする。

【００２７】Ｃｒ：クロムは、前述のフェライト系ステ
ンレス鋼と同様な理由により、その含有量を８％以上３
５％以下とする。

【００２８】Ｎｉ：ニッケルは、オーステナイト形成に
不可欠な元素であり、かつ加工性の向上に有効に作用す
るため、少なくともその含有量は６％以上が必要とな
る。また、ニッケル量の増加は耐応力腐食割れ性の向上
に有効に作用するため、その含有量は高い方が望ましい
が、ニッケル含有量の増加は、素材コストの上昇を招
く。さらに本発明では、表面処理によってオーステナイ
ト系ステンレス鋼の応力腐食割れの発生を防止しうるこ
とから、ニッケルの含有量の上限は３０％とする。

【００２９】このような成分濃度に調整されたオーステ
ナイト系ステンレス鋼上に被覆する潤滑被膜に関して
は、フェライト系ステンレス鋼の場合と同様であるが、
オーステナイト系ステンレス鋼については、特に応力腐
食割れの発生を防止することが重要となる。従って応力
腐食割れの発生を防止するために、割れ先端の電位を十
分、卑な方向に下げる必要があり、潤滑被膜中における
金属あるいは合金粒子の含有率を増加させる必要があ
る。このような効果を得るには、少なくとも樹脂の１０
０重量部に対して１００重量部は必要となる。一方、上
限値はフェライト系ステンレス鋼の場合と同じく９００
重量部となる。また、潤滑被膜の厚みの規定理由につい
ては、フェライト系ステンレス鋼の場合と同様である。

【００３０】次に、基材に２相ステンレス鋼を用いる場
合について説明する。 Ｃ：２相ステンレス鋼中のフェライト相においては、前
述のフェライト系ステンレス鋼の場合と同様に炭素の固
溶限が低いため、鋼中の炭素濃度を低減する必要があ
る。ただし２相ステンレス鋼では、オーステナイト相中
に相当量の炭素を固溶することができるため、フェライ
ト系ステンレス鋼ほど炭素濃度を厳しく規定する必要は
なく、その含有量は０．０４％以下とする。

【００３１】Ｍｎ：Ｍｎは、鋼中のＳと硫化物を形成し
孔食発生の起点となり、耐食性を劣化させるので、その
含有量は１．５％以下とする。

【００３２】Ｃｒ：クロムは、耐食性の向上に不可欠な
元素であり、かつオーステナイトとフェライトの２相組
織を得るためにも、少なくとも１５％以上の含有率が必
要となる。ただし３５％を超えて添加すると、耐食性の
向上への寄与がほぼ飽和するため、３５％をその上限値
とする。

【００３３】Ｎｉ：ニッケルは、加工性の向上、耐応力
腐食割れ性の向上ならびに２相組織を得るために、少な
くとも４％以上は必要となる。ただし、２５％を超える
添加は２相組織を不安定にすることから、２５％をニッ
ケル含有量の上限値とする。

【００３４】２相ステンレス鋼は、オーステナイト系ス
テンレス鋼と比較して、塩化物溶液中での耐応力腐食割
れ性に優れているが、フェライト系ステンレス鋼のよう
に全く免疫的と言えるまでの特性はない。従って、オー
ステナイト系ステンレス鋼と同様に、応力腐食割れの防
止が重要な因子となる。そのためには、樹脂被膜中の金
属あるいは合金粒子の含有率が重要な因子となる。すな
わちその含有率は、樹脂の１００重量部に対して少なく
とも６０重量部以上は必要となる。一方、上限値は、フ
ェライト系ステンレス鋼の場合と同じく９００重量部と
なる。また、潤滑被膜の厚みの規定理由については、フ
ェライト系ステンレス鋼の場合と同様である。

【００３５】以下に潤滑被膜中に添加する金属あるいは
合金粒子について、さらに詳しく説明する。潤滑被膜中
に添加する金属あるいは合金粒子は、その標準水素電極
に対する電位が−０．７５Ｖ以下である必要があるが、
その中で特にＺｎあるいはＺｎ合金の粒子を用いる場合
は、抵抗溶接部での耐食性の劣化を有効に防止すること
ができる。これは、溶接時に生成するＺｎの酸化物が、
基材のステンレス鋼の腐食に伴って生じる溶液ｐＨの低
下に対して緩衝作用を有することに起因すると推察され
る。勿論、抵抗溶接部をジンクリッチペイント等を用い
て補修することは、耐食性の確保に有効に働くのは言う
までもないが、特別な補修を行わなくとも、潤滑被膜中
への溶接部の耐食性劣化を防止することができる。

【００３６】Ｚｎによるこのような作用は、Ｚｎ中にさ
らにＭｇ，Ａｌ，Ｓｉの１種以上を添加することによっ
てより顕著に発現させることができる。その理由は不明
な点が多いが、このような効果を得るには、少なくとも
これらの元素の含有率は０．０５％以上必要となる。た
だし含有率が２５％を超えると、Ｚｎ本来のｐＨの緩衝
作用を損なうことから、２５％を上限値とする。

【００３７】以下に基材となるステンレス鋼が、オース
テナイト系ステンレス鋼あるいは２相ステンレス鋼の場
合について、応力腐食割れに及ぼす鋼中成分の影響に関
してさらに詳しく説明する。基材がオーステナイト系ス
テンレス鋼および２相ステンレス鋼の場合、鋼中へのＳ
ｉ，ＭｏあるいはＣｕの添加によって、潤滑表面処理ス
テンレス鋼の耐応力腐食割れ性を極めて効果的に改善す
ることができる。

【００３８】これらの元素の役割については、まだ良く
解明されていないが、Ｍｏについては、応力腐食割れの
起点となる孔食発生を極めて有効に防止すること、一
方、Ｓｉ，Ｃｕについて応力腐食割れ先端部でのステン
レス鋼の溶出速度を低減し、割れ部での再不働態化を促
進し、割れの進行を抑制するものと考えており、さらに
本発明に従ってステンレス鋼に表面処理を施すことによ
って、一段とこのような効果を発現することができると
考えられる。

【００３９】このような効果を得るには、少なくともこ
れらの元素の成分濃度は０．５％以上が必要となる。そ
れぞれ単独で添加しても良いが、望ましくはＳｉとＣｕ
のように２種以上を組み合わせることが好ましい。ま
た、これらの元素の添加効果は５％を超えると飽和する
ことから、添加量の上限値は５％とする。

【００４０】

【実施例】以下に、本発明の実施例について述べる。本
発明では、冷延・焼鈍後、酸洗処理を施したいわゆる２
Ｂ仕上げ材を実験に用いた。各試験片ともそれぞれ１０
本の試験片を用いた。表１に、ステンレス鋼中の成分元
素濃度を示す。また樹脂被膜の種類、厚み、樹脂被膜中
の金属あるいは合金粒子の含有率を示すと共に、このよ
うな試験片よりＵベンド試験片を作成し、人工海水を用
いた乾湿繰り返し試験を４００サイクルまで実施するこ
とによって、応力腐食割れの発生の有無を調べた結果を
併記した。

【００４１】乾湿繰り返し条件は、３５℃の燥が２時
間、そして、５０℃での湿潤工程が２時間の計８時間が
１サイクルである。このようなサイクルで４００サイク
ルまで試験を実施した場合、海浜地区においても少なく
とも数１０年に及ぶ実暴露に相当すると考えられるが、
本発明法に従ったものは優れた耐応力腐食割れ性を示す
ことが分かる。

【００４２】なお同表に、プレス成形性の評価試験結果
および抵抗溶接性の評価試験結果を併記する。それぞれ
の試験方法は下記に示す。プレス成形性の評価は、円筒
ポンチの油圧成型試験機により下記条件で成形試験を行
い、限界絞り比（ＬＤＲ）および加工後外観による型か
じり性を評価した。成形試験の温度条件として、室温お
よび昇温条件下（１００℃）の２水準で評価を行った。 ・ポンチ径：４０mmφ ・ブランク径：６８〜９７．５mm ・ダイス径：４３mmφ ・しわ押さえ荷重：１ton ・素材は潤滑油ジョンソンワックス＃１２２塗布、潤滑
被膜処理材は無塗油 抵抗溶接性の評価試験は、潤滑被膜付きのステンレス鋼
板２枚と無処理のステンレス鋼板２枚とをスポット溶接
によって接合し、その後、引張剪断試験により評価を行
った。電極形状は、ＣＦＲ型（直径４mmのＲ４０、材質
はＣｒ−Ｃｕ合金）で、加圧力は１９６０Ｎで、溶接電
流は４．５ＫＡの条件で行った。

【００４３】

【表１】

【００４４】

【発明の効果】本発明によって提供可能となった耐食
性、成形性および溶接性に優れた燃料タンク用潤滑表面
処理ステンレス鋼は、加工性、溶接性および耐食性とも
燃料タンクの素材として優れた特性を示し、燃料タンク
の長寿命化に十分対応できるものであり、その産業上の
価値は極めて高いといえる。

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２Ｈ 38/18 38/18 38/28 38/28 38/40 38/40 38/44 38/44 Ｂ６０Ｋ 15/02 Ｚ (72)発明者 森 陽一郎 富津市新富20−１ 新日本製鐵株式会社技 術開発本部内 (72)発明者 崎山 達也 富津市新富20−１ 新日本製鐵株式会社技 術開発本部内 Ｆターム(参考） 3D038 CA06 CB01 CC19 4K018 AA40 BA20 BD09 KA70 4K044 AA03 AB02 AB10 BA10 BA19 BA21 BB01 BB11 BC01 BC02 BC05 CA53

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 基材が、質量％で、 Ｃ ：０．０３％以下、 Ｎ ：０．０２％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１％以下、 Ｃｒ：８〜３５％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるフェ
   ライト系ステンレス鋼であって、樹脂：１００重量部と
   それに分散された標準水素電極に対する電位が−０．７
   ５Ｖ以下である金属あるいは合金粒子：３０〜９００重
   量部からなる厚みが０．５〜２００μｍの潤滑被膜を表
   面に有することを特徴とする耐食性、成形性および溶接
   性に優れた燃料タンク用潤滑表面処理ステンレス鋼。
2. 【請求項２】 基材が、質量％で、 Ｔｉ：８×（Ｃ％＋Ｎ％）〜１％、 Ｎｂ：８×（Ｃ％＋Ｎ％）〜１％ の１種または２種を、さらに含有することを特徴とする
   請求項１に記載の耐食性、成形性および溶接性に優れた
   燃料タンク用潤滑表面処理ステンレス鋼。
3. 【請求項３】 基材が、質量％で、 Ｍｏ：０．５〜５％ を、さらに含有することを特徴とする請求項１または２
   に記載の耐食性、成形性および溶接性に優れた燃料タン
   ク用潤滑表面処理ステンレス鋼。
4. 【請求項４】 基材が、質量％で、 Ｃ ：０．０６％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｃｒ：８〜３５％、 Ｎｉ：６〜３０％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるオー
   ステナイト系ステンレス鋼であって、樹脂：１００重量
   部とそれに分散された標準水素電極に対する電位が−
   ０．７５Ｖ以下である金属あるいは合金粒子：１００〜
   ９００重量部からなる厚みが０．５〜２００μｍの潤滑
   被膜を表面に有することを特徴とする耐食性、成形性お
   よび溶接性に優れた燃料タンク用の潤滑表面処理ステン
   レス鋼。
5. 【請求項５】 基材が、質量％で、 Ｃ ：０．０４％以下、 Ｎ ：０．０３％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｃｒ：１５〜３５％、 Ｎｉ：４〜２５％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不
   純物からなる２相ステンレス鋼であって、樹脂：１００
   重量部とそれに分散された標準水素電極に対する電位が
   −０．７５Ｖ以下である金属あるいは合金粒子：６０〜
   ９００重量部からなる厚みが０．５〜２００μｍの潤滑
   被膜を表面に有することを特徴とする耐食性、成形性お
   よび溶接性に優れた燃料タンク用潤滑表面処理ステンレ
   ス鋼。
6. 【請求項６】 基材が、質量％で、 Ｓｉ：０．５〜５％、 Ｍｏ：０．５〜５％、 Ｃｕ：０．５〜５％ の１種または２種以上を、さらに含有することを特徴と
   する請求項４または５に記載の耐食性、成形性および溶
   接性に優れた燃料タンク用の潤滑表面処理ステンレス
   鋼。
7. 【請求項７】 前記金属あるいは合金粒子が、Ｚｎある
   いはＺｎを含有する合金粒子であることを特徴とする請
   求項１乃至６のいずれか１項に記載の耐食性、成形性お
   よび溶接性に優れた燃料タンク用潤滑表面処理ステンレ
   ス鋼。
8. 【請求項８】 前記金属あるいは合金粒子が、 Ｍｇ：０．０５〜２５％、 Ａｌ：０．０５〜２５％、 Ｓｉ：０．０５〜２５％ の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求
   項７に記載の耐食性、成形性および溶接性に優れた燃料
   タンク用潤滑表面処理ステンレス鋼。