JP2002137062A

JP2002137062A - アルゴンおよび二酸化炭素を基礎とするシールドガスを使用するニッケルおよびニッケル合金のｍｉｇ溶接方法

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Publication number: JP2002137062A
Application number: JP2001270953A
Authority: JP
Inventors: Laurent Biskup; ローラン・ビスカップ; Didier Marchand; ディディエール・マルシャン; Jean-Marie Fortain; ジャン−マリー・フォルタン; Jean-Yves Mouton; ジャン−イブ・ムートン
Original assignee: Air Liquide SA; LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Current assignee: Air Liquide SA; LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Priority date: 2000-09-06
Filing date: 2001-09-06
Publication date: 2002-05-14
Anticipated expiration: 2021-09-06
Also published as: CA2356715A1; EP1186368B1; ES2316423T3; ES2316423T5; FR2813544B1; DK1186368T3; FR2813544A1; EP1186368A1; ATE413941T1; EP1186368B2; DE60136514D1; US6596971B1; CA2356715C; JP5107492B2

Abstract

(57)【要約】【課題】通常得られるよりも、より大きなアーク安定
性、より高いエネルギー密度および溶接ビードのより優
れたぬれを確実なものとするシールドガス混合物を使用
するニッケルおよびその合金のＭＩＧ溶接方法を提供す
る。【解決手段】溶接領域の少なくとも一部にガスシールド
を用いてニッケルおよびニッケル合金をＭＩＧ溶接する
ための方法であって、該ガスシールドがＣＯ_２を体積で
０．０５％から０．５％含有し、残部がアルゴンである
ガス混合物であることを特徴とするＭＩＧ溶接方法。好
都合には、ガス混合物はまた、体積で１５％から５０％
のヘリウム、好ましくは１７％から３０％のヘリウム、
または体積で０．１％から１０％の水素、好ましくは体
積で１％から７％の水素を含有する。そのような方法の
ために意図されたガス混合物。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、効率的にニッケル
合金を溶接するためのＭＩＧ（金属イナートガス）溶接
方法およびそのような方法のために意図された特別なガ
ス混合物に関する。

【０００２】

【従来の技術】ＭＩＧ溶接において、溶接ガスの第一の
機能は、アーク中を移行し、溶融性電極ワイヤの末端の
溶融により生ずる溶融金属を、溶着金属および母材金属
からなる溶融池（ｗｅｌｄｐｕｄｄｌｅ）とともに、
保護することである。アルゴンは、この目的でしばしば
使用されるイナートガスである。

【０００３】しかしながら、鋼鉄のＭＩＧ溶接にとっ
て、アルゴン単独では、この方法を最適化するためには
不十分であることが知られている。これは、アルゴン単
独の下では、アークおよびアーク中の金属の移行が、不
安定なためである。

【０００４】この問題を取り除くために、アークの基底
部、すなわち、陰極輝点を安定させる効果を有する酸化
性ガスをアルゴンに添加するのが、通常である。なぜな
らば、酸素の存在により生ずるわずかな表面酸化は、そ
の後、溶接される材料をより放出的にさせるからであ
る。こうして、より安定でスパッタのない溶接およびよ
り均一な溶接ビードが得られる。

【０００５】酸化性ガスまたは安定化元素として、酸素
または二酸化炭素を使用することができる。安定化元素
の性質および含有量は、溶接される材料の等級または組
成にしたがい異なる。

【０００６】たとえば、炭素鋼の場合、二酸化炭素（Ｃ
Ｏ_２）の含有量は、体積で数％から１００％、より普通
には、５から６０体積％で異なる。

【０００７】対照的に、ステンレス鋼の場合、材料の表
面酸化および溶着金属の炭素含有量を制限する必要があ
るために、二酸化炭素の含有量は、利用される移行モー
ドに依存して、一般的に、１から３体積％の間である。
しかしながら、酸化性元素が酸素であるならば、その酸
化力は、二酸化炭素よりも大きいため、添加される量
は、この値よりも少なくてよい。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、現在、
ニッケルおよびニッケル合金のＭＩＧ溶接の場合におい
て、問題が生じてきている。

【０００９】ニッケルおよびその合金は、それらが化学
の、石油化学の、原子力学の、航空学のおよび宇宙の分
野で使用される理由となる２つの主な特性を有する、す
なわち、−非常にさまざまな媒体におけるすぐれた耐腐
食性。ステンレス鋼の場合と同様、合金にその耐腐食性
を与えるのは、クロムの添加であり、この特性は、クロ
ムおよびモリブデンの存在により高めることができる；
および、−すぐれた高温耐性（酸化性媒体中での高温耐
性を含む）。

【００１０】溶接の金属学を無視し、作業側面、言い換
えれば、ワイヤを溶解することおよび溶融金属を保護す
ることにだけ焦点を合わせると、ステンレス鋼に比べ
て、ニッケルおよびその合金を溶接するときには、溶融
金属は、溶融池の表面張力へのニッケルおよびモリブデ
ンの影響のために、高い粘性を有するという特別な特徴
があり、高温にある溶融金属を酸化から保護することは
より困難である。

【００１１】このことは、一般に、半球化され、不規則
であり得る溶接ビードによって明らかにされ、これらは
乏しいぬれを示す金属および不安定なアークに特有のも
のであり、低過ぎ、さほど分配されないエネルギー密度
を生じさせる。

【００１２】利用されるガス状のシールド手段が不十分
であるならば、溶接ビードはまた、除去するのが困難で
ある黒味がかった粘着性の着色を有する点にまで高度に
酸化され得る。

【００１３】したがって、本発明の目的は、実質的に減
少された表面酸化をもって、全長にわたり正確で連続的
な表面ぬれを有する溶接継手を製造することを可能にす
るニッケルおよびその合金のＭＩＧ溶接方法を提供する
ことである。

【００１４】言い換えれば、本発明の目的は、該方法に
より通常得られるよりも、より大きなアーク安定性、よ
り高いエネルギー密度および溶接ビードのより優れたぬ
れを確実なものとするシールドガス混合物を使用するニ
ッケルおよびその合金のＭＩＧ溶接方法を提供すること
である。

【００１５】これは、一方では、より安定で、より集中
したアークは、溶け込み（深さ）を増加させ、それゆ
え、一定の厚さについては、溶接速度を増加させること
を可能にし、他方では、受け入れられる程度のまま溶接
ビードの表面酸化を非常に有意に減少させることによ
り、マルチパス溶接または溶接ビードの仕上げをすると
きに、研削またはブラシがけといった通常必要な作業を
省くことを可能にするためである。

【００１６】

【課題を解決するための手段】それゆえ、本発明は、溶
接領域の少なくとも一部にガスシールドを用いてニッケ
ルおよびニッケル合金をＭＩＧ溶接するための方法であ
って、該ガスシールドがＣＯ_２を体積で０．０５％から
０．５％含有し、残部がアルゴンであるガス混合物であ
ることを特徴とするＭＩＧ溶接方法に関する。

【００１７】場合により、本発明の方法は、１つまたは
それ以上の以下に挙げる特徴を含み得る。

【００１８】−ガス混合物がさらに、ヘリウムを体積で
１５％から５０％、好ましくは１７％から３０％、より
好ましくは２５％未満含有する、 −ガス混合物がさらに、水素を体積で０．１％から１０
％、好ましくは１％から７％含有する、 −ガス混合物が、ＣＯ_２を０．１％から０．５％、好ま
しくは０．１％から０．４％、より好ましくは０．１％
から０．３％含有する、 −ガス混合物が、体積で０．１％から０．５％のＣ
Ｏ_２、１６％から１９％のヘリウムおよび残部アルゴン
からなり、好ましくは約０．３％のＣＯ_２、約１８％の
ヘリウムおよび残部アルゴンからなる、 −ガス混合物が、体積で０．１％から０．３％のＣＯ_２
および残部アルゴンからなる、 −ガス混合物が、体積で０．１％から０．３％のＣ
Ｏ_２、１５％から５０％のヘリウムおよび残部アルゴン
からなる、 −ガス混合物が、体積で０．１％から０．３％のＣ
Ｏ_２、１％から５％の水素および残部アルゴンからな
り、好ましくは０．１％から０．３％のＣＯ_２、３％か
ら５％の水素および残部アルゴンからなる、 −当該合金に依存して、言い換えれば、溶接されるニッ
ケル合金に依存して等級（ｇｒａｄｅ）が選択される中
実（ｓｏｌｉｄ）またはフラックス入りの溶融性ワイヤ
が使用される、 −該方法が、使用されるワイヤの性質（中実またはフラ
ックス入り）に依存して、短アーク（ｓｈｏｒｔ−ａｒ
ｃ）、パルス化（ｐｕｌｓｅｄ）または軸方向スプレー
移行モード（ａｘｉａｌｓｐｒａｙｔｒａｎｓｆｅ
ｒｍｏｄｅ）で行われる。

【００１９】本発明はまた、体積で０．１％から０．３
％のＣＯ_２、１％から５％の水素および残部アルゴンか
らなり、好ましくは０．１％から０．３％のＣＯ_２、３
％から５％の水素および残部アルゴンからなるガス混合
物に関する。

【００２０】加えて、本発明はまた、体積で０．１％か
ら０．３％のＣＯ_２、１５％から５０％のヘリウムおよ
び残部アルゴンからなるガス混合物、体積で０．１％か
ら０．３％のＣＯ_２および残部アルゴンからなるガス混
合物および体積でＣＯ_２を０．０５％から５％含有し、
残部がアルゴンであり、好ましくはＣＯ_２を０．１％か
ら４％含有し、残部がアルゴンであり、より好ましくは
ＣＯ_２を０．１％から１．５％含有し、残部がアルゴン
であるガス混合物に関する。

【００２１】その上、本発明はまた、炭素鋼、ステンレ
ス鋼、ニッケルまたはニッケル合金で作られた少なくと
も１つの金属加工品、好ましくはニッケルまたはニッケ
ル合金で作られた加工品上にニッケルまたはニッケル合
金で作られたコーティングを形成するための、上記ガス
混合物のいずれか１つの使用に関する。

【００２２】

【発明の実施の形態】発明の説明例本発明の発明者は、多くの試験を行い、これにより、通
常ステンレス鋼の溶接に供されるある種のシールドガス
またはガス類が、ステンレス鋼とニッケル合金の性質は
全く異なるものであるけれども、酸化性元素の含有量、
すなわちこの場合ＣＯ_２の含有量を制限すれば、ニッケ
ル合金の効率的な溶接にも好適なものであり得ることを
立証した。

【００２３】このように、本質的にはアルゴンから成
り、これにヘリウムが１８％およびＣＯ_２が１％（体積
で１００％に達するまで）添加された三成分の混合物
は、特に、溶接物が、溶接の間および後にわずかに酸化
される溶接部における化学的な酸洗い／不動態化作業ま
たは機械的洗浄作業のような仕上げ作業を溶接後に受け
るならば、ニッケル合金の溶接に完全に適している。

【００２４】しかしながら、同じ作業条件下で、溶接物
が、溶接されたままの状態を維持するならば、ガスシー
ルドの性質は、アーク安定性と溶接ビードの表面酸化を
制限することとの間に良い妥協点が得られるように作ら
れる必要がある。

【００２５】行われた試験から、ニッケル合金を溶接す
るために使用され得るガス混合物の３つの主な族が明ら
かになった、すなわち、 −アーク安定性を確保するために好ましくは約０．１％
より多く、溶着金属の酸化を制限するために１％未満
の、好ましくは０．３％未満のＣＯ_２含有量を有する二
成分のアルゴン／ＣＯ_２ガス混合物、 −溶接ビードのぬれを改善することを可能にする、上記
混合物と全く同じＣＯ_２含有量および１５％から５０％
のヘリウム含有量（残部はアルゴンである）の三成分の
アルゴン／ＣＯ_２／ヘリウムガス混合物、 −さらにぬれを改善し、水素の還元性質により溶接ビー
ドの表面酸化を制限することを可能にする、上記混合物
と全く同じＣＯ_２含有量および１％から５％の水素含有
量（残部はアルゴンである）を有するアルゴン／ＣＯ_２
／水素（Ｈ_２）混合物。

【００２６】図１は、純粋なアルゴンからなるシールド
ガス（図１（Ａ））およびその比較として本発明にした
がい０．１１％のＣＯ_２が添加されたアルゴン（図１
（Ｂ））を使用するＭＩＧ溶接で得られた時間（秒）の
関数としての電圧（ボルト）のグラフを示している。

【００２７】これらのグラフは、２１ｃｍ／ｍｉｎの溶
接速度および４．５ｍ／ｍｉｎのワイヤ速度で、６２５
−等級のニッケル合金で作られた材料のフルシート（ｆ
ｕｌｌ−ｓｈｅｅｔ）溶着（ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ）お
よび同じ等級の溶加材（ワイヤ）を使用してパルス化電
流（ｐｕｌｓｅｄ−ｃｕｒｒｅｎｔ）ＭＩＧ溶接作業を
行うことにより得た。

【００２８】パルス化モードにおける０．１１％のＣＯ
_２の添加は、電弧を安定させるのに十分であることがは
っきりとわかるであろう（図１（Ｂ））。これは、最大
電圧変化率（ｐｅａｋｖｏｌｔａｇｅｖａｒｉａｔ
ｉｏｎ）（ΔＵ_ｃ）および溶融金属の小滴の分離の瞬間
における電圧変化率（ΔＵ_ｄ）の減少があるためであ
る。

【００２９】また、類似の方法において、水素を約５％
含有するアルゴンベースに０．１１％のＣＯ_２が添加さ
れたとき（図２（Ｂ））、同じ割合のアルゴンおよび水
素のみからなる対照ガス混合物（図２（Ａ））と比較し
て、同様の効果が見いだされた。これは、アーク集中
（ｃｏｎｓｔｒｉｃｔｉｏｎ）、すなわち、エネルギー
密度の増加、および溶接ビードの表面酸化の減少に対す
る水素とＣＯ_２の有益な累積効果により説明される。

【００３０】加えて、ヘリウムを約１８％から２０％含
有するアルゴンベースに０．１１％のＣＯ_２を添加する
ことにより（図３（Ｂ））、同じ割合のアルゴンおよび
ヘリウムのみからなる対照ガス混合物（図３（Ａ））と
比較して、同様の結果が得られた。

【００３１】さらに、ＩＮＣＯ６２５ニッケル合金の３
ｍｍの厚さの金属板に対して行われたさまざまな試験に
おいて得られた溶接結果は、下の表１で与えられる。こ
れは、ＭＩＧ方法でさまざまなガス混合物が、シールド
ガスとして使用されるときに、純粋なアルゴン（これを
基準１とする）と比べて、本発明にしたがうさまざまな
ガス混合物で観察される金属移行中の溶接速度の増加お
よびアーク安定性の改善を示している。

【００３２】

【表１】さらに、図４から７は、前と同じ作業条件下での、さま
ざまなガス混合物、すなわち、純粋なアルゴンまたは本
発明にしたがう混合物、言い換えれば、アルゴンに０．
１１％のＣＯ_２を添加して、加えて、場合により２０％
のヘリウム、約１．５％の水素または約５％の水素を含
むガス混合物を使用したフルシートＭＩＧ溶接により製
造された溶接ビードの寸法を示している。

【００３３】これら図４から７は、各々、試験されたガ
スまたはガス混合物で得られる溶接溶け込み（Ｐ）（図
４）、得られる溶接ビード幅（ｌ）（図５）、得られる
アップセット（ｓ）（図６）、得られるぬれ角度（α）
（図７）を示している。これらのさまざまな測定パラメ
ータおよびそれらの位置は、図８に図解されている。

【００３４】これらの結果は、純粋なアルゴンに、一方
では、ＣＯ_２ガスを、他方では、ヘリウムまたは水素ガ
スを添加する利点を、はっきりと示し、そのような添加
は、次のような結果となる、 −溶け込みＰの増加、 −ぬれ角度の増加と共に、より優れた広がり、すなわ
ち、より大きな溶接ビード幅（ｌ）およびアップセット
（ｓ）の減少の結果として生じるぬれの改善、および −約４から５％の水素の補足的な添加による溶接ビード
の表面酸化の十分な減少。

【００３５】この溶接ビードの形態の評価はまた、特
に、許容不可能な多孔性水準だけでなく、不適切な低温
度じん性値につながり得る溶融金属への水素の過剰な溶
解度による、溶接継手への損害の可能性について判断を
下すことができるようにするために、対応する溶接継手
の特徴づけ、すなわち、コンパクトさおよび機械的特性
により補足された。

【００３６】下の表２で与えられる、ＩＮＣＯ６００お
よびＩＮＣＯ６２５タイプのニッケル合金で作られた溶
接物での本発明にしたがうＭＩＧ方法およびＴＩＧまた
はプラズマ方法により得られた比較結果は、次のことを
示す、 −温度−１９６℃における継手係数および固有じん性値
は、Ａｒ／Ｈ_２タイプのシールドガスを用いるＴＩＧ
（タングステンイナートガス）およびプラズマ溶接方法
で得られるものに匹敵する、 −マルチパス溶接における全水素含有量は、試験された
材料については、２つの前述の方法の間、すなわち、プ
ラズマ溶接の６ｐｐｍおよびＴＩＧ溶接の１４ｐｐｍの
間にある約８ｐｐｍである。

【００３７】

【表２】したがって、溶融金属の水素汚染物質は、ＴＩＧまたは
プラズマ溶接におけるほど重要ではなく、溶接物の固有
の特性の有意の劣化を伴わない。

【００３８】加えて、そのようなガスの添加は、溶接速
度の増加により生産性を改善し得る。このことは、図９
で示されるように、純粋なアルゴンと比較して、同じ溶
け込みまたは同じ溶接ビード幅については、溶接速度を
非常に増加させることが可能であるからである。図９で
は、Ａｒ＋Ｈ_２＋ＣＯ_２より成るガス混合物は、場合に
より約＋２６％にまで至り得るほどの溶接速度の増加に
つながることを示している。

【００３９】その上、溶接ビードの表面外観の試験は、
自動式の溶接においても、手動式の溶接においても、表
面酸化を最小限にするためにＣＯ_２含有量を制限するこ
との利点を保証した。

【００４０】したがって、実際に、本発明にしたがう添
加を行うことは、溶接作業（２つまたはそれ以上の成分
を接着させること）または上塗り作業に利益を与える。
両場合において、溶接後の仕上げ作業は、限定され、溶
接物の耐腐食性作用は、それらの機械的な特性を損なう
ことなく改善される。

【００４１】本発明にしたがうＭＩＧ方法により溶接さ
れたニッケルおよびニッケル合金構造は、たとえば、 −合成繊維およびソーダ化学のためのパイプ、ポンプ、
交換機およびボイラー（純粋なＮｉ族）、 −フッ化水素酸化学、海水の脱塩化プラント、沖合いの
装置（ＮｉＣｕ族）、原子炉、海岸のまたは船の装置
（ＮｉＣｒ族）のためのカラム、リアクター、熱交換
機、貯蔵タンク、 −石油化学工業の接触分解およびリホーミングのための
炉および多岐管（ＮｉＣｒＦｅ族）、 −航空工業におけるジェットエンジンおよびガスタービ
ン（ＮｉＣｒＦｅＮｂ等級）、および −溶接にはＮｉＣｒまたはＮｉＣｒＭｏ等級で作られた
溶加材を必要とする５．５または９％のＮｉを含有する
鋼鉄で作られた固定されたまたは輸送可能な液化ガス貯
蔵タンクである。

【００４２】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
実質的に減少された表面酸化をもって、全長にわたり正
確で連続的な表面ぬれを有する溶接継手を製造すること
を可能にする、すなわち、通常得られるよりも、より大
きなアーク安定性、より高いエネルギー密度および溶接
ビードのより優れたぬれを確実なものとするシールドガ
ス混合物を使用するニッケルおよびその合金のＭＩＧ溶
接方法が提供される。

【図面の簡単な説明】

【図１】２１ｃｍ／ｍｉｎの溶接速度および４．５ｍ／
ｍｉｎのワイヤ速度で、６２５−等級のニッケル合金で
作られた材料のフルシート溶着および同じ等級の溶接材
料（ワイヤ）を使用したパルス化電流ＭＩＧ溶接作業を
行うことにより得られる時間（秒）の関数としての電圧
（ボルト）を示すグラフ図（（Ａ）は、シールドガスが
純粋なアルゴンの場合、および（Ｂ）は、その比較とし
て本発明にしたがいアルゴンに０．１１％のＣＯ_２が添
加された場合。）。

【図２】図１と同じ方法で得られた時間（秒）の関数と
しての電圧（ボルト）を示すグラフ図（（Ａ）は、水素
を約５％含有するアルゴンの場合、および（Ｂ）は、水
素を約５％含有するアルゴンに０．１１％のＣＯ_２が添
加された場合。）。

【図３】図１と同じ方法で得られた時間（秒）の関数と
しての電圧（ボルト）を示すグラフ図（（Ａ）は、ヘリ
ウムを約１８％から２０％含有するアルゴンの場合、お
よび（Ｂ）は、ヘリウムを約１８％から２０％含有する
アルゴンベースに０．１１％のＣＯ_２が添加された場
合。）。

【図４】図１と同じ作業条件下、純粋なアルゴンおよび
種々の本発明にしたがうガス混合物を使用したフルシー
トＭＩＧ溶接により製造された溶接ビードの溶接溶け込
み（Ｐ）のグラフ図。

【図５】図４に対応する溶接ビード幅（ｌ）のグラフ
図。

【図６】図４に対応するアップセット（ｓ）のグラフ
図。

【図７】図４に対応するぬれ角度（α）のグラフ図。

【図８】図４から７の測定パラメータおよびそれらの位
置を示す模式図。

【図９】アルゴンのみ、アルゴンに０．１１％のＣＯ_２
が添加された、およびアルゴンに０．１１％のＣＯ_２お
よび２０％のヘリウムが添加されたガス混合物を使用し
た本発明にしたがう溶接方法における溶接速度のグラフ
図。

フロントページの続き (72)発明者ディディエール・マルシャンフランス国、78100 サン・ジェルマン・アン・レイ、リュエル・ニコ４ (72)発明者ジャン−マリー・フォルタンフランス国、95520 オスニー、シュマン・デ・コート・ビゼール 30 (72)発明者ジャン−イブ・ムートンフランス国、95800 セルジー・ポントワーズ、アブニュ・ドゥ・ラ・ベル・オーミエール 43、スクワール・ドゥ・レシクエＦターム(参考） 4E001 AA03 BB08 CB03 DB03 DD02 DD03 DD04 DD06 DE04

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】溶接領域の少なくとも一部にガスシール
ドを用いてニッケルおよびニッケル合金をＭＩＧ溶接す
るための方法であって、該ガスシールドがＣＯ_２を体積
で０．０５％から０．５％含有し、残部がアルゴンであ
るガス混合物であることを特徴とするＭＩＧ溶接方法。
【請求項２】ガス混合物がさらに、ヘリウムを体積で
１５％から５０％、好ましくは１７％から３０％、より
好ましくは２５％未満含有することを特徴とする請求項
１記載の方法。
【請求項３】ガス混合物がさらに、水素を体積で０．
１％から１０％、好ましくは１％から７％含有すること
を特徴とする請求項１記載の方法。
【請求項４】ガス混合物が、ＣＯ_２を０．１％から
０．５％、好ましくは０．１％から０．４％、より好ま
しくは０．１％から０．３％含有することを特徴とする
請求項１ないし３のいずれか１項に記載の方法。
【請求項５】ガス混合物が、体積で０．１％から０．
５％のＣＯ_２、１６％から１９％のヘリウムおよび残部
アルゴンからなり、好ましくは約０．３％のＣＯ_２、約
１８％のヘリウムおよび残部アルゴンからなることを特
徴とする請求項１ないし４のいずれか１項に記載の方
法。
【請求項６】ガス混合物が、体積で０．１％から０．
３％のＣＯ_２および残部アルゴンからなることを特徴と
する請求項１ないし４のいずれか１項に記載の方法。
【請求項７】ガス混合物が、体積で０．１％から０．
３％のＣＯ_２、１５％から５０％のヘリウムおよび残部
アルゴンからなることを特徴とする請求項１ないし４の
いずれか１項に記載の方法。
【請求項８】ガス混合物が、体積で０．１％から０．
３％のＣＯ_２、１％から５％の水素および残部アルゴン
からなり、好ましくは０．１％から０．３％のＣＯ_２、
３％から５％の水素および残部アルゴンからなることを
特徴とする請求項１ないし４のいずれか１項に記載の方
法。
【請求項９】溶接されるニッケル合金に依存して等級
が選択される中実またはフラックス入りの溶融性ワイヤ
が使用されることを特徴とする請求項１ないし８のいず
れか１項に記載の方法。
【請求項１０】該方法が、使用されるワイヤの性質に
依存して、短アーク、パルス化または軸方向スプレー移
行モードで行われることを特徴とする請求項１ないし９
のいずれか１項に記載の方法。
【請求項１１】体積で０．１％から０．３％のＣ
Ｏ_２、１％から５％の水素および残部アルゴンからな
り、好ましくは０．１％から０．３％のＣＯ_２、３％か
ら５％の水素および残部アルゴンからなるガス混合物。
【請求項１２】体積で０．１％から０．３％のＣ
Ｏ_２、１５％から５０％のヘリウムおよび残部アルゴン
からなるガス混合物。
【請求項１３】体積で０．１％から０．３％のＣＯ_２
および残部アルゴンからなるガス混合物。
【請求項１４】体積でＣＯ_２を０．０５％から５％含
有し、残部がアルゴンであり、特にＣＯ_２を少なくとも
０．１％、より好ましくはＣＯ_２を０．１％から１．５
％含有し、残部がアルゴンであるガス混合物。
【請求項１５】炭素鋼、ステンレス鋼、ニッケルまた
はニッケル合金で作られた少なくとも１つの金属加工
品、好ましくはニッケルまたはニッケル合金で作られた
加工品上にニッケルまたはニッケル合金で作られたコー
ティングを形成するための請求項１１ないし１４のいず
れか１項に記載のガス混合物の使用。