JP2002031735A - 波長合波モジュール - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 合波光出力パワーが安定した波長合波モジュ
ールを提供する。 【解決手段】 互いに異なる波長の光を出力する複数の
励起光源１と、各励起光源１から出力された光を合波す
る波長合波器２とを設け、波長合波器２には各励起光源
１からの出力光を個別に受ける複数の光入力部２ａ〜２
ｈを設ける。それぞれの光入力部２ａ〜２ｈと対応する
励起光源１との間にそれぞれ、励起光源１から出力され
る光の偏光度を零に近づけるデポラライザ５を設ける。
デポラライザ５は光通路上に設けられた２本の偏波保持
ファイバ６，７を直列接続して形成し、偏波保持ファイ
バは互いの主軸を斜めに交差させて接続する。
ールを提供する。 【解決手段】 互いに異なる波長の光を出力する複数の
励起光源１と、各励起光源１から出力された光を合波す
る波長合波器２とを設け、波長合波器２には各励起光源
１からの出力光を個別に受ける複数の光入力部２ａ〜２
ｈを設ける。それぞれの光入力部２ａ〜２ｈと対応する
励起光源１との間にそれぞれ、励起光源１から出力され
る光の偏光度を零に近づけるデポラライザ５を設ける。
デポラライザ５は光通路上に設けられた２本の偏波保持
ファイバ６，７を直列接続して形成し、偏波保持ファイ
バは互いの主軸を斜めに交差させて接続する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、光通信システムに
用いられ、異なる波長の複数の波長光を合波する波長合
波モジュールに関し、特に光アンプ用励起光源用として
適用されて合波励起光出力の安定化を図るための波長合
波モジュールに関するものである。
用いられ、異なる波長の複数の波長光を合波する波長合
波モジュールに関し、特に光アンプ用励起光源用として
適用されて合波励起光出力の安定化を図るための波長合
波モジュールに関するものである。
【０００２】
【背景技術】近年のインターネットトラヒックの急増を
背景に、通信ネットワーク容量の拡大が急務となってい
る。この要求にこたえるべき１つのソリューションがア
メリカ合衆国やカナダを中心に進められているＤＷＤＭ
（Ｄｅｎｓｅ Ｗａｖｅｌｅｎｇｔｈ Ｄｉｖｉｓｉｏ
ｎ Ｍｕｌｔｉｐｌｅｘｉｎｇ；高密度波長多重）技術
である。この高密度波長多重技術は、１本の光ファイバ
に異なる波長の光信号を高密度に複数多重して伝送する
ため、伝送容量を波長多重分だけ拡大できることで脚光
を浴びている。
背景に、通信ネットワーク容量の拡大が急務となってい
る。この要求にこたえるべき１つのソリューションがア
メリカ合衆国やカナダを中心に進められているＤＷＤＭ
（Ｄｅｎｓｅ Ｗａｖｅｌｅｎｇｔｈ Ｄｉｖｉｓｉｏ
ｎ Ｍｕｌｔｉｐｌｅｘｉｎｇ；高密度波長多重）技術
である。この高密度波長多重技術は、１本の光ファイバ
に異なる波長の光信号を高密度に複数多重して伝送する
ため、伝送容量を波長多重分だけ拡大できることで脚光
を浴びている。
【０００３】図１１には、ＤＷＤＭ等の波長多重伝送シ
ステムのシステム構成例が示されている。同図に示すよ
うに、波長多重伝送システムは、複数の信号光源１１
と、波長多重装置１２と、光ファイバ３と、光増幅器４
と、波長分波装置１５と、受光器１６とを有している。
ステムのシステム構成例が示されている。同図に示すよ
うに、波長多重伝送システムは、複数の信号光源１１
と、波長多重装置１２と、光ファイバ３と、光増幅器４
と、波長分波装置１５と、受光器１６とを有している。
【０００４】複数の信号光源１１は、互いに異なる波長
（同図においては、λ１、λ２、・・・λＮ）の光を出
力するものであり、波長多重装置１２は、それぞれの信
号光源１１から発信された互いに異なる波長の複数の光
を合波する光合波器により形成されている。光ファイバ
３は波長多重装置１２で合波した波長多重光を伝送する
ものであり、該光ファイバ３を伝送する波長多重光は光
増幅器４により増幅されながら伝搬する。波長分波装置
１５は、光ファイバ３を伝搬してきた波長多重光をそれ
ぞれの波長ごとに分波するものであり、受光器１６は、
該波長分波装置１５で分波されたそれぞれの波長の光を
受信する。
（同図においては、λ１、λ２、・・・λＮ）の光を出
力するものであり、波長多重装置１２は、それぞれの信
号光源１１から発信された互いに異なる波長の複数の光
を合波する光合波器により形成されている。光ファイバ
３は波長多重装置１２で合波した波長多重光を伝送する
ものであり、該光ファイバ３を伝送する波長多重光は光
増幅器４により増幅されながら伝搬する。波長分波装置
１５は、光ファイバ３を伝搬してきた波長多重光をそれ
ぞれの波長ごとに分波するものであり、受光器１６は、
該波長分波装置１５で分波されたそれぞれの波長の光を
受信する。
【０００５】なお、現在開発されている波長多重伝送シ
ステムは、波長１．５５μｍ（１５５０ｎｍ）帯域内の
波長多重光を伝搬するものであり、したがって、上記そ
れぞれの信号光源１１は、波長１．５５μｍ帯域内で互
いに異なる波長の光を出力するように構成されている。
最近では、さらなる通信容量拡大のため、波長１．５５
μｍ帯域（Ｃバンド）だけでなく、波長１．５０μｍ帯
域（Ｓバンド）や波長１．６０μｍ帯域（Ｌバンド）へ
の拡張が検討されている。
ステムは、波長１．５５μｍ（１５５０ｎｍ）帯域内の
波長多重光を伝搬するものであり、したがって、上記そ
れぞれの信号光源１１は、波長１．５５μｍ帯域内で互
いに異なる波長の光を出力するように構成されている。
最近では、さらなる通信容量拡大のため、波長１．５５
μｍ帯域（Ｃバンド）だけでなく、波長１．５０μｍ帯
域（Ｓバンド）や波長１．６０μｍ帯域（Ｌバンド）へ
の拡張が検討されている。
【０００６】ところで、波長多重伝送システムの実現の
ためには、波長多重装置１２や波長分波装置１５等の光
デバイスが必要となると共に、光通信用に用いられる既
存光デバイスとしての、信号光源１１、光ファイバ３、
光増幅器４、受光器１６等の技術課題も変化している。
特に、光増幅器４の光増幅特性は波長多重伝送システム
における波長多重光の伝送距離や波長多重数を大きく左
右するために、光増幅器４の光増幅特性向上が強く望ま
れている。
ためには、波長多重装置１２や波長分波装置１５等の光
デバイスが必要となると共に、光通信用に用いられる既
存光デバイスとしての、信号光源１１、光ファイバ３、
光増幅器４、受光器１６等の技術課題も変化している。
特に、光増幅器４の光増幅特性は波長多重伝送システム
における波長多重光の伝送距離や波長多重数を大きく左
右するために、光増幅器４の光増幅特性向上が強く望ま
れている。
【０００７】図１２には、上記波長多重伝送システムに
適用される光増幅器４の基本構成例が示されており、こ
の光増幅器４は、Ｅｒ（Ｅｒｂｉｕｍ）ドープ光ファイ
バ１０を備えた光ファイバ型光増幅器である。同図に示
すように、この種の光増幅器４は、励起光源装置３１と
該励起光源装置３１から発信される励起光を信号光に合
波する光合波器２０と、Ｅｒドープ光ファイバ１０と、
光アイソレータ１３，１４とを有している。
適用される光増幅器４の基本構成例が示されており、こ
の光増幅器４は、Ｅｒ（Ｅｒｂｉｕｍ）ドープ光ファイ
バ１０を備えた光ファイバ型光増幅器である。同図に示
すように、この種の光増幅器４は、励起光源装置３１と
該励起光源装置３１から発信される励起光を信号光に合
波する光合波器２０と、Ｅｒドープ光ファイバ１０と、
光アイソレータ１３，１４とを有している。
【０００８】励起光源装置３１の出力波長は、Ｅｒドー
プ光ファイバ１０の利得帯域に対応させて、一般に１４
８０ｎｍ帯域と９８０ｎｍ帯域が開発されており、目的
に合わせてこれらのいずれかの帯域を選択して適用して
いる。また、同図に示すように、一般に、光増幅器４の
入射側と出射側にはそれぞれ、光分岐器１７，１８とフ
ォトダイオード２９，３０とを備えた信号光強度モニタ
機構が設けられ、この信号光強度モニタ機構によって検
出された信号光強度に基づいて励起光源１の光出力をフ
ィードバック制御するように構成されている。
プ光ファイバ１０の利得帯域に対応させて、一般に１４
８０ｎｍ帯域と９８０ｎｍ帯域が開発されており、目的
に合わせてこれらのいずれかの帯域を選択して適用して
いる。また、同図に示すように、一般に、光増幅器４の
入射側と出射側にはそれぞれ、光分岐器１７，１８とフ
ォトダイオード２９，３０とを備えた信号光強度モニタ
機構が設けられ、この信号光強度モニタ機構によって検
出された信号光強度に基づいて励起光源１の光出力をフ
ィードバック制御するように構成されている。
【０００９】上記のように構成されている光増幅器４の
光増幅特性を向上させるためには、励起光源装置３１の
高出力化が必須であると言われており（例えば、信学会
ソサイエティ、Ｃ−３−１０７，１９９９等に示されて
いる）、励起光源装置３１からの出力をレーザダイオー
ド単体以上に高出力化させるために、２つのレーザダイ
オードからそれぞれ発した励起光を偏光ビームスプリッ
タで偏波合成する方法を採用した励起光源装置３１が以
前から開発されている。
光増幅特性を向上させるためには、励起光源装置３１の
高出力化が必須であると言われており（例えば、信学会
ソサイエティ、Ｃ−３−１０７，１９９９等に示されて
いる）、励起光源装置３１からの出力をレーザダイオー
ド単体以上に高出力化させるために、２つのレーザダイ
オードからそれぞれ発した励起光を偏光ビームスプリッ
タで偏波合成する方法を採用した励起光源装置３１が以
前から開発されている。
【００１０】また、最近では、ＷＤＭカプラを用いて、
３つ以上の複数の励起光を合波する波長多重励起技術が
注目されており、この技術を励起光源装置３１に適用す
る検討がなされている。波長多重励起技術は、例えばＴ
ｕＨ５，ＯＦＣ’９９や信学技報ＯＰＥ９９−１０，５
７，１９９９等に報告されている。
３つ以上の複数の励起光を合波する波長多重励起技術が
注目されており、この技術を励起光源装置３１に適用す
る検討がなされている。波長多重励起技術は、例えばＴ
ｕＨ５，ＯＦＣ’９９や信学技報ＯＰＥ９９−１０，５
７，１９９９等に報告されている。
【００１１】図１３には、励起光源装置３１として、上
記波長多重励起技術を適用して形成した波長合波モジュ
ール（励起光源装置）３１の基本構成例が示されてい
る。同図に示すように、波長合波モジュール３１は、互
いに異なる波長の光を出力する複数の励起光源１と、該
複数の励起光源１から出力された光を合波する波長合波
器２とを有している。波長合波器２は各励起光源１から
の出力光を個別に受ける複数の光入力部２ａ〜２ｈと合
波した光を出力する１つの光出力部２５を有している。
記波長多重励起技術を適用して形成した波長合波モジュ
ール（励起光源装置）３１の基本構成例が示されてい
る。同図に示すように、波長合波モジュール３１は、互
いに異なる波長の光を出力する複数の励起光源１と、該
複数の励起光源１から出力された光を合波する波長合波
器２とを有している。波長合波器２は各励起光源１から
の出力光を個別に受ける複数の光入力部２ａ〜２ｈと合
波した光を出力する１つの光出力部２５を有している。
【００１２】また、この例においては、波長合波器２
は、複数のマッハツェンダ干渉型光合波手段２７をＰＬ
Ｃ（Ｐｌａｎｅｒ Ｌｉｇｈｔｗａｖｅ Ｃｉｒｃｕｉ
ｔ）技術によって作製したＷＤＭカプラであり、低損失
な波長合波器２と成している。波長合波器２のそれぞれ
の光入力部２ａ〜２ｈには、それぞれ、シングルモード
光ファイバの光入力ファイバ９が接続されている。
は、複数のマッハツェンダ干渉型光合波手段２７をＰＬ
Ｃ（Ｐｌａｎｅｒ Ｌｉｇｈｔｗａｖｅ Ｃｉｒｃｕｉ
ｔ）技術によって作製したＷＤＭカプラであり、低損失
な波長合波器２と成している。波長合波器２のそれぞれ
の光入力部２ａ〜２ｈには、それぞれ、シングルモード
光ファイバの光入力ファイバ９が接続されている。
【００１３】前記励起光源１は、それぞれ、レーザダイ
オード２１と励起光出力ファイバ８とを有しており、そ
れぞれの励起光出力ファイバ８にはグレーティング（フ
ァイバグレーティング）２２が形成されている。それぞ
れのグレーティング２２の反射光波長は互いに異なる波
長（同図においては、λ１、λ２、λ３、・・・λ８ま
での８種類の波長）であり、反射光反射率は例えば数％
である。
オード２１と励起光出力ファイバ８とを有しており、そ
れぞれの励起光出力ファイバ８にはグレーティング（フ
ァイバグレーティング）２２が形成されている。それぞ
れのグレーティング２２の反射光波長は互いに異なる波
長（同図においては、λ１、λ２、λ３、・・・λ８ま
での８種類の波長）であり、反射光反射率は例えば数％
である。
【００１４】それぞれのグレーティング２２は対応する
レーザダイオード２１の外部共振器として機能するもの
であり、このように、グレーティング２２を外部共振器
として機能させることにより、それぞれのグレーティン
グ２２の反射光波長をそれぞれの励起光源１から狭いス
ペクトル幅で出力させることができ、それぞれの励起光
源１の発振スペクトルを波長合波器２の透過帯域より狭
く、かつ、安定的にしている。
レーザダイオード２１の外部共振器として機能するもの
であり、このように、グレーティング２２を外部共振器
として機能させることにより、それぞれのグレーティン
グ２２の反射光波長をそれぞれの励起光源１から狭いス
ペクトル幅で出力させることができ、それぞれの励起光
源１の発振スペクトルを波長合波器２の透過帯域より狭
く、かつ、安定的にしている。
【００１５】波長合波モジュール３１を上記のように構
成すると、多数の励起光源１からの光の波長を低損失に
て合波可能となり、波長合波モジュール３１の光出力部
２５から１Watt以上の高出力を出力できるので、この波
長合波モジュール３１を励起光源装置３１として実用で
きることが期待されている。
成すると、多数の励起光源１からの光の波長を低損失に
て合波可能となり、波長合波モジュール３１の光出力部
２５から１Watt以上の高出力を出力できるので、この波
長合波モジュール３１を励起光源装置３１として実用で
きることが期待されている。
【００１６】最近では、この励起光源装置３１を波長合
波モジュール３１として利用したラマン増幅器が非常に
注目されている。図１５にラマン増幅を利用した波長多
重伝送システムのシステム構成例を示す。波長合波モジ
ュール３１からの合波励起光をアイソレータ１３を介し
て光合波器２０で光ファイバ３に入力する。ラマン増幅
は伝送路である光ファイバ３を増幅媒体として利用でき
るだけでなく、分布型増幅器なので高品質伝送特性が実
現できる。また、ラマン増幅は一般に増幅効率が良くな
いが、励起パワーを著しく高出力化できる波長合波モジ
ュール３１の出現により、実フィールドへの導入検討が
活性化している（例えば、ＴｕＦ４，ＯＦＣ２００１に
て報告されている）。
波モジュール３１として利用したラマン増幅器が非常に
注目されている。図１５にラマン増幅を利用した波長多
重伝送システムのシステム構成例を示す。波長合波モジ
ュール３１からの合波励起光をアイソレータ１３を介し
て光合波器２０で光ファイバ３に入力する。ラマン増幅
は伝送路である光ファイバ３を増幅媒体として利用でき
るだけでなく、分布型増幅器なので高品質伝送特性が実
現できる。また、ラマン増幅は一般に増幅効率が良くな
いが、励起パワーを著しく高出力化できる波長合波モジ
ュール３１の出現により、実フィールドへの導入検討が
活性化している（例えば、ＴｕＦ４，ＯＦＣ２００１に
て報告されている）。
【００１７】
【発明が解決しようとする課題】ところで、一般に、光
の全強度は偏光成分と非偏光成分（無偏波成分）とに分
離することが可能であり、全強度に対する偏光成分の割
合は偏光度と呼ばれている。上記波長合波モジュール３
１を構成する各励起光源１はほぼ１００％の偏光度を有
している。
の全強度は偏光成分と非偏光成分（無偏波成分）とに分
離することが可能であり、全強度に対する偏光成分の割
合は偏光度と呼ばれている。上記波長合波モジュール３
１を構成する各励起光源１はほぼ１００％の偏光度を有
している。
【００１８】一方、上記波長合波モジュール３１を構成
する波長合波器２は、一般に偏波依存性損失（ＰＤＬ）
を有しており、ＰＤＬを有する波長合波器２に、励起光
源１からの偏光度１００％の励起光を入射すると、波長
合波モジュール３１の光出力パワーが波長合波器２の偏
波依存性損失の影響を受けて大きく変動するといった問
題があった。
する波長合波器２は、一般に偏波依存性損失（ＰＤＬ）
を有しており、ＰＤＬを有する波長合波器２に、励起光
源１からの偏光度１００％の励起光を入射すると、波長
合波モジュール３１の光出力パワーが波長合波器２の偏
波依存性損失の影響を受けて大きく変動するといった問
題があった。
【００１９】すなわち、励起光源１の光出力のように偏
光度が１００％の光（言い換えれば全強度が偏光成分の
光）を波長合波器２に入力した場合、波長合波器２に接
続されている光入力ファイバ９の種類や環境条件によ
り、この光入力光ファイバ９を伝搬する光の偏波状態が
ランダムに変動して波長合波器２に入力される。したが
って、この入力光の偏波状態によって波長合波器２の挿
入損失が異なることになり、合波光の出力パワーは、最
大で波長合波器２の偏波依存性損失に相当する分だけ変
動することになる。
光度が１００％の光（言い換えれば全強度が偏光成分の
光）を波長合波器２に入力した場合、波長合波器２に接
続されている光入力ファイバ９の種類や環境条件によ
り、この光入力光ファイバ９を伝搬する光の偏波状態が
ランダムに変動して波長合波器２に入力される。したが
って、この入力光の偏波状態によって波長合波器２の挿
入損失が異なることになり、合波光の出力パワーは、最
大で波長合波器２の偏波依存性損失に相当する分だけ変
動することになる。
【００２０】例えば、図１４には、波長合波器２の偏波
依存性損失値と波長合波器２による合波光の出力パワー
との関係例が示されており、同図から明らかなように、
波長合波器２の偏波依存性損失値が大きいほど、合波光
の出力パワーの変動が大きい。
依存性損失値と波長合波器２による合波光の出力パワー
との関係例が示されており、同図から明らかなように、
波長合波器２の偏波依存性損失値が大きいほど、合波光
の出力パワーの変動が大きい。
【００２１】このように、波長合波モジュール３１にお
いて、波長合波器２による合波光の出力パワーが変動す
ると、この変動に伴い、上記波長合波モジュール３１を
備えた光増幅器４による増幅効率が変動し、延いては図
１１に示したような波長多重伝送システムにおける信号
光強度の不安定化を招くことになり、高品質の波長多重
伝送システムの構築が困難になる。このことは、ラマン
増幅を用いた波長多重伝送システム（図１５）について
も、同様であり、波長合波モジュール３１の合波励起光
パワーの変動により、その増幅特性が変動し、伝送品質
の劣化を招くことになる。
いて、波長合波器２による合波光の出力パワーが変動す
ると、この変動に伴い、上記波長合波モジュール３１を
備えた光増幅器４による増幅効率が変動し、延いては図
１１に示したような波長多重伝送システムにおける信号
光強度の不安定化を招くことになり、高品質の波長多重
伝送システムの構築が困難になる。このことは、ラマン
増幅を用いた波長多重伝送システム（図１５）について
も、同様であり、波長合波モジュール３１の合波励起光
パワーの変動により、その増幅特性が変動し、伝送品質
の劣化を招くことになる。
【００２２】本発明は上記従来の課題を解決するために
成されたものであり、その目的は、互いに異なる複数の
波長の光を合波して高出力の安定した合波光を出力する
ことができる波長合波モジュールを提供することにあ
り、例えばこの波長合波モジュールを光増幅器に適用す
ることにより、信号光強度が安定した高品質の波長多重
システムの構築を可能とすることである。
成されたものであり、その目的は、互いに異なる複数の
波長の光を合波して高出力の安定した合波光を出力する
ことができる波長合波モジュールを提供することにあ
り、例えばこの波長合波モジュールを光増幅器に適用す
ることにより、信号光強度が安定した高品質の波長多重
システムの構築を可能とすることである。
【００２３】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は次のような構成をもって課題を解決するた
めの手段としている。すなわち、第１の発明は、互いに
異なる波長の光を出力する複数の励起光源と、各励起光
源から出力された光を合波する波長合波器とを有し、該
波長合波器は前記各励起光源からの出力光を個別に受け
る複数の光入力部を有してそれぞれの光入力部と対応す
る前記励起光源との間にそれぞれ、前記励起光源から出
力される光の偏光度を零に近づけるデポラライザを設け
た構成をもって、課題を解決する手段としている。
に、本発明は次のような構成をもって課題を解決するた
めの手段としている。すなわち、第１の発明は、互いに
異なる波長の光を出力する複数の励起光源と、各励起光
源から出力された光を合波する波長合波器とを有し、該
波長合波器は前記各励起光源からの出力光を個別に受け
る複数の光入力部を有してそれぞれの光入力部と対応す
る前記励起光源との間にそれぞれ、前記励起光源から出
力される光の偏光度を零に近づけるデポラライザを設け
た構成をもって、課題を解決する手段としている。
【００２４】また、第２の発明は、前記第１の発明の構
成を備えたものにおいて、デポラライザ長は励起光源か
ら出される光の偏光度を１０％以下にする長さに設定さ
れていることをもって、課題を解決する手段としてい
る。
成を備えたものにおいて、デポラライザ長は励起光源か
ら出される光の偏光度を１０％以下にする長さに設定さ
れていることをもって、課題を解決する手段としてい
る。
【００２５】さらに、第３の発明は、前記第１又は第２
の発明の構成を備えたものにおいて、デポラライザは光
通路上に設けられた１本以上の偏波保持ファイバを有し
ている構成をもって、課題を解決する手段としている。
の発明の構成を備えたものにおいて、デポラライザは光
通路上に設けられた１本以上の偏波保持ファイバを有し
ている構成をもって、課題を解決する手段としている。
【００２６】さらに、第４の発明は、前記第１又は第２
又は第３の発明の構成を備えたものにおいて、デポララ
イザの光通路には複数の偏波保持ファイバが直列接続さ
れており、前記偏波保持ファイバは互いの主軸を斜めに
交差させて接続されている構成をもって、課題を解決す
る手段としている。
又は第３の発明の構成を備えたものにおいて、デポララ
イザの光通路には複数の偏波保持ファイバが直列接続さ
れており、前記偏波保持ファイバは互いの主軸を斜めに
交差させて接続されている構成をもって、課題を解決す
る手段としている。
【００２７】さらに、第５の発明は、前記第１又は第２
の発明の構成を備えたものにおいて、デポラライザは２
本の偏波保持ファイバを直列接続して構成されて、この
２本の偏波保持ファイバは互いの主軸を斜めに交差させ
て接続されており、各励起光源側の偏波保持ファイバの
長さＬ１は、励起光源のコヒーレンス長をＬＣ，偏波保
持ファイバの複屈折の値をＢとしたとき、Ｂ・Ｌ１>Ｌ
Ｃの条件を満足する長さに設定されている構成をもっ
て、課題を解決する手段としている。
の発明の構成を備えたものにおいて、デポラライザは２
本の偏波保持ファイバを直列接続して構成されて、この
２本の偏波保持ファイバは互いの主軸を斜めに交差させ
て接続されており、各励起光源側の偏波保持ファイバの
長さＬ１は、励起光源のコヒーレンス長をＬＣ，偏波保
持ファイバの複屈折の値をＢとしたとき、Ｂ・Ｌ１>Ｌ
Ｃの条件を満足する長さに設定されている構成をもっ
て、課題を解決する手段としている。
【００２８】さらに、第６の発明は、前記第５の発明の
構成を備えたものにおいて、励起光源側の偏波保持ファ
イバの長さＬ１は、Ｂ・Ｌ１>ＬＣの条件を満足する最
短長さに設定され、波長合波器側の偏波保持ファイバの
長さＬ２は前記励起光源側の偏波保持ファイバの長さＬ
１の２倍以上の長さとした構成をもって、課題を解決す
る手段としている。
構成を備えたものにおいて、励起光源側の偏波保持ファ
イバの長さＬ１は、Ｂ・Ｌ１>ＬＣの条件を満足する最
短長さに設定され、波長合波器側の偏波保持ファイバの
長さＬ２は前記励起光源側の偏波保持ファイバの長さＬ
１の２倍以上の長さとした構成をもって、課題を解決す
る手段としている。
【００２９】さらに、第７の発明は、前記第１の発明の
構成を備えたものにおいて、デポラライザは２本の偏波
保持ファイバを直列接続して構成されて、この２本の偏
波保持ファイバは互いの主軸を斜めに交差させて接続さ
れており、励起光源側の偏波保持ファイバの長さＬ
１は、励起光源のコヒーレンス長をＬＣ，偏波保持ファ
イバの複屈折の値をＢとしたとき、Ｂ・Ｌ１>ＬＣの条
件を満足する最短長さの５０％以上の長さに設定され、
波長合波器側の偏波保持ファイバの長さＬ２は前記励起
光源側の偏波保持ファイバの長さＬ１の２倍以上の長さ
と成し、複数の各励起光源に接続されるそれぞれの励起
光源側の偏波保持ファイバの長さＬ１は互いに等しい長
さと成し、各波長合波器側に接続されるそれぞれの各波
長合波器側の偏波保持ファイバの長さＬ２は互いに等し
い長さと成している構成をもって、課題を解決する手段
としている。
構成を備えたものにおいて、デポラライザは２本の偏波
保持ファイバを直列接続して構成されて、この２本の偏
波保持ファイバは互いの主軸を斜めに交差させて接続さ
れており、励起光源側の偏波保持ファイバの長さＬ
１は、励起光源のコヒーレンス長をＬＣ，偏波保持ファ
イバの複屈折の値をＢとしたとき、Ｂ・Ｌ１>ＬＣの条
件を満足する最短長さの５０％以上の長さに設定され、
波長合波器側の偏波保持ファイバの長さＬ２は前記励起
光源側の偏波保持ファイバの長さＬ１の２倍以上の長さ
と成し、複数の各励起光源に接続されるそれぞれの励起
光源側の偏波保持ファイバの長さＬ１は互いに等しい長
さと成し、各波長合波器側に接続されるそれぞれの各波
長合波器側の偏波保持ファイバの長さＬ２は互いに等し
い長さと成している構成をもって、課題を解決する手段
としている。
【００３０】さらに、第８の発明は、前記第４乃至第７
のいずれかの発明の構成を備えたものにおいて、偏波保
持ファイバの主軸を互いに約４５°の角度で交差させて
接続した構成をもって、課題を解決する手段としてい
る。
のいずれかの発明の構成を備えたものにおいて、偏波保
持ファイバの主軸を互いに約４５°の角度で交差させて
接続した構成をもって、課題を解決する手段としてい
る。
【００３１】さらに、第９の発明は、前記第４乃至第７
のいずれかの発明の構成を備えたものにおいて、偏波保
持ファイバの主軸を互いに４５°±４°の角度範囲内で
交差させて接続した構成をもって、課題を解決する手段
としている。
のいずれかの発明の構成を備えたものにおいて、偏波保
持ファイバの主軸を互いに４５°±４°の角度範囲内で
交差させて接続した構成をもって、課題を解決する手段
としている。
【００３２】さらに、第１０の発明は、前記第１又は第
２の発明の構成を備えたものにおいて、それぞれの励起
光源は互いに異なる波長の直線偏波を出力する構成と成
し、それぞれの励起光源に対応させて設けられるデポラ
ライザはそれぞれ１本の偏波保持ファイバから成り、そ
れぞれの偏波保持ファイバの主軸を対応する前記励起光
源の直線偏波の偏波軸と斜めに交差させた構成をもっ
て、課題を解決する手段としている。
２の発明の構成を備えたものにおいて、それぞれの励起
光源は互いに異なる波長の直線偏波を出力する構成と成
し、それぞれの励起光源に対応させて設けられるデポラ
ライザはそれぞれ１本の偏波保持ファイバから成り、そ
れぞれの偏波保持ファイバの主軸を対応する前記励起光
源の直線偏波の偏波軸と斜めに交差させた構成をもっ
て、課題を解決する手段としている。
【００３３】さらに、第１１の発明は、前記第３乃至第
１０のいずれかの発明の構成を備えたものにおいて、デ
ポラライザの出力端側の偏波保持ファイバの主軸を波長
合波器の主軸に位置合わせすることなく接続した構成を
もって、課題を解決する手段としている。
１０のいずれかの発明の構成を備えたものにおいて、デ
ポラライザの出力端側の偏波保持ファイバの主軸を波長
合波器の主軸に位置合わせすることなく接続した構成を
もって、課題を解決する手段としている。
【００３４】上記構成の本発明の波長合波モジュールに
おいては、互いに異なる波長の光を出力する複数の励起
光源と、各励起光源から出力された光を合波する波長合
波器の光入力部と間にそれぞれ、前記励起光源から出力
される光の偏光度を零に近づけるデポラライザが設けら
れているので、各励起光源から出力される光はデポララ
イザによってほぼ無偏波状態とされて波長合波器に入射
する。
おいては、互いに異なる波長の光を出力する複数の励起
光源と、各励起光源から出力された光を合波する波長合
波器の光入力部と間にそれぞれ、前記励起光源から出力
される光の偏光度を零に近づけるデポラライザが設けら
れているので、各励起光源から出力される光はデポララ
イザによってほぼ無偏波状態とされて波長合波器に入射
する。
【００３５】そうすると、波長合波器によって合波され
て出力される波長多重励起光は、波長合波器の偏波依存
性損失の影響を受けることなく、安定した強度となり、
波長多重励起光の出力変動を抑制することが可能とな
る。
て出力される波長多重励起光は、波長合波器の偏波依存
性損失の影響を受けることなく、安定した強度となり、
波長多重励起光の出力変動を抑制することが可能とな
る。
【００３６】したがって、例えば本発明の波長合波モジ
ュールを波長多重伝送システムに設けられる光増幅器に
適用することにより、伝送光強度が安定した高品質の波
長多重伝送システムの構築が可能となる。
ュールを波長多重伝送システムに設けられる光増幅器に
適用することにより、伝送光強度が安定した高品質の波
長多重伝送システムの構築が可能となる。
【００３７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。なお、本実施形態例の説明におい
て、従来例と同一名称部分には同一符号を付し、その重
複説明は省略する。図１には、本発明に係る波長合波モ
ジュールの第１実施形態例の要部構成が示されている。
に基づいて説明する。なお、本実施形態例の説明におい
て、従来例と同一名称部分には同一符号を付し、その重
複説明は省略する。図１には、本発明に係る波長合波モ
ジュールの第１実施形態例の要部構成が示されている。
【００３８】本実施形態例の波長合波モジュール３１
は、図１３に示した従来の波長合波モジュール３１とほ
ぼ同様に構成されており、互いに異なる波長の光を出力
する複数の励起光源１と、各励起光源１から出力された
光を合波する波長合波器２とを有しており、本実施形態
例が従来例と異なる特徴的なことは、それぞれの光入力
部２ａ〜２ｈと対応する励起光源１との間にそれぞれ、
励起光源１から出力される光の偏光度を零に近づけるデ
ポラライザ５を設けたことである。
は、図１３に示した従来の波長合波モジュール３１とほ
ぼ同様に構成されており、互いに異なる波長の光を出力
する複数の励起光源１と、各励起光源１から出力された
光を合波する波長合波器２とを有しており、本実施形態
例が従来例と異なる特徴的なことは、それぞれの光入力
部２ａ〜２ｈと対応する励起光源１との間にそれぞれ、
励起光源１から出力される光の偏光度を零に近づけるデ
ポラライザ５を設けたことである。
【００３９】それぞれのデポラライザ５は光通路上に設
けられた２本の偏波保持ファイバ６，７を有している。
図２に示すように、これらの偏波保持ファイバ６，７は
直列接続されており、偏波保持ファイバ６，７は互いの
主軸（偏波保持ファイバは、スロー軸Ｓとファースト軸
Ｆから成る主軸を有している。このスロー軸Ｓとファー
スト軸Ｆは互いに直交する）を４５°の角度で斜めに交
差させて接続されている。励起光源１側の偏波保持ファ
イバ６と波長合波器２側の偏波保持ファイバ７の長さ
は、それぞれＬ１、Ｌ２と成しており、長さ比Ｌ１：Ｌ
２＝１：２である。
けられた２本の偏波保持ファイバ６，７を有している。
図２に示すように、これらの偏波保持ファイバ６，７は
直列接続されており、偏波保持ファイバ６，７は互いの
主軸（偏波保持ファイバは、スロー軸Ｓとファースト軸
Ｆから成る主軸を有している。このスロー軸Ｓとファー
スト軸Ｆは互いに直交する）を４５°の角度で斜めに交
差させて接続されている。励起光源１側の偏波保持ファ
イバ６と波長合波器２側の偏波保持ファイバ７の長さ
は、それぞれＬ１、Ｌ２と成しており、長さ比Ｌ１：Ｌ
２＝１：２である。
【００４０】偏波保持ファイバを用いたこのようなファ
イバ型デポラライザの技術については、例えば、「Ｋ．
Ｂｏｈｍ ｅｔ ａｌ．，ＩＥＥＥ Ｊｏｕｒ．Ｌｉｇ
ｈｔｗａｖｅ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， ＬＴ−１，
１，ｐｐ．７１〜７４，Ｍａｒｃｈ １９８３．」に
て、開示されている。１番目の偏波保持ファイバの主軸
に直線偏波が入射した場合には、光はデポラライズされ
ないので、あらゆる入射偏光角の光をデポラライズする
ためには、図２に示すように、長さが１：２の偏波保持
ファイバを４５°傾けて接続しなければならない。ま
た、各偏波保持ファイバの長さは、入射する光のコヒー
レント長に対応させて調整する必要があることが記載さ
れている。
イバ型デポラライザの技術については、例えば、「Ｋ．
Ｂｏｈｍ ｅｔ ａｌ．，ＩＥＥＥ Ｊｏｕｒ．Ｌｉｇ
ｈｔｗａｖｅ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， ＬＴ−１，
１，ｐｐ．７１〜７４，Ｍａｒｃｈ １９８３．」に
て、開示されている。１番目の偏波保持ファイバの主軸
に直線偏波が入射した場合には、光はデポラライズされ
ないので、あらゆる入射偏光角の光をデポラライズする
ためには、図２に示すように、長さが１：２の偏波保持
ファイバを４５°傾けて接続しなければならない。ま
た、各偏波保持ファイバの長さは、入射する光のコヒー
レント長に対応させて調整する必要があることが記載さ
れている。
【００４１】なお、偏波保持ファイバ６，７等の偏波保
持ファイバの構成は様々であるが、その代表例が同図に
示す周知のパンダファイバであり、パンダファイバは、
光ファイバ中心に設けられているコアＣを両側から応力
付与部Ｐで挟む態様と成している。
持ファイバの構成は様々であるが、その代表例が同図に
示す周知のパンダファイバであり、パンダファイバは、
光ファイバ中心に設けられているコアＣを両側から応力
付与部Ｐで挟む態様と成している。
【００４２】また、本実施形態例において、励起光源１
から出力する励起光は波長１４８０ｎｍ帯の光であり、
８つの励起光源１からそれぞれ出力される励起光の中心
波長は、１４５０．０ｎｍ（λ１）、１４５７．５ｎｍ
（λ２）、１４６５．０ｎｍ（λ３）、１４７２．５ｎ
ｍ（λ４）、１４８０．０ｎｍ（λ５）、１４８７．５
ｎｍ（λ６）、１４９５．０ｎｍ（λ７）、１５０２．
５ｎｍ（λ８）である。
から出力する励起光は波長１４８０ｎｍ帯の光であり、
８つの励起光源１からそれぞれ出力される励起光の中心
波長は、１４５０．０ｎｍ（λ１）、１４５７．５ｎｍ
（λ２）、１４６５．０ｎｍ（λ３）、１４７２．５ｎ
ｍ（λ４）、１４８０．０ｎｍ（λ５）、１４８７．５
ｎｍ（λ６）、１４９５．０ｎｍ（λ７）、１５０２．
５ｎｍ（λ８）である。
【００４３】また、本実施形態例でも、各励起光源１
を、上記それぞれ波長の光をそれぞれ反射するグレーテ
ィング２２を外部共振器としたファブリペロー型共振器
とすることにより、発振波長の安定化を実現するだけで
なく、スペクトル狭窄に起因する波長合波器２の挿入損
失を最小限に抑制している。
を、上記それぞれ波長の光をそれぞれ反射するグレーテ
ィング２２を外部共振器としたファブリペロー型共振器
とすることにより、発振波長の安定化を実現するだけで
なく、スペクトル狭窄に起因する波長合波器２の挿入損
失を最小限に抑制している。
【００４４】また、波長合波器２は、火炎堆積法と反応
性イオンエッチング技術を適用して作製したものであ
り、シリコン基板上に膜厚３０μｍのＳｉＯ２系ガラス
の下部クラッド層を形成し、その上に、断面寸法８．０
μｍ×８．０μｍで比屈折率差０．４％のＳｉＯ２−Ｔ
ｉ２系ガラスのコア回路を形成し、さらにコア回路の上
部および側部を例えば膜厚３０μｍのＳｉＯ２系ガラス
の上部クラッド層で覆って形成されている。
性イオンエッチング技術を適用して作製したものであ
り、シリコン基板上に膜厚３０μｍのＳｉＯ２系ガラス
の下部クラッド層を形成し、その上に、断面寸法８．０
μｍ×８．０μｍで比屈折率差０．４％のＳｉＯ２−Ｔ
ｉ２系ガラスのコア回路を形成し、さらにコア回路の上
部および側部を例えば膜厚３０μｍのＳｉＯ２系ガラス
の上部クラッド層で覆って形成されている。
【００４５】コア回路構成は、図１３に示した従来の波
長合波器２における回路と同様であり、直線パターンお
よび曲率半径１８ｍｍの円弧パターンを組み合わせて、
マッハツェンダ干渉型光合波手段２７を多段に接続して
形成されている。
長合波器２における回路と同様であり、直線パターンお
よび曲率半径１８ｍｍの円弧パターンを組み合わせて、
マッハツェンダ干渉型光合波手段２７を多段に接続して
形成されている。
【００４６】ところで、本実施形態例の構成を決定する
にあたり、デポラライザ５を形成する偏波面保持光ファ
イバ６の長さＬ１は、デポラライザ５によって偏光度を
解消したい励起光源１のコヒーレンス長に基づいて最適
設計することができるものであるので、偏波面保持光フ
ァイバ６の長さを以下のようにして決定した。
にあたり、デポラライザ５を形成する偏波面保持光ファ
イバ６の長さＬ１は、デポラライザ５によって偏光度を
解消したい励起光源１のコヒーレンス長に基づいて最適
設計することができるものであるので、偏波面保持光フ
ァイバ６の長さを以下のようにして決定した。
【００４７】すなわち、対応する励起光源１のコヒーレ
ンス長をＬｃ、偏波保持ファイバ６の複屈折の値をＢと
し、偏波保持ファイバ６を伝搬する励起光に偏波モード
間のクロストークがないと仮定して、式（１）の関係が
満足されるとき、直交偏波モード間の可干渉性が失われ
る。
ンス長をＬｃ、偏波保持ファイバ６の複屈折の値をＢと
し、偏波保持ファイバ６を伝搬する励起光に偏波モード
間のクロストークがないと仮定して、式（１）の関係が
満足されるとき、直交偏波モード間の可干渉性が失われ
る。
【００４８】Ｂ・Ｌ１>Ｌｃ・・・・・（１）
【００４９】また、励起光源１のコヒーレント長は、図
３に示すような励起光源１の発振スペクトルの中心波長
λｃと半波長幅Δλを用いて、次式（２）で表わされる
ものである。
３に示すような励起光源１の発振スペクトルの中心波長
λｃと半波長幅Δλを用いて、次式（２）で表わされる
ものである。
【００５０】Ｌｃ＝λｃ ２／Δλ・・・・（２）
【００５１】例えば図３においては、中心波長λｃが１
４８０．０ｎｍ、半波長幅Δλが１．０ｎｍであるか
ら、式（２）から、この励起光源１のコヒーレント長Ｌ
ｃは２．１９ｍｍ程度と算出できる。
４８０．０ｎｍ、半波長幅Δλが１．０ｎｍであるか
ら、式（２）から、この励起光源１のコヒーレント長Ｌ
ｃは２．１９ｍｍ程度と算出できる。
【００５２】一般に、偏波保持ファイバの複屈折の値Ｂ
は、Ｂ＝４×１０−４程度であり、この値を式（１）に
代入すると、偏波保持ファイバ６の最適長さＬ１＝５．
４８ｍと求まる。そこで、本実施形態例においては、出
力光の中心波長λｃが１４８０．０ｎｍの励起光源１と
波長合波器２との間に介設するデポラライザ５は、長さ
が５．４８ｍの偏波面保持光ファイバ６と、長さが１
０．９６ｍの偏波面保持光ファイバ７とを直列接続して
形成した。
は、Ｂ＝４×１０−４程度であり、この値を式（１）に
代入すると、偏波保持ファイバ６の最適長さＬ１＝５．
４８ｍと求まる。そこで、本実施形態例においては、出
力光の中心波長λｃが１４８０．０ｎｍの励起光源１と
波長合波器２との間に介設するデポラライザ５は、長さ
が５．４８ｍの偏波面保持光ファイバ６と、長さが１
０．９６ｍの偏波面保持光ファイバ７とを直列接続して
形成した。
【００５３】なお、デポラライザ５を構成する際に、励
起光源１側の偏波面保持光ファイバ６の主軸に励起光源
１の直線偏波が入射された場合には、励起光は無偏波化
されないので、あらゆる入射偏波状態の光を無偏波化す
るために、本実施形態例では、偏波面保持光ファイバ７
の長さを偏波保持ファイバ６の２倍の長さとし、偏波面
保持光ファイバ７の主軸を偏波面保持光ファイバ６の主
軸と４５°傾けて接続し、デポラライザ５を形成してい
る。
起光源１側の偏波面保持光ファイバ６の主軸に励起光源
１の直線偏波が入射された場合には、励起光は無偏波化
されないので、あらゆる入射偏波状態の光を無偏波化す
るために、本実施形態例では、偏波面保持光ファイバ７
の長さを偏波保持ファイバ６の２倍の長さとし、偏波面
保持光ファイバ７の主軸を偏波面保持光ファイバ６の主
軸と４５°傾けて接続し、デポラライザ５を形成してい
る。
【００５４】また、本実施形態例において、それぞれの
励起光源１の出力光の中心波長λｃは互いに異なるた
め、各励起光源１について、上記と同様にしてデポララ
イザ５を形成する偏波面保持光ファイバ６の最適長さと
偏波面保持光ファイバ７の最適長さを求め、偏波面保持
光ファイバ６，７の長さをそれぞれ最適長さに決定し
た。
励起光源１の出力光の中心波長λｃは互いに異なるた
め、各励起光源１について、上記と同様にしてデポララ
イザ５を形成する偏波面保持光ファイバ６の最適長さと
偏波面保持光ファイバ７の最適長さを求め、偏波面保持
光ファイバ６，７の長さをそれぞれ最適長さに決定し
た。
【００５５】各励起光源１の出力光の中心波長λｃと半
波長幅Δλと、これらの値により求まるコヒーレント長
Ｌｃ、デポラライザ５を形成する偏波保持ファイバ６，
７の長さＬ１、Ｌ２および全長は、表１に示されてい
る。
波長幅Δλと、これらの値により求まるコヒーレント長
Ｌｃ、デポラライザ５を形成する偏波保持ファイバ６，
７の長さＬ１、Ｌ２および全長は、表１に示されてい
る。
【００５６】
【表１】
【００５７】本実施形態例では、それぞれの励起光源１
に対応させて、デポラライザ５を形成する偏波保持ファ
イバ６，７の長さＬ１、Ｌ２および全長を表１のように
決定することにより、それぞれのデポラライザ５が、い
ずれも、対応する励起光源１の偏光度をほぼ零とするよ
うにしている。
に対応させて、デポラライザ５を形成する偏波保持ファ
イバ６，７の長さＬ１、Ｌ２および全長を表１のように
決定することにより、それぞれのデポラライザ５が、い
ずれも、対応する励起光源１の偏光度をほぼ零とするよ
うにしている。
【００５８】なお、上記偏波保持ファイバ６，７の最適
長さは、励起光源１の偏光度をほぼ零とする（解消す
る）のに必要な最短の長さであり、偏波面保持光ファイ
バ６，７の長さを上記最適長さより長くした場合も、励
起光源１の偏光度解消効果は変わらない。
長さは、励起光源１の偏光度をほぼ零とする（解消す
る）のに必要な最短の長さであり、偏波面保持光ファイ
バ６，７の長さを上記最適長さより長くした場合も、励
起光源１の偏光度解消効果は変わらない。
【００５９】本実施形態例は以上のように形成されてお
り、波長合波器２の光入力部２ａ〜２ｈに設けられた光
入力ファイバ９と対応する各励起光源１との間にそれぞ
れ、、各励起光源１から出力される光の偏光度をほぼ零
とするデポラライザ５を設けたために、各励起光源１か
ら出力される励起光をデポラライザ５によってほぼ無偏
波状態として波長合波器２に入射し、波長合波器２によ
って合波することができる。
り、波長合波器２の光入力部２ａ〜２ｈに設けられた光
入力ファイバ９と対応する各励起光源１との間にそれぞ
れ、、各励起光源１から出力される光の偏光度をほぼ零
とするデポラライザ５を設けたために、各励起光源１か
ら出力される励起光をデポラライザ５によってほぼ無偏
波状態として波長合波器２に入射し、波長合波器２によ
って合波することができる。
【００６０】したがって、波長合波器２によって合波さ
れて出力される波長多重励起光は、波長合波器２の偏波
依存性損失の影響を受けることなく、安定した強度とな
り、波長多重励起光の出力変動を抑制することができ、
本実施形態例の波長合波モジュール３１を波長多重伝送
システムに設けられる光増幅器に適用することにより、
信号光強度が安定した高品質の波長多重伝送システムを
構築することができる。
れて出力される波長多重励起光は、波長合波器２の偏波
依存性損失の影響を受けることなく、安定した強度とな
り、波長多重励起光の出力変動を抑制することができ、
本実施形態例の波長合波モジュール３１を波長多重伝送
システムに設けられる光増幅器に適用することにより、
信号光強度が安定した高品質の波長多重伝送システムを
構築することができる。
【００６１】図４の特性線ａには、本実施形態例の波長
合波モジュール３１について、偏波依存性損失（ＰＤ
Ｌ）の値が異なる様々な波長合波器２を適用し、波長合
波モジュール３１からの出力パワー変動を求めた結果が
示されている。なお、同図の特性線ｂに、本実施形態例
におけるデポラライザ５を省略した波長合波モジュール
３１（すなわち、従来の波長合波モジュール３１）にお
ける出力パワー変動を同様にして求めた結果を示した。
合波モジュール３１について、偏波依存性損失（ＰＤ
Ｌ）の値が異なる様々な波長合波器２を適用し、波長合
波モジュール３１からの出力パワー変動を求めた結果が
示されている。なお、同図の特性線ｂに、本実施形態例
におけるデポラライザ５を省略した波長合波モジュール
３１（すなわち、従来の波長合波モジュール３１）にお
ける出力パワー変動を同様にして求めた結果を示した。
【００６２】同図の特性線ａと特性線ｂとを比較すると
明らかなように、従来の波長合波モジュール３１におい
ては、その出力パワー変動が波長合波器２の偏波依存性
損失値に依存し、偏波依存性損失が大きくなるにつれて
パワー変動量が大きくなっていたが、本実施形態例にお
いては、波長合波器２の偏波依存性損失値によらず、常
に殆ど出力変動がない安定した出力パワーを得られるこ
とが確認できた。
明らかなように、従来の波長合波モジュール３１におい
ては、その出力パワー変動が波長合波器２の偏波依存性
損失値に依存し、偏波依存性損失が大きくなるにつれて
パワー変動量が大きくなっていたが、本実施形態例にお
いては、波長合波器２の偏波依存性損失値によらず、常
に殆ど出力変動がない安定した出力パワーを得られるこ
とが確認できた。
【００６３】図５には、本実施形態例の波長合波モジュ
ール３１を波長多重伝送システムの光増幅器用に適用し
た例が示されている。この例は、図１２に示した光増幅
器の励起光源装置３１として、本実施形態例の波長合波
モジュール３１を適用したものである。なお、この例で
は、光増幅器は波長合波モジュール３１によってＥｒド
ープ光ファイバ１０を前方励起する構成としているが、
波長合波モジュール３１によってＥｒドープ光ファイバ
１０を後方励起する構成としてもよいし、双方向励起す
る構成としてもよい。
ール３１を波長多重伝送システムの光増幅器用に適用し
た例が示されている。この例は、図１２に示した光増幅
器の励起光源装置３１として、本実施形態例の波長合波
モジュール３１を適用したものである。なお、この例で
は、光増幅器は波長合波モジュール３１によってＥｒド
ープ光ファイバ１０を前方励起する構成としているが、
波長合波モジュール３１によってＥｒドープ光ファイバ
１０を後方励起する構成としてもよいし、双方向励起す
る構成としてもよい。
【００６４】また、本実施形態例の波長合波モジュール
３１は、前記の如く波長１４８０ｎｍ帯の励起光を合波
して出力するものであるため、図５における光合波器２
０は、波長１４８０ｎｍ帯の励起光と１５５０ｎｍ帯の
信号光を合波する合波器とした。
３１は、前記の如く波長１４８０ｎｍ帯の励起光を合波
して出力するものであるため、図５における光合波器２
０は、波長１４８０ｎｍ帯の励起光と１５５０ｎｍ帯の
信号光を合波する合波器とした。
【００６５】ところで、波長多重伝送システムにおい
て、光増幅器４を構成する光部品の挿入損失には一般に
偏波依存性が存在するものであり、同図において、アイ
ソレータ１３と光合波器２０と波長合波器２とにそれぞ
れ０．２ｄＢ程度の偏波依存性損失がある。したがっ
て、同図に示す波長合波モジュール３１においてデポラ
ライザ５を省略した場合（すなわち従来の波長合波モジ
ュール３１を適用した場合）は、偏波依存性損失が光増
幅器全体で０．６ｄＢ程度となる。
て、光増幅器４を構成する光部品の挿入損失には一般に
偏波依存性が存在するものであり、同図において、アイ
ソレータ１３と光合波器２０と波長合波器２とにそれぞ
れ０．２ｄＢ程度の偏波依存性損失がある。したがっ
て、同図に示す波長合波モジュール３１においてデポラ
ライザ５を省略した場合（すなわち従来の波長合波モジ
ュール３１を適用した場合）は、偏波依存性損失が光増
幅器全体で０．６ｄＢ程度となる。
【００６６】それに対し、本実施形態例ではデポラライ
ザ５を設けて波長合波モジュール３１を構成することに
より、これらの偏波依存性損失を解消（吸収）すること
ができる。したがって、表２に示すように、デポラライ
ザ５を設けない場合には、励起光源１の偏波によるパワ
ー変動が１２．１％（１Watt励起出力光の場合に１３０
mWatt）生じるのに対し、デポラライザ５を設けた本実
施形態例を適用することにより上記パワー変動を完全に
抑制できる。
ザ５を設けて波長合波モジュール３１を構成することに
より、これらの偏波依存性損失を解消（吸収）すること
ができる。したがって、表２に示すように、デポラライ
ザ５を設けない場合には、励起光源１の偏波によるパワ
ー変動が１２．１％（１Watt励起出力光の場合に１３０
mWatt）生じるのに対し、デポラライザ５を設けた本実
施形態例を適用することにより上記パワー変動を完全に
抑制できる。
【００６７】
【表２】
【００６８】そのため、本実施形態例を光増幅器４に適
用することにより光増幅器４の増幅特性も非常に安定な
ものとすることができ、波長多重伝送システムの品質向
上を図ることができる。
用することにより光増幅器４の増幅特性も非常に安定な
ものとすることができ、波長多重伝送システムの品質向
上を図ることができる。
【００６９】次に、本発明に係る波長合波モジュールの
第２実施形態例について説明する。本第２実施形態例は
上記第１実施形態例とほぼ同様に構成されており、その
基本構成は図１に示すものである。本第２実施形態例が
上記第１実施形態例と異なる特徴的なことは、励起光源
１と対応する波長合波器２の光入力ファイバ９との間に
介設したデポラライザ５を、いずれも、４．０ｍの偏波
保持ファイバ６と８．０ｍの偏波保持ファイバ７を接続
して形成したことである。
第２実施形態例について説明する。本第２実施形態例は
上記第１実施形態例とほぼ同様に構成されており、その
基本構成は図１に示すものである。本第２実施形態例が
上記第１実施形態例と異なる特徴的なことは、励起光源
１と対応する波長合波器２の光入力ファイバ９との間に
介設したデポラライザ５を、いずれも、４．０ｍの偏波
保持ファイバ６と８．０ｍの偏波保持ファイバ７を接続
して形成したことである。
【００７０】上記第１実施形態例においては、波長合波
モジュール３１を構成しているそれぞれの励起光源１の
中心波長および半値幅に対応させて、偏波保持ファイバ
６，７の最適長さを求め、それぞれの偏波保持ファイバ
６，７の長さを最適長さとしたが、偏波保持ファイバ
６，７の長さが最適長さよりも短くても、励起光源１の
偏光度を小さくすることはできる。
モジュール３１を構成しているそれぞれの励起光源１の
中心波長および半値幅に対応させて、偏波保持ファイバ
６，７の最適長さを求め、それぞれの偏波保持ファイバ
６，７の長さを最適長さとしたが、偏波保持ファイバ
６，７の長さが最適長さよりも短くても、励起光源１の
偏光度を小さくすることはできる。
【００７１】そこで、本発明者は、デポラライザ５を形
成する偏波保持ファイバ６，７の長さを様々に変えたと
きのデポラライザ５の偏光度解消効果を求めるために、
様々な長さの偏波保持ファイバ６，７を用いてデポララ
イザ５を形成し、このデポラライザ５に偏光度が１００
％の光入射してデポラライザ５から出力される光の偏光
度を測定した。その結果が図６に示されている。なお、
デポラライザ５の長さは最適長さを１．０に規格化して
示した。
成する偏波保持ファイバ６，７の長さを様々に変えたと
きのデポラライザ５の偏光度解消効果を求めるために、
様々な長さの偏波保持ファイバ６，７を用いてデポララ
イザ５を形成し、このデポラライザ５に偏光度が１００
％の光入射してデポラライザ５から出力される光の偏光
度を測定した。その結果が図６に示されている。なお、
デポラライザ５の長さは最適長さを１．０に規格化して
示した。
【００７２】この結果から、励起光源１の偏光度を５％
以下に抑制するのに必要なデポラライザ５の長さ（偏波
保持ファイバ６，７の長さ）は、最適長の６５％以上の
長さであることが分かった。
以下に抑制するのに必要なデポラライザ５の長さ（偏波
保持ファイバ６，７の長さ）は、最適長の６５％以上の
長さであることが分かった。
【００７３】そこで、本第２実施形態例では、図１に示
した波長合波モジュール３１の構成において、それぞれ
の励起光源１に対応するデポラライザ５の最適長さを表
１により参照し、全ての励起光源１に対しデポラライザ
５の長さが上記最適長さの６５％以上となるように、
４．０ｍの偏波保持ファイバ６と８．０ｍの偏波保持フ
ァイバ７を接続してデポラライザ５を形成し、波長合波
モジュール３１を形成した。
した波長合波モジュール３１の構成において、それぞれ
の励起光源１に対応するデポラライザ５の最適長さを表
１により参照し、全ての励起光源１に対しデポラライザ
５の長さが上記最適長さの６５％以上となるように、
４．０ｍの偏波保持ファイバ６と８．０ｍの偏波保持フ
ァイバ７を接続してデポラライザ５を形成し、波長合波
モジュール３１を形成した。
【００７４】本第２実施形態例は以上のように構成され
ており、上記第１実施形態例とほぼ同様のデポラライザ
５の効果によって、上記第１実施形態例とほぼ同様の効
果を奏することができる。
ており、上記第１実施形態例とほぼ同様のデポラライザ
５の効果によって、上記第１実施形態例とほぼ同様の効
果を奏することができる。
【００７５】なお、図７には、本第２実施形態例の波長
合波モジュール３１について、上記第１実施形態例と同
様に、偏波依存性損失（ＰＤＬ）の値が異なる様々な波
長合波器２を適用し、波長合波モジュール３１からの出
力パワー変動を求めた結果が示されている。なお、同図
の特性線ｂに、本実施形態例におけるデポラライザ５を
省略した波長合波モジュール３１（すなわち、従来の波
長合波モジュール３１）における出力パワー変動を同様
にして求めた結果を示した。
合波モジュール３１について、上記第１実施形態例と同
様に、偏波依存性損失（ＰＤＬ）の値が異なる様々な波
長合波器２を適用し、波長合波モジュール３１からの出
力パワー変動を求めた結果が示されている。なお、同図
の特性線ｂに、本実施形態例におけるデポラライザ５を
省略した波長合波モジュール３１（すなわち、従来の波
長合波モジュール３１）における出力パワー変動を同様
にして求めた結果を示した。
【００７６】同図から明らかなように、本第２実施形態
例においても、波長合波器２の偏波依存性損失値によら
ず、常に安定した出力パワーを得られ、波長合波器２の
偏波依存性損失が２．０ｄＢの場合でも、出力パワー変
動を２．０％以下に抑制できることが確認できた。この
変動量は、１Watt出力の波長多重励起光源であれば、た
かだか２０ｍWattの出力変動量であり、実用上問題ない
レベルである。
例においても、波長合波器２の偏波依存性損失値によら
ず、常に安定した出力パワーを得られ、波長合波器２の
偏波依存性損失が２．０ｄＢの場合でも、出力パワー変
動を２．０％以下に抑制できることが確認できた。この
変動量は、１Watt出力の波長多重励起光源であれば、た
かだか２０ｍWattの出力変動量であり、実用上問題ない
レベルである。
【００７７】また、本第２実施形態例では、それぞれの
励起光源１に対応させて設けるデポラライザ５をすべて
同一構成（同一長さの偏波保持ファイバ６，７を接続し
た構成）としているために、上記第１実施形態例よりも
製造を容易にすることができる。さらに、第２実施形態
例では、励起光源１の偏光度を５％以下に抑制するデポ
ラライザ５の説明を行っているが、一般に偏光度が１０
％以下であれば、実用上まったく問題のないレベルであ
る。１０％以下の偏光度を実現するためには、デポララ
イザ５の長さを最適長さの５０％以上に設定すればよ
い。
励起光源１に対応させて設けるデポラライザ５をすべて
同一構成（同一長さの偏波保持ファイバ６，７を接続し
た構成）としているために、上記第１実施形態例よりも
製造を容易にすることができる。さらに、第２実施形態
例では、励起光源１の偏光度を５％以下に抑制するデポ
ラライザ５の説明を行っているが、一般に偏光度が１０
％以下であれば、実用上まったく問題のないレベルであ
る。１０％以下の偏光度を実現するためには、デポララ
イザ５の長さを最適長さの５０％以上に設定すればよ
い。
【００７８】図８には、本発明に係る波長合波モジュー
ルの第３実施形態例の要部構成が示されている。本第３
実施形態例は上記第１、第２実施形態例と同様に、互い
に異なる波長の光を出力する複数の励起光源１と、各励
起光源１から出力された光を合波する波長合波器２とを
有している。
ルの第３実施形態例の要部構成が示されている。本第３
実施形態例は上記第１、第２実施形態例と同様に、互い
に異なる波長の光を出力する複数の励起光源１と、各励
起光源１から出力された光を合波する波長合波器２とを
有している。
【００７９】本第３実施形態例が上記第１、第２実施形
態例と異なる特徴的なことは、励起光源１の励起光出力
ファイバ８と波長合波器２の光入力ファイバ９をいずれ
も偏波保持ファイバにより形成し、この構成によって、
それぞれの励起光源１は互いに異なる波長の直線偏波を
出力する構成と成し、波長合波器２の光入力ファイバ９
をデポラライザ５として機能させたことである。
態例と異なる特徴的なことは、励起光源１の励起光出力
ファイバ８と波長合波器２の光入力ファイバ９をいずれ
も偏波保持ファイバにより形成し、この構成によって、
それぞれの励起光源１は互いに異なる波長の直線偏波を
出力する構成と成し、波長合波器２の光入力ファイバ９
をデポラライザ５として機能させたことである。
【００８０】すなわち、本第３実施形態例においては、
励起光源１の励起光出力ファイバ８を偏波保持ファイバ
とすることにより、励起光出力ファイバ８の長さに関係
なく、励起光出力ファイバ８の主軸に一致した直線偏波
光が励起光出力ファイバ８から出力されるので、それぞ
れの励起光源１に対応させて設けられるデポラライザ５
は、それぞれ１本の偏波保持ファイバである波長合波器
２の光入力ファイバ９により構成することができる。
励起光源１の励起光出力ファイバ８を偏波保持ファイバ
とすることにより、励起光出力ファイバ８の長さに関係
なく、励起光出力ファイバ８の主軸に一致した直線偏波
光が励起光出力ファイバ８から出力されるので、それぞ
れの励起光源１に対応させて設けられるデポラライザ５
は、それぞれ１本の偏波保持ファイバである波長合波器
２の光入力ファイバ９により構成することができる。
【００８１】具体的には、図９に示すように、それぞれ
の波長合波器２の光入力ファイバ９の主軸を対応する励
起光源１の直線偏波の偏波軸（励起光出力ファイバ８の
主軸）と斜めに４５度の角度で交差させて接続すること
により、それぞれの励起光源１から出力される光の偏光
度を小さくすることができ、波長合波器２の光入力ファ
イバ９の長さを前記最適長さＬ１以上とすれば、それぞ
れの励起光源１から出力される光の偏光度をほぼ零にす
ることができる。
の波長合波器２の光入力ファイバ９の主軸を対応する励
起光源１の直線偏波の偏波軸（励起光出力ファイバ８の
主軸）と斜めに４５度の角度で交差させて接続すること
により、それぞれの励起光源１から出力される光の偏光
度を小さくすることができ、波長合波器２の光入力ファ
イバ９の長さを前記最適長さＬ１以上とすれば、それぞ
れの励起光源１から出力される光の偏光度をほぼ零にす
ることができる。
【００８２】本第３実施形態例は以上のように構成され
ており、本実施形態例も上記第１、第２実施形態例と同
様の効果を奏することができる。
ており、本実施形態例も上記第１、第２実施形態例と同
様の効果を奏することができる。
【００８３】また、本第３実施形態例は、デポラライザ
５を波長合波器２の光入力ファイバ９により構成してい
るために、デポラライザ５の長さを短くすることがで
き、それにより波長合波モジュール３１の小型化を図る
ことができる。
５を波長合波器２の光入力ファイバ９により構成してい
るために、デポラライザ５の長さを短くすることがで
き、それにより波長合波モジュール３１の小型化を図る
ことができる。
【００８４】また、本第３実施形態例の波長合波モジュ
ール３１に際し、本発明者は、デポラライザ５の出力端
側の偏波保持ファイバである波長合波器２の光入力ファ
イバ９の主軸を波長合波器２の主軸（波長合波器２を光
導波回路とする場合、主軸は、基板面に対して水平方向
と垂直方向の２つの軸である）に位置合わせすることな
く波長合波モジュール３１としている。
ール３１に際し、本発明者は、デポラライザ５の出力端
側の偏波保持ファイバである波長合波器２の光入力ファ
イバ９の主軸を波長合波器２の主軸（波長合波器２を光
導波回路とする場合、主軸は、基板面に対して水平方向
と垂直方向の２つの軸である）に位置合わせすることな
く波長合波モジュール３１としている。
【００８５】それというのは、波長合波器２に偏波保持
ファイバの光入力ファイバ９を接続する場合は、通常、
光入力ファイバ９の主軸を波長合波器２の主軸に位置合
わせすることが要求されるものであるが、本第３実施形
態例においては、偏波保持ファイバである光入力ファイ
バ９はデポラライザ５として機能するものであり、波長
合波器２に入力される光の偏光度は光入力ファイバ９に
よってほぼ零とされて入力されるために、光入力ファイ
バ９の主軸を波長合波器２の主軸に位置合わせする必要
がないのである。
ファイバの光入力ファイバ９を接続する場合は、通常、
光入力ファイバ９の主軸を波長合波器２の主軸に位置合
わせすることが要求されるものであるが、本第３実施形
態例においては、偏波保持ファイバである光入力ファイ
バ９はデポラライザ５として機能するものであり、波長
合波器２に入力される光の偏光度は光入力ファイバ９に
よってほぼ零とされて入力されるために、光入力ファイ
バ９の主軸を波長合波器２の主軸に位置合わせする必要
がないのである。
【００８６】偏波保持ファイバの主軸と波長合波器２の
主軸を位置合わせする技術は高精度が要求される非常に
難しい技術であり、本第３実施形態例のように、この位
置合わせを行なわずに波長合波モジュール３１を製造す
ることができると、簡単に波長合波モジュール３１を製
造でき、歩留まりを向上させることができる。
主軸を位置合わせする技術は高精度が要求される非常に
難しい技術であり、本第３実施形態例のように、この位
置合わせを行なわずに波長合波モジュール３１を製造す
ることができると、簡単に波長合波モジュール３１を製
造でき、歩留まりを向上させることができる。
【００８７】なお、本発明は上記実施形態例に限定され
ることはなく、様々な実施の態様を採り得る。例えば上
記第１、第２実施形態例では、デポラライザ５を形成す
る偏波保持ファイバ６，７の主軸を４５°斜めに交差さ
せ、上記第３実施形態例では偏波保持ファイバで形成し
た励起光出力ファイバ８の主軸と偏波保持ファイバで形
成した波長合波器２の光入力ファイバ９の主軸を４５°
斜めに交差させたが、この交差角度は４５°とは限ら
ず、偏波保持ファイバの主軸が重ならないように（スロ
ー軸Ｓ同士、ファースト軸Ｆ同士が重なったり、スロー
軸Ｓとファースト軸Ｆが重なったりしないように）交差
させれば、その交差角度が４５°から多少ずれていても
よい。
ることはなく、様々な実施の態様を採り得る。例えば上
記第１、第２実施形態例では、デポラライザ５を形成す
る偏波保持ファイバ６，７の主軸を４５°斜めに交差さ
せ、上記第３実施形態例では偏波保持ファイバで形成し
た励起光出力ファイバ８の主軸と偏波保持ファイバで形
成した波長合波器２の光入力ファイバ９の主軸を４５°
斜めに交差させたが、この交差角度は４５°とは限ら
ず、偏波保持ファイバの主軸が重ならないように（スロ
ー軸Ｓ同士、ファースト軸Ｆ同士が重なったり、スロー
軸Ｓとファースト軸Ｆが重なったりしないように）交差
させれば、その交差角度が４５°から多少ずれていても
よい。
【００８８】図１０には、本発明者が偏波保持ファイバ
同士の接続部における主軸の交差角度（接続方位角）と
偏光度との関係を調べた結果が示されている。この図
は、例えば偏光度１００％の光を偏波保持ファイバに入
力したときの偏波保持ファイバからの出力光の偏光度を
求めたものである。偏波保持ファイバからの出力光の偏
光度を１０％以下に抑制するためには、４５±４°の交
差角度で偏波保持ファイバ同士を接続すればよいことが
分かる。偏光度が１０％以下であれば、実用上支障が生
じない許容範囲である。
同士の接続部における主軸の交差角度（接続方位角）と
偏光度との関係を調べた結果が示されている。この図
は、例えば偏光度１００％の光を偏波保持ファイバに入
力したときの偏波保持ファイバからの出力光の偏光度を
求めたものである。偏波保持ファイバからの出力光の偏
光度を１０％以下に抑制するためには、４５±４°の交
差角度で偏波保持ファイバ同士を接続すればよいことが
分かる。偏光度が１０％以下であれば、実用上支障が生
じない許容範囲である。
【００８９】また、上記各実施形態例では、励起光源１
から出力される励起光の偏光度はいずれも１００％とし
たが、励起光源１の偏光度は１００％未満であっても、
上記各実施形態例のようにデポラライザ５によって励起
光源１からの出力光を無偏波化することにより、上記各
実施形態例で示した優れた効果を奏することができる。
から出力される励起光の偏光度はいずれも１００％とし
たが、励起光源１の偏光度は１００％未満であっても、
上記各実施形態例のようにデポラライザ５によって励起
光源１からの出力光を無偏波化することにより、上記各
実施形態例で示した優れた効果を奏することができる。
【００９０】さらに、上記各実施形態例では、波長合波
モジュール３１をエルビウムドープ光ファイバ１０を備
えた光増幅器４に適用するために、波長１４８０ｎｍ帯
の励起光を合波して出力する波長合波モジュール３１と
したが、波長合波モジュール３１によって合波する光の
波長帯は特に限定されるものではなく適宜設定されるも
のである。なお、エルビウムドープ光ファイバ１０を備
えた光増幅器４に波長合波モジュール３１を適用する場
合でも、必要に応じて、９８０ｎｍ帯の波長を合波出力
する波長合波モジュール３１としてもよく、それ以外の
波長帯の波長を合波出力するようにしてもよい。特に、
本発明の波長合波モジュールはラマン増幅に適応可能で
あり、合波する波長帯域を選択することにより、様々な
帯域（Ｃバンド、Ｓバンド、Ｌバンド、等）のラマン増
幅器が実現できる。また、増幅される信号光の波長域も
（Ｃバンド，１５５０ｎｍ帯）に限定されるものでな
く、それ以外の波長域にも適応できるのはもちろんであ
る。
モジュール３１をエルビウムドープ光ファイバ１０を備
えた光増幅器４に適用するために、波長１４８０ｎｍ帯
の励起光を合波して出力する波長合波モジュール３１と
したが、波長合波モジュール３１によって合波する光の
波長帯は特に限定されるものではなく適宜設定されるも
のである。なお、エルビウムドープ光ファイバ１０を備
えた光増幅器４に波長合波モジュール３１を適用する場
合でも、必要に応じて、９８０ｎｍ帯の波長を合波出力
する波長合波モジュール３１としてもよく、それ以外の
波長帯の波長を合波出力するようにしてもよい。特に、
本発明の波長合波モジュールはラマン増幅に適応可能で
あり、合波する波長帯域を選択することにより、様々な
帯域（Ｃバンド、Ｓバンド、Ｌバンド、等）のラマン増
幅器が実現できる。また、増幅される信号光の波長域も
（Ｃバンド，１５５０ｎｍ帯）に限定されるものでな
く、それ以外の波長域にも適応できるのはもちろんであ
る。
【００９１】さらに、上記各実施形態例では、波長合波
モジュール３１は、８つの励起光源１を設け、これらの
励起光源１からそれぞれ出力される励起光を合波して出
力するモジュールとしたが、波長合波モジュールに設け
られる励起光源１などの光源の個数は特に限定されるも
のでなく適宜設定されるものである。
モジュール３１は、８つの励起光源１を設け、これらの
励起光源１からそれぞれ出力される励起光を合波して出
力するモジュールとしたが、波長合波モジュールに設け
られる励起光源１などの光源の個数は特に限定されるも
のでなく適宜設定されるものである。
【００９２】さらに、上記各実施形態例では、波長合波
器２は、火炎堆積法を用いて形成した石英系光導波回路
としたが、波長合波器２は必ずしも石英系光導波回路と
するとは限らず、半導体導波路により形成してもよい
し、Ｔｉ拡散ＬｉＮｂＯ３光導波路、プロトン交換導波
路、イオン交換導波路に代表される屈折率分布を有する
光導波路で形成した光導波回路としてもよいし、溶融型
カプラ等により形成してもよい。
器２は、火炎堆積法を用いて形成した石英系光導波回路
としたが、波長合波器２は必ずしも石英系光導波回路と
するとは限らず、半導体導波路により形成してもよい
し、Ｔｉ拡散ＬｉＮｂＯ３光導波路、プロトン交換導波
路、イオン交換導波路に代表される屈折率分布を有する
光導波路で形成した光導波回路としてもよいし、溶融型
カプラ等により形成してもよい。
【００９３】さらに、上記各実施形態例では、波長合波
器２は、マッハツェンダ干渉型光合波手段２７を複数多
段に接続した回路構成としたが、波長合波器２を構成す
る回路構成は特に限定されるものではなく適宜設定され
るものであり、方向性結合器型、アレイ導波路型回折格
子、誘電体多層膜フィルタを挿入した導波路回路等、様
々な構成を適用することができる。いずれの回路構成を
適用した場合も、本発明は、波長合波器２の偏波依存性
損失の影響を抑制して合波光の出力パワーを常に安定し
たものとすることができる。
器２は、マッハツェンダ干渉型光合波手段２７を複数多
段に接続した回路構成としたが、波長合波器２を構成す
る回路構成は特に限定されるものではなく適宜設定され
るものであり、方向性結合器型、アレイ導波路型回折格
子、誘電体多層膜フィルタを挿入した導波路回路等、様
々な構成を適用することができる。いずれの回路構成を
適用した場合も、本発明は、波長合波器２の偏波依存性
損失の影響を抑制して合波光の出力パワーを常に安定し
たものとすることができる。
【００９４】
【発明の効果】本発明によれば、互いに異なる波長の光
を出力する複数の励起光源から出力される光をデポララ
イザによってほぼ無偏波状態して波長合波器に入射する
ことができるために、波長合波器によって合波して出力
する波長多重励起光に、波長合波器の偏波依存性損失の
影響を与えることなく、常に安定した強度の波長多重光
を出力することができる。そのため、例えば本発明の波
長合波モジュールを波長多重伝送システムに設けられる
光増幅器に適用することにより、増幅効率を安定化さ
せ、信号光強度が安定した波長多重伝送システムを構築
できる。また、本発明の波長合波モジュールはラマン増
幅器に適用できる。したがって、本発明の波長合波モジ
ュールをラマン増幅を利用した波長多重伝送システムに
適用することにより、同様に増幅効率を安定化させ、光
強度が安定した伝送品質の高い波長多重伝送システムを
構築することが可能である。
を出力する複数の励起光源から出力される光をデポララ
イザによってほぼ無偏波状態して波長合波器に入射する
ことができるために、波長合波器によって合波して出力
する波長多重励起光に、波長合波器の偏波依存性損失の
影響を与えることなく、常に安定した強度の波長多重光
を出力することができる。そのため、例えば本発明の波
長合波モジュールを波長多重伝送システムに設けられる
光増幅器に適用することにより、増幅効率を安定化さ
せ、信号光強度が安定した波長多重伝送システムを構築
できる。また、本発明の波長合波モジュールはラマン増
幅器に適用できる。したがって、本発明の波長合波モジ
ュールをラマン増幅を利用した波長多重伝送システムに
適用することにより、同様に増幅効率を安定化させ、光
強度が安定した伝送品質の高い波長多重伝送システムを
構築することが可能である。
【００９５】また、上記デポラライザは、光通路上に設
けられた１本以上の偏波保持ファイバを有して、例えば
複数の偏波保持ファイバを互いの主軸を斜めに交差させ
て直列接続することにより容易に形成することができる
ものであり、また、偏波保持ファイバにより形成したデ
ポラライザは小型の光部品とすることができるので、本
発明の波長合波モジュールは、小型で作製が容易な波長
合波モジュールとすることができる。
けられた１本以上の偏波保持ファイバを有して、例えば
複数の偏波保持ファイバを互いの主軸を斜めに交差させ
て直列接続することにより容易に形成することができる
ものであり、また、偏波保持ファイバにより形成したデ
ポラライザは小型の光部品とすることができるので、本
発明の波長合波モジュールは、小型で作製が容易な波長
合波モジュールとすることができる。
【００９６】さらに、本発明の波長合波モジュールにお
いて、偏波保持ファイバの主軸を互いに約４５°の角度
で交差させて接続すると、励起光源の光の偏光度をほぼ
零とできるデポラライザを容易に形成することができ
る。
いて、偏波保持ファイバの主軸を互いに約４５°の角度
で交差させて接続すると、励起光源の光の偏光度をほぼ
零とできるデポラライザを容易に形成することができ
る。
【００９７】さらに、それぞれの励起光源は互いに異な
る波長の直線偏波を出力する構成と成し、それぞれの励
起光源に対応させて設けられるデポラライザはそれぞれ
１本の偏波保持ファイバから成り、それぞれの偏波保持
ファイバの主軸を対応する前記励起光源の直線偏波の偏
波軸と斜めに交差させた本発明の波長合波モジュールに
よれば、デポラライザを形成する偏波保持ファイバを１
本とすることができるために、その分だけ波長合波モジ
ュールの部品点数を低減し、より一層小型の波長合波モ
ジュールを構成できる。
る波長の直線偏波を出力する構成と成し、それぞれの励
起光源に対応させて設けられるデポラライザはそれぞれ
１本の偏波保持ファイバから成り、それぞれの偏波保持
ファイバの主軸を対応する前記励起光源の直線偏波の偏
波軸と斜めに交差させた本発明の波長合波モジュールに
よれば、デポラライザを形成する偏波保持ファイバを１
本とすることができるために、その分だけ波長合波モジ
ュールの部品点数を低減し、より一層小型の波長合波モ
ジュールを構成できる。
【００９８】さらに、デポラライザの出力端側の偏波保
持ファイバの主軸を波長合波器の主軸に位置合わせする
ことなく接続した本発明によれば、デポラライザの出力
端側の偏波保持ファイバの主軸を波長合波器の主軸に位
置合わせする難しい工程を省略できるために、効率的
に、かつ、非常に容易に製造できる波長合波モジュール
とすることができる。
持ファイバの主軸を波長合波器の主軸に位置合わせする
ことなく接続した本発明によれば、デポラライザの出力
端側の偏波保持ファイバの主軸を波長合波器の主軸に位
置合わせする難しい工程を省略できるために、効率的
に、かつ、非常に容易に製造できる波長合波モジュール
とすることができる。
【図１】本発明に係る波長合波モジュールの第１実施形
態例を示す要部構成図である。
態例を示す要部構成図である。
【図２】上記実施形態例に設けられているデポラライザ
の構成を示す説明図である。
の構成を示す説明図である。
【図３】上記実施形態例に設けられている励起光源の出
力スペクトル例を示すグラフである。
力スペクトル例を示すグラフである。
【図４】上記実施形態例の出力パワー変動を従来の波長
合波モジュールの出力パワー変動と共に示すグラフであ
る。
合波モジュールの出力パワー変動と共に示すグラフであ
る。
【図５】上記実施形態例の波長合波モジュールを適用し
た光増幅器の例をシステム組み込み状態で示す説明図で
ある。
た光増幅器の例をシステム組み込み状態で示す説明図で
ある。
【図６】規格化デポラライザ長とデポラライザを通って
出力する光の偏光度との関係を示すグラフである。
出力する光の偏光度との関係を示すグラフである。
【図７】本発明に係る波長合波モジュールの第２実施形
態例の出力パワー変動を従来の波長合波モジュールの出
力パワー変動と共に示すグラフである。
態例の出力パワー変動を従来の波長合波モジュールの出
力パワー変動と共に示すグラフである。
【図８】本発明に係る波長合波モジュールの第３実施形
態例の要部構成図である。
態例の要部構成図である。
【図９】上記第３実施形態例における励起光源の励起光
出力ファイバと波長合波器の光入力ファイバとの接続状
態を示す説明図である。
出力ファイバと波長合波器の光入力ファイバとの接続状
態を示す説明図である。
【図１０】デポラライザを形成する偏波保持ファイバ同
士の接続方位角とこれらの偏波保持ファイバを通って出
力される光の偏光度との関係を示すグラフである。
士の接続方位角とこれらの偏波保持ファイバを通って出
力される光の偏光度との関係を示すグラフである。
【図１１】波長多重伝送システムのシステム構成例を示
す模式図である。
す模式図である。
【図１２】波長多重伝送システムに適用される光増幅器
の構成例をシステム適用状態で示す説明図である。
の構成例をシステム適用状態で示す説明図である。
【図１３】従来の波長合波モジュールの例を示す説明図
である。
である。
【図１４】従来の波長合波モジュールにおける波長合波
器の偏波依存性損失と出力パワー変動との関係を示すグ
ラフである。
器の偏波依存性損失と出力パワー変動との関係を示すグ
ラフである。
【図１５】 ラマン増幅を用いた波長多重伝送システム
の一般的な構成を示す説明図である。
の一般的な構成を示す説明図である。
１ 励起光源 ２ 波長合波器 ４ 光増幅器 ５ デポラライザ ６，７ 偏波保持ファイバ ８ 励起光出力ファイバ ９ 光入力ファイバ ２１ レーザダイオード ２２ グレーティング（ファイバグレーティング） ２７ マッハツェンダ干渉型光合波手段 ３１ 波長合波モジュール（励起光源装置）
Claims (11)
- 【請求項１】 互いに異なる波長の光を出力する複数の
励起光源と、各励起光源から出力された光を合波する波
長合波器とを有し、該波長合波器は前記各励起光源から
の出力光を個別に受ける複数の光入力部を有してそれぞ
れの光入力部と対応する前記励起光源との間にそれぞ
れ、前記励起光源から出力される光の偏光度を零に近づ
けるデポラライザを設けたことを特徴とする波長合波モ
ジュール。 - 【請求項２】 デポラライザ長は励起光源から出力され
る光の偏光度を１０％以下にする長さに設定されている
ことを特徴とする請求項１記載の波長合波モジュール。 - 【請求項３】 デポラライザは光通路上に設けられた１
本以上の偏波保持ファイバであることを特徴とする請求
項１又は請求項２記載の波長合波モジュール。 - 【請求項４】 デポラライザは光通路上に複数の偏波保
持ファイバが直列接続されており、前記偏波保持ファイ
バは互いの主軸を斜めに交差させて接続されていること
を特徴とする請求項１又は請求項２又は請求項３記載の
波長合波モジュール。 - 【請求項５】 デポラライザは２本の偏波保持ファイバ
を直列接続して構成されて、この２本の偏波保持ファイ
バは互いの主軸を斜めに交差させて接続されており、各
励起光源側の偏波保持ファイバの長さＬ１は、励起光源
のコヒーレンス長をＬＣ，偏波保持ファイバの複屈折の
値をＢとしたとき、Ｂ・Ｌ１>ＬＣの条件を満足する長
さに設定されている請求項１又は請求項２記載の波長合
波モジュール。 - 【請求項６】 励起光源側の偏波保持ファイバの長さＬ
１は、Ｂ・Ｌ１>Ｌ Ｃの条件を満足する最短長さに設定
され、波長合波器側の偏波保持ファイバの長さＬ２は前
記励起光源側の偏波保持ファイバの長さＬ１の２倍以上
の長さとした請求項５記載の波長合波モジュール。 - 【請求項７】 デポラライザは２本の偏波保持ファイバ
を直列接続して構成されて、この２本の偏波保持ファイ
バは互いの主軸を斜めに交差させて接続されており、励
起光源側の偏波保持ファイバの長さＬ１は、励起光源の
コヒーレンス長をＬＣ，偏波保持ファイバの複屈折の値
をＢとしたとき、Ｂ・Ｌ１>ＬＣの条件を満足する最短
長さの５０％以上の長さに設定され、波長合波器側の偏
波保持ファイバの長さＬ２は前記励起光源側の偏波保持
ファイバの長さＬ１の２倍以上の長さと成し、複数の各
励起光源に接続されるそれぞれの励起光源側の偏波保持
ファイバの長さＬ１は互いに等しい長さと成し、各波長
合波器側に接続されるそれぞれの各波長合波器側の偏波
保持ファイバの長さＬ２は互いに等しい長さと成してい
る請求項１記載の波長合波モジュール。 - 【請求項８】 偏波保持ファイバの主軸を互いに約４５
°の角度で交差させて接続したことを特徴とする請求項
４乃至請求項７のいずれか一つに記載の波長合波モジュ
ール。 - 【請求項９】 偏波保持ファイバの主軸を互いに４５°
±４°の角度範囲内で交差させて接続したことを特徴と
する請求項４乃至請求項７のいずれか一つに記載の波長
合波モジュール。 - 【請求項１０】 それぞれの励起光源は互いに異なる波
長の直線偏波を出力する構成と成し、それぞれの励起光
源に対応させて設けられるデポラライザはそれぞれ１本
の偏波保持ファイバから成り、それぞれの偏波保持ファ
イバの主軸を対応する前記励起光源の直線偏波の偏波軸
と斜めに交差させたことを特徴とする請求項１又は請求
項２記載の波長合波モジュール。 - 【請求項１１】 デポラライザの出力端側の偏波保持フ
ァイバの主軸を波長合波器の主軸に位置合わせすること
なく接続したことを特徴とする請求項３乃至請求項１０
のいずれか一つに記載の波長合波モジュール。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001136395A JP2002031735A (ja) | 2000-05-12 | 2001-05-07 | 波長合波モジュール |
| US09/852,728 US6618521B2 (en) | 2000-05-12 | 2001-05-11 | Wavelength multiplexing module with polarization maintaining fibers as depolarizers |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000-140369 | 2000-05-12 | ||
| JP2000140369 | 2000-05-12 | ||
| JP2001136395A JP2002031735A (ja) | 2000-05-12 | 2001-05-07 | 波長合波モジュール |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002031735A true JP2002031735A (ja) | 2002-01-31 |
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ID=26591788
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|---|---|---|---|
| JP2001136395A Pending JP2002031735A (ja) | 2000-05-12 | 2001-05-07 | 波長合波モジュール |
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| US (1) | US6618521B2 (ja) |
| JP (1) | JP2002031735A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003034557A1 (fr) * | 2001-10-10 | 2003-04-24 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Module de diode laser non polarisee et source lumineuse a diode laser non polarisee |
| WO2003065522A1 (en) * | 2002-01-30 | 2003-08-07 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Non-polarization light source device and raman amplifier |
| JP2006505826A (ja) * | 2002-11-08 | 2006-02-16 | インテル・コーポレーション | 誘導散乱を用いたシリコン系光励起型増幅のための方法および装置 |
| JP2012209597A (ja) * | 2003-06-03 | 2012-10-25 | Imra America Inc | インライン、高エネルギファイバチャープパルス増幅システム |
| WO2013140521A1 (ja) * | 2012-03-19 | 2013-09-26 | 富士通株式会社 | 偏光度低減装置、光源装置、光増幅装置およびラマン増幅用励起光源装置 |
| WO2024048747A1 (ja) * | 2022-08-31 | 2024-03-07 | 日本電信電話株式会社 | 平面光波回路型ラティスフィルタおよびそれを用いた光送信モジュール |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4014885B2 (ja) * | 2002-01-31 | 2007-11-28 | 古河電気工業株式会社 | ラマン用励起光源 |
| JP4540289B2 (ja) * | 2002-06-28 | 2010-09-08 | 富士通株式会社 | 波長多重光伝送システムおよび波長多重光伝送方法 |
| US6870973B2 (en) * | 2002-07-08 | 2005-03-22 | Jds Uniphase Corporation | Fiber depolarizer for fabry-perot laser diodes |
| GB2436408A (en) * | 2006-03-21 | 2007-09-26 | Azea Networks Ltd | Depolarising a WDM signal by passing it through a differential group delay element |
| US8260150B2 (en) * | 2008-04-25 | 2012-09-04 | Finisar Corporation | Passive wave division multiplexed transmitter having a directly modulated laser array |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59155806A (ja) * | 1983-02-24 | 1984-09-05 | Kokusai Denshin Denwa Co Ltd <Kdd> | 無偏光素子 |
| US5111322A (en) * | 1991-04-04 | 1992-05-05 | At&T Bell Laboratories | Polarization multiplexing device with solitons and method using same |
| JPH05149752A (ja) * | 1991-07-12 | 1993-06-15 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光フアイバジヤイロ |
| US5345331A (en) * | 1993-04-13 | 1994-09-06 | At&T Bell Laboratories | Technique for reducing polarization dependent gain in an amplified optical transmission system |
| JPH1062308A (ja) | 1996-08-20 | 1998-03-06 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 光回路部品の測定方法およびその測定装置 |
| CA2338037A1 (en) * | 1998-07-17 | 2000-01-27 | Synaptic Pharmaceutical Corporation | Compounds specific for the human .alpha.1d adrenergic receptor and uses thereof |
| US6429965B1 (en) * | 1998-11-02 | 2002-08-06 | The Board Of Trustees The Leland Stanford Junior University | Polarization and wavelength stable superfluorescent sources |
| US6950611B2 (en) * | 2000-03-08 | 2005-09-27 | Fitel Usa Corp. | In-line polarization monitoring and control in lightwave communication systems |
-
2001
- 2001-05-07 JP JP2001136395A patent/JP2002031735A/ja active Pending
- 2001-05-11 US US09/852,728 patent/US6618521B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003034557A1 (fr) * | 2001-10-10 | 2003-04-24 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Module de diode laser non polarisee et source lumineuse a diode laser non polarisee |
| US7072369B2 (en) | 2001-10-10 | 2006-07-04 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Depolarized laser diode module and depolarized laser diode light source |
| WO2003065522A1 (en) * | 2002-01-30 | 2003-08-07 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Non-polarization light source device and raman amplifier |
| US7218441B2 (en) | 2002-01-30 | 2007-05-15 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Non-polarization light source device and raman amplifier |
| JP2006505826A (ja) * | 2002-11-08 | 2006-02-16 | インテル・コーポレーション | 誘導散乱を用いたシリコン系光励起型増幅のための方法および装置 |
| JP2012209597A (ja) * | 2003-06-03 | 2012-10-25 | Imra America Inc | インライン、高エネルギファイバチャープパルス増幅システム |
| WO2013140521A1 (ja) * | 2012-03-19 | 2013-09-26 | 富士通株式会社 | 偏光度低減装置、光源装置、光増幅装置およびラマン増幅用励起光源装置 |
| JPWO2013140521A1 (ja) * | 2012-03-19 | 2015-08-03 | 富士通株式会社 | 偏光度低減装置、光源装置、光増幅装置およびラマン増幅用励起光源装置 |
| US9411098B2 (en) | 2012-03-19 | 2016-08-09 | Fujitsu Limited | Polarization reducing apparatus, light source apparatus, optical amplifying apparatus, and excitation light source apparatus for raman amplification |
| US9910221B2 (en) | 2012-03-19 | 2018-03-06 | Fujitsu Limited | Polarization reducing apparatus, light source apparatus, optical amplifying apparatus, and excitation light source apparatus for raman amplification |
| WO2024048747A1 (ja) * | 2022-08-31 | 2024-03-07 | 日本電信電話株式会社 | 平面光波回路型ラティスフィルタおよびそれを用いた光送信モジュール |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
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