JP2001300333A - 竪型ローラミル - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 スロートから吹き上げられる粒子の速度を減
少させることによって、微粉炭粒度の低下を防ぎ、ミル
の運転動力を低減するとともに、ミルの高さを低くした
コンパクトな竪型ローラミルを提供する。 【構成】 ミルに供給される空気量を通常より減らし、
さらに粉砕部ハウジング径Ｄ_Ｈ と分級機ハウジング径
Ｄ_ＣＨを通常より拡げ、スロート上部４ａを通過する空
気の流速を通常の４０〜７０％の範囲にし、分級機入口
部１３を通過する空気流速を通常の６０％以下にした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、石炭等の粒状また
はブロック状の原料を粉砕して所定粒度の微粉を取り出
す竪型ローラミルに係り、微粉粒度を向上すると同時に
ミルの高さを低減するようにした竪型ローラミルに関す
る。

【０００２】

【従来の技術】図９に、従来より火力発電プラントの石
炭焚ボイラシステムにおける燃料の前処理装置として使
用されている竪型ローラミルの一例を示す。この図から
明らかなように、本例の竪型ローラミルには、粉砕テー
ブル２と粉砕ローラ３とからなる粉砕部５の上方にサイ
クロン型の固定式分級器１０が配置され、当該固定式分
級器１０の内側に回転式分級機２０が配置されている。
給炭管１より供給された被粉砕物である原炭は、回転し
ている粉砕テーブル２の中心部に落下し、粉砕テーブル
２の回転に伴う遠心力によって粉砕テーブル２上を渦巻
き状の軌跡を描いて外周部へ移動し、粉砕テーブル２と
粉砕ローラ３との間にかみ込まれて粉砕される。粉砕さ
れた石炭は、粉砕テーブル２の周りに設けられたスロー
ト４より導入された熱空気によって、乾燥されながら上
方に吹き上げられる。吹き上げられた石炭粉のうち、粒
径が大きいものは、固定式分級器１０まで搬送される途
中で重力により落下し、粉砕部５に戻される（一次分
級）。分級装置６に到達した石炭粉は、固定式分級器１
０及び回転式分級器２０によって所定粒度以下の微粉炭
と所定粒度以上の粗粉炭とに分級され、粗粉炭は固定式
分級器１０のコーン部１１の内壁に沿って落下し、再び
粉砕部５にて粉砕される。一方、分級装置６を出た微粉
炭は、送炭管３０を経て図示しないボイラへと送られ
る。送炭管３０より排出される微分炭の粒径は、回転式
分級機２０の回転数を調節することによって制御する。
８は一次分級部、９は分級機ハウジング、１２は旋回羽
根である。

【０００３】石炭焚ボイラシステムでは、火力発電プラ
ントの出力に応じて石炭粉砕量が１０t/h までの種々の
サイズの竪型ローラミルが使用されている。このような
竪型ローラミルの粉砕テーブル２の直径は、小は１ｍ程
度のものから大は４ｍを超えるものまでが使用されてい
る。また、石炭焚ボイラシステムでは通常複数台の竪型
ローラミルが配備されており、各ミルへ供給される石炭
量の合計が、ボイラで使用される燃料量となる。また、
ある一定のボイラ負荷範囲毎に運転されるミルの台数が
決まっている。したがって、ボイラ負荷の変化にともな
って、運転される竪型ローラミルの台数も替わり、ミル
１台当たりの石炭供給量（給炭量）も変化する。火力発
電プラントの石炭焚ボイラ用ミルの給炭量は、通常４０
〜１００％の範囲で運用される。ミル内へ導入される空
気量も給炭量によって変化し、空気量と給炭量の割合
は、給炭率によって異なるが、例えば、給炭率１００％
のとき空気量と給炭量の重量割合は２：１程度である。

【０００４】粉砕部ハウジング７側にスロートブレード
を取り付けた従来の竪型ローラミル（固定スロート式ミ
ル）は、各スロート４を通過する空気流速は大きく変動
しており、かつ、各スロート４の平均流速も大きな分布
を有している（特許第２７１６４９１号）。その結果、
スロート４から石炭が落下しやすく、この落下を抑える
ためにスロート４を通過する空気流速を必要以上に上げ
ざるを得ない。また、スロート上部８を通過する空気流
速も円周方向で不均一になるため、スロート上部８を輸
送される石炭粒子の速度も円周方向に分布を有してお
り、不均一となる。その結果として、ある特定の粒子径
で完全に分離することはできず、一次分級性能が悪かっ
た。従来の竪型ローラミルでは、粉砕部ハウジング径は
粉砕テーブル径の大略、１．２〜１．３倍に設定されて
いた。これは、粉砕部ハウジング径をこれより大きくす
ると、スロート上部８を通過する空気流速が低下し、ス
ロート上部８を輸送される石炭の輸送抵抗が増大し、ミ
ル差圧が増加するからである。逆に、粉砕部ハウジング
径を小さくすると、粉砕部ハウジング７等の摩耗が激し
くなる。また、分級機ハウジング径は分級機直径の大略
1.15〜1.35倍に設定されている。近年、火力発電プラン
トの高効率運用を実現するため、石炭焚ボイラに燃料で
ある微粉炭を供給する竪型ローラミルには、ミルの運転
動力の低減が求められている。また、電力の規制緩和に
よる電気料金値下げやＩＰＰ（独立系発電事業者）の参
入により、発電プラントのコスト低減や狭隘地における
建設などが一層求められるようになっている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ところで、竪型ローラ
ミルの運転動力を下げる手段の一つとして、ミル差圧を
低減するために粉砕テーブルの側縁部にスロートブレー
ドを取り付けたスロート（回転スロート）を用いる発明
がある（特許第２７４０２４９号、特開平6-343887号参
照）。回転スロート式のミルも固定スロート式ミルと同
様に粉砕部ハウジング径は粉砕テーブル径の大略、１．
２〜１．３倍に設定され、分級機ハウジング径も分級機
直径の大略1.15〜1.35倍に設定されている。このタイプ
のスロートを取り付けた竪型ローラミルは、スロートブ
レードをハウジング側に取り付けた竪型ローラミル（固
定スロート式ミル）に比べてスロートの差圧を低減でき
るばかりではなく、スロート上で石炭粒子が均一に振り
まかれるので、スロート上に形成される石炭層の濃度が
均一に分布し、ある特定の粒子径で分離しやすくなり、
分離性能は良くなる。その結果、スロートから吹き上げ
られた石炭粒子は、高速で上方へ輸送されると同時に、
スロート上部に滞留する石炭量が減少するので、スロー
ト上部に浮遊状態で輸送される粒子の流動層は希薄にな
り、流動抵抗である炭層差圧は低減する。このように、
回転スロート式ミルの場合はミル内の一次分級部におけ
る石炭粒子と空気の流動状態が一変する。その結果、流
動層部が希薄になったことにより粉砕部から高速で吹き
上げられ、一次分級で分離される石炭粒子の径が増大す
る。そのため、同一の分級機回転数でミルを運転する
と、ハウジング側にスロートブレードを取り付けた竪型
ローラミル（固定スロート式ミル）に比べて、ミル出口
よりボイラへ送られる微粉炭の粒径は粗くなる欠点が生
じる。これを解消するために分級機回転数を増加すれば
良いわけであるが、容量の大きい分級機モータの設置
や、分級機の運転動力の増大なども招く。また、ボイラ
を狭隘地に設置する場合、ミルをフレキシブルに配置す
ることが望まれ、高さの低いコンパクトなミルが求めら
れる。この場合はいっそう一次分級部の分離径が増大
し、微粉炭の粒径はますます粗くなる。例えば、固定ス
ロート式ミルの場合、粉砕テーブル２と分級部ハウジン
グ９との距離Ｈを短くするために、固定式分級部１０を
なくし、Ｈを２０％短縮したとき、回転式分級機２０の
回転数が低い場合はメッシュパスで３〜５％低下し、回
転数が高い場合には２００メッシュパスで１％程度低下
する。

【０００６】本発明の目的は、スロートから吹き上げら
れる粒子の速度を減少させることによって、微粉炭粒度
の低下を防ぎ、ミルの運転動力を低減するとともに、ミ
ルの高さを低くしたコンパクトな竪型ローラミルを提供
することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１記載の発明は、粉砕テーブルと粉砕ローラ
とからなる粉砕部と、粉砕部の周りを囲む粉砕部ハウジ
ングと、粉砕部の上方に設置した分級機と、分級機の周
りを囲む分級機ハウジングとを設置し、さらに、粉砕テ
ーブルと粉砕部ハウジングとの間に形成される環状の空
間部を前記粉砕テーブルの側縁部に取り付けられた複数
のスロートブレードにより仕切り、スロートを粉砕テー
ブルとともに回転させる竪型ローラミルにおいて、スロ
ート上部を通過する空気流速υを

【数４】 Ｗａ^＊ ：通常（従来）の竪型ローラミルへ供給される
空気量（kg/s） ρ_ａ ：ミル内の温度における空気の密度（kg/m^３） Ｄ_Ｈ ^＊：通常（従来）の竪型ローラミルの粉砕部ハウジ
ング径（ｍ） Ｄ_Ｔ ：粉砕テーブル径（ｍ） さらに、分級機入口部の空気流速υ´を

【数５】 Ｄ_ＣＨ ^＊ ：通常（従来）の竪型ローラミルの分級機ハ
ウジング径（ｍ） Ｄ_Ｃ ：分級機直径（ｍ） で算出される範囲になるように、粉砕部ハウジング径や
分級機ハウジング径を拡げたり、ミルに供給される空気
量を絞る構成にしてある。上記目的を達成するために、
請求項２記載の発明は、請求項１記載において、粉砕部
ハウジング径を粉砕テーブル径の1.35倍から1.55倍の範
囲にし、かつ、分級機ハウジング径を分級機直径の１．
４倍以上にした構成にしてある。上記目的を達成するた
めに、請求項３記載の発明は、請求項１記載において、
ミルに供給される空気量を通常（従来）より減らし、さ
らに粉砕部ハウジング径と分級機ハウジング径を通常
（従来）より拡げ、スロート上部を通過する空気の流速
を通常（従来）の４０〜７０％の範囲にし、分級機入口
部を通過する空気流速を通常（従来）の６０％以下にし
た構成にしてある。上記目的を達成するために、請求項
４記載の発明は、粉砕テーブルと粉砕ローラとからなる
粉砕部と、粉砕部の周りを囲む粉砕部ハウジングと、粉
砕部の上方に設置した分級機と、分級機の周りを囲む分
級機ハウジングとを設置し、さらに、粉砕テーブルと粉
砕部ハウジングとの間に形成される環状の空間部を粉砕
テーブルの側縁部に取り付けられた複数のスロートブレ
ードにより仕切り、スロートを粉砕テーブルとともに回
転させる竪型ローラミルにおいて、分級部入口部の空気
流速υ´を

【数６】 Ｄ_ＣＨ ^＊ ：通常（従来）の竪型ローラミルの分級機ハ
ウジング径（ｍ） Ｄ_Ｃ ：分級機直径（ｍ） で算出される範囲になるように、分級機ハウジング径を
拡げたり、ミルに供給される空気量を絞る構成にしてあ
る。

【０００８】上記目的を達成するために、請求項５記載
の発明は、請求項４記載において、分級機ハウジング径
を分級機直径の１．４倍以上にした構成にしてある。

【０００９】上記目的を達成するために、請求項６記載
の発明は、請求項４記載において、ミルに供給される空
気量を通常（従来）より減らし、さらに分級機ハウジン
グ径を通常（従来）より拡げ、分級機入口部を通過する
空気流速を通常（従来）の６０％以下にした構成にして
ある。かかる構成により、竪型ローラミルの負担や石炭
の粉砕性等によって異なるが、石炭は竪型ローラミルの
粉砕部において２００メッシュパス２０〜５０％程度で
粉砕される。粉砕された石炭は、分級部に運ばれる前に
一次分級が行われ、粗い粒子が分離される。一次分級
は、距離Ｈが長いほど、また一次分級部（スロート上部
と分級機入口部）を通過する空気流速が遅いほど粒子を
効率的に分離する。したがって、粉砕部ハウジング径と
分級部ハウジング径を通常（従来）よりも増大させたこ
とにより、一次分級部の流速が低減し、確実に粗い粒子
を粉砕部へ戻すことができる。その結果、従来よりもミ
ルの高さが低いコンパクトな回転スロート式の竪型ロー
ラミルにおいて、ミル出口よりボイラへ送られる微粉炭
の粒径が従来よりも粗くならない。したがって、粉砕部
ハウジング側にスロートブレードを取り付けた竪型ロー
ラミル（固定スロート式ミル）と比べて、ミル差圧やミ
ルの粉砕動力を低減できるばかりでなく、微粉炭粒度の
低下を防ぎ、しかもミルの高さを低くすることができ
る。

【００１０】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づき説明する。まず、本発明の一実施の形態を図１
乃至図７を参照して説明する。図１は本発明に係る竪型
ローラミルの断面図、図２は本発明に係る竪型ローラミ
ルの粉砕部ハウジング径と粉砕テーブル径を示す説明
図、図３は本発明と従来の竪型ローラミルの一次分級性
能を示す特性図、図４及び図５は本発明と従来の竪型ロ
ーラミルの微粉粒度特性の比較を示す説明図、図６及び
図７は本発明と従来の竪型ローラミルの圧力損失の比較
を示す説明図である。なお、前記従来例と同一部分には
同一符号を付して詳細な説明を省略する。

【００１１】図において、１は給炭管、２は粉砕テーブ
ル、３は粉砕ローラ、４はスロート、４ａはスロート上
部、５は粉砕部、６は分級装置、７は粉砕部ハウジン
グ、８は一次分級部、９は分級機ハウジング、１１はコ
ーン部、１２は旋回羽根、１３は分級機入口部、２０は
回転式分級機、２１は回転羽根、３０は送炭管である。
一次分級部８はスロート上部４ａと分級機入口部１３と
から構成される。スロート上部（一次分級部８）４ａは
構造が複雑なため、スロート上部４ａの空気流速は一定
ではない。ミル内へ供給される空気量を粉砕部ハウジン
グ７と粉砕テーブル２間の仮想の円環状流路の段面積で
割った値をスロート上部４ａの空気流速υと定義した。
すなわち、

【数７】 である。 Ｗａ ：本発明の竪型ローラミルへ供給される空気量（k
g/s） ρ_ａ ：ミル内の温度における空気の密度（kg/m^３） Ｄ_Ｈ ：本発明の竪型ローラミルの粉砕部ハウジング径
（ｍ） Ｄ_Ｔ ：粉砕テーブル径（ｍ） 粉砕部ハウジング径Ｄ_Ｈ は粉砕テーブル径Ｄ_Ｔ の1.3
5，1.45及び1.55倍の値を採用している。

【００１２】スロート上部（一次分級部８）４ａの空気
流速υは、それぞれ７０％，５０％，４０％となってい
る。また、分級機入口部１３の空気流速υ´は次式で定
義した。

【００１３】

【数８】 である。 Ｗａ ：本発明の竪型ローラミルへ供給される空気量（k
g/s） ρ_ａ ：ミル内の温度における空気の密度（kg/m^３） Ｄ_ＣＨ：本発明の竪型ローラミルの分級機ハウジング径
（ｍ） Ｄ_Ｃ ：分級機直径（ｍ） 一方、分級機ハウジング径Ｄ_ＣＨは分級機直径Ｄ_Ｃ の
１．４倍を採用している。分級機入口部１３の空気流速
υ´は通常（従来）の６０％になっている。分級機は、
固定式分級機の内側に回転式分級機２０を備えており、
ここで、分級機直径Ｄ_Ｃ は、固定式分級機の旋回羽根
１２の外周直径で定義する。粉砕部５は粉砕テーブル２
と３個の粉砕ローラ３とから構成され、粉砕テーブル２
の外周側縁部にスロートブレードを取り入れたスロート
４が設けられている。スロートブレードは特開平３−１
９３１４２号公報で開示された向き、つまり、粉砕テー
ブル２に対して所定の角度だけ傾斜した状態に取り付け
られている。粉砕部５の上方には分級装置６が設けられ
ている。分級部は回転式分級機２０からなる分級装置６
（二次分級）と、スロート４より吹き上げられた石炭粒
子を重力により粗粒子を分級する一次分級部８より構成
されている。

【００１４】次に、上記のように構成された竪型ローラ
ミルの動作について説明する。給炭管１より供給された
原炭は、回転している粉砕テーブル２に落下し、粉砕テ
ーブル２と粉砕ローラ３との間にかみ込まれて粉砕さ
れ、粉砕された石炭粉は、粉砕テーブル２の周りに設け
られたスロート４より導入された熱空気によって吹き上
げられ、通常（従来）よりも粉砕部ハウジング径と分級
機ハウジング径を拡げたことにより、一次分級部（スロ
ート上部４ａと分級機入口部１３）８を通過する空気流
速が低下し、効率的に粗粒子を分離することができる。
一次分級部を通過した固気２相流は、固定式分級器の旋
回羽根１２を経て回転式分級機２０へ達する。回転式分
級機２０では、回転羽根２１によって遠心力が与えら
れ、所望の微粉粒度に調整され、送炭管３０より系外へ
排出される。回転羽根２１によって分離された粗粉はコ
ーン部１１を経て粉砕部５へ戻される。ここで、給炭率
が１００％のとき空気量と給炭量の重量割合は２：１程
度である。

【００１５】このように、粉砕部ハウジング径Ｄ_Ｈ と
分級機ハウジング径Ｄ_ＣＨを拡げると、スロート４の上
部と分級機入口部１３を通過する空気流速を低く抑える
ことができるので、スロート４の上部を移動する固気２
相流中に含まれる粗粒子を効率的に分離し、さらに、分
級機ハウジング９を拡げたことによりミルの高さを低く
しても通常（従来）と同等以上の一次分級性能を確保す
ることができ、分級装置６へは粗粒子をほとんど含まな
い固気２相流が運ばれる。上述したように分級装置６に
はほとんど粗粉を含まない固気２相流が供給されるの
で、回転式分級機２０の回転羽根２１の回転数が低く遠
心力が小さい条件のもとであっても粗粉の分離を十分に
行うことができ、粒径が小さい微粉炭を得ることができ
る。

【００１６】次に、一次分級性能の一例について図３を
参照して説明する。図３(ａ)は、通常（従来）の竪型ロ
ーラミルの一次分級性能の一例である。粉砕部ハウジン
グ７側にスロートブレードを取り付けた固定スロート式
竪型ローラミル（従来例Ａ，Ｂ）と、粉砕テーブル２側
にスロートブレードを取り付けた回転スロート式竪型ロ
ーラミル（従来例Ｃ）の性能を示してある。ミルの高さ
を表すＨが同一のＨ＝１の場合で固定スロート式ミルと
回転スロート式ミルを比較すると、ほとんどの粒径範囲
で、回転スロート式ミル（図３(ａ)の従来例Ｃ）より固
定スロート式ミル（図３(ａ)の従来例Ａ）の方が分離効
率は上回っている。例えば３００μｍの粗粒子を分離し
て粉砕部へ戻す割合は、固定スロート式ミルの場合５０
％以上であるが、回転スロート式ミルの分離効率は５０
％以下である。分離効率は、 Rosin-Rammler線図上で直
線になるが、この直線の傾きは、回転スロート式ミルの
方が大きく、粒子をある特定の粒子径で分離する分級性
能は良い。固定スロート式ミルの場合、全体的に分離効
率は大きいものの、直線の傾きが小さいので分級性能は
悪く、本来、送炭管３０よりボイラへ送られるべき微粉
も粉砕部へ戻していることになる。その結果、分級性能
が良い場合よりミル内を循環する石炭量は増大し、ミル
の圧力損失やミルの粉砕動力の増加を招くことになる。
一方、回転スロート式ミルの場合は分級性能は良いもの
の、分離径が大きくなるので、微粉炭の粒度が粗くなる
問題がある。したがって、良好な分級性能を維持したま
ま分離径を小さくすることが望まれる。また、同じ固定
スロート式ミルでもＨを２０％短縮したＨ＝０．８の場
合（図３(ａ)の従来例Ｂ）は分離効率は低下し、分級は
更に悪くなる。

【００１７】図３（ｂ）は、本発明になる回転スロート
式竪型ローラミルの一次分級性能の一例を示す。図３
（ｂ）には前記図３（ａ）に示した通常（従来）の回転
スロート式竪型ローラミルの性能も比較のために合わせ
て示してある。この図３（ｂ）より本発明では従来例Ａ
よりも３００μｍ以上の粗粒子の分離効率が大幅に向上
していることが分かる。また、直線の傾きも従来例Ａよ
りも本発明の方が大きく分級性能も向上していることが
分かる。同一の運転条件（給炭量、分級機回転数などが
同一）で比較すると、従来の回転スロート式竪型ローラ
ミルよりも微粉炭粒度が細かくなり、同一の微粉炭粒度
で比較してもミル差圧やミル動力を低減できる。

【００１８】本発明に係る竪型ローラミルの効果を、図
１〜図７に示してある。図４は、微粉炭粒度（２００メ
ッシュバス）と分級機回転数との関係を表したものであ
る。図４にて、縦軸に微粉炭粒度２００メッシュパス
（％）、横軸に分級機回転数とし、従来例ＡはＤ_Ｈ ／
Ｄ_Ｔ ＝１．２５，Ｄ_ＣＨ／Ｄ_Ｃ ＝１．２５，Ｈ＝１．
０、本発明はＤ_Ｈ ／Ｄ_Ｔ ＝１．４５，Ｄ_ＣＨ／Ｄ_Ｃ
＝１．４，Ｈ＝０．８である。本発明の回転スロート式
ミルは、図４から明らかなように従来例Ａのミルと比べ
てすべての分級機回転数域で２００メッシュパスの値は
高く、微粉炭粒度を細かくすることができる。また、従
来ミルよりも低い分級機回転数で同一の微粉炭粒度を得
られるので、分級機の動力を減らすことができる。

【００１９】図５に同一の分級機回転数における従来例
と本発明の２００メッシュパスの比較を示す。図５に
て、縦軸に微粉炭粒度２００メッシュパス（％）として
ある。本発明（回転スロート）と従来例（固定スロー
ト）とを低分級機回転数並びに高分級機回転数でそれぞ
れ比較してある。さらに本発明（回転スロート）は３
例、従来例（固定スロート）は２例を挙げてある。図５
から明らかなように、特に、高分級機回転数において、
本発明の効果が顕著である。

【００２０】図６は、ミルの圧力損失と微粉炭粒度（２
００メッシュパス）の関係を示したものであり、図６に
て、縦軸にミルの圧力損失（mmAq）、横軸に微粉炭粒度
２００メッシュパス（％）とし、従来例（固定スロー
ト）はＤ_Ｈ ／Ｄ_Ｔ ＝１．２５，Ｄ_ＣＨ／Ｄ_Ｃ ＝１．
２５，Ｈ＝１．０、本発明（回転スロート）はＤ_Ｈ ／
Ｄ _Ｔ ＝１．４５，Ｄ_ＣＨ／Ｄ_Ｃ ＝１．４，Ｈ＝０．８
である。図７は２００メッシュパス８０％のときの従来
例と本発明の圧力損失の比較（相対値）を示し、図７に
て、縦軸にミルの圧力損失（相対値）としてある。同一
の微粉炭粒度で比べると従来のミルよりも低い圧力損失
で運転することができる。したがって、本発明のミルは
ミル内へ空気を送るための通風機の運転動力を低減する
ことができる。また、ミル粉砕動力はミルの圧力損失と
相関があり（特公平08−000206号公報参照）、本発明の
ミルはミルの粉砕動力も低減できる。さらに、一次分級
性能が向上したことにより燃焼性に大きく影響する１０
０メッシュオーバー（１５０μｍ以上）の粗粉を含まな
い微粉を得ることができる。

【００２１】次に、本発明の他の実施の形態を説明す
る。図８は本発明に係る竪型ローラミルの他の実施の形
態を示す断面図である。なお、前記実施の形態と同一部
分には同一符号を付して詳細な説明を省略する。図８に
示す他の実施の形態は、分級機に回転分級機のみを備え
た竪型ローラミルを示したものであり、この場合の分級
機直径は、回転式分級機の回転は羽根２１の外周直径Ｄ
_Ｃ で定義する。図８に示した実施の形態では、分級機
ハウジング径Ｄ_ＣＨを分級機直径Ｄ_Ｃ の１．８倍の値
を採用している。これまでの前記実施の形態は、粉砕部
ハウジング径及び分級部ハウジング径を拡大すること
で、一次分級部（スロート上部と分級機入口部）８の空
気流速を下げた例について説明したが、ミル供給される
空気量を減らしても同様な効果が得られる。ミルに導入
される熱空気は石炭に付着している水分を乾燥させる役
割を担っているので、水分の多い石炭の場合は空気量を
極端に減らすことはできない。この場合、粉砕部ハウジ
ング径と分級機ハウジング径Ｄ_ＣＨの拡大と空気量の低
減を組み合わせて、スロート上部４ａを通過する通常
（従来）の４０〜７０％の範囲にし、さらに、分級機入
口部を通過する空気流速を通常（従来）の６０％以下に
しても同様な効果が得られ、従来の竪型ローラミルより
も性能が改善し、ミル高さが低いコンパクトなミルを提
供することができる。また、ミルに供給される空気量を
通常（従来）より減らし、分級機ハウジング径を通常
（従来）より拡げることにより、分級機入口部を通過す
る空気流速を通常（従来）の６０％以下にしても同様に
性能が改善できる。

【００２２】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
スロートブレードを粉砕テーブル側に取り付け、粉砕部
ハウジング径と分級機ハウジング径を通常（従来）より
拡げたので、一次分級部の分離効率が向上し、かつ、分級
性能も良くなるので、微粉炭粒度が細かくすることがで
き、ミルの高さを低くしても、また、同一の微粉炭粒度
で比べると、通常（従来）ミルよりも分級機動力、ミル
の粉砕動力及び通風機の運転動力を減らすことができ、
火力発電プラントの効率向上に寄与することができる。
また、１００メッシュオーバーの粗粉を含まない微粉を
得ることができるので、フライアッシュ中の未燃分を抑
制することができる。さらに、通常（従来）よりもコン
パクトなミルを提供でき、ミルのコストを下げることが
できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る竪型ローラミルの断面図である。

【図２】本発明に係る竪型ローラミルの粉砕部ハウジン
グ径と粉砕テーブル径を示す説明図である。

【図３】本発明と従来の竪型ローラミルの一次分級性能
を示す特性図である。

【図４】本発明と従来の竪型ローラミルの微粉粒度特性
の比較を示す説明図である。

【図５】本発明と従来の竪型ローラミルの微粉粒度特性
の比較を示す説明図である。

【図６】本発明と従来の竪型ローラミルの圧力損失の比
較を示す説明図である。

【図７】本発明と従来の竪型ローラミルの圧力損失の比
較を示す説明図である。

【図８】本発明に係る竪型ローラミルの他の実施の形態
を示す断面図である。

【図９】従来の竪型ローラミルのである。

【符号の説明】

１ 給炭管 ２ 粉砕テーブル ３ 粉砕ローラ ４ スロート ４ａ スロート上部 ５ 粉砕部 ６ 分級装置 ７ 粉砕部ハウジング ８ 一次分級部 ９ 分級機ハウジング １１ コーン部 １２ 旋回羽根 １３ 分級機入口部 ２０ 回転式分級機 ２１ 回転羽根 Ｄ_Ｃ 分級機直径 Ｄ_ＣＨ ^＊ 通常の竪型ローラミルの分級機ハウジング径 Ｄ_Ｈ ^＊ 通常の竪型ローラミルの粉砕部ハウジング径 Ｄ_Ｔ 粉砕テーブル径 υ 空気流速 υ´ 分級機入口部の空気流速 Ｗａ^＊ 通常の竪型ローラミルへ供給される空気量 ρ_ａ ミル内の温度における空気の密度

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐藤 一教 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日立 株式会社呉研究所内 (72)発明者 竹野 豊 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日立 株式会社呉研究所内 (72)発明者 佐古田 光太郎 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉事業所内 (72)発明者 三井 秀雄 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉事業所内 Ｆターム(参考） 4D063 EE03 EE12 GA08 GC12 GC19 GC32 GD02 GD11 GD24

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 粉砕テーブルと粉砕ローラとからなる粉
   砕部と、粉砕部の周りを囲む粉砕部ハウジングと、粉砕
   部の上方に設置した分級機と、分級機の周りを囲む分級
   機ハウジングとを設置し、さらに、粉砕テーブルと粉砕
   部ハウジングとの間に形成される環状の空間部を前記粉
   砕テーブルの側縁部に取り付けられた複数のスロートブ
   レードにより仕切り、スロートを粉砕テーブルとともに
   回転させる竪型ローラミルにおいて、 スロート上部を通過する空気流速υを 【数１】 Ｗａ^＊ ：通常の竪型ローラミルへ供給される空気量（k
   g/s） ρ_ａ ：ミル内の温度における空気の密度（kg/m^３） Ｄ_Ｈ ^＊：通常の竪型ローラミルの粉砕部ハウジング径
   （ｍ） Ｄ_Ｔ ：粉砕テーブル径（ｍ） さらに、分級機入口部の空気流速υ´を 【数２】 Ｄ_ＣＨ ^＊ ：通常の竪型ローラミルの分級機ハウジング
   径（ｍ） Ｄ_Ｃ ：分級機直径（ｍ） で算出される範囲になるように、粉砕部ハウジング径や
   分級機ハウジング径を拡げたり、ミルに供給される空気
   量を絞ることを特徴とする竪型ローラミル。
2. 【請求項２】 請求項１記載において、粉砕部ハウジン
   グ径を粉砕テーブル径の1.35倍から1.55倍の範囲にし、
   かつ、分級機ハウジング径を分級機直径の１．４倍以上
   にしたことを特徴とする竪型ローラミル。
3. 【請求項３】 請求項１記載において、ミルに供給され
   る空気量を通常より減らし、さらに粉砕部ハウジング径
   と分級機ハウジング径を通常より拡げ、スロート上部を
   通過する空気の流速を通常の４０〜７０％の範囲にし、
   分級機入口部を通過する空気流速を通常の６０％以下に
   したことを特徴とする竪型ローラミル。
4. 【請求項４】 粉砕テーブルと粉砕ローラとからなる粉
   砕部と、粉砕部の周りを囲む粉砕部ハウジングと、粉砕
   部の上方に設置した分級機と、分級機の周りを囲む分級
   機ハウジングとを設置し、さらに、粉砕テーブルと粉砕
   部ハウジングとの間に形成される環状の空間部を粉砕テ
   ーブルの側縁部に取り付けられた複数のスロートブレー
   ドにより仕切り、スロートを粉砕テーブルとともに回転
   させる竪型ローラミルにおいて、 分級部入口部の空気流速υ´を 【数３】 Ｄ_ＣＨ ^＊ ：通常の竪型ローラミルの分級機ハウジング
   径（ｍ） Ｄ_Ｃ ：分級機直径（ｍ） で算出される範囲になるように、分級機ハウジング径を
   拡げたり、ミルに供給される空気量を絞ることを特徴と
   する竪型ローラミル。
5. 【請求項５】 請求項４記載において、分級機ハウジン
   グ径を分級機直径の１．４倍以上にしたことを特徴とす
   る竪型ローラミル。
6. 【請求項６】 請求項４記載において、ミルに供給され
   る空気量を通常より減らし、さらに分級機ハウジング径
   を通常より拡げ、分級機入口部を通過する空気流速を通
   常の６０％以下にしたことを特徴とする竪型ローラミ
   ル。