JP2001153063A - 溶融金属用ポンプ部品 - Google Patents
溶融金属用ポンプ部品Info
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- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
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-
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶融金属用ポンプ部品の表面が、従来よりも
耐摩耗性、耐熱衝撃性、耐熱疲労性、耐衝撃性、耐溶融
金属による酸化性に優れた長寿命のポンプ部品を提供す
る。 【解決手段】 光輝窒素拡散法を用いてポンプ部品の表
面に鋼母層と密着性に優れた窒素拡散層を形成させ、そ
の表面にＡＩＰ法を用いて耐摩耗性に優れた高硬度のＣ
ｒＮ、ＴｉＮ等のセラミック層を形成させる。
耐摩耗性、耐熱衝撃性、耐熱疲労性、耐衝撃性、耐溶融
金属による酸化性に優れた長寿命のポンプ部品を提供す
る。 【解決手段】 光輝窒素拡散法を用いてポンプ部品の表
面に鋼母層と密着性に優れた窒素拡散層を形成させ、そ
の表面にＡＩＰ法を用いて耐摩耗性に優れた高硬度のＣ
ｒＮ、ＴｉＮ等のセラミック層を形成させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は溶融金属を圧送する
際に使用されるポンプ部品に関する。より詳細には、光
輝窒素拡散法を用いてポンプ部品の金属表面に窒素拡散
層のみ有する窒化層の表面に、アーク・イオン・プレー
ティング法（以下ＡＩＰ法と称す）等によりＣｒＮ、Ｔ
ｉＮ等のセラミック層を形成させてなる、耐摩耗性、耐
熱衝撃性、耐熱疲労性、耐衝撃性、耐酸化性に優れたポ
ンプ部品に関する。
際に使用されるポンプ部品に関する。より詳細には、光
輝窒素拡散法を用いてポンプ部品の金属表面に窒素拡散
層のみ有する窒化層の表面に、アーク・イオン・プレー
ティング法（以下ＡＩＰ法と称す）等によりＣｒＮ、Ｔ
ｉＮ等のセラミック層を形成させてなる、耐摩耗性、耐
熱衝撃性、耐熱疲労性、耐衝撃性、耐酸化性に優れたポ
ンプ部品に関する。
【０００２】
【従来の技術】溶融金属を圧送する際に使用されるポン
プ部品において、溶融金属と接触する金属表面は度重な
る苛酷な圧送作業のために熱衝撃、熱疲労、摩耗や溶融
金属による酸化などによる損傷の欠陥を生じやすい。従
来のポンプ部品においては、これらの欠陥の発生を防止
するために、ポンプ部品に焼き入れ焼戻し処理や窒素化
合物を有する窒化処理や軟窒化処理が行なわれていた。
しかし、これらの処理はポンプ部品表面の硬度が不十分
であったり、また、窒化処理層を構成する窒素化合物が
剥離しやすいために、ポンプ部品の寿命は極めて短く、
生産性に乏しいものであつた。従って、これらの改善策
が関係業界から求められていた。
プ部品において、溶融金属と接触する金属表面は度重な
る苛酷な圧送作業のために熱衝撃、熱疲労、摩耗や溶融
金属による酸化などによる損傷の欠陥を生じやすい。従
来のポンプ部品においては、これらの欠陥の発生を防止
するために、ポンプ部品に焼き入れ焼戻し処理や窒素化
合物を有する窒化処理や軟窒化処理が行なわれていた。
しかし、これらの処理はポンプ部品表面の硬度が不十分
であったり、また、窒化処理層を構成する窒素化合物が
剥離しやすいために、ポンプ部品の寿命は極めて短く、
生産性に乏しいものであつた。従って、これらの改善策
が関係業界から求められていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる状況を
鑑みて、窒素拡散層のみ有するポンプ部品表面の最表面
にＣｒＮ、ＴｉＮ等のセラミック層を有し、耐摩耗性、
耐熱衝撃性、耐熱疲労性、耐衝撃性、耐溶融金属による
酸化性に優れた長寿命のポンプ部品を提供することを課
題とする。
鑑みて、窒素拡散層のみ有するポンプ部品表面の最表面
にＣｒＮ、ＴｉＮ等のセラミック層を有し、耐摩耗性、
耐熱衝撃性、耐熱疲労性、耐衝撃性、耐溶融金属による
酸化性に優れた長寿命のポンプ部品を提供することを課
題とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】かかる課題を解決するた
めに、本発明はポンプ部品の金属表面に光輝窒素拡散法
を用いてなる窒素拡散層を形成させ、その表面にＡＩＰ
法等によりＣｒＮ、ＴｉＮ等のセラミック層を蒸着させ
る。前記の窒素拡散層が鋼母層と密着性に優れるため耐
熱衝撃性、耐熱疲労性、耐衝撃性を有する。叉、高い硬
度のセラミック層が優れた耐摩耗性及び耐溶融金属によ
る酸化性を有する。
めに、本発明はポンプ部品の金属表面に光輝窒素拡散法
を用いてなる窒素拡散層を形成させ、その表面にＡＩＰ
法等によりＣｒＮ、ＴｉＮ等のセラミック層を蒸着させ
る。前記の窒素拡散層が鋼母層と密着性に優れるため耐
熱衝撃性、耐熱疲労性、耐衝撃性を有する。叉、高い硬
度のセラミック層が優れた耐摩耗性及び耐溶融金属によ
る酸化性を有する。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明においては、減圧下で高温
の水素ガス及およびアンモニアガス雰囲気中でグロー放
電させる光輝窒素拡散法（以下、ラジカル窒化法とい
う）を用いてポンプ部品の金属表面を窒化し、従来より
も高い靱性を有し、鋼母層との密着性に優れた窒素拡散
層（以下ラジカル窒化層という）を形成させ、その表面
にＡＩＰ法等によりＣｒＮ、ＴｉＮ等の高い硬度のセラ
ミック層を形成させ、これらの特性によって耐摩耗性、
耐熱衝撃性、耐熱疲労、耐衝撃性、および耐溶融金属に
よる酸化性に優れた長寿命のポンプ部品が得られること
が判明した。以下、その一実施例を示し、本発明を詳細
に説明する。
の水素ガス及およびアンモニアガス雰囲気中でグロー放
電させる光輝窒素拡散法（以下、ラジカル窒化法とい
う）を用いてポンプ部品の金属表面を窒化し、従来より
も高い靱性を有し、鋼母層との密着性に優れた窒素拡散
層（以下ラジカル窒化層という）を形成させ、その表面
にＡＩＰ法等によりＣｒＮ、ＴｉＮ等の高い硬度のセラ
ミック層を形成させ、これらの特性によって耐摩耗性、
耐熱衝撃性、耐熱疲労、耐衝撃性、および耐溶融金属に
よる酸化性に優れた長寿命のポンプ部品が得られること
が判明した。以下、その一実施例を示し、本発明を詳細
に説明する。
【０００６】
【実施例】図１に本発明のポンプ部品の組立正面図を示
す。図１において、軸流ポンプである溶融金属用ポンプ
１の揚液管２の下端にねじ込まれたケーシング３内に配
設されたインペラー４が、モータ１２で回転されること
よって、溶融金属は下方から上方へ送られて排出部２ａ
から排出される。揚液管２はフレームサポート５、フレ
ーム６を介してモータ台７にボルトで固定されている。
インペラー４は軸受９、１０で支持されたシャフト８の
下端に螺合されている。シャフト８の上端部は軸継手１
１と図示しないキーによって係合し、軸継手１１の他端
はモータ１２の軸部１２ａと図示しないキーによつて係
合している。尚、モータ１２はモータ台７にボルトで固
定されている。溶融金属用ポンプ１によって溶融金属が
送られるとき、インペラー翼部４ａやケーシング内部３
ａ、シャフト８、溶液管内部２ｂ等は溶融金属の流れに
よつて熱衝撃、熱疲労、衝撃、摩耗、酸化等によって部
品寿命は著しく短縮される。特に、溶融金属がアルミニ
ウムの場合は酸化現象が激しく、部品寿命は極めて短
く、生産性を阻害するため関係業界から強く改善が求め
られていた。
す。図１において、軸流ポンプである溶融金属用ポンプ
１の揚液管２の下端にねじ込まれたケーシング３内に配
設されたインペラー４が、モータ１２で回転されること
よって、溶融金属は下方から上方へ送られて排出部２ａ
から排出される。揚液管２はフレームサポート５、フレ
ーム６を介してモータ台７にボルトで固定されている。
インペラー４は軸受９、１０で支持されたシャフト８の
下端に螺合されている。シャフト８の上端部は軸継手１
１と図示しないキーによって係合し、軸継手１１の他端
はモータ１２の軸部１２ａと図示しないキーによつて係
合している。尚、モータ１２はモータ台７にボルトで固
定されている。溶融金属用ポンプ１によって溶融金属が
送られるとき、インペラー翼部４ａやケーシング内部３
ａ、シャフト８、溶液管内部２ｂ等は溶融金属の流れに
よつて熱衝撃、熱疲労、衝撃、摩耗、酸化等によって部
品寿命は著しく短縮される。特に、溶融金属がアルミニ
ウムの場合は酸化現象が激しく、部品寿命は極めて短
く、生産性を阻害するため関係業界から強く改善が求め
られていた。
【０００７】上記の種々の欠陥の発生を防止するため
に、従来の鋼製のポンプ部品においては、焼き入れ焼戻
し処理を施したり、ポンプ部品の表面に窒素化合物層を
有する窒化処理や軟窒化処理を施して鋼よりも硬い窒化
層を形成させていたが、靱性が不十分なため短時間で磨
耗したり、窒素化合物層とその直下の窒素拡散層との密
着力が不十分なため窒素化合物層が容易に剥離し、ポン
プ部品としての使用寿命は極めて短いものであった。本
発明は光輝窒素拡散法を用いてポンプ部品表面に従来よ
りも高い靱性、耐熱疲労性、耐熱衝撃性、耐衝撃性等を
有するラジカル窒化層と、その表面にＡＩＰ法を用いて
ＣｒＮ、ＴｉＮ等の耐摩耗性および耐溶融金属による酸
化性に優れたセラミック層を形成させることにより、長
寿命のポンプ部品を得るものである。
に、従来の鋼製のポンプ部品においては、焼き入れ焼戻
し処理を施したり、ポンプ部品の表面に窒素化合物層を
有する窒化処理や軟窒化処理を施して鋼よりも硬い窒化
層を形成させていたが、靱性が不十分なため短時間で磨
耗したり、窒素化合物層とその直下の窒素拡散層との密
着力が不十分なため窒素化合物層が容易に剥離し、ポン
プ部品としての使用寿命は極めて短いものであった。本
発明は光輝窒素拡散法を用いてポンプ部品表面に従来よ
りも高い靱性、耐熱疲労性、耐熱衝撃性、耐衝撃性等を
有するラジカル窒化層と、その表面にＡＩＰ法を用いて
ＣｒＮ、ＴｉＮ等の耐摩耗性および耐溶融金属による酸
化性に優れたセラミック層を形成させることにより、長
寿命のポンプ部品を得るものである。
【０００８】図２は図１に示したインペラー４の詳細断
面図である。溶融金属と接触するインペラー４の金属表
面には、３０〜３００μｍ程度の厚さのラジカル窒化層
４ｂが形成され、更にその表面に２〜１００μｍ程度の
厚さのＣｒＮのセラミック層４ｃが形成されている。
尚、図示しないが、他の部品、揚液管２、ケーシング
３、軸８等にも同様な各層が形成される。図３は図２の
Ａ矢視図である。
面図である。溶融金属と接触するインペラー４の金属表
面には、３０〜３００μｍ程度の厚さのラジカル窒化層
４ｂが形成され、更にその表面に２〜１００μｍ程度の
厚さのＣｒＮのセラミック層４ｃが形成されている。
尚、図示しないが、他の部品、揚液管２、ケーシング
３、軸８等にも同様な各層が形成される。図３は図２の
Ａ矢視図である。
【０００９】本発明の前記の各部品は溶融金属ポンプ部
品であるので、ステンレス鋼、耐熱鋼又はこれらの鋳物
にラジカル窒化処理を施すことが好ましいが、これらの
材料の使用を限定するものではなく、用途に応じて構造
用鋼、肌焼鋼、などを用いてもよく、場合によってはラ
ジカル窒化処理前に焼き入れ焼戻し処理などの熱処理を
施してもよい。
品であるので、ステンレス鋼、耐熱鋼又はこれらの鋳物
にラジカル窒化処理を施すことが好ましいが、これらの
材料の使用を限定するものではなく、用途に応じて構造
用鋼、肌焼鋼、などを用いてもよく、場合によってはラ
ジカル窒化処理前に焼き入れ焼戻し処理などの熱処理を
施してもよい。
【００１０】次に本発明のインペラー４等のポンプ部品
の金属表面にラジカル窒化層を形成させる方法について
説明する。有機溶剤などで脱脂洗浄したポンプ部品を真
空炉内に設けた陰極上に載せ、真空炉内を１０−３ｔｏ
ｒｒ程度まで排気した後、５〜９９％の水素と１〜９５
％のアンモニアからなる混合ガス雰囲気中で４００〜５
８０℃に加熱し、真空炉内に設けた陽極との間に直流電
圧３００〜５００Ｖを印可し、グロー放電によりガスを
イオン化し、ポンプ部品表面に窒素を拡散させる。処理
時間は１〜３０時間程度であり、その後窒素雰囲気中ま
たは減圧下で自然放冷する。このようにしてポンプ部品
表面に、ビッカース硬度（荷重：１００ｇｆ）１０００
以上の硬さを有する１０〜３００μｍの厚さの窒素拡散
層が得られる。
の金属表面にラジカル窒化層を形成させる方法について
説明する。有機溶剤などで脱脂洗浄したポンプ部品を真
空炉内に設けた陰極上に載せ、真空炉内を１０−３ｔｏ
ｒｒ程度まで排気した後、５〜９９％の水素と１〜９５
％のアンモニアからなる混合ガス雰囲気中で４００〜５
８０℃に加熱し、真空炉内に設けた陽極との間に直流電
圧３００〜５００Ｖを印可し、グロー放電によりガスを
イオン化し、ポンプ部品表面に窒素を拡散させる。処理
時間は１〜３０時間程度であり、その後窒素雰囲気中ま
たは減圧下で自然放冷する。このようにしてポンプ部品
表面に、ビッカース硬度（荷重：１００ｇｆ）１０００
以上の硬さを有する１０〜３００μｍの厚さの窒素拡散
層が得られる。
【００１１】本発明の一例においては、図４に示す加熱
サイクルで加熱し、約１時間かけて４８０℃まで昇温さ
せた後６時間程度一定温度で保持し、次いで約４時間か
けて室温まで冷却する。真空炉内は図５に示すように１
〜４期の期間に分けてガス組成を変化させる。第１期は
昇温過程であり、排気したのみでガスは供給しない。第
２期は清浄過程であり、水素１００％からなるガスを供
給する。第３期は窒素拡散過程であり、８０％の水素と
２０％のアンモニアからなる混合ガスが供給される。こ
の第３期において真空炉内に設けた陽極と陰極であるポ
ンプ部品の間に４１０Ｖの直流を印加し、グロー放電に
よりガスをイオン化し、ポンプ部品の表面に窒素を拡散
させる。第４期は冷却過程であり、窒素１００％の雰囲
気中、または減圧下で室温まで自然放冷する。このよう
にして、図６に示すように、ポンプ部品の最表面がビツ
カース硬度（荷重：１００ｇｆ）１１００であり、ポン
プ部品最表面から０．１４ｍｍの深さまでの窒化層が得
られる。窒化層の硬度はポンプ部品最表面から０．１４
ｍｍの深さまで連続的に減少し、また０．０９ｍｍの深
さまで７００以上のビッカース硬度（荷重：１００ｇ
ｆ）が得られる。このように、従来よりも窒化層が硬く
て厚く、かつ窒化層の硬度が連続的に減少するので鋼母
層との密着性に優れた窒化層が得られる。このため従来
の熱処理をしないステンレス鋼、耐熱鋼又はこれらの鋳
物に較べ、硬度が高く、十分な耐摩耗性を有するととも
に、拡散層であるがために脆さがなく、十分な耐割れ性
と耐熱衝撃性をあわせもつことができる。
サイクルで加熱し、約１時間かけて４８０℃まで昇温さ
せた後６時間程度一定温度で保持し、次いで約４時間か
けて室温まで冷却する。真空炉内は図５に示すように１
〜４期の期間に分けてガス組成を変化させる。第１期は
昇温過程であり、排気したのみでガスは供給しない。第
２期は清浄過程であり、水素１００％からなるガスを供
給する。第３期は窒素拡散過程であり、８０％の水素と
２０％のアンモニアからなる混合ガスが供給される。こ
の第３期において真空炉内に設けた陽極と陰極であるポ
ンプ部品の間に４１０Ｖの直流を印加し、グロー放電に
よりガスをイオン化し、ポンプ部品の表面に窒素を拡散
させる。第４期は冷却過程であり、窒素１００％の雰囲
気中、または減圧下で室温まで自然放冷する。このよう
にして、図６に示すように、ポンプ部品の最表面がビツ
カース硬度（荷重：１００ｇｆ）１１００であり、ポン
プ部品最表面から０．１４ｍｍの深さまでの窒化層が得
られる。窒化層の硬度はポンプ部品最表面から０．１４
ｍｍの深さまで連続的に減少し、また０．０９ｍｍの深
さまで７００以上のビッカース硬度（荷重：１００ｇ
ｆ）が得られる。このように、従来よりも窒化層が硬く
て厚く、かつ窒化層の硬度が連続的に減少するので鋼母
層との密着性に優れた窒化層が得られる。このため従来
の熱処理をしないステンレス鋼、耐熱鋼又はこれらの鋳
物に較べ、硬度が高く、十分な耐摩耗性を有するととも
に、拡散層であるがために脆さがなく、十分な耐割れ性
と耐熱衝撃性をあわせもつことができる。
【００１２】次に前記の拡散層４ｂの表面に、ＡＩＰ法
によってＣｒＮのセラミック層４ｃを蒸着させる方法を
説明する。図７はＡＩＰ炉１３の説明的概略図を示し、
真空チャンバー１４内に設けた回転テーブル１５の上面
に、被処理物（ポンプ部品）１６を置き、バイアス電源
１７によってバイアス電圧を印可する。真空チャンバー
１４内の真空度は、排気管２２に接続する図示しない真
空ポンプによって８×１０−５ｔｏｒｒ程度に、温度は
ヒーター１８によって２００〜６００℃に保たれてい
る。真空チャンバー１４内の側面部には被処理物１６に
セラミック層を蒸着させるためのＣｒ板１９が配設さ
れ、アーク電源２０によって真空チャンバー１４との間
でプラズマ放電を生じる。この放電によってＣｒ板１９
の表面からＣｒイオンが飛び出し、被処理物１６のバイ
アス電圧で加速され、給気管２１から送られたプロセス
ガスである窒素ガスと反応してＣｒＮになって被処理物
１６の表面に蒸着して２〜１００μｍ、ビッカース硬度
（荷重：１００ｇｆ）１６００〜２０００の耐摩耗性に
優れたセラミック層を形成する。これにより被処理物１
６のポンプ部品寿命は従来の２倍以上になる。尚、処理
時間は５０〜９０分程度である。前記の説明からわかる
ように蒸着させる金属をチタンにすればＴｉＮのセラミ
ック層が得られ、同様に窒素以外のプロセスガスと異金
属との組合せで種々のセラミック層が得られることは容
易に推察できる。
によってＣｒＮのセラミック層４ｃを蒸着させる方法を
説明する。図７はＡＩＰ炉１３の説明的概略図を示し、
真空チャンバー１４内に設けた回転テーブル１５の上面
に、被処理物（ポンプ部品）１６を置き、バイアス電源
１７によってバイアス電圧を印可する。真空チャンバー
１４内の真空度は、排気管２２に接続する図示しない真
空ポンプによって８×１０−５ｔｏｒｒ程度に、温度は
ヒーター１８によって２００〜６００℃に保たれてい
る。真空チャンバー１４内の側面部には被処理物１６に
セラミック層を蒸着させるためのＣｒ板１９が配設さ
れ、アーク電源２０によって真空チャンバー１４との間
でプラズマ放電を生じる。この放電によってＣｒ板１９
の表面からＣｒイオンが飛び出し、被処理物１６のバイ
アス電圧で加速され、給気管２１から送られたプロセス
ガスである窒素ガスと反応してＣｒＮになって被処理物
１６の表面に蒸着して２〜１００μｍ、ビッカース硬度
（荷重：１００ｇｆ）１６００〜２０００の耐摩耗性に
優れたセラミック層を形成する。これにより被処理物１
６のポンプ部品寿命は従来の２倍以上になる。尚、処理
時間は５０〜９０分程度である。前記の説明からわかる
ように蒸着させる金属をチタンにすればＴｉＮのセラミ
ック層が得られ、同様に窒素以外のプロセスガスと異金
属との組合せで種々のセラミック層が得られることは容
易に推察できる。
【００１３】
【発明の効果】本発明は光輝窒素拡散法を用いてポンプ
部品の表面に硬度、靱性が高く、鋼母層との密着性に優
れた窒素拡散層を形成させ、更にその表面にＡＩＰ法に
よりビッカース硬度（荷重：１００ｇｆ）１６００〜２
０００のＣｒＮ等のセラミツク層を形成させることによ
って、耐摩耗性、耐熱衝撃性、耐熱疲労性、耐衝撃性、
耐溶融金属による酸化性に富み、従来熱処理のポンプ部
品に較べ２倍以上にポンプ部品寿命を延長することがで
きる。
部品の表面に硬度、靱性が高く、鋼母層との密着性に優
れた窒素拡散層を形成させ、更にその表面にＡＩＰ法に
よりビッカース硬度（荷重：１００ｇｆ）１６００〜２
０００のＣｒＮ等のセラミツク層を形成させることによ
って、耐摩耗性、耐熱衝撃性、耐熱疲労性、耐衝撃性、
耐溶融金属による酸化性に富み、従来熱処理のポンプ部
品に較べ２倍以上にポンプ部品寿命を延長することがで
きる。
【図１】 本発明のポンプ部品の組立正面図
【図２】 本発明のインペラーの詳細断面図
【図３】 図２のＡ矢視図
【図４】 本発明のポンプ部品をラジカル窒化する加熱
サイクルの一例を示すダイヤグラム
サイクルの一例を示すダイヤグラム
【図５】 本発明のポンプ部品をラジアル窒化するガス
組成の一例を示すダイヤグラム
組成の一例を示すダイヤグラム
【図６】 本発明のポンプ部品の窒化層の硬度と厚さの
関係を示すダイヤグラム
関係を示すダイヤグラム
【図７】 ＡＩＰ炉の説明的概略図
１：溶融金属用ポンプ １３：ＡＩＰ炉 ２：揚液管 １４：真空チャン
バー ２ａ：排出部 １５：回転テー
ブル ３：ケーシング １６：被処理物
（ポンプ部品） ３ａ：ケーシング内部 １７：バイアス
電源 ４：インペラー １８：ヒーター ４ａ：翼部 １９：Ｃｒ板 ４ｂ：ラジカル窒化層 ２０：アーク電
源 ４ｃ：ＣｒＮ（セラミック）層 ２１：給気管 ５：フレームサポート ２２：排気管 ６：フレーム ７：モータ台 ８：シャフト ９：軸受 １０：軸受 １１：継手 １２：モータ １２ａ：軸部
バー ２ａ：排出部 １５：回転テー
ブル ３：ケーシング １６：被処理物
（ポンプ部品） ３ａ：ケーシング内部 １７：バイアス
電源 ４：インペラー １８：ヒーター ４ａ：翼部 １９：Ｃｒ板 ４ｂ：ラジカル窒化層 ２０：アーク電
源 ４ｃ：ＣｒＮ（セラミック）層 ２１：給気管 ５：フレームサポート ２２：排気管 ６：フレーム ７：モータ台 ８：シャフト ９：軸受 １０：軸受 １１：継手 １２：モータ １２ａ：軸部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０４Ｄ 29/52 Ｆ０４Ｂ 21/00 Ｎ Ｆターム(参考） 3H022 AA01 BA01 BA04 CA55 DA13 DA14 3H034 AA01 CC01 CC03 DD22 DD24 EE11 3H071 AA15 BB03 CC26 EE11 4K044 AA02 AA03 AA04 AB10 BA18 BB03 BC01 BC02 BC11 CA02 CA11 CA12
Claims (1)
- 【請求項１】溶融金属用ポンプ部品において、金属部品
の表面に光輝窒素拡散法を用いて形成してなる窒素拡散
層の表面に、ＡＩＰ法等によりＣｒＮ、ＴｉＮ等のセラ
ミック層を形成させたことを特徴とするポンプ部品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP37613899A JP2001153063A (ja) | 1999-11-29 | 1999-11-29 | 溶融金属用ポンプ部品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP37613899A JP2001153063A (ja) | 1999-11-29 | 1999-11-29 | 溶融金属用ポンプ部品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001153063A true JP2001153063A (ja) | 2001-06-05 |
Family
ID=18506641
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP37613899A Pending JP2001153063A (ja) | 1999-11-29 | 1999-11-29 | 溶融金属用ポンプ部品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001153063A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007071031A (ja) * | 2005-09-02 | 2007-03-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 回転機械の部品及び回転機械 |
| JP2012184762A (ja) * | 2011-02-28 | 2012-09-27 | General Electric Co <Ge> | ガス化システムに使用するポンプ |
| JP2012530217A (ja) * | 2009-06-16 | 2012-11-29 | パイロテック インコーポレイテッド | オーバーフロー渦流移送システム |
| WO2017192097A1 (en) * | 2016-05-04 | 2017-11-09 | Blykalla Reaktorer Stockholm Ab | Pumps for hot and corrosive fluids |
-
1999
- 1999-11-29 JP JP37613899A patent/JP2001153063A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007071031A (ja) * | 2005-09-02 | 2007-03-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 回転機械の部品及び回転機械 |
| JP4495054B2 (ja) * | 2005-09-02 | 2010-06-30 | 三菱重工業株式会社 | 回転機械の部品及び回転機械 |
| US7947381B2 (en) * | 2005-09-02 | 2011-05-24 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Rotating machine and parts of the same |
| JP2012530217A (ja) * | 2009-06-16 | 2012-11-29 | パイロテック インコーポレイテッド | オーバーフロー渦流移送システム |
| JP2012184762A (ja) * | 2011-02-28 | 2012-09-27 | General Electric Co <Ge> | ガス化システムに使用するポンプ |
| US9909217B2 (en) | 2011-02-28 | 2018-03-06 | General Electric Company | Pump used in gasification system |
| WO2017192097A1 (en) * | 2016-05-04 | 2017-11-09 | Blykalla Reaktorer Stockholm Ab | Pumps for hot and corrosive fluids |
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